автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Развитие теории прессования изделий из полусухих масс для строительства тепловых агрегатов

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ р ^гР|£Ш1|р|УРНО-СЛ1Ч)ИТЕПЬНЬШ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

13ЕРНИКОВСКИИ Валентин Евгеньевич

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ ПРЕССОВАНИЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ПОЛУСУХИХ МАСС ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВЫХ АГРЕГАТОВ-

Специальности:' 05.23.05 "Строительные материалы и изделия" 05.0S.04 "Дорожны&и строительные машины"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт-Петербург 1994 год

Работа выполнена в Санкт-Петербургском Институте огнеупоров.

Официальные оппоненты: •

доктор технических наук, профессор А.В.Болотный; доктор технических наук, профессор П.Г.Комохов; доктор технических наук, профессор П.Ф.Румянцев.

Ведущая организация - АО "НИИ Строммаш" I .Гатчина, Ленинградской области.

Защита состоится" (о " 1994 года в ^ { часов I

заседании диссертационного Ьовста ДОбЗ.З! .05 на соискание ученой степени доктора технических наук при Санкт-Петербург ском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 198005 Санкт-Петербург, ул. 2-ая Красноармейская, 4.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета. Автореферат разослан " ¡^/ОА-ор^ 1994 года.

Ученый секретарь специализированного /

Совета Д063.31.05 ._.

доктор технических наук, профессор ч-^Г? , А.П.Пожнин

-з-

ОБЩЛЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Развитие техники в металлургии и ;гругих отраслях промышленное™ - цементной, керамической, стекольной, фарфоровой, строительных материалов, химической, в машиностроении, ■энергетике и др. сопровождается ростом требований к тепловым агрегатам, к огнеупорным изделиям - их качеству и ассортименту. Огнеупорные изделия, применяемые для строительства и ремонтов тепловых агрегатов - исчсй, котельных установок, химических реакторов н другого оборудования, должны иметь высокие показатели стойкости, сопротивления эрозии и термическим ударам, уст ойчивости против деформации.

П задачи огнеупорной промышленности входит освоение выпуска новых высокостойкпх огнеупорных Изделий, разработка и совершенствование про1ресспш1ых технологических процессов, применение средств механизации и автоматизации, значительное повышение производительности труда. Прессование огнеупорных изделий из полусухих масс является преобладающим способом формования, обеспечивающим получение необходимой конфигурации» точности размеров, физико-керами-чегкнх свойств, кажущейся плотности и прочности сырца, пористости • обожженных изделий. - «

В исследовании процесса прессования керамических и огнеупорных масс существенное значение имеют работы, выполненные отечественными учеными П.П.Баландиным, А.С.Бережным', И.С.Кайнарским, Л.К.Карклитом, Г.В.Куколевым, М.Г.Лундинон, П.С.Мамыкиным, Ю.В.Пивинским, РЛ.Попильским, К.К.Стреловым, зарубежными специалистами У:Д.Кингери, Ф.Х.Нортоном, Т.Хаазе, Д.Хюльхаузеном и др. Существенные и глубокие результаты исследований прессования металлических порошков достигнуты в трудах М.Ю.Бальшина, Г.М.Жданови-ча, А.К.Григорьева, Б.В.Друяно'ва, В.Е.Перельмана, О.В.Романа, М.Б.Штерна, В.Д.Джонса и др., прессования порошков пластмасс -Э:Э.Кольман-Иванова, формовочных литейных смесей - Б.Б.Гуляева, О.А.Корнюшкина, В.Г.Ракогона и др. Значительный вклад в теорию уплотнения связанных сыпучих материалов сделали ученые и инженеры в области механики грутов - Н.И.Герсеванов, М.Н.Гольдштейн, Н.В.Ор-натский, Г.И.Покровский, В.А.Флорин и др.

Диссертация выполнялась по тематическим планам Санкт-Петербургского института огнеупоров на 1960-1993 года. Некоторые разделы выполнены во исполнение Постановлений Совета Министров СССР и Минчсрмета СССР.

Цель работы и задачи исследования - комплексное решение проблемы улучшения качества прессуемых огнеупорных кзделий, производительности и технологических возможностей прессового оборудования, .разработки'технологических основ создания специализированных прессов, основанное на систематическом исследовании операций процесса прессования полусухих огнеупорных масс , теоретическом обобщении способов и режимов силового и кинематического взаимодействия црео-суемых изделий с оборудованием и оснасткой в соответствии с экспериментальными данными, разработанными математическими моделями и инженерными методами расчета.

Для выполнения поставленной цели требуется осуществление следующих задач:

- провести анализ физико-механических явлений, происходящих в процессе прессования;

- исследовать напряженно-деформированное состояние прессовки по стадиям прессования; .

- предложить уравнение сжимаемости полусухих масс, удовлетворяющее граничным условиям, поставить и решить прикладные задачи прессования; .

- выполнить анализ особенностей прессового оборудования, приво-' дов, оснастки, технологических возможностей прессов;

- рассмотреть способы и режимы прессования, их влияние на качество прессуемых изделий; • . .

- исследовать особенности заполнения прессформ различными массами и засыпных устройств прессов;

- оцределить результаты освоения в промышленных условиях технологии, изделий и оборудования, разработанных При участии автора.

Научная новизна результатов и основные положения, выносимые на защиту: .

- рассмотрение процесса прессования порошка как семи последовательных стадий нацряженно-деформированного состояния с их математическим описанием на основа обобщенного закона Гука;

- оцределение величины натяга мевду прессовкой и прессформой, коэффициента бокового давления в прессформах различной жесткости, коэффициента уменьшения боковых давлений цри разгрузке прессовки от осевого давления; /

-.методика определения и пределы прочности,кромок сырца при смятии и при срезе;

- математические'модели сжимаемости порошка с учетом упругих

и остаточных деформаций и физически обоснованных граничных условий; давления выталкивания прессовки из прессформы, распределения давлений по высоте конических изделий, плотности слоев прессовки по высоте конических изделий, плотности слоев прессовки по высоте и средней плотности прессовок, различной высоты; безразмерные критерии • текучести и прессуемости порошка;

- постановка и решение прикладных инженерных задач,по прессованию порошка в многогнездных и плавающих прессформах, последовательного прессования с двух сторон, разгрузки и повторного прессования, изостатического прессования;

- морфологический анализ основных конструктивных признаков гидравлических прессов, зависимость технологических возможностей от конструктивных особенностей прессового оборудования, -расчет оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторного привода;

- эмпирическая формула средней скорости прессования за цикл, способы я режимы прессования изделий общего назначения и сталераЗ-ливочного припаса, оптимальные значения давлений прессования раз'лич-' ных типов изделий;

. - результаты экспериментальных исследований по плотности, равномерности заполнения прессформ массой; расчет параметров засыпных устройств; .

- результаты внедрения разработанного прессового оборудования, отдельных узлов, новых огнеупорных изделий; исходные требования на проектирование и изготовление прессового оборудования нового поколения. '

Практическая ценность» Предложена методика и экспериментально определены пределы прочности кромок свеиеспрессованного сырца различного ' состава при их смятии и при срезе.

Установлены перспективные направления конструирования основных и вспомогательных узлов современного прессового оборудования. Определена минимальная мощность насосно-аккумуляторного привода. Установлены принципиальные схемы и режимы прессования сталеразливочно-го припаса, оптимальный уровень массы в питающей трубе и в засыпной каретке, длительность заполнения прессформы массой через шиберный затвор. ' . ' .

Определены алгоритмы автоматического регулирования высоты засыпки, обеспечивающие наилучшую точность высоты отпрессованных из-

делий на гидравлических прессах.

Установлен:) области использования основам, типоразмеров прессов применительно к номенклатур?, прессуемых, изделий. Разработаны и ввданы изготовителям исходные требования на гидравлические "однопо-зиционные прессы нойого поколения с верхним прессувдим цилиндром усилием 6,3;', 10; 16; 25 Ш. Ожидаемая экономия валюты 1320 тыс.марок ФРГ на один пресс, усилием 16'Ш и 92,5 ¡¿ан. марок ОРТ при отказе от приобретения 70 прессов по иг/.порту при изготовлении прессов б России. ,

По исходным требованиям,.разработанным автором ео Всесоюзном институте огнеупоров t,BK0)_,¿Kliia/IiTf.'iiii выполнил проект, а Ижорский завод изготовил гидростатические установки со встроенной оболочкой для прессования стаканов, стопоров-моноблоков. для fiiJiS ц труб для задщты струи металла. ■

Реализация "работы в промышленности. Разработаны, изготовлены, внедрены и работают на шести заводах, на 22 црессах моделей IIP7 и Д0242 питатели-дозаторы по a.c.Ji IS9738, для заполнения пресс;Торы горячими смолосодержащими известково-периклазовыми масса™. Внедренный экономический эйект на кадый пресс в 1969 г., подсчитанный на заводе им;Ильича, - 5745 руб. в год.

На комбинате "1'лгнезит" при участии автора освоено производство стаканов с диаметром отверстия 120 мм; высотой 400 мм для скоростной разливки 'стали в изложницы ..сверху. Разливка стали через эти стаканы внедрена-в 1976 году на заводе "Криворохсталь". Внедренный . экономический эффект при разливке IC79 тысяч т стали составил за 10 месяцев 1976 г. .138420 рублей. '

По техническим заданиям, разработанным автором, изготовлены, приняты и внедрены гидравлические прессы моделей Д05^5А, I&0.804 и ДА0540 на Боровичском комбинате огнеупоров, изготовлена и работает гидростатическая установка для прессования градитошаыотных изложниц (цех' № 3, Секилук'ского огнеупорного завода). . ■

•Вклад автора в разработку"'проблемы. Научная постановка задач экспериментальных и теоретических исследований; разработка основных методических вопросов и программ исследований; создание математических моделей процессов прессования и других операций, выполняемых, на-прессах; обобщение результатов исследований J разработка,исходных требовании и технических заданий на новое прессовое оборудование гг.поянены лично авторов. Экспериментальные исследования и работы по

/

внедрению оборудования и технологических процессов прессования в производственных условиях, проведены под научным руководством и при непосредственном участии автора.

Достоверность результатов работ»« Диссертация представляет собой теоретическое обобщение более 30 отчетов по научно-исследовательским работам, выполненным под руководством автора во Всесоюзном институте огнеупоров. Программы и отчеты по НИР прошли экспертизу компетентных специалистов, рассмотрение и утверждение на научно-техническом Совете института.

Расчетные и экспериментальные данные имеют сходимость. По результатам внедрения составлены соответствующие акты.

Апробация работы. Материалы работы доложены и обсуждены на: Всесоюзном совещании огнеупорщиков в г.Донецке в 1963 г.; I Всесоюзном семинаре по теории 'и технологии прессования порошков (г.Севастополь, 1973 г.):, третьем научно-техническом совещании "Формование порошковых материалов" (г.Ленинград, 1975 г.); четвертом научно-техническом совещании "Формование порошковых материалов" (г.Ленинград, 1979 г.); Всесоюзном научно-техническом совещании "Развитие производства и применения новых видов огнеупоров в черной металлургии" ■ (ВДНХ, г.Москва, 1980 г.); Всесоюзном научйо-тохническом совещании "Реконструкция и техническое перевооружение огнеупорных предцриятий для выпуска новых прогрессивных.видов огнеупоров (г.Москва,- 1988г.>, заседаниях научно-технического Совета, секции оборудования, механизации и автоматизации и семинарах Всесоюзного института огнеупоров '. (г.Ленинград, 1961-1920 гг.)\

Публикация. По материалам диссертации опубликовано 62 печатные работы, в том числе два издания книги "Производство огнеупоров полусухим способом" (совместно о ооавтораыи) и Ш авторских свидетельств на изобретения. Журнал "Огнеупоры", в котором опубликовано 24 статьи, переводится в США на ааглийокий язык фирмой^¿елшп. '

СогроъсиЫоп,'! ' _ ...

Структура и объем диссертации/Диссертант состоит из введения, семи глав, выводов по работе. Основная часть работы содержит .380 стр. машинописного текста, в том числе 84 рисунков на 53 стр. и 24 таблицы.

Общий объем диссертации - 460 стр., в том числе библиографический список из 428 наименований на 41 стр. я приложения на 38 стр. (технические характеристики прессов, расчеты экономического эффек-

та и акты внедрения),

С 0 « Е Р Ж А II И К - Р л'И О Т Ы

I. ПСЛУСЩБ СГНйУиСИШ ПАССЫ К/Л СЬЪЗКШ ¡РЙССОШНИЯ' » <

Из пяти'групп прессуемых порошков, предусмотренных по классификации Р.Я.Попильскопр, полусухие огнеупорные массы относятся в основном к грубозернистым непластичным'материалам с глиняной связкой и к грубозернист^ым из непластичных материалов. Рассмотрены основные особенности Изделий, отпрессованных из указанных касс: ша- • мотные, каолиновые,, полукислые, в том числе с применением совместного помола шамота 1} гл^ны; высокогли'ноземистие, динасовне, легковесные , изделия магнезиальных типов, в том числе безобжиговые из-вестксЕО-цериклазовые ^зделия на-смоляной связке. В работе представлены условия'образования, наиболее уплотненной смеси порошков, достато'чного-содер^анир технологической связки. ■ • ,

На основе качественного и количественного анализа продессоЕ, ■. происходящих в дисперсной трехфазной системе при ее прессовании, ■ отмечены физико-гдеханк^еские явления, пропеходя'цие в .прессуемой массе, составлены уравнения,1 связыващие объемный и массовые показатели трехфазной массы, Установлена предельная кану-данея плотность' сырца в расчете на твердую йгзу. Ур^ , Соответствующая асимптоте уравнения сжимаемости при переходе-из трехфазной в двухфазную сис- , тему и'устранении .из прессовки 'воздушных пор: '.

п - ¡\,.р.,

где 1аГо - относитедьцое'.содержание.жидкой $азы в ./ассе скрца при . давлении рр 0. %',' и 0 - плотность твердой и жидкой фаз, г/см3. ) ' ) Ж

Преде.а^лело дей способа расчета кажущейся плотности прессовки • для изделп;: простой р сложной конфигурации - по переменному объему и.постоянной кассе порощка; по постоянному (конечному) объему прессовки и переменное кассе порошка, попадайте:; посредством кассопере-нооа в заданный объв(л.

.Но опубликованным экспериментальном даинш/ С.Т.Еал»ка.в работе установлена экгкрическая квадратичная зависимость плотности яидк{>й

;;<анля -сухого вещества

связки водного раствора сульФитно-спитзтовой барды (ССЬ) от содер-

. Р^ = с, -f О, Y■+ /,

где а . i , с -'Параметры уравнения.

Разработана методика определения пределов прочности ■ кромок ссежеспрессовииного сг.рца при смятии и срезе, с применением специального устройства к пр/.бору рычажного типа. Экспериментальными исследованиями установлено, что образцы наименее прочного сырца (из динасовых масс), спрессованные под давлением 150 НД:г/,^, имеют пределы прочности при сжатии образца л смятии кромок недостаточные для формирования многорядной садки на печную вагонетку (1,1 и 0,18 Н/мк2)., что соответственно ниже допустимых значений 6 и О,г, Н/мм2. Следовательно, сушка динасового сырца на Ьолочных вагонетках в один ряд в настоящее время не может быть исключена.

" • • ' ' I,

2. LrAIlPiliL£i."0-AEv0Pi.iiPCB,'iHK0E СОСТОЯНИЕ ПРЕССОВКИ

'Принятая модель сплошного тела дает возможность исследовать напряжения и деформации, возникающие в прессовке как в макротеле, принять непрерывное-распределение в ней внутренних сил, применить' понятия о модуле упругой-деформации В и коэффициенте поперечной деформации уМ. пори стога образца. В процессе прессования в .замк- • нутом объеме порошок находится внутри прессф.ормы в объемно-напряженном состоянии. Полная деформация порошка £/ состоит из остаточной £ост и упруго:"} составляющих . Если лрессформа имеет одинаковую жесткость всех стенок по осям' рХи Otf • то напряжения ' — KfS^» деформация растяжения прессформ

коэффициент жесткости стенок прессформк. При с>° получается известное уравнение - ...А.

Математическое описаний стадий напряженно-деформированного состояния призматических и цилиндрических прессовок соответствует обобщенному закону Гука, с учетом деформации стенок прессформы в боковых направлениях : . . •

Сформулированы 7 .основных стадий напряжен!..¿-деформированного состояния прессовок, номера которых, соответствуют индексам £ деформаций'и напряжений в уравнениях обобщенного закона Гука, относящихся к каадой стадии:

0. Закончена засыпка массы (связного сыпучего тела) в пресс-форму. • , '

1. Наибольшее уплотнение под действием приложенного внешнего давления и превращение порош:са в прессовку.

2. Разгрузка прессовки от давления прессования и частичное расширение вдоль продольной оси. Сохраняется незначительное внешнее давление за счет веса прессующей системы.

3. Стрыв прессующего пуансона от прессовки. '

4. Состояние пресдовки после ее нахождения в прессформе до

I млн после снятия присущего давления (перед началом выталкивания) . В большинстве случаев процесс освобождения от внешней нагрузки происходит бистро и его можно рассматривать как совокупность.ста дий 1-3 или 1-4.

5. Стадия условная. Напряжения по веем осям равны нулю. От сос тояния засыпки отличается остаточной деформацией прессовки по оси

• ' прессования £ост ' Стадия рассматривается для выяснения упругих деформаций при нагрузке и разгрузке.

5.' Свободное' состояние образца после выталкивания из пресс-формы. •

• . По аналогии со скреплением цилиндров из сплошных материалов разность-размеров сопрягаемых поверхностей прессформы и 1фессовки является натягом Д , который образуется в процессе прессования. Предел текучести прессовки СУ

. в зависимости от давления прессования при одинаковом коэффициенте бокового давления ^ в поперечных направлениях

— (■{ ~ Боковое давление перед выталкиванием бд^ определяем из .условия натяга по диаметру сС осесимметричной прессовки —~ С - С —1 ''

/ . -.л- ■ или

с- е с~ ^ . £ т?

где .С ' - тангенциальные деформации по стадиям прессования

• ■ ® I, 1-е,'4, 6;

С - коэффициент жесткости стопок пруссформы.

Стсвда - К'£ У / , где ^ коэффициент уменьшения боковых

шлрАзепаЗ в прессовке пел ее разгрузке .

1 + Г1-/00'кс)

с- В

Ь Ё

При абсолютно тяс?ко2 щгссс^срко С! ) ^ — ;

Схл - Кг&г ■ лля пресса орг.; с конечной косгкостью I

для 1.,.ного!"П1.'.ст:шх ml.cc 0,6 ^ ^ '<С 1, для закотних О-.Зг^ у <1.

После вкхг-лцыз&нкя прессовг.а растет по оси прессования ()£ , если [^Ч I ^ I ^¿1 • С><:г прессовка'растет .по высоте,

при К^ 0.7С0 и умгньлается при ¡(¡- !> 0,700.

Лрсссо орма участвует в процессе прессования порошка кад дополнительная четг.ортая с)аза прессуемом систем.!;. величина упруго-плас-и'ческсй деформации прессовки существенно больше, чем упру-

гая деформация прессхормы ^д! • КСП0Ль3Уя понятие о натяге , выполнен расчет упругих и упруго-пластических деформаций, возникающих при прессовании трубчатых изделий, исходя из схемы трехслойной скрепленной трубы. Коэффициент бокового давления по наружной поверхности трубки К5Н больше, чем' по внутренней из-за меньшей жесткости трубчатой прессаормы в сравнении с центральным стержнем.

Проведены экспериментальные, работы по определению зависимости расширения прессфорш и -значений коэффициента бокового давления от толщины стенок четырех цилиндрических прессформ при различных дав-' лениях- прессования, содержании шамота и глины и влажности массы. Боковое давления вычисляли по суммарным показаниям двух индикаторов, расположенных вдоль наружного диаметра преесформы. Установлено, что с уменьшением толздны стенки'(жесткости) прессформы величина возрастает существенно, более резко у шамотной массы с содержанием глины 50$ (0,345^0,580), чем у многошймотной массы, с содержанием глины 15$ (0,365-0,46); При прессовании многошамотной массы зависимость от влажности имеет довольно, сложный' (не мо-

нотонный) характер. ' '

Неизвестные величины £ , . могут быть определены в результате совместного решения уравнений ' . ■ ' '

1т =£(6*; ЬГ'Су)) ■■ ЫН^/М & <*)•

При полученных из эксперимента значениях , ,

и известном коэффициенте жесткости после преобразований ос-

таются одно уравнение четвертой- и'одно третьей степени. Решение

• системы нелинейных уравнении выполнено на персональном компьютере по стандартной программе на языке "ЬЕЙСИК" методом итерации. Опре-

• делены значения {г , уМ , а затем К? - ^ (д*£ I

3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЙШ ПРОЦЕССА ПРЕССОВАНИЯ ПОЛУСУХИХ . • ОГНЕУПОРНЫХ Г.'АСС

Зависимость между кажущейся плотностью в расчете на твердую фазу прессовки р и давлением прессования Л необходимо установить для исследования особенностей прессования полусухих масс, правильного расчета, выбора и определения технологических возможностей прессового оборудования. Уравнение сжимаемости Р ~ -И р) должно обеспечивать приближение расчетной кривой к экспериментальной в широком диапазоне давлений р от Р = 0 до Р.г»®

Из рассмотрения нескольких десятков опубликованных уравнений сжимаемости по огнеупорным;'металлическим и другим порошкам установлено, что известные теоретические и эмпирические уравнения не в полной мере удовлетворяют .граничным условиям и близки к экспериментальным данным лишь в некоторых пределах изменения давления. На основе изучения и критического рассмотрения существующих теорий и • практики прессования полусухих огнеупорных масс сформулированы ос' Ровные требования к уравнению сжимаемости,' которое должно учитывать остаточную и упругую деформацию прессовки, удовлетворять реальным граничным условиям от давления р = 0 ( ^) Д° р =оо применимо' для определения кажущейся гшотнос-

ти в.расчете на твердую фазу в сжатом',/^ и в свободном сос-

тояниях и для приращщшя кажущейся плотности от упругой деформации прессовки дРутр^^ .

Предложена математическая кодель - основное уравнение сжимаемости типа экспоненты:

■р<=р£+Арп1

Р0- начальная ка;:суи;аяся плотность прессуемой массы; лараметрв* относящиеся к остаточной деформации; о- параметры, относящиеся к упругой деформации; .

ряр- предельная плотность трехфазной системы при устранении воздушных пор.

Составлены уравнения удельной объемной роботы прессования с учетом полной Д-^ и остаточной деформации • Выполнены экс-

периментальные работы по прессованию лабораторных образцов из более 20 огиоуаорпых .v,acc, прпуваяешх на различных заводах. Записаны эксисрккенталыше кривые сжкьаег/.оста, расхождения кезду расчетными и экспериментальны/и данными не превысили 0,8%. Значения параметров CL У йпгстннх касс увеличиваются с содержанием пластичного компонента (глины от 15 до 50/J) - от О,IS до 0,434, а параметров ft уве-лачшзастся с укеаызешюм пластичного кошюноата (0,37-0f0,254).Выведено уравнение сквыаекости, инвариантное по отношению к единицам _измерения давления р , т.е. р~ ^ ^ ^ ■ ^ • При ^ ~ Рпр ШУТРИ

прессфоркп р~рпр . Предложи безразмерный критерий прессуемо-сти nopoLiia при различных давлениях прессования: л _ ¿¿р, , Р, .'

1р~Цр~"F

По мере уплотнения прессовки численное значение критерия пресбуемо-сти уменьшается: 0< (]р I.--Например, у( высокоглиноземистой кассы в диапазоне давлений от 10 до 150 НДл.^ f|p=(5,92f3,40) .Ю-2.

При определении давления выталкивания образца из прессформы учтено, что приложение осевого давления pfar одновременно приводит к дополнительному увеличению бокового дарления и силы трения. После интегрирования линейного дифференциального уравнения первого порядка в пределах от /f = 0 до £ = Д.

При k =0; p£lcr = о; присею ■pbn-=pfffe-/):

Превышение давления выталкивания над давлением прессования было зафиксировано на прессе ПЮ2 при прессовании высоких изделий (сифонных трубок). 'Усилие выталкивания р^ f~~ » где р -

площадь прессования; ^ - коэффициент внешнего трения; р^ - дав-

ленде прессования; Яг - гидравлически!; р;-дпус поперечного сечения прессовки; (р' - коэффициент уданьзекш: бокосих шафякоаиЛ при разгрузке прессовки; 'ф - высота прессовки.

Поставлены и решены задачи расчета распределения давлении при прессовании'конических изделий. Уплотнение происходит за счет мас-сопереноса порошка' иг», щлшндричо'скои горловины прессфоркы з коническую часть под действием усилия прессования. Наиболее слохашс является кошшеское изделие с коническим отверстие!.', с различной конусностью наружной и внутренней поверхностен - воронка для сифонной разливки стали. На основе уравнения равновесия элементарного слоя пороша выведены уравнения распределения давлений по высоте воронки при одностороннем верхнем и нижнем прессованиях и при надвигании прессуорш на неподвижны:; конический штырь с нижних; пуансоном. Как частные случаи полученных общих уравнений выведена уравнения для распределения давлений по высоте сталеразливсчного стакана (с цилиндричесшш отверстием); для конического изделия без отверстия; для призматически: и цшйндричеешх изделий с малик технологическим уклоном боковых стенок. При отсутствии г.опуспол'л ( = 0) выведенные уравнешоя переходят в известное уравнение П.П.Баландина типа экспоненты. Установлено, что при.прессовании б направлении расширения прессформы давление по высоте затухает быстрее, чем при прессовании в направления сужения.' Выполнен расчет давлений и рекомендована схема прессования воронок для пресса модели Д0535А с надвиганием конической прессаормн на центральный штырь.

На'основе совмещения уравнений■сжимаемости и распределения давлений по высоте прессовки получено уравнение средней плотности слоя образца P¿¿ на расстоянии от подвижного ьтампа:

я«

Перепад средней плотности слоев по ьыссте прессовки ДР^-~Рь(2-о) ~Рб(2-¡1) ' ^'етто Давление соответствует елок, плотность которого• равна средней плотности все:; прессовки ^ : р^ =Д , Параметры уравнения .&нт • Ищ » ссотьстс': ь:;ьне г: о дшлзнии

Рит- ^^ - ДигР^ар*« оСгР^-^ • *

^•¿■дп.'-я ::лс:\чссть пргссо!-:^:, л...е:.,-;сй вгесту - — ;

К,-

где Ей - интегральная показательная (табулированная) функция. Приближенное значение р: '

основано на допущении, что нетто давление и средняя плотность при одностороннем прессовании равновысотного образца находятся на расстоянии 0,5 ¡ь от подвижного штампа. Определено давление прессования, соответствующее наибольшему перепаду плотности по высоте из условия сСлРс£ = 0. Построена зависимость ^Рс1млкс~

' Вьшсдены Уравнения для определения параметров

сжимаемости с учетом остаточной и упругой деформаций прессовки и\ . нетто-параметроь, не зависящих от высоты. •

■ Исследованиями прессования в производственных условиях установлено, что разница в массе засыпки ¿Ь в различных гнездах пресс-' формы г.'.о;-;ет достигать в .одном цикле 10%. Поэтому в каждом гнезде прессовки подвергаются различным давлениям. Разработан графсанали-• тическиГ) метод и выполнен расчет высоты и плотности изделий, отпрес-совапнкх в'многогнездной прессформе.

Выполнен расчет ходов верхнего и нижнего прессования при грузовом, гидравлическом и пружинном уравновешивании прессформы. Оп-.ределепы остаточная и упругая деформации прессовки на гидравлическом прессе в плавающей прессдорме пс трем ступеням прессования и приведена последовательность расчета подпружиненной прессформы.

Рассмотрены варианты последовательного прессования изделий о двух сторон, построено 4 варианта.эпюр расположения зоны наименьшего уплотнения по высоте прессовки; для сравнения приведены'два варианта одностороннего прессования. Выведено уравнение' для определения координаты к][1 зоны наименьшего уплотнения после П ступени прессования при всей высоте прессовки кц в зависимости от соотношения давлений нижнего р-^ и верхнего рТ£ .'прессования:

= 0,5

ч

Представлено решешпрямо!] задачи определения давление прессования при известных величинах ходов верхнего ¿-^ и нижнего прессования и обрат-нон задачи определения ходов прессования сверху и снизу по известным условиям засыпки, давлениям прессования И ^д , параметрам уравнения сжимаемости с учетом остаточной и упругой деформаций на гидравлических и коленорычажных прессах. Выведены уравнения и разработана методика расчета положения нейтральной плоскости прессовки, неподвижной относительно прессфоркы и расположенной перпендикулярно приложенному давления прессования, исходя из условий равновесия прессд.орш и прессовки:

где ¡Ц>- высота част!1 прессовки вг.ле. нейтральной плоскости; ¡ц - высота всей прессовки; СЦ<р - вес пресоформи; (¡¿п1- сила, уравновешивающая вес прессформы (противовеса); р - давление верхнего пуансона.

Экспериментальное определение. упругой деформации полусухих масс при прессовании выполняли на приспособлении, аналогичном применявшемуся А.Ф.-Огаркойым и П.,СЛ.,лшкпным1' с двум дисками, из которых'верхний перемещается при прессовании по трем колоннам, но с установкой трех индикаторов и увеличенной длиной направляющих втулок. Применяли массу с содержанием 85^ шамота, 15$ глины.■Установлено, что внутри прессформы'упругая деформация прессовки в радиальном направлении в 20г2'5 раз меньше, а у вытолкнутого изделия- в Зт4

раза меньше, чем-осевая деформация. У высоких образцов (А. = 3,8)

Кг

примерно Головина.всего осевого упругого расширения происходит при выходе прессовки из прессформы, т.е. при освобождении от внешнего трения.-

С увеличением количества повторных прессований возрастает.накопленная остаточная деформация, однако приращение остаточной деформации снижается после кавдого последующего прессования. АлГсолют ное-упругое радоирение изменяется незначительйо с увеличением шо-

гократности прессований. Упругая деформация занимает возрастающую долю в суммарной деформации. Увеличение многократности прессований ешотных масс отзывает значительно больапй эффект в повышении ка- » жущейся плотности прессовки, чем Ендер;^ прессовки под наибольшим давлением прессования. •

На основе анализа гпстерлзисного характера разгрузки прессовки от давления прессования предложена математическая модель-уравнение кажущейся плотности в расчете на твердую фазу при разгрузке РН(С) ' после -го -Щ^сс свания, удовлетворяющее граничным условиям:

пои конечном давлении Д. -м . л — л . . После окончания - ' !'((-.) -¡¿¡Цо) УнС<-)~ . „

разгрузки пои давлешш О.. • = 0 кажущаяся плотность

Р'» Я* .

где ¿^у , ~ параметры уравнения разгрузки.

Конечная точга 4 кривой разгрузки 1-4 с -то прессования яв-' ляетсЯ' начальной (нулевой) ?очкой для следующего повторного

Ь + 1 -го прессования. Многократное прессование массы в прессфор-ме применяется на винтовых и гидравлических прессах. После каждого прессования выполняется отрыв подвижного пуансона для выхода возду-"ха из прессформы. Приращение остаточного уплотнения С -го прессования начинается с кажущейся плотности Рсо(С) = РькИ-1) • т.,в> с конечной кажущейся плотности * достигнутой в конце преды-

дущего С -1-го прессования. Уравнение текущего значения Рб(9 при о -и прессовании, соответствующее, остаточной деформации за . О прессований

. Рт

где - осевое давление, оставшееся от предыдущего -1-го

прессования из-за наличия бокового давления и внешнего трения.

Для I, -то цилка ¡¡росссшшш, с учсток аточноЛ и уцруго!! дв(|оркадиН кслущаяои плотность в конце прессования

Величины Р'Гч(1) и зависят от конечных значении плотности

РСкШ • а и« ох тег.у.члх - • ¿ис.'иши' сю^сшш кривее,

погружения рсл1(2) г.ошю определить из условия, пересечения кривых

РкЧ и Рп(1; ПГЛ! Pí = 0> ¿Р^М-^РиСч) • в частном случае при первом цикле прессования Рсм.о) = 0.' ..^личнны^ Рцц) можно определить после ы'.числсшш Рсч(С) Услоькя

^ (р1М + рс'^) - ^У (Р1К$ + рЧ(<-))^>

При первой разгрузке осевое давление р^ , соот-хтсгвупцее силе- внешнего трения: .

выполнен расчетный пример- по многократному прессований и разгрузкам прессовки из динасовс!. массы. Выводы, по ¡.езультатш расче- • та совпадают с измерениями оста-гочних и уиругих деформации по экспериментальным данным. Дополнительно установлены следуйте результаты: с каздим новым нагруженном прессовки увеличивается сыощение по оси абсцисс (давлений) кривых разгрузки на величину и

кривых повторного натру ко ция - на величину рслм.('1 . При повторяем прессовании образца в пределах оетагсчиа) деформация не

увеличивается; в этих пределах происходит упругое сжатие.

•Разработано уравнение сжимаемости порошка при изостатическом прессованиг. Для перехода от'уравнения статического к уравнению изостатическсго прессования вместо эквивалентного статического давления прессования р щ в уравнение сжимаемости подставлены величины,- выраженные через давление изостатич(.ского прессования р«с . Тогда при.трехосном изостатическом прессовании средняя кажущаяся плотность прессовки

В прямой задаче определяют давления изостатпческого put и эквивалентного ему статического прессования p^t , с получением одинаковых средних плотностей изделий pt . Для решения обратной задачи необходимо определить какие средние кажущиеся плотности Рс и 1.'о:,шо получить при равных приложенных давлениях статиче- '

ского р и изостатичсского рас. прессования ( р = рис ). Рассмотрен численный пример- применительно к прессованию высокоглиноземистой массы. Основное преимущество изостатического прессования состоит не в уменьшении требуемого давления, а в достижении равно-плотности qacoLHUx изделий, которую невозможно добиться при прессовании в жесткой прессфорые. ' •

4. ССОШШОСТИ ПРЕССОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ И ОСНАСТКИ

Прессы являются основным оборудованием для формования огнеупор-'пых изделий полусухим способом. Наибольшее распространение в огнеупорной промышленности получили механические (коленорычажные, с поворотным столом, винтовые) прессы, гидравлические прессы. Коленорычажные прессы наиболее производительные, обеспечивают .получение ■ больного усилия и малой с:адрости в конце прессования. В основном .коленорычажнге прессы различных моделей отличаются схемами выталкивания прессовок из прессформ.Зннтовые прессы развиваются в направ-, лениях перехода от фрикционных к бесфрикционным безредукторннм приводам на основе электродвигателей с круговым или дуговым статором; '. применения вахуумирования массы в прессформе, предварительной под-, прессовки массы гидравлическими цилиндрами. .

Рассмотрены основные вопросы усовершенствования и развития современных гидравлических прессов: количество позиций, конструкции 'станин,.схемы прессования, размещение и конструкции прессующих цилиндров, заполнений прессформ массой, выталкивание изделий из прео-сформы, съем изделий с пресса, механизмы регулирования высоты засыпки; смена прессовой оснастки; гидравлический привод; схемы управления, технологические возможности прессов. Установлены перспективные направления решения перечисленных вопросов. На основе морфологического анализа выполнена классификация конструктивных признаков

-прессов. Решены прямая задача определения шш'лшвей высоты изделия It , прессование которого возможно на существующем прессе, и обратная задача определения открыто^ вгсотк- пресса ¡~и , соответствующей заданной в::соте изделия .

В классификацию включены четыре основные признака с альтерна-' тивиыки вариантами:. I. Наличие цозаца{.1 па прессе; П. Схема црессо-' вания; Ш, Схема вь'тал'ккванля изделия из прессфорш; 1У. Видвигание пуансона в горизонтально:! плоскости. -

Определены размеры подштампового, пространства •,. зашеягро и не записяэде ст-внсоты изделия h> . Выведены уравнения для определения ot;:jjuto2 высоты пресса И^ , хода ползуна пресса tif • хода выталкивания - Hi с применением параметров, зависящих от .' вариантов и схем прессования. Приняты'условие обозначения вариантов прессования,.основанные на морфологически:'. признаках, Установлено, что наибольшая от г.рытая высота пресса требуется при выталкивании изделия .яа счет стяг.шагнш иокишо* npocc4opi.ii: с ярсссовки. Наименьшая открытая высота требуется при сочетании двустороннего прессования с вццвшашк пуансоном. В- общем случае

'' Нс-к,(>^+ гкИгИщ^^г

' ■1 *

где , lit , Ъ- ; _ параметры, зависящие от схемы прессо-

вания; УЦ , СЦ , К, - .таракетры,'зпшс&що от конструкции пресса, Наиболее распространена схода прессования, принятая на фракционном и па гидравлическом однопозиционном прессе - с верхним прессующим цилиндром без' выдвигания верхнего пуансона п с плавающей прессформой. При этом tV - 2,5;' Ъ = I; Ш = 1,5; . i - I. На многопозиционном прессе. Яь и /-/у уменьшаются па величину подштампо-вого расстояния - 0). В расчетных примерах принято = 2;

Kf = I ИЛИ 2; J{ = ISO мм; = 20'мм.

Разработан метод.расчета и выполнены расчеты оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторпого привода по наибольшему К. ИХ при I,. 2, 3 ступс-ях прессования в соответствии с известными уравнениями сжимаемости. Задача минимизации работы прессования ^ сос-тб!'Л в решении системы уравнений:

где Л * , ¡(^ - рзйота про.'-сования* давлениек коэффициент сжатия на О -Л ступоил прессования; С -.количество ступеней прессования; ¡Ц^ - к"сета засыпки.

Установлено, что значительно возрастает теоретический К.П.Д. привода при переходе от дву;с к трек ступеням прессования. При. .рабочей жидкости - эмульсии на третьей ступени прессования целесообразно, применять мультипликатор. Заполнен 'расчет минимальной мощности насосно-аккумуляторнои станции в соответствии с вероятностью совместно!', работы прессов.

В результате анализа основных оеобенаосто:! насосного и аккумуляторного гидравлических приводов установлено, что наиболее перспективны/. приводом для гидравлических прессов полусухого прессования огнеупоров являются насосный безаккумуляториий привод с применением быстроходных ротационных насосов переменной производительности аксиально-поршневого типа, обеспечивающих бесступенчатое.регулирование скорости прессования, высоки!: К.П.Д. существенное снижение установленной мощности. Эти насосы позволяют приспособить привод к характеристике уплотнения различных огнеупорных масс, обеспечивая снижение скорости прессования с ростом плотности прессовки. На современных прессовых установках применяют модульное построение индивидуальных гидравлических'Приводов.

'Па основе анализа характерных особенностей существующих пресс-аорм установлено, что'для исключения появления в прессовках трещин, зависящих от выталкивания, технологический уклон в корпусе пресс-формы должен быть не иоиео 0°20' на' сторону; облицовочные пластины долгш'ы бить про;лш]овапи плоско-параллельно, плотно прилегать к стенкам лрссаТсрмы. Стенки пресс<]ормы должны иметь достаточную жесткость. Разделка'углов в окне прессаорми выполняется вдоль длинной стороны прессуемого изделия. '•

' 5. СПОСОБЫ ¡1 РКвК/Ъ! ПП.ССО^МЗИ ОЛЙУПОРКШС ЖДИШ

15 результате изучения взаимодействия прессовки с прессом, при-' водом оснасткой, рассмотрения спасобов прессования установлено,что опт::ыалын:ми ват.пантами являются двустороннее прессование изделий ' на колонорпчажных прессах, а в нлазаглей прессформе с одним подвижным пу:«'!со:юм - на винтовых и гидравлических прессах. Применение плаваю .с;1 пресс;! ормы уп^зщает 1:онструкци;о пресса и может' практиче-'

ски обеспечить равенство верхнего и нижнего давлений.

Выполнен анализ способов и режимов прессования алюмосилшсатных, магнезиальных, периклазоизвестковых, динасовых изделий в промышленных условиях. Цри увеличении линейных размеров засыпки и постоянной ширине зазора 3 между штампом и окном в прессйорме отношение/Л =■

= 1 IJiSL , где 1Г и ]Г - объемы засыпки малого и большого у Ve ' м V0 l с*

Изделий. При этом условия для выхода воздуха из прессовки-ухудшаются в = Раз> соответственно должна быть снижена

скорость прессования, которая прямо зависит от отношения -¡jj- . Для получения численных результатов определены параметры прессования наиболее массового изделия - нормального шамотного кирпича с размерами 230x115x65 мм и принято допущение о зависимости средних скоростей прессования требуемой номенклатуры изделий и средней скорости прессования нормального кирпича.

На основе исследования условий выхода воздуха из прессовки предложена эмпирическая формула для ориентировочного определения средней скорости прессования за цикл :

7,Г- WJoL-l.f' ,

где у - объем прессованного изделия, см ; и - периметр изделия в алане, см; /у -коэффициент сжатия; q[ - опытный коэффициент: оС = О,Б для мелкозернистых масс с содержанием фракций менее 0,088 мм более 45%; cL = 0,8 - для мелкозернистых масс с со- ' ' держанием фракции менее 0,088 ш 40*45$; • qC = 1,0 - для масс с содержанием фракции менее 0,088 мм менее 40%. ,

При подсчете №с учитывается все время воздействия двух црес-суюцих пуансонов на прессбвку как при возрастании, так и при постоянном давлении.

Давление прессования устанавливают в зависимости от необходимой; пористости обожженных изделий и соответствующей кажущейся плотности сырца, при которой отсутствуют-трещины и другие виды брака.

Экспериментальные работы по прессованию ковшевых и доменных изделий на коленорычажных прессах CM-I43 из многошамотных, масс с различными скоростями прессования .показали,- что снижение скорости прессования улучшает качественные показатели ковшевых и доменных изделий, -так как дает возможность повысить допустимый верхний пре-

дел усилия прессования из условия отсутствия перепрессовочных трещин. Для достижения оптимальной кажущёйся плотности целесообразно прессовать ковшевые и доменные изделия при частоте вращения коленчатого вила 5,0-6,5 об/мин(средняя скорость прессования 9-11 мц/с).

Выполнено обследование и анализ работы однопозиционных автоматизированных гидравлических прессов типа // рр фирмы' "Лайо" (фРГ) усилием 8; 12,5; 16 и 20 Ш и одного пресса типа,2)/\Р усилием 3,5 Ш для трубчатых изделий в следующих направлениях: технологические возможности, производительность, качество получаемых изделий, эксплуатационные показатели прессов. Установлено, что на прессах "Лайс" прессуют массы многошамотнне, высокоглиноземистые, перикла-зовне, динасовые и др. Цикл работы прессов 14-45 с в зависимости от состава масс и габаритов изделий, в том числе длительность прессования 5-26 с. Изделия прессуют в одно- и г/.ногогнездных прессфор-мах (до 6 гт-зд). Пористость изделий удовлетворяет требованиям стандартов. При работе автоматического регулятора высоты засыпки в допуск +1 г.'.м по высоте изделия попадает до 73,7$ изделий, в том числе в допуск +0,5 мм - до 47,5$.

и результате анализа особенностей прессования изделий стале-разливочного припаса для разливки стали из ковша и для сифонной разливки стали, имеющих осевое отверстие, большую высоту и малую пло.цаль поперечного сечения, установлены принципиальные схемы и режимы прессования каждого типа изделий - стопорных трубок, пробок, стаканов, воронок, центровых трубок, звездочек, сифонного кирпича.

На комбинате "магнезит" при участии автора было освоено прессование' на гидравлическом прессе ДЬ-2^40 усилием 10 Ш1 с выдвижным . столом стаканов высотой 400-450 мм для скоростной разливки стали с увеличенным диаметром выпускного отверстия до 100-130 мм'. Стаканы были внедрены в службе при скоростной разливке стали сверху из ковша емкостью 330 т в мартеновском цехе комбината "Криворожсталь".

Выполнен расчет осадки подпружиненного центрального штыря Д , обеспечивающей при прессовании'одинаковый коэффициент сжатия массы .

Кс в центрально:! и ¡юрииоршшоги частях звездочки

а=Кс (К/гк/и)-И + к,

где ¡-¡^и ^ - йксота изделия соответственно в периферийной и

центрально!; частях. . ' •

Рассмотрены.схемы прессования разновысотных изделий, исследовано перераспределение массы внутри прессаормы в процессе прессования фасонных изделий типа шиберных плит с выемкой под вкладыш и с буртиком - для бесстопорной разливки стали. .Выполнен расчет коэффициента перераспределения массы длядеух вариантов размещенйя прессовки в прессформе•- выемкой шиберной плиты вниз и вверх. ,

Предложен способ измерения текучести порошка по авторскому свидетельству № 316970, основанный на определении отношения разности высот образцов, отпрессованных в прессформе и на плите без стенок к высоте образцов, полученных из прессформы. Текучесть рассматривается как безразмерным критерий О^с; I.

На основе анализа' возможных схем изостатического прессования огнеупорных изделий разработаны рекомендации по изостатическому Прессованию характерных изделий - стаканов и стопоров моноблоков для машин непрерывного- литья заготовок (МНЛЗ) и труб для защиты струи металла. Установлено, что для стабильной номенклатуры изделий целесообразно применять гидростаты со встроенной прессформой, как более производительные, экономичные, занимающие меньшую площадь в цехе. Гидростаты со свободной црессформой следует применять при прессовании мелкосерийных изделий и в экспериментальных работах.

6. ПИТАНИЕ ПРЕССОВ МАССОЙ. .

Питание пресса массой 'включает операции подачи массы, ее дозирование и заполнение прессформы. Дозирование массы может быть- весовым и.объемным, должно обеспечивать заданную точность. Отмечены две группы погрешностей, возникающих при заполнении массой прессформы: - .зависящие-от способа дозирования; - зависящие от изменения компонентов массы и ее свойств.'

Процесо объемного дозирования обычно совмещается с заполнением преооформы массой из засыпного устройства. Конфигурация засыпки-должна приближаться к готовому изделию, весовой дозатор или объем-, ный мерник необходим на прессах. Не. имеющих-устройств для регулирования высоты засыпки. Благодаря простоте конструкции, надежности, быстродействию, механизации и автоматизации наиболее широко-расп- . ространено на прессах объемное дозирование. Избыток массы в пресса форме срезается при обратном ходе каретки, шибера, при повороте

■ч

стола и т.д. Массу от смесителя к прессу обычно подают конвейерами, подъемниками или переносными кабелями". Из транспортной, системы масса по'падает в приемный бункер или надпрессовый питатель. Для одинаковой плотности массы в засыпном устройстве необходимы постоянство давления на выходе из питающе трубы я постоянная скорость истечения порошка. Сыпучие материалы в трубах давят на дно с силой меньшей их веса из-за возникновения сил внешнего трения между массой и стенкой трубы. На основании экспериментов построения графики зависимости усилия на дно от веса и высоты массы в трубе. Установлена

совпадающая с экспериментальной зависимостью

математическая модель,

•Р— /Г(2"\и удовлетворяющая граничным условиям:

ойТ-1 ; при

при

В общем-виде:

Ф-

- §р{1-£Хр

с19-п ■ Ф

Л V

а

1

или

а материала в трубе; ¿г и р -

где - вес столба материала в трубе'; у и р - усилие и

среднее давление на дно трубы; ^ и р' - критическое усилие и среднее критическое давление на дно трубы, т.е. более на возрастающее давление; б^р - наименьший вес столба материала, создающий критическое усилие {Р^ 'на дно трубы; Я и ¡ьКр - высота и критическая вцсота столба материала; ■ - насыпная плотность материала в трубе; = 0 у дна трубы! '

Соотношения для перехода от уравнения т к Уравнению

р = {(1ь) сд,

Наименьшая высота уровня массы в трубе ¡1^ выбирается из условия заполнения трубы наиболее сухой массой, так как с повышением влажности увеличение давления материала на дно прекращается при меньшей высоте столба. Установлено, что минимально допустимая высо-

та столба материала в питающей трубе -у

где - гидравлический радиус питающей трубы; - прв-

- суг&арная

веденная высота засыпки; площадь сечения питающих труб

- объём засыпки; рг

Если hyuft в воронке над кареткой, то при пополнении

каретки массой могут разделяться фракции.

Для определения оптимального типа засыпного устройства выполнены исследования равномерности и плотности заполнения пресс?орм полусухими огнеупорными массами непосредственно в производственных условиях на работающих прессах и приняты показателями сравнения: относительный максимальный размах кажущихся плотностей дроб JJ^ t °/о • среднеквадратичная степень неравномерности (коэффициент.вариации) А , %, сумма абсолютных максимальных размахом процентных содержаний кавдой фракции в различных точках формыУ): , %, кажущаяся плотность засыпки , г/см3. Показатели JJl ' и Д можно применять для исследования неравномерности распределения различных величин, в том числе толщины и массы изделий. Чем больше значения Jit, Л и Jt , тем хуже равномерность заполнения пресс?ормы.

Исследовали работу засыпных кареток на коленорычажных .и гидравлических прессах, лопастного питателя с горизонтальными ножами и ШИберным затвором (прессы П907, ДА0241), лопастного бесшиберного питателя (механические прессы типа "Букау-Вольф"). Установлено,что наиболее простым и надежным засыпным устройством для полусухих масс является засыпная каретка.

В результате обследования в производственных условиях технологического процесса и анализа результатов установлены особенности' питания прессов горячими известковопериклазовыми массами на смоляной связке. Разработан, изготовлен на шести металлургических заводах на 22 Гидравлических прессах питатель-дозатор пресса, имеющий траверсу, вращающуюся выше, верхнего уровня массы и вертикальными ножами, имеющими переменный и регулируемый угол в плане.(по авторскому свидетельству № 199738). Устройства работают на прессах ПР7 И-Д0242 #на смолооодержащих массах.

', • Выполнен теоретический расчет параметров засыпной каретки -соотношений между объемом засыпной каретки Vf< — Х^ ЬкЬж • es

ходом- L/K и объемом лрессформы Дер :

^к АД 1 ' Ьк.кь/)

где д^ » • г1ц ~ Длина, ширина, высота каретки;

Xtp ' Ь ' flip " ДЛИНа* шРина' высота црессформы.

В результате экспериментальных исследований на макетах и' специальном стенде установлено влияние основных факторов - высоты, каретки, скоростей прямого и обратного хода, направления ее перемещения, наличия вибрации каретки, длины хода, повторных ходов каретки' на равномерность заполнения из кареток пресс«орм с высотой засыпки от 120 до 600 мм полусухими кассами с разнообразными вещественными, зерновым! составами и вяепностьп. Установлено, что. наиболее благоприятное для условий засыпки соотношение o.I^çC .<: 4,7, где f^p - гидравлически!; радиус окна прессуормы в пл/неГ Установлено, что нецелесообразно притенять две засыпные каретки и опускать нижний пуансон при неподвижной каретке, как было предусмотрено на прессах Фирмы "Лайс" в ICGO-х годах. При засыпке прессформы из каретки желательно совмишо дгп пения каретки над прессе ормой с подъемом. прессаг"мы или опусканием подвижного нижнего пуансона.

На основе применения уравнения скорости нормального истечения сыпучего материма через прямоугольное отверстие Ц~ — j)\f-3 ' выполнен расчет длительности заполнения пресек ормы порошком через ииберпкИ затвор, псходя из объемного расхода материала

fhxLÏi^cjxL/^+L) «з/е,

где - коэффициент расхода для полусухих масс ( /) = 0,ICf0,I3), для горячих смолосоцержащих масс J) = 0,04-^0,05; - ускорение

силы тяжести, м/с^; ОС - переменная ширина отверстия истечения,м; /_,. - длина отверстия истечения,- м. • .

В'рззультате сравнительного численного анализа ступенчатого и пропорционального регулирования высоты засыпки массы в прессформе на гидравлических прессах определены алгоритмы, обеспечивающие наилучшую расчетную точность размеров. (85-f86$ изделий с отклонения ми +1 мм от номинала):

Н,т,~ Kh-Jlft : П 1 ¡nCjj - по авторскому свидетельству JF 155301,. • th—f

требуд^цш применения делительно-чножитольного устройства для определения коэЯсицпента сжатия к' . — h'л-i " . Известен более

■ „-.А.*-/ • и-

простои алгоритм с постся.шшм коэсеициентом передачи ,

например, рычага - H~ Кп ihH ~ ¡1ц-/~);

где ( , -¡^ - ; "сг.та .засыпки для Yl~ I и ^ -го изделий;

¡Ъц-1 - высота изделия; ¡¿^ - номинальная высота изде-

лия; - коэффициент сжатия д-./ -го изделия .

7. 'РАЗРАБОТКА И НЩРИШ ПРЬ'ССОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ОГНЕУПОРНЫХ ИЗДЕЛИЙ

Анализ состояния прессового оборудования в отечественной огнеупорной промышленности показал, что за последние годы значительно увеличилось количество прессов со сроком службы более 20 лет (с 27 до 35,7$). К настоящему времени прессовый парк огнеупорных заводов СНГ состоит из 106 моделей, в том числе для прессования из полусухих масс - 76 моделей. Прессовое оборудование нуждается в существенном повышении технического уровня, в модернизации и в создании новых моделей.

Разработана статистическая модель, описывающая изменения количества прессов по срокам службы за прошедшие пятилетки, основанная на £ -образной кривой Гомперца, имеющей уравнение показательной функции Хй& ' где ~ УРовень количества -прессов;

(X. , ¡0 - параметры уравнения ( б[< I; $ I); - ордината асимптоты при . По ста£$й&скйм данным определены значения приростов количества прессов ^ по пятилеткам ' по состоянию на .момент времени 17Ъ и составлено конкретное уравнение

2158 0,04Ю20>78^ , . '

где - количество пятилеток, начиная с 1950 .г: 1345 г. ~Ь = -I; 1950 г. £ =0,; 1975 г. £ = 5. . '

В первую очередь требуется замена прессов со сроками службы более 20 и 15 лет. Установлено, что каждую пятилетку необходима поставка 400^450 прессов вместо 180^220, устанавливавшихся ранее. Прессы полусухого прессования включают в себя 47,7$ единиц колено-рычажных прессов и механических с поворотным столом, 30,3$ винтовых и 22^ гидравлических. Наиболее распространенные модели колено-. ; рычахных прессов СМ-Ю85,ПЮ5А, "Букау-Вольф ", винтовых прессов ?4КФг200, гидравлических прессов с поворотным столом П907 (ДА0241), "ПР?аД0242).

ИНа основе анализа технблогических возможностей и производи-'-• РАйздееди установлены области использования основных, видов и моде-

■j

лей прессов применительно к номенклатуре прессуемых изделий. При многообразии корм, размеров, материалов, технических требований, серийности производства целесообразно создание различных гамм прессов по основным признакам их конструкций с некоторой типизацией и унификацией внутри каждой гаммы (коленорыча-шие, винтовые, однопози-циоиные гидравлические прессы).

Развитие огнеупорного производства вызывается прогрессивными изменениями в отраслях, применяющие огнеупоры, я необходимыми усовершенствованиями в самом огнеупорном производстве. Прессовое оборудование должно вписываться в поточные специализированные линии. В соответствии с техническими заданиями, разработанными автором во Всесоюзном институте огнеупоров, изготовлены прессостроительными заводам!!, пркпятн межведомственной комиссией и внедрены на огнеупорных заводах в технологических потоках гидравлические прессы подели'ДО БЗ^А усилием 3,15 Ш для звездочек, мод.К20.804 усилием 6,3 №1 для стаканов и мод.ДА0540 с выдвижным столом усилием 10 ГЯ1. Разработаны и выданы заказчику Исходные требования на гидравлические однопозиционные прессы нового поколения с верхним прессующим цилиндром усилием 6,3; 10; 16; 25 МН для полусухого прессования. Предусмотрена унификация конструкций перечисленных прессов, механизация и автоматизация основных и вспомогательных операций, ступенчатость и многократность прессования; надежность, автоматическое регулирование высоты засыпки,- легкая и быстрая переналадка прессов, улучшение условий труда л мероприятий по технике безопасности. ■ • 1 .

' ВЫВОДЫ ПО IVLEOTE

1. В результате комплексного исследования процесса прессования полусухих огнеупорных масс и связанных с ним операций разработаны математические модели сигового и кинематического взаимодействия лрессовок с оборудованием и оснасткой на основе модели сплошности, выполнены теоретические обобщения способов и режимов прессования с'разработкой инженерных методов расчета, теоретических и технологических основ проектирования специализированного'прессового оборудования для изготовления огнеупорных изделий.

2. ::рор.нализиговгнш.'*язико-шханически9 явления, происходящие • в процессе проссозхня«; ос ставлены уравнения, связывающие объемные

и массовые показатели трехфазных порошков. Цедло-рпа методика и экспериментально определены пределы прочности кромок образцов све-хеспресованного скрца различного состава при смятии и при срезе,

3. Сформулированы семь последовательных, характерных стадии напряженно-деформированного состояния просао;!ки и представлены уравнения по стадия;;, соответствующие обобщенному закону Гука. Показано возникновение в процессе прессования натяга ;/е:аду прессовкой и прессформой, который существенно превгоает боковую деформацию прессформы.

4. Введено понятие о коэффициенте ^ - уменьшения боковых давле.чий при разгрузке прессовки от осевого давления прессования. Показано, что коэффициент бокового давления ¡(^ ■ , зависящий от параметров пористой прессоьки (г и /А , является татке мерог<1 взаимодействия прессовки с прессформой, имеющей определенную жесткость.

5. Предложено уравнение сжимаемости - зависимость кажущейся плотности в расчете на твердую фазу р от давления прессования

Р , учитывающее остаточную и упругую деформации прессовки и граничные условия экспоненты с дробной величиной давления в показателе степени. Предложены безразмерные критерии текучести порошка под давлением прессования Са.сЛ' 316970) и прессуекости порошка.

6. Установлена зависимость давления выталкивания от давления прессования и высоты прессовки,-учитывающая дополнительную силу . трения прессовки о стенки прессфоркн, вознигающую от приложения к • -прессовке давления выталкивания.

7. Определено распределение давлений по высоте воронки и других конических изделий при различных схемах прессования. Установ- ■ лоно,- что при прессовании порошка в направлении-расширения пресс-формы давления затухают по высоте быстрее;

8. Выведены уравнения распределения средней плотности слоев прессовки по высоте и средней плотности прессовок различной высоты.

■ 9. Поставлены и решены прикладные инженерные задачи по расчету прессования порошка в м::огогнездной и плавающей прессформах, при последовательном прессовании порошка с двух сторон, при разгрузке и повторном.прессовании порошка, при изостатическсм прессовании. ■

9. Определены существенные зависимости технологических воз ко ж- " ноете;', а производительности от конструктивных особенностей нрессо- . »ого оборудования и отдельных узлов. Установлены рациональные верхние пределы усилий прессования прессов различных типов.

По результатам морфологического анализа шведени линейные соотношения открытой высоты пресса и наибольшей высоты прессовки при различных вариантах конструкции пресса.

"10. Выполнены расчеты оптимальных ступеней давления насосно-аккумулятормого привода по максимальному К.П.Д. и рекомендации по индивидуальному насосному приводу в гидравлических прессах нового поколения.

11. Предложена эмпирическая пормула допустимой средней скорости прессования за цикл. Выполнено обобщение режимов прессования изделий из различных полусухих масс па механических и гидравлических прессах, обеспечиваю;.[их необходимую плотность и наименьшую разпоплотность. Установлены оптимальные значения давлений прессования, соответствую:ме требуемому качеству получаемых изделий.

Определены рациональные области применения ошовных типов гидростатических установок при прессовании тонкостенных изделии большой ВЫСОТЫ. '

12.-Определены показатели равномерности и плотности заполнения проссфорк порошками на прессах и на макетах; установлено, что целесообразно применение объемного дозирования порошка в прессформу засыпной кареткой с использованием регулятора высоты засыпки.

13. Выполнены расчеты безразмерных параметров засыпной каретки, длительности заполнения пресеОсрм массой через шиберный затвор. Предложена математическая модель изменения давления порошка на выходе из питающей трубы от высоты ое заполнения'определены алгоритмы регулирования' высоты -засыпки гассы в_ прессформу на гидравлических, прессах, обеспечивавшие расчетную-точность размеров по высоте прессов.'ок {85г-86# изделий) с- отклонениями +1 мм от номинала.

14. Разработана статистическая модель изменения'количества прессов за послевоенное время, основанная на „_$* -образной кривой Гомиерца. Показано, что количество .прессов со сроком службы более 20 лет увеличилось до 05,1%для обеспечения современного технического уровня огнеупорного производства в странах СНГ необходима поставка в каждом пятилетнем интервале не менее 400^450 единиц прессов вместо (Тактичес.ч1 поставлявшихся ранее.

15. Установлен;' рациональные области применения известных моделей прессов для изготовления различны/, огнеупорных издёлйй. Раз-. паСотг;! исходные требования на гидра, личесг.ие прессы нового поко-

лепил усилием 6,3; 16; 20;-.25 MI».

16. Результаты выполнения исследовании реализовал«, в следую-', щих направлениях. -.,- -.•■'-. . ■ . . , ■ ■

Разработаны, изготовлены и работают, на 22 прессах ;-.одолей ÍTF7 и Д0242 питатели-дозаторы по а.сJ.r 1957Г£.:

Изготовлены на комбинате "Магнезит" и внедрены на заводе. "Крц-воро'-ссталь" стаканы'дЛя скоростной -раолихнси стали в изложницы.

.По техническим заданиям, разра1отаШшк автором, изгстоглспы, приняты и внедрены гидравлические прессы моделей Д05С5А, -20.804 _ и ДА0540 на Боровичском.комбинате огнеупоров и гадростатнчсекая . установка со встроенной оболочкой с давлением 30 Н/км^ для прессования графитошамотных изложении, (цех Jf 3 Семилукского огнеупорного, завода). -.."■•■■

По исходным требованиям автopa-Ижорский завод изготовил 7 гидростатических установок со встроенной оболочкой для стаканов, стопоров-моноблоков (для ШЛЗ) и-труб.

Изготовление и. освоение .прессов усилием. 16 Mí сможет 'обеспечить экономию валютыvI320 тыс.марок ФРГ на один пресс.

Основное содержание диссертации'опубликовано в следующих-работах: ,' . . • ' .

1. Производство'огнеупоров полусухим способом. /Карклит А.К.', Ла-. рин А.П., Лосев C.À., Берниковский В.Ё. - ;.'..: .Металлургия-,. ;

1972.368с. ■' '

2. Производство огнеупоров полусухим способом /Харклкт А.К. . Ларин А.П., Лосев С.А., Берниковский'В.Б. - 2-е..изд., перераб. и доп. - М.: Металлургия, 1981. 320 с. ■. ■ ,

3. Васильев Я.В.", Берниковский В.Е. О выборе типа привода для гидравлических прессов огнеупорной промышленности; - Сб.трудов

• /БИО, Л.; 1962,-вып.ЗЗ. с.163-188. .4. Васильев Я.В., ВерниковбкиП В.Е. Переносной ходограф для исследования прессов огнеупорной .промышленности. -- НаучнЬ-тёхиически] инф.сборник /Ш.0, Л., 1962, X 3 (35), с.22-24.

5. Берниковский ,В.Е. Исследование (на макете) засыпки полусухих масс кареткой в прессфоркы для нормального кирпича. -'Сб.трудов

• /ВИО, Л.,-1963, вып.34,' с. 122-140.

6. Берниковский В.Е. Исследование засыпки полусухих масс в пресс- . формы при формовании огнеупорных изделий. - Ci .тру; ев /1йб, Л.,

1963, •■> :-.Г5, с.117-126. .

7. Берниковский В.Е. Определение давления огнеупорных масс на выходе п::т.?'о",,пх труб // Огнеупоры, 1Р55, 4, с.13-16.

8. Берниковский р.и., Яг.: ВЛЛ. О работе засг.шшх кареток при заполонял проесГорк-для крупноблочных изделии //Сгноупорк, 1365,

8, с.и-16. ■

9. "■орп:1ковск;и 2.3. Характеристика засипнкх устройств прессов огнеупорного троспгодства // Огнеупоры,'1960, .'." 3, с. 106-111.

1С. ГсрячковсхчЛ и.2. Оипа"понко пресс;" орм полусухими огнеупорными массами з" пскстап сгдтого воздуха. - Сб .трудов /БПО", Л., 1963, -рп.25, с.159-170.

II. ПориакоБскгС З.Е. Определение точности дозировки при пневмопа-дуве огноуногннх полусухих касс //Огнеупоры, 1964, Г З.с.ПЗ--116.

•12. Зерпи:;о;т?::1:1; П.т1. Пссдсдст.ание засыпных устройств прессов полусухого пр-ссо^спяк и рекомендации по их усовершенствованию. /Труды паучно-техн.общества черно"- металлургии. ЧерметпнсХорма-щ:я. 1965. Ток ХХХУ13 , с.368-370, '

13. Ворч-лкоЕспн!! а.:.., ."лас с С,.'.., ¿един ¿.II. и др. Приготовление смолсло.^омптовых маес в сг-еснюле • С;:Х-2СС0 Ш'.'.// Огнеупоры, 1966, !' С, с.22-~0.

14. ВорпакосскиЕ ВЛО. Исследование" процесса выхлопа воздуха из' пневмонадувных установок.после заполнения прессформ огнеупорны-ш массам,!!. - Сб.трудов /¡210, Л., 1967, вып.39, с.269-276.

15. Ворпцксвсгл;: -В. Л. 'Определи»^ расхода сзсатого воздуха методом осциллографирования // Измерительная техника, 1965, .V 12

■16. Берниковский В.«.'; Гсродкогз л.4. Расчет' оптимальных ступеней давления.насосно-аккумуляторпрго привода" гидравлических прес- ■ сов //Огнеупоры, 1966, Г 2, с,26-31. .

17. Берниковский В.„., Городков А.'2. Определение оптимального варианта насосно-аккумулятсрного привода для прессования порошко-■':!.!х масс. - Об.трудов/ВИО; Л., 1967, впг.ЗЭ, с.261-268".

18. Верниксвскю 13.];. Определение длительности заполнения пресс-Аорк и расхода - оздуха при пневмонадузе огнеупорных масс. -

' Сб.трудов /ТС, Л., 1968, вып.40, с.149-168. • . ,.

19. 'Зсргтоьсл/. .. Спрздолонае необходимого уровня смеси в ра-бо'-.о:.: г.п^ср'вугре и^сг.о^урро-шскострельяоЗ мадани //Литейное • .

производство, 1968, А" 9, с.40-41.

20. Берниковский 3.L. Определение длительности заполнения пресс-Форм полусухими массами через шиферный затвор // Огнеупоры, 1969, 1' 6, с.9-12.

21. Берниковский В.Е., Ларин Л.П., Лосов С.Л., Ю;асс С.Л. Определение кривых прессования промышленных огнеупорных касс // Огнеупоры, 1969, К II, с.22-28.

22. Берниковский D.E. Об уравнениях сжимаемости полусухих огнеупорных масс с учетом остаточной и упругой деформаций. - Сб. трудов /ИГО, Л., 1969, вып.41, с.202-218.

23. Берниковский В.Е., Класс С.А., Ларин А.11. Опыт изготовления ковшевых и доменных изделий с изменением скорости прессования // Огнеупоры, 1970, tf 5, с.20-22.

. 24. Берниковский В.И., Ларин АЛ., Лосев С.А., Класс С.А. Об определении скорости прессования огнеупорных изделий из.полусухих масс // Огнеупоры,. 1971, );-. 5, с.17-21.

25. Берниковский В.Е., Класс С.А. Объемно-напряженное состояние порошка по стадиям прессования. - Сб.трудов /ВИО, Л., 1971, вып.43, с.71-84.

26. Берниковский В.Е. О прессовании огнеупорных изделий в иного-гнездных прессформах // Огнеупоры, 1972, J' 8, с.21-25. ..

27. Берниковский В.Е. О распределении давления и плотности в прессуемом изделии.'- В сб.: Производство огнеупоров; Л., 1972,

'Jf- I (44), с.96-118 (№1 СССР, ВИО).

28. Берниковский В.Е. О распределении давлений.при прессовании-конических изделий. - В сб.: Производство огнеупоров,' Л.,- 1974, с. 181-196 (МЧМ СССР,'ВИО).

29. Берниковский В.Е. Расчет положения нейтральной плоскости и ходов прессования изделий в плавающей прессформе // Огнеупоры, I97S, № 2, с.24-28, •

30. Берниковский В.Е. К вопросу определения нейтральной плоскости и ходов прессования изделий в плавающей прессформе. - В сб.; Развитие методов формования изделий из порошков, АН УССР, 1Щ, Киев, 1976, с. 18-27.

31. Берниковский В.Е. 0. напряженном состоянии трубчатых изделий в процессе прессования. - В сб.: Развитие методов прессования изделий из порошков, AFI УССР, МШ, Клев, 1976, с.28-35.

32. Варниг.овскш: В.:;., 1 окатов Е.П. О выборе алгоритма регуллрова-ния высоты засыпки массы на гидравлических прессах. - В сб.: Производство огнеупоров. П., 1277с,78-87. (№ СССР, ВИО).

33. Верниковскш' В.?;., Класс С.Л., Ссипова Л.Я. и др. Прессование 'стаканов для скоростной разливки, стали // Огнеупоры, 1379,

Г I, с.22-28. ,„•

34. Берниковский В.Е., 10т с с С.А. Состояние'и основные направления развития прессового оборудования огнеупорной промышленности

// Огнеупоры, 1Р79, Г 5, с.21-24.

35. Верппковский В.';. ¡Троссов^ние плит для шиберных затворов ста-леразлнвочпых ".ошей // Огнеупоры, 1380, Г 2, с.30-34.

36. Берниковский В,г,., Лосев С.А. О соотношении высоты изделия и открытой в"еоты пресса. - В сб.: Производство огнеупоров,

Г.: Металлургия, 1981, с.52-58 (КЧМ СССР).

37. ВоргшковскчМ В.1.. О последовательном прессовании огнеупорных изделий Двух сторон. - В сб.: Новые разработки в области производства огнеупоров. !<!., Металлургия, 1981, с.43-49

О Ж СССР).

38. Ям В.:,:., исрваадгский Вгг,., Слейниг. В.Т. к др. Современные процесс!-: и оборудование для Формования огнеупорных изделий. - В сб.: Тезисы докладов Всесоюзного "научно-технического совещания. П., 1980. с.42-44 (!.Ж СССР. ЗД1Х, ::Л0, ЦНШ Я и ТЭИ 41,1).

39. Есрниковский ".Е., Илъг/.ер Г.П., Наценке А.II. Методика определения прочности сырца огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1983,

Г 4, с.33-41. . • . .

40. Зернйковский В.Е., Класс С.А.; Ильг/ер Г.П. Подготовка-необога-щепного каолина к обтлгу-на шамот во вращающихся печах. - В сб.: Огнеупоры - технология и свойства. .;,'., Металлургия, 1985, с.4-ю (ычы ссср). /■;'.'

41. Верникогский В.Е., Ильмер Т.П.,. Беляев Ь.П., Карпов. В.И. Освоение в промышленных условиях гидравлического пресса ДА0540 усилием 10 Ш // Огнеупоры,' 1968, У I, с.37-40.

42. Берниковский В.Е., ИльмерГ.П., ЕеляевБ.П., Карпов В.И. Изготовление пустотелых изде.«Л на гидравлическом прессе К20.С04 усилием 6,3 Ш // Огнеупоры, 1988, У 2, о.'36-38.

43. Вердель А.З.., Верниковский В.Е. Освоение новых видов прессового гборутоваНия в огнеупорном производстве. - В сб-.: Тезисы

докладов Всесоюзного научно-технического совещания "Реконструкция и техническое перевооружение огнеупорных'предприятий для выпуска новых прогрессивных видов огнеупоров". Li., IG88, с.9-10 (!ЛМ СССР, ВИО, ЦНШ И и ТЗИ 11?.').

44. Берниковский В.Е., Ильмер Г.II. О работе прессов ггрп: "Лайс" на огнеупорных заводах СССР. - В сб.: Новое в производстве и контроле качества огнеупоров. !/!.: Металлургия, IDSC, с.75-85 (!№! СССР, ШО).

45. Берниковский В.Е. Расчет, параметров засыпной каретки //' Огнеупоры, 1989, Г 3, с.43-45.■

46. Берниковский В.Е., Ильмер Г.И., Беляев E.H., Карпов В.И. Изготовление огнеупорных изделий на гидравлическом прессе Д0535А усилием 3,15 Ж // Огнеупоры, 1989, с.45-47.

47. Берниковский В.Е. Расчет параметров уравнений разгрузки и многократного уплотнения при полусухом прессовании огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1990, X 6, с.17-21.

48. Берниковский В.Е. Особенности современных гидравлических прес-■ сов для полусухого прессования огнеупоров // Сгнеупоры, 1991,

lh I, с. 19-26.

49.Берниковский В.Е. Фрикционные прессы с вакуукированием массы в прессформе (реферат) // Огнеупоры, 1991, J,- 2, с.39-40. .

50. A.c.JS I4I388 СССР /Берниковский В.Е. Способ регулирования'давления жидкости при групповом насосно-аккумуляторном приводе // Б.И., 1961, J.' 18, с.58.

51. A.c. Я I53I98 СССР /Берниковский Б.Е. Способ автоматического регулирования высоты засыпки сыпучих масс // Б.И., 1963, Г 4, с.56. 1

52. A.c.Jf I5530I СССР /Берниковский В.Е. Способ автоматического регулирования высоты заенпки сыпучих масс // Б.Н., 1963, Г 12,

■ : с.49. ■

53^ А.с.К 172514 СССР /Берниковский -В.Е., Ям B.I.I., Васильев Я.В., Городков А.Ф., Ларин А.П. Способ автоматического регулирования высоты засытш сыпучих масс // Е.И., 1965, Г 13, с.76.

54. А.с.К 132035 .СССР/Ям В.!,',., Берниковский В.Г.. УстроЛсис для заполнения бермч пресса сухимд и полусухими огнеупорными массами, например, памотными .// Б.11., 1966, 10, с. 144. •

55. Л.с.].' 1С75Г.З СССР /Злсср С.Л., Берниковский В.Е. Гпдравличе-' ский просо с пд-кг:.";.'. прлзодом // E_.il., 1966, Г 20, с.216.

56. А.с.Г 199738 СССР /Ларин А.II., Городков А.Ф ., Берниковский

В.Е., Уханов к;.II. Устройство для заполнения прессформ огнеупорной кассой // Б.И., 1967, Г 15, с.196. Сб.рационализаторских предложений я иэобротонвК, внедренных и производство , 1971, !' 9./27?/, с.53 (Ж СССР).

57. А.с.Г 225810 ССОР /Ларин А.II., Ъалаиов Б.П., Берниковский В.Е. Устройство.для автоматического регулирования величины дозы сыпучих fir.cc пта прессовании изделий // Б.П., 1969, Г- 10, с.91.

58. А.е.!" 261223 СССР/Васильев Я.В., Берниковский В.Е. Пресс-птегполь д."»1: гидравлического пресса ,// Б.П., 1970, А' 4, с.167.

59. А.с.А' 316970 СССР /Берниковский В.Е. Способ измерения текучести снпучего материала // Б.П., 1971, !' 30, с. 151. '

60. А.с.!' С7С446 СССР /ВорнпкойскоЗ Б.Б. Устройство для подачи сыпучих кь^е в просфорки // Б.И., 1979, Г 24, с.56.

61. А.с.Г 6579Р9 СССР /Берниковский Б.Е. Способ формования // Б.К., 1979, А" 15, с.59.

62. А. с. Г 887177 СССР /Берниковский В.Е., Иль мер Г.II. Регулятор высотн засгпки пороь:кообразпсй массы// Б.И., 1981, Аг 45, с.70.

ВВВДЕНИЕ.

ГЛАВА I. ПОЛУСУХИЕ ОГНЕУПОРНЫЕ МАССЫ КАК ОБЪЕКТЫ

ПРЕССОВАНИЯ.

1.1. Состав и свойства полусухих огнеупорных масс

1.2. Основные явления, происходящие при прессовании . . . ХЗ

1.3. Физико-механические параметры пресспорошков.VI

1.4. Плотность многокомпонентной смеси и жидкой о-, технологической связки.

1.5. Прочность кромок сырца.-3

1.6. Выводы по I главе. .YC

ГЛАВА 2. МПРЯШШО-ДЕФОРШРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРЕССОВКИ

2.1. Модели прессуемого порошка.

2.2. Стадии напряженно-деформированного состояния прессовки. .if

2.3. Напряженно-деформированное состояние при /л прессовании трубчатых изделий.Ьи

2.4. Определение коэффициента бокового давления . . . . . &

2.5. Выводы по 2 главе. . ,.лн

ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕМ ПРОЦЕССА ПРЕССОВАНИЯ 7/-ПОЛУСУХМХ ОГНЕУПОРНЫХ МАСС.тЬ

3.1. Стадии процесса уплотнения порошков. %

3.2. Требования к уравнению сжимаемости.

3.3. Уравнение сжимаемости полусухих огнеупорных масс . . $

3.4. Изменение давлений по высоте прессовки . %

3.5. Усилие выталкивания прессовки из прессформы.

3.6. Распределение давлений при прессовании конических изделий

3.7. Изменение кажущейся плотности по высоте прессовки. . fU

3.8. Определение параметров уравнения сжимаемости . . . , {{$

3.9. Прессование в многогнездных прессформах.1ZZ

3.10. Прессование в плавающей прессформе.j'Li

3.11. Последовательное прессование с двух сторон.13С

3.12. Экспериментальное определение .упругого расширения прессовок . "it

3.13. Уравнения разгрузки и многократного прессования . ♦ ^

3.14. Уравнение сжимаемости при изостатическом . прессовании. ^

3.15. Выводы по 3 главе. .15? mm 4. особенности прессового оборудования и оснастки . 1<> I

4.1. Прессы коленорычажные.

4.2. Прессы механические с поворотным столом. . if О

4.3. Винтовые прессы.1f

4.4. Особенности современных гидравлических прессов

4.5. Соотношения высоты изделия и открытой высоты пресса.

4.6. Приводы гидравлических прессов.

4.7. Расчет оптимальных ступеней давления насосноаккумуляторного привода.

4.8. Основы расчета мощности насосно-аккумуляторной л станади.

4.9. Выбор схемы управления гидравлическими прессами. . . 2/

4.10. Анализ особенностей конструкций прессформ . . , . . Л/

4.11. Выводы по 4 главе . . . .1X

ГЛАВА 5. СПОСОБЫ И ШШШ ПРЕССОВАНИЯ ОГНЕУПОРНЫХ издам!.£

5.1. Способы прессования.

5.2. Режимы прессования и их влияние на качество изделий. 22Y

5.3. Выбор режимов прессования.

5.4. Исследование прессования ковшевых и доменных »ил изделий. . .lb

5.5. Исследование работы прессов фирмы "Лайс" на пии отечественных огнеупорных заводах.X

5.6. Анализ прессования сталеразливочного припаса

5.7. Перераспределение порошка внутри прессформы в q , , процессе прессования .аоЬ

5.8. Некоторые особенности изостатического прессования огнеупорных изделий.

5.9. Выводы по 5 главе.1%

ГЛАВА 6. ПИТАНИЕ ПРЕССОВ МАССОЙ . . .Ш

6.1. Подача массы на пресс.

6.2. Обзор способов дозирования массы в прессформу. • •

6.3. Конструктивные особенности засыпных устройств.

6.4. Особенности заполнения прессформ массами на смоляной связке.

6.5. Исследование плотности и равномерности заполнения „ лл прессформ.

6.6. Расчет параметров засыпной каретки. .1%

6.7. Экспериментальные исследования параметров о** засыпных кареток . .оь/,

6.8. Исследование заполнения из каретки прессформ для крупногабаритных изделий на стенде.

6.9. Расчет длительности заполнения прессформ 2и массой через шиберный затвор.-U

6.10. Исследование давления порошков на выходе vtr-питающх труб.J'

6. II. Регулирование дозы прессуемой массы на гидравлических прессах.

6.12. Выводы по 6 главе

ГЛАВА 7* РАЗРАБОТКА И ВЩЦНШИЕ ПРЕССОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ да производства ошеупоше изделий . ш

7.1. Анализ состояния прессового оборудования в о«в отечественной огнеупорной промышленности.

7.2. Статистическая модель изменения количества прессов.

7.3. Области применения основных типов прессов. . . . .-33У

7.4. Освоение гидравлических прессов и гидростатических установо! заданиям ВИО ких установок, изготовленных по техническим jy^

7.5. Изготовление огнеупорных изделий на гшшавличес- л и о ком прессе модели Д0В35А усилием 3,15 Ш.J

7.6. Изготовление пустотелых изделий на гидравлическом прессе модели К20.804 усилием 6,

7.7. Освоение в промышленных .условиях гидравлического пресса модели ДА0540 усилием 10 Ш.

7.8. Основные тенденции совершенствования полусухого прессования огнеупорных изделий и прессового оборудования.

7.9. Разработка исходных требований на прессовое оборудование нового поколения

7.10. Технико-экономическая эффективность работы

7.11. Выводы по 7 главе. .36.

Огнеупорные изделия применяются для строительства и ремонтов тепловых агрегатов во всех отраслях народного хозяйства, способны длительно выдерживать фазико-механические, химические, термические воздействия, обладают строительной прочностью при высоких температурах. Следует кратко перечислить основные объекты применения огнеупорных изделий.

В металлургии - печи, воздухонагреватели, установки для разливки, вакуумирования и других операций с расплавленным металлом; конвертерное, прокатное, коксохимическое производство. Вран&ющиеся печи всех отраслей, в том числе цементных заводов.

Тепловые агрегаты керамической, фарфоровой, стекольной промышленности, производства строительнык материалов, туннельные и другие печи.

Электропечи всех отраслей. Котельные агрегаты для ТЭЦ, ГРЭС, атомной энергетики, корабельных установок.

Тепловые агрегаты: нефтяной, химической, газовой промышленности, производства аммиака и полимеров, сжигания бытовых и других отходов, пищевой промышленности; машиностроения - термической и химико-термической обработки металлов, судостроительной, оборонной, автомобильной, тракторной промышленности, подшипникового и образивного производства.

Сушильные установки.

Огнеупорные изделий для замены импортных при ремонтах тепловых агрегатов всех отраслей и др.

Развитие техники и технологии в народном хозяйстве сопровождается ростом требований к огнеупорам, их качеству, ассортименту по видам и типоразмерам изделий. Увеличение единичной мощности агрегатов, широкое применение кислорода для интенсификации процессов, внедрение бесстопорной и непрерывной разливки стали, ее вакуумирования и обработки синтетическими шлаками должны быть обеспечены огнеупорами с высокими показателями химической стойкости, устойчивости против деформации при высоких температурах, сопротивления воздействию эрозии и термических ударов. Высокотемпературные процессы получают все более широкое распространение в технике, чему способствует в частности повышение доли высококалорийного горючего (жидкого топлива, природного газа) в общем тепловом балансе промышленности, развитие атомной энергетики и внедрение электротермических процессов.

Задачей огнеупорной промышленности является дальнейшее совершенствование технологии с целью создания новых видов огнеупорных материалов и освоение выпуска высокостойких огнеупорных изделий, отвечающих возрастающим требованиям потребителей.

В производстве огнеупорных изделий одной из необходимых операщй является формование. В результате формования добиваются получения полуфабриката (сырца) с необходимыми размерами, конфигурацией, плотностью и прочностью. История развития огнеупорной промышленности непосредственно связана с возникновением и совершенствованием способов формования изделий. Первоначально применяли материалы, которые допускали формование изделий из пластичных масс. На этом способе с древних времен основывалось изготовление керамических изделий и огнеупорных изделий из глиносодержащих масс (смесей). Непластичные природные огнеупорные материалы первыми стали применяться в полусухой состоянии в виде порошков, смоченных водой, и с добавлением при необходимости пластифицирующих добавок. Развитие техники сопрововдалось усложнением конструкций тепловых агрегатов и ростом выпуска штучных изделий для кладки. Параллельно совершенствовалось прессовое оборудование. Производство магнезиальных, динасовнх, карбидкремниевых и других изделий из непластичных материалов сложилось почти полностью на основе прессования полусухих масс.

По другому пути развивалось производство алюмосиликатных (шамотных, полукислых) изделий - на основе пластического способа формования, благодаря наличию в массах пластичного компонента (глины, каолина).

Имеются сведения о полусухом производстве шамотных изделий фирмой Лаклид Кристи (США) в 1880 г. [ij . В отечественных шамотных производствах полусухой способ появился в конце 1920-х годов и начале 1930-х годов (Боровичский комбинат огнеупоров, Семилукский, Новомосковский, Часов-Ярский заводы). К 1940 г. доля полусухого способа в производстве шамотных огнеупоров выросла до 25 % и в настоящее время превышает 90 % общего выпуска. Пластическое прессование применяют в основном для изготовления фасонных изделий сложной конфигурации. Быстрое распространение полусухого способа вызвано его технико-экономическими преимуществами. Изделия из полусухих масс не имеют существенных отклонений по размерам и конфигурации, так как практически не дают усадки при сушке, а при обжиге усадка редко превышает I %. Содержание плотного спекшегося шамота в полусухих массах может быть выше, чем в пластичных массах, что обеспечивает равномерную плотную структуру изделий, менее нарушаемую разрывами из-за усадки глины.

По мере освоения в промышленности полусухого способа название полусухих приобрели не только массы, но и полусухое формование, прессование, способ производства и изделия. Наряду с термином "полусухое прессование огнеупорных масс'' в литературе по керамике и порошковой металлургии широкое распространение получили такие термины;"порошковые материалы", "порошкообразные массы", "пресспорошки", "порошковые керамические массы", "порошковые системы". По отраслевому стандарту [2] предусмотрен термин "полусухое прессование огнеупорной массы"j не допускается применение терминов "сухое прессование", "прессование порошков". При рассмотрении межотраслевых проблем, связанных с вопросами прессования различных порошков, применение ряда перечисленных терминов следует признать допустимым.

При пересечении в тексте понятий о массе в общефизическом смысле/П£о массе как о мере инерции и гравитации ,и.как объекте прессования, естественное предпочтение принадлежит общефизическому понятию, отраслевое определение заменяем ближайшим термином из технологии порошков.

По классификации огнеупоров [з, n.3.2j к полусухому формованию относят изделия, изготовленные из порошкообразных малопластичных или непластичных масс методами прессования (на механических, гидравлических прессах, на изостатических установках), нибропрессования, трамбования и др. Номенклатура современных стандартных огнеупорных изделий приведена в справочнике [ 4J. В настоящее время под полусухими понимают массы, приготовленные из исходных огнеупорных порошков с небольшим количеством (1,5г 10 %) воды или другой жидкой связки. Характерными признаками таких масс являются отсутствие видимой пластичности и наличие сыпучести, что вызывает необходимость приложения значительных усилий прт формовании. 'Имеются также некоторые различия в других операциях технологического процесса - в приготовлении масс, сушке изделий, внутризаводском транспорте и в механизации операций.

Термин "полусухие массы" применим к порошкообразным массам, в которых жидкая связка входит в виде воды или водных растворов лигносульфонатов технических [б] , сульфитно-дрожжевой бражки (сдб) [^6 J и др., а также применяется какая-либо другая жидкость, в том числе кремнийорганические, фенолформальдегидные соединения, карленноугольные смолы и пеки, парафин и др.

Наиболее распространенной разновидностью полусухого формования является статическое прессование в жестких металлических прессформах, особенности и анализ которого главным образом рассмотрены в данной работе. Рассмотрены также некоторые вопросы изостатического прессования, имеющие аналогию при прессовании в жесткой прессформе. Остальные методы полусухого формования выходят за рамки данной работы.

Процесс прессования включает в себя следующие основные операции: дозирование и заполнение прессформ порошком; прессование изделий в прессформе; выталкивание отпрессованных изделий из прессформы. Перечисленные операции могут выполняться последовательно - на однопозиционных прессах или параллельно - на многопозиционных прессах.

Кроме основных операций, на работу пресса и качество отпрессованных изделий влияют вспомогательные операции: поворот или перемещение стола пресса (на многопозиционных прессах), подача массы на щхгсс, съем изделий с пресса, очистка и смазка поверхностей пуансонов, нагрев пуансонов, смазка стенок пресс-формы, очистка поверхности стола и др.

Б исследовании процесса прессования керамических и огнеупорных масс и в обосновании технологических процессов прессования существенное значение имеют работы, выполненные отечественными учеными П.П.Баландиным, А.С.Бережным, И.С.Кайнарским, А.К. Карклитом, Г.В.Куколевым, П.С.Мамыкиным, А.Ф.Огарковым, Ю.Е.Пи-винским, Р.Я.Попильским, К.К.Стреловым, зарубежными специалистами У.Д.Кингери, Ф.Х.Нортоном, Т.Хаазе, Д.ХюльхаУзеном и др.

Для более глубокого выяснения закономерностей прессования порошков необходимо использовать результаты исследований, полученных в смежных областях техники. Особенно глубоко и подробно изучено прессование металлических порошков - теоретически и экспериментально (М.Ю.Балышш, А.К.Григорьев, Б.В.Друянов, Г.ГЛ. Дданович, С.С.Кипарисов, Г.А.Меерсон, В.Е.Перельман, П.Д.Радо-мысельский, О.В.Роман, М.Б.Штерн, В.Д.Джонс, П.Дувез, Л.Звелл, У.Ункель и др.), прессование порошков пластмасс (В.П.Бондарен-ко, Э.Э.Кольман-Иванов, Н.Ф.Кунин, Б.Д.Юрченко и др.). Полезные сведения по теории формообразования, дозированию и уплотнению стержневых и формовочных литейных смесей имеются в трудах Г.Ф.Баландина, Б.Б.£уля:ева, Н.С.Добринского, О.А.Корнюшкина, В.Л.Лесниченко, Г.М.Орлова, В.Г.Вакогона и др., по механике грунтов - в работах Н.М.Герсеваяова, М.Н.Гэльдштейна, Н.В.Орнат-ского, Г.ИЛщювского, В.А.Флорина и др.

Отдельные проблемы, относящиеся к уплотнению дисперсных тел, рассмотрены в трудах академика П.А.Ребиндера и ученых его школы. Однако в опубликованных работах недостаточное внимание уделялось созданию математических моделей, пригодных в широком диапазоне давлений прессования, взаимодействию прессовки с прессом и оснасткой, разработке инженерных методов расчета, основ технологического проектирования современных специализированных прессов, комплексного решения вопросов повышения качества продукции, производительности и технологических возможностей прессового оборудования.

Представленная работа основана на исследованиях, выполненных автором за время работы в Санкт-Петербургском институте огнеупоров (бывш. ВИО) в 1960-1992 годах. l

Научная постановка задач экспериментальных и теоретических исследований, разработка основных методических вопросов, создание математических моделей операций процесса прессования, обобщение результатов исследований, разработка исходных требований и технических заданий на новое прессовое оборудование выполнены лично автором.

Экспериментальные исследования и работы по внедрению оборудования и технологических процессов в производственных условиях проведены под научным руководством и при непосредственном участии автора.

Цель работы - комплексное решение проблемы улучшения качества прессуемых огнеупорных изделий, производительности и техно логкческих возможностей прессового оборудования, разработка технологических основ создания специализированных прессов, основанное на систематическом исследовании операций процесса прессования полусухих огнеупорных масс, теоретическом обобщении способов и режимов силового и кинематического взаимодействия прессуемых изделий с оборудованием и оснасткой в соответствии с экспериментальными данными, разработанными математическими моделями и инженерными методами расчета.

По результатам выполненных исследований следует отметить научную новизну.

Предложена методика и экспериментально определены пределы прочности кромок образцов свежеспрессованного сырца различного состава при смятии и при срезе.

Сформулированы семь последовательных стадий напряженно-деформированного состояния прессовки от заполнения прессформы порошком до свободного состояния после выталкивания сырца из пресс-формы, соответствующие обобщенному закону Пука. Выведены уравненчя натяга, возникающего между прессовкой и прессформой.

Введено понятие о коэффициенте j " уменьшения боковых давлений. при разгрузке прессовки от осевого давления прессования и определены его значения. Определены значения коэффициента бокового давления при различной жесткости стенок прессформы - для шамотных образцов.

Сформулированы основные требования и предложено уравнение сжимаемости, которое учитывает остаточную и упругую деформацию прессовки и физически обоснованные граничные условия зависимости кажущейся плотности в расчете на твердую фазу Jp от давления прессования р в пределах от р = 0 до Р е . Уравнение сжимаемости использовано в практических расчетах.

Предложены безразмерные критерии текучести порошка (а.с. J6 316970) и прессуемости порошка.

Установлена зависимость давления выталкивания от давления прессования и высоты прессовки, учитывающая дополнительную силу трения прессовки о стенки прессформы, возникающую от приложения усилия выталкивания.

Выведено уравнение распределения давлений по высоте воронки и других полых и сплошных конических изделий с большой и малой (технологической) конусностью боковых поверхностей при различных схемах прессования.

Выведены уравнения распределения средней плотности слоев прессовки по высоте и средней плотности по объему прессовок различной высоты.

Поставлены и решены прикладные инженерные задачи:

- расчет прессования порошка в многогнездовой прессформе на гидравлических и коленорычажных прессах;

- расчет прессования порошка в плавающей прессформе при раза личных вариантах ее уравновешивания;

- расчет последовательного прессования изделий с двух сторон при различных соотношениях давлений верхнего и нижнего прессования;

- разработана методика, выполнен расчет разгрузки и повторных прессований порошка в прессформе с учетом гистерезисного характера деформаций, граничных условий прямых и обратных ветвей кривых сжимаемости;

- выведено уравнение сжимаемости порошка при изостатическом прессовании;

- установлены рациональные верхние пределы усилий прессования различных типов нового прессового оборудования.

По результатам морфологического анализа группы основных конструктивных признаков гидравлических прессов выведены линейные соотношения открытой высоты пресса и наибольшей высоты прессовки к- при различных вариантах конструкции пресса.

Разработана методика и выполнены расчеты оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторного привода по максимальному К. П. Д.

Предложена эмпирическая формула для определения допустимой средней скорости прессования изделия за цикл, исходя из условия выхода воздуха из прессовки.

Установлены оптимальные значения давлений прессования, соответствующие кривым сжимаемости прессуемых масс и качеству получаемых изделий.

Определены рациональные области применения основных типов гидростатических установок для прессования огнеупорных изделий -со встроенной одногнездной оболочкой и со свободной оболочкой при многогнездной загрузке прессформ в камеру гидростата.

Установлено, что наиболее рациональным и перспективным способом заполнения прессформы является объемное дозирование порошка засыпной кареткой с применением регулятора высоты засыпки.

Выведена теоретическая зависимость и выполнен расчет безразмерных параметров засыпной каретки.

Выполнен расчет длительности заполнения прессформ массой через шиберный, затвор.

Предложена математическая модель изменения давления порошка на выходе из питающей трубы, имеющя достаточно точное совпадение с экспериментом.

Разработана статистическая модель изменения количества прессов по срокам службы за послевоенное время, основанная на ^ -образной кривой Гомпернд. Показано, что для обеспечения современного технического уровня в каздом пятилетнем интервале необходима поставка в страны СНГ не менее 400^450 единиц прессов вместо 180-220 поставлявшихся ранее.

Основные положения, которые выносятся на защиту:

- рассмотрение процесса прессования порошка как семи последовательных стадий напряженно-деформированного состояния с их математическим описанием на основе обобщенного закона Пука;

- определение величины натяга между прессовкой и прессфор-мой, коэффициента бокового давления в прессформах различной жесткости, коэффициента уменьшения боковых давлений при разгрузке прессовКИ от осевого давления;

- методика определения и пределы прочности кромок сырца при смятии и при срезе;

- математические модели сжимаемости порошка с учетом упругих и остаточных деформаций и физически обоснованных граничных уеловейJ безразмерные критерии текучести и прессуемости порошка, давление выталкивания прессовки из прессформы, распределение давлений, по высоте конических изделий, плотности слоев прессовки по высоте и средней плотности прессовок различной высоты;

- постановка и решение прикладных инженерных задач по прессованию порошка в много Аздных и плавающих прессформах, последовательного прессования с двух сторон, разгрузки и повторного прессования, изостатического прессования;

- морфологический анализ основных конструктивных признаков гидравлических прессов, зависимость технологических возможностей от конструктивных особенностей прессового оборудования, расчет оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторного привода;

- эмпирическая формула средней скорости прессования за цикл, способы и режимы прессования изделий общего назначения и стале-разливочного припаса, оптимальные значения давлений прессования различных типов изделий;

- результаты экспериментальных исследований по плотности, равномерности заполнения прессформ массой; расчет параметров засыпных устройств;

- рекомендуемые модели и усилия прессов для огнеупорных изделий различного назначения и типоразмеров, статистическая модель изменения наличного парка прессового оборудования во времени, потребное количество поставляемых прессов для повышения технического уровня подотрасли; результаты внедрения разработанного прессового оборудования, отдельных узлов; новых огнеупорных изделий; исходные требования на проектирование и изготовление прессового оборудования нового поколения.

ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. В результате комплексного исследования процесса прессования полусухих огнеупорных масс и связанных: с ним операций разработаны математические модели силового и кинематического взаимодействия прессовок с оборудованием и оснасткой на основе модели сплошности, выполнены теоретические обобщения особенностей способов и режимов прессования с разработкой инженерных методов расчета, теоретических и технологических основ проектирования специализированного прессового оборудования для изготовления огнеупорных изделий,

2. Проанализированы физико-механические явления, происходящие в процессе прессования, составлены уравнения, связывающие объемные и массовые показатели трехфазных порошков, установлена предельная кажущаяся плотность трехфазной системы в расчете на твердую фазу /лр» соответствующая переходу из трехфазной в'двухфазную систему.

3. Разработана, изготовлена и применена специальная приставка к прибору рычажного типа; предложена методика, экспериментально определены пределы прочности кромок образцов свеже-спрессованного сырца различного состава при смятии и при срезе.

Установлено, что для садки на печную вагонетку предел прочности о кромок сырца ниже 0,6 Н/мм , соответствующий пределу прочности при сжатии всего образца 6 Н/мм , при которых будет сохраняться прочность обжигаемых изделий на вагонетках туннельных печей.

4. Сформулированы семь последовательных характерных стадий напряженно-деформированного состояния прессовки (u = 0.6) и представлены уравнения по стадиям от заполнения прессформы порошком до свободного состояния после выталкивания сырца из пресс-формы, соответствующие обобщенному закону Цука.

Показано возникновение в процессе прессования натяга между прессовкой и прессформой, который существенно превышает боковую деформацию прессформы при наибольшем давлении прессования и приводит к упруго-пластическим деформациям сплошной или трубчатой прессовки и к возможным перепрессовочным трещинам.

5. Введено понятие о коэффициенте *f - уменьшения боковых давлений при разгрузке прессовки от осевого давления прессования и определены его значения в зависимости от коэффициента бокового давления Kg. В абсолютно жесткой прессформе: I -Кг^? I; г определены знаки приращения высоты прессовки при выталкивании -высота прессовки уменьшается при /<£>0,730 и увеличивается при 0,730. Установлены зависимости Кр от содержания шамота и глины в массе при различной жесткости стенок прессформ: с уменьшением жесткости прессформы при давлении прессования р = 50 Н/мм2 возрастает существенно больше у шамотной массы с содержанием глины 50 % (0,345f0,580), чем у многошамотной массы с содержанием глины 15 % (0,36f0,46).

Показано, что коэффициент бокового давления , зависящий от параметров пористой, прессовки - модуля упругой деформации Е , коэффициента поперечной деформации ^ , является также мерой взаимодействия прессовки с прессформой. Прессформу можно считать четвертой фазой системы при прессовании трехфазного порошка.

Составлена система двух уравнений - третьей и четвертой степени, решен на ПЭВМ расчетный пример определения модуля упругой деформации /Е и коэффициента поперечной деформации пористой прессовки с учетом жесткости прессформы. Определен коэффициент бокового давления = ^ (t)»

6. Сформулированы основные требования к уравнению сжимаемости трехфазной прессовки как макротела на основе модели сплошности. Предложено уравнение сжймаемости - зависимость кажущейся плотности в расчете на твердую фазу р от давления прессования Р. Уравнение типа экспоненты с дробной величиной давления в показателе степени учитывает остаточную и упругую деформации прессовки, имеет две асимптоты ( Pj£ иу^у» ) и граничные условия, соответствующие физически обоснованным величинам р , от р = О до р = с*0 , обеспечивает расхождение расчетной и экспериментальной кривой не более I %. Определены параметры остаточной ( Q, tb ) и упругой деформации

Установлено, что с увеличением в шамотной массе содержания пластичного компонента - глины увеличивается значение параметра CL (от 0,160 до 0,434) и уменьшается параметр гЬ (от 0,370 до 0,254).

7. Предложены безразмерные критерии:

- текучести - способности порошка перемещаться в боковых направлениях, основанной на измерении разности высот образцов, отпрессованных в прессформе и на плите (а.с, № 316970);

- прессуемости порошка - интенсивности увеличения кажущейся плотности спрессованного образца от давления прессования.

8. Установлена зависимость давления выталкивания от давления прессования и высоты прессовки, учитывающая дополнительную силу трения прессовки о стенки прессформы, возникающую от приложения к прессовке давления выталкивания.

9. Определено распределение давлений по высоте воронки и других полых и сплошных конических изделий с большой и малой (технологической) конусностью при различных схемах прессования.

Установлено, что при прессовании порошка в направлении расширения прессформы давления затухают по высоте быстрее, чем при прессовании в направлении сужения. Показано, что уравнение П.П.Баландина для изделий с одинаковыми размерами поперечных сечений, по высоте является частным случаем полученных уравнений; для конических изделий.

10. Исходя из уравнений сжимаемости и распределения давлений. по высоте прессовки выведено уравнение распределения средней плотности слоев. Выведены уравнения средней кажущейся плотности по объему прессовок различной высоты: интегральная показательная функция (точный, метод) и экспонента, соответствующая плотности слоя в средней части высоты прессовки (приближенный метод). Расхождение точных и приближенных расчетных значений плотности не превышает 0,01 г/см3.

11, На основе применения уравнения сжимаемости поставлены и решены следующие прикладные инженерные задачи:

- по разработанной методике выполнен расчет прессования порошка в многогнездной прессформе на гидравлических и колено-рычажных прессах при неравномерной плотности засыпки гнезд дозами порошка. Разброс размеров по высоте главным образом определяется неодинаковыми значениями упругой деформации в кавдом гнезде прессформы;

- разработана методика и выполнен расчет давлений и ходов верхнего и нижнего прессования при различных вариантах уравновешивания плавающей прессформы;

- выполнен расчет последовательного прессования изделий с двух сторон при различных соотношениях давлений верхнего и нижнего прессования;

- разработана методика, выполнен расчет разгрузки и повторного прессования порошка с учетом гистерезисного характера деформаций и граничных условий прямых и обратных ветвей кривых сжимаемости; предложены уравнения разгрузки и повторного прессования порошка с учетом остаточной и упругой деформаций; установлены величины смещения графиков разгрузки и повторного прессования вдоль оси давлений;

- выведено уравнение сжимаемости порошка при изостатичес-ком прессовании, установлены соотношения давления и средней кажущейся плотности при изостатическом и эквивалентном ему статическом прессовании.

12. На основе анализа известных типов и моделей прессового оборудования огнеупорного производства и производственного опыта определены, существенные зависимости технологических возможностей и производительности от конструктивных особенностей прессового оборудования, приводов прессов, основных и вспомогательных узлов. С учетом массы прессов и инерции подвижных частей установлены рациональные верхние пределы усилий прессования: 6,3 МН для коленорычажных и винтовых прессов; 3,15 МН для механических прессов с поворотным столом. При больших усилиях следует применять однопозиционные гидравлические прессы. Гидравлические прессы с поворотным столом следует заменять современными однопози-ционными гидравлическими прессами.

13. По результатам морфологического анализа группы основных конструктивных признаков гидравлических прессов выявлены размеры прессов и оснастки, зависящие и не зависящие от высоты прессовки, выведены линейные соотношения открытой высоты пресса Н0и наибольшей высоты прессовки \\j при различных вариантах конструкции пресса.

14. Разработана методика и выполнены расчеты оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторного привода по максимальному К.П.Д. при I, 2, 3 ступенях давления прессования в соответствии с известными уравнениями сжимаемости огнеупорных масс. Установлено, что в гидравлических прессах нового поколения следует применять работающий на масле индивидуальный насосный привод с быстроходными аксиально поршневыми ротационными насосами переменной производительности с гидравлическим давлением до 32 Н/мм2.

15. Исследованиями условий выхода воздуха из прессовки установлены обратная зависимость между допустимой скоростью прессования и отношением объема изделия к его двойному периметру в плане, необходимость снижения средней скорости прессования за цикл с увеличением размеров изделия и содержания тонкомолотой фракции. Предложена эмпирическая формула для определения допустимой средней скорости прессования изделия за цикл на основе сравнения со средней скоростью прессования нормального кирпича (20 мм/с).

16. В результате анализа производственного опыта и проведенных исследований выполнено обобщение режимов прессования алюмосиликат ных, магнезиальных, периклазоизвестковых, динасовых изделий на механических и гидравлических прессах по числу гнезд в прессформе, длительности, скорости и давлению прессования, выдержках под давлением и повторных прессованиях. Установлены принципиальные схемы и режимы прессования каждого типа изделий сталеразливочного припаса, обеспечивающие необходимую плотность и наименьшую разноплотность.

Установлены оптимальные значения давлений прессования, соответствующе кривым сжимаемости прессуемых масс и качеству пор лучаемых изделий: динасовые - 25f40 Н/мм , шамотные изделия обр щего назначения и сталеразливочного припаса - 40 Н/мм ; ковшевые и высокие сифонные изделия - 50 Н/мм2; доменные - 60 Н/мм2; выр о сокоглиноземистые - 120 Н/мм ; магнезиальные - 150 Н/мм ; известр ковопериклазовые из горячих смолосодержащих масс - 120 Н/мм .

17. В результате анализа параметров, конструкций, гидростатических установок и производственного опыта определены рациональные области применения основных типов гидростатических установок при прессовании тонкостенных изделий большой, высоты: для стабильной номенклатуры изделий с небольшим количеством типоразмеров - установки со встроенной, одногнездной оболочкой - как более экономичные, производительные, занимающие небольшую плои&дь; для выпуска опытных партий новых изделий и малых серий, большого количества типоразмеров изделий - установки со свободной оболочкой. с применением многогнездной загрузкой прессформ в камеру гидростата.

18. Исследованиями засыпных устройств определены показатели равномерности и плотности заполнения прессформ порошками на работающих механических, гидравлических прессах и на макетах. Установлено, что наиболее рациональным и перспективным способом является объемное дозирование засыпной кареткой порошка в пресс-форму с применением регулятора высоты засыпки.

Выведена теоретическая зависимость и выполнен расчет безразмерных параметров засыпной каретки, соотношений между ее ходом, скоростью, размерами и объемом прессформы. В соответствии с уравнением скорости нормального истечения выполнен расчет длительности заполнения прессформ массой через шиберный затвор, обеспечивающий поступление необходимой дозы массы. Установлено наиболее благоприятное отношение высоты засыпной каретки hK к гидравлическому радиусу окна в прессформе : 4,7. т-г ^ г

19. Предложена математическая модель изменения давления порошка на выходе из питающей трубы от высоты ее заполнения на основе экспоненты с квадратичной зависимостью в показателе степени. Расчетная кривая имеет достаточно точное совпадение с эк-сперим ентал ьной.

Установлена зависимость минимально допустимой высоты материала hjen в питающей трубе от гидравлического радиуса Кг трубы и приведенной высоты засыпки : Kr+ h^ » исходя из предельного давления порошка с наименьшей влажностью на дно трубы.

20. На основе сравнительного численного анализа алгоритмов ступенчатого и пропорционального регулирования высоты засыпки массы в прессформу на гидравлических прессах определены алгоритмы, включающие переменный или постоянный коэффициенты передачи отклонений высоты прессовки от номинала при отработке регулятором высоты засыпки прессформы массой для следующего изделия и обеспечивающие расчетную точность размеров по высоте прессовок (85f86 % изделий) с отклонениями +1 мм от номинала.

21. Исследованиями состояния прессового оборудования в отечественном огнеупорном производстве установлено, что к настоящему времени значительно увеличилось количество прессов со сроком службы более 20 лет (35,7 %). Показано, что огнеупорная подотрасль нуждается в существенном повышении технического уровня, в модернизации и создании новых типоразмеров прессового оборудования.

22. На основе количественного анализа парка прессового оборудования в отечественном огнеупорном производстве по годам установки машин разработана статистическая модель изменения количества прессов по срокам службы за послевоенное время, основанная на S -образной кривой Гомперца. Показано, что для обеспечения современного технического уровня в каждом пятилетнем интервале в странах СНГ необходимо изготовление и поставка не менее 400-450 единиц прессов вместо 180-220 фактически поставлявшихся ранее.

23. В результате исследований технологических возможностей оборудования установлены области применения известных моделей механических и гидравлических прессов применительно к простым и сложным изделиям с различными габаритными размерами и составом компонентов, выпускаемых для строительства тепловых агрегатов.

24. Проведенные исследования послужили базой для создания теоретических основ проектирования нового прессового оборудования для огнеупорного производства при разработке технических заданий, проектов и освоении изготовленных прессов и гидростатических установок, при разработке исходных требований на гидравлические прессы нового поколения усилием 6,3; 16; 20; 25 МН.

25. Результаты выполненных исследований реализованы в следующих направлениях. зработаны, изготовлены, внедрены и работают на 6 металлургических заводах на 22 прессах моделей ПР7 и ДО-242 питатели-дозаторы по авторскому свидетельству № 199738 для заполнения прессформ горячишсмолосодержащдаш известковопериклазовыми массами.

На комбинате "Магнезит" были изготовлены стаканы высотой 400т450 мм с диаметром отверстия I00fl20 мм, которые применяли в мартеновском цехе комбината "Криворожсталь" для скоростной, разливки стали в изложницы, что позволило разгрузить разливочные пролеты, улучшить качество слитков и проката.

В соответствии с техническими заданиями, разработанными автором в Институте огнеупоров, изготовлены, приняты межведомственной комиссией и внедрены в технологических потоках на огнеупорных заводах гидравлические прессы ДО-535А для звездочек, К-20.804 - для стаканов и трубок, ДА0-540 с выдвижным столом -для крупногабаритных фасонных изделий.

По техническому заданию, разработанному Институтом огнеупоров с участием автора, изготовлена гидростатическая установка с р рабочим давлением 30 Ц/мм для изготовления графитошамотных изложниц, которая работает в цехе № 3 Семилукского огнеупорного завода.

По исходным требованиям, разработанным автором в Институте огнеупоров, Ижорский завод изготовил 7 гидростатических установок со встроенной оболочкой для стаканов и стопоров-моноблоков для МНЛЗ и труб.

Автором разработаны в Институте огнеупоров и выданы заказчикам исходные требования на гидравлические однопозипионные прессы нового поколения с верхним прессующим цилиндром усилием 6,3; 10; 16; 25 МН для полусухого прессования огнеупорных изделий. Изготовление и освоение прессов усилием 16 Щ обеспечит экономию валюты 1320 тыс.марок ФРГ на один пресс. Ожидаемая экономия валюты на предполагаемый объем выпуска 70 прессов за счет отказа от приобретения аналогичного оборудования по импорту составит около 92 млн.марок ФРГ. зл

1. Попильский Р.Я., Кондрашев Ф.В. Прессование керамических порошков. М.: Металлургия, 1968. - 272 с.

2. ОСТ 14-23-226-88. Технологические процессы производства огнеупоров. Термины и определения./МЧМ СССР. М.: 1988.

3. ОСТ 14-46-79. Огнеупоры. Классификация.МЧМ СССР. -М.: 1979.

4. ОСТ 13-183-83. Лигносульфонаты технические (ЛСТ). Мин. лесной, целлюлозно-бумажной и деревообрабатывающей промышленности СССР. М.: 1983.

5. ОСТ 81-79-74. Концентраты сульфитно-дрожжевой бражки. Мин. целлюлозно-бумажной промышленности. М.: 1974.

6. Попильский Р.Я., Пивинский Ю.Е. Прессование порошковых керамических масс. М.: Металлургия, I983.-I76 с.

7. Производство огнеупоров полусухим способом /Карклит А.К., Ларин А.П., Лосев С.А., Берниковский В.Е. М.: Металлургия, 1972.-368 с.

8. Производство огнеупоров полусухим способом /Карклит А.К., Ларин А.П., Лосев С.А., Берниковский В.Е. 2-е изд.перераб. и доп. - М.: Металлургия, I98I.-320 с.

9. Стрелов К.К., Кащеев И.Д., Мамыкин П.С. Технология огнеупоров. 4-е иэд. перераб. и доп. М.: Металлургия, 1988. - 528 с.

10. Попильский Р.Я., Круглов Н.К. Прессование тонкозернистых масс в специальной форме при высоких удельных давленияз //Огнеупоры, 1973, $ II, с.14-16.

11. Виноградова Л.В., Рутман Д.С., Полубояринов Д.Н., Попильс-кий. Р.Я. Опытное производство термостойких мульчи то-корундовых изделий на Подольском заводе огнеупорных изделий //Огнеупоры, 1956, Ш4, с.178-179.

12. Панкратов Ю.Ф., Полубояринов Д.Н., Попильский Р.Я. Исследование способов повышения плотности прессованных многошамотных изделий // Огнеупоры, 1957, № 3, c.I0&-I20.

13. Грибовский П.О. Горячее литье керамических изделий. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961. - 400 с.

14. Попильский Р.Я., Немец И.И. К вопросу применения парафиновых связок при прессовании изделий из глинозема // Огнеупоры, 1951, В 7, с.323-335.

15. Ярошевский А.В. Основы рационализации технологии производства глиняного кирпича. 4.1. Обработка сырья и формовка сырца. М.: БТИ МПСМ РСФСР, 1949. - 158 с.

16. Огарков А.Ф., Мамыкин П.С. Влияние влажности масс и прессового давления на плотность сырца и шамотных изделий полусухого прессования // Огнеупоры, 1957, № 4, с.178-184.

17. Лундина М.Г., Беренштейн П.И., Блох Г.С. Производство кирпича методом полусухого прессования. М.: Госстройиздат, 1958. - 164 с.

18. Куколев Г.В., Палагута З.Н. Применение поверхностно-активных добавок для уплотнения алюмосиликатных огнеупоров при прессовании // Огнеупоры, 1965, № 3, с.10-14.

19. Куколев Г.В., Немец И.И., Добровольский Г.Б. и др. Изготовление доменного кирпича с добавками поверхностно-активных веществ // Огнеупоры, 1969, № 3, с.6-9.

20. Караулов А.Г., Алексеенко JI.C., Миньков Д.Б. и др. Технология производства плотных крупноблочных каолиновых изделий //3S3

21. Огнеупоры, 197I, № 6, с.2-6.

22. Френкель А.С., Шмуклер К.М., Минкович Б.Д. Высокоглиноземистые изделия на базе технического глинозема. Сб. научных трудов / ВНИИО. - М.: Гос.н&учно-тех. изд. литературы по черной и цветной металлургии, 1958 , вып.2 (ХНХ), с.100-158.

23. Кайнарский И.С. О прессовании динасовых масс // Огнеупоры, 1950, Jfc 7, с.297-309.

24. Кайнарский И.С. Динас. М.: Металлургиздат, 1961. - 469 с.

25. Пьяных Е.Г., Антонов Г.И., Гончаров В.И. Влияние зернового состава масс и давления прессования на свойства магнезиальных образцов // Огнеупоры, 1973, № 10, с.46-53.

26. Бережной: А.С. Физические процессы, происходящие при прессовании магнезитовых масс // Огнеупоры, 1953, $ 10, с.452-465.

27. Непша А.В. Конверторные смолодоломитовые огнеупоры. М.: Металлургия, 1967. - 124 с.

28. Чиграй И.Д., Кудрина А.П. Огнеупоры для производства стали в конверторных цехах. М.: Металлургия, 1982. - 162 с.

29. Борисов В.Г., Андрющенко А.И., Гущин В.Я. и др. Смолодоломитовые огнеупоры на "мягкой" смоле с повышенным коксовым остатком // Огнеупоры, 1969, № 12, с.2-6.

30. Борисов В.Г., Кравец Л.В., Петров Н.К. и др. Безобжиговые огнеупоры на связке из каменноугольных пеков // Огнеупоры, 1971, Л 3, с.6-15.

31. Непша А.В., Городков А.Ф. Производство смолодоломитовых огнеупоров в Народной Республике Болгарии // Огнеупоры, 1971,1. J& 12, с.48-51.

32. Урьев Н.Б. Физико-химическая механика в технологии дисперсных систем. М.: Химия, 1975. - 64 с.

33. Круглипкий Н.Н. Основы физико-химической механики. Киев:

34. Вища школа, 1975,4.1, 267 с.

35. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов (напряженно-деформативные и прочностные характеристики). М.: Стройиздат, 1979. - 304 с.

36. Бондаренко В.П., Аронин И.Я., Мендельсон B.C. Проектирование прессформ для изделий из твердых сплавов. Киев: Наукова думка, 1983. - 184 с.

37. Muapiio3. Compaction of ponrd&is, Щъго^сь,37. ^ъшюгг Л. 6. Compaxi^evu cf tvutmur f>owcLtг/j

38. Ж of^Soru. МмЬьп^сб of poWitzi рг-^Ъ

39. Jjwitz. Сяплип, <1л>Ц,, Сбурлчч-т; (>> m-zst

40. Мурадов Г.С., Капилевич С.Б., Линева З.й. и др. О механизме уплотнения порошковых твердых тел под давлением // ЖПХ, 1981, т.54, № 10, с.2233-2239.40. 1С щи" Mj ОтМ J. Tfi^ cowbpcictam, ршез$trul cit^&^Jmr^ii&ty (tf (piAsuclts ^ 9c uhleb

41. Радиокерамика /Богородицкий Н.П., Кальменс Н.В., Нейман М.И. и др. Под ред. Богородицкого Н.П., Пасынкова В.В. М.-Л.: Гос.энергетич.изд., 1963. - 556 с.

42. Герсеванов Н.М., Польшин Д.Е. Теоретические основы механики грунтов и их практическое применение. М.: Стройиздат, 1948. - 248 с.

43. Айлер Р.К. Коллоидная химия кремнезема и силикатов. Пер. с англ. под ред. Торопова Н.А. М.: Госстройиздат, 1959. - 288 с

44. Гропянов B.M. Прессование высокодисперсных порошков тугоплавких соединений. В сб.: Развитие методов формования изделий из порошков. - АН УССР, ИПМ. - Киев, 1976, с.103-107.

45. Еалыпин М.ю. Порошковое металловедение. М.: Металлургиздёг, 1948. - 332 с.

46. Бальшин М.Ю. Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна. М.: Металлургия, 1972. - 332 с.

47. Найдич Ю.В., Лавриненко И.А. Исследование капиллярных сил сцепления между твердыми частицами и прослойкой жидкости на контакте // Порошковая металлургия, 1965, № 10, с.61-65.

48. Шаталова И.Г., Горбунов Н.С., Лихтман В.И. Физико-химические основы вибрационного уплотнения порошковых материалов. М.: Наука, 1965. - 163 с.

49. Покровский Г.И. Исследования по физике грунтов. М.-Л.: Гос-стройиздат, 1937. - 136 с.

50. Степанов А.А. Прочность влажных песков и песчано-глинистых смесей // Литейное производство, 1966, № 10, с.22-25.

51. Дзялошинский И. С., Лифшиц Е.М., Питаевский Л Л. Общая теория Ван-дер-Ваальсовых сил // Успехи физических наук, 1961,т. XXIII, вып.З, с.381-422.

52. Хюльзенберг Д., Крюгер Х.Г., Рейтиг Т., Ферриер Г. Механизация процессов формования керамических изделий. Пер. с нем. к.т.н. Соловьева А.II. Под ред. д.т.н. Пивинского Ю.Е. М.:1. Стройиздат, 1984. 264 с.

53. Байсоголов В.Г., Галкин П;И. Механическое и транспортное оборудование заводов огнеупорной, промышленности. М.: Металлургия, 1972. - 360 с.

54. Жихаревич С.А. Пути повышения физико-химических свойств доменного кирпича // Огнеупоры, 1946, № I, с.25-39.

55. Жихаревич С.А., Крушель JI.E. Ответственные огнеупорные изделия на основе новоселицкого каолина // Огнеупоры, 1956, № 3, с.97-103.

56. Чикуров И.Ф. К вопросу рациональной организации технологии производства многошамотных изделий // Огнеупоры, 1952, $ 9, с.387-397.

57. Полубояринов Д.Н., Грачева О.М. Влияние гранулометрического состава шамота на качество готовой продукции. Сб.трудов /ВИОК, М.: 1934, вып.П, с.3-41.

58. Глебов С.В., Карклит А.К. Прессованный многошамот. Сб.трудов /ВИО, Л., 1940, вып.XIX, с.98-133.

59. Шхаревич С.А. Методы повышения основных физико-химических свойств доменного кирпича. Сб.трудов /3-е Всесоюзное совещание по огнеупорным материалам. -M.-JI.: Изд. АН СССР, 1947, с.55-67.

60. Шхаревич С.А., Гетман И.А. Технология производства высокоплотных и объемопостоянных алюмосиликатных огнеупоров для кладки доменных печей // Огнеупоры, 1957, $ 8, с.355-367.

61. Ям В.М. Некоторые вопросы, процесса вибрационного прессования порошков огнеупорных масс. Сб.трудов /ВИО, Л.: 1964, вып.36, с.161-180.

62. Лапшин В.И. Зависимость плотности порошковых прессовок от размера частиц порошка // Порошковая металлургия, 1982, Л I,с.23-26.

63. Хаякава Сохачиро. Теория определения плотности упаковки частиц в порошкообразных материалах (пер. с яп.ifa 17nst, 4 Secknoio^ , 1963, » 54, р.31-40.

64. Мельник М.Т., Червонная М.Е. О выборе параметров фракций сыпучих тел для получения плотных смесей // Огнеупоры, 1975,3, с.50-52.

65. Мельник М.Т., Червонная М.Е. О методе расчета относительного объема смесей сыпучих тел // Огнеупоры, 1972, № 7, с.51-53.

66. Лаптев A.M., Ульянов A.M. Моделирование уплотнения порошкового материала в прессформе // Известия ВУЗов. Машиностроение, 1983, №3, c.II3-II6. . . . * V*) j?t /т

67. Mmo^oivL ToskboA; Шм^/Ci yuittus on compajd-Ыпл erf toheTbUjxt Cast czcn^ pc vwUsis/ 3SAL EL, 131 f06,

68. Балюк G.T. Быстрый метод определения сульфитно-спиртовой барды в шликерах, огнеупорных массах, мертелях и безобжиговых огнеупорах // Огнеупоры, 1962, I 5, с.241-243.

69. Бродский А.Д., Кан B.JI. Краткий справочник по математической обработке результатов измерений. -М.: Го с. издательство стандартов, I960. 168 с.

70. Перас А., Даукнис В. Прочность огнеупорной керамики и методы ее исследования./Под ред. проф.Жукаускаса А. Вильнюс: изд. "Мокслас", 1977. - 194 с.

71. С^^Ш^^о-кл^. fyvten> stienfytL of m^t^l оцгс1 cezалгисл СomfiacbS cl5oie t^niKeJ, oLnjtci ЪуьбИ^-Us t// fo uroieiv Ihutal idlo-ljA/3; p,-gf-20. ''

72. Берниковский В.Е., Ильм ер Г. П., Наценко А.И. Методика определения прочности сырца огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1983, & 4, с.39-41.

73. Стрелов К.К., Кощеев И.Д. Технический контроль производства огнеупоров. 3-е изд. М.: Металлургия, 1986. - 240 с.

74. Федорченко И.М., Кушевский А.Е., Мозоль Т.Ф., Чудовский Т.Ф. Особенности уплотнения металлических порошков при прессовании // Порошковая металлургия, 1987, № 3, с.13-17.

75. Друянов Б.А., Р&домысельский И.Д., Штерн М.Б. Математическое моделирование процессов обработки давлением металлических порошков и пористых тел // Порошковая металлургия, 1981, J6 3, с.6-12.

76. Дцанович Г.М. Теория прессования металлических порошков. -М.: Металлургия, 1969. 262 с.

77. Ревуженко А.Ф., Стажевский С.Б., Шемякин Е.И. 0 механическом поведении порошковых тел. - В сб.: Порошковые конструкционные материалы. - Киев; АН УССР, ИПМ, 1980, с.49.

78. Соколовский В.В. Теория пластичности. Изд. 3-е, перераб. и дополн. М.: Высшая школа, 1969. - 608 с.

79. Перельман В.Е. Формование порошковых материалов. М.: Металлургия, 1979. - 232 с.

80. Кипарисов С.С., Перельман В.Е., Роман О.В. Закономерностиуплотнения порошковых материалов J J Порошковая металлургия, 1977, Ш 12, с.39-46.

81. Штерн М.Б. Развитие теории прессования пл^ического деформирования порошковых материалов // Порошковая металлургия,1992, № 9, с.12-24. . . п л86. 5склмлЬв В^ ШшЫЬгь л1 Мош of Compaq$ris tf Селит it- % ъЫ&ъ-Jh^eiLuu С&гаwil^ a/I р.З%~ЗП

82. Павлов В.А., Кипарисов С.С., Щэрбина В.В. Обработка давлением порошков цветных металлов. М.: Металлургия, 1977. -176 с.

83. Безухов Н.И. Введение в теорию упругости и пластичности. -М.-Л.: Госстройиздат, 1950. 248 с.

84. Орнатский Н.В. Механика грунтов. М.: Изд. Московского университета, 1950. - 420 с.

85. Флорин В.А. Основы механики грунтов. Том I. Л.-М.: Гос.изд. литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1959. - 358 с.

86. Хоешег (QulzusE}. Htyk tfktislhf, р/аь comjpact uiiiisiK^ skechz, з±ге.5згз//3п££глл

87. Штерн М.Б. Особенности плоской деформации уплотняемых материалов // Порошковая металлургия, 1982, А& 3, с. 14-21.

88. Феноменологические теории прессования порошков /Штерн Сердюк Г.Г., Максименко Л.А., Трухан Ю.В., Щуляков Ю.М. -Киев: Наукова думка, 1982. 140 с.

89. Курант Р. Уравнения с частными производными. М.: Мир, 1964. -830 с.

90. Огарков А.Ф., Мамыкин П.С. Упругое расширение глин и шамотных масс при полусухом прессовании // Огнеупоры, 1957, № 9, с.398-406.

91. Стрелов К.К. Об упругом расширении и измельчении шихт при прессовании // Огнеупоры, 1958, № 3, с.131-136.

92. Куколев Г.В., Палагута З.Н. Применение поверхностно-активных добавок для уплотнения алюмосиликатных огнеупоров при прессовании // Огнеупоры, 1965, № 3, с.10-14.

93. Иванов Е.В., Чупринин Ф.И., Минский Я.М. Измерение упругих последействий при прессовании магнезитовых масс // Огнеупоры, 1957, £ 3, с. 120-123.

94. Игнатова Т.С., Хомутинина А.Л. Об упругом расширении огнеупорных глин некоторых месторождений Урала // Огнеупоры, 1961,2, с.86-90.

95. Огарков А.Ф., Мамыкин 11.С. Прибор для определения упругого расширения прессовок из огнеупорных масс // Огнеупоры, 1956, № 6, с.274-276.

96. Джонс В.Д. Основы порошковой металлургии. Прессование и спекание. -М.: Мир, 1965. 404 с.

97. Попильский Р.Я., Давидян И.Г. Об анизотропии структуры прессованных огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1958, № 8, с.372-376.

98. Артамонов А.Я., Даниленко В.И., Кашталян Ю.А. О зависимости коэффициента Пуассона пористого железа от пористости // Порошковая металлургия, I964f № I, с.42-43.

99. Дорожкин Н.Н., Гафо Ю.Н. О выборе меры объемной деформации при уплотнении пористых тел // Кузнечно-штамповочное производство, 1981, № I, с.9-10.

100. Зарецкий, Ю.К. Теория консолидации грунтов. М.: Наука, 1967,268 с.

101. Губкин С.И. Теория обработки металлов давлением. М.: Метал-лургиздат, 1947. - 532 с.

102. Берникер Е.И. Посадка с натягом в машиностроении. М.-Л.: Машиностроение, 1966. - 167 с.

103. Ковальский Л.Л. Теоретическое исследование распределения давлений, при прессовании внутри изделия. Сб.трудов /ВИО, Л.: I960, вып.30, с.171-197.

104. Зубчанинов В.Г. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высшая школа, 1990. - 368 с.

105. Гранов В.И., Глазков А.В. О величине упругого последействия спрессованных тел // Порошковая металлургия, 1974, № II,с. 22-26.

106. ИЗ. Лаптев A.M., Подлесный С.В., Малюский В.Л". Расчет давления при изостатическом прессовании порошковых материалов // Известия ВУЗов. Черная металлургия, 1987, № I, с.88-90.

107. Лаптев A.M. Критерии пластичности пористых металлов // Порошковая металлургия, 1982, № 7, с.12-18.

108. Шляхин А.Г1. О расчете усилия выталкивания изделий из контейнера при прессовании // Кузнечно-штамповочное производство, 1967, В 5, с.1-2.

109. Берниковский В.Е. 0 напряженном состоянии трубчатых изделий в процессе прессования. В сб.: Развитие методов прессования изделий из порошков /АН УССР, ИПМ. - Киев: 1976,с.28-35.

110. Детинко Ф.М., Фастовский В.М. Контактная задача о посадке двух цилиндрических оболочек различной длины // Известия АН СССР. Механика твердого тела, 1974, № 3, с.118-121.

111. Дарков А.В., Шлиро Г.С. Сопротивление материалов. Изд. З.-М.: Высшая школа, 1969. - 734 с.

112. Богинский Л.С., Ложечников Е.Б. Боковое давление при прессовании порошков. В сб.: Новая техника и прогрессивная технология. - Шнек: Вышейшая школа, 1969, с.292-296.

113. Радомысельский И.Д., Сердюк Г.Г., Ковалев Ю.И. Исследование величины коэффициента бокового давления при прессовании железных порошков // Порошковая металлургия, 1966, № 9, с.6-10.

114. Виноградов Г.А., Радомысельский И.Д. Прессование и прокатка металлокерамических порошков. М.-Киев: Машгиз, 1963. - 200 с.

115. Зинченко В.Ф., Белов С.А. Определение коэффициента бокового давления // Порошковая металлургия, 1985, II, с.23-26.

116. Федорченко И.М., Ковынев Р.А., Полухин О.Ф.- Исследование напряжений в рабочих частях прессформы при прессовании металлических порошков // Порошковая металлургия, 1970, 8, с. 17-23.

117. Меерсон Г.А., Рассказов Н.И., Чулков В.П. Экспериментальное исследование процесса прессования порошкообразных материалов // Порошковая металлургия, 1970, JS I, с.21-29.

118. Меерсон Г.А., Ивенсен В.А., Сапронов Е.И., Виссарионов В.Б. Исследование распределения бокового давления при прессовании карбида вольфрама и кобальта // Порошковая металлургия, 1972, № 2, с.15-18.

119. Скотников М.В., Чулков В.П., Прилепкин Б.П., Джангирян В.Г. Определение коэффициента бокового давления и внешнего трения // Порошковая металлургия, 1985, № 6, с. 14-18.

120. Аксенов Г.И., Ревякин В.П. К методике измерений давления при прессовании порошков // Порошковая металлургия, 1966, $ 7, с.93-96.

121. Чукмасов С.Ф., Зазимко А.И. Установка для исследования бокового давления при прессовании // Порошковая металлургия, 1968,1. Ш 6, с.98-102.

122. Филимонов В.Г. Результаты исследования процессов прессованияи спекания железо-керамических изделий // Вестник машиностроения, 1951, № 3, с.63-67.

123. Федорченко И.М., Кавынев Р.А., Маковецкий В.А., Ситников Л.Л. К методике исследования контактных напряжений методом фотоупругости при прессовании порошков // Порошковая металлургия, 1968, Л II, с.13-19.

124. Мальцев М.В., Николаев А.Н. Исследование бокового давления при малых усилиях прессования // Порошковая металлургия, 1967, № 4, с.13-19.

125. Р4домысельский И.Д., Сердюк Г.Г., Ковалев Ю.В. Исследование величины коэффициента бокового давления при прессовании железных порошков // Порошковая металлургия, 1966, № 9, с.6-10.

126. Артамонов А.Я., Козаченко М.В. Сопротивление трехосному сжатию пористых металлокерамических материалов // Порошкрвая металлургия, 1965, № 2, с.71-77.

127. Гончарова В.Н. О методке замера бокового давления при прессовании металлокерамических образцов // Заводская лаборатория, 1938, № 5, с.51.

128. Кольман-Иванов Э.Э. Таблетирование в химической промышленности. М.: Химия, 1976.

129. Дьяконов В.П. Справочник по алгоритмам и программам на языке бейсик для персональных ЭВМ. М.: Натка, 1988. - 240 с.

130. Бриджмен П.В. Исследование больших пластических деформацийи разрыва. М.: Изд. иностранной литературы, 1955. - 444 с.

131. Твердые тела под высоким давлением.- (Сб.статей). М.: Мир, 1966. - 524 с.

132. Огибалов П.М., Кийко И.А. Поведение вещества под давлением.-М.: Изд. МГУ, 1962. 154 с.

133. Щуляков Ю.М., Трухан Ю.В. Обн&я закономерность уплотнения дисперсных материалов // Порошковая металлургия, 1977, J 4, с.32-37.

134. ТЫкаг dei VhuxKlWiha.ttnls51

135. Seen m Шьч^гп, J\zckL^Use*,k^tUKM&b^ 1Щ 2У, j/Ч, A Z8S-W8.

136. Ольшевский Е.Д., Зизенберг Г.К. Исследование процесса прессования силикатного кирпича на экспериментальной установке. -Сб.трудов /ВНИИСтроммаш. Гатчина, 1970, с.137-152.

137. Андреева Н.В., Радомысельский И.Д., 11£рбань Н.И. Исследование уплотняемости порошков // Порошковая металлургия, 1975, № 6, с.32-42.

138. Кунин Н.Ф., Юрченко Б.Д. Закономерности прессования порошков различных материалов // Порошковая металлургия, 1963, 16 6, с.3-10.

139. ЭДурадов Г.С., Капилевич С.Б., Линева З.И. и др. О механизме уплотнения порошковых твердых тел под давлением // ЖПХ, 1981,т. 1У (54), № 10, с.2233-2239.

140. Радомысельский И.Д., Щзрбань Н.И. Некоторые особенности уплотнения порошков на разных стадиях прессования // Порошковая металлургия, 1980, № II, с.12-19.

141. Баландин Г.Ф. Об эмпирических уравнениях уплотнения форм прессованием // Литейное производство, 1968, J6 I, с.31-34.

142. Зависимость между плотностью таблетки и давлением прессования в процэссе таблетирования (пер. с япон. ) /К.Оыле^

143. MMdsuda,^Шо^НссъиплкЬ // 3fPM. 1982,М 29, » б,р.195-200.

144. Павлов Н.Н. Определение давления при статическом прессовании и прокатке металлических порошков. Сб.трудов //ЛЕИ, Л.: 1981, № 378, с.5-9.

145. Рогозин В.Д. Уравнение прессования порошков // Порошковая металлургия, 198I, № 6, с.28-31.

146. Степанов С.И., Быстроумов В.А. Уплотнение порошков при одностороннем прессовании // Известия ВУЗов, Машиностроение, 1981, № I, C.II3-II6.

147. Жорняк А.Ф., Оливер В.К. Закономерности прессования распыленных железных порошков // Порошковая металлургия, 1981, Jfc 2, с.23-29.

148. Бандурин Ю.Т., Казанский. B.C., Петров Л.Н. и др. Экспериментальная проверка применимости уравнений прессования. В сб.: Порошковая металлургия. - М.: Металлургия, 1981 (МЧМ СССР), с.51-58.

149. Домаков А.И., Коба Г.А, Регулятор высоты засыпки прессформ коленорычажных прессов. В сб.: Производство огнеупоров. Научные труды ВИО. - Л.: 1976, вып.5 (48), с.ПЗ-122.

150. Баландин П.П. О прессовании сыпучих тел // Вестник инженеров и техников, 1938, № 6, с.352-356.

151. Бережной А.С. О зависимости между давлением прессования и пористостью необожженных огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1947, № 3, с.124-130.

152. Бережной А.С. К теории прессования огнеупорных изделий из непластичных масс // Огнеупоры, 1947, 7, с.322-326.

153. Казакевич С.С. О зависимости уплотнения шамотных масс от давления при полусухом прессовании // Огнеупоры, 1957, № 7, с.312-318.

154. Берниковский В.Е. Об уравнениях сжимаемости полусухих огнеупорных масс с учетом остаточной и упругой дефорлаций. Сб. трудов /ВИО, Л.: 1969, вып.41, с.202-218.

155. Берниковский В.Е., Ларин А.П., Лосев А.С., Класс С.А. Определение кривых прессования промышленных огнеупорных масс //

156. Огнеупоры, 1969, № II, с.22-28.

157. Катрус О.А., Оче^янский В.М. Уплотнение порошков на начальном этапе прессования // Порошковая металлургия, 1981, J 3, с.25-31.

158. Балылин М*Ю., Кипарисов С.С. Основы порошковой металлургии. -М.: Металлургия, 1978. 184 с.

159. Ремесников И.Д. Брикетирование угля. М.: Углетехиздат, 1957. - 240 с.

160. Берниковский В.Е., Класс О.А., Ильмер Г.П. Подготовка необо-гащенного каолина к обжигу на шамот во вращающихся печах. -В сб.: Огнеупоры технология и свойства. - М.: Металлургия, 1985, с.4-10 (МЧМ СССР).

161. Геллер Р.Л., Поплавский В.И. Определение показателей уплот-няемости формовочных и стержневых смесей. Литейное производство, 1965, И I, с.31-34.

162. Чайников Н.А. Исследование коэффициента внешнего трения при прессовании металлических порошков // Порошковая металлургия, 1979, № 10, с.35-38.

163. Чайников Н.А. Расчетный коэффициент внешнего трения при прессовании металлических порошков // Порошковая металлургия,198I, № 5, с.11-15.

164. Мальцев М.В., Николаев А.Н. Исследование внешнего трения металлических порошков в области низких давлений // Порошковая металлургия, 1969, $ 7, с.73-77.

165. Соломин С.М., Соломин М.Д. Зависимость давления прессования от соотношения площади прессования и поверхности трения порошка о стенки матрицы // Порошковая металлургия, 1965,1. II, с.15-18.

166. Беркович И.И. Влияние трения на параметры уравнения прессования порошков. В кн.: Механика и физика контактного взаимодействия. - Сб. статей /Калининский Политехнический институт, Калинин: 1980, с.100-109.

167. Савельев Н.М., Савельев А.Н. Объемное решение задачи и влияние сил внешнего трения при прессовании малопластичных масс // Огнеупоры, 1970, И 2, с.13.

168. Стрелов К.К. 0 пропрессовке изделий // Огнеупоры, 1957, № I, с.38-42.

169. Дданович Г.М., Якубовский Ч.А. Распределение давлений и плотности в осесимметричных брикетах, полученных прессованием в жестких прессформах // Порошковая металлургия, 1977, ЖЕ2,с.47-53.

170. Мартынова И.Ф., Скороход В.В., Штерн М.Б. Закономерности уплотнения пористых осесимметричных заготовок при холодном деформировании. В кн.: Порошковые конструкционные материалы. - Киев, 1980, с.97.

171. Большая Советская Энциклопедия, П изд., т.II, с.254.

172. Щзрбань Н.И., Петрова Е.М., Слепцов В.П. Усилие выталкивания при прессовании двухкомпонентных металлокерамических материалов // Порошковая металлургия, 1970, В 2, с.6-10.

173. Еадомысельский И.Д., Щзрбань Н.И. Усилие выталкивания при холодном прессовании металлостеклянных материалов // Порошковая металлургия, 1969, й 12, с.10-13.

174. Красниченко JI.B., Крещик B.C. Давление выталкивания железных и железографитовых брикетов из прессформ // Порошковая металлургия, 1968, № II, с.8-12.

175. Благин В.И. Прессуемость порошковых смесей // Порошковая металлургия, 1966, й 6, с.27-32.

176. Степанов С.И. О давлении выталкивания прессовки // Порошковал металлургия, 1968, № 7, с.22-24.

177. Берниковский В.Е. О распределении давлений при прессовании конических изделий. В сб.: Производство огнеупоров. - Л.: 1974, с.181-196 (МЧМ СССР, ВИО).

178. Рыжик И.М., Градштейн И.С. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. Изд.третье, переработанное. Гос.изд-во технико-теоретической литературы. М.-Л.: 1951. - 464 с.

179. Корн Г. и Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров (пер. с англ.). М.: Наука, 1968. -720 с.

180. Штерн М.Б., Печентковский Е.Л., Радомысельский, И.Д. и др. Влияние схемы прессования на напряженно-деформированное состояние изделий типа втулок // Порошковая металлургия, 1978, № 3, с.1-7; № 4, с.14-20; № 5, с.12-17.

181. Благин В.А. Конструкционная жесткость матриц и форм // Порошковая металлургия, 1981, J& 7, с. 13-19.

182. Берниковский В.Е. О прессовании огнеупорных изделий в много-гнездных прессформах // Огнеупоры, 1972, Jfc 8, с.21-25.195. шьа Vhzfits^e/ъ зихсЦсътиьети Ксг/и^ъел, itionjjtns ижЬог,de% M.t.tkcoLe/' -6pitcks^t1. Ktijimu} Onalt {36^m-AHl; -2.cz,

183. Берниковский В.Е. Расчет положения нейтральной плоскости и ходов прессования изделий в плавающей прессформе // Огнеупоры, 1975, 1С* 2, с.24-28.

184. Берниковский В.Е. К вопросу определения нейтральной плоскости и ходов прессования изделий в плавающей прессформе.

185. В сб.: Развитие методов формования изделий из порошков. АН УССР, ИПМ. Киев: 1976, с.18-27.

186. Берниковский В.Е. О последовательном прессовании огнеупорных изделий с двух сторон. В сб.: Новые разработки в области производства огнеупоров. - М.: Металлургия, I981, с.43-49dm ссср).

187. Радомысельский И.Д., Щзрбань Н.И. Упругое последействие при прессовании двухкомпонентных металлокерамических материалов // Порошковая металлургия, 1967, № 4, с.20-25.

188. Калинников А.Е., Вахрушева Л.Л. Оценка остаточных напряжений в порошковом брикете, спрессованном в жесткой матрице // Порошковая металлургия, 1985, №7, с. 12-16.

189. Злобин Г.П., Попова С.П. Влияние многократного приложения давления на разноплотность прессовок // Порошковая металлургия, 1982, М 12, с.14-16.

190. Кунин Н.Ф., Юрченко Б.Д., Конов А.Н. Кинетика течения порошкового материала при уплотнении под постоянным давлением

191. Порошковая металлургия, 1969, 10, с.17-23.

192. Берниковский В.Е. Расчет параметров уравнений разгрузки и многократного уплотнения при полусухом прессовании огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1990, № 6, с.17-21.

193. Цытович Н.А. Механика грунтов. Изд. 3-е, перераб. и доп. -М.-Л.: Госстройиздат, 1951. 528 с.

194. Огнеупорное производство. Справочник, т.п. М.: Металлургия,1965. 584 с.

195. Байсоголов В.Г. Применение прессов полусухого прессования рычажного типа // Огнеупоры, 1950, № 2, с.78-87.

196. Булавин И.А. Машины и автоматические линии для производства керамики. М.: Машиностроение, 1979. - 334 с.

197. ЩШ алсС поит £00 1опЗ pcisk SectionpyitLcUwb pzesS/Яфм.ЬогС£$% % У//, p. la,

198. Ильевич А.П. Машины и оборудование для заводов по производству керамики и огнеупоров. Изд. 2-е, перераб. М.: Высшая школа, 1979. - 344 с.

199. Ковальский Л.Л. Причины обрыва штанг пресса CM-I43 // Огнеупоры, I960, $ 6, с.251-255.

200. Долгах В.А. Расчет параметров механизма прессования колено-рычажного пресса // Огнеупоры, 1969, № 6, с.12-17.

201. Живов Л.И., Овчинников А.Г. Кузнечно-прессовое оборудование. Прессы. Харьков: Изд. Х1У, 1966. - 455 с.

202. Матущак Л.И., Коба Г.А. О кинематике прессов CM-I43 и ПК-630 // Огнеупоры, 1969, № II, с.13-16.

203. Васильев Я.В., Берниковский В.Е. Переносной ходограф для исследования прессов огнеупорной промышленности. Научно-технический информ. сборник /ВИО. Л.: 1962, $ 3 (35), с.22-24.

204. Коба Г.А. Автоматическая стабилизация усилия прессования на прессах CM-I43 и ПК-630 //Огнеупоры, 1970, № 10, с.19-23.

205. Ларин А.П., Лосев С.А., Слоущ В.Г. Определение усилий прессования коленорычажного пресса // Огнеупоры, I960, J® I,с.14-16.

206. Лосев С.А. Исследование 1000 т гидравлического пресса УЗТМ // Огнеупоры, 1962, № 3, с.131-133.

207. Бернштейн P.С., Коба Г.А. Автоматическая защита коленорычаж-ных прессов от перегрузки // Огнеупоры, 1969, № 5, с.13-15.

208. Новичев В.Г., Константинов В.Г., Таллер А.К. Защита колено-рычажного пресса от перегрузки // Огнеупоры, 1978, 5, с.24.

209. Резников Ю.А., Лцткин В.М., Бычкова Л.Н. и др. Автоматическое регулирование усилия формования на коленорычажном прессе // Огнеупоры, 1980, & I, с.26-28.

210. Терентьев Л.В., Константинов В.Г., Галлер А.К. и др. Регулятор усилия коленорычажного пресса // Огнеупоры, 1982, № 6, с.60-61.

211. Бернштейн Р.С., Коба Г.А., Янпольекая А.А. Автоматическое регулирование усилия прессования и толщины огнеупорных изделий на гидравлических и коленорычажных прессах. Сб.трудов/ ВИО, Л.: 1969, вып.41, с.175-181.

212. Сламиди Л.А., Миронова Л.В., Неклеенов Г.А. и др. Автоматическое регулирование усилия прессования огнеупорных изделий на прессах CM-I085 // Огнеупоры, 1988, J£ 3, с.29-31.

213. Мальченко В.И., Левин Я.Б. О конструктивных недостатках прессов полусухого прессования CM-I43 // Огнеупоры, 1954, № I,с.35-38.

214. Гранкин В.П. О некоторых изменениях конструкции пресса 1Ж-630 // Огнеупоры, 1968, № 12, с.12-13.

215. Щипицын А.А., Абраменко В.П. Реконструкция узла приводного вала на прессах CM-I43 и ПК-630 //Огнеупоры, 1973, № 4,с.56-57.

216. Щипицын А.А., Абраменко В.Л. Модернизация узла коленчатого вала ПК-630 // Огнеупоры, 1972, В 10, с.59-60.

217. Циглер В.Д. Производство динаса. М.: Металлургиздат, 1959. - 226 с.

218. Шальнев В.Г. Механические прессы. М.: Машгиз, 1946. -448 с.

219. Фещенко Н.П. Устройство для предотвращения падения траверсы фрикционного пресса // Огнеупоры, 1976, Л 2, с.23-24. ■

220. Берниковский В.Е. Фрикционные прессы с вакуумированием массы в прессформе (реферат) // Огнеупоры, 1991, Л 2, с.39-40.

221. Бочаров Ю.А. Винтовые прессы. М.: Машгиз, 1976. - 248 с.

222. Кузнечно-штамповочное производство. Изд. 2-е, перераб. и дополненное /Банкетов А.Н., Бочаров Ю.А., Добринский Н.С. и др. М.: Машиностроение, 1982. - 576 с.

223. Берниковский В.Е. Особенности современных гидравлических прессов для полусухого прессования огнеупоров // Огнеупоры, 1991, № I, с.19-26.

224. Оборудование для огнеупорной промышленности. Проспект фирмы "Лайс" (ФРГ).236. £a&i*> szizt Untr AU/S5idJ& иг ^mhfej^ Ямм&и/ЗргмкщЯ, tsEl UHl^l, J, 36-n237. iW- tydbcaiiisth UoxШб^гада^сЫ^1. QuZtKs

225. Проспекты фирмы "Хорн" (ФРГ).

226. ShzStmtrv lessen ti&f utwiил, die, Fencesi JnA.uaЫе.

227. Проспект фирмы "Дорстенер" (ФРГ).

228. Bucket Лц£оупссЬиС Sbtsi-ts and !£иШ,

229. Проспект фирмы "Бухер" (Швейцария). .

230. SvMy auhmcttic oil ЩскыыИс AE8J "loc/<5г£53 foz, (\tfta.tbw ^ndUai^its.

231. Проспект фирмы АЭБИ (Швейпдрия).чочги. 5wrn. Rtfvufco щ toAxnLo&f&ud dwUCoru,

232. Проспект фирмы "Сиоме" (Италия),242. f\o&t£cot Shi^cat S^aiMJbts of Koit£co ozulkpics! , Koicsteei* ZbLj Ко it . Jарак,

233. Проспект фирмы "Кобэ стил" (Япония).

234. Проспект фирмы "Симмеринг Грац Иаукер" (Австрия). 244. JOr(jCU<Of проспект фирмы "Котаки" (Япония).f^t StlcK pZtS^ mooitclvk^dlt jjimy , Maskl^e^ Со.^Ы,

235. Проспект фирмы "Никкей" (Япония).

236. Вакуумный гидропресс простого действия усилием 2000 т.е. Техническая информация фирмы "Синагава рифракториз", 1985.

237. Линии для производства огнеупоров // Обзор польской техники, 1985, В 5-6, с.22-23.

238. Рахов В.Н. Автоматическая установка для прессования огнеупоров // Огнеупоры, 1955, № I, с.18-27.

239. Старун В.Р., Колесник ГЛ.И., Соколов Й.Н. и др. Прессование магнезитохромитовых изделий на гидравлических прессах при высоких удельных давлениях // Огнеупоры, 1958, № 6, с.244-250.

240. Городков А.Ф., Непша А.В. Усовершенствование 1500 т гидравлических прессов для прессования изделий в многоместных прессформах // Огнеупоры, 1972, В 3, с.56-59.

241. Чепуркин С.С., Галани В.П., Данилов С.С. и др. Исследование напряжений в элементах пресса ПР7 // Огнеупоры, 1967, № 2, с.29-31.

242. А.с. № 187583 (СССР) /Флеер С.А., Берниковский В.Е. Гидравлический пресс с нижним приводом // Б.И., 1966, & 20, с.216.

243. А.с. Ш 261223 (СССР) /Васильев Я.В., Берниковский В.Е. Прессштемпель для гидравлического пресса // Б.И., 1970, № 4, с.167.

244. Берниковский В.Е., Лосев С.А. О соотношении высоты изделияи открытой высоты пресса. В сб.: Производство огнеупоров. -М.: Металлургия, 1981, с.52-58 (ДОМ СССР).

245. Половинкин А.И. Основы инженерного творчества. 2-е изд., перераб. и дополненное. М.: Машиностроение, 1988. - 362 с.

246. Розанов Б.В. Гидравлические прессы. М.: Машгиз, 1959. -428 с.

247. А.с. № 141388 (СССР) /Берниковский В.Е. Способ регулирования давления жидкости при групповом на с ос но-аккумулят орном приводе // Б.И., 1961, № 18, с.58.

248. Берниковский В.Е., Городков А.Ф. Расчет оптимальных ступеней давления насосно-аккумуляторного привода гидравлических прессов // Огнеупоры, 1966, Jfi 2, с.26-31.

249. Берниковский В.Е., Городков А.Ф. Определение оптимального варианта насосно-аккумуляторного привода для прессования порошковых масс. Сб.трудов /ВИО, I.: 1967, вып.39, с.261-268.

250. Перлин И.Л, К расчету мощности аккумуляторной станции гидропрессовых установок // Вестник инженеров и техников, 1950,1. Ш I, с.15.

251. Васильев Я.В., Берниковский В.Е. О выборе типа привода для гидравлических прессов огнеупорной промышленности. Сб.трудов /ВИО. - Л.: 1962, вып.33, с.163-188.

252. Михеев В.А. Гидравлические прессовые установки. Расчет, конструирование и эксплуатация. Изд. 2-е, исправленное и дополненное. М.: Машгиз, 1953. - 75 с.

253. Ч0Л550П ({.j iaMcLttson fi ЯщМлм fob

254. CLfrcL tonstn^t of рЪЫЪилу, jnctnu^uwbivbi/МлЫ Ivpozt J issfy

255. Карпов А.А. Изменение гидравлической схемы пресса ПР7 // Огнеупоры, 1973, $ I, с.19-23.

256. Радомысельский И.Д., Печентковский Е.Л., Сердюк Г.Г. Пресс-формы для порошковой металлургии. Расчет и конструирование. Техника. Киев: 1970. - 172 с.

257. Клячко Л.И., Уманский A.M., Бобров В.Н. Оборудование и оснастка для формования порошковых материалов. М.: Металлургия, 1986. - 337 с.267. xdin, н> ofvtcmu/n dl&okbfhi fwрОЪГоЬиЪ ^J^A^cXJL^to^Yb/ "TkjL

258. VitkwtefX', m dWj f>, ZfST.

259. Попов B.C., Брыков H.H., Дмитриченко H.C. Износостойкость прессформ огнеупорного производства. М.: Металлургия, 1970. 160 с.

260. Попов B.C., Брыков Н.Н., Андрущенко М.И. и др. Уменьшение за-липания штампов прессформ при прессовании муллито-корундовых огнеупоров // Огнеупоры, 1984, № 6, с.36-39.

261. Чернышев Д.Д., Ходков Г.П. Электрообогрев штемпелей прессов полусухого прессования // Огнеупоры, 1967, № 9, с.60-61.

262. Маркелов Б.Г., Сточек Л.Г., Григорьев А.И. и др. Формование погружаемых стаканов для МНЛЗ // Огнеупоры, 1977, I, с.4-6.

263. Попов B.C., Брыков Н.Н., Андрущенко М.И. и др. Долговечность гильз и штырей прессформ // Огнеупоры, 1988, № 12, с.34-38.

264. Попов B.C., Брыков Н.Н., $идря В.И. и др. Повышение износостойкости сердечников прессформ для сталеразливочных изделий

265. Огнеупоры, 1978, № 4, с. 16-19.

266. Мендельсон B.C., Аронин И.Я. К вопросу о выборе толщины стенки матрицы круглой прессформы для формования изделий из твердых сплавов больших размеров // Проблемы прочности, 1976,1. II 88., с.96-98.

267. Моисеев Е.М. Облицовка прессформ нормального кирпича пластинами из стали Х12Ф1 // Огнеупоры, 1971, № 4, с.59-60.

268. Попов B.C., Брыков Н.Н.,. Ткаченко Ю.М. и др. Повышение износостойкости пластин штампов прессформ // Огнеупоры, 1973, № 5, с.26-28.

269. Попов B.C., Брыков Н.Н., Пугачев Г.А. и др. Резервы увеличения срока службы сменных деталей прессформ из высокохромистых сталей // Огнеупоры, 1984, Л II, с.33-37.

270. Попов B.C., Брыков Н.Н., Ткаченко Ю.М. и др. Повышение износостойкости пластин штампов прессформ // Огнеупоры, 1973, В 5, с.26-28.

271. Попов B.C., Брыков Н.Н., Андрущенко М.й. и др. Исследование и разработка технологии изготовления деталей прессформ из сталей типа XI3 // Огнеупоры, 1983,.* 7, с.36.

272. Меерсон Г.А. О некоторых вопросах процесса прессования порошков // Порошковая металлургия, 1962, № 5, с.3-14.

273. Радомысельский И.Д., Печентковский Е.Л. Влияние конструкциипрессующего инструмента на распределение плотности в метал-локерамических изделиях типа втулок // Порошковая металлургия, 1970, ® 4, с.13-19.

274. Бережной А.С. Влияние давления прессования на свойства магнезитовых огнеупоров // Огнеупоры, 1954, $ 4, с.213-222.

275. Айзенкольб Ф. Успехи порошковой металлургии (перевод с нем.).-М.: Металлургия, 1969. 540 с.

276. Коган Е.А. Влияние прессовых усилий на качество огнеупоров // Огнеупоры, 1955, Ш 8, с.341-349.

277. Колесник М.И., Давыдов И.П., Дудавский И.Е. и др. Изготовление плотных шамотных изделий на коленорычажных прессах // Огнеупоры, 1967, $ 3, с.11-14.

278. Наседкин Н.А. Исследование быстро протекающих деформаций дисперсных систем // ЖТФ, 1938, том УШ, вып.З, с.256-264.

279. Наседкин Н.А. Зависимость сопротивления сжатию дисперсной системы от скорости прессования // ЖГФ, 1938, том УШ, вып.З, с.265-270.

280. Кунин Н.Ф., Юрченко Б.Д. Влияние скорости нагружения на уплотнение порошков образивных материалов // Пластические массы, 1966, & 10, с.33-36.

281. Юрченко Б.Д., Конов А.Н. Течение порошков, прессуемых с различной скоростью при постоянном давлении // Порошковая металлургия, 1972, }& 3, с.21-24.

282. Савельев Н.М., Узберг В.П., Пилипенко М.С. и др. О выборе скоростей прессования огнеупоров // Огнеупоры, 1965, 5, с.23-27.

283. Берниковский В.Е., .Ларин А.П., Лосев С.А., Класс С.А. Об определении скорости прессования огнеупорных изделий из полусухих масс // Огнеупоры, 1971, № 5, с.17-21.

284. НаТатани Бундзо, Гото Зумио, Сасаки Ацуси. Влияние скорости и выдержки при прессовании на физические свойства огнеупоров (перевод с яп.) // Тайкабуцу. Рифракториз, 1964, 15, № 77,с.332-337.

285. Высокоогнеупорные материалы (сб.статей) //М.: Металлургия, 1966, 224 с. (Московское правление НТО ЧМ).

286. Аристов Г.Г. Краткий справочник рабочего огнеупорного производства. М.: Металлургиздат, 1962. - 144 с.

287. Афанасьев Ю.В., Флеер С.А., Редько Г.С. Влияние предварительного уплотнения массы на качество шамотных огнеупоров // Огнеупоры, 1987, № 9. с.42-45.

288. Алексюк И.М., ПитчкН.В., Гиньяр Е.А. и др. Пресс для двукратного прессования плотных огнеупоров // Огнеупоры, 1973, № 2, с.22-24.

289. Безденежных П.Г., Ходенков В.М., Герасимов Р.В. и др. Способ формования керамических изделий // Огнеупоры, 1986, Л 6,с.33-35.

290. Безденежных П.Г., Ходенков В.М., Козочкина К.Д. и др. Способ формования керамических изделий на модернизированном колено-рычажном прессе CM-I085A // Огнеупоры,1987, № 4, с.46-49.

291. Карась Г.Е., Энтин В.И., Крутько Г.И. Производство перфорированных муллито-корундовых изделий // Огнеупоры, 1973, № II, с.П-14.

292. Сагалевич Ю.Д. Опыт производства перфорированных насадочных изделий // Огнеупоры, 1974, $ 5, с.7.

293. Редько Г.С., Радин В.В., Красницкая Л.А., Моисеев Е.М. Насадочные блоки для воздухонагревателей доменных печей // Огнеупоры, 1971, № 4, с.6-9.

294. Сагалввич Ю.Д. Изготовление динасовых перфорированных блоковна прессах ПК-630 и CM-I085 // Огнеупоры, 1974, ^ I, с.З.

295. Кандрашев Ф.В., Попильский Р.Я. Об упругом расширении, запрессовке воздуха и эффективности вакуумирования при прессовании керамических изделий // Стекло и керамика, 1964, Jfc I, £.17-22.

296. В^ 1А,МАилл,С Шсимж atmbtd towtycutuw//

297. M&l ^objxk/v Кероц i рхгз-т307. Ko^c^kil^Z^. rf uJMXtylb

298. VMWJUfYl c^t j^xxltt mhali ажоС1.^jJho iditi// J, Чгшшж.&ьшл,. tfW

299. Миньков Д.Б., Громов В.И., Попильский Р.Я. Прессование огнеупорных брусьев из мелкозернистых масс на гидравлических прессах // Огнеупоры, 1968, № 10, с.9-14.

300. Карклит А.К., Тимофеев Н.Н. Опыты применения вакуума при полусухом прессовании шамотных изделий // Огнеупоры, 1949, № 7, с.315-318.

301. Харченко И.Г., Иванов В.И., Старун В.Р. и др. Некоторые вопросы динамики прессования на гидравлическом прессе П-907 // Огнеупоры, 1983, Л 12, с.34-39.

302. Верниковский В.Е., Ильмер Г.П. О работе прессов фирмы "Лайс" на огнеупорных заводах СССР. В сб.: Новое в производстве и контроле качества огнеупоров. - М.: Металлургия, 1988, с. 7578 (МЧМ СССР, ВИО).

303. Красс Я.Р., Антонов Г.И., Рыщенко С.И. и др. Производство магнезиальных блоков на гидравлическом прессе усилием 3000 т.е. // Огнеупоры, 1976, № 6, с.4-9.

304. Шелест А.П. Улучшение конструкции прессов с периодически вращающимся столом // Огнеупоры, 1954, № 2, с.86-88.

305. Берниковский В.Е., Класс С.А., Ларин А.П. Опыт изготовления ковшевых и доменных изделий с изменением скорости прессования // Огнеупоры, 1970, № 5, с.20-22.

306. ГОСТ 5500-75. Изделия огнеупорные стопорные для разливки стали из ковша.

307. ГОСТ 11586-69. Изделия огнеупорные для сифонной разливки стали.

308. Карклит А.К.,Материкин Ю.В., Фроловский Н.М. Огнеупоры для непрерывной разливки стали // Огнеупоры, 1971, № 9, с.4-10.318. !л mcd&bud j?ozhiut£ ЬссЬго&у^цЦ

309. МяШ Фгоуг. , I3SI, Ылз; Д ?> 63319. Радомысельский И.Д., Печентковский Е.Л., Сердюк Г.Г. и др.

310. Распределение плотности и перемещения порошка прет прессования в закрытых прессформах // Порошковая металлургия, 1982, J* I, с. 9-14.

311. Богинский Л.С., Йданович Г.М., Якубовский Ч.А. Прессование металлических порошков методом "подвижной иглы" // Порошковая металлургия, 1976, № 6, с.14-20.

312. Драган Н.Ф. Совершенствование прессования сталеразливочных стаканов полусухим способом // Огнеупоры, 1969, № 8, с. 5860.

313. А.с. № 218040 (СССР) /Флеер С.А., Сегаль С.И., Матуп&к Л.И. Устройство для двустороннего прессования изделий // Б.И., 1968, № 16, с.172.

314. Берниковский В.Е., Класс С.А., Осипова Л.Я. и др. Прессование стаканов для скоростной разливки стали // Огнеупоры, 1979, £ I, с.23-28.

315. Кривцов Б.Н., Карасев А.И., Моисеев Е.М. Гидравлический пресс для производства сталеразливочных пробок // Огнеупоры,1969, J$ 2, с.8-11.

316. Кривцов Б.Н., Карасев А.И., ЭДурашев А.А. Модернизация гидравлического пресса для сталеразливочных пробок // Огнеупоры, 1973, № 12, с.40-41.

317. Беляев Б.П., Трофимов П.Д. Реконструкция пресса СМ-143 для изготовления стопорных и литниковых трубок // Огнеупоры, 1966, №6, с.19-21.

318. Майхровский Ю.В. Реконструкция пресса CM-I43 для прессования стопорных и литниковых: трубок // Огнеупоры, 1959, * 5, с.209-212.

319. Юрченко И.Ф. Пресс для полусухого прессования сталеразливоч-ных огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1961, № 4, с.171-175.

320. Казанцева JI.B., Островская П.С., Яковлев В.В. и др. Производство сифонных изделий полусухим способом // Огнеупоры, 1983, с.28-30.

321. Драган Н.Ф. Изготовление углового сифона с боковым отверстием способом полусухого прессования // Огнеупоры, 1969, * 2, с.58.

322. Дуров И.Я., Драган Н.Ф., Москаленко В.Ф. Изготовление углового сифонного кирпича из полусухих масс // Огнеупоры, 1966, /6'II, с.19-21.

323. Дцанович Г.М., Сидоров В.А., Якубовский Ч.А. Распределение давлений и плотности в порошковых прессовках сложной конфигурации // Порошковая металлургия, 1982, № 4, с.21-22; № 5, с.27-30; $ 6, с.21-26; № 7, с.8-12.

324. Радомысельский И.Д., Штерн М.Б., Грабчак А.К. Температурная аналогия распределения плотности и перетекания порошка при прессовании изделий сложной конфигурации // Порошковая металлургия, 1985, ^ 10, с.82-87; № 12, с.21-25.

325. Барышников Г.С., Грязев А.Г. Прессование ступенчатых изделий // Порошковая металлургия, 1982, № 2, с.27-29.

326. Щуляков Ю.М. Формование изделий из порошковых материалов подвижными формующими элементами. В сб.: Порошковые конструкционные материалы /ИПМ, АН УССР. - Киев, 1980, с.113-117.

327. Щуляков Ю.М., Кузьма В.А., Ландышев Ю.В. Изучение особенностей течения порошков при уплотнении фасонных изделий. В межвузовском сборнике: Порошковая металлургия материалов с особыми свойствами. - Куйбышев, 1981, КАИ им.С.П.Королева, с.12-20.

328. Кузьма В.А., Щуляков Ю.М. Графоаналитический метод анализа течения металлических порошков под давлением. Сб.: Структурные исследования новых материалов. - Киев, 1979, с.82- 85.

329. А.с. $ 316970 (СССР) /Берниковский В.Е. Способ измерения текучести сыпучего материала // Б.И., 1971, Л 30, с.151.

330. А.с. № 657989 (СССР) /Берниковский В.Е. Способ формования // Б.И., 1979, Л 15, с.52.

331. Карклит А.К., Кортель А.А., Рейнов Л.А. Бесстопорная разливка стали за рубежом // Огнеупоры, 1971, № II, с.53-56.

332. Бугаев Н.Ф., Симонов К.В., Чернявская В.П. и др. Огнеупоры для бесстопорной разливки стали // Огнеупоры, 1974, $ 10, с.2-9.

333. Гавриш Д.И., Воеводин Б.Н., Карклит А.К. и др. Периклазовые плиты для скользящих ковшевых затворов // Огнеупоры, 1976, & 12, с.4-7.

334. Берниковский В.Е. Прессование плит для шиберных затворов сталеразливочных ковшей // Огнеупоры, 1980, Л 2, с.30-40.

335. Николаев А.Р., Шенцов Н.И. Плиты шиберных завторов с улучшенными потребительскими свойствами // Огнеупоры, 1992, Л 6,с.21-22.

336. Кингери У.Дж. Введение в керамику. М.: Стройиздат, 1967. -500 с.

337. Механические свойства материалов под высоким давлением. Под ред. Х.Л.Пью (пер. с англ.). Вып.2. Применение высоких давлений в технологических процессах. М.: Мир, 1973. - 376 с,.

338. Уманский; A.M. Изостатическое прессование (обзор). М.: Цветная металлургия СССР. ЦНИИ информации и тех.-эк. исследований черной металлургии. Тв.сплавы и порошковая металлургия . -1971. - 52 с.

339. JlkxjAlL А; Аоуш Jfr E.J SOAЪхМьбСкеiJbiditjbbiUt^jck^rft , /37-3, 6M tf, VЬ в, 3 HZ-3 не,

340. Sdfiv^jruhjnvb H, ^^otullti УъэсСсс^иглелуinскиь i<C4jXMol>cheJb mlbtatCtckexb /Жаьсь^1. Ъ^Шъъи^тз, iLts^j/ЗЛ

341. Дородный Б.А,, Дегтярева Э.В. Вибровакуумное уплотнение тонкодисперсных порошков и его влияние на гидростатическое прессование // Огнеупоры, 1977, № 8, с.32-39.

342. Гринберг Я.М., Дородный Б.А., Дегтярева Э.В. Разработка технологии изостатического прессования хромокисных крупногабаритных изделий из тонкозернистых масс // Огнеупоры, 1978,1. Л 6, с.48-52.

343. Дородный Б.А., Гринберг Я.М., Кайнарский И.О. и др. Изготовление крупных огнеупорных изделий гидростатическим прессованием // Огнеупоры, 1976, Л I, с.15-19.

344. Гавриш Д.И., Бугаев Н.Ф., Сиваш В.Г. и др. Производство кору ндо графитовых сложных изделий методом изостатического прессования // Огнеупоры, 1978, Л II, с.4-8.

345. Материкин Ю.В., Соболев В.В., Соловушкова Г.Э. Технология корундографитовых погружаемых стаканов для непрерывной разливки стали. В сб.: Производство огнеупоров. - JI.: 1976, вып.5 (48), с.135-139.

346. Аксельрод Л.М. Корундографитовые стопора-моноблоки для МНЛЗ // Огнеупоры, 1992, Л 9, с.31-34.

347. Антонов Г.И., Корчаков В.Г., Недосвитий В.П. и др. Периклазо-углеродистые трубы для защиты струи металла от вторичного окисления // Огнеупоры, 1991, № 2, с.34-35.

348. Яшин В.Д. Прессование изделий из порошковой массы в резиновой форме // Огнеупоры, 1956, Л 9, с.135-138.

349. Найденов П.А., Сточек Л.Г., Ильин Г.А. и др. Опыт работы гидростатов // Огнеупоры, 1985, Л 9, с.30-33.

350. Костюков Н.С., Тимохова М.И. Изостатическое прессование изделий без изостатта // Стекло и керамика, 1981, № 2, с.18-19.

351. Тимохова М.И. Квазиизостатическое прессование керамических колец // Стекло и керамика, 1981, № 4, с.19-20.

352. Носков Е.С., Ильмер Г.П., Кузнецов Г.И. и др. Прессование тиглей эластичной матрицей // Огнеупоры, 1991, $ 6, с.18-22.

353. Малюгин А.А., Житенев В.А. Протирочное сито // Огнеупоры, 1988, Л 10, с.45-46.

354. Пивоваров А.Д. Установка для весового дозирования и засыпки массы в прессформу // Огнеупоры, 1981, Л 5, с.20-21.

355. Пивоваров А.Д., Черемисинов А.Д., Маликов Г.М. Электромагнитный вибратор // Огнеупоры, 1982, * II, с.28-30.

356. Бушной Ю.Д., Медяник Н.И., Харчевников Ю.С. Полуавтоматическая дозировка и засыпка массы в прессформу на фрикционном прессе // Огнеупоры, 1982, Л 2, с.16.

357. Богданов Г.А., Зимина В.В. Автоматический весовой дозатор // Огнеупоры, 1965, Л 3, с.15-16.

358. Хироси PC. Заполнение прессформ и формование порошков (пер.с яп.) // ОС. !?оысЬиъ 1 ^Орбыг^ 1981, 1/718,1. Л 8, р.550-556.

359. Миньков Д.Б., Громов В.И., Попильский Р.Я. Прессование огнеупорных брусьев из мелкозернистых масс на гидравлических прессах // Огнеупоры, 1968, Л 10, с.9-14.

360. Гершкович В.И. Реконструкция засыпной каретки пресса CM-I43 // Огнеупоры, 1959, № 2, с.84-85.

361. Берниковский В.Е. Характеристика засыпных устройств прессов огнеупорного производства // Огнеупоры, 1963, Л 3, с.Юб-Ш.

362. Берниковский В.Е. Исследование засыпных устройств прессов полусухого прессования и рекомендации по их усовершенствованию. Сб.трудов /НТО Черной металлургии, Черметинформация. -М.: 1965, том ХШН1, с.368-370.

363. Завражный А.И. Опыт эксплуатации гидравлических 1000-тонных прессов // Огнеупоры, I960, ЖЕ2, с.550-552.

364. Коледа С.В. Современные засыпные устройства для автоматизированного оборудования /Обзорная информация. М., 1986, вып.5,62 с. (Минстанкопром, ВШШТЭМР).

365. Еуляев Б.Б., Корнюшкин О.А., Кузин А.В. Формовочные процессы. Л.: Машиностроение, 1987. - 262 с.

366. Специальные способы литья /под ред. 1^уляева Б.Б. и др. М.: Машиностроение, 1971'. - 264 с.

367. Ракогон В.Г. Теория и практика изготовления стержней пескодувным способом. М.: Машгиз, 1962. - 184 с.

368. Лесниченко В.Л. Методы уплотнения сыпучих и пластических смесей // Порошковая металлургия, 1982, £ 4, с.61-62.

369. Берниковский В.Е. Заполнение прессформ полусухими огнеупорными массами с помощью сжатого воздуха. Сб.трудов /ВИО. -Л., 1963, вып.35, с.159-170.

370. Берниковский В.Е. Определение точности дозировки при пневмо-надуве огнеупорных масс // Огнеупоры, 1964, В 3, с.ПЗ-116.

371. Берниковский В.Е. Определение расхода сжатого воздуха методом осциллографирования // Измерительная техника, 1965, № 12,с.43-44.

372. Берниковский В.Е. Исследование процесса выхлопа воздуха из пневмонадувных установок после заполнения прессформ огнеупорными массами. Сб.трудов /ВИО. - Л.: 1967, вып.39, с.269-276.

373. Берниковский В.Е. Определение длительности заполнения пресс-форм и расхода воздуха при пневмонадуве огнеупорных масс. -Сб.трудов /ВИО, Л.: 1968, вып.40, с.149-168.

374. Берниковский В.Е. Определение необходимого уровня смеси в рабочем резервуаре пескодувно-иескострельной машины // Литейное производство, 1968, 3 9, с.40-41.

375. А.с. № 182035 (СССР) / Ям В.М., Берниковский В.Е. Устройство для заполнения формы пресса сухими и полусухими огнеупорными массами, например, шамотными // Б.И., 1966, № 10, с.144.

376. А. с. J& 670446 (СССР) /берниковский В.Е. Устройство для подачи сыпучих масс в прессформу // Б.И., 1979, Л 24, с.50.

377. Кузнецов Г.И., Носков Е.С., Ильмер Г.И. и др. Прессование прямоугольных капселей эластичной средой // Огнеупоры, 1992, А 2, с.28-30.

378. Берниковский В.Е., Класс С.А., Ларин А.П. и др. Приготовление смолодоломитовых масс в смесителе СМБ-2000 ПНМ // Огнеупоры, 1966, » 8, с.22-26.

379. Берниковский В.Е. Расчет параметров засыпной каретки // Огнеупоры, 1989, Л 3, с.43-45.

380. Берниковский В.Е. Исследование (на макете) засыпки полусухих масс кареткой в прессформы для нормального кирпича. Сб.трудов /ВИО, Л.: 1963, вып.34, с.122-140.

381. Берниковский В.Е. Исследование засыпки полусухих масс в пресс-формы при формовании огнеупорных изделий. Сб.трудов /ВИО, Л.: 1963, вып.35, с.117-126.

382. Берниковский В.Е., Ям В.М. О работе засыпных кареток при заполнении прессформ для крупноблочных изделий // Огнеупоры, 1965, № 8, C.II-I6.

383. Берниковский В.Е. Определение длительности заполнения пресс-форм полусухими массами через шиберный затвор // Огнеупоры, 1969, № 6, с.9-12.

384. Зенков Р.Л. Механика насыпных грузов. Изд. 2-е, исправленное и дополненное. М.: Машиностроение, 1964. - 251 с.

385. Клейн Г.К. Строительная механика сыпучих тел. М.: Госстандарт, 1956. - 252 с.

386. Ленин В.П., Горячева З.В., Ерофеева Н.Г. и др. Влияние высоты засыпки порошковых материалов в бункере на скорость истечения // Порошковая металлургия, 1982, Л 12, с.П-14.

387. Берниковский В.Е. Определение давления огнеупорных масс на выходе питающих труб // Огнеупоры, 1965, № 4, с.13-16.

388. Медяник Н.И., Харчевников Ю.С. Использование сигнализатора наличия руды CHP-I063M для регулировки уровня материала в бункерах и шликерных дозаторах // Огнеупоры, 1985, № 5,с.37-38.

389. Юршин В.В. Автоматизация контроля наличия массы в питающих рукавах // Огнеупоры, 1990, № 4, с.37.

390. Йамеп 0, Vbndti' t Згesse zwnoik^muItSchje/i1. Мшшбск Bdistbtftj аъ-Bf.

391. Балашов Е.П. Новое устройство для автоматического корректирования высоты засыпки в прессформах гидравлических прессов и исследование его работы. Сб.трудов /ВИО. - Л.: 1971, вып.43, с.18-33.

392. Балашов Е.П. Способы корректирования объемного дозирования огнеупорных масс в прессформах // Огнеупоры, 1971, Л 2,с.56-60.

393. А.с. № I5530I (СССР) /Берниковский В.Е. Способ автоматического регулирования высоты засыпки сыпучих масс // Б.И., 1963, № 12, с.49.

394. А.с. Л I53I98 (СССР) /Берниковский В.Е. Способ автоматического регулирования дозировки прессуемых масс // Б.И., 1963, № 4, с.56.

395. Коба Г.А. Автоматическая стабилизация толщины, изделий на прессе П907 // Огнеупоры, 1971, № 7, с.21-24.

396. А.с. I725I4 (СССР) /Берниковский В.Е., Ям В.М., Васильев Я.В., Городков А.Ф., Ларин А.П. Способ автоматического регулирования высоты засыпки сыпучих масс //Б.И., 1965,1. В 13, с.76.

397. А.с. № 238810 (СССР) /Ларин А.П., Балашов Е.П., Берниковский В.Е. Устройство для автоматического регулирования величины дозы сыпучих масс при прессовании изделий // Б.И., 1969, Ш 10, с.91.

398. А.с. № 887177 (СССР) /Берниковский В.Е., Ильмер Г.П. Регулятор высоты засыпки порошкообразной массы // Б.И., 1981, № 45, с.80.

399. Берниковский В.Е., Балашов Е.П. О выборе алгоритма регулирования высоты засыпки на гидравлических прессах. В сб.: Производство огнеупоров. - Л.: 1977, с.78-87. (МЧМ СССР, ВИО).

400. А.сс № 220794 (СССР) /Балашов Е.П. Механический регулятор высоты засыпки // Б.И., 1968, № 20, с.143.

401. Берниковский В.Е., Класс С.А. Состояние и основные направления развития прессового оборудования огнеупорной промышленности // Огнеупоры, 1979, № 5, с.21-24.

402. Четыркин Е.М. Статистические методы прогнозирования. М.: Статистика, 1975. - 184 с.

403. Берниковский В.Е., Ильмер Г.П., Беляев Б.П., Карпов В.И. Изготовление огнеупорных изделий на гидравлическом прессе Д0-535А усилием 3,15 МП // Огнеупоры, 1989;45-47.

404. Смирнов В.М., Суглобов И.М., Крутских В.И. Прессовое оборудование для изготовления огнеупорных изделий из полусухих масс // Кузнечно-штамповочное производство, 1982, № 10, с.32

405. Берниковский. В.Е., Ильмер Г.П., Беляев Б.П., Карпов В.И. Изготовление пустотелых изделий на гидравлическом прессе К20.804 .усилием 6,3 МН // Огнеупоры, 1988, № 2, с.36-38.

406. Берниковский В.Е., Ильмер Г.П., Беляев Б.П., Карпов В.И. Освоение в промышленных условиях гидравлического пресса ДА0-540 усилием 10 МН // Огнеупоры, 1988, № I, с.37-40.

407. ЯМ В.М., Берниковский В.Е., Олейник В.Т. и др. Современные процессы и оборудование для формования огнеупорных изделий. -В сб.: Тезисы докладов Всесоюзного научно-технического совещания. М.: 1980, с.42-44 (№1 СССР, ВИО, ВДНХ, ЦНИИИ и ТЭИ ЧМ).

408. Сасадзимо Яно. Тенденции развития оборудования для производства огнеупоров (пер. с яп.) // Тайкабуцу, 1987, т.38, # 12, с.819-827.

409. Сагалевич Ю.Д., Кононов В.А. Состояние и перспективы развития производства новых эффективных видов огнеупорных изделий // Огнеупоры, 1990, 3 5, с.1-6.

410. Аксельрод JI.M. X Международная конференция металлургов //Огнеупоры, 1990, № 3, с.55-58.

411. Соловушкова Г.Э. Современное состояние дел в области огнеупоров за рубежом // Огнеупоры, 1990, № 9, с.55-59.

412. Соловушкова Г.Э. Состояние дел и тенденции развития производства и использования углеродсодержащих и бескислородных огнеупоров, применяемых в черной металлургии // Огнеупоры, 1991, £ 4, с.35-40.

413. Соловушкова Г.Э., Бурова М.А., Масовер И.Ф., Очагова И.Г. Состояние дел и перспективы развития огнеупоров для основных переделов черной металлургии, Футеровка сталеразливочных ковшей // Огнеупоры, 1990, » 2, с.56-59.

414. Мансуров И.З., Подрабинник И.М, Агрегатирование кузнечно-прессовых машин // Кузнечно-штамповочное производство, 1973, № 3, с,28-31.

415. Еремин Н.Ф. Процессы и аппараты в технологии строительных материалов. М.: Высшая школа, 1986. - 280 с.