автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.04, диссертация на тему:Разработка параметров блумовых машин непрерывного литья с электромагнитным перемешиванием для производства заготовок из высококачественных сталей

ВВЕДЕНИЕ

I. АНАЛИЗ ПРИЧИН ОБРАЗОВАНИЯ И СПОСОБОВ УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ МАКРОСТРУКТУРЫ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ БЛУМОБЫХ ЗАГОТОВОК.

1.1. Внутренние горячие трещины .II

1.2. Осевая пористость

1.3. Ликвация в непрерывнолитых заготовках

1.4. Анализ способов управления формированием структуры непрерывнолитых заготовок

1.5. Технологические основы применения электромагнитного перемешивания при непрерывном литье

1.6. Постановка задачи

Выводы.

П. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ПОЛЗУЧЕСТИ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ

СТАЛИ ПРИ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ.

2.1. Оборудование и методика проведения испытаний

2.2. Планирование испытаний на ползучесть

2.3. Общая схема обработки результатов

2.4. Результаты экспериментов

2.5. Анализ результатов экспериментов

2.5.1. Стадия неустановившейся ползучести.

2.5.2. Стадия установившейся ползучести.

2.5.3. Оценка деформации ползучести в общей деформации при растяжении . . :.

2.5.4. Время разрушения.

Выводы.

Ш. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ОБРАЗОВАНИЯ ТРЕЩИН ПРИ ВЫПРЯМЛЕНИИ НЕПРЕРЫВНОЛИТОГО СЛИТКА

3.1. Исследования на опытной МНЛЗ ВНИИметмаш

3.1.1. Выпрямление в одной точке после полного затверде- 66 вания.

3.1.2. Выпрямление в одной точке в двухфазном состоянии

3.1.3. Плавное выпрямление в двухфазном состоянии

3.2. Исследования на промышленных МНЛЗ

3.3. Механизм образования трещин при правке

3.4. Обоснование типа и определение допустимого радиуса 92 кривизны МНЛЗ

3.4.1. Обоснование типа МНЛЗ

3.4.2. Радиус кривизны МНЛЗ

Выводы.

1У. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ЖИДКОЙ ФАЗЫ КРИСТАЛЛИЗУЮЩЕГОСЯ НЕПРЕРЫВНОГО СЛИТКА.

4.1. Выбор типа электромагнитного перемешивателя

4.2. Экспериментальная система ЭМП для непрерывнолитых заготовок сечением 100x100 мм

4.3. Исследование влияния электромагнитного перемешивания на формирование структуры непрерывнолитых заготовок сечением 100x100 мм из подшипниковой стали

4.4. Система ЭМП для крупных заготовок.III

4.5. Моделирование гидродинамических процессов при электромагнитном перемешивании

4.5.1. Математическая формулировка задачи

4.5.2. Влияние расположения индукторов и режимов перемешивания на гидродинамику жидкой фазы.

4.6. Разработка и исследование режимов электромагнитного перемешивания

4.6.1. Одноступенчатое перемешивание

4.6.2. Двухступенчатое перемешивание

4.6.3. Образование "светлого" контура

4.6.4. Электромагнитное перемешивание с реверсированием направления магнитного поля.

4.7. Исследование качества литого металла

4.8. Исследование качества проката

4.9. Испытание опытной партии подшипников из непрерывнолитых заготовок.

Выводы.

У. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ.

На современном этапе развития производства стали процесс непрерывного литья, благодаря его технико-экономическим преимуществам, утвердился как наиболее рациональный способ получения заготовок для проката.

В настоящее время в нашей стране наиболее широкое развитие получили машины непрерывного литья для производства крупных слябов. Значительным достижением отечественного машиностроения и металлургии является создание и освоение высокопроизводительных слябовых машин непрерывного литья на ряде металлургических заводов страны - Новолипецком, Череповецком, "Азов-сталь".

Основной прирост производства непрерывнолитого металла в общем производстве стали, намеченный Основными направлениями экономического развития СССР на 1981-1985 годы и на период до 1990 года, будет осуществлен, главным образом, за счет строительства ряда сталеплавильных цехов с машинами непрерывного литья для производства блумовых заготовок.

В электросталеплавильных цехах Оскольского электрометаллургического, Орско-Халиловского и Кузнецкого металлургических комбинатов, Донецкого и Днепровского металлургических заводов вводятся в эксплуатацию машины непрерывного литья для производства более 4 млн.тонн блумовых заготовок из легированных и специальных, в том числе подшипниковой, сталей.

В настоящее время производство блумовых непрерывнолитых заготовок ограничено сортаментом углеродистых трубных и небольшой группой низколегированных сталей.

Это связано, прежде всего, с тем, что при литье легированных и, наиболее трудной для непрерывного литья подшипниковой, сталей, в заготовках образуются дефекты макроструктуры в виде внутренних трещин, центральной пористости, осевой ликвации, структурной и химической неоднородности и других, которые при последующей горячей деформации полностью не устраняются и снижают эксплуатационные свойства стали.

Перечисленные дефекты макроструктуры имеют различную природу. Образование вцутренних трещин часто связано с деформацией непрерывного слитка в двухфазном состоянии, например, при выпрямлении слитка в МНЛЗ и зависит от конструктивных особенностей и параметров машины. Образование центральной пористости, осевой ликвации, структурной и химической неоднородности связано с особенностями кристаллизации и формирования структуры непрерывнолитых заготовок.

Поэтому улучшение качества непрерывнолитых заготовок и расширение сортамента отливаемых на МНЛЗ сталей является одним из главных направлений в развитии как конструкции машин, так и технологии непрерывного литья.

В связи с проектированием блумовых машин непрерывного литья для электросталеплавильного цеха Оскольского электрометаллургического комбината, в сортаменте которых болыцую долю занимает подшипниковая сталь и высокими требованиями, преъяв-ляемыми к качеству непрерывнолитых заготовок иа этой стали, возникла необходимость исследовать механизм образования дефектов макроструктуры, определить их связь с конструктивными параметрами МНЛЗ и технологическими параметрами литья, с тем чтобы на базе этих исследований определить тип и основные конструктивные параметры блумовых МНЛЗ, предназначенных для литья легированных и подшипниковой сталей, а также разработать эффективный способ управления структурообразованием непрерывного слитка с целью уменьшения центральной пористости, осевой ликвации, структурной и химической неоднородности.

Для решения поставленных задач необходимо было: во-первых, уточнить представления о механизме деформации при высоких температурах, изучить образование трещин при выпрямлении слитка в двухфазном состоянии на МНЛЗ различных типов и широком сортаменте сталей, включая подшипниковую, определить их связь с конструктивными и технологическими параметрами и выявить механизм образования внутренних трещин.

С этой целью была изучена ползучесть непрерывнолитой стали в интервале температур П00-1450°С и показано, что при высоких температурах ползучесть является основным механизмом деформации и разрушения. В результате проведенных исследований установлен критерий, характеризующих деформацию разрушения стали, равный произведению скорости установившейся ползучести на время до разрушения, и показано, что деформация разрушения не зависит от скорости деформации. Этот важный вывод был подтвержден при экспериментальном изучении образования трещин на МНЛЗ.

На опытной МНЛЗ ВНИИметмаш и промышленных МНЛЗ Новолипецкого меткомбината на широком сортаменте сталей, включая подшипниковую, исследован процесс образования трещин при выпрямлении слитка в двухфазном состоянии. Проведенные исследования позволили выявить основные закономерности в образовании трещин и установить влияние химического состава стали и технологических параметров на образование и развитие трещин.

На основании проведенных исследований определен тип МНЛЗ, для литья подшипниковой стали и предложена формула для расчета допустимого радиуса кривизны технологической оси.

Во-вторых, изучить гидродинамику жидкой фазы при перемешивании бегущим магнитным полем, ее связь с параметрами индуктора и технологическими параметрами литья, исследовать влияние электромагнитного перемешивания на формирование структуры не-прерывнолитых заготовок из подшипниковой стали, с тем чтобы по результатам исследований определить рациональную схему размещения индукторов в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ и режимы перемешивания, обеспечивающие улучшений качества макроструктуры.

Для теоретического анализа влияния электромагнитного перемешивания на гидродинамику жидкой фазы проведено математическое моделирование затвердевания блумового непрерывного слитка из подшипниковой стали в бегущем магнитном поле. В результате теоретического исследования определены циркуляционные потоки и поля скоростей при различных схемах расположения индукторов по технологической линии МНЛЗ, а также влияние фазного тока индуктора и толщины закристаллизовавшейся корки на гидродинамику жидкой фазы. По результатам исследований определена рациональная схема расположения индукторов в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ.

На промышленной МНЛЗ НПО "Хулачермет" экспериментально исследовано влияние электромагнитного перемешивания на формирование структуры непрерывнолитых заготовок сечением 250x360 и 300x360 мм из подшипниковой стали. Результаты исследований подтвердили правильность теоретического анализа.

В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований был разработан способ электромагнитного перемешивания, обеспечивающий удовлетворительное качество непрерывно-литых заготовок из подшипниковой стали.

Автор защищает. На защиту выносятся следующие основннв положения:

- результаты экспериментального исследования ползучести непрерывнолитой стали в интервале температур 1100.,1450°С и критерий, характеризующий деформацию разрушения стали;

- результаты экспериментального исследования деформации непрерывного слитка при выпрямлении слитка в двухфазном состоянии и механизм образования внутренних трещин при правке;

- расчет допустимого радиуса кривизны технологической оси МНЛЗ;

- результаты теоретического анализа гидродинамики жидкой фазы при электромагнитном перемешивании бегущим магнитным полем;

- результаты экспериментального исследования влияния электромагнитного перемешивания на формирование осевой зоны слитка, структурную и химическую неоднородность заготовок из подшипниковой стали;

- схему размещения индукторов по технологической линии МНЛЗ и режим электромагнитного перемешивания.

I. АНАЛИЗ ПРИЧИН ОБРАЗОВАНИЯ И СПОСОБОВ УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ МАКРОСТРУКТУРЫ НЕПРЕРЫВНОЛИШ БЛУМОВЫХ ЗАГОТОВОК

Требования, предъявляемые к высококачественным, в частности подшипниковой, сталям, критерии их качества существенно отличаются от других сталей.

Уровень объемных механических свойств, играющих определяющую роль при оценке качества большинства сталей, оказывается малопригодным при оценке качества подшипниковой стали.

Подшипник работает в основном в условиях многократно знакопеременного нагружения рабочих поверхностей. Участки, на которых концентрируется нагрузка являются небольшими, вследствие чего в них возникают высокие местные контактные напряжения переменного характера - сжимающие на поверхности контакта и растягивающие у ее кончура. Действие этих напряжений приводит к усталостному разрушению деталей подшипников / I /.

Кроме того, подшипниковая сталь должна хорошо противостоять механическому износу / I /, а также действию раздавливающих нагрузок, совмещенных со сложным изгибом, а в некоторых случаях и с нагрузками динамического характера.

Поскольку детали подшипников работают отдельными точками рабочих поверхностей, для подшипниковой стали особое значение имеет физико-химическая однородность по всему объему.

Затвердевание непрерывнолитых слитков протекает в условиях существенно отличающихся от условий формирования слитков, отливаемых в изложницы.

Одно из главных отличий состоит в том, что кристаллизующийся непрерывнолитой слиток постоянно находится под действием внешних сил, величина и характер которых определяются конструктивными параметрами МНЛЗ. Поэтому для кристаллизующегося непрерывнолитого слитка характерно одновременное существование условий кристаллизации и деформирования, а, следовательно, возможность образования дефектов, имеющих различную природу.

В связи с этим для правильного понимания природы дефектов макроструктуры непрерывнолитых заготовок,их связи с конструктивными параметрами МНЛЗ и технологическими параметрами литья целесообразно разбить их на две группы:

- дефекты, образование которых связано с конструктивными особенностями и параметрами МНЛЗ. Главным образом, это внутренние горячие трещины, образующиеся при деформации непрерывного слитка в двухфазном состоянии;

- дефекты, образование которых связано с технологическими параметрами литья, теплофизическими условиями охлаждения и природой кристаллизации. К ним, в первую очередь, относятся центральная пористость и осевая ликвация, структурная и химическая неоднородность.

Перечисленные дефекты макроструктуры непрерывнолитых заготовок при последующей горячей деформации полностью не устраняются и существенно снижают эксплуатационные свойства, особенно наиболее сложной для непррывного литья, подшипниковой стали 2, 3 /.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Проведены исследования, связанные с изучением влияния конструктивных и технологических параметров МНЛЗ на образование внутренних дефектов и непрерывнолитых заготовках, в том числе:

- изучена высокотемпературная ползучесть непрерывнолитой стали;

- исследовано образование внутренних трещин при правке непрерывного слитка в двухфазном состоянии в МНЛЗ;

- изучено влияние электромагнитного перемешивания жидкой фазы кристаллизующегося слитка в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ на формирование структуры непрерывнолитых заготовок.

По результатам исследований выданы следующие рекомендации, которые использованы при проектировании МНЛЗ Оскольского электро-меткомбината:

- радиальный тип МНЛЗ;

- базовый радиус с учетом разгиба слитка при температурах в опасном слое ниже температур образования трещин;

- рациональное размещение оборудования системы ЭМП в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ и режимы электромагнитного перемешивания, обеспечивающие получение качественных непрерывнолитых заготовок.

Промышленные блумовые МНЛЗ Донецкого метзавода и Оскольского электрометкомбината в соответствии с разработанными рекомендациями оснащены системами ЭМП.

2. Проведено исследование ползучести непрерывнолитой стали в интервале температур П00-1450°С. Показано, что основным видом деформации при высоких температурах является ползучесть. Это позволило уточнить представления о механизме образования трещин при деформации в двухфазном состоянии.

Установлен критерий, характеризующий величину деформации разрушения стали, равный произведению скорости установившейся ползучести на время до разрушения. Этот критерий не зависит от условий испытаний и может быть использован при определении параметров МНЛЗ.

3. На опытной МНЛЗ ВНИИметмаш и промышленных МНЛЗ Новолипецкого меткомбината на широком сортаменте сталей, включая подшипниковую, изучено образование внутренних трещин при выпрямлении слитка в двухфазном состоянии.

Установлено, что из исследованных марок сталей наибольшей склонностью к образованию трещин при выпрямлении обладает сталь ШХ15 и стали с содержанием углерода 0,17-0,22%. Из технологических параметров литья наиболее заметное влияние на образование и развитие трещин оказывают скорость вытягивания и интенсивность вторичного охлаждения.

4. По результатам исследований выявлен механизм образования внутренних трещин при выпрямлении слитка в двухфазном состоянии. Показано, что для литья заготовок из сталей, не допускающих интенсивного вторичного охлаждения, в частности подшипниковой, в целесообразно применять радиальные МНЛЗ с разгибом слитка после полного затвердевания. Предложена формула для определения радиуса кривизны технологической оси МНЛЗ.

5. Проведено математическое моделирование затвердевания непрерывнолитого слитка сечением 300x360 мм из стали ШХ15 в бегущем магнитном поле. Определены циркуляционные потоки и скорости потоков в зависимости от расположения индукторов по технологической линии МНЛЗ, направления движения магнитного поля, величины фазного тока индуктора и толщины корки слитка, а также рациональная схема установки индукторов по технологической линии и направление магнитного поля индукторов для одноступенчатого перемешивания.

6. На опытной МНЛЗ ВНШметмаш и промышленной МНЛЗ НПО '"Еу-лачермет" исследовано влияние электромагнитного перемешивания жидкой фазы кристаллизующегося непрерывного слитка в зоне вторичного охлаждения на качество макроструктуры непрерывнолитых заготовок сечением 100x100, 250x360, 300x360 мм из подшипниковой стали, Установлено, что при электромагнитном перемешивании:

- уменьшается и рассредотачивается по большей площади центральная пористость. Балл по центральной пористости не превышает 2,5;

- уменьшается осевая ликвация и подавляется развитие V -образной ликвации;

- карбидная фаза в стали 111X15 более дисперсна и равномерно распределена в объеме заготовки. Максимальный размер карбидов не превышает 32 мкм.

7. Разработан способ электромагнитного перемешивания подшипниковой стали, включающей установку индукторов на двух уровнях по технологической линии (двухступенчатое перемешивание), соотношение между фазным током индукторов верхнего и нижнего уровней и реверсирование направления магнитного поля индукторов с частотой 0,4-0,6 Гц. Разработанные режимы перемешивания внесены в инструкцию на МНЛЗ Оскольского электрометкомбината.

8. Отлита и прокатана на различные типоразмеры промышленная партия непрерывнолитых заготовок сечением 250x360 и 300x360 мм из стали ШХ15. Проведено исследование литого и катаного металла. Качество проката из непрерывнолитых заготовок с электромагнитным перемешиванием удовлетворяет требованиям стандартов.

Изготовлена и испытана опытная партия подшипников из непрерывнолитых заготовок с ЭМП. Стойкость подшипников соответствует требованиям стандартов и находится на уровне стойкости серийных подшипников.

9. Промышленные блумовые МНЛЗ Оскольского электрометкомби-ната и Донецкого метзавода в соответствии с разработанными рекомендациями оснащены системами ЭМП. Результаты исследований использованы при проектировании оборудования систем ЭМП для блумовых МНЛЗ Орско-Халиловского и Кузнецкого меткомбинатов, а также при разработке технического задания предприятиями Минэлектротехпро-ма на серийное производство 128 электромагнитных перемешивателей для блумовых МНЛЗ.

10. Экономический эффект от внедрения результатов работы на МНЛЗ Оскольсгого электрометкомбината - 490 тыс.руб.

1. Пинегин C.B. Работоспособность деталей подшипников. Машгиз 1949, 249с.

2. Гинцбург Я.С., Андрацкий К.К. Прокатка качественной стали, Металлургия, 1953, 381с.

3. Спектор А.Г., Зельбет Б.М., Киселева С.А. Структура и свойства подшипниковых сталей. Металлургия, 1980, 254с.

4. Акименко А.Д. Влияние интенсивности вторичного охлаждения на качество непрерывного слитка. Сталь, 1964, № 12, с.41.

5. Манохин А.И., Уманец В.И., Хохлов В.И. и др. Исследование образования и развития поверхностных дефектов в непрерывнолитых стальных слябах. В сб."Непрерывная разливка стали", 1973,вып.I,с.62.

6. Цаплин А.И., Самойлович Ю.А. Анализ термопластических напряжений при кристаллизации непрерывного слитка прямоугольного сечения. В сб."Непрерывное литье стали", 1976,вып.2,с.59.

7. Ганкин В.Б., Смирнов Г.В., Айзин Ю.М. Расположение плоскофакельных форсунок в роликофорсуночных системах вторичного охлаждения МНЛЗ. В сб."Непрерывное литье стали", 1976, вып.2, с.136.

8. Ганкин В.Б., Куличков В.Н. Разработка и исследование системы вторичного охлаждения радиального сортового слитка. В сб."Проблемы стального слитка", № 6, с.425.

9. Лапотышкин Н.М., Лейтес A.B. Трещины в стальных слитках., М., Металлургия, 1969, 112с.

10. Третьяков A.B., Нисковских В.М., Кобелев В.А. и др. Усилие вытягивания слитка из радиального кристаллизатора криволинейной УНРС., М., НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1971, с.25-29.

11. Сладкоштеев В,Т., Потанин Р.В., Ахтырский В.И. Непрерывная разливка стали с изгибом заготовки в горизонтальное положение. Бюллетень ЦНИИЧМ, 1962, № 7, с.24-26.

12. Нисковских В.М. Создание высокопроизводительных слябовых МНЛЗ. Дис.техн.наук. Свердловск, 1981, с.90.

13. Лебедев В.И., Евтеев Д.П., Бровман М.Я. Исследование процесса деформации стали, отлитой непрерывным способом. В сб."Непрерывная разливка стали", 1974, вып.2, 1974, с.56.

14. Лебедев В.И., Бровман М.Я., Евтеев Д.П. Исследование деформации корки непрерывного слитка. В сб."Непрерывная разливка стали, 1973, вып.1, с.139.

15. Tosito 1 } Tadanabu К., Kolti (Ч. Tri su to hahane

16. Jian and ¿teel Ы. }ap.,\91b,62,№2

17. K.Wünnen&etc* $tah£ und Uzan , 1978, 98, л/6, $.25^-259 7. Schwetdiedex K. Stahß und. Usen , 1918, 98, jy|6, 9.225-235

18. Евтеев Д.П. Совершенствование технологии непрерывной разливки стали и улучшение качества слитка. Сталь, 1979, № 12, с.910-911.

19. Бочвар A.A. Изв.АН СССР, ОТН, 1942, № 9, с.31.

20. Бочвар A.A., Добаткин В.И. Изв.АН СССР, ОТН, 1945, № I, с.З.

21. Бочвар A.A., Жадаева О.С. Юбилейный сборник трудов Московского института цветных металлов и золота., 1940, вып.9, с.534.

22. Трубицин H.A. Усадочные процессы в металлах. Изд-во АН СССР. i960, с.133.

23. Медовар Б.И. Горячие трещины в сварных соединениях, слитках и отливках. Изд-во АН СССР, 1959, с.157.

24. Трубицин H.A. Механизм образования горячих трещин в стальных отливках. Литейное производство, 1962, № 4, с.33.

25. Прохоров H.H. В сб."Усадочные процессы в металлах". Изд-во АН СССР, i960, с.174.

26. Прохоров H.H. Сварочное производство, 1962, № 4, с.I.

27. Прохоров H.H. Технологическая прочность металлов при сварке. НТО Машпром, Общественный Университет, I960.

28. Прохоров H.H. Технологическая прочность металлоа при литье. Литейное производство, 1962, № 4, с.24.

29. Прохоров H.H. Пластичность кристаллизующихся металлов.

30. Константинов Г.В., Нисковских В.М., Химич Г.Л. Использование критерия длительной пластичности при проектировании УНРС с изогнутой технологической осью. М., НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1973,33, с.17

31. Карлинский С.Е., Константинов Г.В., Алексеев Е.А. Инженерные методы расчета силовых параметров при плавном выпрямлении слитка на криволинейной УНРС.

32. Константинов Г.В., Нисковских В.М., Поляков Б.Н. Критерии сравнительного анализа переходных кривых УНРС с изогнутой технологической осью. НИИИНФОРМТЯШМАШ, 1970, № XI, с.31.

33. Химич Г.Л., Нисковских В.М., Гельфенбейн Е.Ю., Карлинский С.Е. К определению основных параметров МНЛЗ криволинейного типа. В сб."Проблемы стального слитка", 1976, № 6. с.415. 8. Нисковских В.М., Гельфенбейн Е.Ю., Карлинский С.Е.

34. Оптимальное соотношение длин дугового участка и участка выпрямления слитка, М.,НИИИНФ0РМТШКМАШ,1975,№14,с.5.

35. Константинов Г.В., Нисковских В.М., Поляков Б.Н. Выбор формы технологической оси УНРС с изгибом слитка, имеющего жидкую фазу. М., ИНФОРМТЯЖМАШ, 1972, № 5, с.34.

36. Нисковских В.М., Карлинский G.E. Выбор конструктивных и технологических параметров МНЛЗ с учетом деформационной способности корки слитка. М., НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1979, № 19, с.1.

37. Постнов A.M., Гуляев Б.Б. Исследование механических свойств стали в период затвердевания. В сб."Непрерывная разливка стали", Изд-во АН СССР, 1956 с.212.

38. Лясс A.M., Чжоу Яо-хо Литейное производство, 1958, № 3, с.20.

39. Гуляев Б.Б. Литейные процессы., М.тЛ. Машгиз, I960, с.116.

40. Гуглин Н.Н., Гуляев Б.Б. Сталь, 1961, № 9, с.830-836.

41. Пронов А.П. Усадка и прочность стали в процессе кристаллизации и после нее. М., Металлургиздат, 1950, с.250, ил.

42. Морозенский Л.И., Митенев О.А. Исследование механических свойств стали при температурах, близких к точке кристаллизации. "Физико-химические и теплофизические процессы кристаллизации стальных слитков". М., Металлургия, 1967, с.508.

43. Леонова Э.А. Механические свойства металлов в окресности температуры кристаллизации. В сб. "Упругость и неупругость", МГУ, 1971, вып.1, с.38.

44. Чичигин В.А., Антошечкин Б.М., Бурдуковский В.Г. Сопротивление деформации и пластичность низкоуглеродистой стали при температурах, близких к температуре солидуса. В сб. "Обработка металлов давлением", Свердловск, УПИ, 1976, вып.З.

45. Зудов Е.Г., Фрейдензон М.Е., Соколкин В.П. и др. Исследование пластичности непрерывнолитых углеродистых сталей. В сб. "Обработка металлов давлением", Свердловск,УПИ,1976,вып.З.

46. Колмогоров B.JI., Чичигин В.А., Антошечкин Б.И. и др. Исследование деформационных характеристик литой стали 20 в области температур предправления. Изв.АН СССР "Металлы", 1978, № 4.

47. FeKete К.А. ßadex Rundschau , 197*1, л/3, S. 155.

48. ЬгМ Вгьтакотбе J.K., WeLn&eiq F. Эгаптвк1п$ and. bteetmcmnq , <916 , N3, s.38.

49. Скок Ю.Я., Ефимов В.А., Лебедев В.И., Кузнецов Б.Г. Механические свойства и характер деформации непрерывнолитой стали 17Г2АФ и 17ГС при высоких температурах. В сб. "Непрерывное литье стали", 1981, № 7, с.76.

50. Бровман М.Я., Сурин Е.В., Грузин В.Г. и др. Энергосиловые параметры установок непрерывной стали. М., Металлургия, 1969, с.280.

51. Нисковских В.М., Константинов Г.В., Цалюк М.Б. Механические характеристики стали в условиях деформации заготовок на УНРС с изогнутой технологической осью.

52. М., НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1970, № 3, с.44.

53. Лоусон У.Р., Ембрайко Р.Н., Кинг Т.В., Грант Н.Д.

54. Влияние скоростей деформации на свойства литых сплавов железо-углерод при температурах горячей деформации. В сб."Непрерывная разливка", Металлургия, 1966, с.222.

55. Скурихин М.Н., Дружинин В.П., Кузьмин H.A. и др. Исследование температурно-скоростной зависимости пластических свойств и прочности низкоуглеродистой стали, отлитой на УНРС. В сб."Вопросы металловедения и физики металлов", 1975, вып.4.

56. Малинин H.H. Действительные диаграммы растяжения при высоких температурах. Изв.ВУЗов "Машиностроение,1968, № I.

57. Fettham P. The ptastlK $taw oi Uon and ptaLn caxbon Slee£ above the fta-^Uvt. The Pioceedlrujs Physlcat society , Ш53 ,v66, мйОб, р.Ю.

58. KaHuslR., McAowett A.W. Stength shuctmat aUoijs undei ихрл-ö heatinq and loading. Pioceedin^s o^the ASTM . «60, v. 60,

59. Пюрингер O.M. Формирование непрерывнолитой заготовки на МНЛЗ., "Черные металлы", 1976, № 6, с.89.

60. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций., М., Наука, 1966, 358с.

61. Бойченко М.С., Рутес B.C., Фульмахт В.В. Непрерывная разливка стали., Металлургиздат, 1961, 256с., ил.

62. Сладкоштеев В.Т., Ахтырский В.И., Потанин Р.В. Качество стали при непрерывной разливке., Металлургиздат, 1963, 172с.

63. Людковский В.М., Кондратюк A.M., Лгошенко Г.В. и др. Особенности макро- и микроструктуры непрерывнолитой подшипниковой стали. В сб."Прогрессивные способы получения стальных слитков"., Киев, ИПЛ, 1980, с.94-97.

64. Кан Ю.Е., Шоршин В.Н., Поляков В.В. и др. Исследование непрерывной разливки низколегированной конструкционной стали в кристаллизаторы сечением 250x360 мм.

65. В сб."Непрерывная разливка стали", 1970, с.296-299.

66. Бойченко М.С., Рутес B.C., Николаев H.A. Непрерывная разливка стали. Сталь, 1956, № 6, с.41.

67. Тагеев A.M. Неоднородность строения стальных слиткови отливок. В сб."Труды I Всесоюзной конференции по стальному слитку"., Металлургиздат, 1952, с.34-39.

68. Ефимов В.А. Разливка и кристаллизация стали., М., Металлургия, 1976, 551с.

69. Голиков И.Н. Дендритная ликвация стали., Металлургиздат, 1958, 206с.

70. Ипатов И.К., Айзеншток И.Я., Коссовский Л.Д. Сталь, 1955, № 8, с.89.

71. Разработка технологии выплавки, непрерывной разливкии прокатки подшипниковой стали, предназначенной для получения трубной заготовки и сортового проката на ОЭМК., Отчет ЦНИИЧМ, М., 1977, Г.Р. № 77008187

72. Чепарев Р.М., Фаворский Б.А., Архиреев О.А. и др. Тепловые процессы и затвердевание слитков при вибрации кристаллизаторов МНЛЗ. В сб."Непрерывное литье стали"., 1979, № 6, с.42.

73. Либерман А.Л., Кулешов В.Д., Буланкин В.Е. Обработка металла газом в процессе непрерывного литья. В сб."Непрерывное литье стали", 1979, № 6, с.58.

74. Бак И.Н., Дубров М.Ф., Коновалов Г.Ф. и др. Непрерывная разливка стали в сортовые заготовки с продувкой металла в кристаллизаторе инертными газами. В сб."Проблемы стального слитка"., 1974, № 5, с.697.

75. Поисковая разработка и исследование средств физических методов воздействия на кристаллизующийся слиток. Выдача рекомендаций для проектирования., Отчет ВНИИметмаш,М.,1979,НР-4795.

76. KoLbeicj. S. Contiibuiion the theoiij and expeiience ctf efeKtiomQtjnelic sUninq in continuons casiintj . Dion and Steet fcnq. , 49ÔO,5T,n3, p.*<6-5H.

77. Foistez E., Rudoti &. , StezcKen K. tinsaii electio-macjnelischei Ruhtez Ln det secundeiKuhCsone einez

78. Knuppetsi^amjqipanea^e ., Staht und ki^en, 1902^02^25, s26.

79. Shah N., Mooie 1. , Aieview oj the e^ecls ai eteKlioma^nelic stininq (EM5) in confinuonslij casi: skets. , îuon and Siée l mai* ei , 1982, 9, a/10, p.31-36.

80. Якоби X., Штеффен P. Электромагнитное перемешивание на МНЛЗ. Черные металлы., М., Металлургия, 1978, № 22, с.36-47.

81. Сираива Т. Применение метода электромагнитного перемешивания на установках непрерывной разливки. Зхап und SleeE 3nsi. Jap. 1978, 64, № II, с.194.

82. Кидо К. Улучшение структуры непрерывнолитых заготовок из высокоуглеродистой стали путем электромагнитного перемешивания. Згоп and Staet 3ns"L1981, 67, № 4, с.212.

83. Каменская H.П., Колесникова О.Д., Шифрин И.Н. Применение электромагнитного перемешивания при непрерывной разливке., M., 1982., "Черметинформация", вып.2, 27с.

84. Widdoyson R., Магг И.5. . Meta£tuz(jica£ aspects o^ etecnkomagnetir stiizintj duiiruj the sotidíftcatLon tow carbon sleets. She^itd Jnt. Con{. Solidóle. and Cast.,1. WTT, v.3, p.1-22.

85. Полушкин H.A., Астров Е.И., Скворцов A.A., Клипов А.Д. Некоторые вопросы затвердевания непрерывного стального слитка. В сб."Непрерывная разливка стали"., 1970, с.32-37.

86. Самойлович Ю.А. Тепловые процессы при непрерывном литье. М., Металлургия, 1982, 52с.

87. Шмидт П.Г. Влияние механического перемешивания жидкой стали на процесс кристаллизации непрерывного слитка. Изв.ВУЗов "Черная металлургия"., 1977, № 4, с.33-38.

88. Дружинин H.H., Целиков A.A., Солодовник Ф.С. и др. Улучшение качества непрерывнолитого слитка методом электромагнитного перемешивания., Сталь, 1983, № 9, с.28-30.

89. Остроумов Г.А. Физико-математические основы магнитного перемешивания расплавов., М., Металлургия, I960, 64с.

90. Берзинь В.А., Клявинь Я.Я., Бугров Н.С. и др.

91. О расчете затвердевания плоского слитка в бегущем магнитном поле. В сб."Седьмое Рижское совещание по магнитной гидродинамике"., Рига, Зинатне, 1972, с.56-58.

92. Гецелев З.Н., Мартынов Г.И. Расчет поля скоростей, возникающего в жидкой фазе слитка под действием электромагнитных сил., Магнитная гидродинамика, 1975, № 2, с.106-111.

93. ЗгекеЦ ß.I , lUal S. The benezal Mathematical

94. Statement TiRbulent RecizKiilatoiij. Flows .

95. Transaction the .zon and Steel Inst iQT5,v.5, p.270-275 .

96. Sieicetij B.3. > AsaL S. Piactlca£ Applications of the Mathematical йерге mentation ^ог Turbulent RecL^cu-latozy Flows . Transactions o{ the .zon and Steel Inst, ai J. , 1975, v!5, , P2l6-2ö5,

97. Самойлович Ю.А., Ясницкий JI.H., Кабаков З.К. Гидродинамические явления при затвердевании непрерывного слитка в условиях индуктивного МГД-воздействия. Магнитная гидродинамика., 1983, № 4. с.123-130.

98. Изучение деформации кристаллизующегося непрерывного слитка с учетом физико-химических явлений и механических свойств при высоких температурах. Отчет ВНИИметмаш, М., 1980, Г.Р. № 78061543.

99. Агеев Н.П., Каратушин С.И. Механические испытания металлов при высоких температурах и кратковременном нагружении. М., 1968.

100. Новиков И.И. Горячеломкость цветных металлов и сплавов. М., Наука, 299 с.

101. Попов H.H. Применение стекол при создании защитных покрытий. В сб."Жаростойкие и теплостойкие покрытия"., Наука, Л.,1969.

102. Борадыка A.M. Методы горячих механических испытаний металлов. Металлургиздат, 1962.

103. Работнов Ю.Н. Некоторые вопросы теории ползучести. Вестник МГУ, 1948, № 10.

104. Налимов В.В., Чернова H.A. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. Наука, М., 1965.

105. Митропольский A.K. Техника статистических вычислений. М., Наука, 1971.

106. Бойцов В.И. Исследование кратковременной ползучести. Дис.канд.техн.наук., Москва,1974, 153с.

107. Локощенко A.M., Мякотин Е.А., Шестериков С.А. Ползучесть и длительная прочность стали XI8HI0T в условиях сложного напряженного состояния., ММТ, 1979, № 4, с.63-67.

108. OdtyvLsl F. К. fr. Mathematical! theozy сгеер andсгеер zuptuze . Oxio^d, Ctazemon Pze^s ,1966.

109. Ю9.Качанов Л.М. Основы разрушения., M., Наука, 1974.

110. НО. Данилов В.Л., Шифрин И.Н. Расчет напряженного состояния непрерывного слитка. В сб."Создание и исследование сталеплавильных агрегатов и машин непрерывного литья высокой производительности. М., ВНШметмаш, 1981, с.59-65.

111. Изучение влияния конструктивных особенностей зоны разгиба МНЛЗ на качество непрерывнолитых слитков при правке с жидкой фазой. Выдача рекомендаций для промышленного проектирования., Отчет ВНШметмаш, Москва, 1976, HP-425I.

112. A.c. 762293 (СССР) Способ определения протяженности жидкой фазы в непрерывном слитке./Дружинин H.H., Филатов С.А., Целиков A.A., Шифрин И.Н. и др./ Б.И., 1982, № 30.

113. А.с.969439 (СССР) Устройство для вторичного охлаждения не-прерывнолитого слитка./Целиков A.A., Смоляков A.C., Шифрин И.Н. и др./ Б.И., 1982, № 40.

114. Журавлев В.А., Китаев Е.М. Теплофизика формирования непрерывного слитка., М., Металлургия, 1974, 216с.

115. Шифрин И.Н., Целиков A.A., Ганкин В.Б. и др. О природе образования внутренних трещин при деформации непрерывного слитка в двухфазном состоянии. В сб."Прогрессивные способы получения стальных слитков., Киев, ИПЛ, 1980, с.17-30.

116. Сладкоштеев В.Т., Потанин Р.В., Суладзе О.Н., Рутес B.C. Непрерывная разливка стали на радиальных установках., М., Металлургия, 1974, 288с.

117. Евтеев Д.П., Степанов Н.К., Дружинин В.П. и др. Причины образования и способы устранения горячих трещин в слитках непрерывной разливки. В сб."Непрерывная разливка"стали", 1970, с.240-248.

118. Целиков А.И., Смирнов В.В. Прокатные станы., М., Металлургия, 1958.

119. Целиков A.A., Шифрин И.Н., Данилов B.JI. Конструктивные параметры МНЛЗ и их влияние на образование внутренних трещин в непрерывнолитых заготовках. В сб."Новое в создании металлургических машин"., М., ВНИИметмаш, 1984 (в печати).

120. Смоляков A.C.»Создание, внедрение и исследование радиальной машины непрерывного литья прямоугольных слитков для трубной заготовки. Дис.канд.техн.наук.,Москва, 1973.

121. Майоров А.И., Целиков A.A., Солодовник Ф.С., Шифрин И.Н. Электромагнитное перемешивание жидкой стали на машинах непрерывного литья заготовок. В сб."Автоматизация и электропривод металлургических машин11., М., ВНИИметмаш, 1980,с. 127-131.

122. Ландау Л.Д., Лившиц Е.М. Электродинамика сплошных сред. ГШ, 1957, 315с.

123. Гельгафт Ю.М., Лислаусис O.A., Щербинин Э.В. Жидкий металл под действием электромагнитных сил. Рига, Зинатне, 1976, 248с.

124. Круминь Ю.К. Взаимодействие бегущего магнитного поля с проводящей средой. Рига, Зинатне, 1969, 258с.

125. Цаплин А.И., Галягин К.С. Расчетно-экспериментальное исследование затвердевания в условиях тепловой конвекции жидкой фазы. Изв.СО АН СССР, № 3, вып.1, 1983.

126. Разработка промышленной системы электромагнитного переме-шивателя жидкой фазы непрерывного слитка из шарикоподшипниковой стали. Г.Р.№ 78061543. Отчет ВНИИметмаш»Москва,1981, Г.Р. № 80060404.

127. Целиков A.A., Майоров А.И., Смоляков A.C., Ганкин В.В., Шифрин И.Н. и др. Устройство для вторичного охлаждения непрерывнолитого слитка. A.c. 916065 (СССР) Опубл.Б.И.,1982, № 12.

128. Целиков А.И., Дружинин H.H., Майоров А.И., Целиков A.A., Шифрин И.Н. и др. Способ непрерывного литья металлов. A.c. 839664 (СССР) Опубл.Б.И., 1981, №23.