автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Разработка методов расчета полых форсуночных скрубберов и промывных камер

На правах рукописи

Дорошенко Юлия Николаевна

РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ПОЛЫХ ФОРСУНОЧНЫХ СКРУББЕРОВ И ПРОМЫВНЫХ КАМЕР

05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

МНР)

Томск 2007

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Томский государственный архитектурно-строительный университет»

Научный руководитель доктор технических наук,

профессор Шиляев Михаил Иванович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Новосибирского

государственного архитектурно-строительного университета Костин Владимир Иванович

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор ИТ СО РАН Дворников Николай Алексеевич

ГОУВПО

государственный

университет

Кузбасский технический

Защита состоится «14» ноября 2007г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.171.03 в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 630008, г. Новосибирск, 8 ул. Ленинградская, 113.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета.

Автореферат разослан «9» октября 2007г Ученый секретарь диссертационного совета

Дзюбенко Л.Ф.

Общая характеристика работы

Актуальность работы. Предприятия по производству строительных материалов входят в первую пятерку промьппленных загрязнителей атмосферы Для "сухой" очистки газов от пыли на них широко используются циклоны НИИОГАЗ. Для более глубокого пылеулавливания применяются "мокрые" способы газоочистки: полые форсуночные скрубберы (ПФС), оросительные камеры с противоточным и поперечным движением пылегазового потока, где основным механизмом улавливания частиц пыли является их столкновение с падающими каплями. Существенное повышение эффективности пылеулавливания в этих устройствах может быть достигнуто при рациональной организации процесса газоочистки.

Исследованием эффективности пылеулавливания ПФС и оросительных камер занимались Русанов A.A., Ужов В.Н., Вальдберг А Ю., Савицкая Н.М., Шиляев М.И., Шиляев А.М. и др. Анализ осаждения пыли на капли, генерируемые одним рядом форсунок, в приближении их скорости падения, равной постоянной скорости стационарного осаждения под действием силы тяжести, проведен С Калвертом. Вопрос о пылеулавливании при нестационарном движении капель с начальной скоростью, существенно превышающей скорость стационарного осаждения, рассмотрен М.И. Шиляевым и А.М. Шиляевым. Однако процесс улавливания частиц на капли при установке нескольких рядов форсунок, в реальных аппаратах их число достигает 14-16, до сих пор не изучался. В настоящей работе такая задача поставлена и ее решение доведено до разработки инженерных методов расчета. В работе рассмотрены также процессы улавливания пыли на капли диспергируемой форсунками жидкости при поперечном движении очищаемого газа и построены номограммы для расчета промывных камер.

Цель работы. Разработка методов расчета ПФС и промывных камер, в том числе ПФС с многоуровневой установкой форсунок.

Научная новизна работы: найдено для инженерных расчетов приближенное решение для фракционного коэффициента проскока ПФС, проведены его анализ и сопоставление с точным реше-

\

нием, определен диапазон режимно-геометрических параметров его применимости, соответствующий реальным условиям; получены аналитические обобщенные зависимости и аппроксимационные формулы для расчета скоростей витания (седиментации) при не-стоксовском режиме движения частиц, которые могут быть использованы в различных теоретических исследованиях газодисперсных потоков и инженерных приложениях; проведен анализ зависимостей для коэффициентов сопротивления падающих капель в ПФС. На основе анализа формул для коэффициентов сопротивления движения капель найдено решение для скорости падения капель, дающее достаточную для практических целей точность в широком диапазоне чисел Рейнольдса

Достоверность результатов определяется удовлетворительным согласованием теоретических результатов, полученных в диссертации, с известными экспериментальными данными, а также точными решениями по пылеулавливанию в ПФС.

Практическая значимость работы, на основе анализа приближенного решения для фракционного коэффициента проскока разработаны метод, алгоритм и программное обеспечение расчета полых скрубберов с однорядной и многорядной установкой форсунок; построены номограммы, позволяющие определять оптимальное число рядов форсунок и коэффициент орошения, обеспечивающие требуемую эффективность очистки газов от пыли с известными физическими параметрами, а также предельные возможности таких аппаратов; разработан инженерный метод расчета эффективности пылеулавливания в промывных камерах с поперечным движением очищаемого газа в форме номограмм с программным обеспечением. Разработанные методы расчета переданы предприятию ОАО "Томсквентиляция" и используются при проектировании и создании высокоэффективных и экономичных аппаратов газоочистки и систем тепловлажностной обработки воздуха по заказам различных производств, а также используются в учебном процессе ТГАСУ при проведении практических и лабораторных занятий со студентами специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция» в курсах «Аэродинамика и тепломассообмен газодис-

переных потоков» и «Методы расчета и проектирование пылегазо-очиетного оборудования».

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 11 научных работ, из них 1 в рекомендуемом ВАК издании ("Известия высших учебных заведений. Строительство"), 3 статьи в сборниках материалов международных научных конференций, 4 статьи в сборниках материалов всероссийских научных конференций, 3 тезисов в сборниках докладов всероссийских конференций.

Апробация работы. Основные положения работы доложены и обсуждены на научно-технических конференциях (ТПУ, ТГУ (Томск, 2004-2006 г.г.), НГАСУ (Сибстрин) (Новосибирск, 20062007 г.г.)); межвузовских, всероссийских и международных научно-практических конференциях (ТПУ (Томск, 2005-2006 гг.), НГАСУ (Сибстрин) (Новосибирск, 2006 г.), ВолгГАСУ (Волгоград, 2007 г.)).

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложений Общий объем диссертации составляет 137 страниц, включая 58 рисунков, 7 таблиц.

Основное содержание работы.

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулированы цели работы, приведены основные положения, выносимые на защиту, отмечена научная новизна полученных результатов и их практическая значимость.

Первая глава (Обзор литературы Обсуждение состояния вопроса) носит обзорный характер. В ней проведен анализ состояния изученности процесса столкновения частиц пыли с каплями орошающей жидкости в ПФС и промывных камерах. Сформулированы следующие задачи исследования:

- анализ законов сопротивления движению падающих капель в ПФС и промывных камерах с поперечным движением очищаемых газов и определение зависимости соответствующей реальным режимам работы аппаратов;

- построение простого приближенного решения для коэффициента проскока частиц пыли в ПФС и на его основе разработка инженер-

ного метода их расчета с однорядной и многорядной установкой форсунок;

- разработка инженерного метода расчета промывных камер с поперечным движением газов.

Вторая глава (Разработка методов расчета ПФС) посвящена построению метода и алгоритма расчета полого скруббера как с однорядной, так и с многорядной установкой форсунок

&Ч

2

А?

1

ql+{m-\)^q Запыленный

лулумлыулт>,

Кц,

Н

Схема ПФС представлена на рис. 1. При анализе осаждения частиц пыли на капле ограничимся пока одним рядом форсунок. В литературе для расчета фракционной эффективности пылеулавливания в ПФС известна формула Кал-верта (1), полученная при условии, что капля падает с постоянной скоростью стационарного ее осаждения в газе V0

/ „ \

К5 = ехр

3 УсЧзйУж

'■ Шлам

Рис 1 Схема многоуровневого орошения в ПФС. 1 — каплеуловитель; 2 - форсунки, 3 - газораспределительная решетка.

где

V

¡V

ьк

н

н

(1),

высота

скруббера от входа газа до уровня расположения форсунок (для скруббера с одним рядом установки форсунок); <2Ж - расход жидкости; 5 - площадь сечения скруббера, Ус = Уку + УТ - скорость частиц пыли относительно капель распыленной в скруббере жидкости, равная сумме скорости падения капли

БАс2

■ ^ и скорости газа Уг; 8к - диаметр капель,

(8&+0,125)2

эффективность осаждения частиц пыли за

счет их инерционного столкновения с падающими каплями;

§2

- тч К/8, - инерционное число Стокса; т_ = —--время ди-

18рг

намической релаксации частиц пыли размером б и плотностью Рш > Мт _ коэффициент динамической вязкости очищаемого газа.

Однако положение о равенстве скорости падения капли скорости ее стационарного осаждения в общем случае не соответствует действительности, поскольку начальная скорость капли Ук0 может достигать величины, как указано в работах Ужова В.Н , Вальд-берка А.Ю , до 50 м/с, что больше чем на порядок превышает скорость стационарного осаждения и достигается при прохождении каплей пути, равного примерно 10 м Это означает, что основной процесс осаждения на падающие капли частиц пыли, начинающие свой путь движения со значительными скоростями, осуществляется при переменной скорости ¥ку.

В работе Шиляева М.И., Шиляева А.М. предложено точное решение для коэффициента проскока в ПФС

/ т» \

3 26

К5 = ехр

(2)

к z о

о v

где q - — - У'ж — = const - коэффициент орошения; у - координа-вг ^г

та вдоль оси ПФС в направлении силы тяжести; V^ - скорость падения капель, генерируемых форсунками, в общем случае величина переменная на всем пути движения капель и рассчитывается на основе уравнения их движения:

м* = 3яцА (3)

где Ij. = ^¿Дс— относительный коэффициент сопротивления капли,

Mk = (л§£3/6)рж - масса капли; рж - плотность жидкости; - коэффициент сопротивления капли; - стоксовский коэффициент со-

противления капли: =24/Кек ; Ке*=(^+Рг)5*р/|аг - число Рей-нольдса обтекания капли; р — плотность очищаемого газа; § — ускорение силы тяжести; х - время.

Аналитическое выражение решения (2) при ньютоновском законе сопротивления осаждения капель достаточно громоздко за счет непостоянной скорости Уку по оси у и поэтому не удобно к использованию в инженерных расчетах. В этой главе предложено простое, компактное и позволяющее производить расчеты скрубберов с достаточной точностью приближенное решение для коэффициента проскока (4), проведен его анализ, сопоставление с точным решением и определены режимно-геометрические параметры его применимости, соответствующие реальным условиям:

где р =0,75 - коэффициент согласования полученного приближенного решения (4) с точным (2); Гс0 = Гкй + Уг; ¥сН =УШ+¥Г; Уш -скорость капли в конце пути ее движения Н\ г|я|с - эффективность осаждения частиц на капли, определяемая по средней относительной скорости движения капли Ус = Уку+Уг.

На рис. 2 приведено сопоставление приближенного решения с точным и с решением Калверта, свидетельствующее о возможности применения приближенного решения в инженерной практике с достаточной точностью. Приведены расчетные зависимости для фракционного коэффициента проскока К5 при Ък = 600 мкм,

V0

рт = 2650 кг/м3 в зависимости от числа Стокса (81к4 = тч — ).

Вд рж_

Г 1

(4)

1,0 0,80,60,4 0Л 0,0

1-точное решение (2)

2 решение Калверта (1)

3----приближенное решение (4)

(3=0,75, V =25 м/с, Я=2 м, д=1,5 л/м*

0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 8гк>

Рис 2 Зависимость фракционного коэффициента проскока от инерционного числа Стокса в ПФС

Полная эффективность пылеулавливания г)2 связана с полным коэффициентом проскока Кх формулой

ТЬ=1-КХ, (5)

оО

^ = 1^(5)^5, (6)

где #(8) - дифференциальная весовая функция распределения частиц по размерам, для большинства промышленных пылей подчиняется логарифмически нормальному закону распределения (ЛНР):

. - х

1

850

г\%г а.

«50 "16

|£(8)<Й = 0,5; |Я(5М8 = 0,16; <тч

'50

-*16

(V) (8)

где 850 и сгч - массмедианный размер и дисперсия ЛНР.

Для примера на рис 3 и 4 представлены расчеты полных проскоков для <7=0,5 л/м3 и д=1,0 л/м3 в зависимости от числа Стокса

^к50 (^к50 — т50 с о

Рт8:

50

"50

18цг

) при р = 0,75, Я = 2,0 м и

Ук0 = 20 м/с. Остальные параметры соответствуют расчетам, приведенным на рис 2. Из расчета полной эффективности следует, что с ростом коэффициента орошения эффективность существенно повышается Так, при сравнении рис. 3 и 4 видно, что увеличение ц в два раза уменьшает проскок и концентрацию пыли на выходе из скруббера на порядок

Также с ростом стч полный проскок увеличивается, с ростом 550 уменьшается

Такими графиками можно пользоваться как номограммами и проводить расчеты ПФС с одним рядом 1ё(51к50) устройства в них фор-Рис 3 Расчет полного коэффициента проскока по сунок. Кроме того,

параметрам пыли б50 и сч ЛНР

0,01

этим номограммам соответствует программное обеспечение, позволяющее оперативно выбрать оптимальные режимы и геометрические параметры скрубберов на требуемые эксплуатационные условия

Вторая часть работы главы 2 касалась построения мето-

ДОА»)

Рис 4 Расчет полного коэффициента проскока по параметрам пыли б^ и ач ЛИР

да расчета ПФС с многорядным устройством форсунок. Для этого использовалось приближенное решение (4). Построены номограммы, позволяющие определить оптимальное число рядов форсунок и коэффициент орошения, обеспечивающие требуемую эффективность очистки газов от пыли с известными физическими параметрами, а также предельные возможности таких аппаратов.

Для т-уровневого расположения форсунок с начальным коэффициентом орошения и приращением орошения от уровня к уровню (рис. 1) получено выражение для общего проскока в виде

л/2%

1 +7 a'mgñjn"^^ I '

i*

, m-l&q К 2 9i

где а

Р Рж 0,44 р

Ф =

\2

fa У

сО

С

8

50

Расчеты были проведены по формулам при р = 0,75, Я = 2,0 м, Уы=20 м/с, = 600 мкм, рт = 2650 кг/м3, цг =18,1-10"6 Па с, р = 1,2 кг/м3 для различных пылей, коэффициентов орошения и количеств уровней установок форсунок.

К, 0,8-

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20"», пи-Рис. 5 Результаты расчетов полного проскока в скруббере с многоярусным орошением 1 - <тч = 2, я = 1,5 л/м3, А? = 0,1?!, SÜC50 = 0,1, 2 - о, = 2, ft = 1,5 л/м3, Д? = O.lfl, Stk50 = 1,0 , 3- стч = 2,= 1,5 л/м3, &q = 0,1^, Stfcso = 0,01, 4 — сгч = 2, ft = 5,0 л/м3, 4^ = 0,1^, Stkso = 0,1, 5- оч = 2, =0,5 л/м3, Д^ = 0,5<д, Stkso =0,1.

Расчет интеграла (9) представлен на рис. 5, откуда видно, что не всегда целесообразно устраивать многоуровневое орошение.

Так, для сравнительно крупных пылей (Stkso =1,0, стч =2), кривая 2, установка многоярусного орошения не имеет смысла. При установке одного ряда форсунок в этом случае эффективность составляет порядка ~ 95%, так и при установке двадцати рядов эффективность не превышает ~ 97%.

и

Далее было произведено сопоставление расчетных и опытных значений фракционного коэффициента проскока

В работе Белявского Б.С. приводятся значения полной эффективности очистки доменного газа в скруббере диаметром 6,5 м (#= 1,75-3,0 л/м3; Уг =1,34-1,83 м/с) Температура газа составляла 192-265 °С, а на входе в скруббер после охлаждения 80 °С.

Для получения фракционных коэффициентов проскока Кь в ПФС произведен пересчет интегральных значений коэффициентов проскока Кг по формуле (6), где £ (5) принята в виде ЛНР с параметрами пыли 850 = 12 мкм и а, = 3,42, рт = 3110 кг/м3.

Фракционный коэффициент проскока в скруббере определялся зависимостью

^5=ехр(-а81кй). (10)

Здесь скорость частиц принималась равной скорости газа, а скорость капель равной скорости их стационарного осаждения и для нестоксовского режима сопротивления вычислялась из соотношения, полученного в главе 3 диссертации:

^ = ^(1 + 0Д85Ке^5)-1, (11)

Ке*с=^*АрД1г, (12)

где У^ — скорость стационарного осаждения капли, вычисляемая

при стоксовском законе сопротивления, Ую = хк = ,

18(хг

В (10) коэффициенты а и и подбирались симплексным методом поиска минимума невязки расчетных и полученных в экспериментах Белявского Б.С. интегральных значений коэффициентов проскока с последующим осреднением по всем опытным точкам.

По результатам обработки опытных данных Белявского Б.С. для К& в ПФС получена зависимость

К& = ехр(-34,381к0'89). (13)

0,8 0,6 0,4 0,2 Н 0,0

V

----1

Л s / 2 ----2 --3

4 >и \ ... -4

V 4 V ч ч 1 /

V

Рис 6 Фракционный коэффициент проскока в ПФС 1 - расчет по формуле (2), 2 - расчет по формуле (1), 3 - расчет по формуле (4), 4 - расчет по формуле (13), ц - 2,0 л/м3; 5*= 800 мкм, Н— 1,5 м; ¥г = 1,5 м/с, Ук0= 20 м/с, |хг =

28,310"* Пас, рж = 103 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 ет/мз; р = 0,67 кг/м3

На рис. 6 приведено сопоставление решения Калверта (1), точного решения (2) и приближенного решения (4) с эмпирической зависимостью (13) откуда видно, что опытные и расчетные значения К3 удовлетворительно согласуются между собой.

Второй рассмотренный нами эксперимент был взят из работы Вальдберга А.Ю. и Савицкой Н.М. В этой работе изложены результаты экспериментальных исследований эффективности улавливания пыли в ПФС г|э, работающем в различных тепломассооб-меных режимах. Нами были произведены расчеты полного проскока по медианному размеру частиц т|550(р) с использованием экспоненциальной зависимости

#350 = еХР

3 (У„+ГТ-)Н

ку

л

б и

(14)

Опытные данные Вальдберга А.Ю. и Савицкой НМ. и результаты расчета полного проскока с использованием зависимости (14) удовлетворительно согласуются между собой (табл.1).

При расчете оценивалась величина конденсата на частицах при повышенных влагосодержаниях в потоке газа Кроме того, высота рабочей части скруббера принималась равной ее эффективному значению #эф, меньшему Н, за счет наличия мертвых неорошаемых зон при одной форсунке в опытной установке, создающихся корневым углом распыла, а также за счет выхода значительной части капель из потока вследствие их соударения со стенкой установки и неучастия в дальнейшем процессе пылеулавливания.

№ опыта 1 2 3

Перепад влагосодержания на аппарате Ас/, кг/кг с в 0,222 0,324 0,280

Опытное значение эффективности пылеулавливания Вальдбер-га А Ю. и Савицкой Н М Т1э 0,864 0,981 0,944

Расчетное значение эффективности пылеулавливания Лб50(Р) 0,858 0,993 0,994

Из согласованности данных теории и эксперимента следует

важный практический вывод: расчет полного проскока в ПФС с достаточной достоверностью можно проводить не пользуясь номограммами, а непосредственно по формуле (14), подставляя в нее вместо размера частиц фракции медианный размер ЛНР всей пыли.

В заключение разработки методов расчета ПФС был проведен анализ влияния коэффициента сопротивления капли Ъ,к на скорость падения капли V^ и установлена зависимость, отвечающая условиям работы ПФС. Показано, что из ряда формул для стационарного и нестационарного движения капель в диапазоне Ък > 600 мкм и Vk0 > 25-30 м/с наиболее приемлема зависимость, отвечающая автомодельной области ньютоновского режима сопротивления = 0,44, что дает аналитическое решение уравнения (3) и обеспечивает приемлемую точность определения скоростей падения Vky.

Третья глава (Расчет скоростей витания частиц пыли) посвящена получению аналитических зависимостей и аппроксимаци-онных формул для расчета скоростей витания Vs при нестоксов-ском режиме движения частиц, для широкого интервала чисел Рей-нольдса обтекания частицы Re6, имеющих возможность быть использованными достаточно просто в различных теоретических исследованиях газодисперсных потоков и инженерных приложениях Применительно к ПФС скорость витания будет определяться как

К=К=г„+гг.

В работе рассматривались четыре зависимости для относительного коэффициента сопротивления частицы, рекомендуемые

для различных диапазонов чисел 11е8.

!1=1 + 0Д97Ке°'63+2,6-1(Г,Ке15'3\ 11е5 <3 10\ (15)

|2 =0,5 Квд'5, 10^Ке8 <103, (16)

|3=1 + 0,1б7Ке^/3, 3<Ые5 <400; (17)

2-103 <Ке5 <3-105. (18)

С использованием формул (15)—(18) были получены следую— V

щие выражения для относительной скорости ¥х =——, — тчg -

стоксовская скорость осаждения частиц:

(1 + 0,197Ке^63^-б3 + 2,6 Ю^Яе^38К^38) Ул =1; (19)

Ул = (20)

(1 + 0,1671^^) (21)

= 7,3855 Ке^2, (22)

где 11е5с — число Рейнольдса обтекания частицы при законе сопротивления по Стоксу, выражаемое через действительные числа Рейнольдса согласно соотношению

Кек=Ке8/Й,. _ (23)

Из уравнений (20) и (22) скорости Ух2 и легко вычисляются для соответствующих диапазонов чисел Ие^,. Трансцендентная зависимость (19) хорошо аппроксимируется формулой

^фоДВЗКе^1- (24)

После сопоставления зависимостей (20), (21), (22) с зависимостью (19), был сделан вывод, что они могут быть аппроксимированы той же формулой (24), что и зависимость (19), для определенного интервала чисел Яе&.

На рис 7 приведено сопоставление полученных расчетных формул для скоростей витания в относительном представлении с экспериментальными данными по коэффициенту сопротивления сферы (со значениями, соответствующими классической Геттин-генской кривой), позволяющее в зависимости от потребностей и

диапазона чисел Рей-нольдса выбрать ту или другую из них с требуемой точностью ее приближения к экспериментальным данным. Заметим, что аппроксимация зависимостью (24) может Рис. 7 Сопоставление расчетных формул с быть с хорошей ТОЧНО-данными Геттингенской кривой-1 - ап- стыо использована в проксимация (24); 2-расчет по формуле очень широком диапа-(19); 3-расчет по формуле (20), 4-расчет зоне чисел

по формуле (21); 5 - расчет по формуле 6

(22) ЬЦс = 0,1-10 .

В четвертой главе (Разработка метода расчета промывных камер) разработан инженерный метод расчета эффективности пылеулавливания в промывных камерах (рис 8) с поперечным движением очищаемого газа в форме номограмм, построенных в виде зависимостей от трех обобщенных комплексов, учитывающих режим пылеулавливания, а также свойства пыли и очищаемого газа, с использованием формулы Шиляева М.И.

р Г 3 н-

2 5,

(25)

Рис 8 Схема промывной камеры с поперечным движением запыленного газа.

где г^к - осредненныи по высоте выходного сечения газохода коэффициент захвата частиц пыли каплями в функции числа Стокса 81к, вычисляемого

по осредненной скорости падения капли У^. Метод расчета заключается в следующем. Полный коэффициент проскока определяется формулой (6) Зависимость (6) с учетом (25) для пыли, подчиняющейся ЛНР (7), после перехода от переменной б к г приводится к формуле

Къ = ,—

-ч/2тг

1ехР

-С-

Stk5o■a1,4'

^кбо-ач2' +0,125)

Л.

2 §А

(26)

(27)

Как видно из (26), Къ является функцией трех безразмерных

комплексов: 8Ис5о, ач и %. Интеграл (26) был рассчитан и представлен в виде номограмм (рис 9,10) для следующего диапазона параметров, реализующихся на практике: Н= 1-10 м,

?=(0,1-0,3>10_3 м3/м3, б^ = 400 + 800 мкм; 8&5о=0,1-104 —1—И), сгч=1—15; х= 0,1-10.

к.

0,96 0,94 0,92 0,90 0,88 0,86

- ■ - =0,1 -

к" - %-

- • -

- - -

- ^ р ед=1

.1 ли 1.

-10 12 3 ^гк

Рис 9 Расчет Къ по параметрам пыли % и сгч

Рис 10 Расчет Къ по параметрам пыли х и (г,

Как видно из номограмм, при определенных условиях эффективность пылеулавливания в газоходе может быть достигнута весьма высокой. Откуда также следует, что при определенных параметрах требуемая эффективность пылеулавливания не достига-

ется в принципе, т.е. существует некоторый асимптотический предел. Так, для 2С=0,1 (рис. 9) предельная эффективность составляет

всего лишь 14 % (/Г£=0,86). Однако разработанные метод расчета и программный продукт позволяют подобрать необходимые и наиболее выгодные параметры, с точки зрения орошения, которые обеспечивают требуемую эффективность газоочистки в газоходе

Выводы

1. Найдено приближенное решение для фракционного коэффициента проскока ПФС, проведен его анализ, сопоставление с точным решением и определены режимно-геометрические параметры его применимости, соответствующие реальным условиям.

2. На основе анализа приближенного решения для фракционного коэффициента проскока построен метод и алгоритм расчета ПФС с однорядной и многорядной установкой форсунок Построены номограммы, позволяющие определять оптимальное число рядов форсунок, коэффициент орошения, а также предельные возможности таких аппаратов.

3. Проведен анализ зависимостей для коэффициентов сопротивления падающих капель в ПФС. Показано, что из ряда формул для стационарного и нестационарного движения капель, в диапазоне 8к >600 мкм и Уы> 25—30 м/с наиболее приемлема зависимость, отвечающая автомодельной области ньютоновского режима сопротивления §к =0,44, дающая аналитическое решение для скорости падения капель и достаточную для практических целей точность.

4. Получены аналитические зависимости и аппроксимационная формула для определения скоростей витания при нестоксовском режиме движения частиц, которые могут быть использованы кроме расчета ПФС достаточно просто в различных теоретических исследованиях газодисперсных потоков и инженерных приложениях.

5. Разработан инженерный метод расчета эффективности пылеулавливания в промывных камерах с поперечным движением очищаемого газа в форме номограмм и их программное обеспечение, построенных в виде зависимостей от трех обобщенных комплек-

сов, учитывающих режим пылеулавливания, а также свойства пыли и очищаемого газа.

6. Рассмотрены и построены методы расчета для наиболее простых схем: однорядная установка форсунок в противотоке, многорядная установка форсунок, поперечное движение газа в промывной камере. В дальнейшем усложнение схем может осуществляться по модульному принципу в виде каскадов. Интегральный коэффициент проскока пыли в каскаде к последовательно соединенных аппаратов при известной дифференциальной функции §(8) выразится то-

Оеновной материал диссертации изложен в публикациях

1. Дорошенко Ю.Н. К расчету скоростей витания при нестоксов-ском сопротивлении частиц. / Шиляев М.И., Шиляев А.М, Дорошенко Ю.Н. И Известия высших учебных заведений. Строительство. -2006.- №2 - С. 111-114.

2. Дорошенко Ю.Н. К расчету фракционной эффективности улавливания пыли в противоточном полом форсуночном скруббере. / Шиляев А М., Дорошенко Ю.Н. // Труды VII Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых "Энергия молодых - экономике России" - Томск: Изд-во ТПУ2006 -С. 567-569.

3. Дорошенко Ю.Н. К расчету эффективности пылеулавливания в полых форсуночных скрубберах. / Шиляев А М, Дорошенко Ю Н. // XIII Международный семинар АТАМ. Строительные и отделочные материалы. Стандарты XXI века. Т.2. - Новосибирск. НГАСУ (Сибстрин) 2006. - С. 37-39.

4. Дорошенко Ю.Н. К расчету центробежных форсунок и среднего размера диспергируемых капель жидкости в ПФС. / Шиляев М И., Дорошенко Ю.Н., Хромова Е.М. // Материалы V Международной научной конференции "Качество внутреннего воздуха и окружающей среды", 16-20 мая 2007г. - Волгоград: Изд-во ВолгГАСУ 2007. -С. 134-142.

5. Дорошенко Ю.Н. Расчет процесса пылеулавливания в полом противоточном скруббере с многоуровневой установкой форсунок.

гда интегралом К

/ Шиляев М.И., Шиляев А.М., Дорошенко Ю.Н. И Тезисы докладов IV Всероссийской научно-технической конференции "Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики" - Томск: Изд-во ТГУ 2004. - С. 421-422.

6. Дорошенко Ю.Н. Анализ зависимостей для коэффициента сопротивления капель в условиях их движения в полом противоточ-ном скруббере. / Шиляев М.И., ТТТиляев А.М., Дорошенко Ю.Н. // X Всероссийская научно-техническая конференция "Энергетика: экология, надежность, безопасность" — Томск: Изд-во ТПУ 2004. -С. 371-373.

7. Дорошенко Ю.Н. Расчет эффективности пылеулавливания в орошаемых газоходах. / Шиляев М.И, Шиляев А.М., Дорошенко Ю.Н. // X Всероссийская научно-техническая конференция "Энергетика: экология, надежность, безопасность" - Томск: Изд-во ТПУ

2004. - С. 368-370.

8. Дорошенко Ю.Н. Обобщенные зависимости для скорости витания частиц пыли при нестоксовском законе сопротивления их движения. / Дорошенко Ю.Н., Кукшенева A.A. // Труды VII Всероссийского студенческого научно-практического семинара "Энергетика: экология, надежность, безопасность" - Томск: Изд-во ТПУ

2005. - С. 222-225.

9. Дорошенко Ю.Н. Фракционная эффективность улавливания пыли в противоточных полых форсуночных скрубберах. / Шиляев А.М., Дорошенко Ю.Н. // Тезисы докладов 63-й научно-технической конференции — Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин)

2006.-С. 125.

10. Дорошенко Ю.Н. Обобщение данных по фракционной эффективности пылеулавливания в полых форсуночных скрубберах. / Дорошенко Ю.Н. // Материалы V Всероссийской научной конференции "Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики" - Томск: Изд-во ТГУ 2006. - С. 501-502.

И. Дорошенко Ю.Н. Разработка методов расчета полых противоточных скрубберов и промывных камер. / Дорошенко Ю.Н. //Тезисы докладов 64-й научно-технической конференции — Новосибирск- НГАСУ (Сибстрин) 2007. - С. 102.

НовосибI|рск11й государственнын архитектурно-строительный университет (Сибстрин)

_630008, г Новосибирск, ул.Ленинградская, 113_

Отпечатано мастерской оперативной полиграфии НГАСУ (Сибстрин)

Тираж 100 Заказ 4//

ВВЕДЕНИЕ

Основные условные обозначения

ГЛАВА 1 ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ. ОБСУЖДЕНИЕ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Классификация мокрых пылеуловителей

1.2 Конструкции, особенности эксплуатации мокрых пылеуловителей

1.3 Механизм инерционного осаадения частиц пыли на сферические капли жидкости

1.4 Способы и устройства орошения и дробления жидкости в мокрых пылеуловителях

1.4.1 Классификация распиливающих и оросительных устройств и области их применения

1.4.2 Основные характеристики распыливающих устройств

1.4.3 Распиливание жидкости центробежными форсунками. Определение размера капель и их скоростей

1.4.4 Распределение капель жидкости по величине и в факеле центробежной форсунки

1.5 Расчет полых газопромывателей, рекомендуемый в [3,4,20]

ГЛАВА 2 РАЗРАБОТКА МЕТОДА РАСЧЕТА ПОЛЫХ ПРОТИВОТОЧНЫХ ФОРСУНОЧНЫХ СКРУББЕРОВ

2.1 Простое приближенное решение для коэффициента проскока полого противоточного скруббера

2.2 Результаты расчета и его анализ

2.2.1 Сопоставление приближенных решений с точным для фракционного коэффициента проскока

2.2.2 Расчет полных проскоков

2.3 Расчет процесса пылеулавливания в полом форсуночном скруббере с многоуровневой установкой форсунок

2.3.1 Постановка задачи и расчетные зависимости

2.3.2 Результаты расчета и их анализ;

2.4 Сопоставление расчетных и опытных значений фракционного коэффициента проскока

2.4.1 Сопоставление с опытными данными работы [27]

2.4.2 Сопоставление с опытными данными работы [37]

2.5 Анализ зависимостей для коэффициента сопротивления капель в условиях их движения в полом противоточном скруббере

ГЛАВА 3 К РАСЧЕТУ СКОРОСТЕЙ ВИТАНИЯ ЧАСТИЦ ПЫЛИ

3.1 Обобщенные зависимости для скорости витания частиц пыли при нестоксовском законе сопротивления их движения

3.2 Сопоставление полученных расчетных формул для скоростей витания с экспериментальными данными

ГЛАВА 4 РАЗРАБОТКА МЕТОДА РАСЧЕТА ПРОМЫВНЫХ КАМЕР С ПОПЕРЕЧНЫМ ДВИЖЕНИЕМ ГАЗА

4.1 Постановка задачи

4.2 Расчетные зависимости

4.3 Номограммы для расчета полного проскока

Актуальность работы.

Предприятия по производству стройматериалов входят в первую пятерку промышленных загрязнителей атмосферы [1]. Для "сухой" очистки газов от пыли на них широко используются циклоны НИИОГАЗ [2]. Для более глубокого пылеулавливания применяются "мокрые" способы газоочистки. Наиболее эффективными пылеуловителями "мокрого" типа являются скрубберы Вентури [3,4,5]. Однако они обладают большим гидравлическим сопротивлением до несколько десятков кПа, или, что то же самое, большими удельными энергозатратами на очистку единицы объема газов [6]. Меньшее сопротивление имеют пенные аппараты (ПА) [3,5], но высокая эффективность пылеулавливания в них достигается для частиц с размерами большими 5 мкм. Частицы пыли с размерами до 1 мкм затруднительно улавливать как "сухим" способом в циклонах НИИОГАЗ, так и "мокрым" в ПА. В литературе представлены и обсуждены различные возможности повышения эффективности улавливания мелких частиц в различных аппаратах в [7-14] и, в частности, в "мокрых" пылеуловителях [15,16,17]. Особо обращает на себя внимание способ конденсации водяных паров на мелких частицах, который наиболее целесообразно осуществлять в малых объемах при высокой интенсивности протекания тепломассообменных и гидродинамических процессов. Такие условия могут быть реализованы в ПА и центробежно-барботажных аппаратах (ЦБА) в пузырьках, формирующихся на отверстиях и щелях их газораспределительных решеток.

Существенное повышение эффективности улавливания мелких частиц может быть достигнуто и в полых форсуночных скрубберах (ПФС), оросительных камерах с противоточным и поперечным движением пылегазового потока, где основным механизмом улавливания частиц пыли является их столкновение с падающими каплями, за счет также конденсации паров на частицах, их укрупнения, повышения инерционности и, как следствие, повышения коэффициента захвата мелких капель с частицами внутри каплями, генерируемыми форсунками. Теория конденсации паров жидкости на частицах подробна изложена в [18,19,20,21]. В [3] Ужовым В.Н., Вальдбергом А.Ю. представлены общие положения ее применения для повышения эффективности улавливания мелких частиц в "мокрых" пылеуловителях.

Анализ осаждения пыли на капли, генерируемые одним рядом форсунок в приближении их скорости падения, равной постоянной скорости стационарного осаждения под действием силы тяжести проведен С. Калвертом [15,22]. Им получена формула для фракционного коэффициента проскока для этих условий, которая приводится в [3]. Однако вопрос о нестационарном движении капли с начальной скоростью Vk0, существенно превышающей скорость стационарного осаждения (витания) и достигающей 50 м/с, до работ М.И. Шиляева с сотрудниками [23] никем не рассматривался. Процесс улавливания частиц на капли при установке нескольких рядов форсунок, а в реальных аппаратах их число достигает 14+16 [4], до сих пор не изучался. В настоящей работе такая задача поставлена и решена, построены номограммы для расчета полых проти-воточных скрубберов с несколькими рядами форсунок, которые могут быть с успехом использованы в инженерной практике. Наиболее простым полым газопромывателем является промывная камера. В работе рассмотрен также процесс улавливания пыли на капли диспергируемой форсунками жидкости при поперечном движении очищаемого газа, описанный в [23], и построены номограммы для расчета этого устройства.

Цель работы.

Разработка методов расчета полых противоточных форсуночных скрубберов и промывных камер, в том числе и с многоуровневой установкой форсунок.

Научная новизна работы.

1) Найдено простое и удобное для инженерной практики приближенное решение для фракционного коэффициента проскока полого противоточного скруббера, проведены его анализ и сопоставление с точным решением, определен диапазон режимно-геометрических параметров его применимости, соответствующий реальным условиям.

2) Впервые осуществлено сопоставление расчетных и опытных значений фракционного коэффициента проскока в ПФС с однорядным устройством форсунок.

3) Получены аналитические обобщенные зависимости и аппроксимаци-онные формулы для расчета скоростей витания (седиментации) при нестоксов-ском режиме движения частиц, которые могут быть использованы достаточно просто в различных теоретических исследованиях газодисперсных потоков и инженерных приложениях.

4) Проведен анализ зависимостей для коэффициентов сопротивления падающих капель в противоточном форсуночном скруббере. Из ряда формул для коэффициентов сопротивления движения капель выбрана наиболее приемлемая, дающая аналитическое решение для скорости падения капель и достаточную для практических целей точность в широком диапазоне чисел Рей-нольдса.

Практическая значимость работы.

1) На основе анализа приближенного решения для фракционного коэффициента проскока впервые построен метод, алгоритм и программное обеспечение расчета полых скрубберов с однорядной и многорядной установкой форсунок. Построены номограммы, позволяющие определять оптимальное число рядов форсунок и коэффициент орошения, обеспечивающие требуемую эффективность очистки газов от пыли с известными физическими параметрами, а также предельные возможности таких аппаратов.

2) Разработан инженерный метод расчета эффективности пылеулавливания в промывных камерах с поперечным движением очищаемого газа в форме номограмм с программным обеспечением.

3) Разработанные методы расчета переданы предприятию ОАО "Томск-вентиляция" и используются при проектировании и создании высокоэффективных и экономичных аппаратов газоочистки и систем тепловлажностной обработки воздуха по заказам различных производств, а также ипользуются в учебном процессе ТГАСУ при проведении практических и лабораторных занятий со студентами специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция» в курсах «Аэродинамика и тепломассообмен газодисперсных потоков» и «Методы расчета и проектирование пылегазоочистного оборудования».

Апробация работы.

Основные положения диссертационной работы докладывались на:

- четвертой Всероссийской научно-технической конференции "Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики" (г. Томск, ТГУ, 2004 г.);

- десятой Всероссийской научно-технической конференции "Энергетика: экология, надежность, безопасность"(г. Томск, ТПУ, 2004 г.);

- седьмом Всероссийском студенческом научно-практическом семинаре "Энергетика: экология, надежность, безопасность" (г. Томск, ТПУ, 2005 г.);

- 63-й научно-технической конференции (г. Новосибирск, НГАСУ (Сиб-стрин), 2006 г.);

- седьмой Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых "Энергия молодых - экономике России" (г. Томск, ТПУ, 2006 г.);

- тринадцатом Международном семинаре АТАМ. Строительные и отделочные материалы. Стандарты XXI века (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин), 2006 г.);

- пятой Всероссийской научно-технической конференции "Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики" (г. Томск, ТГУ, 2006 г.);

- 64-й научно-технической конференции (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин), 2007 г.);

- пятой Международной научной конференции "Качество внутреннего воздуха и окружающей среды" (г. Волгоград, 2007 г.).

Публикации.

По основным результатам диссертационной работы опубликовано 11 печатных работ, одна из которых в рекомендуемом ВАК издании (Ж-л "Известия вузов. Строительство") [24-5-34].

Структура и объем диссертации.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложений. Общий объем диссертации составляет 139 страниц, включая 59 рисунков и 7 таблиц.

В диссертационной работе поставлены и решены следующие задачи:

1) Найдено простое и удобное для инженерной практики приближенное

решение для фракционного коэффициента проскока полого противоточного

скруббера, проведен его анализ, сопоставление с точным решением и опреде лены режимно-геометрические параметры его применимости, соответствующие

реальным условиям. 2) На основе анализа приближенного решения для фракционного коэф фициента проскока впервые построен метод и алгоритм расчета полого скруб бера с однорядной и многорядной установкой форсунок. Построены номограм мы, позволяющие определять оптимальное число рядов форсунок и коэффици ент орошения, обеспечивающие требуемую эффективность очистки газов от

пыли с известными физическими параметрами, а также предельные возможно сти таких аппаратов. В работе приведены примеры расчета полых противоточ ных скрубберов с использованием предложенных номограмм. 3) Показано, что при организации пылеулавливания в ПФС необходимо

обеспечивать равномерность распыла жидкости по сечению аппарата с целью

исключения мертвых зон и значительного выхода капель из потока за счет

столкновения их со стенками. 4) В представленной диссертационной работе на основе эксперименталь ных данных [57] для фракционного коэффициента проскока получена зависи ( 0 89^-34,3 5*/^^ ' и введена в банк данных инерционных пылеуло-S J

вителей, составленным Шиляевым М.И. и др. [20] (прил. 2). Так что, ПФС

можно с использованием этой зависимости рассчитывать, применяя универ сальную номограмму для расчета известных инерционных пылеуловителей [20]

(прил. 3) и ее программное обеспечение, ограничивая высоту эффективного

пылеулавливания величиной порядка 1,5-^ 2 м. Сопоставление с известными

опытными данными номограмм и результатов расчета К^ по массмедианному

размеру дает удовлетворительные согласования и позволяет полученную зави симость для К использовать в инженерных расчетах. 5) Проведен анализ зависимостей для коэффициентов сопротивления па дающих капель ^^ в ПФС. Показано, что из ряда выбранных формул для ста ционарного и нестационарного движения капель наиболее приемлема зависи мость, отвечающая автомодельной области ньютоновского режима сопротив ления ^^ = 0,44, дающая аналитическое решение для скорости падения капель и

достаточную для практических целей точность. 6) Получены аналитические зависимости и аппроксимационные формулы

для расчета скоростей витания (седиментации) при нестоксовском режиме

движения частиц, которые могут быть использованы достаточно просто в раз личных теоретических исследованиях газодисперсных потоков и инженерных

1. Циклоны НИИОГАЗ: Руководящие указания по проектированию, изготовлению, монтажу и эксплуатации. Ярославль, 1970. - 94 с.

2. Ужов, В.Н. Очистка газов мокрыми фильтрами / В.Н. Ужов, А.Ю. Вальд-берг. М.: Химия,1972. - 247 с.

3. Справочник по пыле- и золоулавливанию / под общ. ред. А.А. Русанова. -М.: Энергия, 1975.-296 с.

4. Коузов, П.А. Очистка от пыли газов и воздуха в химической промышленности / П.А. Коузов, А.Д. Мальгин, Г.М. Скрябин. Л: Химия, 1982. - 256 с.

5. Шиляев, М.И. Методы расчета и принципы компоновки пылеулавливающего оборудования: учебное пособие / М.И. Шиляев, А.Р. Дорохов. Томск: Изд-во ТГАСУ, 1999. - 209 с.

6. Вальдберг, А.Ю. Технология пылеулавливания / А.Ю. Вальдберг, Л.М. Ися-нов, Э.Я. Тарат. -М.: Машиностроение, 1985. 192 с.

7. Залогин, Н.Г. Очистка дымовых газов / Н.Г. Залогин, С.М. Шухер. М.: Гос-энергоиздат, 1948. - 224 с.

8. Бушуев, В.В. Энергетический сектор системы «природа-общество-человек» / В.В. Бушуев // Энергетика в России и мире: Проблемы и перспективы. М.: МАИК. «Наука / Интерпериодика», 2001. - С. 114-121.

9. Штокман, Е.А. Очистка воздуха: учебное пособие / Е.А. Штокман. М.: Изд-во АСВ, 1998.-320 с.15.3ащита атмосферы от промышленных загрязнений: справ, изд. в 2-х ч. 4.1 / под ред. С. Калверта, Г.М. Инглунда. М.: Металлургия, 1988. - 760 с.

10. Вальдберг, А.Ю. К расчету эффективности мокрых пылеуловителей / А.Ю. Вальдберг // ТОХТ. 1987. - Т.21, №3. - С. 407-411.

11. Кирсанова, Н.С. Тенденции развития мокрого пылеулавливающего оборудования / Н.С. Кирсанова, JI.JI. Набутовская // Обзорная информация. Сер.ХМ-14 «Промышленная и санитарная очистка газов» М.: ЦИНТИХИМНЕФ-ТЕМАШ 1988.-32 с.

12. Шиляев, М.И. Методы расчета пылеуловителей: учебное пособие / М.И. Шиляев, A.M. Шиляев, Е.П. Грищенко; под ред. проф. М.И. Шиляева. Томск: Изд-во ТГАСУ, 2006. - 385 с.

13. Шиляев, М.И. Аэродинамика и тепломассообмен газодисперсных потоков: учебное пособие / М.И. Шиляев, A.M. Шиляев. Томск: Изд-во ТГАСУ,2003. 272 с.

14. Шиляев, М.И. Расчет эффективности пылеулавливания в орошаемых газоходах / М.И. Шиляев, A.M. Шиляев, Ю.Н. Дорошенко // X Всерос. науч.-технич. конф. «Энергетика: экология, надежность, безопасность» Томск: Изд-во ТПУ 2004. - С. 368-370.

15. Шиляев, М.И. К расчету скоростей витания при нестоксовском сопротивлении частиц / М.И. Шиляев, A.M. Шиляев, Ю.Н. Дорошенко // Изв. вузов. Строительство. 2006. - №2. - С. 111-114.

16. Шиляев, A.M. Фракционная эффективность улавливания пыли в противо-точных полых форсуночных скрубберах / A.M. Шиляев, Ю.Н. Дорошенко //Тезисы докладов 63-й науч.-технич. конф. Новосибирск: НГАСУ (Сибст-рин) 2006. - С. 125.

17. Дорошенко, Ю.Н. Разработка методов расчета полых противоточных скрубберов и промывных камер / Ю.Н. Дорошенко //Тезисы докладов 64-й науч.-технич. конф. Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин) 2007. - С. 102.

18. Белоусов, В.В. Теоретические основы процессов газоочистки / В.В. Белоусов. М.: Металлургия, 1988. - 256 с.

19. Гордон, Г.М. Пылеулавливание и очистка газов / Г.М. Гордон, И.Л. Пейса-хов. М.: Металлургия, 1964. - 499 с.

20. Старк, С.Б. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом производстве / С.Б. Старк. М.: Металлургия, 1990. - 400 с.

21. Банит, М.И. Пылеулавливание и очистка газов в промышленности строительных материалов / М.И. Банит, А.Д. Мальгин. М.: Стройиздат, 1979. -352 с.

22. Швыдкий, B.C. Очистка газов: справочное издание / B.C. Швыдкий, М.Г. Ладыгичев. М.: Теплоэнергетик, 2002. - 640 с.

23. Швыдкий B.C. Теоретические основы очистки газов / B.C. Швыдкий, М.Г. Ладыгичев, Д.В. Швыдкий. М.: Машиностроение-1,2001. - 502 с.

24. Пирумов, А.И. Обеспыливание воздуха / А.И. Пирумов. М.: Строийиздат, 1974.-207 с.

25. Юрлов, A.M. Высокоэффективные мокрые пылеуловители: учебное пособие / A.M. Юрлов, Ю.Г. Ярошенко. Свердловск: УПИ, 1990 - 68 с.

26. Шиляев, М.И. Тепломассообмен при диспергировании газа в жидкость в центробежно-барботажных аппаратах / М.И. Шиляев, А.В. Толстых, А.Н. Деренок // Изв. вузов. Строительство. 2000. - № 2-3. - С. 58-62.

27. Шиляев, М.И. Элементарная теория газоочистки в центробежно-барботажном слое / М.И. Шиляев, А.Р. Дорохов, А.И Поливанов // Изв. вузов. Строительство. 1997. - № 5. - С. 77-81.

28. Шиляев, М.И. Критерии выбора и сравнения аппаратов газоочистки / М.И. Шиляев, А.Р. Дорохов // Изв. вузов. Строительство. 1998. - № 6. -С. 81-84.

29. Бородин, В.А. Распыливание жидкостей / В.А. Бородин и др.. М.: Машиностроение, 1967.-265 с.

30. Тарабанов, М.Г. Тепломассоперенос в камерах орошения кондиционеров с форсунками распыления / М.Г. Тарабанов, Ю.В. Видин, Г.П. Бойков. -Красноярск: Крас.ПИ, 1974. 210 с.

31. Витман, JI.A. Распыливание жидкостей форсунками / JI.A. Витман, Б.Д. Кацнельсон, И.И. Палеев. -M.-JL: Госэнергоиздат, 1962.-264 с.

32. Хавкин, Ю.И. Центробежные форсунки / Ю.И. Хавкин. Л.: Машиностроение (Ленингр. отд-ние), 1976. - 168 с.

33. Фукс, Н.А. Механика аэрозолей / Н.А. Фукс. М.: Изд-во АН СССР, 1955. -352 с.

34. Коузов, П.А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов / П.А. Коузов. Л.: Химия, 1974. - 280 с.

35. Белявский, Б.С. К вопросу об очистке доменного газа при работе на повышенном давлении / Б.С. Белявский // Сталь. -1954. № 7. - С. 659-661.

36. Вальдберг, А.Ю. Расчет пылеулавливания при работе скрубберов в конденсационном режиме / А.Ю. Вальдберг, Н.М. Савицкая // ТОХТ. 1993. - Т.27, №5.-С. 526-530.

37. Головачевский, Ю.А. Оросители и форсунки скрубберов химической промышленности / Ю.А. Головачевский. М.: Машиностроение, 1967. - 196 с.

38. Форсунки, рекомендуемые для применения в аппаратах и системах газоочистки: Атлас. М.: ЦИНТИХимнефтемаш, 1987. 46 с.

39. Stairmand, C.J. The design and performance of modern gas-cleaning equipment / C.J. Stairmand // J. of the Inst. Fuel (London), 1956. V. 29, P. 58-81.

40. Вальдберг, А.Ю. Обобщенная оценка дисперсности распыла гидравлических форсунок / А.Ю. Вальдберг, Н.М. Савицкая // ТОХТ. 1989. - Т.23, № 5. -С. 689-692.

41. Страус, В. Промышленная очистка газов / В. Страус. М.: Химия, 1981. -616 с.

42. Мошкарнев, JI.M. Комплексная технология очистки воздуха от пыли в аппаратах мокрого пылеулавливания / J1.M. Мошкарнев. Иркутск: Изд-во Ир-кут. ун-та, 1984.-200 с.

43. Предельно-допустимые концентрации вредных веществ в воздухе и воды. Изд. 2-ое. Л.: Химия, 1975. - 456 с.

44. ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. -М.: ИПК Изд-во стандартов, 2002.

45. Скрябина, Л.Я. Атлас промышленных пылей / Л.Я. Скрябина // Пыли предприятий металлургии, машиностроения и строительной промышленности. Ч. 2. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1982. С. 24.

46. Горбис, З.Р. Теплообмен дисперсных сквозных потоков / З.Р. Горбис. М.; Л.: Энергия, 1964.-С. 45.