автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.01, диссертация на тему:Разработка метода расчета и снижения потерь от вихревых токов в мощных преобразовательных трансформаторах с расщепленной вентильной обмоткой

Введение.

ГЛАВА I. Анализ методов определения добавочных потерь в обмотках трансформаторов. I.I. Особенности определения по известным методикам основных потерь и потерь от циркулирующих токов в обмотках преобразовательных трансформаторов .«

1.2. Методы расчета потерь от вихревых токов в обмотках силовых трансформаторов.

1.3. Анализ методов определения добавочных потерь от вихревых токов в преобразовательных трансформаторах с нераоцепленной вентильной обмоткой

1.4. Особенности определения потерь от вихревых токов в преобразовательных трансформаторах с расщепленной вентильной обмоткой

1.5. Необходимость совершенствования методики определения потерь в обмотках преобразовательных трансформаторов.Постановка задачи

1.6. Выводы

ГЛАВА 2, Расчет потерь от вихревых токов в обмотках преобразовательных трансформаторов.

2.1. Определение добавочных потерь при протекании по параллельным ветвям обмоток синусоидальных токов, имеющих относительный фазовый сдвиг .«.

2.2. Методика расчета добавочных потерь от вихревых токов в обмотках преобразовательного трансформатора в общем случае

2.3. Возможности по упрощению методики расчета потерь при пренебрежении активными сопротивлениями параллельных ветвей и допущении о идеальности преобразовательного агрегата

2.4. Потери от вихревых токов в обмотках трансформаторов, предназначенных для работы в наиболее распространенных схемах выпрямления

2.5. Особенности расчета добавочных потерь в обмотках фазоповоротных трансформаторов

2.6. Исследование добавочных потерь в обмотках трансформатора, предназначенного для работы в двадцатичетырехфазной схеме выпрямления

2.7. Определение добавочных потерь при сложных схемах соединения первичных обмоток трансформаторов

2.8.Особенности определения потерь в случае разнесения вводов вентильной обмотки на две стороны трансформатора

2.9. Выводы.

ГЛАВА 3. Анализ конструкций трансформаторов с точки зрения потерь от вихревых токов в обмотках и рекомендации. 3.1. Сравнение конструкций трансформаторов, предназначенных для работы в наиболее распространенных схемах выпрямления . ЛОЗ

3.2. Возможности повышения к.п.д. и надежности трансформаторов, содержащих обмотки со сложными схемами соединения.

3.3. Снижение добавочных потерь в трансформаторах с разнесенными на две стороны вводами вентильной обмотки.

3.4. Уменьшение добавочных потерь в обмотках путем улучшения распределения тока по частям вентильной обмотки

3.5» Выводы.

ГЛАВА 4. Сравнение с экспериментальными данными, результаты внедрения в производство. 4.1. Экспериментальное подтверждение методики расчета добавочных потерь при неравномерном делении выпрямленного тока по преобразователям

4.2. Сопоставление результатов расчета и опыта по определению температур катушек при равномерном делении выпрямленного тока по преобразователям.

4.3. Экспериментальное исследование фазопово-ротных трансформаторов

4.4. Проверка методики расчета для трансформатора, предназначенного для работы в двад-цатичетырехфазной эквивалентной схеме выпрямления

4.5. Экспериментальное исследование процессов в трансформаторе с разнесенными на две' стороны вводами вентильной обмотки.

4.6. Технико-экономическая эффективность внедрения методики расчета добавочных потерь в обмотках преобразовательных трансформаторов.

4.7. Направления дальнейших работ.

4.8. Выводы.

За последние годы все более широкое распространение получают полупроводниковые преобразователи электрической энергии.

Разработка и совершенствование тиристоров и сильноточных диодов существенно расширили области применения статических преобразовательных агрегатов,

В решениях ХХУ1 съезда КПСС и в народнохозяйственном плаг не на XI пятилетку особое внимание уделяется разработке и осi воению выпуска электротехнического оборудования, имеющего более высокий коэффициент полезного действия (к.п.д.) и меньшую материалоемкость, а также улучшению качества полупроводниковых приборов и создаваемых на их основе преобразователей для различных отраслей промышленности и сельского хозяйства.

Задача совершенствования преобразовательных агрегатов должна решаться путем повышения эффективности всех их элементов. Доля стоимости трансформаторов и реакторов постоянно возрастает вследствие снижения стоимости полупроводниковых приборов и в настоящее время составляет 30-50$ от стоимости агрегата. Коэффициент полезного действия преобразовательного агрегата на 40-70$ определяется трансформаторным оборудованием. По этим причинам технико-экономические характеристики преобразовательных агрегатов все в большей мере зависят от показателей трансформаторов и реакторов.

Производственным объединением "Уралэлектротяжмаш" выпускаются преобразовательные трансформаторы для различных отраслей промышленности. Единичная мощность выпускаемых трансформаторов постоянно возрастает, что вызывает необходимость дальнейшего улучшения их технико-экономических показателей.

Рост единичной мощности трансформаторов требует повышенной надежности их работы. Кроме того, с ростом мощности преобразовательных трансформаторов на их коэффициент полезного действия все большее влияние оказывают добавочные потери. Тецденция роста добавочных потерь обусловлена с одной стороны стремлением к максимальному коэффициенту мощности преобразовательного агрегата, достигаемому за счет снижения углов коммутации токов вентилей, а с другой стороны применением проводов большого сечения, необходимым для достижения максимального заполнения окна магйи-топровода трансформатора проводниковым материалом.

В связи с ростом требований к качеству электроэнергии сетей в настоящее время все большее применение находят преобразовательные агрегаты с многофазными схемами выпрямления. Применение таких агрегатов позволяет несколько снизить реактивную составляющую сетевого тока и существенно уменьшить коэффициент несинусоидалъности напряжения питающей сети. Повышение фазнос-ти преобразовательного агрегата достигается посредством пред-включенных фазоповоротных трансформаторов или применением преобразовательных трансформаторов, характеризующихся наличием расщепленной на несколько частей вентильной обмотки (ВО), причем некоторые из частей, а также сетевая обмотка могут быть соединены по схеме "зигзаг" или "треугольник с продолженными сторонами".

Появление преобразовательных агрегатов с компенсацией реактивной мощности, достигаемой применением конденсаторных установок и реакторов, потребовало изменения трансформаторов, заключающегося прежде всего в расшеплении на несколько частей ВО и изменении схем соединения этих частей.

Все болыизе место в производстве занимают трансформаторы для схем электропривода постоянного и переменного тока. Отличительной особенностью некоторых из этих трансформаторов, части ВО которых подключены к разным нагрузкам, является необходимость обеспечения их работоспособности при резко неравномерном делении вшрямленного тока по преобразователям.

Проведенные рядом авторов работы по исследованию добавочных потерь в обмотках, как видно из литературных источников, охватывают лишь преобразовательные трансформаторы с нераещепленной ВО, При расщепленной ВО только для одного из многих частных случаев, а им'енно для двенадцатифазной эквивалентной схемы выпрямления при допущении о равенстве токов преобразователей, имеется методика расчета потерь от вихревых токов. Применение. известных методик щга определении потерь в других случаях расщепления ВО может приводить к значительным погрешностям и не позволяет выявить места концентрации потерь. Недостаточная точность существующих методик расчета потерь в обмотках преобразовательных трансформаторов привела к тому, что норма допустимого превышения температуры обмоток маслянных преобразовательных трансформаторов на 5°С ниже, чем для обмоток силовых трансформаторов [ij .

Анализ литературы и условий работы преобразовательных трансформаторов, а также опыт их проектирования выявили теоретические вопросы, решение которых необходимо для повышения качества проектирования трансформаторного оборудования, повышения его к.п.д. и надежности.

В настоящей работе автором поставлены и решаются следующие задачи:

1, Теоретически и экспериментально исследуются добавочные потери от вихревых токов в преобразовательных трансформаторах со сложными растепленными ВО.

2. Разрабатывается методика расчета добавочных потерь от вихревых токов в трансформаторах с расщепленной ВО.

3. Проводится оценка существующих конструкций, разрабатываются новые, обеспечивающие повышение надежности и к.п.д. трансформаторного оборудования.

4. Предложенная методика расчета и конструктивные решения, внедряются в практику проектирования и производство мощных преобразовательных трансформаторов.

Актуальность поставленных задач подтверждается большим вниманием, уделенным на ХХУ1 съезде партии экономии электрической энергии, материалов и повышению надежности оборудования. Значительный объем производства и постоянное расширение областей применения преобразовательных трансформаторов повышают значимость решаемых вопросов. Об актуальности работы свидетельствует и тот факт, что разработка методики расчета потерь предусмотрена темой отраслевого плана научно-исследовательских работ Министерства электротехнической промышленности СССР B0I.I503 "Исследования преобразовательных трансформаторов с целью снижения добавочных потерь в обмотках и улучшения гармонического состава тока".

В работе на основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований получены следующие, обладающие научной, новизной, результаты:

1. Аналитически доказано, что добавочные потери от вихревых токов конкретной гармоники в обмотках трансформатора равны сумме потерь от вихревых токов в двух расчетных схемах, магнитодвижущие силы (м.д.с.) параллельных ветвей обмоток в которых равны проекциям фактических м.д.с. на две ортогональные временные оси.

2. Выявлены закономерности в относительных сдвигах фаз гармоник токов, протекающих по частям ВО преобразовательного трансформатора. Ба основании полученных закономерностей доказано, что при допущении о равномерном делении выпрямленного тока до преобразователям и пренебрежении активными сопротивлениями параллельных ветвей обмоток гармоники тока можно разделить на несколько рядов, характеризующихся идентичностью распределения тока и потерь для всех гармоник ряда. Число рядов гармоник равно отношению фазности выпрямления преобразовательного агрегата, выполненного на базе рассматриваемого трансформатора, к фазности выпрямления преобразователя, питаемого одной частью ВО. Для каждого ряда может быть введен коэффициент, зависящий от соотношений амплитуд токов гармоник, позволяющий определять величину добавочных потерь от всего ряда гармоник.

3. Доказано, что для определения добавочных потерь от вихревых токов в обмотках преобразовательных трансформаторов предварительно необходимо определить добавочные потери в одной или нескольких однофазных расчетных схемах при синусоидальных токах с частотой основной гармоники. Для трансформаторов с расщепленными на две части ВО, а также для фазоповоротных трансформаторов совмещенной конструкции расчетные схемы соответствуют опытам сквозного короткого замыкания (к.з.) и к.з. расщепления частей ВО. Усложнение схемы соединения по крайней мере одной из обмоток или части обмотки по отношению к схемам звезда и треугольник приводит к необходимости удвоения числа однофазных расчетных схем.

4. Теоретически и экспериментально исследованы процессы, происходящие в трансформаторах, предназначенных для работы в мостовых схемах выпрямления, и имеющих разнесенные на две стороны вводы ВО. Доказано наличие в токах частей ВО таких трансформаторов постоянной составляющей и неканонических (четшх) гармоник.

5. Разработана методика определения добавочных потерь от вихревых токов в трансформаторах со сложными расщепленными ВО.

Для наиболее часто применяющихся конструкций обмоток получены упрощенные расчетные формулы.

Практическая ценность работы заключается в том, что:

- результаты теоретических и экспериментальных исследований внедрены при модернизации серий трансформаторов типов ТЦНП, ТДНП, предназначенных для электролиза цветных металлов, разработке специальных трансформаторов для преобразователей частоты, а также трансформаторного оборудования для опытной физической установки ТОКАМАК;

- предложены новые конструкции трансформаторов и их обмоток, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей преобразовательных агрегатов. Новизна этих решений подтверждена семью авторскими свидетельствами СССР;

- результаты теоретического анализа нашли применение в практике проектирования трансформаторов: разработаны методические указания "Расчет добавочных потерь от вихревых токов в обмотках преобразовательных трансформаторов".

Достоверность и обоснованность научных положений подтверждается результатами измерений температур обмоток трансформаторов в эксплуатации, экспериментальными исследованиями распределения тока и индукции поля рассеяния в обмотках физической модели трансформатора, работающего в составе четырехмостового преобразовательного агрегата, а также результатами измерений токов основной и высших гармоник в обмотках физических моделей фазоповоротных трансформаторов совмещенной конструкции и трансформатора с разнесенными на две стороны вводами ВО. Исследования проводились автором на заводе "Уралэлектротяжмаш" им.В.ИДенина в 1977-1983 годах и отражены в ряде научно-технических статей и описаний изобретений (бб, 67, 69 г 73-75, 77, 79, 82, 86, 87, 89] , а также отчетов о научно-исследовательских работах и технических проектов (72, 78, 92, 94, 96, 97J.

2.9. Выводы

1. Аналитически доказано, что добавочные потери от вихревых токов конкретной гармоники в обмотках трансформатора равны сумме потерь от вихревых токов в двух расчетных схемах, м.д.с. параллельных ветвей обмоток в которых равны проекциям фактических м.д.с. на две ортогональные временные оси.

2. При допущении о идеальности преобразовательного агрегата и пренебрежении активными сопротивлениями параллельных ветвей обмоток гармоники тока, протекающего по ВО трансформатора, объединяются в ряда, характеризующиеся идентичностью распределения тока и потерь для всех гармоник ряда.

3. Для каждого ряда гармоник можно ввести коэффициент, зависящий от соотношений амплитуд токов гармоник, позволяю-? щий определять величину потерь от вихревых токов всего ряда гармоник.

4. Число рядов гармоник равно отношению фазности выпрямления преобразовательного агрегата к фазности выпрямления преобразователя, питаемого одной частью ВО.

5. Для трансформаторов с расщепленными на две части ВО; а также для фазоповоротных трансформаторов совмещенной конструкции расчетные схемы соответствуют однофазным опытам сквозного к.з. и к.з. расщепления частей ВО.

6. Усложнение схемы соединения одной из обмоток или части обмотки по отношению к схемам звезда и треугольник приводит к удвоению числа однофазных расчетных схем.

7. При некоторых специальных конструкциях трансформаторов, предназначенных для работы в мостовых схемах выпрямления, в токах частей ВО имеют место постоянная составляющая и четные гармоники. Амплитуды неканонических гармоник зависят от уровня электромагнитной связи параллельных ветвей частей ВО и конструкции ошиновки низкого напряжения.

8. Полученные аналитические выражения позволяют определить как общие, так и местные потери от вихревых токов в обмотках преобразовательных трансформаторов, поэтому они являются базой для проведения анализа конструкций преобразовательных трансформаторов с точки зрения добавочных потерь от вихревых токов в их обмотках.

9. Номограммы для коэффициентов А и разработанная -программа расчета на ЭВМ "Мир-2" позволяют существенно снизить трудоемкость проведения расчетных работ по определению добавочных потерь.

ГЛАВА 3. АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ ТРАНСФОРМАТОРОВ С ТОЧКИ ЗРЕНИЯ ПОТЕРЬ ОТ ВИХРЕВЫХ ТОКОВ В ОБМОТКАХ И РЕКОМЕНДАЦИИ

3.1. Сравнение конструкций трансформаторов, предназначенных для работы в наиболее распространенных схемах выпрямления

При равномерном распределении тока между частями ВО трансформаторов, предназначенных для работы в наиболее распространенных схемах выпрямления, уровень добавочных потерь в обмотках, как видно из формул (2.24, 2.25), зависит от взаиморасположения частей вентильной и сетевой обмоток.

Получим аналитические выражения добавочных потерь от вихревых токов для наиболее распространенных конструкций обмоток преобразовательных трансформаторов, представленных на рис.3.1. Выведенные ниже аналитические выражения опубликованы автором диссертации в [74] .

С целью упрощения конечных формул принимаем следующие дополнительные допущения: в сетевой обмотке и ВО трансформаторов по рис.3.1 а,б, а также в сетевой обмотке трансформатора по рис.3.1 в, отсутствуют потери от радиальной составляющей поля рассеяния; в ВО по рис.3.1,в отсутствуют добавочные потери от радиальной составляющей индукции поля рассеяния в опыте сквозного к.з. и от осевой составляющей индукции поля рассеяния в опыте к.з. расщепления; в сетевой обмотке по рис. 3.1,б,в отсутствуют добавочные потери в опыте к.з.расщепления; распределение токов по параллельным ветвям обмоток равномерное; радиальный размер ВО по рис.3.1,б пренебрежительно мал в сравнении с её средним диаметром.

На рис.3.1 и при дальнейшем выводе формул приняты еле

Наиболее распространенные конструкции обмоток преобразовательных трансформаторов

К,Я дующие обозначения:

6 ms/ &тг - индукции поля рассеяния в опытах соответственно сквозного к.з. и к.з.расщепления частей ВО;

А ю, А 20, А 50, А 2Р, А 5Р " су™ рядов по формулам (2.23) для"о" - осевой и "р" - радиальной составляющих индукции поля рассеяния;

- соответственно высота и радиальный размер обмотки;

Л/, П. - число катушек в ВО и в секции ВО;

JO j, - коэффициенты Роговского соответственно для осевой и радиальной составляющей индукции ноля рассеяния в опытах сквозного к.з. и к.з. расщепления частей ВО;

Ко, Кр - коэффициенты, зависящие от числа проводников в направлении, перпендикулярном соответственно осевой и радиальной составляющей индукции поля рассеяния,

KQ = I - 0,2/Ш.^, Кр = 1 - 0,8 /П? [22J ;

- число проводников в радиальном размере обмотки.

Разделив правые и левые части формул (2.24, 2.25) на Р * rSOt , опуская индекс " I с учетом принятых допущений получаем выражения для коэффициента возрастания добавочных потерь* ^ап при фазности выпрямления равной соответстs Под коэффициентом возрастания добавочных потерь от несинусоидальности тока понимается отношение добавочных потерь от вихревых токов при работе трансформатора совместно с преобразователем к потерям от вихревых токов в опыте сквозного к.з., проводимого при частоте сети и тех же действующих токах в ВО, что при работе на преобразователь. венно шести и двенадцати:

Кап = 0,5(А,о^)+if А20+ & \ ; (3.1) rso rsr

Кдп- АУО+ 77^50 + Xsp. rso rso

АП= Aio+ р Asp. (3.2)

Исходя из принятых допущений для всех обмоток кроме ВО по рис .3.1, в отношение R0 / £$0 = 0.

При конструкции, представленной на рис.3.1, а для частей BOj, BOg индукция поля рассеяния изменяется в пределах радиального размера от нуля до одной и той же величины, поэтому отношение R0 / Р$о = I •

Для сетевой обмотки в опыте сквозного к.з. индукция в середине радиального размера имеет нулевое значение, а на краях значения - Bfns • в опыте же к.з". расщепления на протяжении всего радиального размера индукция равна В/и?. поэтому с учетом равенства Bnjs = &тг получаем, что отношение f?o /Pso =3.

Для сетевой обмотки трансформатора по рис.3.1,б в опыте к.з. расщепления индукция равна нулю, поэтому

Ro / R>0 = 0 • Потери в ВО складываются из двух составляющих соответственно для первого и второго концентра. Пренебрегая разницей в диаметрах концентров и учитывая, . что Вт? = 0,5- Bms получаем: R О/Pso = 0,52 = 0,25.

Согласно принятым допущениям для сетевой обмотки по рис.3.1,в Рго/ fso = 0. Для ВО f~2o = 0. Для отношения же Rp/ Fso в ВО по рис.3.1,в, используя выражение для потерь от вихревых токов, например. [22] , можно записать:

Ко а2 В; i гр чp u и/пг

Pso Ко ьг B%S .

• Учитывая, что

JTjUoBffi* . Q J?ju.fofaJ>t . (3.4) tW h , IW 2NR получим:

РгР KP /арМ\г (3.5)

Pso Vk0 \bPiRN/ •

Подставляя отношения f?o/Rso и Rр/^SO в формулы (3.1, 3.2) получаем аналитические выражения для коэффициента возрастания добавочных потерь от несинусоидальности тока, которые сводим в табл.3.1.

Как показал анализ рассчитанных номограмм, приведенных в приложении 3, при пренебрежении эффектом вытеснения достаточно строго выполняется равенство:

Д = 0,5(\i+\5) = \2 <з.в) причем при ^ ^ Ж/S значения всех трех коэффициентов практически совпадают:

А» А,-А, =А5. (3-7)

Поэтому с учетом этой зависимости формулы могут быть еще больше упрощены, см.табл.3.1.

Аппроксимация функции А-1Ы при нулевых углах управления вентилей преобразователей позволяет получить простое выражение для соответственно шестифазной и двенадцатифазной схем выпрямления:

А = о,7-и?5-, А-1г ч,1иГ-, (38)

1. ГОСТ 16772-77. Трансформаторы и реакторы преобразовательные. Общие технические условия. М., 1977.

2. Лейтес Л.В. Добавочные потери. - В кн.:Трансформаторы.Вып.5/Под ред.А.Г.Крайза.-М.гГосэнергоиздат, I96G, с.148-168.

3. Размадзе Ш.М. Преобразовательные схемы и системы. - М:Высшая школа, 1967.-527 с.

4. Справочник по преобразовательной технике. Под ред.И.М.Чиженко. -К.: Техника, 1978.-447 с.

5. Глинтерник С Р . Электровлагнитные процессы и режимы мощных статических преобразователей. - Л.: Наука, 1968.-308 с.

6. Полупроводниковые выпрямители. Беркович Е.И., Ковалев В.Е,Ковалев Ф.И. и др.; Под ред.Ф.И.Ковалева и Г.П.Мостковой.. 2-е изд.,.переработ. - М.: Энергия, 1978.-448 с.

7. Теория и методы расчета процессов в преобразовательных- 172 системах. Научно-исследовательский отчет, - Норильск, 1975.

8. Захаревич С В . , Кузнецова В.В., Светоносов В.П. Машинноемоделирование систем энергетической электроники для проектирования преобразовательных трансформаторов. Проблемы нелинейной электротехники: Тез.докл. Киев, Наук.думка, 1.8I, Ч.2, с.179-182.

9. Шафир Ю.Н. Циркулирующие токи в многоходовой многоряднойвинтовой обмотке трансформатора. - Электротехника, 1974, Ш 4, с.51-54.

10. Павлов В.В. Исследование и разработка метода расчета распределения токов в сложных многопараллельных обмотках мощных преобразовательных трансформаторов. Автореф.дисс. на соиск.уч.степ.канд.техн. наук. - Свердловск, УПИ,1979.

11. Амромин А.Л. Исследование и разработка методов расчетаиндуктивных параметров рассеяния мощных преобразовательных трансформаторов. Автореф.дисс.на соиск.згч.степ.канд. техн.наук. - М., ВЭИ, 1974.

12. Петров Г.Н. Трансформаторы. T.I. Основы теории. - М.-Л.:Госэнергоиздат, 1934. - 446 с.

13. G-Qim A,hl.^Pa^uevKM.Tionsfoimet ciicuitImpedanceCQecu^aiions-AIBE Ticins.(EPechica8 Strt^inezincf)^ 1936, voB.SS, June, p.m-no.

14. Васютинский С Б . Вопросы теории и расчетов трансформаторов. - Л.: Энергия, 1980. - 432 с.

15. Бунин А.Г., Виногреев М.Ю., Конторович Л.Н. Расчет распределения токов и напряжений в обмотках трансформаторов. - Электротехника, 1977, J* 4, с.8-11.

16. Шимони К. Теоретическая электротехника. М.: Мир, 1964.- 773 с.

17. Атабеков Г,И. Теоретические основы электротехники, ч.1,Линейные электрические цепи, М.-Л.,"Энергия, 1964. - 312 с.

18. Сахно Л.И. Разработка методов расчета и исследование потерь в обмотках реакторов преобразовательных устройств. Автореф.дисс. на соиск.уч.степ.канд.техн.наук. - Л., ЛПИ, 1982.

19. Лейтес Л.В. Электромагнитные расчеты трансформаторов иреакторов. М.: Энергия, I98I. - 392 с.

20. НамитокоБ К.К., Красовицкий В.Б., Волосов В.Е. Активныепотери энергии вихревого электромагнитного поля в проводнике прямоугольного сечения. - Электричество, 1978, Ш II, с.70-73.

21. Re^c/ /1.6. EJJy cmriQ.nts in вса(^е S^otwounJconc/^ctois. Tians, AIEE) ШЗ, V. 2^, p. 7617U.

22. Лейтес Л.В., Карасев В.В. Упрощенный расчет магнитногополя рассеяния трансформаторов. - Электротехническая промышленность. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы, 1963, вып.10.

23. Моисеенко И.М., Циер Г.И. Учет магнитного поля р&ссеянияв оптимизационных расчетах трансформаторов на ЭВМ. - Электротехника, 1978, А^ 4, с.35-38.

24. Береза В.Л. Завистлость добавочных потерь в трансформа- 174 торах от распределения намагничивающих сил обмоток.- Электротехническая промышленность. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы,1972, вып.4 (13), с.3-6.

25. Манькин Э.А. Добавочные потери на вихревые токи в трехобмоточном трансформаторе. - Вестник электропромышленности, 1957, В 7, с.57-60.

26. G-ocfoPewski Z. Stiatif doc/atkoiSe W uzWojeniach hons{o7mciitowW-A7chiW &ektzotechtiiki, i9S7, t 6,/^,2,

27. HozBowski M, Shaty dodotkoW^ W uz\Mye/7tadi tzansfoimatoioW,' PzietfPad eBtkhotechnizny, i955,13/, t\/.2/S.

28. Циер Г.И., Щербак Ю.С. Расчет поля рассеяния с применением малых ЭВМ. - Электретехничес1шя промышленность. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы, 1972, }Ь 10,11.

29. Борю Ю.И., Стенина М.А. Расчет магнитного поля рассеяниятрансформаторов с автоматической разбивкой обмоток на зоны. - Электротехника, 1972, lb- 3, с.5-9.

30. Слободниченко Б.й. Расчет магнитного поля рассеяния сучетом ферромагнитных элементов по методу конечных разностей. - В кн.: Электромашиностроение и электрооборудо. вание. Вып.26. - Киев: Техника, 1978.

31. Городецкая Г.М., Борю Ю.И. Исследование и оценка точности методов математического моделирования полей рассеяния крупных силовых трансформаторов. - Харьков, Политехи. институт, 1978'.

32. Манькин Э.А., Морозов Д.И., Алферова А.В. Добавочные потери на вихревые.токи в обмотках трансформаторов. - Электротехника, 1965, J§ 10, с.16-19. - 176

33. Манькин Э.А. Потери на вихревые токи в обмотках трансформаторов при несинусоидальном токе. - Электричество, 1955, В 12, с.48-52.

34. Карасев В.В., Лейтес Л.В. Влияние вытеснения поля на потери от вихревых токов в проводах обмоток трансформаторов. - В кн.: Вопросы трансформаторостроения/ Под ред. Э.А.Манькина. - М.: Энергия, 1969, Тр.ВЭИ, вып.79, C.II3-I28.

35. Кацнельсон С М . Добавочные потери в обмотках трансформаторов повышенной частоты при пропускании тока несинусоидальной формы. - Электротехника, 1966, # II, с.8-13.

36. Рудский П.А. Расчет добавочных потерь в обмотках преобразовательных трансформаторов. - Электротехника, I97I, J§ 9.

37. Ламмеранер И., Штафль М. Вихревые токи. - М.: Энергия,1967. - 208 с. - 177

38. H^senpush 0. AS / cm BTieiUr^kizotechnik(BR3b)^ /979, 6i, ЫЗ.

39. Борю Н,В., Боднар В.В. Расчет потерь от вихревых токовв обмотках трансформаторов. - Электромеханика, I97I, J^ 10, с.1098^:1105.

40. Oiundmaik В. Lo7.qe ftnnace ihansfoime^sASEAОои7пр£ id72, vo£. ifS, Л/6, p, 151456,

41. Тир Л.Л, Трансформаторы для электроустановок индукционного нагрева повышенной частоты. -.М.-Л.: Госэнергоиздат, 1.7I. - 239 с.

42. Рогацкин М.А. Исследование распределения Toica и добавочных потерь в обмотках мощных преобразовательных трансформаторов. Автореф.дисс.на соиск.уч.степ.канд.техн.назгк,Свердловск, У Ш , 1970.

43. Рогацкин М.А. Поля рассеяния .и добавочные потери в обмотках преобразовательных трансформаторов, имеющих.на стороне Ш сочетание схем "звезда" и "треугольник". -М.: Информстандартэлектро, 1967.

44. Коркин В.М. Добавочные потери в обмотках трансформаторовпри несинусоидальном токе. - В кн.: Науч.тр.Омск.ин-та инж.ж.-д.трансп.1970, I» П З , с.40-44.

45. А,с. 557680 СССР. Трансформатор для питания преобразова. тельных секции/ Пестряева Л.М. - Ойубл.в Б.И.,1981,1,^ 33.

46. Рогацкин М.А, Об особенностях распределения токов в секциях вторичных обмоток преобразовательного трансформатора со схемами звезда и треугольник. Труды УЭГЙШТ, вып. Х1У, Свердловск, 1966.

47. Зильберблат М.Э. Сравнительный анализ схем фазоповорот-,ных трансформаторов. - Электричество,1978, \Ь 8, с.50-57. - 178

48. SckMincf VJ, S^homveitec^urKj In SJiwenkhonsfozmaio7en.-EeekHotechn. Z . , ^375, B.Z7, N. 7.

49. A.c.817862 СССР. Устройство для сдвига фаз /Демидова Н.А.,Зильберблат М.Э., Фишлер Я.Л. - Опубл. в Б.И., I98I, & 12.

50. ОБП.082.427. Трансформаторный агрегат TA-I60000/II0/35для выпря1лительного агрегата 100 icA, 600 В электролизных установок. Технический проект. Свердловск, УЭТМ, 1979.

51. Пиотровский A.M. Электрические машины. Учебник для техникумов. Изд.7-е, стереотипное. Л.: Энергия, 1974.-504с.

52. Виноградов А.В. Расчет потерь от вихревых токов в обмотках преобразовательных трансформаторов. - Электротехническая промышленность. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы, I98I, вып.1 (114), с.4-6.

53. Глебов Л.В., Горлов Ю.И., Струве Г.А. Кольцевая схемавыпрямления для лшогопостовых сварочных установок. - Электротехника, 1972, # I, с.30-33.

54. Зборовский И.А. Влияние электромагнитной связи междуобмотками трансформатора на гармонический состав токов двенадцатифазного преобразователя. - Электричество, 1.8I, В 5, с.34-41.

55. А.с. 760208 СССР. Трехфазный трансформатор /Винник В.З.,Деищцова Н.А., Фишлер Я.Л., Гаврилов И.В., Зильберблат М.Э., Левандовский Ю.Ф., Сирица В.В. - Опубл.в Б.И., 1980, К'>. 32.

56. Исследование потерь в обмотках трансформаторов, работающих в схемах выпрямления повышенной фазноети. Отчет о научно-исследовательской работе. ОБП.121.107, Свердловск, УЭТМ, 1982. •

57. Виноградов А.В. Расчет потерь в обмотках трансформатора,работающего в 24-фазной эквивалентной схеме выпртотения. Труды УЭ.^ЖИТ, вып.68, Свердловск, 1982, с.81-92.

58. Виноградов А.В. Приближенный расчет добавочных потерь вобмотках преобразовательных трансформаторов. - Электротехническая промышленность. Аппараты высокого напршкения, трансформаторы, силовые конденсаторы, 1982, вып.2 (124), с.6-7.

59. А.С. 938323 СССР. Вентильная обмотка преобразовательноготрансформатора /Виноградов А.В. - Опубл. в Б,И., 1982, В 23.

60. Патент ФРГ В 1,268.723, Стленс, класо 21d^ 49, опубл.1205.68.

61. А.с. 1020872 А СССР. Трехфазный трансформатор для питанияимпульсных преобразовательных агрегатов /Виноградов А.В., Пестряева Л.М., Фишлер Я.Л., Раутярви Л.А. - Опубл. в Б.И., 1983, J-^ 20. - 180

62. ОБП.082.455. Трансформаторы для тиристорных источниковпитания установки "T--I4". Технический проект. Свердловск, УЭШ, I98I.

63. А.с. 970494 СССР. Многофазный трансформаторный агрегатс регулированием напряжения /Виноградов А.В., Пестряева Л.М., Фишлер Я.Л. - Опубл. в Б.И., 1982, В 40.

64. А.с. 900325. Трехс^зный преобразовательный трансформатор/ Винник В.З., Пестряева Л.М., Фишлер Я.Л. - Опубл. в Б.И., 1982, !^. 3.

65. А.с. 888224 СССР. Трехфазный преобразовательный трансформатор /Винник В.З., Демидова И.А., Фишлер Я.Л. Опубл. в Б.И., I98I, В 45.

66. А.с. 964748 СССР. Трехфазный преобразовательный трансформатор / Винник В.З., Виноградов А.В., Камнев Е.М. Опубл. в Б.И., 1982, В 37.

67. Павлов В.В., Пестряева Л.М. Выравнивание токов нагрузкипо частям расщепленных вентильных обмоток трансформаторов. - Электротехническая промышленность. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы, 1974, вып.И (43), с.20-22.

68. Заявка Л.3.546.227/24-07 (СССР). Положительное решениеот 07.07.83. Преобразовательный трансформатор /Агеносов А.В., Виноградов А.В.

69. А.с. 777745 СССР. Преобразовательный трансформатор/Деев Л.П. - Опубл.в Б.И., 1930, № 41.

70. А.с. 803025 СССР. Преобразовательный трансформатор /Бревда Г.Б., Виноградов А.В., Павлов В.В., Пестряева . Л.М., Шуняков B.C. - Опубл. в Б.И., I98I, 1Г' 5.

71. А.с. 858125 СССР. Преобразовательный трансформатор / Ви- 181 ноградов А.В., Павлов В.В, - Опубл. в Б.И., I98I, 1^ 31.

72. ОБП.082.319. Трансформатор Т1ЩП-25000/10 У2 для питанияползшроводниковых выпрямительных агрегатов 300 В, 50000 А. Технический проект. Свердловск, УЭОМ, 1973.

73. А.с. 773756 СССР. Транс^юрматор /Агеносов А.В., Виноградов А.В., Шукяков B.C. - Опубл.в Б.И., 1980, i^. 39.

74. Серия трансформаторов типовой мощностью до 40000 кВАдля питания полупроводниковых выпряглителей для электролиза. Экспериментальная проверка методики расчета. Научно-исследовательский отчет. ОСЯ.126.000-4, СНЙЭТИ, Свердловск, 1967.

75. Толстов Ю.Г., Мосткова Г.М., Ковалев Ф.И. Трехфазныесиловые полупроводниковые выпрямители, управляемые дросселями насыщения. - М.: АН СССР, 1963.-175 с.

76. Разработка методики расчета гармонического состава икомплексной программы расчета добавочных потерь. Отчет о научно-исследовательской работе. ОБП.121.146, Свердловск, . УЭ1М, 1982.

77. Расчетная записка трансформатора ШШВ-25000/IO.ОБП.214.741, Свердловск, УЭШ, 1965.

78. Гармонический состав токов в частях вентильных обмотоки ошиновке мощных преобразовательных трансформаторов при 12-фазной схеме выпрямления. Отчет о научно-исследовательской работе. ОБП.120.920, Свердловск, УЭТМ, 1978.

79. Расчет добавочных потерь в обмотках и отводах от вихре. вых токов основной частоты. Методические указания, ОЕП.682.153-75. Свердловск, УЭТМ, 1975.

80. Исследование на физической модели электромагнитных процессов в обмотках фазойОБОРОТНЫХ трансформаторов. Отчет - 182 о научно-исследовательской работе. ОБП.129.028, Свердловск, УЭШ, 1982.

81. Исследование электромагнитных процессов в обмоткахтрансформатора, работающего в 24-фазной схеме выпрямления. ОБП.476.231. Отчет о научно-исследовательской работе, Свердловск, УЭШ, 1982.