автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Разработка и внедрение методов стабилизации технологического режима выплавки низкоуглеродистой стали из фосфористого чугуна в кислородных конверторах

РГб од

2 1 ШОИ 1393

МИНИСТЕРСТВО НАРОДНОГО ОБРАЗОВАНИЯ' РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН ЗАВОД-ВТУЗ при КАРАГАНДИНСКОЙ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОМ КОМБИНАТЕ

На правах рукописи

ибраев првек кйанкяряаович

разработка и внедрение еетодсз стаекззацш технологического рее1ша вшшшкз еззкозгяероднстоп стали из соссоркстого чнпшз в егсшодяш копзертораз

Специальность 05.15.02,- Натаыиргиа черта веталлов

автореоерат

Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

г.Теииртау - 1393 г.

Работа выполнена в Центральной ка«Чгт-кссл0ДОБатв.пьскоы инститдте черной иеталлцргии иы.II. П. Бардина и на Карага-едявсбои иеталлщ>шчес;;он комбинате

Научнее руководите^: доктор технических наук,профессор

Егсв П.IL

Официальные оппокаитс;- доктор технических надк,профессор

Рожков И.И. сандядат техзичаских падк,профессор Торговец D.K.

Беддцая организации: 5ральсшШ научпо-исследоаательскпй

инститдт чгргшх металлов

Заэита состоится "J=£" МаЯ 1ЭЭЗ г>

в_____/.7__час.

па заседании специализированного совета К 058.08.01 завода-БТЗЗа при Карагандинскоы металлургической комбинате по адреса: 4?2300,г .Тениртад,пр./1ешша,34.

С диссертацией ногно ознакомиться в библиотеке завода-ВТОа при Карагандкнскоы иеталлургическоы комбинате.

fißTcp2<iepaT разослан •Л- • Спр ел Л i933 г

Ученый секретарь специализированного совета.кандидат фнзико-катематкческих

каук.доцент — НУХАУБЕТОВ Д.Г.

!ЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЙБОТН

АКТУАЛЬНОСТЬ РйБОТИ. Карагандинский металлургический комбинат является единственным в Казахстана производителен лкстового проката кз кизкоуглеродкстой стали.3 повкзении конкурентноспособности продукции в странах СНГ и за рдбевон особая роль отводятся коренно-нд улучненип и стабилизации качества неталла вйтзяяеиого из фосфористого чугуна. Репение этих задач невозковно без совервенствова-ния и разработки технологических кетодоз стабилизации ввплавки и внепечной обработки я разливки стали.

С другой сторона, повявеинае требования по оэдоровлеияз экологической обстановки о городе и регионе ставят задачи по разработке ресдрсосберегащих технологий и поавнпения зксяогкчкости технологических процессов.

При переделе фосфористых чугднов, в связи с больвии переддзоа, окисленность металла на внпдске колеблется в очень ииропих пределах.!) тозе вреяа во врена внпуска, раскнлекна и разливки происходит восстановление фосфора из плзка в иеталл п повкиенне его концентрации в стали.При продувке низкоуглероднстой кипзцей стали в повве инертнин газон под окисяенннн илакоз происходит о::::сленпе аарганца и двеличение концентрации кислорода э веталле.

3 настоацее врека окончательно не вменено влнянае остаточной концентрации кремния на процесс газоввделеяиз при грпстадчзацип

I

стали в изложнице я не остановлено его предельно-яопдеткпое содержание в неталле. " '-

Хотя технология производства слитков калящеЗ стаял хорого изд-чена, во остается нереженннни следдвцне проблеяв: сохранения технологической обрези, повниение качества поверхности янстсвого срока-та и снижения брака я отсортировки неталла «о всея передела».

Поэтому изучение а практическое ревенне даянзх вопросов является актдальной задачей.

ЦЕЯЫЗ РАБОТЕ является разработка о внедрение технологических методов стабилизации процессов внидавхи, внепечной обработка я разливки кипяцей стали с повнаениеа качества, еигода годного пра снижений ресурсознергоенкостн и повнзешш гкологачиостя передела фосфористого чдгдна. • -

НйЗНйЯ НОВИЗНА. В рездльтате проведениях исследований дстаяо-

влены новые закономерности окисления фосфора в ыеталле б конце окислительного рафинирования; выявлено влияние остаточной концентрации кремния в металле в конце продувки на усвоение кремния ферромарганца и получено новое термодинамическое уравнение для расчета равновесного содеркания кислорода с ыарганцеы; разработана кинетическая модель, позволяющая изучить закономерности протекания вторична* окислительных реакций при продувке кипящей стали в новое инертным газом; разработаны модели корректировки окисленности иеталла в новее и изложнице; установлены новые закономерности процесса обезугле-роЕиваний при кристаллизации кипящей стали в изловнице; показана пути повышения экологичности и снижения ресурсоэнергоемкости передела фосфористого чугуна.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ.Б результате промысленных исследований разработана и внедрена сквозная экологически чистая технология производства слитков низкоуглеродистой кипящей стали, обеспечивавщая высогае качество ыеталла. повывешшй выход годного по всему еетал-лургйческону переделу, снивение расхода извести и видкого чугуна за счет более полного использования физико-химических и тепло-физических свойств конечного конвертерного плана и уыеньэенио загрязнения атмосферы выбросами пыли и окиси углерода.

Экономический эффект от внедрения методов стабилизации выплавки, ]яскисления, внепечной обработки и разливки стали составил более 30 ллн .рублей за счет сн;:зекия расхода иеталловихтн, повышения выходе! годного, сникекия Срака а отсортировки металла по всему металлургическому переделу.

РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗБЛЪТАТОВ РАБОТН, Результат»! работы стракены в следующих технологических инструкциях: ТВ 309-.К-01-В8,32; СТН 303-02-63,91; ТИ 303-СК-СИ1-Э0; БТЙ 303-СК-14-8Б; Тй 303-СН1-32 и в" прпктическоы указании " Порядок измерения активности кислорода в сталзразливочноы ковве устройством 5К0С."-Темиртау,1330 г.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ. Основные полозениз диссертационной работы долоиены и обсувдевы аа: II региональной научно-техничегкой конференции "Комплексное использование руд Лисаковского ыестороедения", Корагзнда, 1982; 5 научно-технической конференции "Передел чугунов специального состава, вклечая природнолегированные и фосфористые", Свердловск,1984; 12 научно-технической конференции молодых специалистов КарНК, Темиртау, 1384; науно-практической конференции "Практический вклад НТО и решение вопросов химии и кеталлургии ", Кара-

- о -

ганда,1384: региональной научно-технической конференции литейщиков " Технологические процессы литейного производства, обеспечивающие увеличение производительности труда и улучиения качества отливок", Караганда, 1386: научно-технической конференции "Создание и совершенствование энергосберегающих технологий в писоияталлургии ". Ка-ганда,1988; Всесоюзной научно-технической конференции "Технические и конструктивные решения по снизенив вредных выбросов от сталеплавильных агрегатов в окруаающуа среду", Темиртау.1390; научно-практической конференции " Улучшение экологических условий в сталеплавильной производстве", Ижевск, 1332: 1 конгрессе сталеплавильщиков, Носква.1992.

ПУБЛИКАЦИИ. По теме диссертационной работы опубликовано 22 научные работы, из них 4 авторских свидетельства.

ОБЪЕМ ДИССЕРТАЦИИ. Диссертация состоит из введения, 6 глав, выводов, излоненннх на страницах навинопнсного текста, вклачая рисунков, 35 таблиц, библиографический список использованной литературы из 103. наггаенований, приложения.

СОДЕРЗАНПН РЙБОТЗ

1. УСЛОВИЯ И "ЕТОДЙКА ПРОВЕДЕНИЯ'ИССЛЕДОВАНИЯ Исследования проводились з кислородно-конэертерноя цехе Карагандинского металлургического каабината в 300-т конвертерах с пере-боткой чугуна следуш^его химического состава: Ф.40-1.00%Мп, 0.45 --1.30 251. 0.019 - 0.063X5. 0.080 - 1.30ХР. Вес иеталловихты составлял 350-375 т, в т.ч. 90-110 т лона. В качестве илакообразугщих натериалой использовали кусковуз изэестъ.

Выплавку ниэкоуглеродистого полупродукта производили двуявла-ковым процессов с пронежуточныа качлваниеа олака с оставление» и без оставления конечного алака в конвертере. Продувку плавок производили по схеие без донигания через пятнсопловув фурну с расходов кислорода 750-1100 куб.а/кян. Присадку извести производили рассредоточение порциями по 2-4 т.

Раскисление стили до заданного химического состава производили э ковше при выпуске плавки ферронарганцев, алпниниеа, коксикои Продувку кипящей стали производили азотом через полув огнеу-порнуп фурну. погрузаенущ в сталеразливочный ковв на установке по доводке яяталла (9ДЙУ.

- Б -

Разливка кипяцей стали производили в слитки весом 16.0 - 17.0 т. через стакан диаметров 60-80 мы. После образования "ранта" зат-вердеввего металла 100-150 мм слитки накрывали чугунными крынками

На 100 опытных плавках исследовали обцее изменение состава стали путей отбора проб металла и шлака из ковша до и после продувки инертны» газом и из излокниц в начале, середине и в конце разливки. Химический сотав металла определяли на квантометре "Поливак", активность кислорода в металле измеряли устройством ЭК0С, методом З.Д.С. Содерхание азота определяли на экскалографе ЕАО-202 фирмы "Бальцерс" и "Леко". Химический состав влака определяли химическим методом.

Качество кипящего слитка оценивали по характеру кипения металла в изловнице, по виду головной поверхности слитка, макроструктуре коркозой зоны слитка, выходу годного на 1 переделе, величине брака н отг.ортировке по всему металлургическому переделу.

Обработку экспериментальных данных производили методом корреляционного анализа на ПЗВ11.

2. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ПОВЕДЕНИЯ ФОСФОРА,КРЕМНИЯ, КИСЛОРОДА И МАРГАНЦА В ПРОЦЕССАХ ВЫПЛАВКИ, ВНЕПЕЧНОЙ ОБРАБОТКИ И КРИСТАЛЛИЗАЦИИ СТАЛИ

Обеспечение низких конечных концентраций фосфора, серы, кремния и оптимальных содерханий кислорода и марганца в готовой стали потребовало исследования термодинамических и кинетических, закономерностей их поведения на этапах выплавки, внепечной обработки и разливки.

2.1. Особенности термодинамики и кинетики окисления фосфора к поведения килорода в металле на заключительной стадии продувки

Расчеты равновесного содервания фосфора в металле под клаками с различным содерййтев (РеС) (13,0-33,0%) показали,что термодинамически высокоосновные влаки обладает достаточной фосфоропоглоти-тпльной способностью даке при низком уровне окисленности системы (Fe0M3.0-15.0X. Аднако фактическое содервание фосфора в металле под влакоы с модулем основности 3.0-4.0 и уровней (ЕеО5 14.5-27.ТЛ существенно превывавт равновесные концентрации. Наличие сверхраэ-нопеснях концентраций фосфора свидетельствует о существовании ли-

ниттруащего звена, сдеряивашцего протеканиз-рздяции окисления фосфора в конце окислительного рафинирования.

Исследование лииитирдюцих звеньев процесса- окисления фосфора позволило дстановить, что наиболее вероятным сдераивапции фактором является внутренний массоперенос, т.е. транспортировка фосфора из об-ьеаа металла к фронту реакции. Зчитывая, что. реакция окисления фосфора протекает на поверхности фаз металл-шлак.и, что его поверхностная концентрация прибливается к равновесной, то скорость окисления фосфора монно записать в виде дравнения С 1 ) из которого Up = dtp]/ dt = (^cpjSm-ял *ГР1об)/ Uae ( 1 )

следдет, что окисление фосфора определяется его концентрацией в объеме металла. Экспериментальные данные скорости дефосфорации при различных концентрациях фосфора подтверадаат предполоаение о лииитируищей роли внутреннего кассопереноса фосфора в металле. Причеи наиболее ярко внрааенная вндтридиффузионная область протекания процесса при содеряанияя фосфора в иеталле иенее 0.06-0,10%.

Исследование реакции обезуглерозаваниа при проддвке иеталла кислородом при содерганиях дглерода а металле ыенее критических (0.3-0.4 в своя очередь говорит о диамтиройании скорости газо-. выделения диффд'зией дглерода ц зарозденнен устойчивых пузырей СО в объене неталла. что приводит к пераокмслекиэ ванны и неравномерному распределению злеиентоз по ее глубине,

Ихддзением нассообмешшх процессор; ккяЭ; объяснять обнаруаенп. нае в конце окислительного ра^ннирсзаннп? вдуяэннае концентрация кренниа з изталле f 01006 - 0.010 %)» которые соизиерииа с уровнец, его содерааний в готовой стали.

Прининая, что кренний g иевоазной поверхности находится в равновесии со плакои и его концентрация близка к нули получаеа, что скорость окисления кренния определяется только интенсивностью пе-реиепивания иеталла.

Таким образов, для устранения переокисления конвертерной ванны, более глубокого проведения процесса, дефдсфорации неталла и сни-зения концентрации кремния н заклдмчтелъвой; стадии продувки необходим разработка новых эффективных, технологических реэений, направленных на интенсификации иассообнекных процессов на заключительной стадии продувки.

2.2. Изменение содерзания фосфора в неталле в ковае

- 8 -

при выпуске и раскислении плавки

Исследованиями установлено, что в результате реакций между металлом, слакоы и раскислителями равновесие фосфора сдвигается в сторону повышения его содержания в металле, несмотря на заметное уменьшение температуры. Рефосфорация в этом случае значительно зависит от соотношения количества металла и влака.

Анализ балансового уравнения С 2 ) содержания фосфора в ковше позволили оценить роль факторов, влияицих на рефосфорацив металла в ковве

ГРЗк *Ёк +[Р]к *Е*е»л*62/142 = 100*И ( 2 )

где [Р]к - содержание фосфора в металле,X; Ск,С«л - вес металла и «лака в ковве,кг;Н - общее, количество фосфора в ковше,кг;Г - коэффициент распределения фосфора между.влаком и металлом, который является функцией состава влака и его температуры Ср=(р205Ж/ЕР1к).

Результаты проведенных исследований показали, что рефосфорацня металла в ковке может быть укеньжена рядом способов: снижением количества шлака, попадавшего в ковж с металлом из конвертера, нейтрализацией его в конвертере перед выпуском или в процессе слива в нови,за счет разбавления влака в ковве или повывением его дефосфо-рируицей способности присадками рафинирующих смесей.

;!.3.Термодинамические я кинетические особенности поведения кислорода и марганца в ковве при продувке кипяжей стали инертным газон

Исследованиями установлено, что в ковше при продувке инертным газсы кипящей стали и в процессе разливки распределение кислорода и марганца в системе металл-влак не достигает равновесия. Запас кислорода б влаке в 2 - 3 раза превышает равновесное с марганцем и фактическое содержание кислорода в металле, что и обеспечивает диффузионный поток кислорода из влака в металл, который расходуется на окисление марганца и на повывение его концентрации в объеме металла.

Зстановлено, что наиболее интенсивное протекание этих процессов происходит в периоды продувки стали азотом и в процессе разливки последних порций металла из ковва. Это обусловлено усилением кинетических дикторов взаимодествия в системе иеталл-влак-газ, а также термодинамических параметров металла и влака.

С этой целы) была.разработана математическая модель взаимодействия металла и влака в ковше, позволяемая оценить влияние кинетиче-

ских факторов продувки и термодинамических парааетров аеталла и ¡злака на приблиаение в равновесие систеки аеталя-злак. Кинетическая во-дзль описана на основе дразнений диффузии кяслорода, марганца через пограничный слой нвталл-алак и определяется снстеиой уразненнй (3-3) LgClOlH -С/Л )/U01 - С/й ) =A*t/2.3 ( 3 )

fl = jJto]*Sa-aj*(I+JtFeO)*L[o]*?2*iOO/iö*I)/ Ua С 4 )

С = ^Го)*Lto 3*< tFeO>h+töJn*72*100/ifi*3 >/ Um ( 5 ) LßLIob -3584*T-Lg(0.222*(CaOУ(Si025+0.253) ( 5 )

df'inl/dt = Д1ф5и-вл*Шп]-СНп]р )/ U а (?)

[!!nlp*- (ünOI!n0VC FeOFeO)*Киа С 3 )

где 3 - доля злака в ::огзз. определяемая кап отпадение Sxi*l3G/Ga, X; Sa-зл -плоцадь поверхности раздела зеталл-элак, :j2; iia - объеа металла в к оз п &, н 3;J3 [ о 1.3 [1 - козСЗициента цассопереноса касдорода н аар-ганца в неталле,!з2/с; J(FeO),|(!!nO) - коэффициента активности закиси железа к окиси марганца з алане; Кзн -константа скорости окисления марганца; Т- температура неталла*!; (Ca0)/(Si02) - основность злака.

Таким образов, таореткчвскоа описание процесса, на котором осао-вана приведенная иодель з значмтзлъной степени учитивает ©акгсрц.эли-:>з процесс;; вторичного оязслеика кзталла з коввз.Анализ системы Сравнений показывает, что д.та спиаепия переноса наслорида ::з злака з металл а унеимен'лз угара кзргаица азоЗзодано ограниченна продолжительности и интенсязносп про.авэкл "лзршиа газеи. уаеньаеиие Kojra-честпа злака, попадапдего з ковз. снизанпе содераание (Feö) и пова-пэние основности коввевого плана.

2.4. Ясследозанне слзико-хшгдчесхах процессов Qopaispooasrae структура слитка кппззей стала Для получения плотной корочки юшяцего слитка а оптимальной Зорин головной поверхности необходимо обеспечать оптиаальное содер-Еание кислорода з стали, т.е. получить определенное содераание нз только »¡арганца, но и креуниа в разлязаеиоа кеталле.

Используя уравнение Л.П.Йнеерова для условий равновесия металла со влакои тройной системы FeO - йпО - SI02 с учетоа теаператур-нич зависимостей констант разновесна реакций окисления «эрганца я кремния при температуре кристаллизации (1515 С ) получили уравнение, учитывавшее влияние креыния на ревновеснуа концентрациэ кислорода с зарганцеа:

LjtOlp = -1.358 - 0.3?Ul2i;?ri3- о.laS-LeCSi ^ ( Э )

Расчеты равновесных концентраций кислорода с углеродоы, марганцем и крекниеы на различной глубине слитка с учетом их перераспределения на фронте кристаллизации показали о значительном влиянии кремния на повыаениё* раскислительной способности марганца, что отрицательно сказывается на толщине корковой зоны слитка при пови-геннкх концентрациях марганца и кремния.

На основании расчетных и практических данных установлено, что при содержании в стали 08 кп 0.32-0.38 7. марганца и не более 0.010% кремния достигается максимальный выход годного, минимальный брак и отсортировка металла на 1 переделе.

Исследованиям)! устанолено оптимальное превывение фактической концентрации кислорода над равновесной ¿[0Ы01ф -Шр при которой обеспечивается интенсивное кипение металла без значительной у-са^ки и рослости слитка. При содерхании углерода 0.05-0.09Х оптимальная окисленность составляет 0.37-0.41 X, ад[0]= 0.004-0.006 %.

Таким образом, для улучвення структуры слитка кипяцей стали необходима разработка ревимов раскисления и доводки стали, обеспе---шгавиее оптимальное содеркание кислоорда, марганца и кремния в разливаемой стали.

2Л. Исследование механизма обездглеровивания и вторичного окисления при кристаллизации стали в изловницв

Исследование кинетических закономерностей реакции обезуглеро-Еивания при кристаллизации слитка позволило установить два процесса ее протекания. Во-первых, происходит процесс "ликвационного" о-безугдерогизания, при котором имеет место взаимодействие мевдуЮЗи ¡03', сконцетрированныяй пз фронте кристаллизации и максимум которого приходится на содер8ание углерода в металле 0.04-0.05 Х.Ео-ето-рых. происходит "равновесное" обезуглеровнванне. протекавшее непосредственно в жидкой фазе и сопровоядается окислением расплава кис-лпрпдом воздуха к дальнейвиа турбулентным переносом в объем крис-сталлизуввего слитка.

Экспериментами установлено, что интенсивность "равновесного" обезиглгровивания в связанная с ней скорость образования влаковой "пены" зависит не только от поверхности контакта стали с атмосферой. но и от парциального даавления кислорода на границе ее контакта с жидким метоллон. Это подтверядается экспериментами с изоляцией зеркала металла от окислительного воздействия атмосферы при

кипении металла, укладкой ¿истовых экранов на верхний торец иэлоа-н"ц. При этой уяе показатель "ликвациокнсго" обезуглерозивания при содергании углерода 0.07-0.08% составляет 0.19-0.20 кг/т и превыяа-ет "равновесное'Ч0.04-0.05 кг/т) при сохранении среднего показателя обезуглерозиваниа на уровне 0.12-0.14 кг/т (рнс.1).

Сниаение уровня "равновесного" обезуглероживания подтверждается значительная сниаениеж количества, образувдейся влаковой "пена" и-ее окислительного потенциала (табл.!).

Таблица 1.

Характер изаенения количества и состава злаковой "пеня"

: Вариант : Момент: Масса : : : : (РгО)

; техноло-: отбор.: злака,: \Fe01 : СИпО> :(Ре0Н(йп0): -

: гии : проб. : кг : 2 : 2 : 2 : сйпО)

:Кипение 1 мин ' 1.Э 20.52 45.86 68.36 0.44

:в безокис----------------------------

:атмосфере 9 нин З.б 15.20 48.71 63.91 0.-31

Кипение 1 иип 0.4 33.72 34.15 73.37 1.10 духе 9 шш 15.3 44.04 33.03 80.13 1.20

Превменпе. "лпквгцяонного" оЗезиглерозизаиня над "равнозескгга;* при кипении кеталла в безскислительной атаосферо способствует увеличении толщина беспузыристой корковой зона слатка на 7 и 4 на ка уровнях 50 и 95 2 от ее верха по сравнения с кипенмеа стали на воз« Духе.

Результаты проведениях исследований и анализ баланса кислорода на фронте кристаллизации позволилн установить, что ограничение поступления кислорода на "равновесное" пбезугяеронивание позволяет более полно использовать растворенный кислород и снизить содерчз-ние кислорпда и азота в готовой стали. Так содеряание кислорода в листовоа рулонное прокате из опытных слитков в средней зоне полосы составляет 0.016-0.0252, в краевой зоне 0.032-0.0442. На сравнительных рулона распределение кислорода противоположное - 0.035-0.0502 в средней и 0.023-0.0352 в краевой зоне.

0,25

ь V )

С4 0,20

*

tf 015

сь i

С, {0

<

Q05

0

—V / о

в Tv rv» \ вЧ -г

--- о/ / ■ ■ в4 ______ s^ о

У У / о___ о -О

А / /в г {Г ._ с

С 03 005 Ol07 0,C3 Of I 0ß

Рис.! Соотновение мевду содерванне« углерода IС1 в металле и показателями "ликвацнснного" Ci) и "равновесного" (2) обезуглероживания д[С]/&ст.

на воздухе; а" в безокислительной атмосфере

0.690

т>%

цогс

0.05Ö

Рис.2 Влияние дутьевого ремика-продувки на окис-ленность металла к влака {Fe0),7f

30,0

1-по сдаествдвщей технологии

2-по предловепному

способу но

& 1

> « ft Is»-! ft A

Kb ^

- ; PSK^

Г r:> 5 ,

111?

! 1 '! ! ; !

1 :

X t 4 в rs^ f. /1

i i

--- i »— > )_

\ 1

i i ' ,

0,04 6,05 С,Об «¿W

Снижение количества злаковой "пены" и его окислительного потенциала и поддергание его в яидкоподвивнои состояниии за счет зк-ранирувцего действия стальных экранов позволяет снизить загрязненность (паля неметаллическими вклвченияки.

Таким образом, организация кипения стали в безокислите^ьной атмосфере позволяет устранить вторичное окисление металла, поднять уровень "ликвациокного" обезуглероживания, тен ганаа улучшить структуру корковой зоны слитка, снизить загрязненность металла неметаллическими вклпчениями и газонасщенность металла.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ И ОТРЙБОТКЙ РЕШОВ СТАБИЛИЗАЦИИ ■ ТЕХНОЛОГИЙ ВЫПЛАВКИ. РАСКИСЛЕНИЯ, ВНЕПЕЧНОИ ОБРАБОТКИ И РЙЗЛИВКИ СТАЛИ ;

3.1. Стабилизация резина окончания плавки в конвертере

Исследование, алакового режима плавки на заключительной стадии продувки показало, что увеличение содержание (РеО) в шлаке более 23.0-25.03! ухудшает условия дефосфорации и десульфурации металла и наблвдается некоторое повызение концентрации фосфора, серы и кислорода в металле.

Результаты исследований показнваот, что интенсификация ыассо-обиешшх процессов в конвертерной ванне на заклвчит'ельной стадии продувки достигается снижением полазения Фурмы до 1.2-1.4 м и увеличением расхода кислорода до 1000 - 1100 нЗ/ыян с одновременной совместной присадкой в ванну смеси из извести I и/или Доломита ) -- 2-3 т и кокса -1.0-1.5 т. Это обеспечивает глубокув дефосфорацив, десульфурацив и снижение уровня окисленности металла и'шлака.

Экспериментальные данные свидетельству!» о снижении содержания фосфора на 0.0032. серн на 0.002% и кислорода на 0.С0Б-0.013Х При этом не только достигается приближение их к равновесным значениям, но стабилизируштся и сужаатся пределы колебаний их коцетра-ций в металле на выпуске. Кроме того, происходит и нейтрализация конечного влака в конвертере. Снижается содержание £Ре0 > в «лаке в среднем на 2,372, повыжается концентрация оксида кальция на 3.252 и основность влака на 0.13 ед (рис.2).

3.2. Стабилизация режима раскиления кипядей стали

Зстановлено, что остаточная концентрация кремния в низкоугле-родисточ полупродукте влияет на степень усвоения креаниа из РеМп.

С повызением содервания углерода в.металле перед вьпуском плавки усвоение кремния из Felln, содерЕааей 1.0-1.5% Si,достигает 20-25%, причем с ростов содераання кремния в FeMn до 2% его концентрация в стали достигает 0.011-0.012 2.

Поэтому, часть углеродистого FeKn заменяли на FeHn влаковый, предназначенный согласно TS 14-5-182-87 для легирования чугуна.При расходе макового FeKn в количестве 2.0-2.8 кг/т среднее содержание кремния в смеси составляет 0.81-1.00%, что позволило, несмотря на повнзение содержания фосфора в готовой стали на 0.0020%, улучшить качественные показатели по всему металлургическому переделу i табл.2 ).

Таблица 2.

Влияние содервания Si в FeHn ка качество стли 08 кп

покезятЕйи

: Количество плавок :Содераание S1 в FeMn,% :Расходний коэффициент :на слябинге, т/т ¡Отсортировка по рвани.%

Варианты

й : Б : В

* 36 2.24

1.165 0.75

41

1.32

1.150 0.54

45 ' 1.08

1.148 0.40

Г

17

0.87 1.139

На основе установленных закономерностей для обеспечения опти-иального содергания марганца (35%) к оптимальной окисленности разливаемой стали рекомендованы следузщие расхсы чуакового аяюминия, коксика и ферромарганца:

[С]вып..% 0. ,03 0. .04 0. ,05 0.06 0.07

[Кп]вкп.,% 0. .04 0. .045 0. .05 0.055 0.06

61, г/т 95- -100 60- -500 70- -60 0-20 -

Коксик, г/т 140- -200 70- -120 0- -50 - -

FeKn .кг/т 6. .9 6. ,35 6, ,0 5.7 5.4

При указанном рекиме раскисления исключается перераскисление металла, что дает возможность, в случае, необходимости, в процессе продувки нейтральным газом . производить корректировку содервания марганца и углерода.

- 15 -

3.3. Отработка режимов стабилизации вкгпечной

обработки кипяцей стали 3.3.1. Снижение рефосфорацни кеталла о ковзе при випцске плавки

Анализ опробованных способов предотвращения попадания конечного шлака в ковз при выпуске плавки показал С табл.3), что наиболее эффективным является его нейтрализация на заклпчительной стадии продувки присадками извести Си/или доломита) и кокса.

Повнаение основности злака в ковав достигается присадкааи в ксзз при выпуске плавки извести и дефосфорируацих снесей из извести, отходов производства вторичного алгкиниз (0П2Д) з вэде отсевов алтаятевой стрдаки С08С) и гглоаерата. йгиболге з^бктквни* показала сейч скесь из пзвестл и (С?.С) при использовании которой степень рефос(?орац;ш снизилась до 13.4% против 35.7 и 40.5%, соответственно прч присадка только извести и без нее.

Как показали исследования степень рефососращш зависит еце и от того, как присаживается дг^осфорирущаз спесь з йовя. При присадке снеся пз извести п (ОАС) з.кова треая порциями под стрдз аетал-га на дно козаа, до и после ввода оерросплааоз степень реоосфора-ции снижается до 3.42. Зто объясняется тем» что рассредоточенная присадка в процессе слива металла позволяет па базз первичного конвертерного злака сформировать акг.'.зиаЗ иззгсткаао-глинозеаистий злаковый расплав с повняенныгл рафжярдсзизд свойствами.

Таблица 3.

Влияние отсечки злака на угар и рефоссорациз кеталла

: Вариант : Кол-во : Содерл. : Степень : Нгар • Расод

: отсечки : плавок : (РеО). : рефосоор.1 езргаица,: РгИп.

: злака : * X г г х : кг/т

: Нейтрализа. 44 18.6 г\л 23.6 5.33

:конеч.злака

:0тсечк.варом 7 23.7 40.3 33.9 5.73

•.Подрыв струи 93 11.0 23.0 23.5 5.63

3.3.2. Стабилизация окисленкости металла в козв» & процессе продувки инертный газоз

И следования проведенные по уточнение и установление оптимальных параметров продувки, обеспечивавших стабилизацию окисленности и угара марганца позволили установить, что полная гомогенизация и усреднение состава металла по объему ковва при умеренной продувке наступает через 3-4 мин. С увеличением температуры металла в ковве перед продувкой с 1560 до 1585"С и продолжительности обработки с 3 до 12 мин активность кислорода возрастает с 0.035 до 0.050%,а угар марганца : 5.5 до 20 С увеличением толщины влака в ковне с 100 до 250 мм угар марганца увеличивается с 6 до 14 X. /

Экспериментами установлено, что с повывением .основности коз-аевогс влака более 2.5 ед. в металле за время продувки не происходит изменение окисленности металла. Зстановлено, что снижение закиси менее 14 % в влаке при обработке инертным газом ограничивает переход кислорода из влака в металл и снимается окисления марганца.

Исследования по нейтрализации алака до или в процессе усредни-тельной продувки присадками отходов Ti-Mg производства, энергетического _ угля, чувкового алюминия к 0IM показали, что наиболее предпочтитгльным по раскислявшему действии, технологичности и эко-логичности показали ОйС. при присадке которых в ковь происходит снижение CFeO за время обработки на 3.0-6.4 Z и окисленности металла на 20-30 X.

Таким образом, поддержание основности шлака в ковве на уровне 2.5-3.С ед., присадками дефосфорирувцих смесей в процессе выпуска плавки, нейтрализация влака в процессе продувки инертным газом присадками нейтралкзувцих добавок , ограничение интенсивности продувки дает возможность корректировать хкм.состав металла в получить оптимальное соотношение между содержание углерода, марганца и кислорода в стали,

3.3.3. Разработка подели корректировки окисленности в содержания марганца стали 08 кп Остановленные закономерности изменения активности кислорода в металле ъ зависимости от температуре, значения измеренной З.Д.С. и содержания марганца, а также степени усвоения маганца от активности кислорода позволили получить уравнение (10) для расчета количества Ферромарганца, небходимого для корректировки окисленности Е содержания марганца в стали перед разлизкой. Кодель построена из условия получения концентрации марганца и активности кислорода в стали в оптимальных пределах [Нп]- 0.32-0.38 2 и ОЙ- 0.035-0.042 2.

- 17 -

л 0.0171*Е*( 0.5171-0.0002»Т)__

ЧреМ" 0.192 - ехрС Б.1836-(23.23*Е + 13037.3)Л) ■ (10)

где : Т - температура металла в ковве'К; Е - значение З.Д.С.,мв; Б - вес" металла в кпвже, кг; О^мд" количество РеНп .необходимого для корректировки, кг. '

На основании полученной модели корректировки разработана номограмма, позволявшая определить количество необходимого Тейп, присаживаемого в ковв на ЗДН для получения содержания марганца в средней 0.35 X в зависимости от температуры и измеренной З.Д.С. а также содеряания марганца в металле после усреднительной.продувки инертным газом. .

Исследованные закономерности протекания окислительно-восстановительных реакций в сталеразливочноа ковве и разработанные методы снижения рефосфорации и повыэения ояисленности металла, а также разработанная модель корректировки позволили разработать рациональнув схему внепечной обработки кипящей стали, вклвчаввдю присадку при выпуске плавки дефосфорирувщей смеси, нейтрализации! злака раскиляв-«ихи присадками, ограничение продолжительности продувки металла инертным газом, измерение окисленности и температуры металла и корректировка окиленностн и содержания марганца. Внедрение которого позволило стабилизировать химический состав стали в узких гарантированных пределах и обеспечить условия получения слитков кипязей стали высокого качества. ! \

3,4. Стабилизация режимов разливки и закупоривания

слитков кипяцей стали 3.4.1. Отработка режимов регулирования интенсивности кипения стали, в изложнице Исследованиями установлено, что для поддержания окисленности разливаемой стали в оптимальных пределах количество гранулированного алюминия или интенсифнкатора кипения (ИХ) должно быть строго регланентировано в зависимости от содержания углерода, активности кислорода и температуры металла перед разливкой.

Расход алюминия, необходимого для регулирования окисленности кеталла в изложнице определяли по следусзену выражения

бде * 1200*СаСо]-ас02г/[С] +лСОЗ], ¿/т ( 11 )

При активности кислорода в металле ниже оптимальных в изложницу присаживается интенсификатор кипения, расход которого опре-

делается из выражения „3 2з«Е-»ШЗ?.ЗЫ

С11К = ЗтО'[а!)022/[С]-^[0]-е*р(е.1&36 - ¿--^-Ц/] ( 12 )

Исследование реакционной способности брикетов ИК и оптимизация состава позволили разработать наиболее приемлемый для условий низкоуглеродистой стали состав ИК: 50% оксида аелеза с БХУ с ЛПЦ-25, 40% кокса, 10% поташа или соды и в качестве связугщего С СБ или каиеиоугольная смола КХП,

Внедрение разработанных моделей корректировки окисленности разливаемой стали в виде номограмм позволило исключить получения слитков с повыненной рослостьв и усадкой металла в излоннице более 300 ии.

3.4.2. Созервенствоеание рениаа механического закупоривания слитков кипяцей стали Анализ причин "вытекания" и "фонтанирования" металла позволил установить, что оптимальным моментом для механического закупоривания слитков кипящей стали является период, когда происходит, сниаение интенсивности кипения и падение уровня металла в излоа-нице на 10-30 мм. Как показали результаты исследований для этого периода характерно прибливение произведения фактических концентраций кислорода и углерода к равновесному произведение. При за-купоризании слитков по этому способу устраняется "фонтанирование" и "вытекание" металла из под крывек и нсклпчается перевод слитков в пониженные парии.

Изученные закономерности механизма обезуглероанвани.я позволило разработать новый способ разлизки кипящей стали.с организацией кипения стали в безокислительной или слабоокислительной атмосфере. Способ предусматривает, после наполнения изловницы, перекрытие зеркала металла листовым экраном, укладываемого на торец изложницы. При этом появляется возможность регулировании поступления кислорода на процесс газовыделения путем пленения площади перекрытия зеркала металла в изложницы. После снияения интенсивности кипения производится механическое закупоривание наловением чугунной крнзки на "рант" металла после снятия листовых экранов,

Опытно-промыаленное опробование разработанного способа в конвертерном и мартеновском цчхах при разливки стали 0Ь кп показало его внсокув эффективность. Способ позволяет пиднять качественные показатели металла на 1 переделе за счет стабилизации закупоривания и-получения плотной и чистой от влзка головной поверхности

слитка С табл.4) а такне улучзить качество поверхности и устранить посызность полос кести на б-ти клетьевои стане, вследствии снижения загрязненности стали нвнеталлическтги вклпченияки.

— Таблица 4

Качественные показатели стали ОВ кп "несть" ;

:вариант : кол-во : слитки с наруиениеа :выход":Расхд. : отсорти- :

:техн-ии,: слитк. : --------------— :годн. :коз-нт,: ка, по рва:

: : :. фонтанир,: незначнт.: X : т/т : пп.Х :

: : : вытекан,/:: прорыв,% : : : :

:0пытные 133 0.2 7.0 90.4 1.141 ''0.52 :

:Сравнит. 183 15.1 20.7 „ 30.7 1.145 , 1.02 :

Кроме того, преимуществом разработанного способа является ее гкологичность, ввиду снижения уровня пнлегазовыделений из иэлоаниц •при кипении стали, устранения щлако-металлических выбросов при прорывах головной поверхности и снижения интенсивности радиационного излучения от зеркала зядкого металла в 2-3.раза при сокращении высокотемпературного воздействия металла с 50-50 ккн до 8-13 кин.

I

4. ИССЛЕДОВАНИЕ Я ОТРАБОТКА РЕ5ИЙЙ КИСЛОРОДНОГО КОНВЕРТИРОВАНИЯ ФОСФОРИСТОГО ЧУГННА СО СНИЖЕНИЕМ РЕСЭРСОЗЖРГОЕШСТН И П03РЕНИЕ8 ЭК0Л0ГЙЧИ0СП1 Теоретический анализ,., и результата проаыаленных исследований показкзапт, что сувествуп^ий уровень технология обладает достаточным резервом з части снияениз ресурсознергоескости и повннеаяя экологичное™ процесса при более полков использовании физико-химических и тепло-физических свойств конечная ктевертерггах влаяоз п рэ- . зервов технология. - .

4.1. Оценка рвсурсоэнергоемкости конвертирована!! фосфористого чугуна и пути их сниае.чия Термодинамический анализ и теоретические расчета показйзазт о достаточно высоких рафккирувзих свойствах конечных злаков, которые могут обеспечить до 65% удаления фосфора I периода плавка. С другой стронн оки обладазт больвин запасов физического тепла, который практически не используется. Попытки использования рафинировочных свойстз конечных злакос с присадками 5лаяообразуз?нх не дали же-

лаемых результатов из-за низкой скорости ассимиляции влакоа извести при низкотемпературном протекании процесса.

Как показали результата исследований, кратковременная обработка конечного влака кислородом и присадками извести и доломита позволяет сформировать на базе его.аелезофласа.В результате такой обработки происходит увеличение основности влака, что ведет к дополнительной ассимиляции извести, снижается концентрация закиси железа. При этом происходит дополнительная десуль^урацкя елака в среднем Hit 40%, в т.ч. на 257. за счет разбавления влака и на 15% за счет удаления серы в газовую фазу.

Реализация предложенного варианта технологии позволяет цяуч-вить тепловой баланс плавки на 4 Г да, вследствии увеличения теипе-ратуры системы перед процессом до 1290 С. При зтоа достигается со-краЕение расхода извести на 1 период около 5т.

Исследованиями устанвлено, что для получения более низких концентрации фосфора и серы на заключительной стадии продувки необходимо более полное скачивание проаегуточного шлака. Так, уменьшение иассы влака 1 периода с 20 до 5 т дает снижение расхода извести на второй период с 16 до 8 т.*

4.2. Исследование и отработка резииов коньертерний плавки со сннзением пылегазовнделений из ванны

Исследования пылевыделений из конвертерной ванна показали, что на плавках с полный оставлением конечного влака общее количество пыли снияается. fi пиковые выделение пыли наблюдается в ноыент присадки сыпучих и основной причиной являете;: резкое возрастание объема выделяемых газов за счет выделения доплнительного количества СО и С02 от недопала извести и возрастану.л скорости обезуглероживания на готовых зародывах образования СО в момент попадания в ванну первых порций извести.

Изученные закономерности позволили разработать дутьевой реним и режим присадки сыпучих с кратковременным снижением расхода кислорода перед присадкой извести, который позволил устранить выбивание газов из под "юбки" конвертера и снизить в 2.5-3.3 раза пылг-выноп в газоочистку.

Снижение еыбросов СО достигнуто при организации проведения плавок с укороченный 1 периодом продувки и повадками конвертера для проые«уточного скачивания алак* при содержаниях углерода в se-

талле 0.3-1.0%. Это позволило повысить скорость окисления углерода во ?-м периоде продувки и скорость нарастания СО до пределов воспламенения и организовать его доннгание на свечах конвертеров. Внедрение технологии с укороченный 1 периодом плавки позволяет кроме снижения выбросов СО. сократить потери тепла на промежуточной повал-кг, более полно использовать химический потенциал видного чугуна во втором периоде плавки и осивествить более глубокую дефосфорацию и десульфурацив и снизить расход кислорода на плавку.

5. РАЗРАБОТКА И РЕАЛИЗАЦИЯ РАЦИОНАЛЬНОЙ,ЭКОЛОГИЧЕСКИ ЧИСТОЙ,СКВОЗНОЙ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА СЛИТКОВ КИ1ЩЕИ СТАЛИ

Обобщение теоретических, экспериментальных и расчетных данных позволило разработать рациональную, малоотходную, экологически чистую, сквозную технологию производства слитков кипящей стали кислородным конвертированием фосфористого чугуна, не имеющую аналогов в отечественной и зарубежной практике. Технология включает выплавку низкоуглеродистого полупродукта из фосфористого чугуна двухвлако-вым процессом с полным оставлением конечного влака и подготовкой на его основе яелезофлвса, с укороченным 1 периодом, со стабилизацией окисленности металла и влака и глубокой дефосфорацией на зак-лвчительной стадии продувки. Стабилизацией режима раскисления низ-кокреынистым ферромарганцем, обработкой стали в ковяе ^при выпуске плавки дефосфорируюцими смесями, нейтрализацией влака в ковве раскисляющими присадками, корректировку окисленности ц содержания марганца в ковве присадками расчетного количества ферромарганца, регулирование интенсивности кипения стали в изложнице регламентированными присадками алюминия или интенсификатора кипения, организацию кипения стали в изложнице в безокислительной или слабоокислительной атмосфере и механическое закупоривание слитков чугднныма крывками в момент снижения уровня металла в изложнице.

Реализация предложенной сквозной технологии производства слитков кипяцей стали обеспечивает: снижение расхода извести на 13 кг/т стали, чугуна на 10 кг/т стали, кислорода на £60 мЗ за плавку и увеличение выхода жидкого на 0.5%, улучшение качества металла по всему металлургическому переделу за счет увеличения выхода годных слитков по прямому назначению на 4.5%, повывение выхода годного на слябинге на 19 кг/т стали (2%), снняекие брака 1-го передела на 0.3% и отсор-

-гг -

тировкн металла на 1,5%, а такае снижение экономического уцерба от снижения выбросов пыли и СО соотвественно на 0.045 и 1.61 т за плавку.

ОБЩ ВНВОДИ:

1. Одной из основных причин сверхравновесных концентрации фосфора, кремния, кислорода в металле в конце окислительного рафинирования фосфористого чугуна является кинетическое затруднение протекания процессов дефосфорации и обезуглероживания, связанные с ухуд-вениеи массообменных процессов. Интенсификация перемеиивания конвертерной ванны снияениеа положения фурмы до 1.2-1.4 м. повшениём* расхода кислорода до 1000-1100 иЗ/мин с одновременной присадкой извести (и/или долоиита)-2-3 т и кокса -1.0-1.5 т за 1-2 мин до окк.нча-продувки позволяет провести более глубокуо дефосфорации при ^имении и стабилизации окисленности металла и клака.

2. Присадко в ковв при выпуске плавки дефосфорирувцих смесей позволяет повысить основность, снизить рефосфорацио, стабилизировать содержание кислорода и угар марганца в ковше в процессе обработки металла инертннм газом.и разливке. Наилучшие результаты получены при применении смеси из' извести и отсевов алюминиевой струнки и присадки ее тремя порциями до и после ввода ферросплавов.

3. Разработана кинетическая модель процесса взаимодействия металла и шлака при продувке кипящей стали в новые инертным газом, позволяющая выявите наиболее -значимые технологические параметры.Иста-новлено, что для уменьвения скорости переноса кислорода из влака в металл и окисления марганца необходимо ограничить интенсивность и продолжительность продувки, повысить основность илака в коьие и снизить содержание закиси железа в влаке.

4. Впервые установлено влияние остаточной концентрации кремния в металле, в конце окислительного рафинирования на усвоение кремния Ферромарганца и на повышение раскислительной способности марганца в изложнице. Предложено новое термодинамическое уравнение для расчета равновесного содержания кислорода с марганцем.

5. Установлены новые закономерности изменения активности кнс-~ лгфпсл в металле от шде^маним марг-*ни/». температуры металла, а Гак-» же '¡свосниз мэрганца от оки/лнности металла. Разработан» алгоритмы корректировки окисленности стали в ковке и изложнице, обеспечиваь-5и<? оптимальнуд окисленность металла.

- 23 -

6. Остановлено, что благоприятны» номентом для механического закупоривания стали является момент прибливения произведения фактических концентраций углерода и кислорода к равновесный значениями характеризуется падением уровня металла в изложнице относительно "ранта" на 10-30 ма.

7. Уточнён механизм обезуглероживания металла в изложнице при кристализации слитка и установлены новые закономерности его протекания. Остановлено, что причиной повыаенной газонасывенности и загрязненности металла является превивение "равновесного" над "ликвацион-ным" обезуглерозиваниен. Предложен способ снивения вторичного окисления при кристаллизации стали в изложнице, позволявший повысить качество металла.

8. Определено оптимальное превышение фактического содержания кислорода в разливаемой стали над равновесной концентрацией при которой обеспечивается оптимальная усадка и рослость слитка.

9. Определен оптимальный состав кипящей стали, обеспечивавший высокий выход годного, минимальный брак и отсортировку металла: содержание марганца - 0.32-0.38%, кремния не более 0.010%, кислорода- 0.035-0.042%.

10. Остановлено, что полное оставление конечного злака в конвертере и формирование на его. основе железофлпса кратковременной обработкой кислородом и,-4изестыэ, позволяет снизить выброс пыли в начальный период пррдувлн,.. а кратковременное снижение интенсивности продувки, в период развитого обезуглероживания, .перед Ьрпсадкой извести устраняет пиковые выбросы пыли. Сокращение 1-го .периода продувки позволяет организовать полное доаигание СО во <!-ов периоде плавки при этом снижается расход чугдна,извести .

11. На основе изученных закономерностей разработана и внедрена сквозная , экологически чистая технология производства слитков кипа-цей стали высокого качества.

12. Внедрение сквозной технология производства слитков позволило получить экономический эффект более 30 млн. рубей за счет экономии чугуна, извести, кислорода, увеличение выхода годного, повышение качества неталла и снизениа экономического увер^-от^грязнениа атмосферы внбросаки пнли и СО.

ОСНОВНОЕ С0ДЕРШВЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В 22 РАБОТАХ, оспознини из которая язляптся:

1.3.3.Меркер,.И.К.Ибраев/ К вопроса о механизме процесса обезуглероживания металла кислородом.// Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских печах. Науч.труды МЧИ СССР. Изд-во "Металлургия" .19?б№.-сБ7-71

2. Внепечная обработка низкоуглеродистой кипяцей стали в стале-разливочнон ковве./ И.К.Ибраев, Д.Д.Избембетов, П.Й.Вгов' и др.

// Практический вклад НТО в реаении вопросов химии и металлургии. Тезисы докладов научно-практич.конф.-Караганда.-1984

3. Скисленность разливаемой низкоуглеродистой кипяцей стали./ / Б.Й.Бурдонов, К.Т.Калывев, И.К.Ибраев и др.// Изв.БНЗов.Черная иеталлургия -1987 -У5

4. Совершенствование технологии выплавки иалоуглеродистой стали из фосфористого чугуна с регламентацией основных технологических параметров./ И.К.Ибраев, П.И.Югов, Б.Й.Бурдонов и др.// В кн.:Т*;х-нология, производство и обработка стали. -йлма-йта.-1987

5. Производство кпящей стали со стабилизацией окисленности в ковве./ Б.Й.Бурдонов, И.К.Ибраев, В.И.Богомяков и др.// Сталь - 1989.

6. Повывение качества Киэкоуглеродистой кипяцей стали,/ И.К. йбпаев, В.И.Вареник, Б.Й.Бурдонов и др.// Сталь - 1990,-лДЗ

7. Брикетированный интенскфикатор кипения для разливки кипяцей стали.// Балл. Черметинформация.Черн.Металлургия - 1990.-/¿7

8. Кремний в низкоцглеродистой кипяцей и полуспокойной стали./ / Б.Й.Бурдонов, И..К.Ибраев, Б.П.Цимбал и др.// Сталь - 1992.-л'-5

9. Й.С. 10601396 (СССР).МКИ с.22 с 38/14. Сталь./ Л.В.Неандров П.И.Егов, В.й.Парамонов, В.й.Пак, И.К.Ибраев и др.(СССР 1-3468122/ 22-02; Заявлено 14.07.82 г. Опубл..Бвл/Ч6.-1. 33г.

1С. Й.С. 15Р3076 (СССР), МКИ В22 в7/00.Способ получения слитков кипящей стали./ Р.Я.ИараФутдинов.В.И.Богимякив.В.И.Наксимов, В.И.Вареник. И.К.Ибраев и др.(CCCP)-4425S34/02/043752.Заявлено 4.04.Г,8г. ¡Опубл. Бил .¿21.-1390г.

И. Й.С. 1П93701 (СССР) ,ИКИ В22Д 7/60. Способ отлчвки слитков кип5;ей стази./ З.Б .Данеьскйй.И.Й.Е^иненко. Б.А.Бурдоноб, Е.И.Влрекик. И.К.Ибраев и др.<СССР 1-4674331/02/13155.Зявлено 03.02. 89г.; Опубл.Бил.Й7.-1302г. - -

-М7