автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Разработка и определение параметров вибрационной установки для изготовления набивных свай-оболочек

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН Алматинский автомобильно-дорожный институт

од

; Ь-.'О

На правах рукописи

КИМ АДОЛЬФ ЮРЬЕВИЧ

УДК 666.97.033: 16:624. 154. 33

РАЗРАБОТКА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВИБРАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ НАБИВНЫХ СВАЙ-ОБОЛОЧЕК

Специальность : 05.05.04 - Дорожные и строительные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

АЛ МАТЫ - 1996 г.

КИМ АДОЛЬФ ЮРЬЕВИЧ

УДК 666.97.033: 16: 624 . 154 33

РАЗРАБОТКА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВИБРАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ НАБИВНЫХ СВАЙ-ОБОЛОЧЕК

Специальность : 05.05.04 - Дорожные и строительные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Работа выполнена ва кафедре "Подъемно-транспортные, строительно- дородные иашины и оборудование" Строительного института Акмолинского университета.

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Нураков С.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

ь Алматинском автомобильно-дороЕном институте по адресу: 480026, г.Алыаты, пр-т Ра&шбека, 165, аудитория И 310

С диссертацией ыогно ознакомиться в библиотеке Алыатинског< аитомобильно-дороЕЫого института.

Харчевко Б.В.;

кандидат технических наук, доцент Бройтман П.М.

•»

Ведущая организация - НПО "Союзспецфундаменттяжстрой"

г.Караганда

Защита диссертации состоится " е<-/ " Шо/^- ^ 1996 г. б часов на заседании специализированного совета К.14.II.С

Автореферат разослан

«

1р "

1996 г.

Ученый секретарь специализированного _соэ£?< кандидат технических наук

Ц.С.Кульгильдннов

-з

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работа. В строительстве все большее применение получают свайные фундаменты, которые, по данным НИИ оснований и подземных сооружений им.Н.^.Герсеванова, позволяют значительно уменьшить объем трудоемких земляных работ, в 1,5-2,0 раза сократите сроки строительства, на 25-40 % снизить расход бетона, ка 35-40 % -стоимость сооружения фундамента.

Одной из прогрессивных конструкций свайных фундаментов являет^ ся набивная свая-оболочка /НСО/, обладающая по сравнения с бурона-бивными повышенной /в 2,2-2,6 раза/ удельной несущей способностью при экономии бетона до 30-35 %.

Однако широкое внедрение НСО сдерживается отсутствием необходимого технологического оборудования, позволяющего эффективно уплотнять применяющиеся для них жесткие смеси. Существующая техноло- • гия формования НСО путем вибрационного воздействия по касательной на столб бетонной смеси требует сложного оборудования и не обладает достоинствами, присущими более перспективному виброобъемному, методу.

5 связи с этим исследования и создание нового оборудования« в котором используется виброобъемный метод формования НСО, является актуальной задачей.

Работа выполнялась: - по целевой комплексной научно-технической программе Госстроя СССР, ГКНТ и Госплана СССР О.Ц.031. "Развитие прогрессивных технологий и индустриальных методов строительства на основе создания и широкого применения^эффективных строительных материалов, изделий и конструкций, машТш, оборудования и инструмента, обеспечивающих снижение при их применении в строительстве трудоемкости на 25 % и материалоемкости на.10*./Задание 04.01.01 С11г "Провести исследо-

вания, разработать методы расчета., методы изучения несущей способности свай, принципы конструирования и устройства свайных фундаментов и выдать задание на проектирование в условиях опытного строительства";

- по плану научно-исследовательских работ министерства образования Республики Казахстан и в соответствии с республиканской программой * 338 "Научно-технические проблемы машиностроения и создания высокоэффективных машин и аппаратов"./Задание 03 "Новые высокоэффективные строительные и дорожные машины и оборудование"/.

Цель работы состоит в разработке и определении параметров новой высокоэффективной конструкции вибрационной установки для формования НСО из жестких бетонных смесей.

Основные задачи исследования. Для достижения поставленной цели решались следувщие задачи:

- изучение процесса формования столба бетонной смеси высотой до 10 м ' и определение оптимальных режимов его уплотнения;

- установление закономерностей распределения динамического давления по высоте вибрируемого столба смеси;

- разработка инженерной методики расчета параметров новой конструкции вибрационной установки для формования НСО;

- разработка и создание новой конструкции вибрационной установки для изготовления НСО диаметром 900 мм и длиной 10 м;

- разработка методики и проведение экспериментальных исследований на с&ндах в лабораторных и в производственных условиях.

Объект исследований. Стенды натурных размеров и опытный образец новой конструкции вибрационной установки для формования НСО из жестких смесей.

Научная новизна работы состоит в слздусдсм:

- установлена закономерность ¡пспределения динамического давле-

э

ния по высоте вибрируемого столба бетонной смеси и его влияние ка качество формования НСО;

- получены математические модели для определения основных параметров вибрационной установки в зависимости от динамического давления вибрируемой смеси, ее водоцементного соотношения, грунтовых условий скважины и упругих свойств конструктивных элементов рабочего органа;

- предложены новые конструкции вибрационных установок, подтвержденные 6-ю авторскими свидетельствами на изобретения и методика инженерного расчета их параметров.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

- разработана методика расчета основных параметров вибрационной установки для изготовления НСО из жестких смесей;

- установлены конструктивно-режимные параметры установки по формоаанио НСО длиной до 10 м;

- созданы стенды и опытный образец вибрационной установки, позволившие отработать оптимальные режимы и технологию изготовления НСО.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечивается необходимым объемом экспериментальных исследования на стендах и натурном образце вибрационной установки, применением статистических методов при обработке экспериментальных данных, удовлетворительной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Реализация работы. Результаты выполненного исследования- ис-цользованы Алматинским строительным управлением Гидроспецстроя Минмонтажспецстроя СССР и Северодвинским специализированным управлением треста Гидроспецфундаментстрой при разработке конструкторской документации на экспериментальный образец вибрацион.юп установки и внедрены в 1987 г. при устройстве фундамента под

транспортную эстакаду Новокузнецкого металлургического комбината а. количестве 368 штук.

Апробация работы. Результаты исследований докладывались и получили одобрение на научно-технических конференциях ВНИИГС /Ленинград, 1974г./, Акмолинокого инженерно-строительного института /1978-1993г.г./, научно-технической конференции "Рациональные фундаменты зданий и сооружений в условиях слабых грунтов" /Ленинград, 1982г./, на заседании технического совета Карагандинского НПО фун-даментостроения "Союзспецфундаменттяжстрой" /Караганда, 1969 г./, на научно-технической конференции Алматинского автомобильно-дорожного института /Алматы, 1993г./, на заседаниях кафедр ПТСДМиО Строительного института Акмолинского университета /Акмола, 1993,' 1995 г.г./, "Строительно-дорожных машин и оборудования" Алматинского автомобильно-дорожного института /1993, 1996 г.г./.

Публикации. По теме диссертации рпубликовано 8 печатных работ и получено 6 авторских свидетельств на изобретения.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения,, пяти глав, основных выводов и результатов, списка литературы и приложения. Объем работ составляет 176 страниц, из них 133 страницы машинописного текста, 43 рисунка, 16 таблиц, 78 наименований литературы и приложений на 7 с.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность, определена цель и задачи диссертационного исследования,- основные положения, выносимые на защиту, новизна работы.

В ПЕРВОЙ ГЛАВЕ рассматривается состояние вопроса. Отмечается, что основным преимуществом объемного вибрирования с вертикально направденннми колебаниями в ее низкочастотном диапазоне, по сравнение с другими способами формования НСО, является возможность

достижения равномерного уплотнения материала сваи по всей ее высоте.

На основе обзора конструкций применяемого оборудования для формования НСО разработаны основные требования к новой установке, сформулированы цель и задачи исследования.

ВО ВТОРОЙ ГЛАВЕ изложены теоретические исследования по обос* новации основных параметров установки в зависимости от динамического давления столба смеси, подвижности бетонной смеси, упругости грунта скважины и конструктивных элементов рабочего оборудования.

На основе принятой расчетной схемы виброформования КСО з скважине /Рис.1/, математическая модель системы записывается з виде одномерного аккустического дифференциального уравнения:

- ш. : е ш . т

-Г^ЭДС/ -¿(В

где и соответственно координата рассматриваемого

сечения и продольные смещения столба бетонной смеси; ско-

рость распространения продольных волн в смеси: здесь £ и£со-ответственно модуль упругости и плотность смеси.

Решая дифференциальное уравнение (I) при граничных уелови-

(

= (Чъ-0 (2)

ЫЬг / • / - Л (3)

мв ^ + к±ив -к -и0) к*я. ж (4) в!.

получим выражениЬ для скорости колебаний: 3 котором . ^ д £

ях

где

ля,

В

- амплитудное значение возмущающей силы вибровозбудите-)' у & - частота собственных колебаний системы, М» - мае-са колеблющейся системы, ^ - площадь кольцевого сечения столба

бетонной смеси, ^ - частота собственных колебаний бетонной сме-

» ■ * .........

ск, К« ~ коэффициент упругости стержней или арматурных тяг, коэффициент упругости грунта скважины. Тогда динамическое давление выразится зависимостью:

¿V- (6)-

Полученная формула позволяет определять значения динамического давления в зависимости от значений: упругости бетонной смеск,представленной в формулах модулем упругости Е2, коэффициентов упругости грунта скважины и арматурных тяг, а также от параметров вибрационной установки. Это позволяет принять динамическое давление, возникающее в вибрируемой смеси, в качестве критерия для анализа режимов работы предлагаемой установки.

На рис.2 представлены теоретические кривые распределения ди-

Расчетная схема "вибро-орган-бетоная смесь"

Зависимость динамического давления от подвижности*' смеси

Рис Л,

I и 2 - соответственно пр] 0к=4,0 и 8,0 см

Рис .'2.

намического давления по высоте столба смеси в зависимисти от ее

«

подвижности. Кривые получены при формовании смеси на частоте 7 Гц в грунтовой скважине с коэффициентом упругости К =2 кН/м. В малоподвижных смесях /кривая I/ изменение динамического давления по высоте происходит более равномерно, а в подвижных /кривая 2/ наб-лглается резкое возрастание давления по всей высоте смеси. Объясняется это тем, что в подвижных смесях с малыми значениями коэффициента упругости резонансные явления наступают при низких частотах, в отличие от малоподвижных, у которых эти явления возникают в более высоком диапазоне частот. Эти выводы справедливы при

. В этом случае выражение, стоящее в знаменателе уравнения, (5) обращается в уравнение частот:

Мк _1(7)

Анализ данного уравнения показывает, что при уменьшении частоты • собственных колебаний бетонной смеси динамическое давление возрастает вместе с увеличением скорости колебаний столба смеси. Кроме того, на величину динамического давления, а вместе с ним и на режим уплотнения, существенное влияние оказывают значения упругости грунта скважины и арматурных тяг. Из формулы (5) видно, что при их совместном влиянии /при уменьшается интенсив-

ность колебаний бетонной смеси, а вместе с ней снижается в дина-' мическое давление. В этом случае столб бетонной смеси можно представить как упругий стержень со Свободным концом / О/.

На рис.3 приведены графики зависимости давления от коэффициента упругости грунта скважины. Из них видно, что для достижения равномерного уплотнения смеси по высоте столба более предпочтительными являются плотные грунты /Рис.Зв/, тогда как в слабых грунтах, вследствие их малой упругости, размахи колебаний вибрирующего башмака возрастают и приводят к резкому увеличению дина-

мьческого давления и расслоению частиц бетонной смеси/Рис.За,б/.

Зависимость динамического давления от упругости грунта скважины

бМо

6./7о

а - при К* =2 кН/м; б - при К* =6 кН/м; в - при =12кН/к I, 2 и 3 - соответственно осадка конуса ОК = 1,0; 4,0 и 8,0 см.

Рис.3.

Влияние упругости арматурных тяг на режим вибрирования смеси может быть существенным при ¿^ I, что вытекает из формул (3,7). Это объясняется тем, что в этом случае частота собственных колебаний может приближаться к вынужденным, соответствующим околорезонансному режиму, и привести'к увеличению динамического давления смеси. На рис.4 приведены расчетные графики распределения динамического давления по высоте бетонной смеси с 0к=4,0 см в зависимости от значений коэффициента жесткости стержней Ка = 1,8; 2,4 и 3,2 МН/и. Оказалось, что при более гибких тягах /Ка 1,8 МН/м/ давление резко падает и, соответственно этому, ухудшается степень уплотнения смеси.

ТРЕТЬЯ ПАЗА посвящена экспериментальным исследованиям, це-

Лью которых являлась оптимизация режимов виброформования столба бетонной смеси и обоснование параметров новой конструкции установки.

• На лабораторном стенде изучались закономерности изменения динамического давления в столбе смеси высотой 5 м и диаметром 270 мм, уплотняемой вибропоршневым способом. Исследования проводились с использованием метода математического планирования экспериментов. Расхождение экспериментальных и теоретических данных не превышало 18-22 %.

Опытами установлено, что в бетонной смеси /Рис.5/' с осадкой

Зависимость динамического Зависимость динамического

давления от жесткости арма- давления от частоты колеба-

4 - теоретическая кривая при /= 7 Гц ;

5 - гидростатическое давление.

Рис.4 Рис.5,

конуса ОК =8,0-10,0 см при частотах вибровозбуждения 7,6 /кривая

I/, 13,9 /кривая 2/ и 16,6 Гц /кривая 3/ динамическое давление повышается и составляет соответственно 0,13, 0,17 и 0,27 МПа. При этом в диапазоне частот от 7,6 /кривая I/ до 13,9 Гц /кривая 2/ изменения давления по всей высоте вибрируемой смеси незначительны, что свидетельствует о равномерности процесса уплотнения по высоте столба смеси. При дальнейшем увеличении частоты вибрирования до 16,6 Гц /кривая 3/ динамическое давление увеличилось почти в 2 раза и ооставило 0,27 МПа. Это превышение давления является значительным и вызвано, в основном, появлением резонансны) явлений, которые, как отмечено выше, приводят к ухудшению процесса уплотнения. Следовательно, стендовые эксперименты подтвердили теоретические положения о преимуществах низкочастотной вибрации с большими амплитудами /5 + 8 мм/, позволяющими достигать наиболее равномерной степени уплотнения столба смеси.

Этими экспериментами,кроме того, установлено, что при увеличении высоты столба выпе 6,0 м происходит зависание смеси в форме, вследствие чего нарушается контакт вибропоршня со столбом бетонной смеси и процесс уплотнения значительно ухудшается. В связи с этим вибропоршневой метод не применим для формоваяния НС большой высоты.

Для изготовления НСО больших размеров предложена новая конструкция вибрационной установки, защищенная авторскими свидетель ствами на изобретения /9,10,11,12,13 и IV. Особенностью установ ки является повышение эффективности уплотнения за счет создания вертикально направленных колебаний с помощью соединенных между собой башмака и сердечника.

В ЧЕТВЕРТОЙ ГЛАВЕ приведены результаты экспериментов на двух стендах натурных размеров и опытном образце новой установки При исследовании динамического давления был применен стенд, в

котором уплотнение смеси производилось в трубе диаметром 270 мм и высотой 2,5 м. Давление смеси фиксировалось датчиками, вмонтированными с шагом 0,5 м по высоте трубы. Оказалось, что при частоте колебаний порядка 10 Гц давление в нижнем сечении вибрируе-' мой смеси подвижностью ОК = 4,0 см составило в среднем около 0,12 МПа. При этом амплитуды колебаний смеси и вибровозбудителя были одинаковыми и составили порядка 2,64-3,5 мм, что. подтверждает правильность принятого в теоретических исследованиях допущения об отсутствии проскальзывания трубы-вибросердечника относительно столба бетонной смеси. Вместе с тем установлено, что объемное формование вибросердечником и башмаком ведет к повышенному на 12-17$ удельному расходу энергии по сравнению с вибропоршневым.

С целью отработки технологии был создан специальный_стенд для изготовления НСО'длиной 1,5 м, с наружным и внутренним диаметрами соответственно 270 мм и 130 мм, на этом же стенде для сразнения была изготовлена вибронабивная свая таких же размеров. Сваи изготовлялись из бетона марки MI50 с водоцементным отношением В/Ц = 0,55 и осадкой конуса ОК = 1,0 см. Формование свай производилось на частоте 9,4 Гц. Испытания показали, что прочность материала НСО была на 20-24 %, а несущая способность на 1214% выше, чем у вйбронабивной сваи, при Этом экономия бетона составила порядка 30-35 %,.

На втором этапе эксперименты проводились в производственных условиях строительной площадки г.Северодвинска. Площадка была сложена из насыпного грунта толщиной 9,0-9,5м, покрывающего прослойки торфа и супечи.На экспериментальном образце вибрационной установки в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-78 были изготовлены три НСО длиной 8,0 м, с наружным и внутренним диаметрами соответственно 900мм и 300мм. Для сравнения с ними были изготовлены

три вибронабивные сваи таких же размеров. Принятая длина свай была ограничена грунтовыми условиями строительной площадки, а также техническими возможностями вибропогружателя ВП-1, имеющегося в строительном управлении г.Северодвинска. Для изготовления свай применялся бетон марки М200 с осадкай конуса 3+5 см и водоцемент-иым отношением В/Ц =0,45, уплотнение производилось при частоте 7,0 Гц. В процессе формования вибрографом ВР-1 замерялись амплитуды колебаний виброустановки и столба бетонной смеси, которые оказались равными и находились в пределах 2,5+3,2 мм. Синхронность их колебаний говорит об отсутствии взаимного срыва и достаточной проработке смеси по всей ее высоте, подтверждаемое высокой прочностью у откопанных свай. Прочность НСО была на 17-21 % выше, чем у вибронабивных. Датчиками, установленными по высоте трубы вибросердечника, регистрировались значения динамического давления в столбе формуемой смеси. Максимальное значение давления, как и во всех предыдущих экспериментах, имело место у вибрирующего башмака и составило 0,49 МПа /Рис.6/. Такое давление в 1,4 раза превышает напряженное состояние грунта стенок скважины, что ведет к расширению полости скважины, увеличению диаметра пяты сваи и,следовательно, к повышению несущей способности НСО.

По истечении 30 суток, необходимых для полного набора прочности отформованного бетона, были проведены испытания свай, которые подтвердили эффективность новой установки: несущая способность у НСО была выше на 27 %, чем у'вибронабивной /Рис.7/. Расчеты показали, что удельная несущая способность у НСО составила 760

о

кН/м , что'в 2,78 раза выше, чем у вибронабивной сваи, равной -280 кН/ы3:

Полученные данные подтверждают достоинства и перспективность применения новой 'вибрационной установки для формования НСО непосредственно в грунтовой скважине.

Изменение динамического, давления смеси по высоте сваи длиной 8,0 м и диаметром 900 мм

Ил.

Результаты статических испытаний свай

6

О

V .А

1

У

/ссо

¿ссе

зссс

а2 Р,ЛЛа

1 - гидростатическое

давление;

2 - динамическое давление.

Рис.6.

1 - НСО;

2 - вибронабивная свая.

Рис.7.

Эффективность предложенной конструкции установки была подтверждена в производственных условиях при изготовлении 368 шт. НСО длиной 6,0 м и диаметром 900 мм под транспортную эстакаду Новокузнецкого металлургического комбината Алма-Атинским Гидроспецстроем в 1985 г.

В ПЯТОЙ ГЛАВЕ представлены расчеты ожидаемого экономического эффекта, составляющего 214200 руб. /по ценам 1985 г./, даны рекомендации по применению и внедрению НСО, изготавливаемых с использованием новой вибрационной установки, с учетом грунтовых условие ОБЩИЕ заводу И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Выявлены основные факторы, влияющие на качество НСО, и основные пути совершенствования оборудования для их изготозл?ния.

2. Разработаны новые конструкции виброустановок /азт.сз. ка

изобретения П 876853, 1057628, 1065543, 1193235, 1715970 и 1742418/ для формования НСО больших размеров из малоподвижных бетонных смесей.

3. В качестве критерия для выбора параметров вибрационной установки принято динамическое давление в вибрируемой смеси, рациональные значения которого находятся в низкочастотном диапазоне от 0,1 цр 0,5 МПа.

4. Аналитическим путем получено выражние динамического давления (Г-ВьХ' по величине которого устанавливается оптимальный режим виброформования смеси в скважине, выявлено влияние на величину давления упругих свойств грунта скважины и стержней, соединяющих башмак с вибросерцечником.

5. Разработана и реализована методика проведения опытов на основе теории планирования экспериментов, позволившая значительно сократить объем работы при достаточном-уровне достоверности полученных данных.

6.' Стендовыми и производственными экспериментами установлено, что во избежание резонанса уплотнение бетонных смесей необходимо производить при следующих частотах: малоподвижные смеси с осадкой конуса ОК-О,0+5,0 см - в пределах 10-17 Гц, подвижных 0к=6,0+ 10,0 см - 5-10 Гц.

7. Разработана методика расчета и даны рекомендации по выбору параметров вибрационной установки для формования НСО.

1 \

8.. Изготовлен и прошел испытания в производственных-усло^ виях опытный образец вибрационной установки для формования ИСО, несущая способность которых была в 2,7 раза выше, а расход бетона на 30-35 % ниже, чем у сваи сплошного сечения.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ. ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛ ЕДУЩИХ РАБОТАХ:

I- Ким А.Ю.,Билялов K.P. Исследования динамического давления бетонной смеси на стенки скважины при устройстве набивных сзаР. полого сечения.//Монтажные и специальные строительные работы. Серия У. Специальные строительные работы. Науч.-техн. реф.сборник ЦБНТИ Нинмонтажспецстроя СССР.-М.:1982. Вып.12.-С.23-26.

2. Исследование и разработка технологии изготовления насиз-ных свай полого сечения /Гос.регистр. № 0I.83.0C60942, шифр проблемы ОЦ.031.04.01.01 СИг/: отчет о HhP /Целиноградский ш;.%.-стр. ин-т. Рук.Ким А.Ю. Целиноград, 1984,-49 с.

3. Ким А.Ю., йгильманов A.A., Игильманов Я.А. и др. Злброна-бивные сваи-оболочки как центры геодезических пунктов //Г-зодезля и картография.- M.:I986.- Ii* I.- С.22-23.

4. Ким А.Ю., Гордиенко Б.С. Перспективы внедрения набивных свай-оболочек в строительстве. //Монтажные и специальные.строительные работы. Серия: Специальные строительные работы. Экспресс информация.- М.:1988. Зып.Ю.- С.14-18.

5. Ким А.Ю., Исмагамбетов М.У. О выборе резонансного режима работы вибрационной машины.//Тезисы докладов Всесопзной конференции: Современные проблемы механики и технологии машиностроения.-'Л.: BiAHTll АН СССР и ГШ1Т, 1989.- С.28.

6. Ким А.Ю. Экспериментальные.исследования технологии изготовления вибронабивных свай трубчатого сечения. Специальные строительные работы и санитарная техника: Сб.тез. У науч.-техн.конф. аспирантов и молодых специалистов ин-та. /ЗНИИГС.-Л.:Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1974,- С.37-42.

7. Нураков С., Ким А.Ю., Гордиенко Б.С. Виброрезонансная установка для уплотнения бетонной смеси в скважинах. //Строительный комплекс и рыночная экономика: Материалы науч.-техн.хонф. научных работников, специалистов и студентов. 5-9 апр.1993./Акмолинский

инж.-ст р.ин-т.-Акмола,1993.-С.IO-II.

6. Нураков С., Ким А.Ю. Совершенствование.оборудования и технологии устройства фундаментов из набивных свай-оболочек.//Совершенствование техники и технологических процессов строительства автомобильных дорог и автотранспорта: Тезис.докл. Ш науч.-метод, и науч.-техн.конф. профессорско-преподавательского состава и студентов. /Алматинский автомобильно-дорожный институт. В 2-х частях. -Алматы, 1993.- 4.2.- С.17-20.

9. A.c. 1742410. Устройство для уплотнения бетонной смеси при изготовлении набивных свай-оболочек./А.Ю.Ким, В.П.Трашин.С.Ну-раков и др.; заявлено 28.11.90; опубликовано 23.06.92. Бол. №23,

10. A.c. 876853. Устройство для уплотнения бетонной смеси при изготовлении вибронабивиых свай./А.Ю.Ким, Е.М.Перлей, Г.А. Придчин. Заявлено I6.08JS; опубликовано 01.11,81, Бвл. № 40-4 с: ил.

11. A.c. 1057628. Устройство для уплотнения бетонной смеси при изготовлении вибронабивных свай./ А.В.Ким, Е.М.Перлей, М.У. Исмагамбетов и др.; заявлено 19.07.82; опубликовано 30.11.83. Бвл. »40.

12. A.c. 1065543. Устройство для уплотнения бетонной смеси при изготовлении вибронабивных свай./ Б.Е.Фендт, А.Ю.Ким, Е.Г.Герасимова; заявлено 28,05.82; опубликовано II.01.84, Бол. * I.

13. A.c. II93235. Устройство для возведения железобетонного предварительно напряженного фундамента./ Б.Е.Фендт, С.^Герасимова, А.В.Ким и др.; заявлено 04.05.84; "опубликовано 23.11.85, Бол. » 43.

14. A.c. I7I5970. Устройство для изготовления набивных свай-оболочек./А.О.Ким, Е.М.Перлей, З.П.Трашин и др.; заявлено 12.11.90; опубликовано 29.02.92, Бол. * 8.

X у Й i н

Диссертация аз шлгшшалы бетон в;оспасынан хасала-тын улкен размэрл1 толтырмалы багана-^абыцтарды нысан-дауга арналган вибро^окдаргылардщ*параиетрлер1н Hsris-деуге жэке зкасауга арналган.

Ныгыздау сапасыныц KepceTKini ретхкде автор усш-хаи pipijifleHeTiH цоспа баганасыкдагы дюзмикальв; цысыи. негх-з1кде виброк;ондыргыныц яаца конструкциясыкщ парные тр-r.epi ыен кршсыныц тшццх pesra.ii белгхленген.

Тесриллщ. нэке эксперкызнттхк зерттеу кэикесхн-де виброцондыргккщ гогары ти1цддл1Г1: кетергхп ^абылет-jixiriHif} артуы, бетон шыгынышц азавы Еэне Саганзка pacay цуньищ темевдеух аныцталган.

Нумыстыц i с syeifleri ?чундилыгына келес!лер гатада: эа^а Еибро^ондыргыннц жумыс реяиш мен парзхгетрлерхн есептеудщ едхстеыэсх васалган, оныц тежхрибелх ^сцаен

аасалш сыка^тан еткен' кэне ол Новокузнецк • металлур-

»

гия • комбинатэдда баганалы ipreiac гасалгазда паЯдгла-нылган.

Suaaary

The dissertation is devoted to the creation and the description of the parameters of the vibrating plant for the formation of large-siso cast-in-place shell-piles out of unaobile concrete fixtures.

The author suggests the conpacting of dynamic pressure and the parameters of the new vibrating plant.

High efficiency of the vibrating plant has been proved as a result of theoretical and experimental investigation: an increase of bearing capacity, the reduction of concrete expenditure and decreasing tha cost of pile production.

The vork has the following practical value: new methods of work and neasurement of the paramétrés of the plant have been worked out, the new pattern has been tested and used at Novokuznetsk netallurgical plant.