автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Пространственные трансформируемые секции зданий-укрытий и фермы покрытий арочного типа из линзообразных блоков

На правахтжо/уиси

Драчевский Станислав Васильевич

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ТРАНСФОРМИРУЕМЫЕ СЕКЦИИ ЗДАНИЙ - УКРЫТИЙ И ФЕРМЫ ПОКРЫТИЙ АРОЧНОГО ТИПА ИЗ ЛИНЗООБРАЗНЫХ БЛОКОВ

05.23.01 — строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Красноярск — 2006

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования

«Красноярская государственная архитектурно-строительная академия»

Научный руководитель -

доктор технических наук, профессор, член-корреспондент РААСН Лев Васильевич Енджиевскнй

Официальные оппоненты -

доктор технических наук, профессор Вадим Соломонович Казарновский

кандидат технических наук, доцент Виктор Георгиевич Кудрин

Ведущая ограннзация -

ОАО "Красноярский ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТи

(г. Красноярск)

Защита состоится 19 декабря 2006 г. в 14 00 часов на заседании специализированного совета Д 212.096.01 в Красноярской государственной архитектурно-строительной академии по адресу: 660041, Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГА-СА, аудитория К-120.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Красноярской государственной архитектурно-строительной академии.

Автореферат разослан 15 ноября 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета,

кандидат технических наук, профессор

/з /А о е--г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В современных экономических условиях при активном развитии мелких и средних предприятий, с прогнозируемым бурным ростом нефте- и газодобычи в северных районах Красноярского края, где нет развитой стройиндустрии, потребность в быстровозводимых, легко трансформируемых и транспортируемых облегченных строительных конструкциях и модульных зданиях возрастает. Один из путей решения указанной проблемы - разработка и но пользование эффективных пространственных формообразований из стандартного металлического профилированного листа или комбинированных металлоде-ревянных конструкций с подобной пространственной структурой.

В таких конструктивных формах в полной мере используются прочностные свойства материала за счет совмещения ограждающих и несущих функций.

Цель работы: разработка нового типа конструктивной формы большепролетных трансформируемых блок-секций зданий - укрытий и конструкций покрытий, обладающих пониженной материалоемкостью и трудоёмкостью изготовления и монтажа.

Цель достигается включением в структуру конструктивной формы про-странствешшх блоков, каждый из которых выполнен из двух взанмовыпуклых в продольном направлении либо профилированных листов, либо слоев деревянных досок, соединенных пространственной стержневой решеткой.

Основные задачи:

• проанализировать и обобщить опыт конструкторских разработок в направлении предпринятых автором исследований;

- разработать конструкцию предварительно напряженного двухслойного пространственного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой;

- провести численные исследования напряженно-деформированного состояния блок-секций с учетом их конструктивных особенностей и варьируемых параметров: количества линзообразных блоков, пролёта, высоты, величины выгиба поясов;

- разработать конструкцию испытательного стенда;

- провести экспериментальные исследования линзообразного блока, изготовленного в натуральную величину;

- разработать рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению блок-секций арочного покрытия с поясами из деревянных досок.

Научная новизна;

- принципы формообразований пространственных блоков - подструктур более сложной пространственной системы. Последняя может быть использована как крупноразмерный элемент либо конструкции покрытия здания, либо здания - укрытия;

- обоснование расчетной модели и алгоритма расчета;

- экспериментально-теоретические обоснования нового типа большепролетных конструкций.

Практическая ценность:

- конструктивные решения отдельных пространственных комбинированных металлодеревянных блоков и узлов нх сопряжения при формировании сборно-разборных блок-секций;

- анализ технико-экономическоб эффективности;

- указания по изготовлению, монтажу н эксплуатации конструкций.

Достоверность обусловлена соответствием результатов численных решений и экспериментальных данных.

На защиту выносятся:

- конструктивное решение предварительно напряженного двухслойного пространственного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой;

• результаты численных исследований по пространственной и плоской схемам блок-секции преднапряжённого двухпоясного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой, а также инженерная методика расчёта,

• конструктивное решение и рекомендации по изготовлению испытательного стенда;

■ s

- методики и результаты натурных испытаний отдельного пространственного блока,

- рекомендации по проектированию, расчёту и изготовлению разработанных пространственных конструкций.

Апробация и внедрение результатов исследования. Результаты диссертационной работы представлялись на международной научно-практической конференции «Реконструкция - Санкт-Петербург 2005», на Всероссийской научно-практической конференции «Сибири - новые технологии в архитектуре, строительстве и жилищно-коммунальном хозяйстве», Красноярск, 2005 г., на третьей межрегиональной научно-технической конференции «Строительство: материалы, конструкции, технологии», Братск, 2005 г.

Рекомендации по проектированию и рабочие чертежи переданы в красноярский Горпроект для использования в проектных решениях складских помещений. Результаты исследований также используются в учебном процессе для студентов специальности 2903 "Промышленное и гражданское строительство" Красноярской государственной архитектурно-строительной академии в курсах "Металлические конструкции" и специализации "Реконструкция зданий и сооружений", что подтверждено соответствующими актами внедрения.

Личный вклад автора. Совместно с руководителем обсуждались постановочная часть работы. Разработка алгоритма и численный анализ выполнялись лично автором.

Публикации. Результаты диссертационных исследований опубликованы в 8 работах, включая патент на изобретение, и в научно-техническом отчёте. Поданы ещё две заявки на полезную модель.

Структура диссертации. Диссертация состоит из шести глав, основных выводов, списка литературы и приложений. Общий объем диссертации 196 страниц машинописного текста, включая 154 рисунка, 22 таблицы, список литературы из 10S наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, определены положения, выносимые на защиту, сформулированы цели исследований.

В первой главе приведен кроткий обзор существующих конструкций зданий на основе пространственных монометаллических из профилированного листа и металлодеревянных блоков. Обращено внимание на следующие группы конструкций зданий:

1. Кровельные панели, в которых по профилированным листам уложен конструкционный утеплитель. В этих панелях утеплитель обеспечивает совместную работу обшивок и повышает их устойчивость в результате подкрепления утеплителем полок профилированных листов и обеспечением, таким образом, неизменяемости поперечного сечения обшивок и увеличения критических напряжений в узких полках листа.

2. Каркасные покрытия с частичным включением в работу профлистов, выполняющих ограждающие функции. Решетчатые плиты покрытия предварительно напряженны за счет деформирования профлиста в направлении гофров. При расчёте верхний пояс может быть представлен как сжато-изогнутый стержень составного сечения, состоящий из профнастила и верхнего пояса фермы, скрепленных между собой упругоподатлнвыми связями сдвига.

3. Пространственные системы, в которых верхний несущий пояс выполнен только из профлиста. Плита состоит из профилированного листа и шпренгельной системы, позволяющей придать предварительное напряжение профилированному листу и повысить жесткость конструкции.

4. Конструкции с предварительно напряжённым верхним несущим поясом из профилированного листа. Предварительное напряжение профнастила обеспечивается путем придания ему криволинейного очертания. Настил крепится к прогонам из одиночных профилей-швеллеров; расположенных стенкой вверх и выполняет функции верхнего сжатого пояса пространственной секции.

5. Деревометаллические блок-фермы с верхним поясом из ребристых плит с различными по материалу обшивками,

С наибольшей эффективностью профилированные листы используются в разработанных Красноярским ИСИ предварительно напряжённых блоках покрытия (рис. 1,2), где оба несущих пояса выполнены из профилированных листов.

*

Рис. 1. Линзообразный блок покрытия: 1 - пояса из профилированных листов, 2 -промежуточные элементы

Рис. 2. Конструкция пространственного двухпоясного арочного покрытия с поясами из стальных профилированных листов

Предварительное напряжение листов обеспечивается приданием криволинейной формы и создает благоприятные условия работы широких полок гофров поясных листов. Так, узкая полка верхнего пояса растянута предварительным напряжением, что обеспечивает высокую несущую способность пояса при сжатии во время нагружеиия. Конструктивное сжатие широкой полки нижнего пояса (рис. 1) компенсируется растяжением при затружении блока.

В результате проведКнного анализа конструктивных решений выявлено:

• Отсутствие исследования по формообразованию пространственных систем, структура которых состоит из набора линзообразных блоков.

• Недостаточность изучения работы линзообразного блока на сжатие с изгибом в составе пространственных блок-арок и блок-ферм.

Это и предопределило целесообразность проведения комплексных экспериментально-теоретических исследований, включая конструктивные проработки, численные н физические эксперименты пространственных сборно-разборных блок-

в

ферм и блок-секций зданий, сформированных из линзообразных блоков с поясами из дерева или профлиста.

Во второй главе представлены конструктивные решения предлагаемых двух новых типов конструкций: пространственные блок-фермы и трансформируемые блок-секции большепролётных зданий-укрытий арочного типа (табл. 1).

Таблица 1

Возможные конструктивные схемы пространственных блок-арок н блок-ферм

Объединяющей концепцией указанных типов конструкций является однотипность формообразования конструктивных схем. В качестве основного конструктивного элемента схемы принят пространственный блок. Пояса пространственного блока могут быть выполнены:

- из стандартного металлического профилированного настила;

- из композитных материалов;

- из древесины (цельных или клееных досок).

Блок-ферма покрытия (рис. 3) включает верхний пояс из трех и более линзообразных блоков, нижний стержневой пояс и подкрепляющие раскосы.

Рис, 3. Пространственная блок-ферма.

Линзообразные блоки (рис. 4) выполнены из предварительно выгнутых профилированных листов, объединенных между собой пространственной металлической решеткой. Предварительный выгиб верхнего и нижнего поясов значительно повышает несущую способность линзообразного блока при работе его в составе конструкции как сжато - изгибаемого элемента. Узлы стыковки линзообразных блоков между собой и с опорными элементами (рис. 5) выполняются шарнирными. Форма конструкция удерживается за счет нижнего пояса блок - фермы и V-образных раскосов (рис. б, 7).

Отличительной особенностью блок-фермы с верхним поясом из линзообразных блоков является совмещение стальными профилированными листами, формирующими верхний и нижний пояса, несущих и ограждающих функций.

Блок-ферма состоит из линзообразных блоков, поперечный размер которых кратен ширине профилированного листа. Блок-фермы покрытия выполняются «на пралйт»

и стыкуются между собой вдоль длинных боковых сторон с обеспечением герметичности надвижкой одного блока на другой или с использованием уплотняющих прокладок и нательников.

Рис. 4. Пространственный линзообразный блок пролетом 12 м с поясами

из профлиста

а). б).

Рис. 5. Опорный узел блок-фермы, а — конструктивное решение, б—схема узла; 1 - опорный швеллер, 2 > опорная пластина блока, 3 - опорная пластина фундамента, 4 - пластина нижнего пояса, 5 - опорная плита.

Определяющим в оценке прочности конструкции блок-фермы является напряжённо-деформированное состояние еС верхнего пояса, поэтому формообразование и конструирование покрытия должно производиться с учётом следующих факторов: а величин предельных выгибов профлнстов различных марок. □ напряжений в поясных листах от предварительного конструктивного выгиба,

□ напряжений в поясах блока, возникающих от загружали конструкции расчетной нагрузкой.

Рис. 6. Узел стыковки нижнего пояса блок-фермы с пространственными раскосами

2 - основной нижний пояс

Шарнирный узел сопряжения выполнен с использованием уголка сваренного в тавр на одном конце блока, и с раздвижкой - на другом конце (рис. 8).

Рис, 8. Узел сопряжения блоков

Для зданий-укрытий предлагается использовать в качестве несущих конструкций деревометаялические блок-арки, в качестве отраждающих конструкций -тентовые покрытия или покрытия из других легких водонепроницаемых материалов.

Блок-арка (рис. 9) состоит из шарнирно соединённых пространственных линзообразных блоков (рис. 10) с дополнительными связями - стержневыми затяжками.

Рис. 10. Пространственный линзообразный блок пролетом 6 м с поясами на основе древесины

Верхний и нижний пояса линзообразных блоков выполнены из предварительно выгнутых полосовых элементов (досок), объединенных между собой пространственной металлической решеткой. Форма конструкции удерживается за счет опорных связей или нижнего пояса-затяжки и дополнительных связей - затяжек между блоками (рис. II).

Разработанное покрытие представляет собой внешне распорную систему, в которой горизонтальная реакция восприниматься при помощи жесткого опорного контура или стержневой системой нижнего пояса-затяжки.

Рис. II. Стыковка пространственных деревометаллических блоков

Для определения конкретных параметров преднапряжёниых конструктивных схем, выявления их предельных возможностей в привязке к используемым типам материалов и их профилей необходимо проведение численных н физических экспериментов,

В третьей главе проведен численный анализ напряженно-деформированного состояния (НДС) двух новых типов конструкций по плоской схеме и блоков с поясами из профилированного листа или досок по пространственной схеме.

Расчет предполагается проводить в две стадии:

1. Использование плоской расчетной схемы для определения усилий, действующих на каждый блок системы,

2. Уточнение усилий в отдельных зонах блока (узловых соединениях) по пространственной расчетной схеме.

Расчеты рекомендуется выполнять по следующему алгоритму:

• Выбор плоской расчетной схемы и определение обобщённых жёсткост-ных параметров в соответствии с конструктивной схемой;

• Выявление возможных схем погружения по видам погружения, включая и возможные деформационные воздействия, например смещение опор, и наиболее невыгодные их сочетания;

• Статические расчеты по плоской схеме е упругой стадии, в геометрически линейной постановке;

• При необходимости корректировка результатов расчёта за счёт учёта податливости узлов, физической и геометрической нелинейности;

• Для отдельных фрагментов системы с учётом различных стадий их работы, включая стадию формообразования предварительно напряжённых линзообразных блоков, формируются пространственные расчётные схемы;

• По результатам статических расчётов на отдельные виды загружениий формируются расчётные сочетания усилий для характерных сечений конструктивных элементов системы;

• Выполняется подбор сечений всех элементов системы;

• Корректировка статических расчётов с учётом фактических жёстко-стных параметров системы;

• Окончательные проверки по первой и второй группам предельных состояний.

Напряжение в элементах поясов определяется следующим выражением:

А яг Ж ' Ш

при ограничениях:

{а™ ^ И^ — для сжатых элементов, сгр" £ Нр — для растянутых элементов

где сг£~ - наибольшие краевые сжимающие напряжения, ст™ - наибольшие краевые растягивающие напряжения, Яс -расчетное сопротивление сжатию,' Л,— рас-

(2>

IS

четное сопротивление растяжению, //-усилие сжатия в поясе, М^,- изгибающий момент в поясе от приложенной к блок-арке нагрузки, -изгибающий момент в поясе от предварительного конструктивного выгиба.

Анализ форм потери устойчивости блок-арох сформированных из деревоме-таллических линзообразных блоков проводился с использованием программного комплекса LIRA 9.2. Итерационным расчетом по деформированной схеме определялся либо момент появления качественно новых деформаций, т.е. потеря устойчивости 1-го рода (потеря устойчивости по Эйлеру), либо момент нарушения пропорциональности между деформацией и нагрузкой — деформации начинали расти во много раз быстрее, чем нагрузка (потеря устойчивости II-го рода). Анализ проводился при загруженни блок-арки равномерно распределенной по всему пролету нагрузкой (рис. 12, а) и нагрузкой, равномерно распределенной на половине пролета (рис. 12,6). а). б).

Рис. 12. Формы потери устойчивости, а - симметричная форма потери устойчивости, б - кососимметричная форма потери устойчивости

Были определены коэффициенты запаса форм потери устойчивости Ку« для блох-арок различных пролетов (рис. 13,14).

6).

V-

Рис. 13. Без натяжения затяжек, а - симметричная форма потери устойчивости, б -кососимметричная форма потери устойчивости . .

а). б).

ни юани »«»»»» _и- ____

> амид -»аи ам |

Рис. 14. С натяжением затяжек, а — симметричная форма потери устойчивости, б -кососимметричная форма потери устойчивости

При назначении предварительного натяжения затяжек использовался следующий алгоритм:

1. Выполнить расч&г блок-арки по плоской схеме.

Для блок-арок пролетом до 25 м - на нагрузку, равномерно распределенную на половине пролета, для блок-арок пролётом более 25 м - на равномерно распределенную на весь пролёт нагрузку.

Усилия преднапряжения в затяжках принять нулевыми.

2. Скорректировать преднапряжение в затяжках из условия недопущения сжимающих усилий в затяжке и повторить расчёт.

3. Повторять пункт 2 до достижения сходимости задачи.

4. Выполнить проверочный расчйт по пространственной схеме с полученными значениями натяжения.

Из приведенных графиков следует, что без натяжения затяжек коэффициент запаса формы устойчивости снижается в 5+8 раз, также предварительное натяжение в затяжках блок-арки обеспечивает кинематическую неизменяемость всей системы.

При численных исследованиях рассматривался деревометаллический блок пролетом б м с сечением поясов 125 х 50 мм. Порода древесины - сосна. Разнос поясов по осям в середине блока -600 мм. Решетка принята из уголка 32x3, стойки - через 1 м. Опорный швеллер [ 8 с накладками -500x1000, \т2 мм.

Анализ НДС блока проводился по плоской и двум пространственным расчетным схемам: для нормального блока и для блока с удвоенным количеством по-

ясных элементов (рис. 15, 16). К блоку были приложены внешние усилия, моделирующие его работу в составе блок-арки пролетом 15 м, сформированной из 3-х блоков.

Симметричное нагружение Нагружение на половине пролета

Рис. 15. Распределение напряжений по длине блока для верхнего пояса

-и

-1

?

1 ».1

1 1Л

Симметричное нагружение Нагружение на половине пролета

Рис. 16. Распределение напряжений по длине блока для нижнего пояса

Исследования показали наличие локальных напряжений в элементах поясов в месте крепления затяжек. Плоская схема не в состоянии корректно учесть возникновение таких локальных напряжений. Следовательно, требуется проведение расчётов по пространственной схеме для определения усилий в местах, где имеются затяжки. Ввиду концентрации напряжений в зонах присоединения затяжек, напряжения повышаются пропорционально ширине блока. Сечение самих поясов может быть назначено по результатам расчета в плоской схеме,

Рассмотрение задачи назначения выгиба поясов для деревометаллического блока позволило.выявить некоторые зависимости в изменениях НДС поясов:

• При увеличении выгиба определяющими будут являться предварительные напряжения от конструктивного изгиба, при этом напряжения увеличиваются в верхнем поясе пропорционально величине выгиба.

• При уменьшении выгиба - определяющими будут напряжения от продольных сил, возникающих в поясах вследствие действия на блок изгибающего момента.

Таким образом, существует оптимальное значение выгиба блока при заданных нагрузках н материале.

При расчёте линзообразных блоков с поясами из дерева следует учитывать неравенство расчетных сопротивлений при работе на сжатие и растяжение. Для сравнения НДС блока при различных значениях разноса поясов были построены эпюры напряжений для верхнего и нижнего поясов блока (рис. 17).

Верхний пояс Нижний пояс

Рис. 17. Графики изменения напряжений при различных значениях разноса поясов блока по средней рамке-стойке: 500,600, 700 мм

Расчетное сопротивление древесины на растяжение меньше, чем на сжатие, значит наиболее опасные сечения располагаются в зоне концентрации растягивающих усилий - в зоне крепления затяжек.

По результатам проведённых численных исследований можно сделать следующие выводы:

]. Выгиб досок сосны сечением 125x50 мм для поясов металлодеревянного блока длиной б м может составлять 300 мм при загруженни блок-арки пролетом 30 м нагрузками, соответствующими III снеговому и III ветровому районам; 2. Выгиб профилированного листа С44-1000-0,8 для поясов монометаллического блока длиной 12 м может составлять 7S0 мм при загружении блок-фермы пролётом 33,15 м нагрузками, соответствующими Ш снеговому и Ш ветровому районам;

3. При симметричном нагружении напряжённо-деформируемое состояние блок-арки и блок-фермы отличается незначительно;

4. Предварительное натяжение в затяжках блок-арки необходимо;

5. Блок-арка эффективна при отношении пролбта к высоте в интервале от 1/2 до 1/5. В более пологих конструкциях предпочтительно использование блок-фермы.

В четвёртой глав« представлены методика и результаты экспериментальных исследований отдельного опытного пространственного блока конструкции при различных схемах загружений.

Для создания условий работы фрагмента опытной конструкции, эквивалентных работе в составе блок-арки, был разработан испытательный стенд.

Стенд {рис. 18) конструктивно предназначен для испытания отдельного пространственного блока и подобных конструкций длиной до 6 м с условиями натру-жения, соответствующими реальной работе пространственного блока в составе большепролетной блок-секции арочного типа.

Стенд позволяет испытывать отдельный пространственный блок на:

- центральное сжатие с нагрузкой до 200 кН;

- изгиб равномерно распределённой нагрузкой до 8,5 кН/м*;

- изгиб растягивающими усилиями до 95 кН, моделирующими работу затяжек.

- загружение блока комбинациями этих нагрузок.

Испытываемый пространственный блок устанавливается в стенд на шарнирные опорные узлы. Одна опора стенда - шарнирно-непедвижная, вторая — шарнир-но-подвижная. Усилие центрального сжатия создаётся при помощи гидравлического домкрата, установленного на шарннрно-подвижной опоре. Затяжки крепятся одним концом к нижнему поясу испытываемого пространственного блока. На другом конце затяжек нарезана резьба и установлена шайба с гайкой, установленной на упоры. Усилия, моделирующие работу затяжек, прикладываются завинчиванием гаек затяжки. Контроль прикладываемых усилий (усилий в затяжке) осуществляется тензорезнсторными датчиками, наклеенными на каждую затяжку.

Для возможности установки н демонтажа испытываемого пространственного блока, связи стенда по верхним поясам ферм выполнены съемными - крепление связей выполняется на болтах.

Рис. 18. Испытательный стенд.

Таблица 2

Испытание блока на изгиб

Схема испытания Этап Нагрузка, хН/м2 Максимальные напряжения МПа

верхний пояс нижний пояс

1 0,480 -0,291/-0,29 0,245 / 0,24

у//////////А Г 2 0,960 -0,583/-0,59 0,489/0,49

А 1. 3 1,440 -0,875 /-0,89 0,734/0,76

4 1,920 -1,167/-1,20 0,979/ 1,01

5 2,400 -1,459 /-1,49 1,224 /1,25

1 0,480 -0,322 / -0,32 0,278 / 0,27

2 0,960 -0,643 / -0,63 0,555 / 0,56

3 1,440 -0,964 / -0,67 0,833/0,83

4 1,920 -1,286/-1,29 1,111/1,12

5 2,400 -1,608/-1,61 1,389/ 1,41

1 0,480 -0,343 / -0,34 0,255 / 0,25

ШШШШШШШ 2 0,960 -0,687/-0,69 0,511/0,51

3 1,440 -1,031/-1,04 0,767 / 0,78

4 1,920 -1,374/-1,39 1,022/ 1,04

5 2,400 -1,718/-1,73 1,278/ 1,29

* В числителе — расчётные значения напряжений, в знаменателе — измеренные

При испытании на загружение расчетной нагрузкой на 'Л, 'Л, и полной грузовой площади блока, полученные напряжения в элементах соответствовали расчетным с точностью до 3 % (табл. 2, рис. 19, 20).

Рис. 19. Сравнение расчётных и экспериментальных эпюр напряжений во второй доске верхнего пояса блока (полная грузовая площадь).

1 2 Э 4 3 6 7 в 9 10 11 12 »3 14 15 »6 17 18

Рис. 20. Сравнение расчётных и экспериментальных эпюр напряжений в третьей доске нижнего пояса блока (полная грузовая площадь).

Испытание блоха на сжатие расчетной нагрузкой (рис. 21, а) было проведено в 5 этапов. График деформации элементов приопорного узла изображен на (рис 21, б) . . ............. б).

!рр

м-----■

{М-----i---------

Уенлм с*»*и*, *гН

Рис. 21. Один ю этапов испытания блока на продольное сжатие

Испытание блока на комбинацию загружекий, соответствующей реальной работе блока в составе блок-арки пролётом 30 м проводилось до разрушения. Нагрузка прикладывалась в 14 этапов (рис. 22).

Расчетное значение прикладываемых усилий было достигнуто на б этапе на-гр ужения: сжатие 26,700 кН, усилие в затяжках 12,600 кН, распределенная нагрузка 2,400 кН/м1,

Рис. 22. Заключительный 14 этап испытания блока совместным действием нагрузок (ч - 5,6 кН/м2, Р = 62.3 кН,г- 29,4 кН)

На рис. 23 представлен график зависимости прогиба средней рамки-стойки блока

от ступени загружения.

£-теория (апоскян схем»} —О—экспвринант

Рис. 23. Зависимость вертикальных перемещений средней рамки-стойки блока от

ступени загружения.

До 10-го этапа загружения сохранялась линейная зависимость нагрузки от перемещений. Расхождение между теоретическими н экспериментальными значениями

вертикальных перемещений до 10-го этапа не превышало 8 %. Дальнейшие расхождения в 44 % на 14-ом этапе объясняются разрушением элемента нижнего пояса. Изменение напряжений в элементе верхнего пояса по видам воздействий представлено на рис. 24,

Рис. 24. Напряжения в одной из досок верхнего пояса блока при загружении расчетной комбинацией нагрузок

Разрушение элемента нижнего пояса (рис. 25) произошло при нагрузке превышающей расчетную в 2,2 раза.

Рис. 25. Разрушение элемента нижнего пояса.

а Сопоставление вертикальных перемещений, напряжений по сечениям поясов н усилий в раскосах, полученных экспериментально, с теоретическими данными, показало их хорошее совпадение. Например, расхождение перемещений не превы-

шало 8 % на линейном участке диаграммы "нагрузка-прогиб". Расхождение напряжений в поясах при загружении расчетной нагрузкой находилось в пределах 6 %.

□ По результатам сопоставления сделан вывод о том, что предложенная расчетная схема в полной мере соответствует действительной работе конструкции при различных типах нагружений.

В пятой главе сформулированы рекомендации по проектированию и изготовлению конструкций блок-арки и блок-фермы покрытий с поясами из стандартного металлического профилированного листа или из деревянных досок, соединенных пространственной стержневой решеткой.

Отмечено, что благодаря тому, что сборка может производиться непосредственно на стройплощадке, и элементы могут транспортироваться к месту сборки россыпью, то эффективно применять блок-арки и блок-фермы покрытий в отдаленных районах и при малых объёмах строительства силами мелких организаций.

Наибольшие напряжения в зоне крепления затяжек в блок-арке рекомендуется определять расчётом фрагмента по пространственной схеме, граничные условия для расчёта фрагмента задавать по результатам численного анализа плоской схемы.

В шестой главе дай технико-экономический анализ эффективности использования разработанных конструкций (табл. 3).

Нормативная трудоемкость, ч*л-час/м2

Стоимость покрытия, руШм2

□ 1 □ 2

■ 3

■ 4

а. «мяпокрыл« I. - 1М и (.штфшкшл^и

Од*. I.* 11 и Ц^у

Таблица 3

Сводная таблица технико-экономических показателей

№ 1Й1 Наименование Ед-азм. Блок-арка пролетом 30 мвз дерево- металлических блоков Блок-ферма покрытия пролетом 33,15 м с поясами нз профлиста Арочное покрытие с составными поясами из профлистов Ливзо-. образный блок покрытия

1 Перекрываемая площадь м1 30 33,15 16,8 12

2 Нормативная трудоемкость монтажа Чел.- час/ м1 0,66 0,59 0,63 0,61

3 Стоимость покрытая руб./ м^ 1662,47 1728,85 1737,44 1767,30

В среднем, стоимость изготовления и монтажа предложенных конструкций снижена по сравнению с базовыми вариантами на 4,3 %, трудоемкость - на 6,4 %.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

а Предложены новые конструктивные решения пространственной блок-фермы и блок-секции большепролётных зданий-укрытий арочного типа. Объединяющей концепцией указанных типов конструкций является однотипность формообразования конструктивных схем, В качестве основного конструктивного элемента схемы принят пространственный блок;

о предложено в качестве пространственных элементов блок-арок и блок-ферм использовать блоки либо монометаллические нз профлиста, либо металлодеревян-ные с поясами из досок. Для них разработаны конструктивные решения и узлы сопряжения элементов при формировании сборно-разборных блок-секций. Ориентируясь на применение указанных конструкций в районах, удаленных от баз строй-индустрии, сопряжение всех конструктивных элементов предусмотрено с помощью болтовых соединений;

а сформулирован принцип формообразования пространственных блоков -подструктур более сложной пространственной системы арочного типа. Для метал-лодеревянных блоков величина выгиба поясов блока назначается из условий получения минимальных суммарных сжимающих напряжений в нижнем поясе, для мо-

неметаллических - из условия недопущения потери устойчивости сжатых полок профлиста;

а создан испытательный стенд и натурный образец фрагмента конструкции блок-арки;

□ проведено численное исследование разработанной блок-секции по плоской и пространственной схемам с использованием программных комплексов SCAD 7 J1 и LIRA 9.2; исследовано изменение НДС конструкции при следующих стадиях воздействий и загружений:

- на стадии предварительного конструктивного выгиба поясов металлодеревяниого блока из досок сосны 125x50 получены напряжения 3,07 МПа при высоте средней рамки-стойки 600 мм,

- загружение блока равномерно распределенной расчетной нагрузкой дало напряжения в верхнем поясе -1,8 МПа, в нижнем 1,25 МПа,

- от воздействия затяжек напряжения в верхнем поясе 1,7 МПа, в нижнем 43 МПа, .

- от усилий сжатия блока напряжения в верхнем поясе составили - 0,9 МПа, в нижнем -1,2 МПа;

а разработана инженерная методика расчета конструкций подобного класса, которая включает следующие основные этапы:

• использование плоской расчетной схемы для определения усилий, действующих на каждый блок системы,

• уточнение усилий в отдельных зонах блока (узловых соединениях) по пространственной расчетной схеме;

а сравнение экспериментальных и теоретических результатов дают удовлетворительное совпадение. Например, при загружении расчетными нагрузками совпадение перемещений оказалось в пределах 8 %, напряжений - в пределах 6 %;

□ на основе технико-экономического анализа доказана эффективность разработанной конструкции - стоимость изготовления и монтажа снижена по сравнению с базовыми вариантами на 4,3 %, трудоемкость - на 6,4 %;

а разработаны рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению предложенных покрытий.

Основные положения диссертации «публикованы в работах:

1. Драчевский, С. В, Блок секции универсальных одноэтажных зданий из двояковыгнутых пространственных блоков на основе древесины и металлического профилированного листа [Текст] / С. В. Драчевский // Проблемы архитектуры н строительства: Сб. материалов XXII региональной науч.-техн, конф. Красноярск: Иэд-во КрасГАСА, 2004 г., С. 32.

2. Драчевский, С. В. Деревометаллическая блок-арка из пространственных блоков [Текст] / C.B. Драчевский // Сибири — новые технологии в архитектуре, строительстве и жилищно-коммунальном хозяйстве: Сб. тр. Всероссийской науч.-практ. конф, Красноярск: Изд-во КрасГАСА, 2005. Вып. 8 С. 94-98..

3. Драчевский, С. В. Экспериментальные исследования пространственной деревометаллической плиты покрытия разреженной структуры при работе на сжатие [Текст] / C.B. Драчевский // Проблемы строительства и архитектуры: Сб. материалов XXIV региональной науч.-техн. конф. Красноярск: Изд-во КрасГАСА, 2006 г., С. 58-63.

4. Енджиевский, Л. В. Пространственная арочная конструкция из деревомсталлических блоков [Текст] / Л. В. Енджиевский, С. В. Драчевский // Эффективные строительные конструкции: теория и практика: IV Международная науч.-техн, конф. Сб. статей. Пенза: Изд-во Приволжский дом знаний, 2005. С. 157-160.

5. Енджиевский, Л. В, Деревометаллическая блок-арка из пространственных блоков [Текст] / Л. В. Енджиевский, С. В, Драчевский // Реконструкция -Санкт-Петербург — 2005: Международная науч.-практ. конф. Сб. докл. СПб; Изд-во Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет, 2005. С. 106-108.

6. Енджиевский, Л. В. Пространственная деревометаллическая блок-арка [Текст] / Л. В. Енджиевский, С. В. Драчевский // Строительство: материалы, конструкции, технологии: III межрегиональная науч.-техн. конф. Сб. статей. Братск: Изд-во БрГУ, 2005. С. 216-217.

7. Блок — фермы покрытий и трансформируемые блок - секции зданий - укрытий арочного типа нз пространственных линзообразных блоков [Текст]: отчёт о НИР (промежуточно / УралНИИпроекг РААСН; рук. Л. В. Енджиевский; исп. Л. В. Енджиевский, С. В. Драчевский.-Красноярск: КрасГАСА, 2005-133 с.

8. Пат. № 2275478 Российская Федерация. МПК7 Е 04В Cl 7/08 7/20. Блок-ферма покрытия [Текст] / Енджиевский Л. В., Драчевский С. В.; заявитель и патентообладатель Красноярская государственная архитектурно-строительная академия, заявл. 04.11.2004; опубл. 27.04.2006 г., Б юл. от 04.11.2004.— 6 с. y^AtfAJjOd**^

Подписано в печать 13.11.2006. Формат 60x84/16. Бумага офсетная.

Печать офсетная. Усл. печ. л. 1,75

Отпечатано на ризографе КрасГАСА.

660041 г. Красноярск, пр. Свободный, 82

Тираж 100 экз. Заказ Да V//

ВВЕДЕНИЕ

1. ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ В КОНСТРУКЦИЯХ ЗДАНИЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ МОНОМЕТАЛЛИЧЕСКИХ НА ОСНОВЕ ПРОФИЛИРОВАННОГО ЛИСТА И МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННЫХ БЛОКОВ.

1.1. Кровельные панели с применением профилированных листов

1.2. Каркасные покрытия с частичным включением в работу профлистов, выполняющих ограждающие функции

1.3. Пространственные системы, в которых верхний несущий пояс выполнен только из профлиста

1.4. Конструкции с предварительно напряжённым верхним несущим поясом из профилированного листа

1.5. Деревометаллические бЬок-фермы

1.6. Выводы по главе

2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ТРАНСФОРМИРУЕМЫХ СЕКЦИЙ ЗДАНИЙ-УКРЫТИЙ И ФЕРМ ПОКРЫТИЙ.

2.1. Пространственные блок-фермы из линзообразных блоков

2.1.1. Общая характеристика

2.1.2. Линзообразный блок с поясами из стандартного металлического профилированного настила.

2.1.3. Нижний пояс и решётка пространственной блок-фермы

2.1.4. Узлы сопряжения

2.2. Секции зданий-укрытий из пространственных деревометаллических блоков

2.2.1. Общая характеристика.

2.2.2. Линзообразный блок с поясами из древесины

2.2.3. Опорные узлы и затяжка пространственной блок-арки.

2.3. Выводы по главе

3. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ БЛОК-СЕКЦИЙ ЗДАНИЙ, СФОРМИРОВАННЫХ ИЗ ЛИНЗООБРАЗНЫХ БЛОКОВ

3.1. Обобщённый алгоритм статического расчёта

3.2. Цели и задачи численных исследований.

3.3. Методика численных исследований

3.4. Исследование форм потери устойчивости деревометаллической блок-арки

3.5. Анализ НДС пространственной деревометаллической блок-арки, сформированной из трех блоков

3.5.1. Симметричное загружение.

3.5.2. Несимметричное загружение.

3.5.3. Исследование влияния симметричности рамки-стойки в пространственном блоке.

3.5.4. Влияние неточности монтажа опорных конструкций на напряженно-деформированное состояние блок-арки.

3.5.5. Исследование распределения напряжений по сечению блока в приопорной зоне

3.6. Металл одер евянный блок

3.6.1. Исследование выгиба металлодеревянного блока

3.6.2. Расчет металлодеревянного блока по пространственной схеме.

3.7. Монометаллический блрк

3.8. Выводы по главе

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ФРАГМЕНТА ПРОСТРАНСТВЕННОЙ БЛОК-АРКИ

4.1. Общие положения.

4.2. Приборы и оборудование.

4.3. Последовательность и особенности сборки опытной конструкции.

4.3.1. Испытательный стенд.

4.3.2. Изготовление элементов конструкции.

4.3.3. Сборка блока

4.4. Статические испытания'

4.5. Результаты испытаний

4.6. Выводы по главе.

5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ, КОНСТРУИРОВАНИЮ И ИЗГОТОВЛЕНИЮ АРКИ ИЗ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ БЛОКОВ С

ПОЯСАМИ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ

5.1. Общие положения.

5.2. Область применения.

5.3. Материалы.

5.4. Конструирование и расчёт.

5.4.1. Указания по конструированию.

5.4.2. Указания по расчёту.

5.5. Изготовление.

5.6. Меры защиты.

6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ АРКИ ИЗ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ БЛОКОВ С ПОЯСАМИ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ.

6.1. Расчёт технико-экономических показателей.

6.2. Выводы.

Актуальность. В современных экономических условиях при активном развитии мелких и средних предприятий, с прогнозируемым бурным ростом нефте- и газодобычи в северных районах Красноярского края, где нет развитой стройиндустрии, потребность в быстровозводимых, легко трансформируемых и транспортируемых облегченных строительных конструкциях и модульных зданиях возрастает. Один из путей решения указанной проблемы - разработка и использование эффективных пространственных формообразований из стандартного металлического профилированного листа или комбинированных металлодеревянных конструкций с I подобной пространственной структурой.

В таких конструктивных формах в полной мере используются прочностные свойства материала за счет совмещения ограждающих и несущих функций.

Цель работы: разработка нового типа конструктивной формы большепролетных трансформируемых блок-секций зданий - укрытий и конструкций покрытий, обладающих пониженной материалоёмкостью и трудоёмкостью изготовления и монтажа.

Цель достигается включением в структуру конструктивной формы пространственных блокоЬ, каждый из которых выполнен из двух взаимовыпуклых в продольном направлении либо профилированных листов, либо слоев деревянных досок, соединенных пространственной стержневой решеткой.

Основные задачи:

- проанализировать и обобщить опыт конструкторских разработок в направлении предпринятых автором исследований;

- разработать конструкцию предварительно напряженного двухслойного пространственного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой;

- провести численные исследования напряженно-деформированного состояния блок-секций с учетом их конструктивных особенностей и варьируемых параметров: количества линзообразных блоков, пролёта, высоты, величины выгиба поясов;

- разработать конструкцию испытательного стенда;

- провести экспериментальные исследования линзообразного блока, изготовленного в натуральную величину;

- разработать рекомендации по конструированию, расчету и изготовлению блок-секций арочного покрытия с поясами из деревянных досок.

Научная новизна:

- принципы формообразований пространственных блоков - подструктур более сложной пространственной системы. Последняя может быть использована как крупноразмерный элемент либо конструкции покрытия здания, либо здания - укрытия;

- обоснование расчетной модели и алгоритма расчета;

- экспериментально-теоретические обоснования нового типа большепролетных конструкций.

Практическая ценность:

- конструктивные решения отдельных пространственных комбинированных металлодеревянных блоков и узлов их сопряжения при формировании сборно-разборных блок-секций;

- анализ технико-экономической эффективности;

- указания по изготовлению, монтажу и эксплуатации конструкций.

Достоверность обусловлена соответствием результатов численных решений и экспериментальных данных.

На защиту выносятся:

- конструктивное решение предварительно напряженного двухслойного пространственного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой;

- результаты численных исследований по пространственной и плоской схемам блок-секции преднапряжённого двухпоясного арочного покрытия с поясами из деревянных досок или профлиста, соединенных пространственной стержневой решеткой, а также инженерная методика расчёта,

- конструктивное решение и рекомендации по изготовлению испытательного стенда;

- методика и результаты натурных испытаний отдельного пространственного блока,

- рекомендации по проектированию, расчёту и изготовлению разработанных пространственных конструкций.

Апробация и внедрение результатов исследования. Результаты диссертационной работы представлялись на международной научно-практической конференции «Реконструкция - Санкт-Петербург 2005», на Всероссийской научно-практической конференции «Сибири - новые технологии в архитектуре, строительстве и жилищно-коммунальном хозяйстве», Красноярск, 2005 г., на третьей межрегиональной научно-технической конференции «Строительство: материалы, конструкции, технологии», Братск, 2005 г.

Рекомендации по проектированию и рабочие чертежи переданы в красноярский Горпроект для использования в проектных решениях складских помещений. Результаты исследований также используются в учебном процессе для студентов специальности 2903 "Промышленное и гражданское строительство" Красноярской государственной архитектурно-строительной академии в курсах "Металлические конструкции" и специализации "Реконструкция зданий и сооружений", что подтверждено соответствующими актами внедрения.

Личный вклад автора. Совместно с руководителем обсуждались постановочная часть работы. Разработка алгоритма и численный анализ 1 выполнялись лично автором.

Публикации. Результаты диссертационных исследований опубликованы в 8 работах, включая патент на изобретение, и в научно-техническом отчёте. Поданы ещё две заявки на полезную модель.

Структура диссертации. Диссертация состоит из шести глав, основных выводов, списка литературы и приложений. Общий объем диссертации 195 страниц машинописного текста, включая 156 рисунков, 22 таблиц, список литературы из 108 наименований.

В первой главе приведен краткий обзор существующих конструкций зданий на основе пространственных монометаллических из профилированного листа и металлодеревянных блоков.

Во второй главе представлены конструктивные решения двух новых типов конструкций: пространственные блок-фермы и трансформируемые блок-секции большепролётных зданий-укрытий арочного типа.

Третья глава посвящена численному анализу напряженно-деформированного состояния (НДС) двух новых типов конструкций по плоской схеме и блоков с поясами из профилированного листа или досок по пространственной схеме.

Четвёртая глава посвящена методике экспериментальных исследований и результатам испытаний отдельного опытного пространственного блока конструкции при различных схемах загружений.

В пятой главе сформулированы рекомендации по проектированию и изготовлению конструкций предварительно напряженного двухслойного пространственного арочного покрытия с поясами из стандартного металлического профилированного листа или из деревянных досок, соединенных пространственной стержневой решеткой.

В шестой главе дан технико-экономический анализ эффективности использования разработанных конструкций.

Работа выполнена по плану на 2005-2006 гг. фундаментальных и прикладных исследований РААСН по Сибирскому региональному отделению.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

В работе достигнуты следующие результаты:

Предложены новые конструктивные решения пространственной блок-фермы и блок-секции большепролётных зданий-укрытий арочного типа. Объединяющей концепцией указанных типов конструкций является однотипность формообразования конструктивных схем. В качестве основного конструктивного элемента схемы принят пространственный блок; предложено в качестве пространственных элементов блок-арок и блок-ферм использовать блоки либо монометаллические из профлиста, либо металлодеревянные с поясами из досок. Для них разработаны конструктивные решения и узлы сопряжения элементов при формировании сборно-разборных блок-секций. Ориентируясь на применение указанных конструкций в районах, удалённых от баз стройиндустрии, сопряжение всех конструктивных элементов предусмотрено с помощью болтовых соединений; сформулирован принцип формообразования пространственных блоков -подструктур более сложной пространственной системы арочного типа. Для металлодеревянных блоков величина выгиба поясов блока назначается из условий получения минимальных суммарных сжимающих напряжений в нижнем поясе, для монометаллических - из условия недопущения потери устойчивости сжатых полок профлиста; создан испытательный стенд и натурный образец фрагмента конструкции блок-арки; проведено численное исследование разработанной блок-секции по плоской и пространственной схемам с использованием программных комплексов SCAD 7.31 и LIRA 9.2; исследовано изменение НДС конструкции при следующих стадиях воздействий и загружений:

- на стадии предварительного конструктивного выгиба поясов металлодеревянного блока из досок сосны 125x50 получены напряжения 3,07 МПа при высоте средней рамки-стойки 600 мм,

- загружение блока равномерно распределенной расчетной нагрузкой дало напряжения в верхнем поясе -1,8 МПа, в нижнем 1,25 МПа,

- от воздействия затяжек напряжения в верхнем поясе 1,7 МПа, в нижнем 4,3 МПа,

- от усилий сжатия блока напряжения в верхнем поясе составили - 0,9 МПа, в нижнем -1,2 МПа; разработана инженерная методика расчёта конструкций подобного класса, которая включает следующие основные этапы:

- использование плоской расчетной схемы для определения усилий, действующих на каждый блок системы,

- уточнение усилий в отдельных зонах блока (узловых соединениях) по пространственной расчетной схеме; сравнение экспериментальных и теоретических результатов дают удовлетворительное совпадение. Например, при загружении расчетными нагрузками совпадение перемещений оказалось в пределах 8 %, напряжений

- в пределах 6 %; на основе технико-экономического анализа доказана эффективность разработанной конструкции - стоимость изготовления и монтажа снижена по сравнению с базовыми вариантами на 4,3 %, трудоемкость - на 6,4 %; разработаны рекомендации по конструированию, расчёту и изготовлению предложенных покрытий.

1. Ecometal Ltd. Официальный сайт компании, Глазго, эл. ресурс. http://www.gilmour-ecometal.co.uk/Products.html

2. BUTLER CONSTRUCTION, Commercial Builders & Contractors, Telephones to contact: (508) 477-2281, Mail address: 36 Blackthorn Path, Sandwich, MA 02563, USA, Boston эл. ресурс. http://www.butlermfg.com/

3. Тамплон Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции текст. / Ф.Ф. Тамплон // Учеб. Пособие. Свердловск: Изд. УПИ им. Кирова, 1976 - 156 с.

4. Тамплон Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции (для зданий возводимых в суровых климатических условиях) текст. /Ф.Ф. Тамплон. -Л.: Стройиздат. Ленингр. отделение, 1988, 248 с.

5. Шоболов Н.М. Легкие ограждающие конструкции с утеплителями на основе минеральных волокон текст. / Шоболов Н.М. М.: ВНИИНТПИ, 1991.

6. Айрумян Э.Л. Металлические профилированные настилы для покрытий производственных зданий текст. / Айрумян Э.Л. Информационный бюллетень. -М.: ВННИС, 1981. С. 72.

7. Ананьин М.Ю. Быстровозводимые здания из складывающихся секций текст. / Ананьин М.Ю. Автореф. дисс. на соискание степени канд. техн. наук Новосибирск - 1998.

8. Трофимов В.И. Лёгкие металиические конструкции зданий и сооружений текст. / Трофимов В.И., Каминский A.M. М., Наука, 1997 591 с.

9. Голубчиков A.B. Работа решетчатой плиты покрытия с применением стального профилированного листа текст. / Голубчиков A.B. Автореф. дисс. на соискание степени канд. техн. наук Свердловск - 1990.

10. Дмитриев П.П. Исследование работы плиты на деревянном каркасе с обшивкой из профилированного стального настила при поперечном изгибе текст. / Дмитриев П.П. Промышленное строительство № 2, 1993.

11. Дмитриев П.П. Комплексные конструкции на основе древесины с профилированными обшивками текст. / Дмитриев П.П. Автореф. дисс. на соискание степени канд. техн. наук Новосибирск - 1995.

12. Бирюлёв В.В. Учёт совместной работы обшивки и несущих конструкций в полётных строениях конвейерных галерей текст. / Бирюлёв В.В., Булдаков Ю.К. Изв. Вузов. Строительство и архитектура № 11, 1991.

13. Бирюлёв В.В. Простанственный блок покрытия с верхним поясом из стальных профилированных листов текст. / Бирюлёв В.В., Крылов И.И., Почка В.И., Евдокимов Н.В. Промышленное строительство № 1, 1988.

14. Бобарыкина О.Б. Несущая способность прогонов покрытия из тонкостенных гнутых профилей с учетом влияния стального профилированного листа текст. / Бобарыкина О.Б. Промышленное и гражданское строительство № 5, 1994.

15. Брудка Я. Стальные складчатые конструкции в строительстве текст. / Брудка Я., Гарнцарек Р., Милачевски К. К.: Будивэльнык, 1989.- 152 с.

16. Жаданова К.Ф. Пространственная работа блока промышленного здания текст. / Жаданова К.Ф., Ермилычева О.С., Кара Л.А. Промышленное строительство и инженерные сооружения № 1,1991.

17. Давыдов Е.Ю. Предварительно напряжённые своды из профилированного настила текст. / Давыдов Е.Ю., Андрушевич Т.А. Новые формы лёгких металлических конструкций. Под ред. В.И. Трофимова. Изд. «Знания», М., 1993

18. Михайлов Г.Г. О статической работе большепролётных блоков покрытия с предварительно напряжённой обшивкой текст. / Михайлов Г.Г., Микулин В.Б., Красненкова Л.В. Строительная механика и расчёт сооружений, 1979, №4, с. 51-52.

19. Почка В.И. Пространственные блоки покрытий с верхним поясом из стальных профилированных листов текст. / Почка В.И. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук Новосибирск - 1998.

20. Айрумян Э.Л. Устойчивость оболочек из гофрированных стальных профилей текст. / Айрумян Э.Л., Емелин Е.И., Барсков Д.П. Промышленное строительство, № 11, 1990.

21. Горицкий В.М. Хладостойкость стали тонкостенных гофрированных профилей для ограждающих конструкций текст. / Горицкий В.М., Айрумян Э.Л., Хромов Д.П. Промышленное и гражданское строительство № 5, 1995.

22. Популова Г.Ю. Исследование работы длинных цилиндрических оболочек из стальных вальцованных профилированных листов текст. / Популова Г.Ю. Автореф. дисс. на соискание степени канд. техн. наук, Екатеринбург 1999.

23. Тамплон Ф.Ф. Исследования цилиндрических покрытий из вальцованных профилированных листов текст. / Тамплон Ф.Ф., Марцинкевич Д.В. Изв. вузов. Строительство. № 10, 1995.

24. Абдель-Саид Джордж Холодноформованные стальные цилиндрические оболочки текст. / Абдель-Саид Джордж, Экханд Шантарам Труды международного конгресса ИАСС, 1985.

25. Бирюлёв В.В. Проектирование металлических конструкций текст. / Бирюлёв В.В., Кошин И.И., Крылов И.И., Сильвестров A.B. Спец. курс. Учеб. Пособие для вузов JL: Стройиздат, 1990 - 432 е.: ил.

26. Прицкер А .Я. Бескаркасные складчатые здания из легких конструкций текст. / Прицкер А.Я. Промышленное строительство № 10, 1974.

27. Григорьев C.B. Линзообразные блоки покрытия из металлического профилированного листа текст. / Григорьев C.B. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук Новосибирск - 1995.

28. Енджиевский Л.В. Пространственные конструкции на основе профилированного листа текст. / Енджиевский Л.В., Григорьев C.B., Григорьев В.П. Изв. Вузов. Строительство и архитектура № 11,1996.

29. Пат. № 2120525 Российская Федерация RU 2120525 Cl, 6Е04 В7/00. Пространственное покрытие текст. / Енджиевский Л.В., Стрижаков Ю.Д., Марышев А.Ю. приоритет от 06.06.1997.

30. Енджиевский Л.В. Двухпоясная арочная конструкция из профилированных листов текст. / Енджиевский Л.В., Марышев А.Ю. Сб.трудов Современные строительные конструкции из металла и древесины, Одесса, ОГАСА, 1999, СС. 66-72.

31. Пат. № 2209275 Российская Федерация RU 2209275 С2, 7Е04 В1/32. Арочное покрытие текст. / Енджиевский JI.B., Марышев А.Ю. приоритет от 17.01.2000.

32. Марышев А.Ю. Двухпоясное преднапряжённое арочное покрытие с поясами из стальных профилированных листов текст. / Марышев А.Ю. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук Красноярск - 2001.

33. Дмитриев П.А. Пространственные индустриальные конструкции для покрытий зданий текст. / Дмитриев П.А., Стрижаков Ю.Д., Жаданов В.И., Инжутов И.С. Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1989, № 2. с. 23-27.

34. Дмитриев П.А. Пространственные совмещённые блок-фермы на основе древесины для покрытия зданий текст. / Дмитриев П.А., Инжутов И. С., Стрижаков Ю.Д. Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1987, №11. с. 22-27.

35. Инжутов И.С. К практическому расчету блок-ферм покрытия с клеефанерными верхними поясами текст. / Инжутов И.С., Дмитриев П.П. Изв. вузов. Стро-во и архитектура. 1996, № 9. с. 50-55.

36. Енджиевский JI.B. Безраскосная древометаллическая блок-ферма покрытия пролётом 12 м текст. / Енджиевский JI.B., Инжутов И. С., Дмитриев П.А., Дмитриев П.П. Красноярский ЦНТИ, ИЛ № 791-95, 1995. -Зс.

37. Инжутов И.С. Разработка пространственной металл од еревянной конструкции покрытия на пролёт 18x3 м для отапливаемыхсельскохозяйственных зданий Красноярского края: Отчёт текст. / Инжутов И.С. КИСИ-Красноярск, 1985.

38. Дмитриев П.А. Пространственные совмещённые блок-фермы на основе древесины для покрытий зданий текст. / Дмитриев П.А., Инжутов И.С., Стрижаков Ю.Д. Изв. вузов. Стро-во и архитектура. 1987, № 11. с. 22-27.

39. Енджиевский JI.B., Инжутов И.С. Испытание натурных образцов трехгранных деревометаллических блок-ферм покрытий текст. / Енджиевский JI.B., Инжутов И.С. Изв. вузов. Стро-во и архитектура. 1994, № 3.-с. 14-18.

40. Дмитриев П.А. Индустриальные пространственные деревянные конструкции текст. / Дмитриев П.А., Стрижаков Ю.Д., Жданов В.И., Кондаков А.Г. Дерево в строительных конструкциях. ЧССР, Братислава, 1984, с. 352-368.

41. Повышение эффективности металлических и деревопластмассовых конструкций текст. / Под редакцией д.т.н. M. М. Жербина. Киев, "Буд1вельник", 1978, 144с.

42. Енджиевский JI.B. Безраскосная деревометаллическая блок-ферма покрытия пролетом 12 м текст. / Енджиевский JI.B., Инжутов И.С., Дмитриев П.А., Дмитриев П.П. Красноярский ЦНТИ, ИЛ № 719-95, 1995. -3.

43. Хороший В.И. Складывающиеся блок-секции на основе древесины для сборно-разборных и быстровозводимых зданий текст. / Хороший В.И. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук Новосибирск - 1990.

44. Колпаков C.B. Складывающиеся индустриальные деревянные конструкции текст. / Колпаков C.B. Новосибирск: НИСИ, 1982. с.35-40.

45. Batimnent modulaire pliable text. / Bopi. 1984. - № 2. - p. 58.

46. CONCESSION Shelter text. / American City & Country. 1985. -Vol.l00.№ 10.-p. 58

47. Ein Falthaussystem für Viele Zwecke text. / Bauen mit Holz. 1987. - № 7. -s. 434-436.

48. Nissen building text. / World Construction. 1978. - Vol. 31. - № 8. - p. 28

49. SALLE de spectacles le Zenith text. / Cah. du Centre Sei. et Techn. du Bâtiment. Recherche et Architecture. 1984. - № 248. - p. 40-42.

50. Sommerhus pa Mols text. / Arkitektur. 1973. - № 5. - s. 213-215.

51. The Yorkon concept text. / Construction. 1983. -№ 42. -p. 30-31.

52. Деревометаллический каркас здания бестарного хранения. Австралия, эл. ресурс. http://oak.arch.utas.edu.au/proiects/retro/longspan/longspan20.html

53. Клеедеревянная трехшарнирная арка. Арх. Е. Пиготт. Австралия, эл. ресурс. http://oak.arch,utas.edu.au/projects/retro/longspan/longspan22 .html

54. Колесникова M.A. Комбинированные пологие блок-своды, подкрепленные деревянными балками-затяжками текст. / Колесникова М.А. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук Красноярск - 2004.

55. Пат. № 2163283 Российская Федерация RU 2163283 С2, 7Е04 В1/343, 7/20. Пространственная плита покрытия текст. / Григорьев C.B., Енджиевский JI.B., Григорьев В. П., Марышев А.Ю., Новиков О.Ф. приоритет от 05.05.1999.

56. Пат. № 2275478 Российская Федерация RU 2275478 Cl, Е04В 7/08, Е04В 7/20. Блок-ферма покрытия текст. / Енджиевский JI.B., Драчевский C.B. приоритет от 04.11.2004.

57. Заявка на полезную модель № 2006124322/22(026374). Е04В 7/40. Большепролетное здание-укрытие текст. / Енджиевский JI.B., Драчевский C.B. приоритет от 06.06.2006.

58. Строительные нормы и правила 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия текст. /Госстрой России.-М.:ГУП ЦИТП, 2001-44с.

59. Алексеенко А.Г. Снеговые и ветровые нагрузки на арочные конструкции текст. / Алексеенко А.Г. Дисс. на соискание степени канд. техн. наук -Якутск-2005.

60. Инжутов И.С. Статический расчет на ЭВМ сквозных конструкций на основе древесины с учетом деформаций податливости узловых соединений текст. / И.С. Инжутов, В.Н. Шапошников, Е.А. Хорошавин, Т.В. Ульянова // КИСИ. Красноярск, 1990. - 44 с.

61. Строительные нормы и правила П-23-81* Стальные конструкции текст. /Госстрой СССР.-М.:ЦИТП Госстроя СССР. 1990-98с.

62. СНиП П-26-76. Кровли. Нормы проектирования текст. / М.: Стройиздат, 1979-22 с.

63. СНиП 3.01.87. Несущие и ограждающие конструкции текст. / М.: Стройиздат, 1988.

64. Руководство по обеспечению долговечности деревянных клееных конструкций при воздействии на них микроклимата зданий различного назначения и атмосферных факторов текст. / ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1981. - 96 с.

65. ГОСТ 8486-86. Пиломатериалы хвойных пород, текст. / Технические условия М.: Стройиздат 1986.

66. ГОСТ 24454-80*Е (СТ СЭВ 1147-78, СТ СЭВ 1264-78, СТ СЭВ 1265-78, СТ СЭВ 1266-78). Пиломатериалы хвойных пород. Размеры, текст. / Госстандарт СССР, Пост. 5731, 10.11.80.

67. Рекомендации по применению стальных профилированных настилов в утепленных покрытиях производственных зданиях текст. / Госстрой СССР, -М., 1985.-33 с.

68. ВСН 40-96 Инструкция по герметизации стыков при ремонте полносборных зданий текст. /М.: Стройиздат, 1996. 14 с.

69. SCAD Group, 252180, Киев, Украина, Чоколовский бульвар, 13, Версия 7.27, лицензия № 2E2DDBFB.

70. Дмитриев П.П. Комплексные конструкции на основе древесины с профилированными обшивками текст. / Дмитриев П.П. Дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук: 05.23.01 Новосибирск, 1995. - 227 с.

71. СНиП П-25-80 Деревянные конструкции. Нормы проектирования текст. / М.: Стройиздат, 1983. 33 с.

72. СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии. -Взамен СНиП 2-28-73*; Введ. с 01.01.86. текст. / М.: ЦИТП Госстроя ССР, 1986.-48 с.

73. Ассоциация КрилаК комплекс противопожарных мероприятий эл. ресурс. / 109428, Россия, Москва, ул. 2-я Институтская, 6, тел.: 17010-51, факс: 1711568, www.hilak.ru.

74. ГОСТ 9.032-74* Покрытия лакокрасочные. Классификация и обозначения текст. / М. Стройиздат, 1983.

75. ГОСТ 9.402-80* Покрытия лакокрасочные. Подготовка металлических поверхностей перед окрашиванием текст. / М.: Изд-во стандартов, 1982.

76. Сборник зональных сметных цен на местные строительные материалы, изделия и конструкции для промышленно-гражданского строительства Красноярского края текст. / В 2 т. Красноярск: Сибирь, 1982.

77. Инструкция о составе, порядке разработки, согласования и утверждения проектно-сметной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений (СН 202-81*) текст. / М.: Стройиздат, 1982. 175 с.

78. ФЕР-2001 Федеральные единичные расценки на общестроительные работы. Сб. 7, 9, 10, 12. текст.

79. Слицкоухов Ю.В. Конструкции из дерева и пластмасс текст. / Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Бурданов и др. Учеб. для вузов 5-ое изд., перераб. доп. М.: Стройиздат, 1986. - 533 с.

80. Ренский А.Б. Тензометрирование строительных конструкций и материалов текст. / А.Б. Ренский, Д.С. Баранов, P.A. Макаров / М.: Стройиздат, 1977.-240 с.

81. Рекомендации по испытанию соединений деревянных конструкций текст. / Под ред. Ю.М. Иванова / ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: Стройиздат, 1981. - 40 с.

82. Рекомендации по испытанию деревянных конструкций текст. / ЦННИСК им. Кучеренко. -М.: Стройиздат, 1976.

83. ГОСТ 16483.0-89 (CT СЭВ 319-76, CT СЭВ 830-77). Древесина. Методы испытаний. Общие требования текст. / Взамен ГОСТ 16483.0-70; Введ. с 01.01.80.-17 с.

84. ГОСТ 20850-84. Конструкции деревянные клееные несущие. Общие . технические требования. Взамен ГОСТ 20850-75, текст. / ЦНИИСК им.1. Кучеренко.

85. ГОСТ 24454-80*Е (CT СЭВ 1147-78, CT СЭВ 1264-78, CT СЭВ 1265-78, CT СЭВ 1266-78). Пиломатериалы хвойных пород. Размеры, текст. / Госстандарт СССР, Пост. 5731, 10.11.80.

86. ТУ 1122-001-04801518-97. Профили листовые гнутые корытные из оцинкованной стали для строительства текст. / Технические условия.

87. Рекомендации по учёту жёсткости диафрагм из стального профилированного настила в покрытиях одноэтажных производственных зданий при горизонтальных нагрузках текст. / ЦЕОИИПСК им. Н.П. Мельникова. М., 1980. 40 с.

88. ГОСТ 24045-94 Профили стальные листовые гнутые с трапециевидными гофрами для строительства. Технические условия текст. / М.: Изд-во стандартов, 1995.

89. ГОСТ 1418-80 Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерывных линий. Технические условия текст. / М.: Изд-во стандартов, 1981.

90. ГОСТ 19903-74. Сталь листовая горячекатанная. Сортамент текст. / М.: Изд-во стандартов, 1976

91. ГОСТ 19904-74. Сталь листовая холоднокатанная. Сортамент текст. / М.: Изд-во стандартов, 1976.

92. СНиП 1-2 Строительная терминология текст. / М.: Стройиздат, 1980 32 с

93. Правила и нормы техники безопасности, пожарной безопасности и производственной санитарии для окрасочных цехов текст. / М: Машиностроение, 1977.

94. Слицкоухов Ю.В. Конструкции из дерева и пластмасс текст. / Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Бурданов и др. / Учеб. для вузов 5-ое изд., перераб. доп. М.: Стройиздат, 1986. - 533 с.

95. ФЕР-2001 Федеральные единичные расценки на общестроительные работы текст. / М.: Стройиздат, 2001.

96. Основные положения диссертации опубликованы в работах:

97. Драчевский, C.B. Экспериментальные исследования пространственной деревометаллической плиты покрытия разреженной структуры при работе на сжатие текст. / C.B. Драчевский // Проблемы строительства и архитектуры:

98. Сб. материалов XXIV региональной науч.-техн. конф. Красноярск: Изд-во КрасГАСА, 2006 г., С. 58-63.

99. Красно я р € к^о р и р о е к ш

100. ОРоссия, 660021, г. Красноярск, пр. Мира, 115. тел./факс (3912) 22-68-00 kgp@kgp.krk.ru

101. ИНН: 2466076930 КПП: 246001001 Р/сч.: 40702810231280126149 Восточно-Сибирский банк Сбербанка РФ г. Красноярск

102. Шсоа алл.-^Г ВА' ДенисенкоО1. Г * > Тс

103. Иллюстративный пример выполнения расчета блок-арки по разработанному алгоритму.

104. Рассмотрим блок-арку пролетом 15 м. Отметка + 4.000. Район строительства- III снеговой.

105. Выбор плоской расчетной схемы и определение обобщённых жесткостных параметров в соответствии с конструктивной схемой.

106. Обобщённые жесткостные характеристики поясов:- верхний пояс 500x50 мм,- нижний пояс 375x50 мм.У

107. Модуль упругости 1,2е+06 кН/м", коэффициент Пуассона 0,5.

108. Рис. 1. Плоская расчётная схема блок-арки на пролет 15 м. Нагрузка д = 2.1 кН/м2 равномерно распределенная по всему пролету.

109. Н I I { I I { I I I I I I I I I I

110. Рис. 2. Плоская расчётная схема блок-арки на пролет 15 м. Нагрузка равномерно распределенная на половине пролета д = 1.8 кН/м2 совместно снагрузкой равномерно распределенной по всему пролету д = 0.3 кН/м2.

111. Руководствуясь СНиП "Нагрузки и воздействия", устанавливаются возможные схемы загружения по видам загружения, включая и возможные деформационные воздействия, например смещение опор, и наиболее невыгодные их сочетания.

112. Величина натяжения затяжек определяется итерационным расчетом по следующему алгоритму:

113. Выполнить расчёт блок-арки по плоской схеме.

114. Для блок-арок пролётом до 25 м на нагрузку, равномерно распределенную на половине пролета, для блок-арок пролётом более 25 м - на равномерно распределенную на весь пролёт нагрузку. Усилия преднапряжения в затяжках принять нулевыми.

115. Скорректировать преднапряжение в затяжках из условия недопущения сжимающих усилий в затяжке и повторить расчёт.

116. Повторять пункт 2 до достижения сходимости задачи.

117. Выполнить проверочный расчёт по пространственной схеме с полученными значениями натяжения.

118. Усилия в затяжках для первой схемы (рис. 1) 10,2. кН, для второй схемы (рис. 2) 8,05 кНи 19,72 кН.

119. Для снятия сжимающих усилий по результатам статического расчета системы по схеме 2 (рис. 6) назначаем усилия предварительного натяжения в затяжках 20 кН.174

120. Выполняется статические расчёты по плоской схеме в упругой стадии, в геометрически линейной постановке.

121. Рис. 5. Эпюра вертикальных прогибов для схемы 1.

122. При необходимости корректируются результаты расчётов за счёт учёта податливости узлов, физической и геометрической нелинейности.

123. Податливость узловых соединений учитывается разбиением одного из соединяемых элементов на два участка: длинный и короткий. При расчете по деформированной схеме исходный модуль упругости короткого участка заменяют на условный модуль деформативности Еу.

124. Рис. 9. Расчетная пространственная схема отдельного блока.

125. По результатам расчета блок-арки в плоской схеме, наиболее нагруженный блок крайний. Наибольшие сжимающие усилия в доске верхнего пояса для второй схемы загружения: N = -6,04 кН, М = 0,025 кНм .

126. Наибольшие растягивающие усилия в доске нижнего пояса для второй схемы загружения: N = 3,84 кН, М = 0,026 кНм.

127. Расчетные сопротивления древесины сосны:

128. К,, =Кештд =14-0.8 = 11.2 МП а, Яр -та =10-0.8 = 8 МПа

129. Предварительно назначаем элемент пояса доску 125x50 мм.лл Т7/ Ь'Ь2 0.125-0.052 со 1Л5 з Момент сопротивления сечения доски: Ж =-=-: = 5.2-10 м .612 12 Радиус инерции: 11. А V 0.006254/ ^ • /« ы

130. Гибкость элемента верхнего пояса: 2 = — = —— =-= 69и и °-0144

131. Коэффициент продольного изгиба:0.6192 ^ 2 -0.8- Г 69 ^а ■ = 1- -1—^—1--= 0.111р-Яс-А . 0.619-14-106-0.006251

132. Изгибающий момент по деформированной схеме:

133. М„ = — = -^- = 225.25 Нм, д % 0.111

134. Проверим прочность сжатого сечения:1. Л Ж 0.00625 5.2-10

135. Проверим прочность растянутого сечения:1. N М-Яп 3840 26-8-^ +--= 1.113 МПа <Я =8 МПа1. А 0.00625 5.2-10"5-11.2 "

136. Недонапряжение в поясе 62 %.1

137. Назначаем новое сечение пояса доску 125x32 мм. Момент сопротивления сечения доски:

138. Ж=^=°Л25-°-0322 =2.1-10- м3, 6 61. Площадь сечения:

139. А-Ь-к- 0.125-0.032 = 0.004м2.1. Момент инерции:

140. Ь-к* 0.125■ 0.0323 . 1 л-7 4 Ашп =-=-= 3.4-10 м ,шп 12 121. Радиус инерции:т — I 1Т11П тшо л 1 л-7-5' ' = 0.0092 м.1. А 1 0.0041.-= 0.174р-Яс-А 0.619-14-106-0.0041. М 251. Мп = —=-= 143Нм,11 £ 0.174

141. Проверим прочность сжатого сечения:1. N МЛ 6040 143= + =8.319 МП а < 72 =11.2 МПа1. А 1¥ 0.004 2.1-10

142. Проверим прочность растянутого сечения:1. МЛ = 3840 + 26-8 МЯд1. Л 0.004 2.1-10 -11.2 р

143. Недонапряжение в поясе 15 %. Назначаем элемент пояса доску 125x32мм.

144. В дальнейшем, для упрощения рисунков будут отображены только плоские схемы, в то время как расчет выполняется для пространственных схем.

145. Результирующие напряжения в элементах блока складываются:

146. Эпюры изгибающего момента и нормальных напряжений приведены на рис. 9, 10.1 2 3 4 5 6 79 10 11 12 13

147. Рис. 9. Изгибающий момент в доске пояса от конструктивного выгиба.300010 11 12 13

148. Рис. 10. Напряжения в доске пояса от конструктивного выгиба.1 181 Определим напряжения от внешней нагрузки на блок.

149. Для среднего блока внешняя нагрузка прикладывается по схемам, изображенным на рис. 11, для крайнего на рис. 12.а), по схеме 1б), по схеме 2

150. Рис. 11. Схемы приложения внешней нагрузки к среднему блоку.а), по схеме 1б), по схеме 21 1 I 1 I

151. Рис. 12. Схема приложения внешней нагрузки к крайнему блоку.

152. Для выбранных расчетных схем построим эпюры напряжений в элементахпоясов блока.а), по схеме 1б), по схеме 2распределеннаяраспределенная-распределенная :

153. Рис. 13. Напряжения в верхнем поясе среднего блока от распределенной нагрузкиа), по схеме 1б), по схеме 2распределеннаяраспределенная-распределенная I-распределенная\

154. Рис. 14. Напряжения в нижнем поясе среднего блока от распределенной нагрузкираспределенная-распределенная !

155. Рис. 15. Напряжения в верхнем поясе крайнего блока от распределенной нагрузки по схеме 1 (2)распределенная-распределенная

156. Рис. 16. Напряжения в щжнем поясе крайнего блока от распределенной нагрузки по схеме 1 (2)

157. Определим напряжения от воздействий смежных блоков.

158. Для среднего блока реакции смежных блоков при расчете блок-арки изображены на рис. 17.а), по схеме 1 б), по схеме 2-5,94 кН --рт^—

159. Рис. 17. Схемы приложения воздействий от смежных блоков для среднегоблока.

160. Для крайнего блока реакции смежных блоков при расчете блок-арки изображены на рис. 18.а), по схеме 1б), по схеме 2

161. Рис. 18. Схемы приложения воздействий от смежных блоков для крайнегоблока.

162. Для выбранных расчетных схем построим эпюры напряжений в элементах поясов блока.иа), по схеме 1б), по схеме 2о -0,1 -0,2 -0,3 -0,4 -0,5

163. Рис. 19. Напряжения в верхнем поясе среднего блока от воздействий смежных блокова), по схеме 1б), по схеме 2о0 '0'05 С1.-0,1 хш1.-0,15а