автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность и деформативность при осевом сжатии стальных труб, заполненных высокопрочным бетоном.

МИНСТРОЙ РФ

ГООУдАРСТВЕННШ!' ОРДЕНА. ТРУДОВОГО КРАСНОГО 31ШШЙ НАУЧНО-ИОСЛЖОВАТЕЯЬСКИЙ. ПНЖНО-КОНСТРУКТОГСЩШ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА Я ЯЕЛКЗОЕЕТОНА

(ШИБ)

На правах рукописи

КОВШГА Сергей Влацшшровпч

УДК 624.0*71.3:666.372.55

ПРОЧНОС ТЬ И Д&ЮКШШНОСТЪ ИГО ОСЕВО!Д С.Ш'ИИ СТАЛЬНЫХ ТРУБ, ЗАПОЛНЕННЫХ ВЫСОКОПРОЧНЫМ БЕТОНОМ

Специальность 05.23.01 - Строателыше конструкция,

здания и соорухвнзд

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических паук

Москва Гг392

Работа, выполнена в Государственном ордена Трудового Красной Знамени пзучно-пс следовательском, проектно-ковструкторском и тех-вологкчаскоа институте бетона и железобетона (ГОШБ) Швстроя РФ.

НаучанЯ руководитель - доктор технических наук, профессс

и.г.лщковский

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессс

Н.И.КАРПЕНКО

кандидат технических наук И.Г.КОВАЛЕНКО .

Ведущая организация - Государственный проектный институт **Д{ ШИРОГРА ДДАНПРОЕКТ " (Криворожский филиал)

Защита .состоится де&г&'кХгюг т. в _/£ часов

на заседания специализированного совета К 033.03.01 по защите диссертаций на соисканйэ учевой степени капдшшта технических наук в Государственном ордена Трудового Красного Знамэня научно-нсслвдовательскоа, проект во-ионстру морском и технологическом институте бетона и яелезобетоаа Минстроя РФ во адресу: 109429, Иосква, Ж-428, 2-й Институтская ул., я. 6.

О диссертацией дохво ознакомиться в би&яяотеке института.'-

Автороферат разослан " ^" г.

Учэкий секретарь специализированного совета, кандидат технических наук

ЩМии Т.А.КУЬЬ'Ш

ОГ-ШДЛ ХАРАКГЕГЛСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Современные здания и сооруяошм харзкте-зуятся увеличением в ксоты ссору »лниЗ, пролетов порекрнгиЯ, poetó краиових нагруиок, что внзнвэет рост нагрузок на опори. При 'м в ряде случаев возникает необходимость применения «ссудах нструхциЯ, работам:^« лъ счат-ie пр'л нагрузке ЗОСО кН и bu-jo.

Ловьтаение «есуце?. способности сжатых <елезоботсжных эдямев-в (колонн, опор и др. конструкций) мочег осуществляться различии способа'«, в тем числе за счет косвенного армирования, раэ-видностъо которо/о явля/пен конструктивны« элемента из стать ннх у6, заполненных бетонок. При одинаковом расходе стали и ботона очяоеть lia счатио трубобегонного элемента моэйт <3ить в 1,3...1,9 з вгаче, чем обычного челвчобетонного, за спет работы бетонного ра в условиях объемного напряженного состояния. Расход стали с тру'jtíeTCHMüx к: о но тру кил по сравнения с металличвекямя, гтрт зной несущей способности, мочет снизиться на 30...60 %.

При применении вксокэпро-тих бетонов становится бозмо.1НШ щестзенно уменьшить размера поперечного сечеяня йолонй и, cqo-v-тственяо, уменьшить материалоемкость конструкций.

Технико-экоаомическяе исследования виявяли эффективность именеиия высокопрочного бетона, в частности, в трубобэтопяет аструкциях ?тогоэтажних зданий, где стоимость колонн пэ бетона очностьга 55 МПа на 26 $ меньше, чем стойкость аналогичных кон-рукш'й из бетона прочностью 28 МПа, а стоимость колонн из бато-прочностыо 03 МПа - на 42 %.

Дельт диссертационной работа является исследование прочности де.-Тормативности при осевом сяатий грубобатогскьк элементов, ви-лненннх из высокопрочного бетона повынонной деформзтйвиости, зработка методики расчета прочности и оаеикя папряхенчо-дефор-рованного состояния этих конструкций.

- результаты экспершюяталышх псслвдовансй прочности н нап-раженно-де$:ормирюЕан1;ого состояния трубобетош-шх элементов из высокопрочного бетона повшенной де$ормативности;

- методику оценки напряженно-деформированного состояния сяа-тнх трубобетовшк элементов из высокопрочного бетона при осевом esaтик;

- методику расчета трубобвтонннх элементов по прочности с учетом влияния кода бетона, мас!птабного фактора и коэффициента ар-шро ваяет.

Ваучну» иорвзнт езботн составляет:

- результаты экспериментальных исследований прочности и де-фораотивности стальных труб, зеполкешшх высокопрочным бетоном при кратковреяевном действии нагрузки;

- методика расчета трубобетоняых элементов по прочности на осевое сжатие и оценка их напряженно-деформированного состояния на любой стадии нагруженья в гавиекмости от ввда бетона, масштабного' фактора и коэффициента армирования.

Диартическов значение работа. Результаты исследований и предлагаемая методяка расчета учтены при проектировании и строительстве колонн первого этажа таацегально-кокцертного зала на 1000 мест комплекса культурно-просветительных учреждений КГРИ 1г. Кривой Рог) в будут попользованы при разработке "Рекомендаций по расчету и проеетировспгоо трубобетониих конструкций". .

-^пробашм работ«. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсукдшшсь на Республиканской научно-техгаческей конференция 1г. Полтаве, 1989 г.); ХХШ ъ ШУ международных конференциях б области бетона и железобетона "Волго-Балт - 91)" и "Кавказ-ЭЗ".

- Г) -

Ооиоьшм! сояерашио дцссс-ргацвк опу&шкпгвпо и четирвх г.е-чатнпх работал.

Ойъсм работы. Диссергааьоикан работа состоит кз кведеиш, чегнр.е.х глав, основшх од одев, сигсгш датерлтури к приложения. Общий обьем иосташшег 14.9 страниц, в том. число 97 страниц кеимю-писного текста, 4В рисунков и II таолиц.

С(кКР.Ш!ИХ Ш (ЛЫ

Совместная работа бетонного ядра и ооолотап и оознккногспЕЗ так лс&шшокого "эффекта обоЕш" ь араделько» состоянии зпапвхель-но лоеьчпек.т прочность трубобстоннш элементов яри осеьоч сжатая, и тем сам.'м позволяет уиеньивть размера поперечного сече игл элементов коиструкирй, их г.'ЛССУ, что вриводгт к ЭЕОЕОетЯ СТЕЛИ и бетспи.

Металлическая труба-оболочка, замешя стерглювуп арматуру, мшолнног в трубобетоне <£уккциа продольного и поперечного араро-Е8ния, воспринимая усилил по всей нанравленши под какям-либо у г- , лом. Роковое давление груби задерживает интенсивное развитие >.;нк-ротрендан в бетонном одре, которое в услозшх всестороннего ска-тия воспрившюет напряжения, значительно рремюамцие призиеквуо прочность. Одновромешо стальная труба, заполненная бохопом,. в значительной мере защищена от потери костной и общей устойчивости.

Эффектинностъ работы обобш характеризуется козф|лцЕеитон' аС , который связан с коэффициентом эйэтативности ббкгАйя батона обоймоЛ К следуюида ыфа.тением:

о

I! сряки с отсутствием норматквннх данных для расчета трубо-батониш элементов по прочности коэЭДипяепг эффективности обо&лм

- L -

oC принимают ш Ciiiül 2.03.Oi-Ш, как и для сды-.Ст.тов с косъоп-йю: аршроваштеи (спираль, сотки) с/. = 2, что сираьыимьо только для тошсостеинцх трубобетоишх элементов с i//D< 0,01.

Исследованию прочности трубобетона на сжатие посшцаци i«iöo-ты Н.Н.Аастова, О.Н.АлпериноЙ, Е.И.Беленн, А.А.Гвоздева, Н.Г.До-будогло, А.А.Доджеико, В.Ы.Кебенко, А.Ф.Липатова, А.Э.Лопатто, Л.К.Луюзи, И.Г.Дцлеовсгого, Б.Ф.Иаршшш, А.П.Нестеровича, Г.П.Передерм, В.А.Росновского, P.C.Can.uaрогокото, Я.П.Семеиенко, В.В.Сатпикова, Н.Ф.Скаорпрва, Л.И.Стороженко, H.H.Стрелецкого, В.П.Сурцина, В.А.Трулля, В.М.Оюнова, В.Л.Иаброва, Н.Гарднера, К.Кяеппеля и В.Годера, М.Ыеллера, В.Рассола, Селани и Симса, Р.&урлоига И др.

Исследователи отвачаит определяющее влияние на прочность тру-бойетошшх алеыентвв ьщситабпого фактора, коэффициента армирования, прочности стали и бетона. Однако применение Сетонов классов по прочности аа скатие евшие В60 не исследовалось. В трубобетон-вых элементах применялись, в основном, бетоны классов по прочности на саатие В12.5...В50. Кроме того, повысить эффективность работы элементов на осевое сжатие можно за счет цзыенеивя структуры бетонного ядра в его композиционной оснош; которие будут существенно влиять на деформативше свойства.

Супоршастификатори, введенные в бетонную смесь в небольшом

*

количества значительно влияют на структурообраэованне бетона. В ЮШБ разработан аффективный супергушстификатор С-3, который позволяет уменьшить водопотребноеть бетона до 25 % без снижения удо-боукладиваемости бетонной смеси, увеличивает воздухововлечение бетона. При его применении повышается плотность бетона, количество химически связанной воды, объем замкнутых пор, увеличивается прочность сцепления бетона и стали.

ВВГпелезобетоном совместно с рядом научно-исслэдоиательскня: организаций разработал вя*уи<зз н:::<ко." водепотребности (ВИВ), получаемое путем специальной обработки клинкора с применением добавки суперпласт »[икатора С-3. Ьетонн о добавкой суперпластя^икатора С-3 и на основе ВНЗ-1Ш благодаря улучшенной структуре менее чувствительны к концентраторам наирялхчпй, более способны к пчрерас-пдвлолетт наирячвиий в сечениях. Оки обляда-зт повылепчэЯ liefop-мативностьо (понй.чается модуль у пру pootiO, коэффициент приименной прочности Кпп = 0,8. ..1,0; коэффициент цоно^чяих деформаций 0Ь = 0,2г...0,24.

На основании в шеейзлишенного предполагалось, что использование высокопрочнш. бетонов с добавкой сулердластиф.икаторя С-3 и на основе В!Ш-1СО в качестве ядра трубобетопннх 'элементов позволит полнее попользовать прочностные свойства стад,!, повисеть эффективность ул^-пл обойми з поперечном направлена« и несу!дуо способность элемента а целом.

Основал-.' г;,'."!,: июсертацяоиной работа:

- экспериментальное исследование прочности и напрязеияо-де«-формировапногс с эс гением сгаиАак труб, заполнении derotma классов 3G0...BIC0, вдг.оляен^яйгДббавкой суперпластификатора С-3 i\ на ос.гоье BjuyafU'D 1«зи&1*Лйопроводиости (BH3-I00);

- установить ыгаян'лэ гласцтаб чого фактора, коэффициента армирования и зада бетона на эффективность работы трубобетонкого элемента на осевое счатне;

- раэраЗотка методика расчета трубобетонных элементов по 1!рочиск;т,; оценки кащэкхшда-аецормироваяного состояния прл осевом с.чагпи с учетом влияния геометрических и прочностных характеристик сечения на эффективность работа элемента.

Л ля. решения поставленных задач разработана соответствующая

v.x

Методика неследований, согласно которой изготовлено 12 серий

ч опытных образцов (36 штук), имеющих наружный диаметр (t?), рав-

•к

кйД'152 км, 168 мм и 630 ш, толщину стенки-тру бы ( t ) в пределах 2,4...7,9 мм и высоту (И) - о-г 608 мм до 1Э70 мм при ~ = 0,0149 .,0,0352, ~ = 3...4.

В качестве обоймы были применены электросварные пряшяовние труби из стали, .марки БСтЗ по ГОСТ 10700-70, ГОСТ &6SG 74. Для предотвращения прездевременной потери стенкой трубы местной устойчивости 'торцы элементов в приопорной зоне были усилены ребрами. Количество ребер определялось из расчета потеря, стенкой трубы yeto вчивости на длине дуги, равной расстояния меаду ребрами. Торцы образцов закрывали :]та;шдми, диаметр которых был на 30 мм больше, чем наружный диаметр самоЛ грубы. Ребра и фланцы были чз готовлены из лвстовой стали марки ВСтЗ толщиной t = 10 мл. Бетонирование образцов производили в вертикальном положения с уклад коа бетона слоями высотой 0,3*.,О,4 ы при уплотнении с помоцыо глубинного вибратора.

•Образца заполняли бетоном трех составов:

1 - контрольаий бетоаг без добавки суперпласти^ккатора 0-3

проектной прочность^ 40 Ш1а ; ■

2 - высоко про чянЙ бетон с добавкой суаерпластификатора С-3

прйгоговленный согласно рекошядашим Н.Е.Свиридова к М.Г.Коваленко;

3 - вноокопрочшП бетоа на основе BHB-I0Q. Исследование свойств контрольного бетона нмелг линь вспомо-

гатвльпоэ значение.

В опытах варьировали прочность бетона ( R = 40...130 Ша). Для,определения прочности« v дзтормативнж характеристик батона наготавливалась стандартные призмы размером 15x15x60 см (3 шт) г куба с ребром 15 см (6 агг), входившие в каддую серию.

Для определения фаьико-мйханнчееюгх сеойстз стал»! аз труб вирезаяиоь стандартние сбразци-волоси согласно ГОСТ К'Э7-Й4.

Все.образцы испигнпали ap.i.статическом '(во 5...10 ¡S от расчетного значения несущей способности) яагружшш на с-йоциалмш гвдраьлических прессах, развивающих усилие до 40 устзкавяу всех образцов в прессе производили ни слой цеменшо-ввсчйЗОК) раствэра толщиной о, ..10 мм. Бетошмо прззмн к куб и испьшлзаяя, на гяцрааличэских прессах марок П-125 и Ii-250, а етааыгнэ волог-н вих>езанныэ из труб - на разрывной матине фирма "SCHENCK" с максимальным разрыанач усилием 2Ш0 кН.

В процессе испытаний измеряли продольные а поперапнно деформации образца в делом и бетонного ядра, осевие и радиальные напряжения в бетонном аире, радиальные напряжения ыззду обоймой я ядром. Деформации фиксировали с помощь» товзорезиоторов к иннк-каторов, напряжения - с помощью магиитоупругих датчиков мапряжа-ний типа Ц-24-500 и усаага тноа К-20 конструкцииЦШШСК.

Измерения напряжений и деформаций, произведенные пёрод и с витанием образцов вортикаяькбй нагру.чкоЗ, у же че мз сути посла бетонирования выявили наличие радиальных напряжений ~ 0,1... 0,3 МПа. При увеличении возраста бетона радиальнш тарятлт плато возрастал» и а возраста 14 суток составлял« ©¿о- 0,5... ü,íi МЛа, а при t = 28 суток достигали величины £>g0 = 1,4 Шэ. Это являлось следствием Аягаико-хвммчаских процессов, проае-шяящиа при твердении бетонной смеси в замкнутом обгоне. ■ ' ■

В ¡юзультаге аяалиад характера изменения .еаяряквцного и деформированного состояния трубобэтонних элементов при "осек>м сжатии установлено, что его работу под нагрузкой мочшо разделить на три стадии (этапа). Первая (упругая) отадад азкоичиааэтся вр» достнашми продояшшш ошюитедышмн двформашшш' яначе&вЗ.'от

0,0020 до 0,0022. Продел упругой работа отмечается при нагрузке ( Fact )I составляющей для серии с ядром из высокопрочного бетона 82...93 % от разрушающей ( Fex^u ), что на 20...30 % шше, 49« в образцах с ядром из бетонов классов В 12,5...Е 40.

В упругой стадии отмечался рост объемного с;хлтш1 трубобетонз, а подарочные деформации трубобетокных и пустотелых элементов при одананогом у ровно продольных деформаций имели одинаковое значение. Ирирадаиие значений 6t ДЛЯ всех серий образцов начиналось о уровня Foct = 0,26...0,33 Fex,u.

Условно можно считать, что вторая (уируго-Еластическая) стадия работа трубобетонних-образцов заканчивалась при до^тп.н'пви jijo-долышми де^срмащмш и образцах значений от 0,0030 до 0,0036. Величию! относительных нагрузок Fact /Fex,и , при которых заканчивалась упруго-пластическая стадия, у образцов из высокопрочного бетона на 10...20 % бы/ш вкмо, чьм у образцов из бетона низкой прочности. При коэффициенте поперечник деформаций более 0,5 происходило увеличение объема элемента но сравнению с первоначальным.

В третьей стадии paötfru трубобетонных образцов под нагрузкой (пластической) происходило ускоренное наметание деформаций. Наибольшее боковое давление высокопрочного бетонного ядра на трубу ( vOg = 5...16 Ша) зафиксировано при Fact - 0,90...0,05 ("ex,и и его значения в 1,5...2,0 раза выше, чем у бетонного ядра контрольных образцов. Не поверхности обоймы четко просматривались линии Черноьа-Лвдерса.

Нагружение экспериментальных образцов осуществляли до полной потеря их несущей способности. В трубобетонных образцах с ядром из высокоточного батона хрупкого разрушены!, характерного для бетонов высоких классов по прочности, не наблюдалось. При достг-зеиии предельной нагрузки FexjU происходило образование гофр, ориентированных по диагонали образца, в результате чего наблщца-

лось диагональное смещение его версией и нккпеЯ частей отнссвтваь-ио друг друга.

Для. исследования деструктурных процессов в бетонном ядре с части разрушенянх- трубобетонных образцов была снята оболочка. Пра обследовании бетонного ядра было зафиксировано раздробление бетона в зоне гофр, наличие магастральнои наклонной трещшш, раьд&гов-шей бетонное ядро на две части, и которая составила с вертикальной осью образца угол = 20...25°. На внутренней-поверхности обойми били ведни следы оставшееся окалины, что свидетельствует о наличии скольжении бетона относительно обоими в плоскости большей оси эллипса, но уже после потерн яесуцей способности элемента»

В результате исследований установлено, что б сто ira классов по прочности на сяатае Б60,..BIQ0, полученнне с примененном,добавка суперштстификятора С-3 и на осаове вяжущего низкой водопотреб-ности (BKB-IGO) при низких значении D/Ц, обладает дефэрантивнн-ми характеристиками более близкими к соответствуют™ хараг;тер^с~ тикам стали, чем бетоны низшие классов.

Таким образом, ядро из таких бетонов инее? <1олес высокий уровень микротрещинообразовапия, увеличивает боковое.давление ка трубу <оа . В этом случае эффективность обоЯмн'возрастает, поскольку увеличивается уровень тангенциальных напряжений в трубе (€н), которые возникают от радиального давлеюш бетона ба « Б качестве критерия предельного состояния трубобетерного элемента по прочности принята его максимальная цесущгл способность

Fex,u. В диапазоне гарыи.ованил значений t> от 168 ш до 63D ш и t/"D от 0,0125 до G,0352 увеличений прмзмовной' прочности от 3G МПе до 72 Ш1а и от 27 Шя до 104 КПа приводит к увела-ченшо значений раэрушаецих нагрузок соответственно па 67 % и на 100

- ~и -

Для оцьнк« »{||«ктивиостк работн грубобет шших элементов на оснокши« реаультатйь испытаний онреч&шш значения коэффициентов К и .

Эф)«кгиьиость работы обойми зависит ь основном от масштабного фактора и коэфришенти армирования, которые влияют на несущую способность трубобегоиа независимо друг от друга:

- с увеличением гад}«}ициента ¿¡рмихх»вьнвя с у< '= 0,063 до уч - 0,155 (при D - 168 ми) значение коэффициента с/ снижается иа 13 %i

~ ври ju = 0,С!Ь2,. .0,063 с yiсличенном диаметра образцу с fc> - 168 од до D = 030 мм значение коэффициента эйективнос-тв обоОьш о£ уменьшается на 28 %.

На величину коэффициента эОД'ектдаюсти обоЦмн сС оказывает влияние и вид бетона:

с увеличением приименной ррочяости бетона с Яь - МПа до Rb= 104 МИа (при t> = Const ;уИ -const ) значение коэффициента сС увеличивается на 17

Оценка а ¿о woo ту и иаиршачмо-де^о^ровадодаго состояния трубобетон(шх элементов проводилась но теории II,И.Карпенко.

Прочность бетонки* элементов считается обеспеченной при ьц-родяении условия прочности:

Qef+eel+io^/b^-e^^tl^^te^b-B-i-JbtyR-

-6,6,(0+S+l-f)-Jb f jbt R2b 40 w

Физические соотношения для бетонного ядра имеют вид:

Н

6* > (3)

«6г J

Выражения для осевш €>и и радиальнцх 6>г напряжений следующее :

Еь-Л

^ - s)ye - V>4A ~

-'^ае 1 ^-\>гг -^уг -\>гг i -

6Ц = F/jt-f [СьбарЧ-^б' ^ -^-Я^ч"].1г (.4)

■ п

= + Li+ ■(5)

2 ькрг одяях 14) г ;t>) коэффициенты и введен« для учета отацж работ;; оле».:е«тэ и 'лст-мш-л :

L = I при П Для II, III этапа работы элементе;

I = О при >ог4 0 Дта I этапа; j- = I для I и II этапов; ^ = 0 для III этапа.

Осевые шш{<яхеккя G sy в оболочке

= Gb'j K-jzego-JnoI '

OceEiiR еьу и радиальные Сг д&4ормацив бетона Екчисля-ись

через нащлгиги.я rt/вк i'tut:

Sbg - -:.- '1 .• ( G^ - г • >>„»). (7)

tb-Vb .•

"Ь (в)

»

СостаилелныЕ па основании ортотропкой модели бетона алгоритм расчета удовлетворите.; ы:о описывает нанряяешю-деформиро-мньое состояние трубобетонних элементов ( А = 5... 10 55). Ре-г.ультатк прочностного [»счета по Предложенной методике удовлетворительно согласуется-с опнтнимк даннкнми ( А = I...7 %). . "

Соста!'/.'.'Нися y. реализованная в iwe программы,общзя методика, расчета позволяет оценить прочность и нащтас-нно-дег[«рмировап-ноь со'.-тоянго тру(?огетокних коястр}мднЯ с .использованием совре-

м -

¡•генной вычислительной техкмш. Однако, в г, пакт»:ческих целях, как правило, нет необходимое«! с такой полнотой описывать налряаеюю-деформированное состояние проектируемых конструкций. Зачаетуо достаточно определить несущую способность элемента.

Для практических расчетов по определении прочност;. трубобе-тонных элементов с ядром кз бетона классов по прочности EG0-BI0C с повшемшми- де^ярмативкими харчкте} истикемк рекомендуется ty«p-нула :

Nu = Ab'Rb + oL ■ As'-ббй , (g)

TOB A fc ; As - площади поперечного сечения соответственно бетона к стели;

Rb - призменкая прочность бетона;

6еч~ предел текучести стали трубы;

аС - коэффкпдент эффективности косвенного арыдровзпгя трубой (определяется по диаграмме). При определении коэффициента с^ допускается использовать следующие значения: при D 500' мм aC * 2,2, если 0,02г?/и4 0,10;

2,0, если 0,10 <у* 4 0,16; При -Ь > 500 № '</- =1,55. .

О цель» построении акпрояевклрущего вирахспвр для <L = / I/И ,-р , Rb) бил выполнен мь'О'хестве^ииГ регрессионны;"' анод*:-эксперкментальшх данных. Для построения минимизирующего полинома в четырехмерном npocrpai cm* использован мг-тод наженьаю квадратов. Донный алгоритм многомерного р< гресс^онного гг.миза реализован на ШШИ,

' Для аппроксимации о£ . = / lyw , "ft ,Rb) предложено i-j'pa т-

1ÍJ -

ЛК- А , cv , /3 ,- коэ^фиинепп!.

К линейному ы'ду i'.uta:.fctiue сводится АокфЯЗ'ароздшн*., 3 ре^ультати ььчрсхвкиВ траление имеет следупкдеЯ вид:-

oí: = 1,9532 . л, - 0,1724 . 0,'30с!С. _ 0,1311 (11)

l-J Kb 5

где О в си; R ь а Ша.

Значение парних коэффициентов корреляций на г/.епьае 0,95.

1ормулц (5) и (II) иояао применять при варьлромикя ссносних шхоцнш. параметров в следу ras« диапазонах:

100 ш G30 ьгл; 0,02 <ун 4' 0,1С;- RG0 < Б 4 ШСО.

Для удобства выполнения инженерных расчетов и опенки восукз*. зпособности сяагих трубоботошш: элементов с ядром из бзтоноа шассов по прочности В60...Б100, полученные зависимости представший в виде диагрекм.

Наибольшее отклонение предельной опитной нагрузка от теорать-jecKoii составляет не более 7 %.

ОСНОВНЫЕ ВЯВОДЫ

Работа посвящена экспериментально-теоретическому исследований прочности и деформативности при осевом сжатии стальных труб, ¡аполиенных высокопрочным бетоном с повшшшшш де^ормативпшн сарактеристиками. Основные результата работы следующие:

1. Вмсок^ирочние бетони с добавкой суперштстк^ккатора С-3

i на основе БИВ-100 увеличивает эффективность работа.обоймы. Так, тпример; при применены! высокопрочного бетона ( Rb = 104 ИПа) ю сравнению с образцами из обцчного бетона' 1 Rt, ® 27, Ша) зна-иние коэффициента эффективности обоймы (.при tD =Cór\st ; jm = conat ) увеличилось на 17 %,

2. Эффективность работа обоймы зависит также от иаситабного дактора и коэффициента армирования, которне плмют ка^прочность

трубоботоиа независимо друг от друга, и характеризуется кошц^ди-еяток оС

- с уменьшением коз^ицнента армирования с у - 0,1оЬ до уи = 0,063 <при t3 = const ) и диаметра элемента (при ум -const ) с D ' = 630 ыы до Р = 168 мы коэффициент увеличивается соответственно на 13 % и 2Ь %,

3. Образцы с ядром из бетонов оассов В60...В10СГ при осевом сжатии имек/г повышенный предел упругой i«6otu, который ограничивался осевыми деформациями 6g ^ 0,20,..0,22 % при уровне кагру-вения fbct = 0,82. ..0,93Fex.u , что па 20*. .30 % и;.«о, чем в образцах с ядром из бетонов классов В12.5., .В-10.

4. Обойма и ядро работают совместно па всех отупал нпгру:;о-ния. При достижении продельной нагрузки происходит образование гофр, ориентированных по диагонали образца, раздробление бетона в этой зоне и последующее развитие магистральной наклонной трещины в бетонном ядре составляющей угол оС - 20...25° к вертикальной оси образца. В исследуемых конструкциях исключено хрупкое разрушение. •

. 5. Разработана методика расчета на основании ортотропной модели железобетона И.И.Карпенко, которая позволяет оцепить проча. ;ь и описать изменение нанрякошш-деформяроианкого состояния трубобе-товних элементов на всех стадиях нагруяония. Составлен алгоритм и программа расчета для персональных ЭШ на языке Ф0РТРАН-77 в ОС HS tJOS. В результате расчета вычислены напряжения и деформации в бетонном одре и оболочке. Результаты расчета удовлетворительно согласуются с опытными данными.

6. Разработан практический мотод расчета несущей способности трубобетонных элементов с ядром из бетонов классов B60...BI00 с повшениши де$ормагявниш характеристиками. Сравнение теоретичес-

ких к экспорярзитяпьннх значения иссуссЯ способности показало

УДС>ВДСТ1К|РХТ.'ЛЬНУ-) ОЛОД'.НЛОСТЬ.

Осиошм» положения диссертации оцуЗлиюванн а следу.-гдлх работах :

1. ;оков З.М., Коврига C.B. Прочность :: декоративность прп осоЕсм с отстальных, труб, заюлненннх вксокоирочкнм бетоном: Натериалк ЮЛ ;,1о-иународно8 кон'орецции в области бетона а леле-зобетона /16-23 гга ЮЛ г./ "Золго-Еалт-ЭГ". - И. : СтроЯиздзт, i:0I - С. 40I-4C2.

2. фонов D.M., Ера::лозск!ь: Коврига C.B. Прочность п де^ормат;:«ность ярк ос-гвои с:.гзти;; сталышх труб, заполненных вн-comni-vinizi Зетoi.">;: иа основе ВИВ // дкспресс-Rnfo^mum. Строительство и архитектура/ Стролтельвнп конструкции л материалы. -М. : ЙШГ.ПГПЕ;, 1Э.Л. - Вып. Э. - С. 3C-39,

3. Козрнгз -.3. Несушка kohctjумает из стальнюс тру0, заполненных шеокоирочмнм бетоном // Экспресс-информация. Материально-техническое c;i.'v5 '.oir/.e / Экономия и рашгояальное мподьзовэпяе отдельна • рг.зль.Ъх ресурсов. - И.: ЦШВГГЭЯЖ, 1991. -Впп. 15. - 1 с.

•1. Л:-"îî'.ox.ckuîI ;;.г., îcHOB З.М., Козрыга C.B. Исследошггет стальних тру5, знполкенних иксокопрочннм бетоном: Йзтеркалн XXU Ме.1;уна;о:;!:о:: конференция по бетону и :келезобсгону / 19-26 апреля 1932 г./ "Глгка з-Э2". - М. : СтроП из цат, 1932. - С. 308-303.

ввданив.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1. Преимущества и недостатки трубобетонных конструкций

1.2. Эффективность работы обоймы

1.3. Физические представления исследователей о работе трубобетонного элемента под нагрузкой

1.4. Методы повышения несущей способности трубобетон-ных элементов.

1.5. Отечественный и зарубежный опыт строительства с применением трубобетона

Выводы.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СТАЛЬНЫХ КРУГЛЫХ ТРУБ, ЗАПОЛНЕННЫХ ВЫСОКОПРОЧНЫМ БЕТОНОМ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ ОСЕВОМ СЖАТИИ

2.1. Задачи исследований

2.2. Методика экспериментальных исследований

2.2.1. Конструкция образцов и объем исследований

2.2.2. Испытание образцов

2.2.3. Система измерений напряжений и деформаций образцов.

2.3. Результаты экспериментальных исследований

2.3.1. Прочностные и деформативные характеристики материалов.

2.3.2. Напряженно-деформированное состояние бетонного ядра до приложения нагрузки

2.3.3. Напряженное-деформированное состояние трубобетонных образцов при осевом сжатии

2.3.4. Прочность и характер разрушения трубобе-тонных элементов.

Выводы

3. ПРОЧНОСТЬ И НАШШШННО-ДЕФОЯШРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРУБОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ.

3.1. Критерии прочности бетона при трехосном напряженном состоянии.

3.2. Физическая модель бетона

3.3. Общая методика расчета трубобетонных конструкций

3.3.1. Основные гипотезы

3.3.2. Статические уравнения.

3.3.3. Связь между и <о<г.

3.3.4. Связь между St и 6г.

3.3.5. Физические уравнения

3.3.6. Бетон

3.4. Алгоритм расчета.

3.5. Программа расчета трубобетонных конструкций на

Выводы

4. ПРАКТИЧЕСКИЙ! МЕТОД ОЦЕНКИ ПРОЧНОСТИ ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ СТАЛЬНЫХ КРУТЛЫХ ТРУБ, ЗАПОЛНЕННЫХ БЕТОНОМ КЛАССОВ

В 60.В 100 С ПОВЫШЕННЫМИ ДЕФОРМАТИВНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ

4.1. Анализ существующих методов расчета трубобетонных элементов по прочности при осевом сжатии

4.2. Задачи исследований.

4.3. Методика расчета трубобетонных элементов с ядром из высокопрочного бетона по прочности

4.4. Конструктивные требования

Выводы

Современные здания и сооружения характеризуются увеличением высоты сооружений, пролетов перекрытий, ростом крановых нагрузок, увеличением технологического оборудования. При этом в ряде случаев возникает необходимость применения несущих конструкций работающих на сжатие при нагрузке 9000 кй и выше.

Повышение несущей способности сжатых железобетонных элементов (колонн, опор и др. конструкций) может осуществляться различными способами, в том числе за счет косвенного армирования, разновидностью которого является стальная труба. При одинаковом расходе стали и бетона несущая способность трубобетонного элемента может быть в 1,3.1,9 раз выше, чем обычного железобетонного, за счет работы бетонного ядра в условиях объемного напряженного состояния. Расход стали для трубобетонных конструкций, по сравнению с металлическими, при равной несущей способности, может снизиться на 30.60

При применении высокопрочных бетонов становится возможным существенно уменьшить размеры поперечного сечения колонн и, соответственно, уменьшить материалоемкость конструкций.

Технико-экономические исследования выявили эффективность применения высокопрочного бетона, в частности, в трубобетонных конструкциях многоэтажных зданий, где стоимость колонн из бетона прочностью 55 МПа на 26 % меньше, чем стоимость аналогичных конструкций из бетона прочностью 28 МПа, а стоимость колонн из бетона прочностью 83 МПа - на 42 % /63/. Однако вопрос об эффективности работы обоймы в таких конструкциях остался не изученным.

Целью диссертационной работы является исследование прочности и деформативности при осевом сжатии трубобетонных элементов. выполненных из высокопрочного бетона повышенной деформативности, разработка методики расчета прочности и оценки напряженно-деформированного состояния этих конструкций.

Дртор здщиищт:

- результаты экспериментальных исследований прочности и напряженно-деформированного состояния на каждой стадии нагружения трубобетонных элементов из высокопрочного бетона повышенной деформативности;

- методику оценки напряженно-деформированного состояния сжатых трубобетонных элементов;

- методику расчета трубобетонных элементов по прочности с учетом влияния прочности и деформативности бетона, масштабного фактора и коэффициента армирования.

Нзучцур новизну работы составляют:

- результаты экспериментальных исследований стальных труб, заполненных высокопрочным бетоном повышенной деформативности;

- методика расчета трубобетонных элементов по прочности и оценки их напряженно-деформированного состояния на любой стадии нагружения в зависимости от вида бетона, масштабного фактора и коэффициента армирования.

Практическое значение работы. Результаты исследований и предлагаемая методика расчета учтены при проектировании и строительстве колонн первого этажа танцевально-концертного зала на 1000 мест комплекса культурно-просветительных учреждений КГРИ (г. Кривой Рог) и будут использованы при разработке "Рекомендаций по расчету и проектированию трубобетонных: конструкций".

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Республиканской научно-технической конференции (г. Полтава, 1989 г.), XXII и ХХ1У международных конференциях в области бетона и железобетона "Волго-Балт -91" и "Кавказ - 92".

Основное содержание диссертации опубликовано в четырех печатных работах.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы и приложения. Работа содержит 97 машинописных страниц, 48 рисунков, II таблиц.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Работа посвящена экспериментально-теоретическому исследованию прочности и деформативности при осевом сжатии стальных труб, заполненных высокопрочным бетоном с повышенными деформативными характеристиками. Основные результаты работы следующие:

1. Высокопрочные бетоны с добавкой суперпластификатора С-3 и на основе BHB-IQ0 увеличивают эффективность работы обоймы. Так, например, при применении высокопрочного бетона ( Rb = 104 МПа) по сравнению с образцами из обычного бетона ( Rb » 27 МПа) значение коэффициента эффективности обоймы оС (приуи « const ; t> = const ) увеличилось на 17 %.

2. Эффективность работы обоймы зависит также от масштабного фактора ж коэффициента армирования, которые влияют на прочность трубобетона независимо друг от друга, и характеризуется коэффициентом оС : - с уменьшением коэффициента армирования с уи = 0,155 до уи = 0,063 (при "D » const ) и диаметра элемента (при уи = const ) с D = 630 мм до "D = 168 мм коэффициент оС увеличивается соответственно на 13 % ж 28

3. Образцы с ядром из бетонов классов В 60.В 100 при осевом сжатии имеют повышенный предел упругой работы, который ограничивался осевыми деформациями 6g = 0,20.0,22 % при уровне нагружения Fact = 0,82.0,93Fex,u > что на 20.30 % выше, чем в образцах с ядром из бетонов классов В 12,5.В 40.

4. Обойма и ядро работают совместно на всех этапах нагружения. При достижении предельной нагрузки Fex,u происходит образование гофр, ориентированных по диагонали образна, раздробление бетона в этой зоне и последующее развитие магистральной наклонной трещины в бетонном ядре составляющей угол оС ~ 20.25° к вертикальной оси образца. В исследуемых конструкциях исключено хрупкое разрушение.

5. Разработана методика расчета на основании ортотропной модели железобетона Н.И.Карпенко, которая позволяет оценить прочность и описать изменение напряженно-деформированного состояния трубобетонных элементов на всех стадиях осевого нагружения. Составлен алгоритм и программа расчета для персональных ЭВМ на языке ФОРТРАН-77 в ОС MS DOS. В результате расчета вычислены напряжения и деформации в бетонном ядре и оболочке. Результаты расчета удовлетворительно согласуются с опытными данными.

6. Разработан практический метод расчета несущей способности трубобетонных элементов с ядром из бетонов классов В 60.В 100 с повышенными деформативными характеристиками. Сравнение теоретических и экспериментальных значений несущей способности показало удовлетворительную сходимость ( А = I.7 %).

1. Аистов Н.Н. Исштания статической нагрузкой строительных конструкций. М. - Л.: Издательство Наркомхоза РСФСР. - 1938. -239 с.

2. Александров А.В., Потапов В.Д. Основы теории упругости и пластичности: Учеб. для строит, спец. вузов. М.: Высш. шк., 1990. - 400 с.

3. Александров С.Е., Голубых А.Д., Шипулин А.А. Сравнительная эффективность суперпластификаторов // Повышение качества и эффективности изготовления бетонных и железобетонных конструкций за счет химических добавок. М.: 1981. - С. 4-6.

4. Алперина О.Н. Исследование сжатых железобетонных элементов с поперечным армированием // Исследование бетона и железобетонных конструкций транспортных сооружений. Труды ВНИИ транспортного строительства. Вып. 36. М.: Трансжеддориздат, I960.1. С. II8-150.

5. Бабаев Ш.Т. Высокопрочные бетона на основе вяжущих нового поколения // Промышленность строительных материаловш Серия 3. / Промышленность сборного железобетона. Эксиресс-обзор. Вып. 4. -М.: ВНЙЙЭСМ, 1990. С. 16-30.

6. Балан Е.С. Методика расчета толстостенных железобетонных конструкций с учетом трещинообразования и физической нелинейности материала: Дисс. .канд. техн. наук. М.: 1985. - 139 с.

7. Баландин П.П. К вопросу о гипотезах прочности // Вестник инженеров и техников. 1937. - Л I. - С. 19-24.

8. Батраков В.Г., Башлыков Н.Ф., Бабаев Ш.Т., Серцюк В.Н., Фаликман В.Р., Несветайло В.М. Бетоны на вяжущих низкой водопот-ребности // Бетон и железобетон. 1988. - * II. - G. 4-6.

9. Беленя Е.й. и др. Металлические конструкции, М.: Стройиздат, 1985. - 560 с.

10. Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Госстройиздат, 1961. - % с.

11. Берг О.Я., Щербаков Е.Н., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. И.: Стройиздат, 1971. - 208 с.

12. Бич П.М. Вариант теории прочности бетона // Бетон и железобетон 1980. - В 6. - С. 28-29.

13. Булгакова М.Г., Иванов Ф.М. Исследование свойств бетонов с добавкой суперпластификатора С-3 // Бетоны: с эффективными суперпластификаторами. М.: НИИЖБ, 1979.

14. Гвоздев А. А. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределимых систем // Проект и стандарт. -1934. № 8. С. 10-16.

15. Гвоздев А.А. Расчет конструкций по методу предельного равновесия. М.: Госстройиздат, 1949. - С. 130-156.

16. Гвоздев А.А. и др. Прочность, структурные изменения и деформации бетона. М.: Госстройиздат, 1978. - 296 с.

17. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюлин Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1974. - 316 с.

18. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочностипо контрольным образцам. М.: Изд-во стандартов, 1990. -45 с.

19. ГОСТ 10704-76. Трубы стальные электросварные прямошовные. Сортамент. М.: Изд-во стандартов, 1976. - II с.

20. ГОСТ 1497-84 (СТ СЭВ 471-77). Металлы. Методы испытания на растяжение. -М.: йзд-во стандартов, 1985. 37 с.

21. ГОСТ 24452-80. Бетон. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М.: Изд-во стандартов, 1981. - 20 с.

22. Добудогло Н.Г. Теоретически-экспериментальное исследование работы металлических труб, заполненных бетоном: Научно-технический отчет. М.: ЦНИИПС, 1933.

23. Долгополов Н.Н., Суханов М.А., Феднер I.A., Федоров С.В., Загреков В.В., Шестоперов B.C. Бетоны и растворы на высокоактивном вяжущем с низкой водопотребностыо // Цемент. 1990. В I.1. С. 16-18.

24. Долженко А.А. Исследование сопротивления трубобетона осевому сжатию // Теория сооружений и конструкций. Труды Воронежского ИСИ. Вып. I. Воронеж, 1964. - С. 3-23.

25. Долженко А.А. К теории расчета трубобетона // Теория сооружений и конструкций. Труды Воронежского ИСИ. Вып. I. Воронеж, 1964. - С. 24-33.

26. Долженко А.А. Трубчатая арматура в железобетоне: Дисс. .докт. техн. наук М., 1967. - 413 с.

27. Залигер Р. Железобетон, его расчет и проектирование. -М. I.: Гостехиздат, 1931. - 671 с.

28. Ефимов В.П. Прочность и устойчивость комбинированных элементов из стальных труб, заполненных высокопрочным бетоном: Дисс. .кавд. техн. наук. I., 1989. - 192 с.

29. Ильюшин А.А. Механика сплошной среды: Учебник. М.: Изд-во МГУ, 1990. - 310 с.

30. Камсаракан С.Э, Прочность железобетонных элементов из шгакопемзобетона различного состава с применением суперпластификатора С-3. Автореф. дисс. .канд. техн. наук. М., 1987. - 24 с.

31. Карпенко Н.И. К построению общей ортотропной модели деформирования бетона. Строит, механика и расчет сооружений, 1987, Ш 2, С. 31-36.

32. Карпенко Н.И. К построению теории расчета массивных железобетонных конструкций с учетом трещинообразования. Строит, механика и расчет сооружений, 1980, № 2, С. 28-35.

33. Карпенко Н.И. К построению условия прочности бетонов при неодноосных напряженных состояниях // Бетон и железобетон. -1985. № 10. - С. 35-37.

34. Карпенко Н.И. Об одной характерной функции прочности бетонов при трехосном сжатии. Строит, механика и расчет сооружений, 1982, J№ 2, С. 33-36.

35. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

36. Кебенко В.Н. Оптимизация параметров сжатых и внецентрен-но-сжатых трубобетонных элементов и конструкций: Автореф. дисс. .канд. техн. наук. I., 1982. - 24 с.

37. Кикин А.И., Санжаровский Р.С., ТрушзьВ.А. Конструкции из стальных труб, заполненных бетоном. М.: Стройиздат, 1974. -144 с.

38. Кикин А.И., Трулль В.А., Санжаровский Р.С. К проблеме прочности стальных труб, заполненных бетоном // Строительство и архитектура / Известия вузов. 1977. - Л 6. - С. 3-7.

39. Лейтес Е.С. Об условии прочности бетона // Реферат ЦИНИС. Вып. 9. М., 1971.

40. Липатов А.Ф. Исследование прочности трубобетонных элементов. Труды ЦНИИСа. Вып. 19. М.: Трансжелдориздат, 1956. -С. 251-298.

41. Липатов А.Ф. Исследование прочности трубобетонных элементов мостовых конструкций: Дисс. .канд. техн. наук. М., 1954. - 242 с.

42. Лопатто А.Э. О свойствах бетона, твердеющего в замкнутой обойме и жесткости трубобетонных элементов // Строительные конструкции. Вып. XXI. Киев: Буд вельник, 1973, - С. 232-234.

43. Лукша Л.К. Прочность трубобетона. Минск.: "Высшая школа", 1977. - 96 с.

44. Лвдковский И.Г. Основы расчета и конструирования специальных железобетонных конструкций (несущие элементы машин, высоконапорные сосуды): Дисс. .докт. техн. наук. -М., 1970. -191 с.

45. Лодковский Й.Г. Применение железобетона в тяжелом прес-состроении и машиностроении: Доклад. М.: Академия строительства и Архитектуры СССР, I960. - 53 с.

46. Людковский Й.Г., Волков Ю.С. Некоторые вопросы применения трубобетона в машиностроении // Прочность и деформативность бетона и специальных железобетонных конструкций. НЙИЖБ. М.: Издательство литературы по строительству, 1972. - С. 61-67.

47. Лвдковский И.Г., Фонов В.М., Макаричева Н.В. Исследование сжатых трубобетонных элементов, армированных высокопрочной продольной арматурой // Бетон и железобетон. 1980. - № 7.1. С. 17-19.

48. Маренин В.Ф. Экспериментальные и теоретические исследования прочности стальных тонкостенных труб, заполненных бетоном,подверженных осевому сжатию // Строительство и архитектура / Известия вузов. 1958. - № 9. - С. 60-82.

49. Маренин В.Ф., Венский А.Б. Вопросы прочности стальных труб, заполненных бетоном // Материалы по стальным конструкциям. Вып. 4. М.: Госстройиздат, 1959. - С. 85-1ЮА

50. Методические рекомендации по определению основных механических характеристик бетонов при кратковременном и длительном нагружении. М.: ШШЖБ, 1984. - 52 с.

51. Микула Н.В. Напряженное состояние бетона, заключенного в сплошную стальную обойму: Автореф. дисс. . канд. техн. наук.- Полтава, 1991. 24 с.

52. Миролюбов И.Н. К вопросу об обобщенной теории прочности октаэдрических касательных напряжений на хрупкие материалы. // Труды Ленинградского технологического инст-та. Вып. 25. Л., 1953.

53. Мор 0. Чем обусловлены пределы упругости и временное сопротивление материала. В кн.: Новые идеи в технике. Сб. № I. Теории прочности / под ред. проф. С.П.Тимошенко /. - Петроград: Образование. 1915. - С. 1-50.

54. Некрасов В.П. Метод косвенного вооружения бетона. М.: Транспечать, 1925. - 425 с.

55. Нестерович А.П. Прочность трубобетонных элементов диаметром 500 мм и более при осевом сжатии: Дисс. .канд. техн. наук. М., 1987. - 236 с.

56. Передерий Г.П. Трубчатая арматура. М.: Трансжелдор-издат, 1945. - 90 с.

57. Пинский В.В. Несущая способность элементов и узлов из трубобетона: Автореф. дисс. .канд. техн. наук. Киев, 1988.- 21 с.

58. Писанко Г.Н., Щербаков Е.Н., Хубова Н.Г. Влияние макроструктуры бетона на его поведение под действием кратковременной нагрузки // Структура, прочность и деформации бетона. М.: НИМБ, V 1972, С. 34-42.

59. Поляков А.Б. Прочность и деформации легких бетонов при неодноосных напряженных состояниях: Автореф. дисс. .канд. техн. наук. М., 1990. - 24 с.

60. Попкова О.М. Конструкции зданий и сооружений из высокопрочного бетона. Обзор. М.: ВНИИНТПИ, 1990. - 76 с.

61. Работнов Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. -Учеб. пособие для вузов. М.: Наука, 1988. - 712 с.

62. Рекомендации по проектированию и применению железобетонных (с внешним листовых армированием) висячих покрытий при реконструкции предприятий без остановки производства. М.: НИИЖБ, 1984. - 54 с.

63. Ржаницын А.Р. Строительная механика: Учеб. пособие для вузов. М.: Высш. школа, 1982. - 400 с.

64. Росновский В.А. Трубобетон в мостостроении. М.: Трансжелдориздат, 1963. - ПО с.

65. Росновский В.А., Липатов А.Ф. Испытание труб, заполненных бетоном // Железнодорожное строительство. М., 1952. - Л II. - С. 27-30.

66. Садыков К.Ш. Разработка расчетных характеристик бетона повышенной прочности, изготовленного с применением суперпластификатора С-3. Автореф. дисс. .канд. техн. наук. М., 1982. - 22 с.

67. Санжаровский Р.С. Несущая способность сжатых трубобетонных стержней // Бетон и железобетон. 1971. - $ II. - С. 2729.

68. Санжаровский Р.С. О критериях прочности и устойчивости т трубобетонных стержней // Механика стержневых систем и сплошных сред. Труды ЛИСИ. Л., 1971. - Л 68. - С. 169-176.

69. Санжаровский Р.С. Теория и расчет прочности и устойчивости элементов конструкций из стальных труб, заполненных бетоном: Дисс. .докт. техн. наук. М., 1977. - 453 с.

70. Санжаровский Р.С., Кусябгалиев С.Г. К вопросу прочности трубобетонных стержней // Инженерные конструкции: Доклады к ШЛ научн. конф. 1.: ЛИСИ, 1969. - С. I07-II4.

71. Саралидзе Т.О. Деформации и прочность тяжелых бетонов с добавкой С-3 при кратковременном и длительном нагружении и их моделирование с учетом структуры материала. Дисс. .канд. техн. наук. М., 1987. - 190 с.

72. Свиридов Н.В., Коваленко М.Г. Бетон прочностью 150 МПа на рядовых портлавдцементах // Бетон и железобетон. 1990. -№2. - С. 21-22.

73. Свиридов Н.В., Коваленко М.Г., Чесноков В.М. Механические свойства особо прочного цементного бетона // Бетон и железобетон. 1991. - № 2. - С. 7-9.

74. Семененко Я.П. Определение несущей способности бетонного ядра, заключенного в сшюшную стальную обойму // Бетон и железобетон. I960. - I 3. - С. 125-129.

75. Серых Р.Л. Государственная научно-техническая программа "Стройпрогресс-2000п // Бетон и железобетон. 1989. - № 9.1. С. 2-3.

76. Ситников Ю.В. Исследование железобетонных элементов со стальной обоймой для несущих конструкций промышленных зданий: Дисс. .канд. техн. наук. М., 1970. - 173 с.

77. Скворцов Н.Ф. Применение сталетрубобетона в мостостроении. М.: Автотрансиздат, 1955. - 88 с.

78. Смирнов А.Ф. Сопротивление материалов. М.: "Высшая школа", 1975. - С. 74-77, С. 301-304.

79. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1985. - 79 с.

80. Стороженко Л.И. Объемное напряженно-деформированное состояние железобетона с косвенным армированием: Автореф. дисс. .докт. техн. наук. М., 1985. - 46 с.

81. Стороженко Л.И. Прочность и деформативность трубобетонных элементов // Бетон и железобетон. 1980. - Л 2. С. 8-9.

82. Стороженко Л.И. Трубобетонные конструкции. Киев: Буд вельник, 1978. - 82 с.

83. Стороженко Л.И., Дяахотннй П.Й., Черный А.Я. Расчет трубобетонных конструкций. Киев: БудивэльНик, 1991. - 120 с.

84. Стороженко Л.И., Сурдин В.М. Напряженно-деформированное состояние центрально-сжатых трубобетонных элементов под действием эксплуатационной нагрузки // Строительные конструкции. Вып. 18. Киев: Буд вельник, 1977. - С. 100-107.

85. Стрелецкий Н.Н. Сталежелезобетонные мосты. М.: Транспорт, 1965. - 376 с.

86. Стрижак В.И., Щепанский В.В., Сокуренко В.П., Банник Ю.А., Бернштейн М.М., Яковлев Е.П. Стальные и чугунные трубы. Справочник. М., Металлургия, 1982, 360 с.

87. Сурдин В.М. Исследование напряженно-деформированного состояния трубобетонных элементов при осевом загружении с учетом реологических процессов: Автореф. дисс. .канд. техн. наук. -Одесса, 1970. 21 с,

88. Трулль В.А., Санжаровский Р.С. Экспериментальные исследования несущей способности трубобетонных стержней при центральном сжатии // Исследования го строительным конструкциям и испытанию сооружений. Труды МСИ. Л., 1968. - J& 51. - С. 12-23.

89. Файнер М.Ш., Лашанюк В.И. Эффективность применения добавок к высокопрочным бетонам // Применение химических добавок в технологии бетона. М., 1980. С. 48-50.

90. Федотов К.Н. Применение трубобетона в конструкциях химических аппаратов // Железобетон в конструкциях и фундаментах машин. Труды НИИЖБ. М., 1984. - С. 59-60.

91. Филоненко-Бородич М.М. Механические теории прочности. -М.: Изд-во Московского университета, 1961. 90 с.

92. Фонов В.М., Лвдковский И.Г., Нестерович А.П. Прочность и деформативность трубобетонных элементов при осевом сжатии // Бетон и железобетон. 1989. - № I. - С. 4-6.

93. Харченко С.А. Напряженно-деформированное состояние трубобетонных элементов с упрочненными ярами: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. Минск, 1987. - 16 с.

94. Цой С.П. Прочность, деформативность и трещиностойкость железобетонных изгибаемых элементов, изготовленных из высокоподвижных бетонных смесей с добавкой суперпластификатора С-3: Дисс. .канд. техн. наук. М., 1989. - 140 с.

95. Шабров В.Л. Прочность трубобетонных элементов диаметром 500 мм и выше при внецентренном сжатии. Дисс. .канд. техн. наук. М., 1988. - 249 с.

96. Яшин А.В. Критерий прочности и деформирования бетона при простом нагружении для различных видов напряженного состояния // Расчет и конструирование железобетонных конструкций. Труды НИИЖБ. Вып. 39. М., 1977. - С. 48-57.

97. Яшин А.В. 0 некоторых деформативных особенностях бетона при сжатии. В кн.: Теория железобетона. / Под ред. К.В.Михайлова, С.А.Дмитриева. - М. 1972. 0. I3I-I37.

98. Яшин А.В. Теория прочности и деформации бетона с учетом его структурных изменений и длительности нагружения // Новые исследования элементов железобетонных конструкций при различных предельных состояниях. Труды НИИЖБ. М., 1982. - С. 3-24.

99. Cai Shao-hual, Jlao Zhan-Shuan. Ultimate strength of concaete -fitted steeE. tube columns , experiment, analysis and design, institute of building Stsuctuses China Academy of E>ui€din§ Reseaach Beylng , China, 3une, >J983.

100. Ю5. Consid^e A. Expesimenta£ Researches on. Reinforced. Cohcrete /Eng&isK Translation/L.S. Molsseift, crnd. Edition, Mec-gaur Hiee Book Co.^nc.-Neur У02К.—1906.

101. Соиге G.Le nouu-ег immeuBBe en arte? de ta "Rina-sente" a Rome / Ha£le / Acies. 1963,-No.l-p. 20-25.

102. Fur6ong R.W. Stsingth of SteeE-Encased Concrete Beam-CoBumns / J. StouctusaE t>iirision. ASCE-Oct.1967. -Vol. 93.-No. St. 5.-|э. 413- 124.

103. Fus6ong R.W StEength of Steet- Encased Concrete Beam-Coeumns / Ргос. Атег. бос. Ciu-ie. Eng.H969.-Voe.95. -No. St. 1.- p. 99-101.

104. Goadnes N.l Use oj Splsae WeRded SteeE TuBes In pipe Columns /Зоигпае АСГ-196&.-VoE. 65,-No.H.- jp. 957- 942.

105. Gardnea N.J. and JocoBson E.R. StructuaaE Behauioa of Concaete F.teed SteeaTuE.es/J0u2nae ACJ. 1967-Voe.6^. -No.7. -p. 404-414.

106. Кборреб К. und Gode? W FsagEastfeasuche mit ousbetoniesten StahEsohren und AufsieECung eines Bemes-sungsfosmee // Dea siaheSau.-1957.-bd. 26,-H.1, H.2.-S.1-10, 44 -50.

107. Mausice A- Chapentes en Geton oame о asmatu-re coHeanteen tufces d'acier / Ac'iea -1961- Ho 4.-p.3T?-356.

108. Мо££ег M. Eisenfeetonstutzen mil cpossien F&agireamogen !/ beton und Eisen- 1950.- H.24- S. 30-39.

109. Ri&es A. AE6eat E., Scraf I.J. Centae d'etudes de va86ouaes a AuEnoye / ylachi-tectuse Faancaise.- 1965. Mo. 27! - 272. - p. 98- 100.

110. Richait F.E., ВэалсИгаед A., and B^own R.J. A stady of the FaiEuse of Concrete unde-a Combined Compsessiye Stsesses/ BuECetin No. ^35 // Engineering Experiment Station. Uhii/essity oj- JEEinoiS-Uabana^Pe.

111. SaEani H.J., and Sims J.R. Beha^io^ oj- Moataa Fi££ed SteeB Tu&es in Compression / Psoc.ee clings

112. JouenaE ACJ. Oct. 196A.-VoL 64. No/10.- pp. 4271-1284.

113. ЛЛ7. The Loeey Co6umn Handbook/ FiEe 15-e, La£ey Coeumn Co.- Neur Уогк.-19бг.

114. VogeEi. Rv Leaesche R. "Die neue AEpenEeltun^ des At eg, // BuEE. "bes schuueizesischen eEektaotechni-schen Veseins. Zlisich, 1951.- N.5.- S. 77-81.