автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность и деформативность деревянных балок с продольно-поперечным армированием

НГ5 ОД

2 6 лП; ;0!мЬсковския ОРДЕНА. ТРУДОВОГО красного ЗНАМЕН! ИНШЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНШ ИНСТИТУТ им. В.В.КУИШШЕВА,

!На правах рукописи уда 624.074

Клинков Сергей Валентинович

ПРЯНОСТЬ И ДЕ$СВ1АШВН0СТЬ ДЕРЕВЯННЫХ ЕАЛК С ПРОДОЛЬНО-ПСПЕРЕЧШМ АРНИРОВШИЕМ

Специальность 05.23,01 - строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1993

Работа выполнена в Московском ордена Трудового Красного Знамени инженерно-строительном институте им. В.В.Куйбышева.

Научный руководитель - кандидат технических наук,

В. В. Слицкоухов.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

E.H. Серов*

кандидат технических наук, D.D. Славик.

Ведущая организация - проектный институт

Владиътргражданпроект.

. Защита диссертации состоится 1993 г.

в часов на заседании специализированного совета

К.053.П.01 при Московском инженерно-строительном институте им. В.В. Куйбыщева по адресу: Москва, Шлюзовая набережная, д.8, ауд. 1Р 412.

С диссертацией можно "ознакомиться в библиотеке института.

Просим направлять Ваш отзыв, заверенный печатью, по адресу: 129337, Москва, Ярославское шоссе, 26, ученый совет.

Автореферат разослан " % 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук

З.В.Филимонов

0Щ4Я ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теми. Разработка и исследование деревянных 'балов, армированных продольной арматурой, является частью народнохозяйственной задачи по создании новых видов несущих и ограядайщих конструкций на основе древесины.

Потребность йародного хозяйства а клееной древесина предъявляет новые, .более высокие требования к проектированию таких конструкций.' Одним из путей совершенствования и поркзеНйя технико-вко-ноиической эффективности конструкций из древесины является продольно-поперечное армирование, позволяющее снизить ггх монтагнуп массу в средней до 15 % и сократить расход древесины до 50$.-

Работа сшолнека по плану научно-исследовательских работ Владимирского политехнического: института,. скоординированного с планом- научно-исследовательских работ Госстроя СССР (целевая комплексная программа. О.Ц.ОЭ1, подпрограмма 0.55.16Ц].

Целью работы является изучение напряженно-деформированного состояния клееных деревянных балок с продольно-поперечным армированием на осноге экспериментально-теоретических исследований, а < гак;:е разработка ыетядики расчета таких конструкций.

■При этом решались следующие задачи:

- определение несущей способности и деформатнЕнссти дерэвяннкх 5алок с продольно-поперечным армированием;

- влияние геометрически размеров поперечных.пластин ка.косулю способность и дзформативность конструкции;

- особенности распределения напряжений по сеченали конструкций

- разработка методики расчета деревянкнх балок с прадогяьно-пО-геречным аршронанием.

К основным результата:;, работы относ:чтет:

- данные экспвримб1гсально~теор<>тшэского исолвдсвэтйк дорзйш-Г" гах балок с продольно-поперечным армнров«;и:с}.х; .

- реко'левди.;!к по расчету деревянных балок с продольно-пепэрз^-. гш армироваячем} •'

- оценка Keoyy'i.1 спссосн'осг;: и дефорттивности дерезятвд» б«-юн о продолььо-поперзчшйл аржровшжы. .'■•.•

Научную нс,:кглгу работы ссст&вляпт;

- экспериментальные зависимости прочности я деформативности .еревянных балок с продольно-поперечным армированием от выооты*

сечения конструкций и размеров поперечных пластин;

- влияние анизотропии прочности древесины,на напряженно-деформированное состояние деревянных балок с продольно-поперечным армированием;

- методика расчета деревянных.балок с продольно-поперечным армированием.

Практическое значение работы заключается в применении при проектировании и строительстве деревянных балок с продольно-поперечным армированием, позволяющим повысить эксплуатационную надёжность конструкций, а также снизить расход древесины при изготовлении клееных балок. ■

Внедрение результатов работы. Результаты исследования были использованы при разработке усиления деградированной части балок перекрытия центрального зала "Особняка Морозова", являющегося памятником архитектуры XIX века, расположенного в городе Москве, Работа выполнена совместно с проектным институтом Сйецпроектрео' таврация .

В 1989 - 19У0 гг. проектным институтом Владимирагронромпрозкт разработан проект картофелехранилища на 1000 т в совхозе "Бук.уш-цы" Меленковскогр района Владимирской области. В качества варианта покрытия основного цеха картофелехранилища били применены клееные деревянные балки с продольно-поперечным армированием пролзтоя 18 ы.

Результаты проведенной работы подтверждены двумя актами о внедрении.

Публикации. Основные результаты исследований докладывались на областных и республиканских конференциях, проводимых в 1986, 1С68 и 1990 годах. Конструкция деревянной балки с продольно-поперечна армированием защищена двумя авторскими свидетельствами.

Объём диссертации. Диссертация включает:введение, четыре глава, основные выводы и приложения, содержит 126 страниц, в том числа 73 страницы машинописного текста, 44 рисунка, 9 тгблиц и список литературы из 98 наименований. .

На защиту выносятся:

- предложения по использованию для клееных дерезяншх балок продольно-поперечного армирования; -

- результаты теоретических и. экспериментальных исследований прочности и деформативности таких балок;

- методика расчета деревянных балок с продольно-поперечным армированием;

- предложения по конструированию и изготовлению деревянных балок с продольно-поперечным армированием.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы, научное и практическое значение работы, представлена информация о внедрении результатов исследования.

В'первой главе приведён обзор деревянных балок с продольным и поперечным армированием, а также дан анализ существующих методов расчета конструкций. Большой вклад в разработку и исследовате армированных деревянных балок внесли Г.М.Иванов, И.М.Линьков, В.Ю.Щуко, В.М.Соротокин, В.Ф.Боццин, Я.Ф.Хлебной, Е.А.Смирнов и другие авторы.

В опубликованных работах отмечалось, что продольное армировании деревянных балок с относительной высотой сечения в пределах от 1/27 до 1/20 пролёта обладает высокой прочностью по нормальным сечениям и жесткостью, а при дальнейшем увеличении высоты сечения конструкции значительно снижает свои прочностные показатели из-за ' разрушения в приопорной зоне при достижении главными растягиващп-ми напряжениями своих критических значений. Следовательно, такие конструкции требуют усиления опорных зон, одновременно выполняющих роль анкеров продольной арматуры. В работах В.И.Кулиш, В.Ю.Щуко, С.Б.Турковского, С.А.Кувщинова и других авторов предлагались различные способы усиления опорных зон армированных деревянных балок. Однако разнообразие форм поперечного армирования конструкций и отсутствие специальных исследований деревянных балок с продольно-поперечным армированием не позволило выбрать эффективного решения. ,

По результатам поискового эксперимента и выполненного технико-экономического анализа было выбрано наиболее эффективное техническое решение продольно-поперечного армирования.деревянных балок с применением поперечных пластин (рис.1).

Анализ отечественной и .зарубежной литературы показал, что исследований деревянных балок с продольно-поперечным армированием не проводилось. Следовательно,напряженно-деформированное состояние таких конструкций при действии кратковременных и длительно действующих нагрузок неизвестно. '.

Пропил

Заготовки каркаса для деревянной балки

19А-Ш

— : ^ 3 ¿9..А-Ш . . г

В 1 . 1

Сеч. А-А пор]

Ьсш1

В

Сеч. Б-Б

госхэт

Сеч. В-В

[оса в

сЬЬ

шН /100

Рис. I. Конструктивная схема деревянной балки с продольно-поперечным армированием

На основании изложенного были определены цели и задачи исследо-гашя деревянных балок с продольно-поперечным армированием.

Во второй главе приведены теоретические исследования прочности и деформативности деревянных балок с продольно-поперечным армированием.

Упрощенные формулы сопротивления материалов не позволяют определить напряженно-деформированное состояние исследуемого объекта в любой заданной точке. Эта задача решается уравнениями теории упругости с использованием ЭВМ.

В настоящее время для решения задач теории упругости в плоской постановке наиболее приемлем метод конечных элементов. Существующие программы этого метода для решения плоской задачи, как правило, написаны для моделей с постоянным модулем упругости всей системы. Однако рассматриваемая балка с продольно-поперечным армированием в местах расположения продольных арматурных стержней и поперечных пластин имеет модуль упругости, отличный от других участков конструкции, ото потребовало составить программу, позволяющую вычислять матрицу упругих характеристик для каждого конечного элемента.

Области задачи разбивались на треугольные симплекс-элементы. Модуль упругости конечных элементов, в состав которых входили материалы с различными упругими характеристиками, заменялся материалом с приведенным модулем упругости, определяемым равенством деформативности с этим слоем в балке. Иными словами, этот слой от некоторой силы деформировался на такую же величину,как и материал продольного армирования с древесиной. Обозначив модуль упругости арматуры и её поперечное сечение через а модуль упругости и площадь поперечного сечения древесины через » приведенный модуль упругости замененного слоя и его площадь сечения выразим через С,Прикладывая к этим двум слоям некоторую силу Ру определяем их деформативность методом сил, распределив силу Р между арматурой и древесиной.

Решая каноническое уравнение методом сил

получаем значение приведенного.модуля упругости для конечных элементов, в состав которых входит продольное и поперечное армирование

-б -

Р — *

Для сопоставимости результатов были рассчитаны деревянные балки без поперечного армирования. По их результатам были построены вторы напряжений, позволяющие выявить влияние продольно-поперечного армирования на напряженно-деформированное состояние деревянных балок (рис.2). Анализ эпюр показал, что анизотропия прочности клееной древесины существенно изменяет характер напряженного, состояния конструкций.

Исследования, проводимые С.Г.Лехницкиы, Е.К.Ашкенази и другими авторами, показали, что при оценке несущей способности деревянных изгибаемых элементов в некоторых случаях необходимо учитывавь фактор анизотропии прочности древесины.

Характер работы и разрушения балок с продольно-поперечным арш~ рованием предопределил правомерность, применения первой и второй гипотезы прочности к расчету конструкций. Экспериментальные исследования армированных деревянных балок показали, что в некоторых случаях несущая способность конструкций, рассчитанная по современным методам, исчерпывается раньше ожидаемых пределов. При этом разрушение происходит в растянутой зоне, где нормальные и касательные напряжения не достигают критических значений.

Аналитическое выражение применительно к деревянным балкам с продольно-поперечным армированием, описывающее первую и вторую гипотезы прочности, будет млеть вид:

^ * ¿о , " '

где <5у - максимальная пололсительная деформация при произвольном напряженном состоянии; ¿о - предельная относительная деформация при простом растяжении в направлении действия главной деформации ¿у.

Используя выражение закона Гука при переходе к техническим упругим постоянным и совмещая оси X и У с направлением действия главных напряжений, получаем формулу для проверки прочности деревянной части балки

а)' Р\Р\Р\Р\Р\Р\ Р\ Р\

Балка о продольно-поперечным армированием

Аргаровшгаая

Рис. 2. напряжений в балке высотой сечения 350 мм:

а г расчетная схема с рчссматриваемши сечениями ; б- рпюрн ц-чфя~ониП

Для реализации выражения (I) необходимо знать значение напряжений (5* и ГХу в любой точке конструкции.

Анализ расчетов, выполненных методом конечных элементов, позволил сформулировать теоретические предпосылки при определении компонентов напряжений:

- обеспечена совместность деформаций продольной арматуры и дре-ьесины по всей длине конструкции;

- продольная арматура воспринимает только растягивающие или ежи-мающие напряжения, возникающие от изгибающего момента;

- нормальные напряжения в деревянной части сечения распределяются по линейному закону.

Определяя нормальные напряжения б/, рассмотрим равновесие усилий, возникающее в сечении деревянной балки с продольно—поперечным армированием при действии внешнего момента. Учитывая, что внешг ний момент имеет предельное значение при достижении материалов конструкции своих расчетных сопротивлений,значение его запишем выражением:

/Ъ - Ал к>(târ/щ) Я** ; U)

где Ао~ площадь продольной арматуры сжатой или растянутой зоны; у - расстояние между центрами тяжести продольных стержней} 4, - расстояние от нейтральной оси элемента до рассматриваемого сечения;

fia - высота деревянной части конструкции за вычетом арматуры; ê - ширина деревянной части конструкции; /?г</ Ruyr значения расчетных сопротивлений арматуры и древесины. Фактические напряжения в арматуре и древесине можно определить из уравнения (2) , поочередно подставляя шесто /2, и R»y. Évйб^л

где Щ = А0 />0 + Rujr/Rc, (¿L, ;

lД> к + ■

Цоыимо клеевой прослойки в балках с продольно-поперечным армированием сдвиговые деформации продольной арматуры воспринимаются анкерными элементами, роль которых выполняет поперечный стальной лист. , Кроме этого, поперечный стальной лист воспринимает, часть касатель-

ных напряжений в опорных сечениях конструкции. Пренебрегая сдвигающими усилиями, возникающими в пластине от продольных стержней, находим предельную поперечную силу в опорном сечении:

й-лре? - + ,

а касательные напряжения в древесине и поперечном листе:

Т^ - ¿3//=П/0 , / .

« - ™

где гП/3- приведенная площадь древесины; приведенная площадь стального листа.

В деревянной части сечения, где стальная пластина отсутствует, поперечная сила связана с касательными напряжениями зависимостью

а = /тус/р.

Применяя методику, предложенную Журавскиы для определения касательных напряжений в деревянной^ части конструкции,^ учитывая значения нормальных капряжешйпо формулеХ^)» касательные напряжения" 1Г деревянной' части балки определим как: .

где = А0 * $( ) - статический мо-

мент отсеченной части армированного сечения.

Для определения влияния анизотропии прочности древесины на напряженно-деформированное состояние конструкции формула (I) была реализована на ЭШ с учетом компонентов напряжений <3* и 'Сху , полученных по(з),(4) и В результате реализации такого счета быля получены графики траекторий главных растягивающих напряжений и. зоны концентрации критических напряжений (рис.3]•

Анализ полученных графиков показал,. что в балках с продольно-^ поперечным армированием имеются критические зоны, ?дё~нзравенство (I) не выполняется. В отих зонах возникает опасность р&зруаения конструкций от действия главных растягивающих напряжений ракьяо,, чем достигают предельных значений норлалыздо или касатедьнкз кат-ряжения. Область распределения критических зон-зависит от геометрических параметров попгречккх пластан» При длине пластин, равной-1,4-высоты сечения балка, главном растягивающие напряжения достигают своих прздальнгг; зиачсзня?. в середине пролёта одновременно с нормальными н^ш'рниетга.

а

//

• /

7/0 ''

ШШШШШк.

I

щ

Рис. 3. Траектории главных растягивающих напряжений I и критические зоны напряжений II в сечении: а- армированной балки;

б-балки с продольно-поперечным армированием

В третьей главе приведены методика и результаты экспериментальных исследований напрйженно-деформированного состояния 36 деревянных балок с продольно-поперечнда армированием. Выполнен анализ, позволивший сделать выводы о прочности и деформативности конструкций в зависимости от размеров поперечного сечения балок и параметров поперечных пластин. Проведено сравнение экспериментальных данных с теоретическими и разработаны рекомендации по проектированию деревянных 'балок с продольно-поперечным армированием.

Расчетный пролёт балок принят 4,5 м, Высота конструкций - I/I8, I/I5 и I/I3 пролёта, что составляет соответственно 0,25; 0,3; 0,35м. Ширина сечения принята 43 ил с размещением в верхней и нижней зонах балок по три арматурных стержня диаметром 8 мм. В каждом^опорном сечении балки устанавливались по 2 пластины, толщина которых назначалась в пределах I/I20- 1/80 высоты сечения конструкции.

В качестве материалов для балок применялась сосна второго сорта с влажностью 8 -12 И стальная арматура периодического профиля класса А-Ш по ГОСТ 5781-82 (сталь 35 ГС) и листовая сталь толщиной от I до 2,5 мм (сталь ЕСт 3 ncj. Совместная работа продольной арматуры и стальных поперечных листов обеспечивалась сваркой, а металлических частей конструкции с древесиной эпоксидно-песчаным клеен. Загружение балок выполнялось 8 сосредоточенными силами, расположенными на одинаковом расстоянии друг *от друга. При этом расчетные нагрузки в зависимости от высоты сечения составляют: 6,48; 8,4; 10,4 кН/м.

Для измерения деформаций применялись тензорезисторы с базой 20 мл и тензорозетки с базой 10 ш, величина сопротивления которых измерялась тензометрической системой СНИЕ-3 , оснащенной цифровым печатающим устройством; Экспериментальные исследования проводились в два этапа. На первом этапе определялась интегральная жесткость балок без армирования, которая отличается от расчетной и учитывает пороки древесины и возможные дефекты изготовления клееных пакетов; Основная цель данного эксперимента заключалась в отборе образцов для дальнейших исследований.

За нижний предел загружения принималась нагрузка, равная 0,1 расчетной, а за верхний - 0,6. Расчетная нагрузка определялась в зависимости от геометрических размеров деревянных балок и расчетного сопротивления древесины на изгиб.

На втором этапе исследовалось напряженно—деформированное состояние деревянных балок с продольно-поперечным армированием, определялся вид и характер разрушения конструкций в зависимости от конструктивных параметров.

Испытания балок проводилось сериями: сначала испытывались все балки высотой сечения 250 мм, затем 300 и 350 мм. Для сопоставимости получаемых результатов проводились испытания армированных деревянных балок без поперечного армирования. Результаты оценки несущей способности после статистической обработки экспериментально-теоретических данных приведены в таблице.

Оценка несущей способности деревянных балок с продольно-поперечным армированием выполнена по методике ЩШСК и определяется неравенством:

i, (s)

где ъ - расчетная несущая способность; Ür - разрушающая нагрузка; /fr - требуемый коэффициент безопасности. Его величина вычислена в зависимости от логарифма времени t и вида разрушения конструкции.

Проведенные исследования позволили выявить целесообразное с точки зрения надёжности конструктивное решение балок с продольно-поперечным армированием. Получена формула:

Мт/f/Cj -HLMBD, (г)

позволяющая на стадии проектирования оценить несущую способность деревянных балок с продольно-поперечным армированием. Значения параметров уравнения (7) от конструктивных факторов балок определяются по графику |рис.4).

При некотором сочетании конструктивных параметров деревянных балок с продольно-поперечным армированием неравенство (б) не выполняется из-за влияния свойств анизотропии прочности на напряженно-деформированное состояние конструкции. При произведении значений HLMBD, определяемых по графику рис.4 меньше единицы,при расчете деревянных балок с продольно-поперечным армированием наряду с формулами проверки прочности по I группе предельных состояний (3) и (б) необходимо выполнять проверку прочности (i), учитывающую совместное действие нормальных и касательных напряжений.

Результаты испытанжн дераляшшг óasaz с продольно-поперечным армированием '

' Серия C~GJO¿ C? ve -май Ma¿py¿-¿c t, til/м.. Оъноси/пемхад седзорА/ацир npoeuö âajau, ■MM Ä о "Î! % , Л « llf IUI

арматуры àppôecuxô/

exctm рост. сжат. рост

Di-'/ïs-го-о ¿SO'J,i /о, 4 A & /0* t/O* j/а* . y, Vf

s* - $¿-¿,0-0.5- —— f0> 4 à /Û* 5,5-/0'" s-/¿>'y /as ¿¿/a* â.SX ü,6á

5„- '/fà-Zû-f ' /0,43 . о,5-/а * • -i fiûs/a /0* £0- /0¥ /s,s f,¿-/0~3

Бл- '/в- £.а-У,г -т' — sg.và . /./'■/о3 '/¿fà /,/■ /û'J &Л-/0* ■0.SÍ

Бл - Äi ~2.ü-/,¥ —» — sa m г е-го'3 fj-/a3 /PS-/&3 Ms-a* /0,5J /0/

£>» - fa-ко-/,6 .—/ — /j-/а3 ¿Á/0'* . ¿./■/¿f /asi /,0/

öV - 'fíS-3.1-0 3005 S,¿y . £,О-/0~* 5,0-/0* J.0-/0*. 2.Z? г 9-/0~3 5,2 У а г//

SA-///S-Z¡*-¿y —* — ■ i,¿r - ZO-/Û4 ¿r.f/d¥ r. s-/о* jÇS-/0~V ¿г? i.ï/û'4 Z9/ a SV

5,-f/if-л,а-о ' ¿50»t6 £0-/0v po/û¥ /,05/0* /¿â /,/0

R, - '¡//-JM-^V ■ —/ — Z V- /о3. /¿■/0~3 ¿J/0~S 40,0 A /0~3 ¿S3

S» - W-dff-a ñvs ял-so* г, /$■ /о3 ¿,o-/o3 /.9-/0^ /,JS

SA - -¿a -/,û С,1/J Í-/0* JKr r /0S л//

1/23 1/21 1/19 1/17 1/15 1/13 1/11 /9 -Н

0 0,25 0,5 0,75 I 1,25 1,5 1,75 -Ь

0,9 1,1 1,4 1,7 2,0 2,3 2,6 2, 9 -м

3 4 5 б 7 8 9 10 -6

1/140 1/120 1/100 1/80

Рис. 4. Оцонка несущей способности деревянных балок с

продольно-поперечным армированием;

Н - относительная высота сечения балок;

I - относительная длина поперечной пластины;

М - коэффициент армирования;

3 - относительная ширина сечения балок;

£) - относительная толщина, поперечных пластин

Четвертая глава посвящена практическому'применению результатоэ работы. В ней даны сведения о комплексе проведенных работ по усилению деградированной части балок перекрытия" центрального зала "Особняка Морозова" и об экспериментальном строительстве картофелехранилища для совхоза "Бутшшцы" Маленковского района Владимирской области. Экономический анализ предложенного варианта в сравнении с использованием железобетонных конструкций показал снижение-приведенных затрат при строительстве здания на 13

В этой же главе приведено технико-экономическое сравнение балок пролётом 18 и, рассчитанных под нагрузку 12 кН/м. В качестве аналогов разработанному варианту рассматривались: I - типовая клоакая деревянная балка БКО-18-1200 и 2 - экспериментальная армированная деревянная балка пролётом 18 м размерами поперечного сечения 104Che 170 ш.

В целом применения деревянных балок с продольно-поперечным армированием взамен существующих сокращает приведенные затраты на 25 При некотором увеличении трудозатрат на изготовление клееных балок с продольно-поперечным армированием в сравнении с клее шаги., серийными балкат! (на 9 сокращается расход клееной древесины в-1,7 раза,' а такте сшнается масса конструкций на 14 5í.

Более штодныз техшпю-аконоь'нческие показатели клееных дерейяп-ных балок с продольно-поперечны;.! аршроЕанием объясняются снижением относительной высоты сече;шя и,что наиболее.ва-тно,при изготовлении клееных пакетов - умешгением ширины сечения конструкций пр$ одинаковой несущей способности в сравнении с серийнглл» клееными деревянными балками, а также' экспериментально зшускаеммш Чебоксарский БДОЗ армированиями балками.

ОСНОВНЫЕ ВНВОДЦ

1. Выявлено, что при жестком' соединения элззднтсз поперечного армирования в хти,"' ot^jíli^'X пластин ño зтзрхшши продольной api®-туры изменяется харлкгэр распредшгенчя нормальных напряжений G* х!

в приспорной зоке и, крО!.>е того, доля касательных напряжений, воспринимаемых древссиной, умбньлазтея на 20 - 25*.

2,- Определены оптимальные очертания и. толщины стальных пластин, являющихся элйментаыи поперечного армирования. В качестве критерия оптимальности принта миштмальннй вес элементов поперечного армиро-

вания при уровне касательных напряжений в древесине балок,не превышающей 70 ^расчетного сопротивления скалываншо.

3. Определено, что при толщине пластин поперечного армированая, ив превдаащей I/I50 высоты поперечного сечения балок, возникает опасность их коробления, в связи с чем рекомендуется их толщину назначать равной I/ICO - I/I20 высоты поперечного сечения приопор-ной зоны балок, а при меньшей толщине необходимо предусматривать болтовую опрессовку сечения, гарантирующую сохранение формы пластин поперечного армирования.

4. Разработан приближенный метод расчета' клееных деревянных балок с продольно-поперечным армированием. В основу метода положено утверждение, что внутренние усилия от. внешней нагрузки распределяв ются между арматурой а древесиной конструкции пропорционально их приведенным геометрическим характеристикам. В это:: варианте расчета по приведенным сечениям предполагается'отсутствие взаимного - -смещения элементов армирования и древесины вплоть до начала'развития необратимых деформаций, предшествующих разрушению.

5. Установлено, что при относительно}}' высоте сечения бало:: к юг пролёту менее 1/20, целесообразно применять'продольно-поперечноз армирование.

6. Разработан и реализован на ЭЩ алгоритм расчета деревяшке: балок с •продольно-поперечны.«.! армированием, позволяющий последовав их напряженно-деформированное состояние на любой зтапе нагружетхя^ & также проектировать балки с выбором .оптимальных размеров листов поперечного армирования.

Основное содержаще диссертации опубликовано в следующих работах:

I. A.c. 1596035 СССР, Щ4 Е .04 С 3/12, 1987. Деревянная балка.

2.. A.b. I6755I4 СССР,- МК4 Е С4 С 3/18, 1991. Деревянная балка с продольно-поперечным армированием.

3. Смирнов Е.А,, Ккимков C.B., ЦКпго В.Ю. Армированные деревянные бати для покрытий и перекрытий жилых зданий // Развитие маль-этаынох'о'домостроения на основз древесного сырья, М.,1989.

4. Климков C.B. Ьксцериментальше исследования совместной работы арматуры с древесиной в армированных балках // Повышение эффективности И' качества строительства. Владкшгр, 1989."

5. Ккимков C.B. К расчету деревянных балок с продольно-поперзч-Ным армироЕадеюм // Расчет и компьютерное проектирование деревянных конструкций. Владимир - Суздаль, 1991. -fri frfj«-