автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Применение формообразующих элементов в монолитных железобетонных каркасах многоэтажных зданий

На правах рукописи

ЛОГУНОВА МАРИЯ АЛЕКСАНДРОВНА

ПРИМЕНЕНИЕ ФОРМООБРАЗУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ В МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КАРКАСАХ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

18 опт тг

Новосибирск - 2012

005053630

005053630

Работа выполнена на кафедре железобетонных конструкций федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин)»

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор,

Митасов Валерий Михайлович

Официальные оппоненты - Мадатян Сергей Ашотович

доктор технических наук, профессор, НИИЖБ, заведующий лабораторией арматуры

Плевков Василий Сергеевич

доктор технических наук, профессор, ТГАСУ, профессор кафедры ЖБК

Ведущая организация - Сибирский зональный научно-

исследовательский и проектный институт, г. Новосибирск

Защита состоится «27» ноября 2012 года в 14 часов 00 минут на заседании диссертационного совета ДМ 212.171.01 в ФГБОУ ВПО «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин)» по адресу:

630008, г. Новосибирск, ул. Ленинградская, д. 113, ауд. 239 Факс: (383) 266-55-05; e-mail: sovet@sibstrin.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин)»

Автореферат разослан сентября 2012 года

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., профессор

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время в Российской Федерации увеличивается объем каркасного монолитного домостроения. Дальнейший рост его в Сибирском регионе сдерживается повышенной трудоемкостью работ, связанной с климатическими особенностями территории. Для крупных мегаполисов, таких как Новосибирск, необратимым становится увеличение этажности жилых и гражданских зданий, что выдвигает повышенные требования к надежности и долговечности таких зданий. Объем строительства жилья ежегодно растет и стремится достигнуть известного международного стандарта-строительства 1 м2 в год на 1 жителя города. Показатель годового объема монолитного домостроения в пересчете на одного жителя составляет 0,8...2 м3 за рубежом и 0,2 м - в России. Такая тенденция обуславливает необходимость высокотехнологичного и экономичного проектирования с одновременной возможностью гибкого изменения объемно-планировочных решений при строительстве и реконструкции зданий. Традиционные технологии часто не выдерживают конкуренции из-за трудоемкости возведения монолитных зданий в Сибири - либо растет себестоимость, либо снижается качество работ.

Важнейшим аспектом продвижения на рынок монолитных каркасных зданий из железобетона являются исследования, как в области формообразования, так и в области совершенствования методики расчета.

Методики расчета таких зданий интенсивно развиваются. Благодаря возросшим вычислительным мощностям ЭВМ часть современных программных комплексов уже позволяет учесть специфику последовательности возведения здания, физическую и геометрическую нелинейности, включая реологические свойства материалов и грунтов основания. Однако учет физической и геометрической нелинейности, а также существенной неоднородности бетона, дискретного армирования и дискретного трещинообразования растянутой зоны не всегда позволяет получить результат расчета с помощью современных программных средств, адекватный физическому состоянию.

На кафедре железобетонных конструкций НГАСУ (Сибстрин) разработаны основные положения энергетической теории сопротивления железобетона и создан аппарат сквозного расчета железобетонных элементов. Эти исследования позволили выдвинуть ряд новых предложений, касающихся перераспределения усилий в элементах монолитного железобетонного каркаса в зависимости от характера и места приложения нагрузки, а также позволяющих существенно повысить жесткость и трещиностойкость железобетонных конструктивных систем.

С 01.07.2010 вступил в силу Федеральный закон №384 «Технический эегламент о безопасности зданий и сооружений», содержащий требование об /чете в расчетных моделях зданий возможных отклонений геометрических 1араметров от их номинальных значений. Между тем ни в нормативных документах, ни в работах исследователей РФ не разработаны методики учета в эасчетных моделях железобетонных монолитных зданий возможных геометрических отклонений, а в методиках расчета отдельных элементов

влияние геометрических несовершенств учитывается весьма приближенно. В работах как российских, так и зарубежных исследователей, посвященных мониторингу зданий, отмечается существенное влияние отклонений на напряженно-деформированное состояние зданий. Бороться с этим фактором можно не только расчетными, но и конструктивными мерами. В настоящей работе предлагается решение ряда вышеобозначенных задач новыми методами, позволяющими в значительной степени уменьшить начальные поэтажные горизонтальные отклонения колонн при возведении, снизить материалоемкость каркасной системы и увеличить скорость возведения. Это повысит актуальность применения железобетонных монолитных каркасов при строительстве многоэтажных зданий. Экспериментальным и теоретическим исследованиям деформирования элементов монолитного каркаса с учетом новых конструктивно-расчетных предложений посвящена настоящая работа.

Целью диссертационного исследования является разработка новой конструктивной формы - железобетонного безригельного каркаса с использованием формообразующего остова и внутренних обойм в вертикальных элементах.

Для достижения поставленной цели сформулированы следующие

задачи:

1. разработать общий подход (концепцию) к применению формообразующего металлического остова в элементах конструктивной системы безригельного (ригельного) монолитного каркаса многоэтажных зданий;

2. провести физический эксперимент для оценки эффективности применения формообразующего остова в качестве жесткой арматуры и внутренней обоймы колонн;

3. сравнить результаты численного моделирования вариантов узлов сопряжения колонны, содержащей металлический остов, с плитой перекрытия;

4. оценить влияние формообразующего каркаса на узел сопряжения колонн с монолитным перекрытием;

5. определить предельные деформации элементов с внутренней обоймой;

6. определить влияние формообразующего каркаса на точность возведения монолитных многоэтажных зданий;

7. сделать предложение по замене линейных пластических шарниров заранее организованными трещинами в методе расчета по предельному равновесию;

8. разработать инженерную методику расчета железобетонных элементов с внутренней обоймой.

Объектом исследования являются элементы каркасных монолитных железобетонных зданий с применением формообразующего остова [9].

Предмет исследования - особенности напряженно-деформированного состояния формообразующего каркаса и его элементов.

Методологической, теоретической и эмпирической базой послужили

труды отечественных и зарубежных авторов, изучающих особенности деформирования каркасных зданий, а также результаты исследований, проводимых на кафедре железобетонных конструкций НГАСУ (Сибстрин).

Научная новизна диссертационной работы

1. Разработана новая конструктивная система железобетонного каркаса [9], в котором жесткая арматура колонн выполняет роль формообразующего остова, одновременно являясь внутренней обоймой.

2. Доказано, что внутренняя обойма в железобетонных колоннах увеличивает максимальные деформации перед разрушением по сравнению с колоннами без обоймы.

3. Предложенная конструктивная система позволяет использовать в железобетонных колоннах арматуру класса А600С с ее расчетным сопротивлением.

4. Применение разработанного каркаса практически полностью исключает вероятность возникновения дополнительных усилий в элементах каркаса, связанных с геометрическими несовершенствами колонн, возникающими на стадии возведения.

5. Доказано, что использование организованных трещин в изгибаемых бетонных и железобетонных элементах повышает жесткость и трещиностойкость конструкции.

6. Предложены варианты ориентации организованных трещин для неразрезных плит в безригельном каркасе.

Практическая ценность работы

1. Разработанная каркасная система повысит качество возведения многоэтажных монолитных каркасных зданий и позволит снизить общий расход стали по сравнению с известными аналогами.

2. Установлено, что применение формообразующего металлического каркаса в монолитных зданиях позволяет существенно снизить начальные

оизонтальные отклонения колонн в стадии возведения.

3. Предложена инженерная методика расчета железобетонных элементов с внутренней обоймой.

4. Предельные деформации сжатых элементов с внутренней обоймой позволяют рекомендовать применение арматурной стали А500С, А600С в таких конструкциях с повышенным значением величины расчетного сопротивления.

Достоверность результатов обусловлена:

1. использованием фактических экспериментальных данных как основы для предлагаемых теоретических положений;

2. использованием физически адекватных гипотез и методик расчета монолитных железобетонных каркасных зданий.

На защиту выносятся:

1. новый принцип формообразования конструктивной системы сталежелезобетонного монолитного каркаса с применением металлического остова [9];

2. результаты численного анализа моделей узлов сопряжения колонны, содержащей металлический остов, с плитой перекрытия;

3. инженерная методика расчета сжатых элементов с внутренней обоймой с анализом эффекта по несущей способности;

4. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования сжатых элементов с различными вариантами косвенного армирования, обеспечивающими эффект внутренней обоймы;

5. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования модели каркаса с внутренней обоймой;

6. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования модели каркаса с заранее организованными трещинами;

7. возможность использования в железобетонных колоннах арматуры А600С с ее расчетным сопротивлением;

8. снижение расхода стали в связи с отсутствием дополнительных усилий в элементах каркаса, связанных с геометрическими несовершенствами колонн, возникающими на стадии возведения.

Апробация и внедрение результатов работы

Основные положения диссертационной работы были представлены на III Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 80-летию НГАСУ (Сибстрин) (г. Новосибирск, 6-8 апреля 2010 г.), на Восьмой всеукраинской научно-технической конференции "Строительство в сейсмических районах Украины" (г. Ялта, 14-17 сентября 2010 г.), на IV Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы в строительстве» (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин) 5-7 апреля 2011 г.), на Международном молодежном инновационном форуме «ИНТЕРРА-2011» (г. Новосибирск, площадка НГАСУ (Сибстрин) 22-24 сентября 2011 г.), на региональной конференции «Градостроительство и сейсмобезопасность» (выставка «Стройсиб-2011» г. Новосибирск), на Ш-м Международном симпозиуме «Проблемы современного бетона и железобетона» (г. Минск, 9-11 ноября 2011 г.), на II Международной заочной научно-практической конференции «Актуальные проблемы науки» (г. Тамбов, 27 сентября 2011 г.), на V Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные вопросы строительства» (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин) 10-12 апреля 2012 г.), на Международной научно-методической конференции «Железобетонные конструкции: исследования, проектирование, методика преподавания» (г. Москва, ФГБОУ ВПО «МГСУ», 4-5 апреля 2012 г.), на Научно-практической конференции «Практика применения современных железобетонных конструкций в гражданском строительстве» (г. Новосибирск, выставка «СТРОЙСИБ-2012», 1 февраля 2012 г.). На V Сибирской венчурной ярмарке 9-10 июня 2011 г. представлен проект «Сталежелезобетонный каркас зданий», на выставке «СТРОЙСИБ-2012» на площадке НГАСУ (Сибстрин) 31 января- 3 февраля 2012г. представлен экспонат «Сталежелезобетонный каркас зданий».

В 2011-2012 гг. получен муниципальный грант мэрии г. Новосибирска за научную работу по теме «Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для жилищного и гражданского строительства»;

-грант по теме: «Прочность и устойчивость сжатых бетонных элементов : внутренней обоймой» (п. 2.3.13 темплана НИР РААСН).

Каркас использован при опытном проектировании и строительстве 12-этажного жилого дома по ул. Урицкого, 19 в г. Новосибирске, а также при проектировании здания Центра коллективного пользования УК «Биотехнопарк» з РП «Кольцово» Новосибирской области.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 9 работ, 4 из них в эецензируемых журналах из перечня ВАК, 1 патент.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены лично автором или при его непосредственном участии; в совместных публикациях от 33% до 50% результатов исследований принадлежит автору.

Структура н объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов и рекомендаций, библиографического списка, включающего 148 наименований, и содержит 169 страниц, в том числе 87 рисунков, 18 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы, поставлена цель и сформулированы задачи исследования, показана научная новизна и практическая ценность, дана общая характеристика работы.

В первой главе проведен анализ существующих типов каркасных систем. В прошлом основное строительство выполнялось в сборных железобетонных конструкциях, однако жилые здания строили преимущественно в кирпичном и панельном исполнении. Сборные железобетонные каркасы применяли в гражданском строительстве - это, прежде всего, серия ИИ-04 и 1.020. Монолитные каркасные здания, возводимые в настоящее время, имеют, как правило, сетку колонн (колонн-диафрагм) аналогичную вариантам сборного домостроения, либо стандартную 6x6, 6x7,2, 6x9 и т.п. В главе приведены исследования различных авторов в области применения жесткой арматуры в сжатых элементах, а также уголковых обойм, широко используемых для усиления. В текущий период наиболее распространенными каркасными зданиями для жилищного строительства являются каркасы «Куб-2,5», «Чебоксарская серия» и «Сочи», которые относят к сборно-монолитным.

В сжатых элементах достаточно широко используется косвенная арматура в виде сеток и спиралей, которая повышает устойчивость вертикального сжатого элемента к продольному растрескиванию и тем самым повышает его несущую способность и позволяет применять арматуру с большим расчетным сопротивлением сжатию.

В 1902 году А. Консидер испытал на осевое сжатие бетонные образцы, находящиеся под действием бокового гидростатического давления. Им было предложено поперечное (косвенное) армирование бетона и проведены первые испытания бетонных цилиндров в спиральной обойме. В исследованиях К. Баха, Ф. Рихарда, А. Брандцаега, Р. Брауна, Р. Залигера, О. Графа, В. Вейбулла, Ф.Е. Гитмана, Г.А. Гамбарова, A.C. Курылло, В.Н. Карпинского и многих других ученых было установлено, что на эффективность работы спирали влияют различные факторы: прочность бетона, его состав и консистенция, диаметр и класс спиральной арматуры, расстояние между витками спирали.

В работе В.П. Некрасова выделены два случая разрушения сеточно армированных элементов. Исследования С.М. Крылова, H.H. Коровина, А.П.

Васильєва легли в основу рекомендаций по расчету и конструированию сеточно армированных концевых участков колонн.

В этой области известны работы А.П. Васильева, Н.Г. Маткова, В.И. Довгалюка, Ю.Н. Карнета, Б.Я. Рискинда, Г.И. Шорниковой, H.A. Котловой и других исследователей.

Совершенствование общих физических моделей деформирования железобетона с трещинами и развитие на их основе методов расчета железобетонных конструкций рассматривались В.М. Бондаренко, A.A. Гвоздевым, Г.А. Гениевым, С.А. Дмитриевым, Н.И. Карпенко, С.М. Крыловым, О.Г. Кумпяком, С.А. Мадатяном, В.М. Митасовым, В.И. Мурашевым, Т.А. Мухамедиевым, Я.М. Немировским, B.C. Плевковым и др.

В конце первой главы приводится основная характеристика предлагаемого в настоящей работе сталежелезобетонного каркаса (рис. 1), отличающегося от прочих аналогов тем, что при его разработке использован новый принцип формообразования. Металлический остов, являющийся основой формообразующего каркаса, представляет собой жесткую арматуру в теле колонн, одновременно выполняющей функции внутренней обоймы. Фактически этот каркас возводится в два этапа (по аналогии со сборно-монолитным возведением здания). На первом этапе монтируется формообразующий стальной остов, собираемый из уголков 50x5 мм; он образует форму каркаса будущего здания. Горизонтальные обвязочные элементы играют двойную роль - на первом этапе возведения они представляют собой пространственные металлические ригели, которые на болтах объединяются с колоннами [9]. После установки дополнительной арматуры и монтажа опалубки ригели служат опорным элементом для опалубочных щитов перекрытия. Начинается возведение здания и после набора бетоном необходимой прочности, балки-ригели снимаются и переставляются на вновь монтируемые участки.

Рис.1. Схема формообразующего каркаса со съемными ригелями 1 - колонны формообразующего а каркаса; 2 - съемные ригели;

3 -опалубка; 4 - монолитная '0 плита перекрытия; f 5 — колонна после '■'■ обетонирования

В другом варианте обвязочные балки остаются в теле бетона плиты как жесткая арматура и играют роль внутренних балок. В первом случае расход стали от формообразующего каркаса на 1 м2 при ячейке 6x7,5 составляет 4,5 кг, во втором - 8 кг.

В работах Т.И. Барановой, Д.В. Артюшина и A.B. Короткова результаты экспериментальных исследований узлов монолитного ригельно-стоечного каркаса показали наличие диагональных трещин в сопряжении колонны и

ригеля, с последующим раздроблением сжатого бетона колонны и срезом. Предлагаемое в настоящей работе армирование колонн стальными элементами (обоймой) обеспечит прочность и трещиностойкость таких узлов.

Таким образом, в настоящей работе разработан вариант каркаса, в котором монолитное многоэтажное здание имеет формообразующий металлический остов, выполняющий роль жесткой арматуры и внутренней обоймы, предохраняющий от геометрических несовершенств, позволяющий использовать высокопрочную арматуру с повышенным значением прочности на сжатие.

Во второй главе проведены теоретические исследования и представлены инженерные методы расчета деформирования железобетонных колонн с внутренней обоймой, а также расчетная модель для определения изгибающих моментов в колонне многоэтажной рамы, имеющей отклонения от проектного положения. Выполнен численный анализ моделей различных вариантов узла сопряжения колонны, содержащей внутренний металлический каркас, с плитой перекрытия (рис. 2).

В диссертации приведен вариант расчета железобетонных колонн с внутренней обоймой для случая центрального сжатия (рисунок За, б). В результате определяется необходимый шаг и диаметр поперечных стержней обоймы, а также требуемое сечение уголков и дополнительной стержневой арматуры при заданной нагрузке, сечении колонны и классе бетона.

Рис. 2. Модели сопряжения перекрытий и колонн с различными вариантами внутренней обоймы и распределение касательных напряжений в них

а)

/ /

\ \

ч IS

\ \

/

б)

обойма qrsdy_ fqrsdy

О •--

v<A.dy

т—

(Яь +dq„)AK

—ч » х -с Ч

Ч

V

У

Рис. 3. Колонна с внутренней обоймой а) конструктивная схема 1 — уголки внутренней обоймы; 2 — поперечные стержни внутренней обоймы; 3 - дополнительная рабочая арматура; 4 - железобетонное ядро; б) расчетная схема

С использованием вероятностного подхода в работе приведено решение задачи определения изгибающих моментов в колонне многоэтажной рамы с узлами, имеющими отклонения от проектного положения, где моменты возникают как дополнительные к вычисляемым без учета геометрических несовершенств.

При одинаковых статистических свойствах относительных поэтажных отклонений, наибольшими получаются стандарты и, следовательно, разбросы (доверительные интервалы) значений изгибающих моментов в колоннах нижних этажей [2].

Для снижения влияния геометрических несовершенств, возникающих при возведении монолитных зданий, в настоящем исследовании предлагается выполнять нижние этажи в виде сталежелезобетонного каркаса.

Для формирования единообразного подхода к методам расчета, при проектировании плит перекрытий использован метод предельного равновесия проф. A.A. Гвоздева.

При безусловных достоинствах метода, следует отметить факт неединственности решения. На кафедре железобетонных конструкций НГАСУ (Сибстрин) разработана энергетическая теория сопротивления железобетона (В.М. Митасов, В.В. Адищев) [7]. В рамках этой теории решена задача перехода сечения из состояния сплошного сечения к состоянию сечения с трещиной, доказано наличие динамической составляющей.

Приняв за аналог мгновенно появившейся трещины, деформирование балки с мгновенно появившемся грузом, получаем удвоенное значение динамического прогиба по сравнению со статическим.

В соответствии с постулатом профессора В.М. Митасова о возможности управления свойствами железобетона через организованные трещины и результатами исследований [1, 7] в области пластических шарниров в теории предельного равновесия введены организованные трещины в процессе изготовления конструкций.

Введение в систему перекрытий заранее организованных трещин позволяет получить замкнутую систему уравнений.

В диссертации приведена полученная система уравнений и пути ее решения.

В третьей главе выполнены экспериментальные исследования.

В железобетонных балках с намеченными трещинами развитие последних происходит без скачков, то есть создается более плавный характер деформирования. С целью проверки подобного эффекта для неармированных балок был проведен модельный эксперимент, в ходе которого изготовили и испытали 4 серии бетонных балок, в каждой серии по 3 балки [1]. Размеры бетонных балок 1200x70x140 мм, класс бетона В15.

Балки серии № 1 изготовили без организованных трещин. Балки остальных серий имели организованные трещины: варьировались их число и высота. Организованные трещины образованы установкой мягкой алюминиевой пластины толщиной 0,5 мм. В диссертации приведена методика проведения эксперимента, схемы нагружения, графики изменения деформаций в сжатой зоне и другие характеристики проведенного исследования.

По результатам испытаний построены графики изменения прогибов в зависимости от нагрузки (рис. 4). Как видно из приведенных графиков, прогибы балок с организованными трещинами в 1,5-3 раза меньше, чем у балок без организованных трещин.

График зависимости РЛ

800 700 600 500 400 300 200 100 О

1

/

/ \л

> У

I

[

1

Серия 1 (без организованных трещин)

Серия 2 (с одной организованной трещиной высотой 0,25И)

Серия 3(с тремя организованными трещинами высотой 0,1^1)

Серия 4(с тремя организованными трещинами высотой 0,25Ь)

1.5

Прогиб мм

Рис. 4. Графики зависимости «прогиб-нагрузка» бетонных балок четырех серий

Для качественной оценки деформирования сопряжения колонны с внутренней обоймой и плиты разработана методика и испытаны узлы сопряжения «колонна-плита» с разными вариантами армирования (рис. 5, 6)

Типі Тип 2 ТИП 3 Тип 4

С обоймой ло верха глоты С обоймой ло нігза плиты С обоймойяо верха плиты Без обоймы

нрабочейарматурой н рабочей арматурой без рабочей арматуры с рабочей арматурой

-г-1 :. . « . . . гЪ Ї »

\ \ И

/ / /

Рис. 5. Типы моделей для испытания сопряжения «колонна-плита»

Разрушение плиты при испытании всех четырех типов образцов произошло при близких значениях нагрузки.

В целях исследования напряженно-деформированного состояния колонны с внутренней обоймой был проведен эксперимент с железобетонными образцами в виде колонн высотой 1 м сечением 250x220 мм с внутренними обоймами разных типов (рис. 7, 8).

Рис. 6. Испытание модели узла сопряжения «колонна-плита»

Рис. 7. Испытание образцов с внутренней обоймой

Образец 1 типа

Образец 2 типа

5с). 150

Образец 3 типа

Ж

Образец 4 типа

С

¡4 '50 |.5

Г

¡4 150 ],5

ш

Рис. 8. Образцы разных типов: с внутренней обоймой и без обоймы

Относительные средние продольные деформации для всех образцов показаны на рисунке 9.

Средние предельные относительные продольные деформации для образцов с обоймой на 13% - 68% выше аналогичных для образцов без обоймы, а несущая способность образцов с обоймой выше на 8-25%. Учитывая, что условия закрепления отличны от деформирования элементов в составе безбалочного железобетонного каркаса, уместно сделать прогноз, что фактические деформации и несущая способность железобетонных колонн с внутренней обоймой превысят полученные величины не менее, чем в 1,5-2 раза.

-£1/0,002 -е 2/0,002 -сЗ/и.002 -£4/0,002

0 0,2 0,4 0.6 0,8 1 1,2

еп/0,002

Рис. 9. Относительные средние продольные деформации образцов

Третий эксперимент был проведен с целыо сравнения прочностных характеристик при работе на срез с изгибом бетонных и железобетонных образцов с внутренней обоймой (рис. 10). Размеры образцов 100x100x400 мм. Класс бетона В15. Разрушающая нагрузка для образцов с внутренней обоймой в 6,8 раз превысила максимальную нагрузку для бетонных образцов. В

диссертации приведена методика эксперимента, основные характеристики образцов и полученные результаты.

Четвертый эксперимент - испытания модели безригельного каркаса в масштабе 1:6 , в которой колонны выполнены в двух вариантах - без внутренней обоймы и с внутренней обоймой, а в плите перекрытия в двух ячейках сделаны заранее организованные трещины. Зафиксированные прогибы плит со стохастически образующимися трещинами были больше, чем у плит с организованными трещинами на 10-45%. Сложное напряженное состояние крайних колонн привело к разрушению по наклонному сечению колонн без обоймы, колонны же с внутренней обоймой остались целыми, что свидетельствует о их повышенной надежности при работе на срез с изгибом (рис. 11, 12).

БетонныГюбразец Образец с обоймой

Рис. 10. Испытания образцов на срез с изгибом

Рис. 11. Разрушение модели 1:6 Рис. 12. Разрушение колонны

без обоймы

В четвертой главе представлен анализ результатов выполненных исследований, в том числе отражающих новый принцип формообразования.

В исследованиях Л.В. Енджиевского, В.Л. Игошина, В.В. Лебедева показано, что учет геометрических несовершенств при возведении монолитных железобетонных безригельных каркасов приводит к увеличению количества арматуры до 15%.

При проектировании многоэтажных зданий с использованием формообразующего остова возможные отклонения от вертикали при возведении каркаса учитывать не следует. В г. Новосибирске по ул. Урицкого возводится 12-этажный объект из монолитного железобетона, представляющий собой безригельный каркас (рис. 13).

Рис. 13. Формообразующий каркас

Нижние четыре яруса первой очереди возведены с использованием сталежелезобетонного каркаса. Остальные этажи возводились по обычной схеме. В диссертации приведены результаты геодезического мониторинга при строительстве этого здания. Отклонения верхних точек четырех нижних ярусов первой очереди от вертикали практически отсутствуют, в остальных же случаях отклонения значительны. Таким образом, применение сталежелезобетонного каркаса исключает необходимость повышения расхода стали, что при необходимой и достаточной надежности и эксплуатационной долговечности приводит к снижению его себестоимости.

Одним из видов разрушения при одноразовых динамических воздействиях является срез колонны. Проведенный эксперимент с бетонными элементами и элементами с обоймой показал, что последние выдерживают разрушающую нагрузку в 6,8 раз большую, чем бетонные. Характер разрушения бетонных элементов - хрупкий, элементов с обоймой - пластический.

Результаты измерений деформаций, полученных при испытании образцов с разными видами обойм, подвергли статистической обработке. В диссертации приведены исходные данные из 3000 измерений, результаты аппроксимации зависимостей различными функциями, как для показаний отдельных датчиков, так и для групп измерений, сделана проверка достоверности полученных результатов с помощью Т-критерия Стьюдента.

По данным проведенного эксперимента с достоверностью 85% средние продольные деформаций образцов с обоймой качественно превышают средние продольные деформаций образца без обоймы.

Рис. 14. Аппроксимация поперечных Рис. 15. Аппроксимация

деформаций поперечных деформаций

образцов без обоймы образцов с обоймой

Анализ горизонтальных деформаций элементов показал, что модели с обоймой деформируются линейно на большем отрезке нагружения, чем образцы без обоймы (рисунок 14. 15). По экспериментальным точкам составлены уравнения регрессии. Для образцов без обоймы уравнение деформаций от нагрузки имеет вид:

£ = -4 • 1 (Г5 + 2,28 • 10"7 N - 2,1 ■ 10"'0^2 + 9,93 • 1 (Г14; для образцов с обоймой:

е = -5,4 • 10"5 + 3,7 ■ 10"7 N -3,1-1 (Г'° г +1,07 • 10"13 Ж3.

Вычисленные по данным уравнениям точки перегиба гиперболы, означающие конец линейного деформирования, соответствуют для образцов без обоймы нагрузке 700 кН, а для образцов с обоймой 1 ООО кН, что на 43% больше.

На основе предложенной в работе инженерной методики расчета образцов с обоймой построены зависимости несущей способности сжатого элемента от шага поперечных стержней (рис. 16) и график влияния класса бетона на эффективность применения обоймы (рис. 17). В диссертации представлены графики зависимостей эффективности внутренней обоймы от размера сечения, количества продольной арматуры и ее класса.

—Ф— с) б (ПОЛеречп стержни)

—в—а & (поперечн. стержни)

—*—£1 101ПОПеречп. стержни)

25 50 75 125 150 200 250 300 Шаг поперечных стержней, мм

3.33 -

25 53 7$ 115 159 230 253 ИЗ 553 403 453 533 Шаг поперечных стержней, мм

Рис. 16 Рис. 17

Результаты исследований внедрены в практику проектирования зданий и сооружений, в частности здания технопарка в РП «Кольцово» НСО, где применен сталежелезобетонный каркас.

Выводы и рекомендации

1. Разработан новый принцип формообразования конструктивной системы безригельного монолитного каркаса многоэтажных зданий с использованием металлического остова в его элементах, который кроме функции жесткой арматуры выполняет роль внутренней обоймы.

2. Анализ результатов физического эксперимента показал увеличение несущей способности колонн с внутренней обоймой по сравнению с колоннами без обоймы до 24%, что позволяет снизить класс бетона, уменьшить сечение колонн, тем самым увеличивая полезную площадь здания.

3. Экспериментально установлено, что если металлический остов колонн проходит сквозь плиту, в узле сопряжения при условии съемных поддерживающих ригелей необходимо устанавливать дополнительные элементы, увеличивающие сопротивление продавливанию; в случае, если ригель находится внутри плиты - дополнительных элементов устанавливать не требуется.

4. Предельные продольные деформации для образцов с обоймой по сравнению с образцами без обоймы по результатам физического эксперимента возрастают до 78%, поперечные - в 1,5-2,5 раза. Это позволяет рекомендовать применение арматурной высокопрочной стали (арматуры А600С) в сжатых элементах с внутренней обоймой с повышенным сопротивлением сжатию.

5. Результаты физического эксперимента бетонных балок с заранее организованными трещинами позволили уточнить картину перераспределения напряжений в бетоне при полном отсутствии арматурной стали. Эти результаты,

а также характер деформирования плит перекрытий безригельного каркаса физической модели и расположение образовавшихся трещин позволили выдвинуть предложения по расчету плит безригельного каркаса с заранее организованными трещинами.

6. Применение формообразующего сталежелезобетонного каркаса повышает точность возведения монолитных многоэтажных зданий и не требует дополнительного армирования, связанного с геометрическими несовершенствами. Проведенные геодезические измерения и использование системы измерения полей деформаций на строительстве 12-этажного жилого здания в г. Новосибирске позволили подтвердить вышеизложенные выводы.

7. Разработана инженерная методика расчета сжатых элементов с внутренней обоймой при плоском и трехмерном обжатии. В отличие от существующих методов, применен новый подход к исходным предпосылкам, позволяющий получить результат, наиболее адекватный физическому эксперименту.

8. Проведена статистическая обработка ' результатов измерений в физическом эксперименте на образцах с внутренней обоймой разных типов. Получены обобщения, позволяющие оценивать влияние внутренней обоймы на продольные и поперечные деформации и на несущую способность сжатых элементов.

9. Испытания модели безригельного каркаса до разрушения позволили выявить характер трещинообразования в плитах перекрытий, получить сравнительные результаты деформирования узлов сопряжения «плита-колонна» для колонн с внутренней обоймой и без нее.

10. Результаты экспериментальных и теоретических исследований внедрены в практику проектирования и строительства на реальном объекте, выполнено проектирование в полном объеме здания с использованием формообразующего каркаса, который при весьма сложной стеклянной фасадной системе позволил ускорить и упростить процесс возведения за счет отсутствия геометрических несовершенств и уменьшить сечение колонн нижних этажей.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

- Издания, рекомендованные ВАК РФ:

1. Логунова, М.А. Экспериментальные исследования бетонных балок без организованных трещин и с заранее организованными трещинами [Текст]/ М.А. Логунова, A.C. Пешков // Изв. вузов. Строительство. -2011.-№ 1.С. 116-120.

2. Митасов, В.М. К вопросу учета и уменьшения влияния начальных геометрических несовершенств при возведении многоэтажных каркасных зданий [Текст]/ В.М. Митасов, В.Г. Себешев, Г.Г. Асташенков, М.А. Логунова // Изв. вузов. Строительство. - 2012. -№ 2. С. 91 -97.

3. Пантелеев, H.H. К вопросу определения несущей способности железобетонных колонн с внутренней обоймой [Текст]/ H.H. Пантелеев, В.М. Митасов, М.А. Логунова // Изв. вузов. Строительство. - 2012. -№3. С. 105 - 110.

4. Митасов, В.М. Конструктивные особенности и расчет железобетонных плит с заранее организованными трещинами [Текст]/ В.М. Митасов, В.Г. Себешев, М.А. Логунова // Изв. вузов. Строительство. - 2012. — № 6. С. 119-123.

- Сборники материалов международных конференции:

5. Митасов, В.М. Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для строительства в условиях Сибири [Текст]/ В.М. Митасов, М.А. Логунова//Актуальные проблемы науки. 4.6. - Тамбов: ТРОО «Бизнес-Наука-Общество», 2011. - С. 101-103.

6. Митасов, В.М. Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для жилищного и гражданского строительства [Текст]/ В.М. Митасов, М.А. Логунова//Проблемы современного бетона и железобетона. 4.1. Бетонные и железобетонные конструкции. — Минск: Минсктиппроект,

2011.-С. 269-274.

7. Митасов В.М. Трещинообразование в железобетонных конструкциях [Текст]/ В.М. Митасов, В.В. Адищев, Н.С. Пичкурова, М.А. Логунова// Железобетонные конструкции: исследования, проектирование, методика преподавания. Сборник докладов международной научно-методической конференции (4-5 апреля 2012 г. г. Москва). - М.: МГСУ, 2012. - С. 269 -276. .

8. Митасов В.М. Сталежелезобетонный сборно-монолитный каркас [Текст]/ В.М. Митасов, H.H. Пантелеев, М.А. Логунова, A.A. Харитонов // Железобетонные конструкции: исследования, проектирование, методика преподавания. Сборник докладов международной научно-методической конференции (4-5 апреля 2012 г. г. Москва). - М.: МГСУ,

2012.-С. 276-282.

- Патенты:

9. Пат. 112693 Российская Федерация, МПК Е04В 1/16. Железобетонный каркас здания [Текст] / Митасов В.М., Пантелеев H.H., Аргунов Ю.К., Логунова М.А. (Россия). - №2010145365/03; заявл. 08.11.2010; опубл. 20.01.2012, Бюл. №2.-2 с. : ил.

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА МНОГОЭТАЖНЫХ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

1.1. Существующие типы железобетонных каркасов, применяемые при возведении многоэтажных зданий

1.1.1. Сборные железобетонные каркасы

1.1.2. Монолитные железобетонные каркасы

1.1.3. Сборно-монолитные железобетонные каркасы

1.1.4. Зарубежный опыт

1.1.5. Отечественный опыт

1.2. Применение косвенного армирования для железобетонных колонн

1.3. Конструкция сталежелезобетонного каркаса для многоэтажных зданий. Постановка задачи

ГЛАВА 2. МЕТОД РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ НОВОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА С УЧЕТОМ

ФОРМООБРАЗУЮЩИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ

2.1. Численный анализ моделей узла сопряжения колонны с внутренней обоймой и плиты перекрытия

2.2. Инженерная методика расчета железобетонных колонн сталежелезобетонного каркаса с внутренней обоймой (металлический формообразующий элемент)

2.3. Анализ влияния различных параметров на эффективность применения обоймы

2.4. Особенности расчета монолитного железобетонного каркаса с учетом геометрических несовершенств

2.5. Предложения по расчету плит с организованными трещинами с использованием метода предельного равновесия

2.6. Расчет перекрытия с ригелями формообразующего каркаса на продавливание

2.7. Выводы по главе

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

3.1. Испытания узлов сопряжения «колонна-плита» с разными вариантами армирования

3.2. Экспериментальные исследования моделей колонн с внутренними обоймами разных типов

3.3. Испытания образцов с внутренней обоймой на срез с изгибом

3.4. Испытания бетонных балок с заранее организованными трещинами

3.5. Испытания физической модели безригельного каркаса

3.6. Выводы по главе

ГЛАВА 4. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ВЫПОЛНЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

4.1. Статистическая обработка экспериментальных данных

4.2. Сопоставление результатов теоретических расчетов и физического эксперимента

4.3. Анализ результатов испытания образцов на срез с изгибом

4.4. Внедрение сталежелезобетонного каркаса

4.5. Выводы по главе 4 150 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 151 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Актуальность исследования. В настоящее время в Российской Федерации увеличивается объем каркасного монолитного домостроения. Дальнейший рост его в Сибирском регионе сдерживается повышенной трудоемкостью работ, связанной с климатическими особенностями территории. Для крупных мегаполисов, таких как Новосибирск, необратимым становится увеличение этажности жилых и гражданских зданий, что выдвигает повышенные требования к надежности и долговечности таких зданий. Объем строительства жилья ежегодно растет и стремится достигнуть известного международного стандарта - строительства 1 м2 в год на 1 жителя города. Показатель годового объема монолитного домостроения в пересчете на одного

3 3 жителя составляет 0,8.2 м за рубежом и 0,2 м - в России. Такая тенденция обуславливает необходимость высокотехнологичного и экономичного проектирования с одновременной возможностью гибкого изменения объемно-планировочных решений при строительстве и реконструкции зданий. Традиционные технологии часто не выдерживают конкуренции из-за трудоемкости возведения монолитных зданий в Сибири - либо растет себестоимость, либо снижается качество работ.

Важнейшим аспектом продвижения на рынок монолитных каркасных зданий из железобетона являются исследования, как в области формообразования, так и в области совершенствования методики расчета.

Методики расчета таких зданий интенсивно развиваются. Благодаря возросшим вычислительным мощностям ЭВМ, часть современных программных комплексов уже позволяет учесть специфику последовательности возведения здания, физическую и геометрическую нелинейности, включая реологические свойства материалов и грунтов основания. Однако учет физической и геометрической нелинейности, а также существенной неоднородности бетона, дискретного армирования и дискретного трещинообразования растянутой зоны не всегда позволяет получить результат расчета адекватный физическому состоянию.

На кафедре железобетонных конструкций НГАСУ (Сибстрин) разработаны основные положения энергетической теории сопротивления железобетона и создан аппарат сквозного расчета железобетонных элементов. Эти исследования позволили выдвинуть ряд новых предложений, касающихся перераспределения усилий в элементах монолитного железобетонного каркаса в зависимости от характера и места приложения нагрузки, а также, позволяющих существенно повысить жесткость и трещиностойкость железобетонных конструктивных систем.

С 01.07.2010 вступил в силу Федеральный закон №384-Ф3 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» [129], содержащий требование об учете в расчетных моделях зданий возможных отклонений геометрических параметров от их номинальных значений. Между тем, ни в нормативных документах, ни в работах исследователей РФ не разработаны методики учета в расчетных моделях железобетонных монолитных зданий возможных геометрических отклонений, а в методиках расчета отдельных элементов влияние геометрических несовершенств учитывается весьма приближенно. В работах как российских, так и зарубежных исследователей, посвященных мониторингу зданий, отмечается существенное влияние отклонений на напряженно - деформированное состояние зданий. Бороться с этим фактором можно не только расчетными, но и конструктивными мерами. В настоящей работе предлагается решение ряда выше обозначенных задач новыми методами, позволяющими в значительной степени избежать, во-первых, начальных поэтажных горизонтальных отклонений колонн при возведении, и, во-вторых, снизить материалоемкость каркасной системы при обеспечении необходимой надежности и долговечности. Это повысит актуальность применения железобетонных монолитных каркасов при строительстве многоэтажных зданий. Экспериментальным и теоретическим исследованиям деформирования элементов монолитного каркаса с учетом новых конструктивно-расчетных предложений посвящена настоящая работа.

Целью диссертационного исследования является разработка новой конструктивной формы - железобетонного безригельного каркаса с использованием формообразующего остова и внутренних обойм в вертикальных элементах.

Для достижения поставленной цели сформулированы следующие задачи:

1. разработать общий подход (концепцию) к применению формообразующего металлического остова в элементах конструктивной системы безригельного (ригельного) монолитного каркаса многоэтажных зданий;

2. провести физический эксперимент для оценки эффективности применения формообразующего остова в качестве жесткой арматуры и внутренней обоймы колонн;

3. сравнить результаты численного моделирования вариантов узлов сопряжения колонны, содержащей металлический остов, с плитой перекрытия;

4. оценить влияние формообразующего каркаса на узел сопряжения колонн с монолитным перекрытием;

5. определить предельные деформации элементов с внутренней обоймой;

6. определить влияние формообразующего каркаса на точность возведения монолитных многоэтажных зданий;

7. сделать предложение по замене линейных пластических шарниров заранее организованными трещинами в методе расчета по предельному равновесию;

8. разработать инженерную методику расчета железобетонных элементов с внутренней обоймой.

Объектом исследования являются элементы каркасных монолитных железобетонных зданий с применением формообразующего остова [96].

Предмет исследования - особенности напряженно-деформированного состояния формообразующего каркаса и его элементов.

Методологической, теоретической и эмпирической базой послужили труды отечественных и зарубежных авторов, изучающих особенности деформирования каркасных зданий, а также результаты исследований, проводимых на кафедре железобетонных конструкций ИГ АСУ (Сибстрин).

Научная новизна диссертационной работы

1. Разработана новая конструктивная система железобетонного каркаса [96], в котором жесткая арматура колонн выполняет роль формообразующего остова, одновременно являясь внутренней обоймой.

2. Доказано, что внутренняя обойма в железобетонных колоннах увеличивает максимальные деформации перед разрушением по сравнению с колоннами без обоймы.

3. Предложенная конструктивная система позволяет использовать в железобетонных колоннах арматуру класса А600С с ее расчетным сопротивлением.

4. Применение разработанного каркаса практически полностью исключает вероятность возникновения дополнительных усилий в элементах каркаса, связанных с геометрическими несовершенствами колонн, возникающими на стадии возведения.

5. Доказано, что использование организованных трещин в изгибаемых бетонных и железобетонных элементах повышает жесткость и трещиностойкость конструкции.

6. Предложены варианты ориентации организованных трещин для неразрезных плит в безригельном каркасе.

Практическая ценность работы.

1. Разработанная каркасная система повысит качество возведения многоэтажных монолитных каркасных зданий и позволит снизить общий расход стали по сравнению с известными аналогами.

2. Установлено, что применение формообразующего металлического каркаса в монолитных зданиях позволяет существенно снизить начальные горизонтальные отклонения колонн в стадии возведения.

3. Предложена инженерная методика расчета железобетонных элементов с внутренней обоймой.

4. Предельные деформации сжатых элементов с внутренней обоймой позволяют рекомендовать применение арматурной стали А500С, А600С в таких конструкциях с повышенным значением величины расчетного сопротивления.

Достоверность результатов обусловлена:

1. использованием фактических экспериментальных данных как основы для предлагаемых теоретических положений;

2. использованием физически адекватных гипотез и методик расчета монолитных железобетонных каркасных зданий.

На защиту выносятся:

1. новый принцип формообразования конструктивной системы сталежелезобетонного монолитного каркаса с применением металлического остова [96];

2. результаты численного анализа моделей узлов сопряжения колонны, содержащей металлический остов, с плитой перекрытия;

3. инженерная методика расчета сжатых элементов с внутренней обоймой с анализом эффекта по несущей способности;

4. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования сжатых элементов с различными вариантами косвенного армирования, обеспечивающими эффект внутренней обоймы;

5. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования модели каркаса с внутренней обоймой;

6. результаты физического эксперимента по исследованию деформирования модели каркаса с заранее организованными трещинами;

7. возможность использования в железобетонных колоннах арматуры А600С с ее расчетным сопротивлением;

8. снижение расхода стали в связи с отсутствием дополнительных усилий в элементах каркаса, связанных с геометрическими несовершенствами колонн, возникающими на стадии возведения.

Апробация и внедрение результатов работы

Основные положения диссертационной работы были представлены на III Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 80-летию НГАСУ (Сибстрин) (г. Новосибирск, 6-8 апреля 2010 г.), на Восьмой всеукраинской научно-технической конференции "Строительство в сейсмических районах Украины" (г. Ялта, 14-17 сентября 2010 г.), на IV Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы в строительстве» (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин) 5-7 апреля 2011 г.), на Международном молодежном инновационном форуме «ИНТЕРРА-2011» (г. Новосибирск, площадка НГАСУ (Сибстрин) 22-24 сентября 2011 г.), на региональной конференции «Градостроительство и сейсмобезопасность» (выставка «Стройсиб-2011» г. Новосибирск), на Ш-м Международном симпозиуме «Проблемы современного бетона и железобетона» (г. Минск, 9-11 ноября 2011 г.), на II Международной заочной научно-практической конференции «Актуальные проблемы науки» (г. Тамбов, 27 сентября 2011 г.), на V Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные вопросы строительства» (г. Новосибирск, НГАСУ (Сибстрин) 10-12 апреля 2012 г.), на Международной научно-методической конференции «Железобетонные конструкции: исследования, проектирование, методика преподавания» (г. Москва, ФГБОУ ВПО «МГСУ», 4-5 апреля 2012 г.), на Научно-практической конференции «Практика применения современных железобетонных конструкций в гражданском строительстве» (г. Новосибирск, выставка «СТРОЙСИБ-2012», 1 февраля 2012 г.). На V Сибирской венчурной ярмарке 910 июня 2011 г. представлен проект «Сталежелезобетонный каркас зданий», на выставке «СТРОЙСИБ-2012» на площадке НГАСУ (Сибстрин) 31 января- 3 февраля 2012г. представлен экспонат «Сталежелезобетонный каркас зданий».

В 2011-2012 гг. получен муниципальный грант мэрии г. Новосибирска за научную работу по теме «Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для жилищного и гражданского строительства»;

- грант по теме: «Прочность и устойчивость сжатых бетонных элементов с внутренней обоймой» (п. 2.3.13 темплана НИР РААСН).

Каркас использован при опытном проектировании и строительстве 12-этажного жилого дома по ул. Урицкого, 19 в г. Новосибирске, а также при проектировании здания Центра коллективного пользования УК «Биотехнопарк» в РП «Кольцово» Новосибирской области.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 9 работ, 4 из них в рецензируемых журналах из перечня ВАК, 1 патент.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены лично автором или при его непосредственном участии; в совместных публикациях от 33% до 50% результатов исследований принадлежит автору.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов и рекомендаций, библиографического списка, включающего 148 наименований, и содержит 169 страниц, в том числе 87 рисунков, 18 таблиц.

4.5. Выводы по главе 4

1. Конец линейного деформирования образцов с обоймой наступает при больших деформациях, чем у образцов без обоймы.

2. Методика расчета колонн с внутренней обоймой, предложенная автором в главе 2, дает высокую точность совпадения с экспериментальными данными, выше, чем при расчете по методике СНиП 2.03.01-84* для элементов с косвенным армированием.

3. Можно прогнозировать, что применение сталежелезобетонного каркаса повысит прочность узлов сопряжения колонны и ригеля по сравнению с аналогичными узлами в обычном монолитном железобетонном каркасе.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработан новый принцип формообразования конструктивной системы безригельного монолитного каркаса многоэтажных зданий с использованием металлического остова в его элементах, который кроме функции жесткой арматуры выполняет роль внутренней обоймы.

2. Анализ результатов физического эксперимента показал увеличение несущей способности колонн с внутренней обоймой по сравнению с колоннами без обоймы до 24%, что позволяет снизить класс бетона, уменьшить сечение колонн, тем самым увеличивая полезную площадь здания.

3. Экспериментально установлено, что если металлический остов колонн проходит сквозь плиту, в узле сопряжения при условии съемных поддерживающих ригелей необходимо устанавливать дополнительные элементы, увеличивающие сопротивление продавливанию; в случае, если ригель находится внутри плиты - дополнительных элементов устанавливать не требуется.

4. Предельные продольные деформации для образцов с обоймой по сравнению с образцами без обоймы по результатам физического эксперимента возрастают до 78%, поперечные - в 1,5-2,5 раза. Это позволяет рекомендовать применение арматурной высокопрочной стали (арматуры А600С) в сжатых элементах с внутренней обоймой с повышенным сопротивлением сжатию.

5. Результаты физического эксперимента бетонных балок с заранее организованными трещинами позволили уточнить картину перераспределения напряжений в бетоне при полном отсутствии арматурной стали. Эти результаты, а также характер деформирования плит перекрытий безригельного каркаса физической модели и расположение образовавшихся трещин позволили выдвинуть предложения по расчету плит безригельного каркаса с заранее организованными трещинами.

6. Применение формообразующего сталежелезобетонного каркаса повышает точность возведения монолитных многоэтажных зданий и не требует дополнительного армирования, связанного с геометрическими несовершенствами. Проведенные геодезические измерения и использование системы измерения полей деформаций на строительстве 12-этажного жилого здания в г. Новосибирске позволили подтвердить вышеизложенные выводы.

7. Разработана инженерная методика расчета сжатых элементов с внутренней обоймой при плоском и трехмерном обжатии. В отличие от существующих методов, применен новый подход к исходным предпосылкам, позволяющий получить результат, наиболее адекватный физическому эксперименту.

8. Проведена статистическая обработка результатов измерений в физическом эксперименте на образцах с внутренней обоймой разных типов. Получены обобщения, позволяющие оценивать влияние внутренней обоймы на продольные и поперечные деформации и на несущую способность сжатых элементов.

9. Испытания модели безригельного каркаса до разрушения позволили выявить характер трещинообразования в плитах перекрытий, получить сравнительные результаты деформирования узлов сопряжения «плита-колонна» для колонн с внутренней обоймой и без нее.

Результаты экспериментальных и теоретических исследований внедрены в практику проектирования и строительства на реальном объекте, выполнено проектирование в полном объеме здания с использованием формообразующего каркаса, который при весьма сложной стеклянной фасадной системе позволил ускорить и упростить процесс возведения за счет отсутствия геометрических несовершенств и уменьшить сечение колонн нижних этажей.

1. Абрамов Н.М. Изучение свойств бетона в обойме. Механич. лаборатория Ин-та инж. путей сообщения, СПб, 1907.

2. Александровский C.B., Бакума П.Ф., Михайлов В.В., Маркаров H.A. Предварительно-напряженный и самонапряженный железобетон в США. Стройиздат, 1974.

3. Амельянович К.К. Исследование прочности и деформативности бетона при простом и всестороннем сжатии // Строительные конструкции. Вып. УП. -Киев, 1968.-С. 26-29.

4. Аржановский С.И., Маилян Д.Р. Изменение деформативных свойств высокопрочного бетона после длительного обжатия // Вопрося прочности, деформативности и трешеностойкости бетона. -Ростов н/Д.: РИСИ, 1979. С. 83-86.

5. Бабич В.И., Панчук Ю.Н., Жук С.Р. Исследование модуля деформации бетона при внецентренном сжатии // Изв. вузов. Сер. строительство и архитектура. 1986. - №5. - С. 11-14.

6. Байков В.Н., Горбатов C.B. Определение предельного состояния внецентренно сжатых элементов по неупругим зависимостям напряжения-деформации бетона и арматуры // Бетон и железобетон. 1985. - №6. - С. 13-14.

7. Байков В.Н., Горбатов C.B., Димитров З.А. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системенормируемых показателей // Известия вузов. Строительство и архитектура. -1977. №6.-С. 15-18.

8. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс.-М.: Стройиздат, 1991. 767 с.

9. Байков, В.Н. Взаимосвязь диаграммы прочности двухосно сжатого бетона и характеристик а-е при одноосном сжатии и растяжении Текст. / В.Н. Байков // Бетон и железобетон. 1991. - № 11. С. 24-26.

10. Бакиров К.К. Несущая способность сжатых железобетонных элементов прямоугольного сечения с косвенным армированием в виде сеток (при кратковременном действии нагрузки): Дис. . канд. техн.наук/НИИЖБ. М., 1976. 198 с.

11. Бамбура А.Н. Диаграмма "напряжения-деформации " для бетона при центральном сжатии // Вопросы прочности, деформативности и трещеностойкости железобетона. Ростов н/Д.: РИСИ, 1980. - С. 19-22

12. Баранова Т.И., Залесов A.C. Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкций. М.: Изд-во Ассоциации строительных вузов, 2003.

13. Баранова Т.И., Новиков В.А., Артюшин Д.В. Развитие экспериментальной базы аналоговых моделей узлов сопряжения колонн и балок монолитных каркасов. Вестник отделения строительных наук II. Вып. 9 -Белгород: РААСН, 2005.

14. Бачинский В.Я., Бамбура А.Н., Ватагин С.С. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии // Бетон и железобетон. 1984. - №10. - С. 18-19

15. Вениаминов И.К. Уравнения ползучести и длительной прочности бетонов и горных пород при одноосном сжатии // Строительная механика и расчет сооружений. 1984. - №6. - С. 23-26.

16. Берг О .Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Госстройиздат, 1961. - 96 с.

17. Берг О.Я., Соломенцев Г.Г. Исследование напряженного и деформированного состояния бетона при трехосном сжатии: Сборник трудов/ЦНИИС, № 70, 1969.

18. Берг О.Я., Щербаков E.H., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. -М.: Стройиздат, 1971.-208 с.

19. Бондаренко В. М. Фактор времени при учете ниспадающей ветви диаграммы бетона при сжатии // Вопросы прочности, деформативности и трещеностойкости железобетона. Ростов н/Д.: РИСИ, 1980. - С. 12-18.

20. Бондаренко В.М., Наумов O.K. Феноменологические гипотезы в задачах о механическом сопротивлении бетона // Изв. вузов. Сер. Строительство и архитектура. 1985. - № 2. - С. 1-7.

21. Броуде Б. Об устойчивости труб круглого сечения, заполненных бетоном, при центральном сжатии. Металлические конструкции. Сб. статей. Госстройиздат, 1934.

22. Васильев А.П. Прочность и деформативность сжатых элементов с косвенным армированием Текст. / А.П. Васильев, Н.Г. Матков, Б.Н. Филиппов / / Бетон и железобетон. 1973. - № 4. С. 17-19.

23. Вахненко П.Ф. О степени использования высокопрочной продольной арматуры при косом внецентренном сжатии Текст. / П.Ф. Вахненко, В.Н. Кондель / / Изв. Вузов. Строительство и архитектура. 1989. -№ 8. С. 1-5.

24. Вейглер Н., Хенсель И. Исследование армирования, эквивалентного спиральному. "Die Bautechnik", т.З, 1961.

25. Виноградова О.Ф. Экспериментальные исследования центрально-сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием сетками нового типа. Сб. трудов ЛИИЖТ, вып. 350, 1973.

26. Габрусенко В.В. Аварии, дефекты и усиление железобетонных и каменных конструкций Текст.// Проектирование и строительство Сибири. -2004. -№1-6.

27. Габрусенко В.В. Ригели серии ИИ-04: дефекты изготовления и способы усиления Текст.// Проектирование и строительство Сибири. 2008. -№4. С. 43-45.

28. Гамбаров Г.А. Центрально сжатые спирально армированные предварительно напряженные элементы. Бетон и железобетон, 1961, № 4, с. 164-173.

29. Гастев В.А. Железобетонные конструкции. Госстройиздат, 1932.

30. Гвоздев A.A. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределимых систем. Проект и стандарт, 1934, №8.

31. Гвоздев A.A. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. М.: Стройиздат, 1949. 280 с.

32. Гвоздев A.A., Жумагулов Е.Ш., Шубик A.B. Длительное сопротивление железобетонных конструкций при неоднородной деформации // Бетон и железобетон. 1982. - №5. - С. 42-44.

33. Гвоздев A.A., Касимов Р.Г., Яшин A.B. Деформации бетона при трехосном неравномерном сжатии. М., 1977. 16 с.

34. Гитман Ф.Е. Исследование цилиндрических колонн с предварительно напряженной спиральной арматурой. В кн.: Исследования вобласти предварительно напряженных железобетонных конструкций: Сборник трудов / НИИЖБ Госстроя СССР. М.: Госстройиздат, 1958, вып.З.

35. Гнедовский В.И. Косвенное армирование железобетонных конструкций. — Л.: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1981, 128 с.

36. ГОСТ 21780-2006. Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Расчет точности Текст. Введ. 2008-01-01. - М.: Изд-во стандартов, 2007. - 11 с.

37. ГОСТ 8829-94. Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости Текст. Введ. 1998-01-01. - М.: ГУПЦПП, 1997.-27 с.

38. Гроздов В.Т., Татаренко В.Н. Реконструкция зданий и сооружений, техническое обоснование, испытания и усиление строительных конструкций // С.-Петербург, ВИТУ, 2004. С. 144-145; 166-169.

39. Гуща Ю.П. Расчет деформаций конструкции при кратковременном и длительном нагружениях / Ю.П. Гуща, Л.Л. Лемыш / / Бетон и железобетон. 1985.-№ 1. С. 13-16.

40. Дехтерев В.Г., Смирнов Н.В., Высокий В.М. Колонны высокой несущей способности из трубобетона с нагружением на бетонное ядро / / Транспортное строительство. 1995, №4-5. - с. 40-44.

41. Довгалюк В.И. Исследование работы сжатых железобетонных элементов, армированных поперечной арматурой из сварных сеток. Автореф. дис. канд. техн. наук / НИИЖБ. М., 1971. 20 с.

42. Довгалюк В.И. Исследование работы центрально-сжатых железобетонных колонн с косвенной и продольной арматурой. Бетон и железобетон, 1971, №11.

43. Долженко A.A. Исследование сопротивления трубобетона осевому сжатию. К теории расчета трубобетона. Труды Воронежск. инж.-стр. ин-та, сб. № 10, вып. 1 - Теория сооружений и конструкций. 1964.

44. Долженко A.A. Постройка большого городского моста. Изд-во Наркомхоза РСФСР, 1941.

45. Долженко A.A. Технико-экономическая характеристика трубобетонных конструкций. Труды Воронежского инж.-стр. ин-та, сб. № 9, 1962.

46. Долженко A.A. Трубчатая арматура в железобетоне. Труды Воронежск. инж.-стр. ин-та, сб. № 5, вып. 1 - Строительные конструкции и машины. 1957.

47. Долженко A.A. Усадка бетона в трубчатой обойме. Бетон и железобетон, 1960, № 8.

48. Евстифеев В.Г. К расчету элементов с косвенным армированием. Строительные конструкции железнодорожного транспорта. Сб. трудов ЛИИЖТ, вып. 375, 1974.

49. Залигер Р. Железобетон, его расчет и проектирование. Госиздат,1928.

50. Ионов В.Н. Прочность пространственных элементов конструкций: учеб. пособие для вузов / В.Н. Ионов, П.М. Огибалов. М.: Высшая школа, 1972.- 752 с.

51. Испытание стыков колонн административного здания Гипромез: Научн.-техн.отчет/ЦНИПС. Руковод.темы А.П. Васильев. -М., 1952. 138 с.

52. Исследование прочности сжатых элементов, армированных поперечными сетками, применительно к конструкции арочного моста через р.

53. Волгу в г. Рыбинске: Научн.-техн.отчет/ЦНИПС. Руковод. темы А.А.Гвоздев. М., 1941.- 186 с.

54. Карнет Ю.Н. Исследование сжатых железобетонных элементов с сеточным армированием и продольной высокопрочной арматурой: Дис. .канд.техн.наук/УПИ им.С.М.Кирова. Свердловск, 1973. 186 с.

55. Карнет Ю.Н. Сборные колонны высокой удельной несущей способности Текст. / Ю.Н. Карнет, А.Н. Четверкин / / Бетон и железобетон. -1989.-№ 10. С. 15-16.

56. Карпинский В.И. Бетон в предварительно напряженной обойме. Оргтрансстрой, 1961,- 183 с.

57. Карпинский В.И., Кафка В.Б., Кошелев Ю.А. Применение железобетонных колонн в спиральной обойме. Транспортное строительство, 1971. №3.

58. Кассем О.М. Влияние косвенного армирования на несущую способность стыковых соединений арматуры железобетонных конструкций: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Москва, 1993.

59. Качурин В.К. Испытание модели Володарского моста. Транспортное строительство, 1933, № 9.

60. Кикин А.И., Санжаровский P.C., Трулль В.А. Конструкции из стальных труб, заполненных бетоном. М.: Стройиздат, 1974. - 144 с.

61. Китаев К. Мост из трубобетона. Строитель железных дорог, 1939,6.

62. Консидер М. Прочность на сжатие железобетона и бетона в обойме. "Le Genie Civil", т. XVII, 1902.

63. Коровин H.H., Крылов С.М. Исследование стыка элементов сборного железобетонного каркаса. Строительная промышленность, 1955, № 6, с.33-36.

64. Котлова H.A. Несущая способность железобетонных колонн с косвенным армированием пластинами и высокопрочной продольной арматурой: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Свердловск, 1984.

65. Крылов С.М., Карнет Ю.Н. Использование высокопрочной арматуры в сжатых элементах. В кн.: Материалы к УП Всесоюзной конференции по бетону и железобетону/Ленинградский промстройпроект, 1972.

66. Курылло A.C. Результаты испытания железобетонных колонн с косвенной арматурой. Строительная промышленность, 1952, № 8, с. 8-11.

67. Кусябгалиев С.Г., Санжаровский P.C. Экспериментальные исследования устойчивости гибких трубобетонных стержней при длительном загружении. Материалы к XXIV научн. конф., 1970. (ЛИСИ).

68. Липатов А.Ф. Исследование прочности трубобетонных элементов мостовых конструкций. Автореф. дис. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук. 1953. (ЦНИИС МПС).

69. Липатов А.Ф. Исследование прочности трубобетонных элементов: Сборник статей/Труды ЦНИИС, вып. 19. Трансжелдориздат, 1956.

70. Логунова М.А. Экспериментальные исследования бетонных балок без организованных трещин и с заранее организованными трещинами Текст./ М.А. Логунова, A.C. Пешков// Изв. вузов. Строительство. 2011. - № 1. С. 116120.

71. Лор B.C. "Eng. N. Record", т. 113, 24, 1934.

72. Лукша Л.К. Исследование прочности и пластичности бетона в условиях стесненной поперечной деформации: Автореф.дис. канд.техн.наук/БПИ. Минск, 1962, 25 с.

73. Лукша Л.К. Исследование сжатых железобетонных элементов с различными вариантами косвенного армирования: научное издание / Л.К. Лукша, A.C. Мацкевич / / Стр-во и эксплуат. автомоб. дорог и мостов. Минск, 1983.-С. 145-156.

74. Мадатян С. А. Арматура железобетонных конструкций. М. Воентехлит. 2000, 236 с.

75. Маренин А.Ф., Ренский А.Б. Вопросы о прочности стальных труб, заполненных бетоном. Материалы по металлическим конструкциям, вып. 4, Госстройиздат, 1959.

76. Мартиросов Г.М., Шахворостов А.И. Трубобетонные элементы из стеклопластиковых труб, заполненных бетоном на напрягающем цементе. Первая всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. Кн. 2-я. М.: Готика, 2001. - с. 586-598.

77. Менаже, Барт, Веврие. Мост на озере Ибис в Везине. Пер. с франц. М.А. Андреевой. Иностр. техн. лит., вып. 4. Мосты. Ленгострансиздат, 1933.

78. Митасов, В.М. Конструктивные особенности и расчет железобетонных плит с заранее организованными трещинами Текст./ В.М. Митасов, В.Г. Себешев, М.А. Логунова // Изв. вузов. Строительство. — 2012. -№6. С. 119-123.

79. Митасов, В.М. Определение напряжений арматуры железобетонного элемента в сечении с трещиной Текст. / В.М. Митасов //Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1988. - №3. - С. 116-118.

80. Митасов, В.М. Основные положения энергетической теории сопротивления железобетона Текст. / В.М. Митасов, В.В. Адищев // Изв. вузов. Строительство. 2010. - № 6. С. 3-8.

81. Митасов, В.М. Основные предпосылки построения энергетической теории сопротивления железобетона Текст. / В.М. Митасов, В.В. Адищев //Изв. вузов. Строительство. 2010. - № 5. С. 3-9.

82. Митасов, В.М. Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для жилищного и гражданского строительства Текст./ В.М. Митасов, М.А.

83. Логунова//Проблемы современного бетона и железобетона. 4.1. Бетонные и железобетонные конструкции. Минск: Минсктиппроект, 2011. - С. 269 - 274.

84. Митасов, В.М. Сборно-монолитный сталежелезобетонный каркас для строительства в условиях Сибири Текст./ В.М. Митасов, М.А. Логунова//Актуальные проблемы науки. 4.6. Тамбов: ТРОО «Бизнес-Наука-Общество», 2011.-С. 101 - 103.

85. Михайлова, Н.С. Экспериментальные исследования железобетонных балок без трещин и с заранее намеченной трещиной Текст. / Н.С. Михайлова // Изв. вузов. Строительство. 2007. - № 4. С. 110-113.

86. Мурашев В. И., Сигалов Э. Е., Байков В. Н. Железобетонные конструкции. Общий курс, под ред. П. Л. Пастернака, М., 1962.

87. Некрасов В.П. Метод косвенного вооружения бетона. Новый железобетон. Ч. 1 .Транспечать, 1925.

88. Новая арматурная сталь класса А600С / С.А. Мадатян, Л.А. Зборовский, Д.Е. Климов. Стройметалл. №5. 2010. с. 7-10.

89. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций / / Под ред.А.А.Гвоздева. М.: Стройиздат, 1978. - 204 с.

90. Новое о прочности железобетона / Под ред. К.В. Михайлова. М.: Стройиздат, 1977.-272 с.

91. Нормы и технические условия проектирования железобетонных конструкций (НиТУ 3-48). Госстройиздат, 1948.

92. Пантелеев, H.H. К вопросу определения несущей способности железобетонных колонн с внутренней обоймой Текст./ H.H. Пантелеев, В.М. Митасов, М.А. Логунова // Изв. вузов. Строительство. 2012. - №3. С. 105 — 110.

93. Пат. 112693 Российская Федерация, МПК Е04В 1/16. Железобетонный каркас здания Текст. / Митасов В.М., Пантелеев H.H., Аргунов Ю.К., Логунова М.А. (Россия). №2010145365/03; заявл. 08.11.2010; опубл. 20.01.2012, Бюл. №2. - 2 с. : ил.

94. Передерий Г.П. Железобетонные мосты. Т. 3. Трансжелдориздат,1951.

95. Передерий Г.П. Курс железобетонных мостов. Изд. 4-е. Госиздат,1930.

96. Передерий Г.П. Трубчатая арматура. М.: Стройиздат, 1945. 399 с.

97. Плевков B.C. Прочность и трещиностойкость эксплуатируемых железобетонных конструкций зданий и сооружений при статическом и кратковременном динамическом нагружении. Автореф. дис. д-ра техн. наук / Томск, 2003. 47с.

98. Попов H.H., Трекин H.H., Матков Н.Г. Влияние косвенного армирования на деформативность бетона Текст. / H.H. Попов, H.H. Трекин, Н.Г. Матков / / Бетон и железобетон. 1986. - № 11. С. 33-34.

99. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций к СНиП П-22-81 Текст. Введ. 1985-08-15 - М.: Центральный институт типового проектирования, 1989.

100. Предложения по конструкции стыков колонн сборных железобетонных каркасов многоэтажных зданий и их замоноличивания: Научн.-техн.отчет/НИИЖБ Госстроя СССР. Руковод.темы А.П. Васильев.- М., 1966. 250 с.

101. Разработка методики расчета и конструирования монолитных железобетонных безбалочных перекрытий, фундаментных плит и ростверков на продавливание: Научн.-технич. отчет. М.: НИИЖБ, 2002.

102. Рекомендации по проектированию железобетонных колонн, армированных высокопрочными продольными стержнями и поперечными сварными сетками. М.: НИИЖБ, 1979. - 16 с.

103. Рекомендации по проектированию железобетонных колонн, армированных поперечными стальными пластинами и высокопрочными продольными стержнями (первая редакция)/Уральский промстройнии-проект. Свердловск, 1982. 22 с.

104. Роговой С.И. Расчет прочности сжатых стоек Текст. / С.И. Роговой, П.Ф. Вахненко / / Сельское строительство. 1980. - № 2.

105. Роговой С.И. Расчет стыков внецентренно-сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием Текст. / С.И. Роговой, П.Ф. Вахненко, H.H. Губий, Н.Г. Матков / / Изв. Вузов. Строительство и архитектура. 1986. -№ 2. С. 3-5.

106. Роговой С.И. Экспериментально-теоретические исследования кососжатых железобетонных элементов с косвенным сетчатым армированием: Автореф.дис. . канд.техн.наук/НИИСК. Киев, 1981. 25 с.

107. Росновский В.А. Испытания труб, заполненных бетоном.-Внутризаводской транспорт и стальные конструкции, т.4,5, 1935.

108. Росновский В.А. О применении для поясов арочных мостов конструкций из труб, заполненных бетоном. Сб. статей по металлическим конструкциям. ОНТИ НКТП СССР, 1935.

109. Росновский В.А. Трубобетон в мостостроении. М.: Трансжелдориздат, 1963. - 110 с.

110. Росновский В.А., Липатов А.Ф. Исследование труб, заполненных бетоном. Железнодорожное строительство, 1952, №11.

111. Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1975. 192 с.

112. Самойлов П.К. Строительство Володарского моста. Строительная промышленность, 1939, №11-12.

113. Свиридов Н.В. Несущие железобетонные конструкции с косвенным армированием / Н.В. Свиридов / / Аэропорты: прогрессивные технологии. -2009. -N 4. С. 15-19.

114. Семененко Я.П. Определение несущей способности бетонного ядра, заключенного в сплошную стальную обойму. Бетон и железобетон, 1960, № 3.

115. Скворцов Н.Ф. Применение сталетрубобетона в мостостроении. Автотрансиздат, 1955.

116. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.

117. СНиП П-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования.

118. Соломенцев Г.Г. О закономерностях продольного деформирования бетона при трехосном пропорциональном сжатии. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1975, № 10, с.20-24.

119. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

120. Стороженко Л.И., Сурдин В.М. Исследование трубобетонных элементов при осевом сжатии. Строительные конструкции, вып. XIII. Киев, Буд1вельник, 1969.

121. Трубобетонный мост через р. Исеть. Строительство железных дорог и путевое хозяйство, 1941, №1.

122. Трулль В.А., Санжаровский P.C. Вопросы предельной несущей способности трубобетонных стержней. Материалы к XXVI науч. конф. 1968. (ЛИСИ).

123. Трулль В.А., Санжаровский P.C., Кусябгалиев С.Г. Экспериментальные исследования устойчивости стержней при кратковременном и длительных загружениях. Инженерные конструкции. 1970. (ЛИСИ).

124. Указания по проектированию железобетонных, бетонных конструкций железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб. СИ 365-67. 1967.

125. Федеральный закон № 384-Ф3. Технический регламент о безопасности зданий и сооружений Текст. Введ. 2009-12-30. - М.: Проспект, 2009. - 63 с.

126. Филиппов Б.П. Исследование прочности и деформативности элементов с косвенным армированием: Автореф.дис. . канд.техн. наук/НИИЖБ. М., 1973. 24 с.

127. Фонов В.М., Людковский И.Г., Нестерович А.П. Прочность и деформативность трубобетонных элементов при осевом сжатии / / Бетон и железобетон. 1989, №1.

128. Холмянский М.М. Контакт арматуры с бетоном. М.: Стройиздат, 1981. 184 с.

129. Цай Ш.Х. Новейший опыт применения трубобетона в КНР. Первая всероссийская конференция по проблемам бетона и железобетона. Кн. 1-я. М.: Готика, 2001. - с. 162-170.

130. Червонобаба В.А. Исследование сопротивления бетона, армированного сетками, смятию. Труды НИИЖБ, вып. 5, Госстройиздат, 1959.

131. Чистяков Е.А. Несущая способность гибких внецентренно сжатых железобетонных колонн. Бетон и железобетон, 1960, № 2, с.75-82.

132. Balaguru P. Prediction of Crack width in Ferrocement Beams // J. 1981.-Vol. 11.-No 3.-P. 203-214.

133. Carreira D.J., Chu K.-H. Stress-strain relationship for concrete in compression // J. Amer. Concr. Inst. 1985. - Vol. 82. - No 6. - P. 797-804.

134. Causes, mechanism and control of cracking in concrete. ACI Publication, SR-20, Detroit. 1968.

135. Kent D.C. Flexural members with confined concrete / Kent D.C., Park R. / / ASCE, V. 97, ST7, July 1971, pp. 1969-1990.

136. Nowakowski A.B. Badania piaskobetonowych slupow uzwojonych pod obciazeniem doraznym / A.B. Nowakowski / / Inz. i bud. 1986. - V. 42, N 8. - C. 308-311.

137. Park R. Ductility of Square-confined concrete columns / Park R., Priestley M.J.N., Gill W.D. / / ASCE, V. 108, ST4, Apr. 1982, pp. 929-950.

138. Scott B.D. Stress-strain behavior of concrete confined by overlapping hoops at low and high strain rates / Scott B.D., Park R., Priestley M.J.N. II J. Amer. Concr. Inst. 1982. - N 1. - pp. 13-27.

139. Shamim A. Sheikh. A comparative study of confinement models / Shamim A. Sheikh / / J. Amer. Concr. Inst. 1982. - N 4. - pp. 296-306.

140. Shamim A. Sheikh. Analytical model for concrete confinement in tied columns / Shamim A. Sheikh., Uzumeri, S.M. / / ASCE, V. 108, ST12, Dec. 1982, pp. 2703-2722.

141. Shamim A. Sheikh. Flexural behavior of confined concrete columns / Shamim A. Sheikh, C.C. Yeh / / J. Amer. Concr. Inst. 1986. - N 3. - pp. 389-404.

142. Shamim A. Sheikh. Strength and ductility of tied concrete columns / Shamim A. Sheikh., Uzumeri, S.M. / / ASCE, V. 106, ST5, May 1980, pp. 10791102.

143. Soliman M.T.M. The flexural stress-strain relationship for concrete confined in rectangular transverse reinforcement / Soliman M.T.M., Yu C.W. / / Magazine of concrete research (London). V. 19, N 61, Dec. 1967, pp. 223-238.

144. Vallenas J. Concrete confined by rectangular hoops and subjected to axial loads / Vallenas J., Bertero, V.B., Popov E.P. / / Research report No. UCB/EERC-77/13, Earthquake Engineering research center, University of California,