автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прикладные методы оценки огнестойкости конструкций из композиционных материалов-армополимербетонов

МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ИНСТИТУТ ШШ2ЕР0В ЭЙЕЗНОДОРОШОГО ТРАНСПОРТА юл. Ф.Э.ДЗЕГЕИСКОГО

На правах рукоплся ФЕДОРОВ ВИКТОР СЕРГЕГЧИ

УДК 624.016:620.193.2:699.81

•

ПРИКЛАДНЫЕ МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ОГНЕСТОЙКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ К01.3103ИЦИ01ШЫХ МАТЕРИАЛОВ - ЖЮПОЛЗП.ГЕРБЕТОНОЗ

Специальность:05.23.01 -"Строительные конструкции

здангя и сосрртенгя"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва 15„2

Работа выполнена б ¡.'ооновском ордена Ленина и ордена Трудового Красного Значен;: институте инженеров келезнодороя-ного транспорта у.:.:. Ф.Э.Дзеряикского.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Зайцев Ю.В.

доктор технических наук, профессор Нисаев Й.П.

доктор технических наук, профессор Прошн А.П.

Ведущая организация Научно-исследовательский институт

противопожарной ойороны (КИЖО) 1.ШД РФ. . Залога состоимся "•З"" 1992 г. в "/У" час.

на заседании специализированного совета JiIM.05.Gw. при Московском институте инженеров келезнодорояного транспорта до адресу: 101475, ГСП, г. Москва, А-55, ул. Образцова 15, ауд. 1210.

С диссертацией коано ознакомиться- в библиотеке института. Автореферат разослан "

Отзпв на реферат, заверенный печатью, просим направлять по адресу совета института.

Учеши: секретарь специализированного совета

В. И. ЛОйясин

.исссртацк»

ОКДАЯ 2АРЛКТЕИ5ОТШ. РАБОТЫ

Актуальность проблема. Сдн:".: из эзфэктпвнкх методов повисе-ния надежности, дс .говсчкостп 1: снг^ояия материалоемкости строите лышх конструкции здаш:;': :: сооружений предприятий, ;н;е;зс::х химически активные технологические среди', является применение армо-полимербетоннкх I; комплексных конструкт:;! на основе пол;:месбето-нов. В СССР ух;е накоплен опыт б проектирован::;;, изготовлен;:;: и эксплуатации так;:х х;::,".чески ото^х изделии, экономическая эффективность ^использования которых в различна отраслях народного хозяйства составляет 200 - 400 руб. на м3 полпмербетона. Однако все исследования химически стойких конструкций на основе полимербетонов бшкг направлены на обеспечение надежности ;: долговечности в услови-ях эксплуатации: без учета ::х поведения пр;: дояаре.

В условиях помара нагругеннке эксплуатационно"; нагрузкой строительные конструкт;;: подЛргавтся высокотемпературно:.!}- нагреву. Отличительной чертой работы материалов ;: конструкции при таких воздсйств'.шх является относительная кратковременность яз-леим ( от десятков ¡.знут до 2 - 3 часов). За это непродолжительное время в конструкциях возникают и развивается повре~.денпя (снижается прочность материала, ::з:..зняэтся упруго-пластические свойства, приводящие к перераспределен::»' ааяря^етгЛ ;; значительно:,у деформг.рованга материала и конструкции; уменьшается в отдельных случаях поперечики размер). Развитие поврегудений при помаре происходит достаточно быстро, что ослабляет конструкции, снимая ее несудуа способность вплоть до обрусения.

Исследования в облает;: огнестойкости строительных конструкций имеют социальное и экономическое значение, гак как Помары

приводят к гибели ладей и причиняют ущерб на согни кип. рублей в год. При этом до 30 % общей суши потерь связаны с разрушением строительных конструкций при Аскарах.

В области огнесто%ости конструкций в нашей стране и за рубежом выполняется большой объем экспериментально- теоретических исследований. Однако, эти исследования относятся к бетонным, железобетонным, стальным и деревянным конструкциям. А конструкции на основе полимербетонов значительно отличаются от указанных, как ло составу материалов и их реакции к тепловым воздействиям, так и по особенностям расчета и конструирования. Это не позволяет механически переносить на полимербегон и конструкции на его основе предпосылки теории разрушения и расчета элементов из традиционных материалов.

Наличие в структуре псшшербетона полимерного вяжущего способного уже при повышенных температурах переходить из стеклообразного состояния в высокоэластическое, а такие термодеструкция его не позволяло даке считать армополшербетонные конструкции устойчивыми в условиях пожара, что значительно сужало область их применения.

По нас;ему мнению, несмотря на наличие в составе псиитерйвро тонов горючего вяжущего, ыокно, учитывая свойства полимербетонов, большое содержание в них минеральных составляющих, кратковременность воздействия, нсстащюнарность протекающих процессов в материале и конструкциях, возможность создания комплексных конструкций, повысить предел огнестойкости химически стойких конструкций из полимербетонов ло необходимого уровня. Но дая этого следует разработать методы расчета предела огнесто'жости -ар-мол олимербе тонных конструкций, которые бы включали явления теп- • ло- и массопереноса в долю.тербетоне, изменение свойств материалов во времени и но сечению элементов, а также действительный характер деформирования материалов и конструкций при нагреве в сочетании с нагрузкой.

Бое это определяет актуальность решения проблемы развития теории огнестофсости строительных конструкций В ПрИЛОйРШШ I'

несущим конструкциям из армополимербэтона.

Цель диссертационной работы - разработать метода оценки п повышения огнестоГ~ости армополимербетонных конструкций по несущей способности нормального сечения, на основе развития, современных методов расчета.

Научная новизна работы состоит в решении актуальной научно-технической проблемы и заключается в разработке методов оценки и повышения огнестойкости армополимербетонных конструкцпй на основе развития теории расчета огнестойкости, что определяется следующими результатам:

- получены новые эксперимёнталышо данные кратковременных испытаний опытных образцов п конструкций из различных видов полит,;ербетонов п аршполгалербетонов (ФАН, ПН609-22М, ЭД-20 н др.), полученные при различных температурных воздействиях, которые позволили уточнить ряд ценных свойств этого материала, описать-физико-механические свойства во всем интервале положительных температур "жизнедеятельности" конструкционного материала;

- разработали элементы теорш теплопроводности доя полклер-бетонов с учетом термодеструкция полимерного вязуцего на базе использования метода тормодита.пгческлх необратимых процессов;

- установлены закономерности изменения физкко-мехшгаческлх свойств полимербетонов и работы полшлербетонных и армополнмер-бетонных элементов в условиях нестационарного теплового воздействия;

- выявлено, что полимербетон обладает кратковременным сопротивлением в широком интервале положительных температур, превышающих значения температур стеклования и начача термодеструкцип полимерного вяяущего;

- разработала обобщенная диаграмма термомеханического состояния полимербетона ( <э - <Г - Т ) при кратковременном сжатии с учетом температуры нагрева, которая впервые совместно учитывает вид полтлербетона, силовыо, деформационные п температурные параметры;

- разработана феноменологическая модель сопротивления деформированию и разрусешпо пелпмербетоннш: образцов при одноосном силовом загрут.енпл и нестационарном тепловом воздействии, отра-гиавдш физическую нелинейность я температурную ползучесть.

Ценность для наук;: и практик;* представлязг: I) Общ::!! метод (общая схема) расчета огнестойкости конструкций зданий с учетом полшх диаграмм деформирования материалов, сечений и конструкций в цело:.:, который благодаря введению полных диаграмм' <& - € - Т материалов непосредственно в уравненга разновеса, позволяет описать напрженно-дойормированное состояние любого расчетного сеченхя яа всех стадах работы от начала теплового воздействия до наступления предельного состояния по огнестойкости: потери несущей способности по нормальному сечению и прогреву необогр заемо:: поверхности:

- метод состоит из репеняя трех взаимосвязанных задач: теп-ло-техн;п.„ской - с целью расчета распределенй-1 температуры по се-челня элементов в различные (принятие) моменты времени; статической - в решении которг'1 вычисляют законы распределения

уси перемещении от действия внешней нагрузки в указанные

моменты времени нагрева с учетом изменения несткостных харак-терхстпк сечении; прочностной - в результате которой определяют приведенные зкесткости .. производят проверку прочности нормального сечения элементов в принятые моменты времени нестационарного теплового воздействия;

- метод является яр;ггоднш для расчета как статически определимых, так и статически неопределимых конструкций;

- метод возможна иополь.з.овать для оценю! огнестойкости бето-кннх, лелезобегопкых и комплексных конструкций.

2) Алгоритм расчета распределентемпературы при нагреве для плоских конструкций и конструкций прямоугольного сечения из ар-мополимербетона и его реализация в программе для ЗБ1Л.

3) Методика расчета прочности элементов по нормальному ссчснию . при нагреве, учитывающая температурные и силовые десоормации,

их нелинейность, неоднородность по сечению температурного поля и механических свойств материала и позволяющая оценить перераспределение напряжений мекду разнонзгрепели слоя:,а сече нет.

4) Сункцки огнестойкости и критерий предельного состояния по несущей способности, которые позволяют прогнозировать влияние различных конструктивно-технологических факторов к времени эксплуатации элемента на предел огнестойкости конструкций без довольно трудоемких и'длительных работ, характерных для традиционных методов.

5) Количественные завпсюлсотя футоцгй огнестойкости для армопо-лго.'.ерботошшх колонн под нагрузки, проложенные со случайны:.! эксцентриситетом от размеров сечения, процента рабочего армирования, уровня гшсс.юй нагрузки и температурного реяима теплового воздействия.

Практическое значение работа заключается в создании научных основ огнестойкости химически стойких конструкций на основе полнмербетонсв, что дает возможность обосновать и внедрить ме-тодшш применяемые в инженерных расчетах, рекомендации и мероприятия, позволяющие повысить огиестошсость армополикербетон-ных конструкций, а это обеспечит репенио следующие основных задач: .

- производственной: на стадии проектирования разрабатывать конструкции требуемой огнестойкости;

- экономической: обеспеченно эконоши материатьных ресурсов за счет обоснованных оценок огнестойкости инструкций на основе полимербетонов, расширения облает;: :пс применения и сокращения сроков проектирования;

- соцпатыгой: лошпение попарной безопасности за счет более точной оценки огнестойкости и пошеенют ео на стадии просктпро-вания конструкций п здания в Делом.

Реализация результатов раб.ты и внедрения

Результаты работы использованы при:

- составлении нормативных и методических документов:

1. Противопожарные требования к строительным конструкция!! при проектировании зданий и сооружений. ет.указания.—М.: ШИТ. 1982. - ЗЭ с.

2. руководство по проектированию, изготовлению :: монтаку корро-зионностойких конструкций эстакад и рамных фундаментов под оборудование для сильно агрессивных сред. - 1'са:ШП1промстрой, 1950. - 110 с.

3. Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов: - !'..: Стройпздат, 1985. - 40 с.

4. Рекомендации по расчету пределов огнестойкости скатых аргло-полиморбетошшх элементов. - : ШЕИСБ Госстроя СССР, 1990. -21 с.

- проектирование корпуса СИЗ Елабукского автозавода (Ироы-

стройяроякт); цехя элезстролиэа и вламово-купоросного цеха Джезказганского горно-мегадлурпгческого комбината, а такие при реконструкции цеха электролиза Усть-Каменогорского свинцово-цпн-кового комбината (Гнпроцвотмет); объектов на автомобильных д ро-'ах Москва-Харьков-Содерололь на участке 1/.ерефа-Краснодар и Дюботин-1,:ерефа (!'£ Совздорпроект); в тшовом проекте "?;йляр1шй цех наружной покраски пассажирских вагонов" Гипротрансстрой;

- используются а учебном процессе при изучении курса "Строительные конструкции" и в дипломном проектировании студентов факультета "Промысленное и гражданское строительство".

Экономический эффект от внедрения результатов НИР более 300 тыс.рублей.

Основные раздели диссертации выполнялись в рамках программы Госстроя СССР по решенкь проблем "Донарная безопасность зданий и сооружений".

Л.убл:гкацхя и апробация работы

Диссертация заслушивалась и обсувдалась на расширенном заседании: кафедры "Строительные конструкции" Московского института инженеров железнодорожного транспорта ил. Ф.З.Дзержинского; лаборатории "Еаростойкие бетоны, огнестойкость бетонных и келе-зобеголшх конструкций" ШПШБ Госстроя СССР;

Основные результаты были долакени я полущит одобрение на Всесоюзных научно-технических семинарах 1979 г.мПовийение огнестойкости строительных конструкций"; 1982г."Пути повышения огнестойкости строительных материалов и конструкций"; 1988 г. "Обеспечение огнестойкости зданий и сооружений при применении новых строительных материалов и конструкций"; 1991 г. "Обследование и восстановление зданий и сооружений после погара с экономической оценкой огнестойкости строительных конструкций"; 1991 г. Межвузовская научно-практическая конференция по проблеме "Повышение долговечности и эксплуатационной надежности при реконструкции зданий и сооружений аелезнодорояного транспорта и промышленности".

По теме опубликовано 34 статьи, методические рекомендации для студентов - дипломников; научная новизна подтверждена 2 авторскими свидетельствами.

. Структура и объем работы. Диссертация состой^ из введения, 2:30 страниц машинописного текста, 70 иллюстраций, 12 таблиц,

приложения: I - програмш решения теплотехнической задач;;; 2 -справки о внедрении на 9 страницах.

Ряд поставленных в диссертации исследован;;;!, идеи которнх принадлежат ее автору, выполнены совместно с проф. Портновым И.Г. и nnr.t. Пегу^вым A.B.

ОСНОВНОЕ СОДКРКАЮЩ РАБОТЫ

В первой глава анализируются литературные дашше о структуре полимербетона и его соотоняяющих, влияние на них температура, а такяе о механизме разрушил и методах расчета строительна конструкций при воздействи; нагрузки и нестационарной температуры в условиях пожара.

В строительной практике полимер-бетон применяется в химически стойких армополи-'.ербетонних, комплексных конструкциях и изделиях, а такзсс при устройстве монолитных покрытий патов н аэродромов. Йюдрение пол;гг.:ербетона и конструкций на его основе стало возможно благодаря работам В.IL'. Бапбакадзе, В.М. Бобрясова, В.Е. Беляева, С.С. Давыдова, И.М. Елейна, A.C. ¿дрова, A.A. Куд-зяса, H.A. ¡^тайского, А.Т. Оболдуева, В.В.Патуроева, А.П. Про -ишн , И.В. Путляева, Б.И. Соломатова, З.П. Селяева, Г.К. Соло^ . вьева, А.?.!. Фалталова, А.Л. 'Обаненко, А.Л. Еагана, Я.'Л. Евлдко, В. И. Яковлева и многих других.

Многочисленнке исследования позволили разработать основные составы конструкционных полимербетопов, принципы проектирования и методы расчета химически стойка конструкций при действии нагрузки и рабочих температур, не превыпагзцпх значения температуры стеклования полимерного вяяуцего.

Б условиях похара конструкции подвергается кратковременному и нестационарному тепловому воздействии до температур 6С0 -ICCO °С. Отдельные испытания в зтом направлении бати выполнены группой исследователей под руководством д.т.н. В.В. Патуроева. Значительный объем работ проведен д.т.н. А.Т. Ободцуевым в области исследования горючести и тешюпроводности полпмербетонов. При расчете одномерного тег.лературного поля проф. А.Т. Оболду-ев принимает тепловой поток от источника нагрева стационарны;.!, а такте не учитывает изменение пористости материала при высоко-темлературном нагреве и влилпие. фильтрации газообразных продуктов деструкции пол;: ;ркого вямуцего на теплоперенос.

К моменту начала данной диссертационной работи специалистами бшв: выполнены экспериментальные исследования ряда фиэкно-ыеханических свойств полимербетонов, фйзико-химнчесхнх процессов в полимере, заполнителях и их литералах ыри нагреве, которые показали, что изменение свойств долимербетона с повышением температуры зависит от реахции на нее полимерного вяжущего, разницы в температурных деформациях минеральных составляющих и полимерного вяжущего; наличия мнкродеффектов, возникающих в следствии несовершенства технологических процессов изготовления. Не изучались процессы дефирмирования и разрушения полимербетонних элементов при нестационарном кратковременном и высс;^температурном воздействии.

На основе анализа и обобщения результатов выполнении экспериментально-теоретических ¡..следований по структуре полимерного вянущего, физико-химическим процессам, протекавшим в структуре полимера при высокотемпературном нагреве, с позиций кинетической теории прочности твердых тел и в соответствии с лолиструк-турной теорией В.И.Солългатова, рассмотрена структура полимербе-тона на трех уровнях (субмикроструктура, микроструктура и макроструктура) с характерными для них особенностями структуры и вклада ее компонентов в формирование целостных свойств всей системы.

Представление структуры полю,гербетона на трех уровнях позволяет объяснить изменение фпзико-ыехаиических свойств полимер-бетона, физико-химические процессы, протекающие в композите при нагреве; обосновать модели: тепло- и массопереноса в материале, термомеханического состояния конструкционного полкмербетона, деградации поперечного сечения полимербетонного сечения при нагреве.

Проведен анализ экспериментальных и теоретических исследований по рассматриваемой проблеме. Значительный вклад в исследования огнестойкости строительных конструкций внесли В.П.Буюев, II.Ф.Гавриков, В.ВЛ^уков, В.Н.Знгерн-Корн, Н.Л.Ильин, Ф.Е.Юшмеи-ко, В.А.Шкагонов, А.Ф.Милованов, В.И.Мурашев, И.С.Молчадский, В.А.Пчелинцев, Э.Ф.Павюков, И.Г.Романенков, М.Я.Ройттн, В. 11. Ройтман, А.Е.Сегалов, В.В.Соломонов, В.П.Сашйленко, В.С.Федо-ронко, В.В.Федоров, В.'И.Шевченко, Л.И.Яковлев, Б.Бартелеми, Е.Крюппа и другие.

В общем случае расчет предела огнестойкости конструкций состоит из реаения двух взаимосвязанным задач: теялофизической - для определения температурного поля в сечении элементов из ре-аения краевой задачи теплопроводности твердого тела, и статической - для вычислили несуцей способности элемента в отдельные моменты времени огневого воздействия с использование!,! данных об изменении физико-механических характеристик материалов.

Необходимо отметить, что композита 'ннй строительный матерная - лолго.'.ербетои обладает рядом специфических свойств, принципиально отличающих его от цементного бетона и других материалов. Изменение фпзшм-механическлх свойств полимербетона и бетона, физшо-талические процессы, протекекцие в структуре этих материалов, а в связи с эта! и процессы тепло- и массопереноса в них при высокотемпературном нагреве соверсекно различны.

Известные реаения статической задачи огнестоГскости конструкций из композиционных материалов базируются на оскознкх положениях предельного состояния и рассматривают только простые статически опседсл-"з;е конструкции. В то же время, в последние года интенсивно развиваются методы расчета несутас конструкций из композйшошшх материалов (келезобетшных и армопеллмербетонных) с учетом полных "^агра'.ы де5ор.\шроваш:я материалов, сечений и конструкции в целом для стацлоьчрнкх условий эксплуатации. По напему мнению, развитие этих методов расчета применительно к нагруженным конструкциям из композиционных материалов, испытывающих кратковременное нестационарное тепловое воздействие, позволит описать калряхенко-де^ермировакное состояние любого расчетного сечения на всех стадотх работм от качала нагрева до наступления предельного сосгоян;ш по огнестойкости. ото, в.своп очередь, позволяет использовать полученные результаты в расчетах предела огнестойкости конструкций в целом, в особенности, статически неопределимых.

Ерезультате апатпза состояли проблемы, выявления вопросов, требухеда разработки л весы,а вахкых для создания методов оценки огнестойкости химически стойких конструкций из полпмербетонов, били сфоргдулпрованы задачи настоящей работы:

I. Разработать элементы теории тепло- п массопереноса в поля-мербетоне к на их основе методику решения теплофпзпческой зада-чн огнестойкости армополпмербетопнкх элементов.

2. Исследовать механические свойства конструкционных полиме-рбетонов в вироком интервале температур,выявить специфические признаки, определяющие физическую модель поведения поллмербето-нов при кратковременном скатик с учетом температуры нагрева " разработать обобщенную даагралзму термомеханкческого состояния материала СГ- 6 - Т .

3. Шявнгь л обосновать распределение свойств полимербстона по сечению элементов при нестационарном тепловом воздействии.

4. Установить феноменологические модели изменения несущей способности полшербетивикх и армополимербетонных статически определимых колонн и балок во времени теплового воздействия.

5. Исследовать поведение ценгральносвагах элементов из композиционных материалов при нагреве и разработать модель сопротивления одноослоскатых элементов нестационарны:.! тепловым воздействиям.

6. Разработать-методику расчета прочности кесткостя изгибаемых и сгатых армополимербетояных конструкций по нормальным сечениям для условий пиаара с учетом введения непосредственно в уравнения равновесия полных диаграмм термомеханического состояния материалов <э- <£ ~ Т .

7. Разработать общую схему расчета предела огнестойкости конструкций из армололимербетона.,

8. Выявить основные пути повышения огнестойкости химически стойких элементов из аркополимербетонов с учетом специфических особенностей их эксплуатации.

Во второй главе разработаны теоретические основы теплопроводности полимербстона и методика решения теплофизической зада-чиогиестойкости химически стойких конструкций из яолшербетона . на базе использования метода термодинамических необратимых процессов, ко торы:: позволяет изучать процессы переноса тепла и массы вещества в кх неразрывной связи.

Анализ основных факторов, определяющих механизм разрушения полимерного вякуцего в композиционном материале, позволяет выделить в сечении при одностороннем нагреве полимербетонкого элеме-та три зоны, отличающиеся характером процессов тепло- и массопе-реноса.

Зона нагрева исходного материала до температуры начала тер-модострукции (20°С - Г„) полимерного вяжущего. Полимербетон в

этой зоне представляет собой сплошную гетерогенную среду, постоянной плотности с начальной с<йектпвт:сй пористостью, равной нули. Процесси теплопереноса обусловлены, в основном, действием молекулярных сил i. описывантся обычным дкфХеринцпаяышм уравнением теплопровод. jCtu:

i ^ =г' о' -2И (i)

Вторая зона лекит в интернате температур ( Т, - ), где происходят физико-химические процессы разрушения полимерного вяжущего. В результате термодеструкции за счет перехода части полимера в газообразные продукты из плотной структура постепенно переходит в пористую. 'Эффективная пористость изменяется от нуля до максимального значения (т«„).' Экспериментальные данные показывает, что для описания процесса терморазрусения приемлемо кинетическое уравнение зависимости эффективной пористости m от безразмерной температуры по степенному закону:

" Г ~Т°- ' " (2)

m-mnflU ; U.*jr~7'^>0

(nf~ lp

Показатель степе I П. л предельная (максимальная) пористость ГПпр определяются гжепериментачъно. Используя допущение о линейной аддитивности получена взаимосвязь изменения массы (,р ) и эффективной пористости ( /П ):

т А Л сз)

где ^р, - плотность исходного полимербетона;

^р - плотность композиционного ¡материала с учетом дест-

рукций полимерного вякущего; ^р*- плотность полимерного вякузего.

Скспер::ме:!татънымп исследованиями установлено, что показатель стене ни П. является блпзкга к единице. Перенос тепла в этой зоне обусловлен действие:.: как молекулярных сил, так и молярными процессами типа фильтрации. Молярный перенос вызывается появлением в материале градиента дгтления, который обусловлен переходом части твердо:;о полимера в газообразные продукты, создающие давление и гидродинамическим сопротивлением пористого материала

двияешда газа.

Удельная теплота физкко—химических превращений ( £ ) в интервале Тр - Тпр учитывается через эффективную теплоемкость. Такой подход используется при реиении задач, в которых фазов'И переход происходит в фиксированном интервале температур.

]3а основании принятой физической модели разработана система дифференциальных уравнений, описывающих процессы тепло- и массопереноса в этой зоне:

- уравнение теплопроводности с учетом конвективного переноса тепла

Х'Л

- уравнение массопереноса (неразрывности), которое учитывает изменение пористости к движение газообразных продуктов деструкции

Это уравнение имеет простой физически! смысл - изменение массового расхода газообразных продуктов деструкции равно скорости термического разложения твердого вякущего, т.е. пропорционально скорости изменения пористости. Здесь: ¿о - плотность газообразных продуктов деструкции; К - скорость фильтрации продуктов деструкции.

При нагреве сечения до температуры Т > 1%, газификация вянущего практически прекращается. 1/атериал считается пористы:.!, состоящим из нщзолнителя, заполнителя и коксобого слоя, скреп- . лякиего минеральные состовлятае кевду собой. Сквозь лоры газовые продукты разлокения уносятся во внешнюю среду. В области постоянной пористости, где Т > Тл/) и П)'ГП..р взд уравнений теплопроводности и массопереноса остается тем же, но с другими постоянными и массовым расходом газа, зависящего только от времени:

— п п\/Ж-п л 2Г (6)

^ (/>'&-О

их

Тепловая задача з одномерном варианте содержит четыре иско-шэ Функции: температуру ( Т ), массовый расход (¿V) и законы движении изотерм Тр(5г) и 5*) л решатся независимо от определения давлений в области фильтрации.

Поло давлен: ; определяется с помощь» закона дарси с козф-ф^центом фильтрации, сущэствзнно зависящим от безразмерной температуры.

Решение автомодельной задачи при Погодиной темдературе на обогреваемой поверхности приводится к задаче Копи с двумя непз-всстнгаш параметрами, входящгмл в законы движения изотерм Т, и Т^»; Дот определения этих параметров используются соответствуй-" цив грашпние услов;м, в частности для условий пожара температура обогреваемой поверхности элементов из полнмербетона Т(СгТ) выраяаотся через температуру среды ( *Ге( Т)>:

ГГо,т) = иМ)] (7)

гдо А и В - кгскТи/.яиюнты, учитывавшие вид полимербетона,

Ш" температура среды, есть фушзия времени ( Г ). Полученная система обютих д;тф?ероициалькых уравнений явилась основой разработанного ачгор;,'::,:а геплофлзнческой задачи огнестойкости.

В работе разработан так^-с ускоренный метод реаенгя тепло-физической задачи, который устанавливает закон движения фронта Я'заданной температуры Т' по сечении элемента при одностороннем нагреве, полученный в результате непосредственного интегрирования краевой задачи теплопроводности:

х'-н-г!^7 се)

Величина Л в этой формуле либо есть корень уравнения

4-(и'/ия) , который находится с помощью таблиц интеграла вероятностей либо определяется формулой:

к-^Чи'/и*)] = (9)

1'1п=Га-ГИ

В третьей главе на базе феноменологического подхода исследуются основные закономерности изменения механических свойств кошозиционного материала - полимербетолов при нагреве. Ото необходимо сделать для того, чтобы достаточно точно описать фн~и-ческие свойства лолимербетонкых и армодолимербегонных элементов и конструкций при тепловом воздействии.

Учитывая специфику пожара как редкого и кратковременного явления, особенность поведения полимера и характер, работы поли-мербетопа при нестационарном нагреве, а такие задачу расчета на огнестойкость исследования проволочись при кратковременных статических испытаниях до методике ШИН5 во всем инте^-алс лоло;;ш~ тельных температур "кизнедеятельности" конструкционного материала. Для корреляционного анализа экспериментальных данных использовалась статистика, пр^длозенная Лике'.у:м с Лягой. Уравнения регрессии влияния те:,шературы на свойства полслербетона

Ее ) определялись методом выравнивания, а параметры функции подбирались методом наименьшее квадратов. Ддя полкмербето-нов, рассматриваемых ь работе, предложенные зависимости давт, оценку точности до 12 % с доверительной вероятностью 95 %.

В результате статистической обработки результатов испытаний нагретого до определенной температуры пояиморбетсна на сжатие получено семейство кривых с для различных температур, которые имеют один и гот же характер дая полклербетонов на различных вяжущих (£А1,1, ПН609-22М, ЭД-20). Аналогичные кривые били получены дал полимербеголов на других полимерных вгаущих В.Е.Беляевым.

Общая закономерность деформирования полимербетона при кратковременном скатки в широком интервале положительных температур • объясняется единством кинетической природы прочности и дефорна-тивности полимерного материала, разницы в температурных деформациях минеральных заполнителей и полимерного связующего, наличия микродефоктов, возникающих в следствии несовершенства технологических процессов изготовления.

Проведенными исследованиями установлено, что с повышением температуры нагрева происходит монотонное снижение начального модуля упругости ( £» ) и прочности полимербетона. Это связано с тем, что скорость образования субмшкротрещин в полимерном вя:ху-щьп из-за распада химических связей находится в прямой зависи-

мости от температуры. С пошсснкем напряжения концентрация суб-микротрещин увеличивается и при достижении предельной концентрации (она является постоянной величиной) субмикротрецииы, взаимодействуя с мгасроде>ектами макроструктуры, дают развитие м:псро-разрукопиям, котс^-це обуславливают нелинейность в деформировании.

После взаимодействия киаротрещкн образуются макротрещины и в дальнейшем с ростом нагрузки напряжен: : уменыиаятся, а деформации увеличиваются.

Обработка опытных данных испытания полимербетоиов методами математической статистики показала, что зависимость начального модуля упругости полпмербетонов от температуры нагрева хороао аппроксимируется функцией:

. £« = £. ехр& (т-30)]у (ю)

где £, - начальный модуль упругости полимербетона при нормальной температуре- £.(,> - то при температуре Г; у2> - косафи-цпент, на величину которого изменяется начальный модуль упругости при нагреве на Определяется по опытны;.: данным (табл.1).

Выявлено, ч^о нелинейной/ь в диаграммах (э-£ до температуры стеклования,проявляется пр.. напря.?.еп:'лх (0,7-0,8)6^»^, а при более высоких температурах Т>ТСт относительная величина напряжений, при которых проявилась нелинейность уменьшается. Сто связано, очевидно, с дополнительным влиянием на развитие микро-разрусений повреждений из-за разн::цы температурных деформаций минеральных составлятгоцих и полимерного связущего, а затем к -термодеструкцпей последнего.

Устаногчмпю, что полимербетон обладает кратковременным сопротивлением в широком интервале поденэтельных температур, превышающих значения температур стеклования п начата термодеструкции полимерного связукщего. С увеличением температуры испытания полимербетона на скатис, максимальное напряжение, принятое за предел прочности, снимается. Уменьшение прочности полж.гербетона при нагреве до температуры Т„ и охлатдения до нормальной температуры, япляется обратижо. При нагреве вн'::о этой температуры и охлаждении прочность полимербетояа с ростом температуры предварительного нагрева сличается. Такое явление ¡гам:: обменяется

влиянием разницы температурных деформаций и процессов термодест-рукшш.

В результате обработки опытных данных установлена экспериментальная зависимость предела прочности полк/.зрбетонов от ггм— "ературы нагрева:

туре Т = 20'- 0; б^г- то же яри температуре нагрева Г;

'(Г- коэффициент, учитывающий снижение прочности материала

при нагреве на 1°С. Определяется опытным путем (таб.1). Объективным отражением реального поведения материала под влиянием внешних воздействий являются полученные в работе взаимосвязанные диаграммы'в четырехмерной системе координат: &-<£, €-7', <о-Т, £„ - Т, которые представляют собой проекции обобщенной диаграммы термомех_лического состояния лолимербегояа, ьознп-каищего при кратковременном сжатии с учетом температуры нагрова (рис.1.). При этом установленно, что в напряжепно-деформирован-ном состоянии полимербетона в широком интервале положительных температур (20°С - и ) существует максимально-граничное состояние, характеризуемое координатами точек • Под критической температурой полимсрбетона Т, поникают такую температуру, при нагреве,выше которой полимербетсн теряет способность сопротивляться внешни?.! силовым воздействиям к не принимает участие в работе сечения элемента. С учетом надежности расчетов на огнестойкость за температуру нагрева Тс для полимербетона при- . пинается температура, при которой <5,у,г

Максимально-граничным состоянием его можно назвать потому, что превышение указанных величин вызывает разрушение

материала, а такие показано, что оно. служит границей начала разрушения нагруженного элемента при нестационарном нагреве.

Математическая интерпретация связи между всеми точками максимально-граничного состояния представлена функцией:

А

)

где <fo- максимальная деформация при. нормальной температуре; относительное значение предела прочности; - деформационный параметр, язлятагёся феноменологической основой е^зи к устанавливаемый по экспериментальным данным.

Для какого' регламентированного состава пол;:мербетона статически.! интерпретированием результатов эксперимента выявляется предлояенный в работе параметр сС с исп'" -ъзоваяием выражения

t" (И)

На основе анализа работы материала в конструкции при покаре обоснована необходимость определять указанные характеристики полимербстока в интервале темлератур а:."с 71г.

Таким образом, кривая, описываемая координатами точек <5ntiT

фиксирует поведение материала в предельном состоянии с учетом температуры его нагрева и осуществляет связь меэду перемещаемым! верии"а\'л уравнения механического состояния полимер-бетона в интервале температур 20°С - .

На основании вышеуказанных исследований разработана математическая моделт. обобщенной г;;:агра-.г.ш гермоиеханического сос-тояиая полимербетона при кратко временном сясатпи во всем интервале положительных темлератур "жизнедеятельности" конструкционного матерпата.

Г, -Р ,тг.

'¿г - ^ (15)

С = <Э^Г л, =ехр[-Г/г-20)1,

J (к)

J& = £,т А Г QXpf-ß (r-ZO)J (Г7)

где

Таблица I.

Результаты аппроксимации опытных данных (предела прочности <э„.<г и начального модуля упругости )

Вид полимербетона Г ^^ Коой-ент ¡Коэш-ент корреляции ¡вариации

60 — 0,85 ^"""'0,905 Ь-^0,19

&Д-20 72 ^^ ^-^20000 0,01357^-^" 0,503^-^ ¡0,13/---- ^"0,92 15

ПН609-^2М 81 ^^ о.спш*-""""'^ ^-^0,0105

Рис Л. Обобщенная диаграмма термомеханического состояния полимербетона

Параметр ( ^г) определяет качество нелинейное?!: по мере увеличения напряжений и зависит от температуры и вида полпмербетона. Основпуп закономермость, обдуй для пол:п.:ербетоноз можно выразить так: с ростом температуры ларамегр 1Г увел:то1вается, а нелинейность становится ^олес плавной. С помоаьа предлагаемой зависимости (14) г,шно описать и нисходящую ветвь диаграмм б"- <5 при сжатии полпмербетона при любой температуре его нагрева.

Полученная модель описания напряло: ^-деформированного состояния полпмербетона при кратковременном скатил с учетом его температуры нагрева, впервые совместно учитывает гид полимер-бетона, силовые, деформационные к температурные параметры. Бее компоненты модели Еырагкаотся эхспонсшдеадьнкми зааисщлостямц одного класса. Поэтому для определения термомеханического состояния полпмербетона, достаточно знать температуру нагрева и 4 безразмерных параметра 7Г, уь , оС и <£,. уекоменологической основой определения эт;эс параметров являются предел прочности, начальны]! модуль упругости и максимальные деформации. Эти величины мокно пода' тнуть статистическое интерпретирована с требуемой обеспеченностью.

Выявленные специфические предпосылки, определителе фпзггчес-ку» модель поведения полпмербетона при кратковременном сжатии с учетом температуры нагрева, и обобщенная диаграмма термомеханического состояния материала могут бкть использованы при расчете прочности конструкций по нормально:^ сечешта, пепнтыва-стх нестационарное кратковременное тепловое воздействие в сочетании с нагрузкой.

Б четвертой главе дано эксперт:ектатько-тсоретпческсе обоснование сопротивления долимесбетонкых и армопата.:ербетонных элементов нестационарна: температурным воздействиям.

Б условиях повара элемента подвергаются нестационарному тепловому воздейств^о, когда материал уме имеет пачряг.ения от внеаией нагрузки. Механизм разрушения элементов в этих условиях будет друга,!, чем при статических условиях. С целью исследования особенностей работы и определения пределов огнестойкости проведены экспер-.^ментатьнке исследования, приближенные к условия:,! п остра в лабораторных условиях ча образцах-призмах я огневые испытания реан-нкх химически стойких конструкций на политопах ¡ЖИЛО МВД ССОГп Госстроя, СССР.

Установлено, что в условиях понара разрушение полимербетон-них к армололпмерб етонних статически определимых изгибаемых и сжатых конструкций, происходит до таким se схемам, как и при статических у.спктшггях в нормальних условиях.

Обработка результатов испытаний однотипных элементов одного раз;:,ера, равны;.! армированием и при одном и том se температурном решала, но различных уровнях нагрузки, позволила установить, что изменение несущей способности во времени нагрева происходит по экспоненциальной кривой.

Установлено, что интенсивность снижения несущей способности зависит от вида долимербетояа, темдературного режима теплового воздействия, размеров поперечного сечения, величины рабочего армирования и защитного слоя лолимербетона у рабочей арматуры.

1'.э рассмотрения результатов испытаний вияалена существенная зависимость несущей способности элементов от распределения температуры по ж сечению. Исходя из того, что механические свойства полимербетона зависят от температуры, очевидно, что по сече-кию элемента при нестационарном нагреве механические свойства изменяются в соответствии с распределением теглературы. В этом случае енкхеяие несущей способности происходи? из-за ухудаенкя механических свойств (<^,,ги £./Г) материала по площади сечения элемента. Это лредлолоаеиие обосновано сопоставлением экспериментальных данных л аналитических зависимостей распределения свойств полимероегона по сеченпа элемента,- установленных с использованием феноменологических и вероятностных методов анализа.

Используя полученную зависимость прочности от тегмпературы и подход к описанию деградации поперечного сечения элемента при воздействии агрессивной среды, предложенный В.И.Соломатовым и . В.П.СеляеБым, получена, модель распределения прочности полимербетона по сечению центральноскатого элемента при четырехстороннем нагреве. Температура на поверхности элемента Tk<í% /2"<ГЛ)

<Х,к[т(т),х]exp[-r¿ TMJexpfek Wb- к)] (18)

Температура на поверхности Тп >Тк fe

<эп,[тх]=&шехр[2*и ffi('-fc)], , (И)

А, --кехр[-г{г-тя)] (го)

Рассматривая эпюры распределения прочности по почетно, ус-таноалены функции снижения несущей способности элементов при четырехстороннем нестационарном нагрево по заданному температурному рсяиму. Сравнение экспериментальных и теоретических зн юний этих функций полимербе^онных и армололнмербетонных плементов для отдельных моментов времени нагрева показывает их достаточно хорошую сходимость.

Экспериментальными исследованиями установлено, что моду упругости полимербетона зависит от вида полимерного вяжущего, который обладает своей структурой (субмикроструктура полимербетона) - густотой межатомных и межмолекулярных связей. В этом сл„ -чае рассматривая образование одной субмикрскопической трещи..и как разрыв одной условной химическо*. цепи, под, .зумевая под этим одновременный физический разрыв нескольких мехсатомних и межлоле-кулярннх связей, испол!>зуя формулу полной вероятности и тон движения фромта заданной температуры (3) устанопленна закономерность распределения начаяьного мод>ля упругости полклербетона по сечению элемента при нестационарном тепловом воздействии. Изменение модуля упругости после прохождения равновесной температуры ( т') по толщине пластины (/' = £) будит равно:

ЕМ=Ео - £{<-ехрЬ*[ииъ

Ё (21)

Таким о разом, в условиях нестационарного теплового воздействия по сечению нагруженного элемента из композиционного материала развивается нестационарное распределение температуры и механических свойств материала, что приводит к перераспределению напряжений от нагрузки между 1 .з но нагретыми слоями материала,

модуль упругости которых различен. Кроме того, известно, что неоднородное температурное г 'с обуславливает появление температурных деформаций и криш.'.;цс!пшх эпюр температурных налрь.:екий. Отсюда следует, что иапряясшю-дсформированнос состояние материала в указанных условиях внешнего воздействия всегда будет раз-личшн.1 по сечению элемента и иеремоннь.л во времени. G .обидно, что более точная теория расчета огнестойкости конструкций должна учитывать температурпие г силовые деформации, их нелинейность, а та:с::е томпературинй режим теплового воздействия, который является функцией '.ременн. Бее это предопределяет неравновесный характер деформирования элементов в условиях нагрева (рис.2).

Оспс лпялоь на идеях и предаожепшгх А.Р.Йяанкцына к A.B.Косарева об использовании метода перем^чоний для расчета характерного объема при нормальной температуре с учетом физической нелинейности, а такке учитнвая закономерности гсомстрэтеского и физического доформпров;. :я элементов из композиционных м: ¿риалов при нагреве в работе разработана модель сопротивления олноосно нагруженного элемента нестационарному тепловому воздействия, ко-торач обоснована результата;.!;: экспериментальных исследований центральноиагрухеиних призм и цилиндров при всестороннем по высоте нагреве. Кроме того, результати расчета модели достаточно близки к результатам числеш го эксперимента, в котором плоская задача тсрмоулрутости, модедируэдая работу призмы при нагреве, реаалась методом конечных элементов.

Б принятой модели л, .¡зма прсдсташяет.ся состамошюй из от-делышх элементов, мс::;ду к .'Орпмп существует идеальное скольжение. Эти отдельные элемента по торцам карпир" прикреплены к условным диафрагмам бесконечно кесткпм изгиб из своей плос-костн, то се?1. равномерно распределенные мсямолекуляркыо связи заменяются условными локалышми связями, располагаемплп по торцам. Этим обеспечивается совместность плоского деформирования всех отдельных элементов. По сечению какдого отдельного элемента температура и иапряяс: "л усредняются, то <.сть в пределах отдельного элемента принимается однородное, равномерное расп"сде-ленпе температурн и напряжений. Это позволяет использовать в речонки полные диагр.а\Е.ш термомехгшичсского состояния б"- <f -7". лолучепнке при осевом смагпп равному :о каггетих призм. Зависимости С? - £ - Т отракаут средние деформации по длине прпзмц,

о м

t5 o

f.. •

o y—4

o ti. 4>

ti: Cj,

a* Cj Ö l-l

Г:; ь 4

O u<

» A [.J, o

4 q

«i m

H U Ф

o tu (

o u.

ta « o

ti 0) rj

o, .'l

п fi и,

a, Al m

И

* <о CJ,

a ¡i u

к ti

а о

о о

t-t

а> о t« t>( о

<U IJ,

о «

о (Л ä

ä u t-.

£

о

Ф ig

И rf

К Eh

$ 5

h Hu^

« C2.Ä t> W

moi! И ©О

со

srmvhcdoMfi

CSJ

о

поэтому более правильно рассматривать не локальное нормальное ссченпо, п всю призму, как упактерпий объем, деформации которого являются средними по х ».¡но и плоэдда, а деформации отдельных элементов равны средним деформациям полпмербстона по высоте призмы.

Считается, что свободные темпера-.урные деформац;. отдельного глсмонта /г, -го)) условно равны сумме проявившихся и нсироявпшпхся температурных деформаций. С учетом допущения о плоском деформировании относительное перемещение всего сечения • призм! к отд^олюго элемента условно равны разности проявившихся температурных деформаций и деформации от нагрузки.

Де1ч' млции, характеризуйте напряженное состояние материала, условно состоят из cy;.:.ii пепроявнтзапхея температурных деформации, учитывающих совместное влияние всех других отдельных элементов, и деформаций от нагрузки». Болтину отпх деформаций дня ¿-го отдельного элемента мокно определить из уравнения-

б< 122)

да <f относительное температурное удлинение с -го аломента;

<5 - относительное перемещение сечения призмы в рассматриваемый момент вр( eiinjiarpem.

Показано, что в рассматриваемы условиях деформация отдельного элемента призмы развивается npi в"япмодействпн и взшп.:освя-зи нескольких явлений: т шературного удлинения, изменения эффективного напряжения и дегр ,ацц;; механических характеристик материала, а напрлкенно-дефюрмпрованиое состояг-е материала момно описать обобщенной диаграммой термомехан: .еского состояния. Зф-фективное нап^-хеинъ учитывает совместное влияние нестационар-noii температуры и силовой нагрузки.

Напряжение, устанавливаемое в композите отдельного элемента в момент времени определяется из уравнения диаграммы тер-момеханинеского состояния <5"; -ffSijTj) (12).

Нормальное усилие, воспртшмаемое отдельным элементом в рассматриваемый момент времени нагрева:

Для указанны:" условий тшесшего воздействия считается, что в любой фиксированный момент времени Т от начала теплового воздействия до наступления продельного состояния по огнестойкости соблюдается ус.чозае равпоассия гпсиних и внутренние сил с учетом плоского деформирования:

/V-i 6} flt = ± Е-, A fdnfa -z,)-ej (24)

t,i I'i ' > ->

Важнейшим этапом разрешения этого уравнения является уточнение значений модуля упругости отдельных элементов в процессе последовательного приближения. Учитывая, что механические ci лс~ тва материала и температуря распределены неравномерно, тс на каком-то этапе либо деформации более нагретых отдельных элементов, располагаемых по периметру призмы, достигнут максимальных значений, .гг.бо температура нагрева их будет выше критической. Ото тгрэбуст введения дополнительного допущения о тч-..i, что \\ъ рассмотрения эти отдельные элементы не исключается, но шщхь упругости пх г~ишшается весьма малым (чэтркчор, 0,1 МПа), т.о. лаяние т.хчх отдел! них элементов на нанржгьчю-деформиролянное состояний бесконечно мало. *

На рпс. 3 показем! кривд* тотесмеханического состояния ненов нагретого отдельного элемента призмы, полученные по озуль-татшл итерационного расчета модели с использованием полных диаграмм & - £ - Т, полученных в данной работе.

При достижения менее натратим, и следовательно, менее податливым, но более прочным отдельным элементом макстолачыю-гра-ничного состояния > напряжения в остальных отдельных элементах определяются при с зтвлхстзуюцих им деформациях. В этом случае но сложно определить интегральное усилие в элемента

= (25)

При продолжении нагрева по заданному режиму, работа .«екео нагретого конечного элемента после исчерпания предельной сжимаемости,- происходит на ниспадающей ветви дгтграымн (6"-£-7"), что являотся причиной перегрузки менее нагретых элементов из оставшихся, а затеи и полного разрушения всего образца. Другими словами, " момента достижения первым, наименее нагретым кегг-мым

Рис. 3. Диаграмма изменения налряхонно-деформированиого состояния менее нагретого отдельного элемента призш во времени нагрева ЯУ (7Г-0,3)

элементом максимш. ю-граничного со' тояния, начинается последовательный ряд цепной реакции процесса разрушения элемента. Последовательный ряд потому, что максимально-граничное состояние будут достигать только соседние отдельное элементы. и,епная решс-ция потому, что с этого момента процесс разрушения происходит с ускорением и заканчивается распадом всего элемента на отдельные части. € учетом процесс разрушения,' его скоротечности и оадачой расчета на огиестойкост- при достижении во времени нагрева скатим, менее нагретым и, следовательно, менее податливым отдельным элементом максимально-граничного состояния , папряжен-но-деформяропанное состояние всего элемента но нормальному с^ пию можно принять эа предельное состояние по огнестойкости, а несущую способность его в этом случае определять, как сумму несущих способностей отдельных элементов.

Ф('й)^ I А ш

В аятон главе изложены методы расчета .предела огнестойкости статически определи!,шх и неопределп цс конст^гций^ котогах полипе диаграмма <э~£-*7" полллсрбетспа и томпс^ атурнпе деформации используются непосредственно в уравнениях равновесия.

Б качестве исхопинх-предпосылок решет... пелинейшге .-¡-¡дач расчета огнестойкости с уютом влияния режиму и времени пестпци-оларпого теплового воздействия приняты предчоенчки: в любо]'! фиксированный момент времени от начала телл^^иго воздействия до наступления предельного состояния по огнестойкости (по несущей способности) инструкция находится в равновесном состоянии, а такме использования приведенной жесткости сечений душ участков длины конструкции. Важнейшим этапом реализации этого способа является уточнение напрягшию-деф^рмированного состояния в процессе последовательного приближения при расчете прочности конструкции по нормальному сечению.

Предлог .¡а методика расчета конструкций по нормальному сечению в фиксированный момент времени теплового воздействия, которая строится на следующих предпосылках положениях: рассматривается не зона локального сеченая, а характерный объем, составленной из отдельных элементоь, подвергаемые осевому краткоаре-

мошюцу иягрукешга; равномерно распределении*; силы менмолекуляр-иого сцепления мс;кду отделы мл элементами условно заменяется локальными связями,-распслогаеше по торцам в вида систем.!. тар— impon ¡i жесткой из сгосй плоскости пластины (рис. 4); продольная рабочая арматура представляет собой отдельный элемент; напряжения и температура в лодимерботоие ycpi дняится и. счит^лчзя равномерно распределенными по площади отдельных элементов ( A¿j )•, используются полные диагргмми тормомехапического состояния материалов (5"~£-Т ; принимается гипотеза плоского деформирования 'в нормальных сучениях на всех стадиях работы от начала теплового воздействия до наступления предельного состояния; независимо от схем теп.' во^о воздействия и осевом приложении внешних сил записываются два условия равновесия; отдельные элементы, деформации которых на каком-либо этапе приближения прсвыаа-ат максимальные значения, пли температура нагрева которых достигла значений критической температури • j рассмотрения но псклмчаытся, не модуль упругости их принимается весьма малым (например 0,1 !,'Ла), таким образом, влияние такого стераня на ншцтсхеипо-деформирова-нное состояние бесконечно мало.

Лш иринятих отдельных элементов нешрудно установить и описать налряаошю-деформлровшшое состояние как результат взаимодействия и взаимосвязи í.tcsu^ внешними воздействиями и внутренними факторами, обуславливающие реакц ..о структуры материала (температурное удшюнпе; изменение 3iM>t..r-вного напряжения, учитывающее совместное действ j температурных д силошх напряжений; ухудшение физнко-мехшшчес. .ix свойств материалов от нагрева).

В фиксировании!! момент времени тепловоз воздействия относительные деформации £,j отдельных элементов подчиняются зависимости (см. p¿.ü .4 ):

Напряжения, которые возникнут в каздом отдельном элементе при совместном действии температуры и усилий в момент времени Z составят:

(27)

Ж Л

ОГИ С7&.

• Г 1 - —1— \ \

Г 1 и

9

Рис. 4. Расчетная схема элемента но нормальному сечению и основная система метода перемещений.

где - модуль деформаций, зависящий от температуры иатева элемента ( £*у ) и уровня его загружсния. Продольные усилия в отдельных хемептах .будут:

(29)

Продольная сила и изгибающий момент в сучении характерного объема являются результатом сум.мрованш продольных сил и изгибающих. моментов, создаваемых каждым отдельным элементом всего сочения:

11 еж =|| Е-

1.1 М ^ ' ' '

(30)

Система канонических уравнений метода перемещений имеет

вид:

г, * х»г ?г + А,

гдо г, - €е г,

Ч,, • 12 £¡1 Йц - осевая жесткость

Л 4 |

£у Лу У; ~ 1!зг;:б!Ю-ссгпая жесткость (32) 1'4'' отражающая взаимное влия-

ние продольного воздействия и изгиба

<// - изгпбная косткость

Решали от внешнего воздействия

33)

Поскольку задача нелинейная, Ец зависит от Фу п расчет производится методом последовательных приближений, а иа-хаздснпе модуля деформаций с'<} длл лолиморботонов производят по уравнопиы термомсхшшчсского сос гшш

Такой подход к оценке налряженг -.".сформированного соотояиия материалов и элемента, о"л развития носит приближенней характер, хотя итерационный путь поз'\\шет поучить решение, сколь угодно близкое к точно;,;)'. Как показали эксперименты влияние нестационарного теплового воздействия в сочетанп: с нагрузкой вполне удовлетворительна уж; быть описано именно таким путем (табл. 2).

Учитывая многообразие конструктивных ревоний зданий и вариантов теплового воздействия при пожаре на элементы конструкций в работе создана общая схема (общий метод) расчета предела огнестойкости статически иеопгсделтта конструкций зданий , которая предусматривает анализ налря'хенно-деформфоззаниого состояния элементов и конструкций на всех стадиях работы от начала теплового воздействия „о наступления предельного состояния по огнес-тоГекости.

Идея подхода состоит в сведении решения задачи в ка-здый мо-

мент времени воздс )твшт к одному и- приближенных методов распета конструкций с учетом физической нелинейности ~ методу переменных параметров упругости.

Общий метод расчета предела огнестойкости стат-чоскн неопределимых конструкций состоит из нескольких решений трех задач: теплофнзической, статической и прочностной и строится на следующих положениях и лреда^цлках: конструкция по своей длине долится на участки длиной ;'границами участков являются сечения, где определяются значения внутренних усилий; положения сечений назначаются с учетом изменения сечений арматуры и конструкций, а такие с учетом изменения температуры среды по длине конструкции; по длине участков () температурное поло и приведенная аеоткоегь сечения считается неизменным.

Исходим.:,': значениями являются внутренние усилия (/%'/•'' (л 1 вычисленныо при отсутствии теплового воздей твия ( 41-0 ).

Теилофиэическими расчетами опр целяюгел по-т температур в сечениях участков конструкции для принятых моментов времени теплового оздействия Г.; Г^-..,; ). ^

По известным значениям усилий ( ¡'1' АО на основании расчетов прочности участков по нормальным сечениям вычисляются значения приведенных жескозтей сечений каждого участка по формулам:

Ь , ¡ЕУ) '= (34)

Используя полученные значения несткостей выполняется статический расчет конструкции как линейно- упругой (жесткость сечений по дайне конструкции изменяется ступенчато) на действие нагрузки', в результате которого отделяются новые законы распределения внутренних усилий я перемещений ( А?17,' $¡C'J V*' ). Это позволит установить расчетом прочности участков по нормальным сечениям новые значения лсесгкостай на тот же самый момент времени [(&!%'} • Итерационная процесс повторяется при данном

распределена" температур (Г, > ДО тех пор, пока внуч^енние

усилия не сойдутся, то есть лока нормч векторов разностей усилий на двух смежных итерациях не станут меньше некоторого заранее заданного малого числа.

В заключение расчетов для времени Г, производят расч г прочисти участков по нормальному сечению. Если прочность участка обеспечена, то заданнойнагрузке и распределению температуры

система уравнений (31) имеет решение в виде лектора деформаций ( £ ).

Коли система уравнен,''., {31) не. имеет решения, то прочность недостаточна, а заданные значенгл шеепшх воздействий вызывают неограниченный рост деформаций £ги К , т.е. разрушение. Таким образом, если прочность участков обеспечена, значит рассматриваемый момент времени меньше предела огнестойкости элементов конструкции. После этого Фиксируется следующее время , то есть повое поле температур в сечениях конструкции и повторяется процесс последовательных приближений прочностного и статического расчетов, вычисляя: [ГеЖ^

Так будим двигаться во времени до тех пор, пока какой-либо участок конструкции не достигнет предельного состояния. Ото время нагрева ( Гг ) является пределом огнестойкости £*<> элемента конструкции, участок -второго достиг предельного состой пя. После этого меняется расчетная схема (т.е. исключают элемент из состава конструкции или вносят определенный условный иар^пр) и продолжают наращивание временных интервалов во времени нагрева. В результате исключения элементов, исчерпавших несусую способность на каком-то этапе теплового воздействия, конструкция превратится в механизм, на чем акацмитаотся процесс расчета. Это время нагрева является пределом огн стойкости ( Гос) все!! системы.

Методы расчета пред. ;а огнестойкости строительных конструкций связаны со значительны; объемом трудоеигих работ. При этом существующей подход и критерий предельного сс 'тояния огнестойкости несук1их конструкций не позволяет про; „озировать предел огнестойкости с учетом кишшш многих факторов. Избежать эти недостатки возможно, если дач прогнозирования несущих конструкций использовать фушеции огнестойкости, выранаю-дпо изменение относительных значений несущей способности во времени теплового воздействия.

В общем виде функция огнестойкости представляется заражение:.::

ФМ = ^^ = У [Щ С- Л'Я (35)

где Tfc)- темп, ратурний режим тяглового воздействия; S - геометрические размеры; JU - армирование; С - тенлофззические свойства материала; К - конструктивное решение конструкции' В этом случае критерий предельного состояния по огнестойкости несуща конструкт ¡й будет представлять равенство ( рис. 5):

ФМ = N(t)

(3f

Вдесь: Ф{1)~ значение функции огнестойкости в предельном сос-

тояшш ( г = ); ///г/ - уУ/щр^Х уровень усилий элемента, является функцией вр? -мени эксплуатации; А//м)~ усилие от нормативной нагрузки;

несущая способность элемента в момент времгг,и ( ± ) эксплуатации. Для новой конструкции при Ь-^0 , Р{±) - V» .

Математическая обработка как экспериментальных, так и теоретических значений несущей способности, полученных вышеуказанными методами для принятых моментов времени нагрева по заданному рехиму, показывает, что функции огнестойкости достаточно хорошо описываются экспоненциальными функциями ввда:

для сжатых нолимербетонных и армополи^орбетошшх элементов

ФХ) = ехр (■ у?), . (3?)

для армополимербетошшх балок (рио.б)

Ф(г) -- д^р [' (ил)1) (за)

где ' У - параметр, отражает интенсивность изменения неоущой способности во времени огневого воздействия и учитывает совместное влияние различных факторов.

#0 ю бо /со '¿о

Гнс.5. функции огнестойкости армополиморботонных балок: л - теоретичоскио относительные значопил несущей способности по изгибающему- моменту в принятие моменты времени нагрела; « - экспериментальные относительные значения несущей способности но изгибающему моменту в предельном состоянии по огнестойкости. I - по теоретически;, результатам; 2 - по экспериментальным данным; 3 - по оксчертонтальнс-теоретическим данным. Кривые 1 и 2 получены для "стиндарз.ч.ог-'" температурного пожара; кривая 3 - при яспиташн. образцов по реаидо %#-3'<5£д (8?+1)*20

Таблица 2.

Результата обработки экспериментальны" и теоретических данных по оце.-сс млестойкости армополиыербстошшх балок.

1 i Эксперт снг ! Теорнл 1 Расхож- |

! 1 м/мА ^ v ! фг \м/нА * ; дение, ,«!

1 1 0,6 5 67 jO.bG ¡0,545) | ^ 2 !

| 1,2 0,4 | ВО 0,0118 ¡0,41 ¡0,31 ¡0,0128) 17,0 |

! ! 0,2 ¡119 |0,17 ¡0,137| | 31,5 |

! 3 0,41 ¡Ш 0,003510,37 ¡0,37 |0,00У5| 10,0 '

Шестая гла^п освящена анализу члиянил различи»« факторов ; предел огнестойкости и показаны возможные пути погашения его учетом специфики химически стойких конструкции на основе по-«мербетонов.

Показано, что функции огнестойкости позволяют без сложных и длительных работ, характерных при традиционном подходе, анализировать влияние различных конструктивно-технологических ^акторов па огнестойкость несущих конструкций, а тыке прогнозировать предел огнестойкости с учетом времени эксплуатации.

Выявлены числешше зависимости параметра V от рабочего армирования, размеров сечения и отклонения режимов стандартного пожара для сжатых армополкмербетонных конструкций (рис. 5).

Экспериглентачьно-теореткческимп исследованиями установлен что комплексные конструкции относятся к конструкциям новышпшюЛ огнестойкости, в которых соотношение между "^сущсй способностью полимербетонней оболочки и яелезобс-'лпого взел^нша влияот на скорость снижения несущей способности при одпем режим« нагрева. Чем виг- посущая способность последнего, тем скорость сш. .опия несущей спог Юности комплексно!! конструкции менъкга. Для ИЗГИбаО-шх конструкций изменение носупю1! способности напрямую зависит такие от величины защитного слоя поднмербетона у рабочей арматуры.

Произведенные исследования показали, что конструктивные рз~

ц;еш'я комплексных конструкций позволяют разрабатывать несуишо кснстукцли практически с любим необходим "л пределом огнестойкости,

основное шюдд

1. Разработаны прикладные методн оценки огнестойкости армо-полимербетонных конструкций по несущей способности нормального сечения на основе развития теории расчета огнестойкости конструкций из композиционных материалов о использованием полных диаграмм <о-£-Т.

2. Эксп^риментальнями исследованиями конструкционных полм-мербетонов к конструкций из них на внешние силовые я температурные, воздействия, характерное для условий пожара, установлено:

а) при высокотемпературном нагреве пелкыербетонов в них происходят сложшго прспссеи тепло • и масоопероноса, изменяются упруго-пластические свойства, напряженно-деформированное состояние;

Рис. 6. Зависимость параметра у/ от: а - высоты сечения колонны h. (см); б - коэффициента отклонения температурного режима среды от рекпмч стандартного псжа-ра \р ; в ~ коэффициента продольного армирования JU О?).

характеристики стр. лтуры и другие с -л";ства, что приводит к снижению несущей способности элементов вплоть до разрушения; 6) конструктивные элементы из армополпмербетопа обладают определенно;! огнестойкостью, соизмеримой с огнестойкостью элемеи- та из традиционных материалов (сталь, железобетон, дерево); в) продел огнестойкости характеризуется появлением предельного состояния одного из трех известных пгнзнаков (потери несуцой способности, прогреву необогрсваемой поверхности элемента до допустимой температуры или образование сквозных трещин и отверстий); г) прогрев элементов из полимербетона происходит по законам нестационарной теплопроводности с учетом физико-химических процессов, характерных для полкмербетенов. .

Выявленные особенности поведется материала и конструкций выделяют в теории огнестойкости химически стойких конструкций на основе лолимербегонов три взаимосвязанные з чачи: теплаЪизичис-кую, прочностную и статическую.

3. Разработан комплекс численных методов, позводяж;пй рожать рг нообразные практические задачи расчета конструкц.— на основе полк, .¡рбетонов по всем предельно состояния:.' по огнестойкости. Предлагаемые метода в зависимости от ^реС'-'о.-юП точности

и имеющихся в распоряжении вычислительных средств позволяйт доводить расчеты до конечных результатов либо на ЗВМ, либс з помощью !.;аякх вычислительных средств.

4. С.учетом специфики поведения полимерных материалов при высокотемпературном воздействии разрабст ты элементе теории я>п-ло- к массопереноса в полкмербетоне и математическая модель этих процессов, котооыа можно притенять для решения теплофиэической задачи огнестойкости аркопол—дарбетоипих конструкц:;:': . учетом процессов термической деструкции полимерного вянущего и газопереноса..

5. На основании предложенной математической модели тепло-и'массопереноса разработана методика расчета полей температур, давлений и массовой скорости фильтрации газообразных продуктов деструкции полимерных вяжущих в полимербетонах при нестационар- ' ном нагреве.

■ 6. Исследованы конструкционные свойства и получены закономерности их изменения, в завись-ости от температуры (прочно и, модуля упругости, деформативиости) полпмербетонов при кратковременном воздействии повышенных и высоких температур.и в результа-

те установлено: а) механические характеристики полшерб^токов зависят от вода иолпморт тжуцего и температуры нагрева; б) с ростом температуры пА* .цел прочности и начальный моду«* упругости монотонно сиижаытся, а максимальные деформации, -соответствующие проделу прочности увеличиваются; в) зависимость (С -£ ) доя лолимербетонов при скатил в ыроком диапазоне температур является нелинейной.

7. Для описания поведения пол;шорбетонов при скатии с учетом температуры его нагрева разработана модель налрякенно-дефор-кированного состояния материала, обобщавшая установленные в работе закономерности изменения основных механических свойств (прочност.., "ачального модуля упругости, максимальных деформаций) и зависимость 6*-£ от тегаератры в диапазоне "кизнедея-тельности" материала (20°С -Тк). Модель представлена в форме обобщенной диаграммы состояния материала, а математическая ин-терпритацш компонент;.модели выполнена с помощью экспоненциальных Функций.

Результаты, получаемые по выведенным формулам, достаточно хорошо совпадают с экспериментальными данными и результатами исследований других авторов.

8. Экспериментально-аналитическими методами показано, что изменение механичоских свойств пилиморбетонов по сечению элементов при нестационарном нагреве происходит в соответствии с распределением температуры по этому сеч,н"я. Предложены феноменологическая и вероятностная /.одели деградации поперечного сечения полимербетониых и армопол'т....',рбеташ!ых элементов при нагреве.

9. Выявлены и обоснованы специфические ! ;едпссылки, определяющие физическую модель сопротивления нь^рукенного элемента по нормальному сечсшго нестационарному, высокотемпературному и кратковременному тепловоз воздействию. ?ти предпосылки представляют собой феноменологические зависимости связи между напряжениями, силовыми и температурными деформациями, нагрузкой, режимом и длительностью теплового воздействия.

11х совокупность позволили создать метод расчета прочности изгибаемых и сжатых элементов по нормальному сечению при кратковременном нагреве.

10. Разработана общая схема (обк.Л; метод) расчета огнестойкости конструкций с учетом полных диаграмм деформирования уач сериалов и сечений конструкций, которая благодаря введении полаых

диаграмм и температурных деформаций материалов непосредственно в уравнения равновесия, позволяет описать напряженно-деформированное состояние любого расчетного ссчеиия на всех стадиях работы от начала теплового воздействия до наступления п-сдельного состояния по огнестойкости: потери несущей способности по нормальному сечению и прогреву необогреваемой поверхности:

- метод состоит п решения трех взаимосвязанных задич: теплотехнической, прочностной и статической;

- метод является пригодным для расчета статически определимых и статически неопределимых конструкций;

- метод возможно использовать для оценки огнестойкости >о-тонных, железобетонных, армополимербетошшх конструкций.

II. Для оценки поведения несущих конструкций в условиях пожара предложено, апробировано и доказано, что можно использовать функции огнестойкости, которые т\ относ гельннх значениях списывают изменение несущей способн -)ти конструкции в процессе температурного воздействия и позволяют прогнозировать предел огнестойкости с учетом конкретных условий и срока эксплуатации конструкции.

12. Комплексные конструкции на основе полим^рбетопа являются химически стойкими конструкциями повышенной огностойвости, при этом их конструктивные решения позволяю'" проектирова' , конструкции практически любой заданной огнестойкости. Толщина поли-мербетонного слоя должна устанавливаться из о'беспечения химической стойкости, огнестойкости и прочности

Основные положения и результаты диссертационной работе изложены и опубликованы в печатных трудах:

1. Федоров B.C. К вопросу повышения огнестойкости конструкций из полимербетона; Вопросы строительства на железнодорожном транспорте. - Тр. ШИТа, 1978. - Вып. 621. - С. 119 - 120.

2. Федоров B.C. Исследование прочности и деформативности по-лимербетопа при высоких температурах. Вопросы строительства на железнодорожном транспорте. - Тр. ШПГГа, 1979.-Dm.625.-С.23-27.

j. Соломоном В.В., 'kmялов A.M., Фсдспов B.C. Огнестойкость коррсзиоттоотоШггос копсурукцИ! на ссиодз артиодкмсрбстойо». Гоф. Сорт ТУ. Нр-)тсРСпорро&«С15!ше рроочгт a ci,ponr&K',TC, , з. ~ о. 7-9.

4. Федоров B.C. Огнестойкость армополпмер ¿тонных конструкций и пути сс пой;;.;сн:-:я. Пути по^чкения огнестойкости строительных материалов. - I.i. :ЦДТП,19Г v - С. 85 - 89.

Ь. Федоров B.C. Огнестойкость армополккербетонных конструкций. Армополкмсрбстол прогрессивный конструкционный материал. - Тр. МИПТаДШ«.- lim. 69G. - С. .',"131 - 134. . .

G. Давидов С.С., ¿пров Л.С., 1'уков В.В., Фантаяов A.M., Сидоров B.C. Строительный элемент. -Авторское свидетельство JS 1013а99,1982.

7. Фсдоро. B.C. Де^орматипность изгибаемых элементов из армо-полимербетопа при нагреве. Строительные конструкции для железнодорожного строительства. - Тр.1,"П1Та,1932. - Вып.713.-С. 64 - GV.

0. Федороъ B.C., Петухов A.B., Каримова Н.И. Огнестойкость армополпмербетошшх балок. Строительные конструкции для железнодорожного строительства.- - Тр. !,НГГа,1982. - Вып. 713.-С.69-71.

9. Давидов С.С., 1>-чов В.В., Фанталов A.Li., Соломовсг В.В., Олимп-лев В.Г., Сорокин А.!.'., Федоров B.C. Исследование на огнестойкость изгибаемых конструкций из ар:/.опол;:мербетона. Промыог.ен-ное строительство,1983. - ü 2. - С. 20 - 21.

IU. Федоров B.C. К расчету предела огнестойкости изгибаемых элементов из армополимербетона. Коследование строительных конструкций с применением волимс чах материалов. - Вороне;?., ВорПИ, IÜS3. - С. .115 - 118.

11. üipoB A.C., Федоров B.C. Разр. ботка и экспериментальные исследования корозноннос' ч'нскх конструкций^ повышенно« огнестой.-кости для келезнодорокпых г ;аний. Повышение долговечности эксплуатационных' качеств и снижение латерпалоемкост" зданий и сооружений для хслезнодороглиого транспорта. - Tt ¡.~;i'.Ta,I9S4. - C.III.

12. Сороки!. A.M., Федоров B.C. К вопросу об увеличении огнсс-ToikocTii полиг.'.ербетонных конструкций. Коррозионостойкпе строительные конструкции из полпмербетопов. - Воронен: BopEI, 198-1. -С. 27 - 30.

13. Портнов н.Г., Седоков B.C. К расчету предела огнестойкости армополпмербетошшх конструкций. - В кн.: Огнестойкость железобетонных конетрукций.I.I.,HU'.ISS. Госстроя СССР, 1934. -C.75-7Ö.

14. Сорокин АЛГ., Федоров B.C. Огнестойкость снятых элементов армополпмербетошшх конструкций. Пром".'¿ленное к гражданское строительство на ;:селезнодором;пом транспорте в условиях Средней Азии. - Тсшкент, TauiIIIiT,IOB4. - Rm. 187/34. - С. 27 - 30.

15. I^kob B.B. Федоров B.C. Огнестойкость конструкций 1:3 OA.". -M.: Строительство и архитектура. Строительные конструкции, экспресс инф. БНШ'СТ.'. Серия 8, 1985. - Вып.2. / С. 13-15.

16. Федоров B.C. К расчету огнестойкости сяатых трмополимер-deтонких конструкций. Армололимербегоншо конструкции на транспорте. - Тр.ШИТа, 1985. - йш. 764.- С. C6-7I.

17. Яковлев А.И., Сорокин A.M., Павлова Л.В., Федоров B.C. Определение теплофизиче^ких характеристик полимербе'-оиа в условиях "стацдартного"покара. Армополимьрбетошшз конструкции на транспорте. - Гр. ШКГа, IS85. - Шп. 764. - С. 83 - 90.

18. Соломонов В.В., .Наумова Р."., Федороз B.C. огнестойк. ;ть сборных келезобетонных колонн из тяжелого бетона с клеевым соединением. В кн.: Коррозиокностойкие строительные конструкции поли-мербетонов и армополимербетонов. - Воронеж: ВорГГЛ, I08G.2-C. ГОЬ-114.

19. Федоров B.C. Вопросы поведения поли-'^рбетона при огневых воздействиях. - В кн.: Исследование строительна конструкций с применением полимерных материалов. - Воронеж, ВорПИ, 1987. -C.S4.

20. Федоров- B.C. Огнестойкость комплексных коррозиош.^стойкпх колонн. Обс( :ечение огнестойкости зданий я "сооружений при примени-нии новых строительных материалов.и конструкций, М. :Ц/ЩТД,1388.

- С. 20 - 24*.

21. Федоров B.C. Огнестойкость ар.мсполрт<ербетошшх к-нструкцпй Транспортное строительство. 1383. .'3 7, С. ко - 27.

22. Федоров B.C., Петухов A.B. Пути повышения огнестойкости конструкций на основе лолимербетонов. Промышленное строительство, 1989. й 10. - С. 39 - 50.

23. Федороя B.C., Петухов A.B., Соломонов В.В. Огнестойкость колонн из армоаилкмербетола ML ¿íapoct-oiTCio и обычш.'1 бетоны при

. действии повышенных и высоких температур. - Н.: ШИЖБ, 1980. - С. 72 - 77.

24. Беляев В.Е., Федоров B.C. Влияние температуры и влажности на изменение коэффициента температурного расширения (КТР)//!.!елшу-зовский сб.н^УЧ.тр. - U. :ШИТ, 1989. - Вып. 812. - С. 97 - 101.

25. Поргнов И.Г., Федоров B.C. Математическая модель поведения полимербетона при действии высокой темпе.»*туры. - Воронок, ВорПИг 1988. - С. 35 - 39.

2G. Федоров B.C. Сопротивление .полимербетонов температ" воздействиям. Актуальные научные решения транспортных задач. - I.!. МШТ, [990. - Вып. 826. с

27. Соломатов Б.П., Федоров B.C., 1укоь В.В. Прогнозирование огнестойкости строительны}- конструкции. - Бетон и гелезобевон., I9U1., й 2. - С. 17 - 1!.

28. -л-сдороп B.C. Вероятностная модель деградации поперечного ссчснш ноликорбетонного элемента при нестационарном нагреве. -Тр. ип-га hid:, а.-д.трансп. ,ШИТ. ,Ь91.Вып. 837 ■ , С. 54-60.

ФЕДОРОВ DIH-'r'0P СЗРГЕВШЧ

ПРШИД» !.ШТ0;Ji (ЯЩИКИ Orif'TOiJiOCTil ГРЯСЭДЙ-113 ЩЛЮЗЭДЮШШ. .1ATEF.LU0B - AFU)JiOES.r .ЯШОВ

Специальность 05.23.01 - Строительные ко: -.трукщн. здания

Формат бумага 60x90 1/16 Объем ¿,НГ Заказ Тирах 100

и сооруяенн

Сдано в набор ¡¡o.eg.QZ

Подписано к печати 2o.PZ.iil

Типография ШГГа, Москва, Образцова 15.