автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Повышение эффективности процесса воспроизведения рельефных изображений методом конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов

Сенаторов Леонид Юрьевич

□03469В14

Повышение эффективности процесса воспроизведения рельефных изображений методом конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов

05.02.13 - «Машины, агрегаты и процессы (печатные средства информации)»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 ь маз да

Москва - 2009

003469614

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Московском государственном университете печати»

на кафедре

«Технологии послепечатных процессов и упаковочного производства»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Бобров Владимир Иванович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Самарин Юрий Николаевич

кандидат технических наук Гудилин Дмитрий Юрьевич

Ведущая организация: ЗАО «НИИПолиграфмаш»

Защита диссертации состоится «2» июня 2009 г. в 15 ч. 30 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.147.01 в ГОУ ВПО «Московском государственном университете печати» по адресу: 127550 Москва, ул. Прянишникова, д. 2А

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного университета печати.

Автореферат разослан <30» апреля 2009

г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.147.01 ! Климова Е.Д.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. На сегодняшний день отделка печатной продукции методом конгревного тиснения по-прежнему остается одной из наиболее востребованных. Воспроизведение трехмерных рельефных изображений существенно повышает привлекательность печатной продукции, заставляет потребителя фиксировать на ней свое внимание, стимулирует его к тактильному контакту с самим продуктом. Однако в силу технологических несовершенств, связанных, прежде всего с традиционно используемой жесткой оснасткой, типографиям не удается в полной мере реализовать весь имеющийся потенциал данного вида отделки. Формируемые рельефные изображения имеют малую высоту и низкую четкость. Попытки улучшить данные показатели путем увеличения глубины рабочих элементов штампа или усиления давления тиснения приводят к потере устойчивости локальных участков бумажных материалов с образованием соответствующих дефектов в виде «стяжек-складок» или прорывов. С применением жестких инструментов оснастки затруднительно получение равнозначного качества рельефных изображений в границах площади одного оттиска, проблематично качественное воспроизведение крупных и мелких элементов с одного штампа за один цикл работы оборудования, наблюдается плохая повторяемость в течение всего тиража.

Что бы выпускать продукцию, соответствующую запросам и ожиданиям заказчиков, типографии вынуждены идти по пути снижения производительности: увеличивать время приладки из-за необходимости в детальной приправке оснастки; уменьшать скорости работы штанц-автоматов; делать частые остановки для корректировок давления в точках контакта оснастки; прерывать производство в случае даже незначительных деформаций тиснящих элементов рабочих инструментов; усиливать контроль качества воспроизводимого рельефа; организовывать этапы сортировки продукции «на выходе». Все это, в конечном счете, ведет к снижению рентабельности не только самого процесса тиснения, но и всего производства в целом. В противном случае неудовлетворительное качество побуждает к отказу от оформления печатной продукции конгревным тиснением и не редко является причиной потери типографией части портфеля своих заказов. При этом полиграфические предприятия не могут по совокупности эстетическо-экономических показателей предложить альтернативные виды отделки.

Недостаток теоретических и экспериментальных научных работ в данной области не позволяют типографиям самостоятельно решать имеющиеся проблемы, а отсутствие каких-либо стандартов, регламентирующих требования к качеству конгревного тиснения, еще более усугубляет их положение в урегулировании рекламационных споров. Поэтому решение задачи усовершенствования технологии конгревного тиснения, направленное на улучшение качества, снижение трудоемкости, повышение производительности, способствующее ресурсосбережению и оперативности процесса, является достаточно актуальным.

Цель работы: повышение эффективности технологического процесса конгревного тиснения за счет использования в качестве контрштампов упруго-эластичных инструментов.

Для достижения поставленной цели в работе были решены следующие задачи:

1. Описаны математические модели деформирования упруго-эластичного инструмента оснастки и бумажного материала для проведения компьютерного моделирования процесса.

2. Определены напряженно-деформированные состояния системы «контрштамп-бумажный материал» при различных физико-механических параметрах рабочего инструмента.

3. Выявлены побочные вредные факторы процесса конгревного тиснения с использованием альтернативных контрштампов и предложены способы их устранения.

4. Разработаны новые универсальные упруго-эластичные контрштампы, учитывающие конструктивные особенности современных промышленных штанц-автоматов и пригодные к безболезненному внедрению в производство типографий.

Методы исследования. Н работе использованы методы теории напряженно-деформированного состояния, упруго-пластического деформирования, конечных элементов. Для построения математических моделей и последующего компьютерного моделирования процесса использовался конечно-элементный программный комплекс «Ь8-ЭУМ».

Экспериментальные исследования проводились с задействованием промышленного штанц-автомага, специально изготовленной оснастки и аттестованных средств измерения. Обработка результатов осуществлялась с помощью методов математической статистики.

Научная новизна работы заключается:

- в предложенной методике анализа технологических параметров процесса конгревного тиснения с описанием математических моделей деформирования бумажного материала и упруго-эластичного контрштампа;

- в выявлении вредных побочных факторов альтернативной технологии конгревного тиснения, препятствующих получению качественной полиграфической продукции, и конструктивных решениях для их ликвидации;

- в установлении влияния энергосиловых параметров при одновременном деформировании системы «эластомер-бумажный материал» на качество конгревного тиснения.

Положения, выносимые на защиту:

- методика оценки параметров процесса конгревного тиснения бумажного материала упруго-эластичным плоским контрштампом с использованием конечно-элементного компьютерного моделирования,

позволяющего учесть влияние многих конструктивных и технологических факторов на качество воспроизводимых рельефных изображений;

совокупность экспериментальных зависимостей показателей качества конгревного тиснения бумажных материалов от конструктивных и технологических факторов, позволяющих предложить рациональные технологические решения;

- практические рекомендации по технологическим режимам и возможным конструктивных решениям строения оснастки, позволяющие повысить эффективность процесса конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов.

Практическая ценность работы:

- описанная методика компьютерного конечно-элементного моделирования позволяет еще на стадии допечатной подготовки изображений предопределять вероятность разрушения бумажных материалов в процессе тиснения, оценивать опасность проектируемой геометрии профиля тиснящих элементов штампа, анализировать потребные энергосиловые затраты и дает основания для внесения необходимых корректив в технологические режимы изготовления штампов, самого процесса конгревного тиснения или дизайн сюжетов;

- предложена технология беспатричного конгревного тиснения с исключением жестких взаимосвязанных со штампом инструментов оснастки;

- на основе полиуретановых эластомеров разработаны многоразовые взаимозаменяемые с высокой тиражестойкостыо контрштампы, позволяющие улучшить качество формируемых рельефных изображений и повысить рентабельность операции конгревного тиснения.

Реализация результатов работы. Результаты работы в виде готовых технологических решений внедрены в промышленное производство типографии «Интеллект» (г. Москва), реализованы в хоздоговорной работе (договор Х-01-07 от 15.01.07) и далее учтены при проектировании узла конгревного тиснения, интегрируемого в линию с автоматической упаковочной машиной в компании «Марс» (г. Ступино, Московская обл.).

Материалы диссертационной работы вошли в учебное пособие «Технология и оборудование отделочных процессов», предназначенное для обучающихся по специальностям 261202 «Технология полиграфического производства» и 261201 «Технология и дизайн упаковочного производства».

Апробация работы. Результаты исследований диссертационной работы докладывались и обсуждались на первой научно-технической конференции молодых ученых МГУП (г. Москва, 2006 г.), на VII Международной научно-практической конференции ОмГТУ (г. Омск, 2008 г.), на второй научно-технической конференции молодых ученых МГУП (г. Москва, 2008 г.).

Публикации. Результаты проведенных исследований отражены в 6 печатных работах, в том числе в 2 статьях в ведущем отраслевом научном журнале «Известия вузов. Проблемы полиграфии и издательского дела».

В ФГУ ФИПС подана заявка (№2008144078/12(057470)) для регистрации патента на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, общих выводов, списка литературы и двух приложений. Работа изложена на 200 страницах машинописного текста, включающего 122 рисунка, 16 таблиц и список литературы из 111 наименований.

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель исследования, отмечены научная новизна и практическая значимость работы, указан уровень обсуждения диссертационных материалов, представлены основные положения научной работы, выносимые на защиту.

В первой глапс проведен анализ научно-технической литературы, позволяющий проследить этапы развития технологии конгревного тиснения. Отмечено, что в период последних 40 лет не было издано ни одной научной исследовательской работы, затрагивающей проблемы конгревного тиснения, а самые последние литературные источники, освещающие вопросы данной технологии, датируются началом 80-х гг. Так же в главе проведен критический анализ всех типов контрштампов, используемых сегодня в отечественных и зарубежных типографиях, отражены некоторые положения теорий деформации и прочности целлюлозно-бумажных и эластомерных материалов, выполнен обзор материалов но теме штамповки металлов эластичными средами с выделением наиболее значимых моментов данной технологии.

Во второй глапс представлены методика оценки параметров и результаты теоретических исследований процесса кошревного тиснения упруго-эластичными контрштампами, проведенных методом конечно-элементного моделирования в программном комплексе «LS-DYNA».

Конечно-элементное моделирование и решение задачи выполнялось по следующему алгоритму:

1. В CAD системе «SolidWorks» строилась геометрическая модель металлического штампа с набором тест-объектов в форме штрихов разной ширины (рис. 1), которая затем импортировалась в «LS-DYNA».

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Рис. 1. Геометрическая модель малого штампа

2. Задавались физико-механические характеристики рассматриваемых в задаче материалов. Динамический предел ползучести <гт вычисляется в соответствии с соотношением

°т = Р (<?о + /л(«£//))>

где [1 - коэффициент, характеризующий поведение материала после превышения предела ползучести.

Функция упрочнения /Це]^) задается в табличном виде.

С другой стороны = Ер(ереП) , 1

где е^у = - интенсивность пластической деформации; ё -скорость деформаций.

^ = л/^У^О >

где £ц - компоненты тензора скорости деформаций; ¿у - компоненты тензора скорости пластической деформации; ст0 - статический предел ползучести. Модуль пластического упрочнения определяется по формуле:

где Е - модуль упругости; модуль упрочнения.

Критерий пластичности для девиатора напряжений имеет вид:

з ">

= 5 0 —

где - компоненты девиатора тензора напряжений; ау - скорость корота-ции, которая определяется соотношением

аЪ = (.1-Ц)\Ере*.

Для описания поведения полиуретана использовалась модель Муни-Ривлина в виде упругого потенциала для гиперупругих материалов при допустимых деформациях сжатия до £ < 27.. .30%:

IV = С1(Л21+Л22+Л23-3) + С2 (¿ + ¿ + ¿-3),

Д^ Л2 Л3

где /2, /3 - инварианты тензора деформаций: = Л\ + Х\ + Л1;

12 ~ + ¿2^3 + Лз^и

13 — ¿14%

С], С2 - константы Муни-Ривлина для материала.

Для идентификации параметров математических моделей бумажного и по-лиуретанового материалов были сопоставлены диаграммы «напряжение -деформация», полученные теоретическим и экспериментальным путем. Выявлена удовлетворительная сходимость: для бумаги расхождение не превы-

сило 7%, для полиуретана не более 12 %. При этом в области упругих деформаций для полиуретана кривые практически совпали.

3. Разбивали рассматриваемые тела на конечные элементы. Для исследования напряженного состояния бумажного материала использовался оболо-чечный четырех узловой элемент (рис. 2 а), для моделирования в трехмерной постановке полиуретанового контрштампа, работающего в области гиперупругости, использовался З-О элемент объемного напряженно-деформированного состояния (рис. 2 б). Формулировка гиперупругости является нелинейной и требует применения итерационного расчета. Исходные данные элемента включают восемь узлов, свойства изотропного материала и константы, определяющие функцию энергии деформаций Муни-Ривлина.

4. Задавали контактные алгоритмы задачи.

5. Задавали граничные и начальные условия. Для штампа запрещаются степени свободы но всем осям. Условия закрепления: их-0, иг=0, 1/:=0; 1{о1х=0, Яо1у=0, Яои=0. Граничные условия контрштампа: жестко привязан к своей опоре - нижней плите пресса с фиксацией нижней плоскости подложки без возможности проскальзывания: их=0, 11г=0; Яо/Х=0, Яо^-О, Яо/г=0 (рис.

Рис. 3. Схема рабочих инструментов в процессе деформирования: 1 - металлический штамп; 2 бумажный материал; 3 - ¡ластичный контрштамп; 4 - верхняя и нижняя

плиты пресса

6. Прикладывали нагрузки. Задавали истинные значения скорости и ускорения, полученные из реальной циклограммы процесса.

7. Запускали решатель.

8. Полученные результаты перемещений, давлений, напряжений и изменений толщины в виде статических, а гак же анимационных цветовых картин анализировались и сохранялись.

В результате моделирования процесса было определено, что для заполнений всех углублений штампа (рис.1) необходимый и достаточный интервал

а)

Рис. 2. Геометрии и строения учлон конечны: б объемного

б)

:чш.!х шемептов: а оболочечного;

3).

4.оаОеч14 |

1.50Лй*4 1.1М1'(-«,>*.

перемещения эластомерного конгрштампа находится в диапазоне от 0,2496 до 0,2991 мм (рис. 4). Относительно разрешающей способности процесса данное решение позволяет утверждать, что самые тонкие штрихи штампа ширинами 0,15 и 0,1 мм не заполняются и соответственно эти рельефные элементы при данных условиях нагружения не будут воспроизводиться на бумаге.

Рис. 4. Поля перемещений полиуретановой пластины толщиной 5 мм при р— 10,6

На рис. 5 отражена картина полей давлений полиуретановой подложки, возникающих в конечный момент сближения инструментов вместе с находящейся между ними бумагой.

Рис. 5. Распределение полей давлений полиуретановой пластины толщиной 5 мм

при ц= 10,6

При указанных условиях преобладающими являются локальные участки с давлениями от 10800 до 16200 Па с расположением под пробельными элементами штампа. Зоны за пределами площади штампа практически не испытывают нагрузки. Максимальные давления, возникающие в полиуретановой

пластине, достигают 52000 Па и распределены произвольными малыми участками под контурами штампа и на линиях сопряжений пробельных и углубленных элементов.

Рис. 6. Распределение полей эквивалентных напряжений полиуретановой пластины толщиной 5 мм при |д= 10,6

Решения в эквивалентных напряжениях по теории Губера-Мизеса указывают на отсутствие опасных напряжений в полиуретановой пластине, ведущих к возможному трещинообразованию (рис. 6). Максимальные значения достигают 41520 Па и ориентированы преимущественно по линиям периметра штампа. Распределение давлений и эквивалентных напряжений по площади полиуретановой пластины имеет не равномерный характер.

Рис. 7. Распределение полей эквивалентных напряжений бумажного листа с использованием полиуретановой пластины толщиной 5 мм при р=10,6

На рис. 7 показаны поля эквивалентных напряжений бумаги. Наиболее опасными являются малые локальные участки с напряжениями 8,75-106Па,

имеющие случайное распределение преимущественно по контуру штампа. Эти участки в наибольшей степени подвержены либо возможному разрушению целостности листа, либо значительным остаточным деформациям после снятия нагрузки. Концентрации наблюдаются по линиям границ «плоскость-углубление» штампа. Эти участки являются линиями перегибов и растяжений бумаги в конечном цикле формирования рельефа. Так же напряжения испытывают участки бумаги, соответствующие пробельным элементам штампа. Это может являться как следствием растяжения при формировании рельефа, гак и высокой силы трения между полиуретаном и бумагой, которая способствует перемещению этих участков вслед за горизонтальными перемещениями контрштампа при сжатии.

1 .0006-04

9.764е-05

9.508е-06

9.2626-05

9.016б05

8.770в-05 _

В.524б05.

8.278е*)6

8.0326-05

7 7866-05

75406-05

Рис. 8. Поля изменений толщины бумажного листа с использованием полиуретано-вой пластины толщиной 5 мм при ц=10,6

На рис. 8 представлены участки бумажного материала, подверженные растяжению и изменению своей толщины. Решение указывает на то, что утонения бумажного материала на формируемых рельефных элементах и по линиям сопряжений «плоскость-углубление» достигают 25% от первоначальной толщины листа. Данные участки соответствуют наибольшим эквивалентным напряжениям, показанным на рис. 7.

Анализируя НДС системы можно предположить, что немаловажное значение имеет сила трения, возникающая между полиуретаном и бумагой при сдавливании ее рабочими инструментами. Для оценки влияния силы трения было проведено численное моделирование процесса с изменением в сторону уменьшения значения коэффициента трения между полиуретаном и бумагой до ц=7,52. Результаты показали, что на НДС контрштампа это не оказало существенного влияния, зато были выявлены изменения у бумажного материала. При снижении трения наблюдается более равномерное распределение деформаций и снижение эквивалентных напряжений в соответствующих точках площади рельефных элементов. Например для штриха №1 по линии сопряжения это снижение происходит с 8280 до 5520 Па (рис. 9). Уменьшаются

абсолютные площади полей напряжений, снижается количество участков с максимальными критическими значениями, в которых с большой долей вероятности возможны разрушения материала. Так же можно увидеть снижение напряжений бумаги на участках, соответствующих пробельным элементам штампа.

Рис. 9. Распределение полей эквивалентных напряжений бумажного листа с использованием полиурстаиовой пластины толщиной 5 мм при |г=7,5

Положительное влияние снижения силы трения было обнаружено и по полученным решениям утонений бумаги. Практически все рельефные элементы формируются с минимальным изменением толщины материала. Если в первом случае утонение происходило с 0,1 до 0,085 мм на широком штрихе, то в последнем оно доходи т до 0,096 мм.

Аналогичные исследования были проведены и для процесса с использованием упруго-эластичных контрштампов толщиной 2, 3, 7 и 10 мм. Результаты показали, что при сдавливании 2 мм пластин не удается полностью заполнить все элементы штампа с глубиной 0,5 мм. С ростом толщины эластомеров снижаются потребные энергосиловые затраты процесса, снижаются необходимые относительные деформации сжатия.

Необходимо так же отметить, что используемый в данной работе программный комплекс «LS-DYNA» кроме визуализированных результатов расчетов в виде статических цветовых картин, способен создавать анимационные видеоизображения конечно-элементных деформируемых моделей. Это позволяет в режиме реального времени наблюдать и анализировать изменения всех расчетных параметров системы «бумажный материал-контрштап». В рассматриваемых задачах анимации активно использовались для анализа перемещений, давлений и напряжений составных частей исследуемой системы.

В третьей главе представлены результаты экспериментальных исследований по проверке достоверности полученных теоретических решений,

предложен комплекс мер для ликвидации побочных отрицательных факторов альтернативной технологии конгревного тиснения.

В качестве эластомерного материала для изготовления контрштампов был выбран полиуретан марки «СКУ-Ф-Э4», из которого изготавливались модельные контрштампы в форме плоских пластин толщинами 3, 5, 7, 10 мм и твердостью 51, 64, 72 ед. по Шору А каждая. Дополнительно в лаборатории компании «ТесЬпоекнШтеп» (Италия), были заказаны пластины толщиной 2 мм. Отклонения от номинальной толщины по площади составляли ±0,2 мм. В качестве бумажного материала для исследования была выбрана этикеточная бумага 80 г/м , численные значения кривой растяжения которой использовались в теоретических расчетах. Основной объем испытаний проводился на промышленном штанц-автомате «Брепа РоПта81.ег-102» («ВОВ8Т», Швейцария).

Для определения локальных давлений использовался метод контактных отпечатков с помощью копировальных регистрирующих материалов. Для этого копировальные материалы предварительно тарировались с построением кривой «насыщенность отпечатка - давление». Далее данная зависимость использовалась для идентификации локальных давлений при вдавливании эластомерных материалов в штамп. Замеры делали в окрестностях точек, лежащих на диагональной линии плоскости клише (рис. 10.). Сопоставление результатов для одного из контрштампов отражено в табл. 1.

Рис. 10. Контрольные точки для сопоставления значений локальных давлений

Таблица 1

Средние численные значения локальных давлений для контрштампа _ толщиной 5 мм_ _

Порядковый номе р точек на штампе

1 2 3 4 5 6

Расчет МКЭ, Па 5600 8400 14200 18300 18600 8900

Эксперимент, Па 5920 9130 15800 19100 19600 9760

Расхождение, % +5,7 +8,7 + 11,3 +4.4 +5,4 +9,7

Для данного случая расхождения экспериментальных и теоретических значений по отдельным точкам не превышают 12%, что можно считать удовлетворительным. Отклонения могут быть связаны с колебаниями толщины и твердости полиуретановых пластин по площади, а гак же с колебаниями толщины бумаги как в пределах одного листа, так и в пределах всей партии.

На рис. 11 представлены картина цветовых полей локальных давлений, полученная в результате математического расчета по МКЭ и фотография контактного отпечатка от копировальной бумаги.

Рис. 11. Сопоставление полей локальных давлений, полученных в результате: а) теоретического расчета; б) - эксперимента

На рис. 12 представлены картины распределения превышенных в 5 раз относительно нормальных давлений, полученных в результате математического моделирования и эксперимента для малого штампа.

а) б)

Рис. 12. Сопоставление полей превышенных давлений, полученных в результате: а) теоретического расчета; б) эксперимента

Схожесть характера сопоставляемых картин может служить подтверждением адекватности математического моделирования поведения полиуретана под штампом в процессе его сдавливания.

Было выявлено, что полиуретановый контрштамп толщиной 2,2 мм не позволяет заполнить элементы штампа глубиной 0,5 мм даже при относительной деформации его сжатия, достигающей более 25%. Дальнейшее наращивание интервала сжатия приводит к резкому скачку давления и переходу деформаций полиуретана в пластическую зону с последующим его разрушением. Существенно лучших результатов удалось добиться с пластиной толщиной 3,1 мм. При относительной деформации, составляющей приблизительно 6%, наблюдается практически полное заполнение всех углублений штампа с соответствующим формированием рельефа бумажного материала. Значительное снижение величины относительной деформации является положительным фактором с точки зрения увеличения ресурса работоспособности контрштампа. Было выявлено, что с ростом толщины наблюдается опре-

деленный рост потребной абсолютной деформации сжатия, при этом относительные деформации уменьшаются (рис. 13).

V» ДО ЗЛО 4ДЮ 5.D0 6ДЮ /ДО vn

Рис. 13. Зависимость относительной деформации декеля от его толщины для воспроизведения идентичного по качеству рельефа бумаги

Сопоставляя результаты по интервалам внедрения штампа в полиуретан, полученные при математическом моделировании с экспериментальными данными, можно констатировать вполне удовлетворительную сходимость. Математическое моделирование показало, что для пластины толщиной 3 мм потребная абсолютная деформация сжатия находится в диапазоне от 0,149 до 0,1998 мм, а экспериментально определенное значение составляет 0,17 мм. Для 5 мм пластины значения математических расчетов лежат в интервале от 0,2496 до 0,2991 мм, а значение эксперимента 0,26 мм.

160 •■, - ......

I !' ■ : , ■

140 ♦

: \ —^—Декель юлщина

Jl20 - ;•■ /';--'-;■ :.!-,■■■;■■■.2.2мм

. i : . • ! . ' + : ■ : ' ■ Дгм.ль Ю'гдинл

: '/1 ' " : 1 : О ' ' ' 3.1 м'и

а во

ч

g 60 I

i 40

-Декель толщина 5.4 мм

-Декель юлщина 7 мм

/

Ч О 1 "1 I О ° ДГфоР'/.úlíílH гЯ/.

Рис. 14. Зависимость давления от абсолютной деформации декеля твердостью 64 ед.

по Шору Л

На графике (рис. 14) представлены зависимости среднего давления от абсолютной деформации декелей различной толщины. Конечные точки графиков для всех толщин, за исключением 2,2 мм, соответствуют полному заполнению матричных элементов штампа. Полученные зависимости указывают на то, что полезная работа эластомерных контрштампов находится в зоне

упругих деформаций. При этом с ростом толщины снижаются потребные энергосиловые затраты оборудования.

Так же для полиуретановых контрштампов было определено значение деформации сжатии, составляющее приблизительно 35%, при котором наступают пластические деформации с последующим разрушением. На рис. 15 представлена фотография поверхности пластины после сжатия до 42%. Трещины но своей геометрической форме и территориальной ориентации соответствует характеру распределения давления, наблюдаемого в результате теоретического моделирования и эксперимента (рис. 12). При этом была обнаружена чрезвычайно важная, с практической точки зрения, особенность данных контрштампов: несмотря па имеющиеся разрушения, материалы продолжали оставаться работоспособными для выполнения конгревного тиснения бумажных материалов.

Рис. 15. Распределение трещин на поверхности полиурстановой пластины при деформации сжатия 42 %

С повышением твердости полиуретановых контрштампов и снижением их толщины возрастают погребные энергосиловые затраты оборудования (табл. 2).

Таблица 2

Результ ирующие значения общего давления для малого штампа

Тип контрштампа Параметры контрштампа Итоговое общее давление пресса, кН

твердость, сд. по Шору Л толщина, мм

Жесткий эпоксидно-пертинаксовый - - 9,34

Полиуретановыи сплошной плоский 51 2,1 25,87

3,2 15,52

5,4 12,94

7 11,9

Полиуретановыи сплошной плоский 64 2,1 36,22

3,2 25,87

5,4 23,28

7 21,99

Полиуретановыи сплошной плоский 72 2,1 -

3,2 46,56

5,4 34,92

7 28,45

При этом тиснение с более твердыми эластомерами, обладающими меньшим коэффициентом трения с бумагой, способствует снижению эффекта коробления оттисков после снятия нагрузки. Было сделано предположение, что побочное коробление (рис. 16) и прорывы на рельефных элементах (рис. 17) происходят прежде всего по причине неизбежного растяжения эластомера в процессе сдавливания. Испытывая избыточные напряжения, он сразу начинает «перетекать» из-под пробельных элементов в области с наименьшим сопротивлением давлению. С наращиванием давления неизбежно растет трение между бумагой и эластомером и в определенный период он прекращает свое свободное перемещение относительно бумажного материала и перетекая, увлекает зажатые участки за собой. После снятия нагрузки эластичный контрштамп возвращается в свою первоначальную форму - ре-лаксирует, а бумажный лист получает как полезные «рельефные» так и побочные остаточные деформации растяжения на пробельных элементах, которые существенно ухудшают эстетический вид оттиска. На графике рис. 18 отражено влияние коэффициента трения между эластомером и тиснящимся материалом на итоговое коробление листа для целлюлозного упаковочного картона и этикеточной бумаги.

Рис. 16. Фото оттиска после конгревного тиснения с эффектом коробления

а) б)

Рис. 17. Фотографии оттисков, полученных при разных условиях: а) - чистая поверхность контрштампа; б) - с распыленным мелкодисперсным порошком

1В

Рис. 18. График зависимости степени коробления от коэффициента трения между бумажными материалами и чластомсрным контрштампом

Для определения разрешающей способности процессса конгревного тиснения с использованием различных контрштампов дополнительно был изготовлен магниевый матричный штамп с набором тест-объектов (рис. 19). Что бы сопоставить полученные резульаты с традиционным процессом к данному штампу контактным методом был изготовлен жесткий контрштамп.

-Упаковочный

картон »Этикеточная бумага

6 8 10

Рис. 19. Фотография штампа для определения разрешающей способности конгревного тиснения

- щпон-

кетршттп

- «эрток-жестейй кашрштши

" t) /ГАЛГ» ксниршташ

Шнрниз штрг!. »

Рис. 20. Зависимость разрешающей способности от давления тиснения в малой градации ширин штрихов для бумаги и картона с различными контрштампами

На рис. 20 представлены зависимости разрешающей способности для этикеточной бумаги и картона. Сравнивая значения, можно утверждать, что полиуретан в значительно лучшей степени способствует получению мелких рельефных элементов с хорошей четкостью. Для картонов удалось воспроизвести читабельность тест-объектов с кеглем шрифта 5-6 пунктов и с шириной штрихов 0,1 мм, в то время как с жесткой патрицей не менее 0,5 мм. Для этикеточной бумаги полученная разница от вида контрштампов менее выражена. С упруго-эластичным контрштампом разрешение достигает 0,3-0,2 мм (рис. 21), с эпоксидно-пертинаксовым контрштампом - 0,5 мм. Полученные экспериментальные результаты для бумаги вполне согласуются с теоретическими решениями задачи. Оценивая картины перемещений полей (рис. 4), можно увидеть, что минимальная ширина штриха, на котором происходит деформация бумаги, составляет 0,2 мм.

08 Q./5 О, ЯЬб С* 5*, Ü3& 03 ОЖ ПЗ(Iii (I' 5<JS У

Рис. 21. Фотография оттиска этикеточной бумаги с воспроизведенными тест штрихами с применением гголиуреганового контрштампа При тиснении жестким контрштампом в углах элементов, соответствующих глубине от 0,4 до 0,5 мм, а так же между аналогичными близлежащими, появлялись своеобразные затяжки, складки, замятия бумаги (рис. 22 а).

В случае применения эластомерного контрштампа проявление данных эффектов не наблюдается (рис. 22 б).

б)

Рис. 22. Фотографии оттисков, полученных с помощью разных контрштампов: а) - жесткий эпоксидно-пертинаксовый; б) - полиурстановый упруго-эластичный

Как показали экспериментальные исследования и проведенный экспертный опрос, упруго-эластичные контрштампы в виде плоских сплошных по-лиуретановых пластин с чистой поверхностью наряду с явными преимуществами обладают и рядом недостатков: оттиски имеют частично или полностью коробленый вид (рис. 16), процесс может сопровождаться случайным образованием мелких трещин у рельефных элементов бумажных материалов (рис. 17 а), требуется большее усилие тиснения по сравнению с жесткими контрштампами, наблюдается неравномерное распределение напряжений по площади эластомерной пластины при се сжатии.

Одним из простых решений проблемы снижения силы трепия может быть применение тонких пленочных материалов с низким коэффициентом трения, например полиэтилептерефталатных. Результаты показали, что данное технологическое решение действительно способствует снижению явления коробления, но после 100 ударов пленка приобретает небольшие остаточные деформации растяжения с одновременным формированием мелких складок на участках, соответствующих пробельным элементам. Для минимизации данных побочных явлений между пленкой и пластиной была нанесена консистентная смазка на основе синтетических масел. Строение подобного -составного контрштампа показано па рис. 23.

.3 I

Рис. 23. Составной контрштамп: 1 - сплошной полиуретан; 2 - смазка; 3 - пленка

Данное строение контрштампа дало положительные результаты. Сравнение полученных оттисков с наилучшими эталонными экспертными указывало на их соответствие друг другу.

Экспериментально подтверждено, что использование в качестве основного рабочего тела контрштампа пористых эластомерных материалов способствует решению сразу целого ряда проблем. На рис. 24 представлен усо-

ванием газонаполненного и сплошного полиуретановых эластомеров. Данное строение позволило практически полностью ликвидировать проявление эффекта коробления, устранить прорывы бумаги у глубоких элементов, снизить общее потребное давление оборудования и более равномерно распределить его по площади штампа.

Рис. 24. Составной контрштамп: 1 жесткая подложка; 2 - сплошной полиуретан; 3 -смазка; 4 - пористый полиуретан; 5 - пленка с малым коэффициентом трения Для еще большего снижения энергосиловых затрат предложена модель выборочного контрштампа (рис 25), у которого рабочие упруго-эластичные элементы превышают по площади аналогичные углубленные штампа. В ФГУ ФИПС подана заявка на выдачу патента на данное изобретение.

Рис. 25. Схема составного выборочного контрштампа: 1 - металлический штамп; 2 -бумажный материал; 3 - материал с низким коэффициентом трения; 4 пористый полиуретан; 5 - сплошной полиуретан На рис. 26 представлены фотографии тиражных коммерческих оттисков с рельефным изображением, полученные с помощью традиционного жесткого и упруго-эластичного комбинированного (рис. 24) контрштампов. По фотографиям хорошо видно, что с использованием жестких контрштампов четкость и глубина формируемого изображения существенно уступают аналогичному с использованием эластомерного контрштампа. При этом на некоторых элементах (буквы «и» и «н») уже заметны прорывы бумаги, указывающие на невозможность формирования более глубокого рельефа, которое приведет к еще большим разрушениям и браку продукции. У оттисков, полученных с эластомерным контрштампом, данные явления не наблюдаются. Формируется четкий глубокий рельеф с проработкой мелких деталей без каких-либо прорывов по всей площади изображения.

тт^тж

2 3 Л

б) г)

Рис. 26. Фотографии оборотного рельефа конгревного тиснения коммерческих тиражных оттисков, полученных с помощью: а, б - жесткого контрштампа (общее и увеличенное изображения); в, г - комбинированного контрштампа на основе эластомера (общее и увеличенное изображения)

В четвертой главе проведен сравнительный технико-экономический расчет для оценки целесообразности использования эластомерных контрштампов на основе полиуретана в условиях промышленного производства.

Все расчеты по временным и стоимостным затратам сделаны для конкретного коммерческого заказа - картонной упаковки при тираже 240000 изделий и повторяемости 4 раза в год. Основные данные, необходимые для расчетов, были получены в результате тестирования полиуретановых контрштампов в типографии «Интеллект».

Экономические расчеты показали, что с учетом рыночной стоимости материалов экономия только на технологической оснастке, благодаря высокой тиражестойкости полиуретановых контрштампов по отношению к традиционным жестким, составляет более 7000% в год. Отсутствие в необходимости выполнения детальной приправки и точного позиционирования эластомерных контрштампов относительно металлических штампов позволяет экономить на приладках до 40% времени. Снижение технологических остановок оборудования для корректировок давления на локальных участках штампов сокращает время листопрогона тиража на 14%. Сокращение данных временных издержек позволяет уменьшить итоговое время выполнения заказов и соответственно повысить эффективности работы оборудования на 18%. Сведение всех пунктов экономии, включая расходы на заработную плату

персонала, в перерасчете на себестоимость одного цикла работы оборудования показывает, что использование упруго-эластичных контрштампов, относительно традиционных жестких, может позволить сократить экономические издержки операции конгревного тиснения на 45% с соответствующим снижением себестоимости изготовления полиграфической продукции. При этом в расчетах не учитывались такие факгоры как исключение зависимости типографий от подрядчиков-изготовителей контрштампов, снижение вероятности повреждения штампов и контрштампов в результате случайных скачков давления в рабочей зоне пресса, использование принципа взаимозаменяемости контрштампов для разных клише в независимости от профиля и дизайна рисунка тиснения, повышенная стабильность в работе, которые так же могут внести свой положительный вклад в итоговую технико-экономическую эффективность производства.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Описаны математические модели деформирования, учитывающие упруго-пластические свойства бумажного и большие упругие деформации эла-стомерного материалов.

2. Разработана методика оценки параметров процесса конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов на основе конечно-элементного компьютерного моделирования, позволяющего учесть влияние конструктивных и технологических факторов на качество воспроизводимых рельефных изображений.

3. Полиуретановые плоские сплошные контрштампы в процессе конгревного тиснения работают в области упругих деформаций, доля которых уменьшается с увеличением их толщины или уменьшением глубины матричных элементов штампа.

4. Увеличение толщины эластомерных сплошных контрштампов способствует снижению потребного давления для конгревного тиснения бумажных материалов.

5. Разработаны дополнительные усовершенствованные конструкции комбинированных упруго-эластичных контрштампов, позволяющие избежать проявления эффекта коробления оттисков, повысить качество формируемых рельефных изображений и снизить потребное давление. На одну из моделей контрштампов с выборочным профилем рабочего тела подана заявка в ФГУ ФИПС на выдачу патента на изобретение.

6. Использование в технологии конгревного тиснения альтернативных упруго-эластичных плоских контрштампов в сравнении с традиционными жесткими позволяет увеличить высоту и четкость формируемых рельефных изображений без разрушений материала, повысить разрешающую способность процесса, использовать принцип взаимозаменяемости для различных штампов вне зависимости от профиля рисунка, снизить время приладки обо-

рудования, добиться стабильной повторяемости качества, не прерывать производственный процесс даже в случае частичного разрушения эластомерного рабочего инструмента.

7. Внедрение разработанных альтернативных упруго-эластичных контрштампов в промышленное производство типографий позволяет существенно повысить рентабельность операции конгревного тиснения и снизить себестоимость изготовления полиграфической продукции.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В ведущих рецензируемых научных изданиях, рекомендованных ВАК:

1. Сенаторов, Л. Ю. Поиск параметров эластичных контрштампов для репродуцирования.рельефпых изображений методом холодного конгревного тиснения / Л. Ю. Сенаторов, В. И. Бобров // Известия вузов. Проблемы полиграфии и издательского дела. - 2008. - №5. - С. 9-14.

2. Сенаторов, Л. 10. Определение напряженно-деформированного состояния системы «эластичный контрштамп-бумага» с помощью программного конечно-элементного комплекса / Л. Ю. Сенаторов // Известия вузов. Проблемы полиграфии и издательского дела. - 2008. - №6. - С. 45-53.

В других изданннх:

3. Сенаторов, Л. 10. Вопросы качества конгревного тиснения в производстве картонной упаковки и направления его исследования / Л. Ю. Сенаторов // Вестник МГУП. - 2006. - №6. - С. 42-46.

4. Сенаторов, Л. Ю. Интенсификация процесса конгревного тиснения. Проблемы и возможные пути решения / Л. Ю. Сенаторов, В. И. Бобров // Вестник МГУП. - 2007. - №5. - С. 33-44.

5. Сенаторов, Л. 10. Анализ силовых параметров процесса конгревного тиснения при использовании различных декельных систем / Л. Ю. Сенаторов // Вестник МГУП. - 2008. - №5. - С. 34-39.

6. Сенаторов, Л. Ю. Опенка силовых затрат процесса конгревного тиснения с контрштампами различной природы / Л. Ю. Сенаторов // Социальные проблемы современного города в визуальной культуре: дизайн, реклама, полиграфия / Материалы VII Международной научно-практической конференции. - Омск, ОмГТУ, 2008. - С. 191-194.

Подписано в печать 16.04.2009. Формат 60x84/16. Бумага офсетная. Печать на ризографе. Усл. печ. л. 1.39. Тираж 100 экз. Заказ № 120/105. Отпечатано в РИЦ Московского государственного университета печати 127550, Москва, ул. Прянишникова, 2а

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР.

1.1. Развитие технологии конгревного тиснения.

1.2. Анализ современных технологий изготовления и применения контрштампов.

1.2.1. Контрштампы из композитных материалов.

1.2.2. Контрштампы из «Рг^о»материалов.

1.2.3. Контрштампы из целлюлозно-бумажных материалов.

1.2.4. Контрштампы из металлов.

1.3. Анализ современных технологий воспроизведения рельефных 29 изображений, альтернативных конгревному тиснению.

1.3.1. Трафаретный способ печати.

1.3.2. Термографический способ печати.

1.3.3. Флексографский способ печати УФ-красками.

1.3.4. Инновационный способ печати компании «Н.Т.Граф».

1.4. Аспекты теории деформации и разрушения целлюлозно-бумажных материалов.

1.4.1. Теоретические подходы к описанию деформации и прочности бумажных материалов.

1.4.2. Теоретические аспекты разрушения композитов.

1.4.3. Критическая длина волокна целлюлозы.

1.5. Аспекты теории деформации эластомеров.

1.5.1. Отличительные особенности эластомеров.

1.5.2. Виды деформаций полимерных материалов.

1.5.3. Теоретическое описание равновесной деформации эластомеров

1.5.4. Общая теория механики равновесной деформации.

1.5.5. Эмпирические уравнения механики эластомеров.

1.5.6. Механика деформации сжатия эластомеров.

1.6. Применение эластомеров в листоштамповочном производстве.

1.7. Технологические особенности штамповки полиуретанами.

1.7.1. Типы полиуретанов.

1.7.2. Контактное трение.

1.7.3. Усилие формоизменения.

1.7.4. Затекание эластомера в полость матрицы.

1.8. Выводы по главе 1 и постановка задач.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИИСЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КОНГРЕВНОГО

ТИСНЕНИЯ С УПРУГО-ЭЛАСТИЧНЫМИ КОНТРШТАМПАМИ

МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ.

2.1. Общие уравнения теории пластичности.

2.2. Уравнения упруго-пластического изгиба пластины.

2.3. Теория и уравнения метода конечных элементов.

2.4. Теория и методы, используемые в конечно-элементном программном комплексе «ЬБ-ОУКА».85

2.4.1. Постановка задачи.

2.4.2. Определяющие уравнения.

2.4.3. Расчет напряжений.

2.4.4. Метод центральных разностей.

2.4.5. Контактные взаимодействия.

2.5. Математические модели деформирования материалов.

2.5.1. Модель бумажного материала.

2.5.2. Модель упруго-эластичного контрштампа из полиуретаново- 96 го эластомера.

2.6. Алгоритм моделирования в конечно-элементном комплексе «ЬБ-ОТОА».

2.7. Результаты математического моделирования процесса конгревного тиснения упруго-эластичными контрштампами.

2.7.1. Численные решения задачи для процесса тиснения малым штампом.

2.7.2. Численные решения задачи для процесса тиснения большим штампом.

2.8. Выводы по главе 2.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ПРОЦЕССА КОНГРЕВНОГО ТИСНЕНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УПРУГО-ЭЛАСТИЧНЫХ КОНТРШТАМПОВ

3.1. Методика проведения испытаний.

3.1.1. Обоснование выбора полиуретана в качестве основного материала контрштампов.

3.1.2. Изготовление полиуретановых контрштампов.

3.1.3. Определение коэффициентов трения.

3.1.4. Определение деформационно-прочностных характеристик материалов.

3.1.5. Юстирование подвижной плиты пресса.

3.1.6. Выбор копировальных регистрирующих материалов.

3.1.7. Тарирование копировальных регистрирующих материалов

3.1.8. Определение циклограммы процесса.

3.2. Планирование экспериментов.

3.3. Поведение экспериментов.

3.3.1. Экспериментальное определение интервала сжатия полиуре-танового контрштампа.

3.3.2. Экспериментальное определение локальных и общих значений давления.

3.3.3. Исследование влияния трения на качество воспроизводимых оттисков.

3.3.4. Экспериментальное определение разрешающей способности процесса конгревного тиснения.

3.4. Оценка качества оттисков методом экспертных оценок.

3.5. Пути совершенствования упруго-эластичных контрштампов с расширением их технологических возможностей.

3.6. Выводы по главе 3.

4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ ОТ ВНЕДРЕНИЯ УПРУГО-ЭЛАСТИЧНЫХ КОНТРШТАМПОВ В УСЛОВИЯ ПРОМЫШЛЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА.

4.1. Методика расчета, общие формулы и условия процесса.

4.1.1. Расчет расходов для технологии с использованием жестких эпоксидно-пертинаксовых контрштампов.

4.1.2. Расчет расходов для технологии с использованием упруго-эластичных контрштампов.

4.2. Выводы по главе 4.

За последние 10 лет российские полиграфические предприятия добились мощного развития. Большинство смогло перевооружить свое производство современным высококлассным оборудованием. Появилось значительное количество абсолютно новых типографий. Резко выросла конкуренция с одновременным выравниванием качества печати. Сегодня в подобных рыночных условиях для привлечения заказов уже не достаточно иметь 6-ти, 7-ми и даже 8-ми красочные печатные машины. Планируя свое перспективное стратегическое развитие, типографии активно внедряют отделочные технологии, позволяющие повысить уровень оформления печатной продукции, а инженеры-технологи постоянно ищут и тестируют новые основные и вспомогательные материалы для их интенсификации. Применение отделочных технологий уже стало обязательным в тех случаях, когда посредством печатной продукции представляемый товар необходимо выделить в ряду аналогов на полках магазина, привлечь внимание потребителя и стимулировать его к приобретению. Первостепенное значение это имеет в оформлении упаковочной, этикеточной, открыточной, а так же книжно-журнальной продукции.

На сегодняшний день отделка печатной продукции методом конгревного тиснения по-прежнему остается одной из наиболее востребованных. Воспроизведение трехмерных рельефных изображений существенно повышает привлекательность печатной продукции, заставляет потребителя фиксировать на ней свое внимание, стимулирует его к тактильному контакту с самим продуктом. Однако в силу технологических несовершенств, связанных, прежде всего с традиционно используемой жесткой оснасткой, типографиям не удастся в полной мере реализовать весь имеющийся потенциал данного вида отделки. Формируемые рельефные изображения имеют малую высоту и низкую четкость. Попытки улучшить данные показатели путем увеличения глубины рабочих элементов штампа или усиления давления тиснения приводят к потери устойчивости локальных участков бумажных материалов с образованием соответствующих дефектов в виде «стяжек-складок» или прорывов. Использование жестких инструментов оснастки приводит к затруднениям при попытках воспроизведения равнозначных по качеству рельефных изображений в границах площади одного оттиска. Проблематичным становится качественная проработка крупных и мелких элементов одного штампа за один цикл работы оборудования. Очень сложно обеспечить повторяемость в течение как одного тиража, так и между ними.

Чтобы выпускать продукцию, соответствующую запросам и ожиданиям заказчиков, типографии вынуждены идти по пути снижения производительности: увеличивать время приладки из-за детальной приправки оснастки; уменьшать скорости работы штанц-автоматов; делать частые остановки для корректировок давления в точках контакта оснастки; прерывать производство в случае даже незначительных деформаций тиснящих элементов рабочих инструментов; усиливать контроль качества воспроизводимого рельефа; организовывать этапы сортировки продукции «на выходе». Все это, в конечном счете, ведет к снижению рентабельности не только самого процесса тиснения, но и всего производства в целом. В противном случае неудовлетворительное качество побуждает к отказу от оформления печатной продукции конгревным тиснением и не редко является причиной утраты типографией части портфеля своих заказов. При этом полиграфические предприятия не могут по совокупности эстетическо-экономических характеристик предложить альтернативные виды отделки, следствием чего неизбежными становятся определенные экономические потери.

Недостаток теоретических и экспериментальных научных работ в данной области не позволяют типографиям самостоятельно решать имеющиеся проблемы, а отсутствие каких-либо стандартов, регламентирующих требования к качеству конгревного тиснения, еще более усугубляет их положение в урегулировании рекламационных споров. Опираясь на все вышеизложенные факты можно утверждать, что сегодня существует острая необходимость в технологическом усовершенствовании, направленном на улучшение качества, снижение трудоемкости, повышение производительности, ресурсосбережения и мобильности процесса конгревного тиснения. Одним из возможных средств для решения если не всех, то хотя бы части вышеперечисленных проблем, может стать использование в качестве контрштампов упруго-эластичных эластомерных материалов.

Цель работы: повышение эффективности технологического процесса кон-гревного тиснения за счет использования в качестве контрштампов упруго-эластичных инструментов.

Научная новизна работы заключается:

- в предложенной методике анализа технологических параметров процесса конгревного тиснения с описанием математических моделей деформирования бумажного материала и упруго-эластичного контрштампа;

- в выявлении вредных побочных факторов альтернативной технологии конгревного тиснения, препятствующих получению качественной полиграфической продукции, и конструктивных решениях для их ликвидации;

- в установлении влияния энергосиловых параметров при одновременном деформировании системы «эластомер-бумажный материал» на качество конгревного тиснения.

Практическая ценность работы:

- описанная методика компьютерного конечно-элементного моделирования позволяет еще на стадии допечатной подготовки изображений предопределять вероятность разрушения бумажных материалов в процессе тиснения, оценивать опасность проектируемой геометрии профиля тиснящих элементов штампа, анализировать потребные энергосиловые затраты и дает основания для внесения необходимых корректив в технологические режимы изготовления штампов, самого процесса конгревного тиснения, либо дизайн сюжетов;

- предложена технология беспатричного конгревного тиснения с исключением жестких взаимосвязанных со штампом инструментов оснастки;

- на основе полиурстановых эластомеров разработаны многоразовые взаимозаменяемые с высокой тиражестойкостью контрштампы, позволяющие улучшить качество формируемых рельефных изображений и повысить рентабельность операции конгревного тиснения.

Апробация работы. Результаты исследований диссертационной работы докладывались и обсуждались на первой научно-технической конференции молодых ученых МГУП (г. Москва, 2006 г.), на VII Международной научно-практической конференции ОмГТУ (г. Омск, 2008 г.), на второй научно-технической конференции молодых ученых МГУП (г. Москва, 2008 г.).

Результаты проведенных исследований отражены в 6 печатных работах, в том числе в 2 статьях в ведущем отраслевом научном журнале «Известия вузов. Проблемы полиграфии и издательского дела». Подана заявка на получение патента на изобретение.

Положения, выносимые на защиту:

- методика оценки параметров процесса конгревного тиснения бумажного материала упруго-эластичным плоским контрштампом с использованием конечно-элементного компьютерного моделирования, позволяющего учесть влияние многих конструктивных и технологических факторов на качество воспроизводимых рельефных изображений;

- совокупность экспериментальных зависимостей показателей качества конгревного тиснения бумажных материалов от конструктивных и технологических факторов, позволяющих предложить рациональные технологические решения;

- практические рекомендации по технологическим режимам и возможным конструктивных решениям строения оснастки, позволяющие повысить эффективность процесса конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Описаны математические модели деформирования, учитывающие упру го-пластические свойства бумажного и большие упругие деформации эласто-мерного материалов.

2. Разработана методика оценки параметров процесса конгревного тиснения с использованием упруго-эластичных контрштампов на основе конечно-элементного компьютерного моделирования, позволяющего учесть влияние конструктивных и технологических факторов на качество воспроизводимых рельефных изображений.

3. Полиуретановые плоские сплошные контрштампы в процессе конгревного тиснения работают в области упругих деформаций, доля которых уменьшается с увеличением их толщины или уменьшением глубины матричных элементов штампа.

4. Увеличение толщины эластомерных сплошных контрштампов способствует снижению потребного давления для конгревного тиснения бумажных материалов.

5. Разработаны дополнительные усовершенствованные конструкции комбинированных упруго-эластичных контрштампов, позволяющие избежать проявления эффекта коробления оттисков, повысить качество формируемых рельефных изображений и снизить потребное давление. На одну из моделей контрштампов с выборочным профилем рабочего тела подана заявка в ФГУ ФИПС на выдачу патента на изобретение.

6. Использование в технологии конгревного тиснения альтернативных упруго-эластичных плоских контрштампов в сравнении с традиционными жесткими позволяет увеличить высоту и четкость формируемых рельефных изображений без разрушений материала, повысить разрешающую способность процесса, использовать принцип взаимозаменяемости для различных штампов вне зависимости от профиля рисунка, снизить время приладки оборудования, добиться стабильной повторяемости качества, не прерывать производственный процесс даже в случае частичного разрушения эластомерного рабочего инструмента.

7. Внедрение разработанных альтернативных упруго-эластичных контрштампов в промышленное производство типографий позволяет существенно повысить рентабельность операции конгревного тиснения и снизить себестоимость изготовления полиграфической продукции.

1. Смирнов, Г. П. Исследование процесса тиснения и определение расчетных параметров для проектирования позолотных процессов: дис. . канд. техн. наук / Смирнов Г. П. М., 1951. - 209 с.

2. Плоткин, М. М. Исследование основных параметров ротационного тиснения: дис. . канд. техн. наук / Плоткин М. М. М., 1961. - 160 с.

3. Смирнов, В. И. Исследование процесса конгревного тиснения печатной продукции: дис. . канд. техн. наук / Смирнов В. И. М., 1969. - 187 с.

4. Барболин, Ю. Ф. Исследование влияния технологических факторов на основные функциональные свойства бумаги для тиснения: дис. . канд. техн. наук : 05.21.03/Барболин Ю. Ф. -М., 1980.- 160 с.

5. Либау, Д. Промышленное брошюровочно-переплетное производство. Производство книг (серийное). Ч. 2 / Д. Либау, И. Хайнце. М.: МГУП, 2007. - 470 е., С. 88-92.

6. Кейф, М. Послепечатные технологии / М. Кейф. М.: Принт-Медиа центр, 2007.-280 с., С. 199-216.

7. Фейгин, В. Б. Обработка бумаги давлением при отделке / В. Б. Фейгин. М.: Лесная промышленность, 1989. - 224 е., С. 183.

8. Dittrich, G. Pragepressen des poligraphisehen Maschinenbau // Papier und Druk. -1977. -№7, s. 4.

9. Красноусов, П. Д. Луи Брайль: Ист.-биогр. очерк / П. Д. Красноусов, Ф. И. Шоев, М.: Просвещение, 1976. 48 с.

10. Смелянов, М. В. Конгревное тиснение на переплётах / М. В. Смелянов. -М.-Л.: Гизлегпром, 1947. 48 с.

11. Периков, В. М. Технология литографского и офсетного производства / В. М. Периков, П. И. Суворов. М.-Л.: Гизлегпром. 1949. - 68 с.

12. Матрица для коигревиого тиснения на переплётных крышках: а. с. 144499 СССР / О. Б. Купцова, К. М. Биткова, Г. В. Урядова. Опубл. 30.03.1962.

13. Купцова, О. Б., Урядова, Г. В. Новые материалы для бескрасочного тиснения // Полиграфическое производство. — 1962. №3. - С. 15-16.

14. Корогодов, Я. Т. Матрицы из винипласта для рельефного тиснения // Полиграфическое производство. 1968. - № 11. - С. 23.

15. Давыдов, И. А., Смирнов, В. И. Конгревное тиснение с пластмассовых штампов // Технология полиграфии. 1967. - №1 - С. 36.

16. Способ изготовления прессовой пары для конгревного тиснения: а. с. 196051 СССР / М. В. Бухмарев, А. И. Гермогенов, И. А. Давыдов, Ю. М. Лебедев, В. И. Смирнов. Опубл. 25.09.1967.

17. Смирнов, В. Пластмассовая прессовая пара / В. Смирнов, В. Фокина // Полиграфия. 1968. - №5. - С. 28-30.

18. Медведев, К. Изготовление клише для горячего тиснения / К. Медведев // Полиграфия. 2004. - №1. - С. 120.

19. Бобров, В. И. Технология послепечатных процессов. Технология тиснения: учеб. пособие / В. И. Бобров, Л. О. Горшкова, Е. И. Лисиченко, В. А. Мисонж-ник. М.: МГУП, 2006. - 198 с.

20. Gebrauchsanweisung // Prago Patrizen Электронный ресурс. — Режим доступа: http:// www.praego.de.

21. Воробьев, Д. В. Технология послепечатных процессов / Д. В. Воробьев. — М.: МГУП, 2000. 393 е., С. 326-327.

22. Бобров В. И. Технология и оборудование отделочных процессов / В. И. Бобров, Л. Ю. Сенаторов. М.: МГУП, 2008. - 434 е., С. 162.

23. Медведев, К. Изготовление клише для горячего тиснения / К. Медведев // Полиграфия. 2004. - №2. - С. 138.

24. Иванов, П. Тиснение и конгрев по-техасски / П. Иванов // Полиграфия.2006. №2. - С.23.

25. Магниевое сэндвич-клише // Компания «Марилок» Электронный ресурс. -Режим доступа: http://www.marylock.ru.

26. Кипхан, Г. Энциклопедия по печатным средствам информации. Технологии и способы производства: / Г. Кипхан и др.; пер. с нем. М.: МГУП, 2003. -1280 е., С. 60.

27. Современные эффекты печати, применимые к изделиям из ткани // Формат. -2008. -№3.-С. 16.

28. Гудилин, Д. Отделочные технологии: цели и задачи / Д. Гудилин // Компь-юарт. 2005. - №3. - С. 84-86.

29. УФ-краски заменяют конгревное тиснение // Мир этикетки. 2004. - №4. -С. 17.

30. Пономарев, Ю. В. Рельефная печать. Перспективы использования в общей полиграфии доклад. / Материалы научно-практической конференции «Позолотные процессы XXI век». Полиграфинтер 2007, Крокус Экспо, 17-18 октября2007.

31. Технология целлюлозно-бумажного производства. В 3 т. Т.П. Производство бумаги и картона. Ч. 1. Технология производства и обработки бумаги и картона. СПб.: Политехника, 2005. - 423 с.

32. Klemm, Р. Plastizität und elastizität papier / P. Klemm // Woehenblatt fur Papur-fabrukation. 1973. - №48. - S. 26-30.

33. Андрейченко, В. Я. Структура и механические свойства бумажного листа /

34. B. Я. Андрейченко // ВНИИБ: Тр. Ин-та. JL: Лесная пром-ть, 1970. Вып. 56.1. C. 129-133

35. Ригал, М. Упругое поведение бумаги с низкой плотностью, интерпретированное с помощью механики сеток / М. Ригал, X. Андерссон, Б. Вестерлинд, X. Холлмарк // Fibre Science and Technology. 1983. - №19. P. 127-144.

36. Аскадский, А. А. Влияние частоты полимерных сеток на их свойства / А. А. Аскадский // Высокомолекулярные соединения. 1990. - №10. - С. 2145-2156.

37. Пейдж, Д. Теоретические исследования механизма сопротивления разрыву бумаги при растяжении / Д. Пейдж // Tappi. 1969. - №4. - S. 674-681.

38. Сет, Р. С. О работе разрушения бумаги / Р. С. Сет // Tappi. 1979. - №3. - S. 105.

39. Бартенев, Г. М. К механизму деформации и разрушения волокнистых систем в производстве бумаги / Г. М. Бартенев, С. А. Хомичев, С. В. Бабурин // Оптимизация и совершенствование технологии бумаги: Сб. трудов ЦНИИБ. -М.: ВНИПИЭИ-леспром, 1984. С. 88-92

40. Баум Г. Свойство упругости, качество бумаги и контроль процесса / Г. баум // Appita. 1987. - №4. - С. 288-294.

41. Скворонски, Е. Новый метод определения механизма разрыва бумаги / Е. Скворонски // Przeglad Papierniczy. 1975. - №7-8. - С. 289-290.

42. Фудзии, Т. Механика и разрушение композиционных материалов / Т. Фуд-зии, М. Дзако. М.: Мир, 1982. - 232 с.

43. Холистер, Г. Материалы, упрочненные материалами / Г. Холистер, К. Томас. — М.: Металлургия, 1969. 167 с.

44. Комаров, В. И. Деформативность целлюлозно-бумажных материалов: дис. . док. техн. наук (в виде науч. доклада). 05.21.03 / В. И. Комаров СПб., 1999. - 55 с.

45. Rosen, В. W. Mechanics of composite strengthening, fiber composite materials / B. W. Rosen // ASM 72. 1965. - P.75.

46. Комаров, В. И. «Критическая» длина волокна фактор, определяющий де-формативность и прочность целлюлозно-бумажных материалов // ИВУЗ. Лесной журнал. - 1993. - №4. - с. 79-83.

47. Кларк, Дж. Технология целлюлозы / Дж. Кларк. М.: Лесная пром-ть, 1983. -456 с.

48. Фляте, Д. М. Свойства бумаги. 3-е изд. / Д. М. Фляте — М.: Лесная пром-ть, 1983.-456 с.

49. Комаров, В. И., Казакова, Я. В. Связь фундаментальных свойств (по Кларку) неразмолотой сульфатной небеленой целлюлозы с характеристиками деформа-тивности и прочности // ИВУЗ. Лесной журнал. 1983. - №2-3. - С. 112-116.

50. Портной, К. И. Структура и свойства композиционных материалов / К. И. Портной, С. Е. Салибеков, И. Л. Светлов, В. М. Чубарев. М.: Машиностроение, 1979.-255 с.

51. Иванов, С. И. Технология бумаги / С. Н. Иванов. М.: Школа бумаги, 2006 г. - 696 с.

52. Потураев, В. И. Прикладная механика резины / В. Н. Потураев, В. И. Дырда, И. И. Круш. Киев: Изд-во Наукова думка, 1980. - 260 с.

53. Киричевский, В. В. Сахаров, А. С. Исследование больших деформаций высокоэластичных массивных конструкций на основе МСКЭ // Проблемы прочности. 1978. - №4.-С. 6-8.

54. Лавендел, Э. Э. Расчет резинотехнических изделий/ Э. Э. Лавендел. М.: Машиностроение, 1976. - 232 с.

55. Аскадский, А. А. Деформация полимеров / А. А. Аскадский. М.: Химия, 1973.-488 с.

56. Бартенев, Г. М. Прочность и механизм разрушения полимеров / Г. М. Бартенев. М.: Химия, 1984. - 280 с.

57. Бартенев, Г. M. Физика полимеров / Г. М. Бартенев, С. Я. Френкель. — Л.: Химия, 1990.-432 с.

58. Виноградов, Г. В. Реология полимеров / Г. В. Виноградов, А. Я. Малкин. -М.: Химия, 1977.-439 с.

59. Гуль, В. Е. Структура и прочность полимеров / В. Е. Гуль. М.: Химия, 1971.-344 с.

60. Каргин, В. А. Краткие очерки по физико-химии полимеров / В. А. Каргин, Г. Л. Слонимский. М.: Химия, 1967. - 265 с.

61. Лодж, А. Эластичные жидкости: Введение в реологию конечнодеформи-руемых полимеров. — М.: Наука, 1969. — 464 с.

62. Трелоар, Л. Физика упругости каучука / Л. Трелоар. — М.: Иностранная литература, 1953. 240 с.

63. Кобеко, П. П. Аморфные вещества / П. П. Кобеко. М.-Л.: АН СССР, 1952. - 432 с.

64. Бартенев, Г. М. Курс физики полимеров / Г. М. Бартенев, Ю. В. Зеленев. -Л.: Химия, 1976.-288 с.

65. Treloar, L. R. G. The physics of rubber elasticity / L. R. G. Treloar. Oxford, 1975.-310 p.

66. Treloar, L. R. G. Rubb. Chem. Technol., 1974. v. 47, 625 p.

67. Бидерман, В. Л., Сухова, H. А. О приближенном выполнении условия несжимаемости при решении задач в больших деформациях // Известия АН ССР -серия.«Механика и машиностроение». 1963. - №6. С. 167-168.

68. Годовский, Ю. К. Теплофизика полимеров / Ю. К. Годовский. М.: Химия, 1982.-280 с.

69. Allen, G. Proc. Roy. Soc. (L.), 1976. Ser A, v. 351, 381 p.

70. Бидерман, В. JI. О сжатии низких амортизаторов и прокладок // Известия АН СССР серия «Механика и машиностроение». 1962. - №3. - С. 154-158.

71. Payne, A. R. Engineering design with rubber / A. R. Payne, J. R. Scott. London-N.Y., 1964. - 501 p.

72. Лепетов, В. А. Расчеты и конструирование резиновых изделий / В. А. Лепе-тов. Л.: Химия, 1977. - 406 с.

73. Davey, А. В. Rubber in engineering practice / А. В. Davey, A. R. Paine. London-N.Y., 1960.-256 p.

74. Зубцов, M. E. Листовая штамповка / M. E. Зубцов. Л.: Машиностроение, 1980.-432 с.

75. Исаченков, Е. И. Штамповка резиной и жидкостью / Е. И. Исаченков. 2-е изд. переб. и доп. - М.: Машиностроение, 1967. - 367 с.

76. Ходырев, В. А. Применение полиуретана в листоштамповочном производстве / В. А. Ходырев. Пермь: Книжное изд-во, 1973. - 218 с.

77. Ходырев, В. А. Проектирование, изготовление и эксплуатация штампов с полиуретаном / В. А. Ходырев. Пермь: Книжное изд-во, 1975. - 365 с.

78. Шавров, И. А. Применение полиуретанов в холодной штамповке / И. А. Шавров, В. Г. Степанов // Вопросы судостроения. Сер. Технология судостроения. 1975. - вып. 7. - С. 72-78.

79. Шавров, И. А., Степанов, В. Г. Исследование процесса вырубки и пробивки тонколистового металла с применением полиуретана // Вопросы судостроения. Сер. Технология судостроения. 1975. - вып. 7. - С. 80-89.

80. Мамутов, В. С. Исследование вырубки и разрушения тонколистовых материалов давлением импульсного магнитного поля с применением передающей среды текст.: дисс. . канд. техн. наук: 05.03.05 / В. С. Мамутов. Л., 1976, -224 с.

81. Бирюков, Н. М. Формообразование деталей из листового материала гидроэластичной средой по жёсткому пуансону / Н. М. Бирюков. М.: изд-во МАИ, 1995.- 120 с.

82. Комаров, А. Д. Штамповка листовых и трубчатых деталей полиуретаном / А. Д. Комаров. Л.: ЛДНТП, 1975. - 36 с.

83. Пережогин, А. Н. Исследование процесса магнитно-эласто-импульсной формовки трубчатых деталей с учетом динамических свойств материала заготовки текст.: дисс. . канд. техн. наук: 05.03.05 / А. Н. Пережогин. Л., 1976. -220 с.

84. Гиндин, В. Б. Магнитно-эласто-импульсная вырубка-пробивка тонколистовых материалов в приборостроении: дисс. . канд. техн. наук: 05.03.05 / В. Б. Гиндин. Л., 1981. - 176 с.

85. Овдин, Е. М. Исследование процесса магнитно-эласто-импульсной рельефной формовки деталей из листовых заготовок текст.: дисс. . канд. техн. наук: 05.03.05 / Е. М. Овдин. Л., 1981. - 156 с.

86. Хурсанов, П. В., Панов, А. А. Использование процесса магнитно-импульсной штамповки тонколистовых материалов через эластичную среду//Кузнечно-штамповочное производство. 1979. - №8. -С. 16-18.

87. Бебрис, А. А. Расчетные методы и технология процессов вытяжки деталей сложной формы эластическим пуансоном / А. А. Бебрис, В. М. Плеханов. Рига: ЛатНИИНТИ, 1980. - 34 с.

88. Смирнов, Ю. А. Штамповка тонколистового металла с применением полиуретана текст. // Вопросы судостроения. Сер. Технология судостроения. 1975. -вып. 7.-С. 100-112.

89. Краснокушский, Ю. Б. Инструментальные блоки мощных гидравлических прессов для штамповки эластичной средой при высоких давлениях // Кузнечно-штамповочное производство. 1979. - №9. - С. 17-19.

90. Степанов, В. Г. Прогрессивные процессы пластического деформирования металлов в холодноштамповочном производстве // Вопросы судостроения. Сер. Технология судостроения. 1975. — вып. 7. - С. 33-39.

91. Райт, П. Полиуретановые эластомеры . Пер. с англ. под ред. докт. хим. наук Н. П. Апухтиной / П. Райт, А. Камминг. Л.: Химия, 1973. - 304 с.

92. Шутилин, Ю. Ф. Справочное пособие по свойствам и применению эластомеров: монография текст. / Ю. Ф. Шутилин. Воронеж: изд-во ВоронежГТА, 2003.-871 с.

93. Исаченков, Е. И. Контактное трение и смазки при обработке металлов давлением / Е. И. Исаченков. М.: Машиностроение, 1978. - 208 с.

94. Исаченков, В. Е. Учет контактного трения в штампах с эластичными матрицами и пуансонами // Конструкции штампов в листовой штамповке: сб. науч. тр. М.: МДНТП, 1976. - С. 165-173.

95. Исаченков, В. Е. Методика количественной оценки контактного трения при объемном деформировании на основе обобщенного закона внешнего трения / В. Е. Исаченков // Объемная штамповка, сб. науч. тр. — М.: МДНТП, 1973. С. 174-178.

96. Беляков, И. Т., Исаченков, В. Е. Оценка величины затекания в зазор между твердыми поверхностями эластомеров, находящихся под давлением // Кузнеч-но-штамповочное производство. 1976. - №10. - С. 20-22.

97. Зубцов, М. Е. Применение полиуретана в штампах для холодной штамповки / М. Е. Зубцов, В. Д. Корсаков, В. В. Белов. Л.: ЛДНТП, 1976. - 40 с.

98. Николаева, А. М. Определение физико- механических характеристик эластичного инструмента для листовой штамповки / А. М. Николаева, И. И. Берко-вич, В. Е. Никишин, В. М. Розенцвайг // Кузнечно-штамповочное производство. -1991. №5. - С. 22-24.

99. Исаченков, В. Е. Определение деформирующих давлений при формообразовании деталей из листа эластично-жидкостными и эластичными средами // Кузнечно-штамповочное производство. 1976. - №10. - С. 10-13.

100. Писаренко, Г. С. Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести. Справочное пособие / Г. С. Писаренко, Н. С. Можаровский. — Киев: Наукова думка, 1981. 496 с.

101. Тимошенко, С. П. Пластины и оболочки / С. П. Тимошенко, С. Войнов-ский-Кригер. — М: Наука, 1966. — 636 с.

102. Сегерлинд, Л. Применение метода конечных элементов. Пер. с англ. под ред. докт. физ.-мат. наук Б. Е. Победри / Л. Сегерлинд. -М.: Мир, 1979. — 392 с.

103. Александров, В. М. Задачи механики сплошных сред со смешанными граничными условиями / В.М. Александров, Е. В. Коваленко М.: Наука, 1986. -336 с.

104. Мосолов, П. П. Механика жесткопластических сред / П. П. Мосолов, В. П. Мясников М.: Наука, 1981.-208 с.

105. Лурье, А. И. Теория упругости / Лурье А. И. М.: Наука, 1970. - 940 с.

106. Панова, Л. П., Орленко, Г. П. и др. Влияние строения уретановых эластомеров на рабочие свойства эластичной матрицы // Кузнечно-штамповочное производство. 1972 г. - №6. - С. 26.

107. Орленко, Г. П. Свойства полиуретана и его применение в листоштампо-вочном производстве / Г. П. Орленко. — Л.:ЛДНТП, 1975. — 20 с.

108. Булатов, Г. А. Полиуретаны в современной технике / Г. А. Булатов. М.: Машиностроение, 1983. — 272 с.

109. Ефремов, Н. Ф. Тара и ее производство: учебное пособие / Н. Ф. Ефремов -М.: МГУП, 2001. 312 е., С. 298-299.

110. Таловеров, В. Н. Оборудование кузнечно-прессовых цехов (Механические и гидравлические прессы. Методы исследования): Учебное пособие/ В. Н. Таловеров, Ю. А. Титов, Ю. Н. Берлетта. Ульяновск: УлГТУ, 2001. - 80 с.

111. Степнов, М. Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: Справочник. 2-е изд., испр. и доп. / М. Н. Степнов, А. В. Шаврин М.: Машиностроение, 2005. - 400 с.

112. Утверждаю директор ЗАО «Полнграфннс

113. Дополнительно внедрение данной технологии позволило:

114. Формировать на бумажных материалах мелкие рельефные элементы площадью менее 0.5 мм;

115. Увеличить четкость и высоту формируемого рельефа без видимых разрушений;

116. Сократить количество остановок для «доприправок» клише;

117. Ликвидировать жесткую привязку контрштампов к строго определенным клише;

118. Ликвидировать зависимость типографии от подрядчика-изготовителя контрштампов.

119. Директор производства Директор по качеству

120. Начальник планово-экономическс Ведущий технолог1. Ч4КА1ЧИК

121. OGjvxtbj с игриничеш'оП uIncrcibevHocntu сМгрг»12SC0, Моесогстал области Ступяно-1,

122. ИНН 5045016560 КПП 509950001 Сип'баикТЮ Москва р'с -10702810500700011026 г'с1П101Х10101К10(МЮ0202 БШ: «4525102 ОКОНХ 1S111 ОКПО 111899576 Тел. (7-4У5) 721-21-2I ф«и;(7-454) 721-21-20

123. Г>тлп 2 Определение режимов плос*ого Слшиикши тиснения на материалах Зачсз'шка (Приложение №2) с нспользгвзмеч плоских пттампоп :1ак.пчтал и лиселей Исполнителя.1. Работу пр.шг-х1. Исполнитель:

124. Менеджер коммерческого аггела ООО «Mùpo1. П-Л-Бонеп

125. Проректор па научной ptfioTe государсшшюго образовательного уррехденця ьысшего профессионального .(.**о5разосас!1я"<0.(осковсюгн ¿' I осу sci и си/ыЯушгсерс стет п е-игп : л V ' '''j/MC^ П Н Пппгач»,1. А*/',у-

126. Hchmchosjhuc орг*шнхихшг государственное обргиоазтелыюе учреждение высшего профгссниги-нлюго образования «Московский i осу дарственный ушгосрсзггст пэтатт

127. Наимсмокшне стр}кт}-р»ого потралдслснт 1Л а к.тр /Ч. т г ç с^S

128. Aki сдач и-мрисчкн работ, выполненных по,тогооору подряда Угот О i О 71. Дага составленияf/PS

129. ОгчгтшА период {¿Г О f с>/ -j i о I. О 7

130. U соотвенпиинс доияюром полряла

131. ГТ-едстгеи-тгть pi.5oro^3*c,w (р\*гва ИГС.1Й oprunriiTuni'k1*}гач<> inc ih crps tn^pi¡oni iKiipjfc'sCfut и*1. A M Hi »писнюv' "rcni>n ttlli! .» ' *•JSlUNriiu rw а w»1. ДА К'грО-Уя