автореферат диссертации по строительству, 05.23.16, диссертация на тему:Переходные процессы в насосных станциях, работающих в каскаде по схеме "насос в насос"

РГВ од 1 з июн 2303

На правах рукописи

ЗЕМСКИЙ КИРИЛЛ ВАДИМОВИЧ

ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В НАСОСНЫХ СТАНЦИЯХ, РАБОТАЮЩИХ В КАСКАДЕ ПО СХЕМЕ «НАСОС В НАСОС»

Специальность 05.23.16 - Гидравлика и инженерная гидрология

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

МОСКВА 2000

Работа выполнена на кафедре: «Насосы и насосные станции» Московского государственного университета природообустройства.

Научный руководитель:

к.т.н., доц. Бегляров Д.С.

Официальные оппоненты:

д.т.н., проф. В.И. Виссарионов,

к.т.н., старший научный сотрудник

А.Н. Рожков

Ведущая организация: АОЗТ компания «СОВИНТЕРВОД»

Защита диссертации состоится « /У» июня 2000 г. в /Г*0 часов на заседании диссертационного совета К. 120. 16. 01 в Московском государственном университете природообустройства по адресу: 127550, Москва, ул. Прянишникова, д. 19, корпус 1, МГУП, ауд. 201.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного университета природообустройства.

Автореферат разослан «___» мая 2000 г.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук

И.М. Евдокимова

Н16Ш-0И16>0

ОБЩЛЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В последнее время во многих случаях бывает необходима подача воды на большую геодезическую высоту или ее транспортировка на значительные расстояния. Поэтому требуется создание больших напоров насосными станциями.

Далеко не всегда бывает возможно при этом осуществлять подачу воды одной насосной станцией с использованием высоконапорных насосов, поскольку это существенно усложняет ее эксплуатацию, снижает надежность работы системы и приводит к необходимости применять высоконапорные трубы и арматуру. В этих случаях более выгодной может быть подача воды несколькими последовательно соединенными насосными станциями.

Если перед каждой последовательно соединенной насосной станцией предусматривается емкость с относительно большим объемом, то работа такого комплекса особой сложности не представляет. В этом случае задачей при проектировании комплекса последовательно работающих ► насосных станций" является определение минимально возможных по условиям эксплуатации объемов этих промежуточных емкостей.

Само собой разумеется, что чем больше будут приняты объемы этих емкостей, тем более надежной и простой будет эксплуатация комплекса последовательно соединенных насосных станций.

Однако, во-первых, сооружение промежуточных емкостей приводит к дополнительным затратам на строительство, а во-вторых, в некоторых случаях устройство емкостей вообще невозможно, например, из-за рельефа трассы водоподачи.

В этих случаях принимают последовательную работу насосов на станциях по схеме «насос в насос». По такой схеме конец напорного трубопровода" предыдущей насосной станции является началом всасывающего трубопровода последующей насосной станции. Такая схема существенно уменьшает затраты на строительство.

В тоже время опыт проектирования и эксплуатации подобных объектов выявил ряд особенностей, связанных с защитой комплекса последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос» от гидравлических ударов, связанных с переходными процессами.

Выбор средств защиты систем водоподачи от гидравлического удара необходимо производить на основании расчетов переходных процессов. В настоящее время, для этих целей, как правило, применяется методика расчета, разработанная на кафедре «Насосы и насосные станции» МГ'УП (автор д.т.н. К.П.Вишневский). Реализующая эту методику программа для ЭВМ позволяет проводить расчеты переходных процессов с необходимой степенью точности и при затрате на них относительно небольшого машинного времени.

Однако данной методикой не предусмотрены случаи последовательной работы трех и более насосных станций, а также применение в качестве

срсдств защиты водонапорных колонн и обратных клапанов, устанавливаемых на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций.

В связи с этим возникла необходимость в дальнейшем усовершенствовании существующей методики путем разработки и включения в алгоритм и программы для ПЭВМ блоков, позволяющих проводить расчеты переходных процессов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос», а также с учетом установки на водоводах водонапорных колонн и обратных клапанов.

Целью работы являлось:

создание методики расчета переходных процессов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос»;

- создание методики, позволяющей обоснованно применять водонапорные колонны для защиты насосных станций, как от повышения, так и от понижения давления;

создание методики, позволяющей учитывать обратные клапаны, установленные на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций.

Выполнение поставленной цели было связано с решением следующих задач:

усовершенствование существующей методики расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи для случаев, связанных с работой комплексов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос»;

расчетно-теоретичсские исследования различных случаев переходных процессов с использованием усовершенствованной методики расчета;

экспериментальные исследования переходных процессов в каскадах последовательно работающих насосных станций без промежуточных емкостей, возникающих при аварийных отключениях насосных агрегатов;

разработка рекомендаций по защите напорных водоводов каскадов последовательно работающих насосных станций по семе «насос в насос» от гидравлических ударов.

Научная новизна заключается в следующем:

сформулирована математическая модель гидравлических переходных процессов в напорных системах водоподачи с несколькими последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос»;

разработана методика расчета переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций, работающих последовательно по семе «насос в насос», учитывающая действия водонапорных колонн, присоединенных к трубопроводам на входе в последовательно работающую насосную станцию;

разработана методика расчета переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций, работающих последовательно по семе «насос в насос», учитывающая установку на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций обратных клапанов.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

реализация предложенной математической модели в программном комплексе для ПЭВМ, позволяет проводить расчеты переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций в напорных системах при подаче воды последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос», число которых может быть до пяти;

расчеты переходных процессов можно выполнять при любых сочетаниях аварийно отключаемых и остающихся в работе последовательно работающих насосных станций;

при расчетах переходных процессов предусмотрена возможность учета действия водонапорных колонн и обратных клапанов, установленных соответственно на входе и выходе последовательно работающих насосных станций.

Реализация работы. Результаты исследований позволили разработать предложения по защите напорных водоводов Егвардского каскада насосных станций в Армении от гидравлического удара.

Апробация работы. Результаты исследований и основные положения диссертации докладывались на научно-технических конференциях МГУП в 1997...2000 г.г.

Публикации. По теме диссертации имеются 4 публикации.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложения. Работа содержит 84 страницы машинописного текста и 23 рисунка. Список литературных источников насчитывает 93 наименования.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе дается обзор состояния исследуемых вопросов.

Рассматриваются особенности напорных систем водоподачи с последовательно работающими насосными станциями.

Указывается, что насосные станции, работающие последовательно, могут перекачивать воду в каналы, имеющие промежуточные (регулирующие) емкости, а также при их отсутствии, то есть при работе по схеме «насос в насос».

Отмечаются преимущества и недостатки данных видов каскадов насосных станций.

Приводятся уравнения, описывающие неустановившееся движение воды в трубопроводах, и отмечается, что впервые они были получены Н.Е. Жуковским.

Указывается, что дальнейшее развитие теории гидравлических переходных процессов получило в результате работ, выполненных

A.Алиеви, В.М.Алышевым, В.Ангусом, А.Бержероном,

B.И.Виссариоиовым, К.П.Вишневским, В.С.Дикарсвским, А.ГДжваршейшвили, Е.Евангелисти, Д.Картвелшнвили, Г.И.Кривченко, Б.Ф.Лямаевым, Г.И.Мелконяном, М.А.Мостковым, Л.Ф.Мошниным, Р.Пармакяном, Д.Н.Смирновым, В.Стрптером, А.А.Суриным, И.А.Чарным, Д.Фоксом, О.Шнидером.

Приводятся способы решений уравнений переходных процессов в напорных системах водоподачи.

Отмечается, что в настоящее время наибольшее распространение для численного решения получил метод характеристик. В России чаще всего для решения используются методики расчета, разработанные Б.Ф. Лямаевым и К.П. Вишневским.

В данной работе для проведения расчетов использовалась методика, разработанная на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП д.т.н. К.П. Вишневским, так как она, а также программа для различных ЭВМ позволяют проводить расчеты различных случаев переходных процессов с учетом применения различных средств защиты трубопроводов от гидравлических ударов.

Рассматривается решение уравнений, описывающих неустановившееся движение воды с использованием модификации метода характеристик, при котором неизвестные значения напоров Н и скоростей движения воды V при переходных процессах определяются в сечениях, примыкающих к расчетным точкам напорной системы водоподачи.

Приводятся различные средства защиты от недопустимых повышений давлений, возникающих при переходных процессах на напорных системах водоподачи.

Дается классификация этих средств и указывается, что они в значительно большей степени относятся к напорным системам водоподачи с одной насосной станцией подающей воду в открытую емкость или в закрытую оросительную сеть.

Во второй главе излагается методика проведения исследований.

Указывается, что переходные процессы в напорных системах водоподачи по своей природе относятся к сложным динамическим процессам. Факторы, определяющие их протекание, многообразны и учет их влияния весьма затруднен.

В таких условиях наиболее эффективным является комплексный метод исследования, основанный как на данных экспериментов, так и на результатах расчетов переходных процессов.

Экспериментальные исследования проводились в натурных условиях: непосредственно на действующем каскаде насосных станций, работающих по схеме «насос в насос».

Приводится порядок проведения этих исследований, рассматриваются приборы и оборудование для замеров параметров при стационарных и

переходных процессах: датчики для измерения давления, датчик оборотов для замера частоты вращения ротора насосного агрегата, датчик угла поворота для определения степени открытия тарели обратного клапана.

Дается оценка ошибок измерений с помощью используемой аппаратуры: давления, частоты вращения, времени, угла поворота.

В данной работе большой объем исследований выполнен в виде расчетов переходных процессов, поскольку проведение экспериментов к натурных условиях в полном объеме практически невозможно. Это связано, наряду с экономическими и организационными трудностями, с невозможностью учета влияния ряда факторов, а также с невозможностью изменения отдельных параметров в широких пределах (характеристик трубопроводной арматуры, параметров средств защиты, их местоположения и др.) при проведении натурных экспериментальных исследований переходных процессов.

Расчетно-теоретические исследования, как уже было отмечено выше, проводились с использованием методики, разработанной на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП (автор - д.т.н. Вишневский К.П.). При расчете переходных процессов по данной методике учитываются все основные факторы, влияющие на эти процессы: топология системы водоподачи, длины, диаметры, гидравлические сопротивления трубопроводов, профили трубопроводов, скорости распространения волн изменения давления, характеристики насосов и двигателей, инерция насосных агрегатов, характеристики трубопроводной арматуры (запорной, предохранительной, противоударной), устанавливаемой как в пределах насосной станции, так и на напорных трубопроводах.

Неизвестные значения напоров Н и скоростей движения воды V в сечениях, примыкающих к расчетной точке / для каждого расчетного времени у, определяются- по формулам, в которых используются значения волн ф, распространяющихся по направлению оси координат, и ц/ -соответственно против этого направления.

Значения напора Н и скорости V в сечении примыкающем к расчетной точке /' со стороны соседней точки /-/ равны:

= Н|(М)>0 + <р + Х|/у, (1)

^(¡.щ = УКц),о + (ё/а-д (ф ¡(¡-1)о - Уд), (2)

а значения напора Н и скорости V в сечении примыкающем к расчетной точке / со стороны соседней точки /+/ равны:

Н^нХрНо-мдо+фу+ЧЛоиХ), (3)

УКи 1)0 = У|(,и)1о + (ф{) (ф д - ^¡(¡+ш) , (4)

где Нцм^о, НКн„.о, У](|+|)0- начальные значения напоров и скоростей

в указанных выше сечениях;

ф ¡(,.1)0 и ^¡(¡+1^ - волны , подошедшие к точке 1 в расчетный момент времени ] от соседних точек 1-1 и 1;

Фу и - волны, возникающие в точке 1 в момент времени] в результате подхода волн ф ¡(¡_ш и •

Рассматривается алгоритм расчета, составленный в соответствии с разработанной методикой, который условно можно подразделить на три части.

В первой части осуществляется ввод исходных данных и переработка их к виду, необходимому для проведения расчета, во второй - происходит непосредственный расчет переходного процесса, а в третьей - вывод результатов расчета и анализ, определяющий переход к следующему варианту или к окончанию расчетов.

Программой предусматривается две формы представления результатов расчета: окончательные, представляющие экстремальные значения напоров и давлений в расчетных точках трубопроводов, и промежуточные, являющиеся текущими значениями отдельных параметров для определенных моментов времени переходного процесса.

Описываются разработанные дополнения к методике и соответственно к алгоритму, необходимые для расчетов переходных процессов в напорных системах с насосными станциями: работающими по схеме «насос в насос»; при установке на входе в промежуточную насосную станцию водонапорной колонны; при установке на промежуточных насосных станциях обратных клапанов; при установке на промежуточных насосных станциях водонапорных колонн и обратных клапанов.

При последовательной работе насосных станций только первая из них расположена в нулевом узле, а остальные в промежуточных.

В связи с этим, в отличии от насосной станции в нулевом узле, напор на входе в которую принят постоянным, напор на входе насосной станции, расположенной в ненулевом узле (промежуточной точке), при переходных процессах изменяется.

Расчетная схема, учитывающая насосные станции в ненулевом узле / , при непрерывном движении воды через насосные агрегаты приведена на рис. 1 а.

Таким образом напор и скорость движения воды через насосную станцию будут формироваться прямой характеристикой, вышедшей из узла / -1 в момент времени ^ и обратной характеристикой, вышедшей из узла / +1 также в момент времени

Неизвестными в формулах (1), (2), (3) и (4) являются величины Н^.^,

Н,и+1)), ф^, Ч/у.

Для их определения принято, что напор насоса Н^ за минусом потерь напора в коммуникациях насосного агрегата равен разности напоров на выходе из станции и входе в нее, то есть

где - расход воды через насосный агрегат в момент времени Бц - гидравлический коэффициент потерь напора. С другой стороны величина напора насоса Н^ определяется как функция расхода воды через него и частоты вращения ротора насосного агрегата ^ по напорной характеристике в относительных координатах:

(5)

Н,щ = пД

(6)

Для определения частоты вращения ротора отключенного насосного агрегата в момент времени /,■ используется разностный аналог дифференциального уравнения вращательного движения ротора насосного агрегата:

= П>1 - 0,5(375/С02)(1УЦ + МП>1)А1, (7)

где П|.) - частота вращения в предыдущий расчетный момент времени ^.ь СО2 - маховой момент насосного агрегата;

М]ц, Мц].1 - значения момента сопротивления насосного агрегата соответственно в моменты времени ^ и

Значение М^ определяется как функция расхода воды через насосный агрегат (^у и частоты вращения П; с учетом момента трения в сальниках и подшипниках:

М,и = Р(0,ц,п|) + МП) . (8)

При отсутствии кавитационных разрывов сплошности потока расход воды на входе в насосную станцию равен расходу воды па выходе из нее, то есть

= Ою+Пи= Qпj ■ (9)

Расход через насос равен:

Он, = (^0+1)/ со ¡+, *шн,)/2н, (Ю)

где со ¡+|, гП|+1 - площадь поперечного сечения и число ниток трубопроводов на выходе из насосной станции.

гц - число параллельно работающих насосов. Значения волн и <р у определяются по следующим зависимостям:

Жу = ф ,(М)о + «(¥¡(¡+1)0 - Ф ¡о). (11)

Фи = [Н|(М).0 - Нцц-о.о + 2ф ¡(ну - (1-а)\|Л0+ш +

+Н,и-8„ 10,и 1015]/(1+а), (12)

где а = (со ¡ц*т|+|)/ (а ,.1 *т .

Совокупность десяти уравнений (1), (2), (3), (4), (6), (7), (8), (10), (11), (12) позволяет определить десять неизвестных Уцм^, Нцн^,

Н^, П), Мщ, Он,, \|/у, ф ¡о-

Решение этих уравнений осуществляется методом последовательных приближений.

С целью защиты промежуточной насосной станции как от повышения давления, так и от его понижения, вызывающего кавитационный разрыв сплошности потока, на входе в промежуточную насосную станцию устанавливаются водонапорные колонны. При повышении давления излишек воды поступает в водонапорную колонну, а при понижении осуществляется впуск воды в коммуникации насосных станций из водонапорной колонны.

Начальный уровень воды в водонапорной колонне Ько равен давлению па входе в насосную станцию:

Ько = Цм)о = Н|(М)0 " 7-'> 03)

где - отметка оси насосных агрегатов.

При условии < Ь^ вода будет поступать из колонны в

трубопровод, а при условии > Ьц - из трубопровода в колонну.

Уровень воды в колонне Ь^ будет отличаться от значения Ьцм^ на величину потерь напора в соединительной линии:

= ННМ)Г ^ + Бе, | (Зк, I Сйу , (14)

где - коэффициент потерь напора соединительной линии;

С^З - расход воды из колонны или в колонну, равный

<3к! = С>1(1+1)0- 0>а-1)0- (15)

Уравнения (14) и (15) представляют собой дополнительные нелинейные условия, необходимые для определения ф ^ и ц/д в случае предотвращения кавитационных разрывов сплошности потока в окрестности насосной станции. При этом условии (10)для определения С?^ сохраняет свою силу.

Значения волн фу и ср у определяются по следующим зависимостям:

Фу = 9.0-1)4 + а(ф>ину - ф у) + Оу / (ю,-1 * ш,.,), (16)

ф ¡о = НцМ),0 - Н,(И1),о +2ф1(|.1)о - (1-а)ф1(М)0 +

+ Нц - Б,, I <5ц ! Оц + / (им* т,_,) / (1+а). (17)

Из полученных соотношений видно, что в отличие от аналогичных (11) и (12) в них появился член, содержащий расход (Зц через водонапорную колонну. Следовательно, непрерывное движение воды через насосную станцию, рассмотренное ранее, является частным случаем также непрерывного движения воды, обеспеченного притоком воды из водонапорной колонны.

Изменение уровня воды в колонне за расчетный интервал времени АХ определяется по формуле:

Ьц = Ьк0.1)-Д1(дч/(йк), (18)

где (¿>к - площадь поперечного сечения колонны.

Таким образом, при подключении водонапорной колонны к насосной станции к десяти неизвестным Н1Ч, П;, Мцр (Зц,,

фу добавились еще расход воды через колонну <3Ч и уровень воды в колонне Ь|ф определяемые как решение уравнений (1), (2), (3), (4), (6), (7), (8), (10), (15), (16), (17) и (18).

Решение этих уравнений также осуществляется методом последовательных приближений.

Одним из способов защиты насосных станций от повышенных давлений является установка на водоводах промежуточных обратных клапанов, разбивающих водовод на отдельные участки. Метод учета промежуточных обратных клапанов был разработан К.П. Вишневским.

При числе последовательно соединенных насосных станций больше трех насосные агрегаты промежуточных насосных станций (начиная от второй и кончая последней), оборудованные обратными клапанами, образуют комплекс, для учета которого требуется отдельная методика.

Расчетная схема для данного случая приведена на рис. 1 б.

Значения напора Н и скорости течения воды V со стороны насосного агрегата будут определяться уравнениями (1) и (2).

Значения напора в сечении, примыкающем к точке / со стороны /-1 будет определяться напором насосного агрегата при нулевом расходе (или нулевой скорости движения воды):

H¡(M)j=Hnj, (19)

V,(i.„j = 0. (20)

Подставив (19) в (1) и (20) в (2), получим

Н,„ = Н1(И),0 + <p¡(i-])j + Vij, (21)

0 = V¡(,.i).o + (g/a)( <P¡(i-i)j - Vij) • (22)

Из последнего выражения получается

Ч/ц = 0,5[Hhj - Н1(М),о + (a/g) Vi(¡.i),o]- (23)

Таким образом, при оборудовании промежуточных насосных станций обратными клапанами совокупность четырех уравнений (6), (7), (8) и (23) позволяет определить четыре неизвестных Нщ, n¡, Мц, \(/¡ j.

Решение этих уравнений, как и в предыдущих случаях, осуществляется методом характеристик.

Установка обратных клапанов на выходе из насосной станции защищает ее от повышенных давлений, однако не предотвращает возникновения разрывов сплошности течения воды в окрестности входа в насосную станцию. Поэтому для предотвращения разрывов сплошности представляется целесообразным устанавливать водонапорные колонны на входе в насосную станцию и при наличии обратных клапанов на выходе.

Условия h¡(¡_i)j < hkj или h¡(¡.|)j > hkj также определяют направления движения воды из водонапорной колонны в трубопровод и обратно.

Расчетная схема в этом случае будет такой же, как и в предыдущем случае и, следовательно, значения напора H и скорости течения воды V со стороны насосного агрегата будут также определяться уравнениями (1) и (2).

Значения напора в сечении, прилегающем к точке i со стороны точки ¡-1, примем равными напору насосного агрегата при нулевом расходе, а расход воды в этом же сечении равным расходу воды через водонапорную колонну:

НКм)о = Н1Ц, (24)

Qkj = *m¡_i*Vi(j.i)j . (25)

Подставив из (1) и (2) величины H¡(¡.i)j и V^.iy в (24) и (25), получим:

HUj = Hi(M),o + cpl(i-i).j + ц/ц , (26)

Qkj / (©и *m.-i) = V¡(¡.i),o + (g¡a) (epia-oj + v¡j) • (27)

Отсюда следует

\|/ц = 0,5[Hnj - Hi(M),0 + (a/g) (Vi(¡.i),o - Qkj / (coM *mM))]. (28) Выражение (28) для определения \|;,j отличается от аналогичного выражения (23) наличием члена, учитывающего расход воды чрез водонапорную колонну.

Расход воды через водонапорную колонну QkJ получается из (14), в котором, согласно уравнению (24) H¡(¡_i)j заменено на Hnj, то есть

hkj = HHj-Zi + SM I Qkj I Qk¡, (29)

- и -

а изменение уровня воды описывается уравнением (18).

Таким образом, при оборудовании насосных станций обратными клапанами и водонапорными колоннами совокупность шести уравнений (6), (7), (8), (18), (28) и (29) позволяет определить шесть неизвестных Н^, Пр Мц, Од, \|/у и Ьщ.

Решение указанной системы уравнений осуществляется, как и ранее, методом последовательных приближений.

Для практической реализации разработанных методик была произведена доработка программы расчета переходных процессов, разработанной на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП. Блок схема модификации данной программы приведена на рис. 2...4.

В третьей главе приводятся результаты расчетно-теоретических исследований переходных процессов на насосных станциях работающих последовательно по схеме «насос в насос», выполненных с использованием разработанной методики.

Отмечается, что при двух последовательно работающих насосных станциях возможно только три случая их аварийных отключений: одновременное двух, отключение первой и отключение второй.

С увеличением числа последовательно работающих насосных станций количество возможных вариантов значительно увеличивается, поэтому для каждого варианта расчета необходимо иметь возможность задавать остается ли любая из насосных станций в работе или она отключается.

При последовательной работе для неотключаемых насосных станций возможны следующие нежелательные явления: значительное повышение давления на выходе (при отключении следующей насосной станции) или значительное понижение давления (при отключении предыдущей насосной станции). В обоих случаях целесообразно предварительное отключение этой станции.

В связи с этим для проведения расчетов предусматривается задания для каждой насосной станции предельных значений давления Ртах и Ртщ, при выходе за пределы которых насосная станция будет автоматически отключаться. Следует отметить, что для первой насосной станции необходимо только значение Ртш, а для последней последовательно работающей насосной станции только значение Рт|„.

Описываются принятые для проведения расчетно-теоретических исследований каскады насосных станций работающих последовательно по схеме «насос в насос»: Егвардский каскад в Армении и каскад на Рыбницкой оросительной системе в Молдавии.

Принятые для проведения расчетно-теоретических исследований каскады насосных станций отличаются количеством станций, оборудованием, протяженностью трубопроводов, рельефом местности (рис. 5 и 6).

Расчеты переходных процессов, возникающих при отключениях насосных станций Егвардского каскада, выполнялись для случая одновременного отключения четырех работающих насосных агрегатов.

Расчеты выполнялись при значении геодезической высоты подъема воды равной 379,5 м и наибольшем значении скорости распространения ударных волн а = 1000 м/с, то есть при минимальном содержании в воде нерастворенного воздуха.

Рассматривались следующие случаи:

- трубопроводы не оборудованы средствами защиты от гидравлического удара;

- трубопроводы оборудованы водонапорными колоннами и обратными клапанами.

Четыре варианта расчетов, результаты которых представлены на рис. 7...9, были проведены при отсутствии каких-либо средств защиты от гидравлического удара. На рисунках показаны линии максимальных и минимальных напоров, построенные по окончательным результатам расчетов.

Проведенные расчеты показали, что при различных сочетаниях отключения насосных станций имели место повышения давления, которые превышали рабочее в 1,13... 1,50 раза.

Анализ результатов расчетов показал также, что по длине трубопроводов образуются кавитационные разрывы сплошности потока.

Следующие четыре варианта расчетов (рис. 10... 12) были выполнены при установке у насосной станции II подъема водонапорной колонны и дополнительных обратных клапанов, установленных на напорных трубопроводах в трех точках, находящихся на расстоянии 1800 м, 6800 м и 9200 м от насосной станции I подъема.

Проведенные расчеты показали, что значения давлений в трубопроводах при принятых средствах защиты практически не превышают рабочие.

Расчет переходного процесса, возникающего при отключениях насосных станций Рыбницкой оросительной системы проводился для случая автоматического отключения головной насосной станции ГНС - 2 после отключения головной насосной станции ГНС - 1, то есть для случая, который имел место при проведении экспериментальных исследований.

Расчет выполнялся при значении геодезической высоты подъема воды равной 140 м и скорости распространения ударных волн для всех трубопроводов а = 900 м/с, то есть несколько пониженной за счет нерастворенного в воде воздуха.

При проведении расчета 6е.шо принято, что остающаяся в работе насосная станция будет автоматически отключаться в случаях, если давление на входе станет меньше или на выходе больше заданного.

Результаты расчета приведены на рис. 13 и 14, на которых показаны кривые изменения давления в двух точках напорной системы водоподачи: за обратными клапанами, установленными на напорных линиях насосов № 2 насосных станций ГНС - 1 и ГНС - 2; кривые изменения угла поворота тарелей обратных клапанов; кривые изменения частоты вращения насосных агрегатов № 2 на каждой насосной станции, построенные по промежуточным результатам расчетов.

Переходный процесс вызывался аварийным отключением электропитания двигателя насоса на насосной станции ГНС — 1.

Отключение насосного агрегата на ГНС - 2 происходит при уменьшении давления у насосной станции ниже 0,05 МПа (5 м).

Как видно из рис. 13 на ГНС - 1 закрытие обратного клапана, установленного на напорной линии насоса № 2, происходит через 3 с (кривая 3) после его аварийного отключения. Максимальное давление за обратным клапаном составляет 0,95 МПа (кривая 1), что превышает рабочее 0,80 МПа в 1,19 раза. Реверсивное вращение ротора насосного агрегата (кривая 2) начинается через 8 с после его отключения, а через 16 с достигает 425 мин'1.

Закрытие обратного клапана, установленного на напорной линии после насоса № 2 насосной станции ГНС - 2, происходит через 0,32 с (рис. 14, кривая 2), а максимальное давление, которое равно 0,89 МПа и превышает рабочее в 1,11 раза, имеет место через 4,8 с (кривая 1) после отключения станции. К этому моменту времени давление за обратным клапаном на насосной станции ГНС - 1 равно 0,80 МПа, то есть рабочему.

Проведенные расчетно-теоретические исследования показали, что разработанные метод, алгоритм и программа расчета для ЭВМ дают возможность проводить расчеты переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных агрегатов в напорных системах при подаче воды последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос».

Исследования показали, что предусмотренные средства защиты от гидравлического удара на каскадах насосных станций, достаточно эффективно защищают их от недопустимого повышения давления при аварийных отключениях насосных станций.

В четвертой главе рассматриваются результаты натурных исследований переходных процессов в напорных системах водоподачи с последовательно работающими насосными станциями.

Результаты расчетов использованы также для проверки достоверности расчетов переходных процессов, возникающих при отключениях насосных станций работающих в каскаде.

Отмечается, что поскольку до настоящего времени напорные системы водоподачи с последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос» применялись редко, выбор объекта для проведения натурных исследований весьма ограничен.

Описывается принятый для проведения натурных исследований каскад головных насосных станций ГНС — 1 и ГНС - 2 Рыбницкой оросительной системы в Молдавии.

Отмечается, что для защиты трубопроводов насосной станции I подъема от гидравлических ударов и насосных агрегатов от опасного и продолжительного реверса при обесточивании двигателей на напорных линиях насосов насосной станции I подъема установлены обратные клапаны с обводными линиями.

- 14В конце напорных трубопроводов I подъема (на всасывающих линиях насосной станции II подъема) установлены водонапорные колонны высотой 10 м, обеспечивающие защиту трубопроводов ГНС - 1при отключении основных насосов па ГНС - 2. На напорных линиях насосов насосной станции II подъема также установлены обратные клапаны с обводными линиями.

На напорных трубопроводах насосной станции II подъема на расстоянии ~ 200 м от станции установлены клапаны для впуска и защемления воздуха КВЗВ.

Проверка эффективности применения средств защиты от гидравлического удара при последовательной работе насосных станций проводилось для случая автоматического отключения ГНС - 2 после отключения ГНС - 1. На системе предусмотрено отключение насосной станции II подъема через 0,3 с после отключения насосной станции I подъема.

При проведении эксперимента на каждой из насосных станций работали по одному насосу.

При записи переходных процессов регистрировались и определялись: значения давления за обратными клапанами на насосных станциях, степень открытия тарелей обратных клапанов, частота вращения насосных агрегатов.

Результаты эксперимента приведены на рис. 13 и 14.

Анализ результатов исследования показал, что давление в трубопроводах насосных станций как I, так II подъемов практически не превышало рабочее, то есть проведенные испытания подтвердили эффективность средств защиты от гидравлического удара последовательно работающих насосных станций.

Сопоставление результатов эксперимента и расчета (рис. 13 и 14 ), выполненного с использованием разработанной методики, показывают хорошую их сходимость, чем подтверждается достоверность результатов расчетов по усовершенствованной методике.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1.0пыт эксплуатации и проектирования каскадов последовательно работающих насосных станций без промежуточных емкостей по схеме «насос в насос» выявил ряд особенностей, связанных с их защитой от гидравлических ударов.

2.Для обоснованного выбора средств защиты необходимо проведение расчетов переходных процессов, вызываемых отключением насосных агрегатов. Наиболее пригодна для расчетов методика, разработанная на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП.

3.Внесенные дополнения в существующую методику расчета переходных процессов дают возможность проводить их при аварийных отключениях насосных агрегатов в напорных системах при подаче воды

последоватслыю работающими насосными станциями по схеме «насос и насос» при любых сочетаниях отключаемых и остающихся в работе насосных станций как при отсутствии, так и при образовании кавитационных. разрывов сплошности потока в трубопроводах.

4.Разработанные дополнения к методу расчета переходных процессов предусматривают возможность учета действия водонапорных колонн, присоединенных к трубопроводам на входе в последовательно работающую насосную станцию, и обратных клапанов, которыми оборудованы насосные агрегаты промежуточных насосных станций (начиная от второй и кончая последней ).

5.Проведение расчетно-теоретических исследований с использованием усовершенствованной методики показали эффективность действия водонапорных колонн для защиты трубопроводов насосных станций, работающих в каскаде по схеме «насос в насос», от недопустимого повышения давления при переходных процессах, вызываемых отключением насосных агрегатов.

6.Достоверность результатов расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи с последовательно работающими насосными станциями без промежуточных емкостей, вызываемых отключением насосных агрегатов, с учетом действия водонапорных колонн, подтверждена их совпадением с данными соответствующих экспериментов, проведенных на действующем каскаде насосных станций (каскад головных насосных станций на Рыбницкой оросительной системе в Молдавии ).

7.На основании проведенных расчетно-теоретических исследований разработаны рекомендации по защите напорных трубопроводов Егвардского каскада последовательно работающих насосных станций в Армении от недопустимых повышений давлений при переходных процессах.

По содержанию диссертации опубликованы следующие работы:

1.Особенности напорных систем водоподачи с последовательно работающими насосными станциями // Современные проблемы водного хозяйства и природообустройства: Тезисы докладов научно-технической конференции МГУП. М.: МГУП, 1997, с. 120.

2.Расчет переходных процессов с учетом установки на водоводах водонапорных колонн // Природообустройство и экономические проблемы водного хозяйства и мелиорации: Тезисы докладов научно-технической конференции МГУП. М.: МГУП, 1999, с. 28...29 (в соавторстве).

3.Экспериментальные исследования переходных процессов в напорных системах водоподачи с последовательно работающими насосными станциями // Экологические проблемы водного хозяйства и мелиорации: Тезисы докладов научно-технической конференции МГУП. М.: МГУП, 2000, с. 12...13.

б) /•+/, I

Рис.1. Расчетные схемы теоретических исследований переходных процессов

Рис.2. Блок схема программы расчета переходных процессов с несколько последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос»

СмГ)

Расчет волн изменения напора Фу и по (2.15) и (2.16)

Расчет

Нц.ч),! и УКг+1>,ь 00(2.1), (2.2), (2.3), (2.4)

Вычисление

НСВЯЗОК Рп

между к-ым и к+1-ым

ПрнбЛИЖСКИЯЛ1И

Да

1 г

Переход к расчету по участкам Ах

Нет

Ок/* = о

Невязка Яц меньше наперед заданной малой величгтны

Водонапорная

колонна установлена ?

Нет

ад,"- мч<М)

(3 ®

Да

Бодонапорн)то колонну по (2.39) и \ровня воды в колонне 01,0 (2-28)

С^)

Рис.3. Блок схема программы расчета переходных процессов с несколько последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос» (продолжение)

Рис.4. Блок схема программы расчета переходных процессов с несколько последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос» ( продолжение)

ВУ 1327,00

УВ 947,5 -г—у- i

Л_ IЛ+ ПРК 94^,1

2000 м 1600 м

н——H

3600 м

Рис.5. Схема водоподачи насосных станций Егвардского каскада в Армении

Рис.6. Схема водоподачн каскада насосных станций Рыбншкой оросительной системы

¡1

<10

X

* ао ^

а <°° \ ®

о

да

чо

го а -¿о

- отключена НС I подъема

- отключены НС I, II и III подъема

- отключены НС II и III подъема

- отключены НС I и II подъема *

X —X —

И С Г по^ъвиа.'

ор/Г^ал—л

ООО

<00 ^

не I

!

Отметки оси ТРУБОПРОЬО^А (О «1 1С, >0 1С1 10 ¡о 7 « ^ Я 3 Я 5 5 3 § ^

Рлсстояния 500 | 500 300 { 500 300 ЗОО 500 600 зоо гоо

'~£ггесиал, олинэи диаметр триэо гтро&ода. г питии стального тру<5опро6ода. длиной гооом, Ъу'<1/оон« " ? 2 читки С-ГОЛЪНОГО трубопроьодп-дланой . -ау - 1£00мм

Рис. 7. Линии максимальных и минимальных напоров при отсутствии средств защиты от гидравлического удара на

Рис.8. Линии максимальных и минимальных напоров при отсутствии средств защиты от гидравлического удар, на Ьгвардском каскаде насосных станций (II и III подъемы )

'--отключена НС I подъема, обратные клапаны на расстояние1800м, 6800м, 9200м от НС 1подъема

- отключены НС I, II и III подъема, обратные клапаны на расстояние!800м, 6800м, 9200м от НС I подъема

РАССТОЯНИЯ 500 ЪОО 300 300 500 ¿оо 5Ш вм -...... ! 5оо \гоо

/-^гахеи су[ июм у иан а~/зг/^о про&офа. 2 нити и стального гру&рпро&Ооа. олоной ■2-ОООп , Ъу- * 9 '¿иигми стального трс^оо/^оАодо-дл иной -ГбООм, я у = НООмм

Рис. 10. Линии максимальных и минимальных напоров при наличии средств защиты от гидравлического удара на Егвардском каскаде насосных станций (I и II подъемы )

отключены tic I, 11 и 111 подъема, водонапорная колонна у НС II подъема отключена НС I подъема, водонапорная колонна у НС II подъема

отключена НС I подъема, обратные клапаны на расстояние!800м, 6800м, 9200м от НС 1подъема отключены НС I, II и III подъема, обратные клапаны на расстояние1800м, 6800м, 9200м от НС 1 подъема

» f гг_

— .„¡^„^nn^u^iy нпппппв пои наличии средств защиты от гидравлического удара на

л/и

чхо

USQ

ччо

110

X Ч(ю\

зГ iio\

Q. ¿60!

I

£ МО j

cj

¿¿с\ j

500\

г so г

¿во

240

--- - отключеныНС I, II и III подъема, обратные клапаны на расстояние1800м, 6800м, 9200м от НС 1подъема

Отметки оси ■rpyaonpoioAa.

Р&££.ГОЯНЦЙ

НС ж

подъема.

„ о О *• 2 и?.

- л - Т~

г

Ох 43

Ol

ЬоооЬыпуск

£00

3,00

сг» ЛГ)

'•С> Ч") ^ «О ^ С>|'

Ю 'О N 4 4

•О -о о «О т>

93 О

7 70

гоо I зоо

Щй)

щоо

Материал, ^ли-на.; Ъиаыетр

2 нити и стального тру&опро&ора. флиной 172,0**, Ъу » -f/OD

2 нитки ОТЕЛЬНОГО Tpusonpoboga. длиной гею**, • fioonu

Рис. 12. Линии максимальных и минимальных напоров при наличии средств защиты от гидравлического удара на Егвардском каскаде насосных станций (III подъем и водовыпуск)

Рис. Y3. Отключение насосного агрегата Wsci но го-поёно и насосной станции ГHC-¿ Ра&ни цной ОС ■"

/и /-доёление i/ о$ротнох> М/Юпоно; «8 и ua cm orna брощения бола насосного агрегата 3 иЗ'~ угол

noéoPomo /каре/и/ обратного Нлоланас

1.0

-150 \-U---------,---,-i—

О Z 4 6 i Í0 IZ M i6

&ремя t, С

Рис. 1Ц. Отключение насосного oaРегапто но голоёнои

Насосной станции Г/VC Рь/5~ницЫой ОО :

iud'-g'aSrfeHue обратного Клапана ; 2. и 2'-Wacmorva ёращемия ßaia. насосного 03Peaa/rrayf-Z',3 иЗ'-угол

лоёоро/г70 /тгоре/iu ос>ра/77/-/аго

ВВЕДЕНИЕ.

1 .СОСТОЯНИЕ РЕШАЕМОГО ВОПРОСА.

1.1 .Особенности напорных систем водоподачи с последовательно работающими насосными станциями.

1.2.Уравнения, описывающие переходные процессы в напорных системах водоподачи.

1.3.Мероприятия по снижению давления в напорных системах водоподачи.

Выводы по главе 1.

2.МЕТОДИК А ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1.Методика расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи.

2.2.Расчет переходных процессов в напорных системах водоподачи с несколькими последовательно работающими насосными станциями . .43 2.2. ¡.Методикарасчета переходных процессов.

2.2.2. Методика расчета переходных прог^ессов при установке водонапорных колонн.

2.2.3. Методика расчета переходных процессов при установке обратных клапанов на промежуточных насосных станциях.

2.2.4.Методика расчета переходных процессов при установке водонапорных колонн и обратных клапанов на промежуточных насосных станциях.

2.3.Методика проведения экспериментальных исследований.

2.3.1.Описание измерительных приборов и оборудования.

2.3.2. Оценка ошибок измерений.

Выводы по главе 2.

3 .РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В НАПОРНЫХ СИСТЕМАХ ВОДОПОДАЧИ С ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО

РАБОТАЮЩИМИ НАСОСНЫМИ СТАНЦИЯМИ.

3.1.Описание объектов, принятых для проведения исследований.

ЗЛЛ.Егвардский каскад насосных станций.

3.1.2.Каскад насосных станций на Рыбницкой оросительной системе.

3.2.Расчет переходных процессов, возникающих при отключениях насосных станций Егвардского каскада.

3.3.Расчет переходных процессов, возникающих при отключениях насосных станций каскада Рыбницкой оросительной системы.

Выводы по главе 3.

4.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В НАПОРНЫХ СИСТЕМАХ ВОДОПОДАЧИ С ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО РАБОТАЮЩИМИ НАСОСНЫМИ СТАНЦИЯМИ И СОПОСТАВЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ

ЭКСПЕРИМЕНТОВ И РАСЧЕТОВ.

Выводы по главе 4.

Актуальность проблемы

В последнее время во многих случаях бывает необходима подача воды на большую геодезическую высоту или ее транспортировка на значительные расстояния. Поэтому требуется создание больших напоров насосными станциями.

Далеко не всегда бывает возможно при этом осуществлять подачу воды одной насосной станцией с использованием высоконапорных насосов, поскольку это существенно усложняет ее эксплуатацию, снижает надежность работы системы и приводит к необходимости применять высоконапорные трубы и арматуру. В этих случаях более выгодной может быть подача воды несколькими последовательно соединенными насосными станциями.

Если перед каждой последовательно соединенной насосной станцией предусматривается емкость с относительно большим объемом, то работа такого комплекса особой сложности не представляет. В этом случае задачей при проектировании комплекса последовательно работающих насосных станций является определение минимально возможных по условиям эксплуатации объемов этих промежуточных емкостей.

Само собой разумеется, что чем больше будут приняты объемы этих емкостей, тем более надежной и простой будет эксплуатация комплекса последовательно соединенных насосных станций.

Однако, во-первых, сооружение промежуточных емкостей приводит к дополнительным затратам на строительство, а во-вторых, в некоторых случаях устройство емкостей вообще невозможно, например, из-за рельефа трассы водоподачи.

В этих случаях принимают последовательную работу насосов на станциях по схеме «насос в насос». По такой схеме конец напорного трубопровода предыдущей насосной станции является началом всасывающего трубопровода последующей насосной станции. Такая схема существенно уменьшает затраты на строительство.

В тоже время опыт проектирования и эксплуатации подобных объектов выявил ряд особенностей, связанных с защитой комплекса последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос» от гидравлических ударов, связанных с переходными процессами.

Выбор средств защиты систем водоподачи от гидравлического удара необходимо производить на основании расчетов переходных процессов. В настоящее время, для этих целей, как правило, применяется методика расчета, разработанная на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП (автор д.т.н. К.П.Вишневский). Реализующая эту методику программа для ЭВМ позволяет проводить расчеты переходных процессов с необходимой степенью точности и при затрате на них относительно небольшого машинного времени.

Однако данной методикой не предусмотрены случаи последовательной работы трех и более насосных станций, а также применение в качестве средств защиты водонапорных колонн и обратных клапанов, устанавливаемых на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций.

В связи с этим возникла необходимость в дальнейшем усовершенствовании существующей методики путем разработки и включения в алгоритм и программы для ПЭВМ блоков, позволяющих проводить расчеты переходных процессов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос», а также с учетом установки на водоводах водонапорных колонн и обратных клапанов.

Целью работы являлось: создание методики расчета переходных процессов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос»; создание методики, позволяющей обоснованно применять водонапорные колонны для защиты насосных станций, как от повышения, так и от понижения давления; создание методики, позволяющей учитывать обратные клапаны, установленные на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций.

Выполнение поставленной цели было связано с решением следующих задач: усовершенствование существующей методики расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи для случаев, связанных с работой комплексов последовательно работающих насосных станций по схеме «насос в насос»; расчетно-теоретические исследования различных случаев переходных процессов с использованием усовершенствованной методики расчета; экспериментальные исследования переходных процессов в каскадах последовательно работающих насосных станций без промежуточных емкостей, возникающих при аварийных отключениях насосных агрегатов; разработка рекомендаций по защите напорных водоводов каскадов последовательно работающих насосных станций по семе «насос в насос» от гидравлических ударов.

Научная новизна заключается в следующем: сформулирована математическая модель гидравлических переходных процессов в напорных системах водоподачи с несколькими последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос»; разработана методика расчета переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций, работающих последовательно по семе «насос в насос», учитывающая действия водонапорных колонн, присоединенных к трубопроводам на входе в последовательно работающую насосную станцию; разработана методика расчета переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций, работающих последовательно по семе «насос в насос», учитывающая установку на напорных линиях насосных агрегатов промежуточных насосных станций обратных клапанов.

Практическая ценность работы заключается в следующем: реализация предложенной математической модели в программном комплексе для ПЭВМ, позволяет проводить расчеты переходных процессов, возникающих при аварийных отключениях насосных станций в напорных системах при подаче воды последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос», число которых может быть до пяти; расчеты переходных процессов можно выполнять при любых сочетаниях аварийно отключаемых и остающихся в работе последовательно работающих насосных станций; при расчетах переходных процессов предусмотрена возможность учета действия водонапорных колонн и обратных клапанов, установленных соответственно на входе и выходе последовательно работающих насосных станций.

Реализация работы. Результаты исследований позволили разработать предложения по защите напорных водоводов Егвардского каскада насосных станций в Армении от гидравлического удара.

Апробация работы. Результаты исследований и основные положения диссертации докладывались на научно-технических конференциях МГУП в 1997.2000г.г.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы и приложений.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Опыт эксплуатации и проектирования каскадов последовательно работающих насосных станций без промежуточных емкостей по схеме «насос в насос» выявил ряд особенностей, связанных с их защитой от гидравлических ударов.

2. Для обоснованного выбора средств защиты необходимо проведение расчетов переходных процессов, вызываемых отключением насосных агрегатов. Наиболее пригодна для расчетов методика, разработанная на кафедре «Насосы и насосные станции» МГУП.

3. Внесенные дополнения в существующую методику расчета переходных процессов дают возможность проводить их при аварийных отключениях насосных агрегатов в напорных системах при подаче воды последовательно работающими насосными станциями по схеме «насос в насос» при любых сочетаниях отключаемых и остающихся в работе насосных станций как при отсутствии, так и при образовании кавитационных разрывов сплошности потока в трубопроводах.

4. Разработанные дополнения к методике расчета переходных процессов предусматривают возможность учета действия водонапорных колонн, присоединенных к трубопроводам на входе в последовательно работающую насосную станцию, и обратных клапанов, которыми оборудованы насосные агрегаты промежуточных насосных станций ( начиная от второй и кончая последней ).

5. Достоверность результатов расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи с последовательно работающими насосными станциями без промежуточных емкостей, вызываемых отключением насосных агрегатов, с учетом действия водонапорных колонн, подтверждена их совпадением с данными соответствующих экспериментов, проведенных на действующем каскаде насосных станций (каскад головных насосных станций на Рыбницкой оросительной системе в Молдове ).

6. Проведенные расчетно-теоретические исследования с использованием усовершенствованной методики показали эффективность действия водонапорных колонн для защиты трубопроводов насосных станций, работающих в каскаде, от недопустимого повышения давления при переходных процессах, вызываемых отключением насосных агрегатов.

7. На основании проведенных расчетно-теоретических исследований разработаны рекомендации по защите напорных трубопроводов Егвардского каскада последовательно работающих насосных станций в Армении от недопустимых повышений давлений при переходных процессах.

1. Алдошкин A.A. Предохранительно-сбросное устройство (ПСУ-100) и применение его для защиты оросительных трубопроводов// Проектирование оросительных систем с широкозахватной дождевальной техникой: Сб. науч. тр./ В/О Союзводпроект. - 1979. - С. 136 - 144.

2. Алышев В.М. Методика определения скорости волны гидравлического удара в многофазном потоке // Гидравлика и использование водной энергии: Сб. науч. тр./Моск. гидромелиоративный ин-т. 1979. - Т. 62 -С. 52-57.

3. Алушев В.М. Расчеты воздушных колпаков-гасителей гидравлического удара // Гидравлика: Сб. науч. тр./ Моск. гидромелиоративный ин-т-1981. Т.68 - С. 20-30.

4. Алышев В.М., Зубкова Н.Г. Анализ формул для определения скорости распространения волны мгновенного гидравлического удара в двухфазном газожидкостном потоке// Вопросы гидравлики: Сб. науч. тр./ Моск. гидромелиоративный ин-т. 1969. - С. 245-268.

5. Андрияшев М.М. Графические расчеты гидравлического удара в водоводах. М. : Стройиздат, 1969. - 59 с.

6. Арзуманов Э.С. Кавитация в местных гидравлических сопротивлениях. -М. : Энергия, 1978.-304 с.

7. Аронович Г.В. и др. Гидравлический удар и уравнительные резервуары. -М. : Наука, 1968.-247 с.

8. Аршеневский H.H., Поспелов Б.Б. Переходные процессы крупных насосных станций. М. : Энергия, 1980. - 111 с.

9. Атавин A.A., Тарасевич В.В. Численные методы расчета неустановившегося течения жидкости в сложных гидросистемах // Автоматизация закрытых оросительных систем: Сб. науч. тр./ Новочеркаский инженерно-мелиоративный институт. 1975. - С. 116 -121.

10. Ю.Ашиянц Э.П., Рафаэлян P.M. Гашение гидравлического удара с помощью обратного клапана // Гидротехника и мелиорация. 1982. -№1.- С. 45-46.

11. П.Бегляров Д.С. Защита напорных коммуникаций НС от гидравлического удара // Гидротехника и мелиорация. 1981. - № 10.-С.55-57.

12. П.Бегляров Д.С. и др. Средства измерения расхода и давления на оросительных сетях мелиоративных систем: Учебное пособие / Моск. гидромелиоративный ин-т. М. : МГМИ, 1995. - 49 с.

13. Бегляров Д.С. и др. Условия использования водовоздушных резервуаров на насосных станциях // Гидротехническое строительство. 1996. - № 11.-С. 38-41.

14. Бегляров Д.С. и др. Особенности напорных систем водоподачи с последовательно работающими насосными станциями // Современные проблемы водного хозяйства и природообусройства: Тезисы науч. докладов / Моск. гидромелиоративный ин-т. 1997. - С. 120.

15. Бержерон Д. От гидравлического удара в трубах до разряда в электрической сети. М. : Машгиз, 1962. - 348 с.

16. Блохин В.И. Экспериментальные исследования гидравлического удара, сопровождающегося разрывом сплошности потока // Водоснабжение и санитарная техника. 1970. - № 3. - С. 11-12.

17. Васильев Ю.С. и др. Решение гидро-энергетических задач на ЭВМ. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 169 с.

18. Виссарионов В.И. Математическое моделирование переходных процессов в насосных установках // Проблемы и направления развития гидромашиностроения.- 1978.-С. 16-18.

19. Виссарионов В.И. и др. Исследование переходных процессов в насосных станциях // Известия высших учебных заведений. 1980. - № 5. - С. 7681.

20. Вишневский К.П. Расчет гидравлического удара с использованием ЭВМ// Водоснабжение и санитарная техника. 1964. - № 9. - С. 1-5.

21. Вишневский К.П. Анализ эффективности средств защиты водоводов от гидравлического удара // Водоснабжение и санитарная техника. 1965. -№ 10.-С. 18-21.

22. Вишневский К.П. Расчет гидравлического удара при установке в промежуточных точках водовода обратных клапанов с обводными линиями// Организация и методика строительного проектирования: Сб. рефератов/ Госстрой СССР. 1973. - Вып. 14. - С. 20-25.

23. Вишневский К.П. Использование ЭВМ для расчета переходных процессов // Гидротехника и мелиорация. 1978. - № 9. - С. 69-70.

24. Вишневский К.П. Расчет переходных процессов в напорных трубопроводах насосных станций// Гидротехника и мелиорация. 1987.5. С. 20-23.

25. Гидромеханические переходные процессы в гидроэнергетических установках/ Кривченко Г.И., Аршеневский H.A., Квятковская Е.В. и др. -М.: Энегия, 1975.-368 с.31 .Гидравлические расчеты: Справочник/Под ред. П.Г.Киселева. М.: Энергия, 1972.-312 с.

26. Джваршейшвили А.Г., Кирмелашвили Г.И. Нестационарные режимы работы систем, подающих двухфазную жидкость. Тбилиси: Мецниереба, 1965. - 163 с.

27. Дикаревский B.C. Скорости распространения волн гидравлического удара в водоводах// Водоснабжение и санитарная техника. 1967. - № 2. -С. 17-19.

28. Дмитриенко Ю.А. Регулируемый электропривод насосных станций. -Кишинев : Штиннца, 1985. 103 с.

29. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975. - 558 с.

30. Калиткин H.H. Численные методы. М.: Наука, 1978. - 504 с.

31. Карелин В .Я., Новодережкин P.A. Насосные станции с центробежными насосами. М.: Стройиздат, 1983. - 220 с.

32. Карелин В.Я. Кавитационные явления в центробежных и осевых-104 насосах. М.: Машиностроение, 1975. - 322 с.

33. Картвелишвили H.A. Динамика напорных трубопроводов. -М.: Энергия, 1979.-224 с.

34. Каталог. Гидротехническая трубопроводная арматура. Задвижки и затворы/ Минводхоз СССР. М.: ЦБНТИ, 1982. - 82 с.

35. Кривченко Г.И. Гидравлические машины. М.: Энергия, 1978. - 320 с.

36. Ломакин A.A. Центробежные и осевые насосы. М.: Машиностроение, 1966.-364 с.

37. Лунякина Т.В. Влияние трения на ординату прямого гидравлического удара// Труды ТБ ЛИЖТа: Сб. науч. тр./ Тбилис. ин-т железнодорожного транспорта. 1957. - Вып.ХХХГ - С. 26-31.

38. Лямаев Б.Ф. и др. Стационарные и переходные процессы в сложных гидросистемах. Л.: Машиностроение, 1978. - 191 с.

39. Лямаев Б.Ф. и др. Влияние некоторых параметров математической модели на результаты расчета гидравлического удара с разрывом сплошности потока// Труды ин-та Ленинпроводхоз: Сб. науч. тр./ ин-т Ленинпроводхоз. 1976. - Вып. 6. - С. 76-89.

40. Мелконян Г.И. О потерях напора на трение в нестационарном движении жидкости в трубопроводе// Труды Ленинградского института водного транспорта: Сб. науч. тр./ Ленин, ин-т водного транспорта. 1969. -Вып. 122.-С. 68-73.

41. Мелконян Г.И. Потери напора на трение в случае неустановившегося периодического движения жидкости// Труды Ленинградского института водного транспорта: Сб. науч. тр./ Ленин, ин-т водного транспорта. -1970.-Вып. 127.-С. 71-82.

42. Монахова Т.Н., Васьковский Г.С. Насосные станции, работающие на закрытую сеть// Проектирование оросительных систем с широкозахватной дождевальной техникой: Сб. науч. тр./ В/О Союзводпроект. 1979. - С. 88-92.

43. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений. Справочник монтажника/ Под ред. Москвитина А.Г. М.: Стройиздат, 1979.-366 с.

44. Мостков М.А., Башкиров A.A. Расчеты гидравлического удара. М.: Госэнергоиздат, 1952. - 156 с.

45. Мошнин Л.Ф. Технические предложения по мерам защиты закрытых оросительных сетей от повышения давления при переходных режимах// Труды ВНИИ ВОДГЕО: Сб. науч. тр./ ВНИИ ВОДГЕО. 1976. - Вып. 60.-С. 26-35.

46. Мошнин Л.Ф. и др. Защита закрытых оросительных сетей от повышения давления// Проектирование оросительных систем с широкозахватной дождевальной техникой: Сб. науч. тр./ В/О Союзводпроект. 1978. - С. 17-24.

47. Мошнин Л.Ф., Тимофеева Е.Т. Указания по защите водоводов от гидравлических ударов. М.: Стройиздат, 1961. - 227 с.

48. Пикулин В.И. Натурные исследования гидравлического удара в водоводах насосных станций // Труды ВНИИ ВОДГЕО: Сб. науч. тр./ ВНИИ ВОДГЕО. 1970. - Вып. 25. - С. 104-106.

49. Подласов A.B., Герасимов Г.Г. К определению основных параметров переходных процессов насосных агрегатов// Гидравлика и гидротехника: Сб. науч. тр./ Киев. Техника. 1975. - Вып. 20. - С. 35-42.

50. Полянская Л.В. Расчет неустановившегося движения жидкости в трубопроводе, оборудованном центробежными насосами// Нефтяное хозяйство. 1965. - № ю. - С. 66-70.

51. Рожков А.Н., Глазунов Е.М. Исследование работы обратных клапанов при переходных процессах// Труды ВНИИ ВОДГЕО: Сб. науч. тр./-106

52. ВНИИ ВОДГЕО. 1976. - Вып. 60. - С. 130-135.

53. Рожков А.Н. Методика расчета гидравлического удара с учетом срабатывания обратных клапанов// Груды ВНИИ ВОДГЕО: Сб. науч. тр./ ВНИИ ВОДГЕО. 1976. - Вып. 60. - С. 135-140.

54. Руководство по расчету средств защиты водоводов от гидравлических ударов. М.: ВНИИ ВОДГЕОД970. - 80 с.

55. Самарин В.М. Арматура для впуска и выпуска воздуха на трубопроводах закрытых оросительных сетей// Проектирование оросительных систем с широкозахватной дождевальной техникой: Сб. науч. тр./ В/О Союзводпроект. 1979. - С. 120-131.

56. Смирнов Д.Н. Исследование гидравлического удара в напорных водоводах насосных станций// Исследование по гидравлике водопроводных сетей насосных станций: Сб. науч. тр./ Госстрой СССР. -1954.-С. 89-132.

57. Смирнов Д.Н., Зубов Л.Б. Гидравлический удар в напорных водоводах. -М.: Стройиздат, 1975. 125 с.

58. Степанов А.И. Центробежные и осевые насосы. М.: Машиздат,1980. -461 с.

59. Стритер В. Численные методы расчета нестационарных течений// Теоретические основы инженерных расчетов. 1972. - № 2. - С. 218-228.

60. Сурин В.М. Гидравлический удар в водопроводах и борьба с ним. М.: Трансжелдориздат, 1946.-371 с.

61. Тарасевич В.В. Численные методы решения задачи о неустановившемся движении жидкости в сплошной системе трубопроводов// Динамика сплошной среды: Сб. науч. тр./ Новосибирск. 1976. - Вып. 5. - С. 7188.

62. Тимофеева Е.Т. Выбор средств защиты водоводов от гидравлических ударов// Труды ВНИИ ВОДГЕО: Сб. науч. тр./ ВНИИ ВОДГЕО. 1976. -Вып. 60.-С. 141-145.

63. Токмаджан В.О. Гидравлический удар в трубах при движении

64. Фартуков В.А. Экспериментальные исследования гидравлического удара в разветвленной сети// Гидравлика: Сб. науч. тр./ Моск. гидромелиоративный ин-т. 1979. - Т. 61.-С. 130-139.

65. Фокс Д.А. Гидравлический анализ неустановившегося течения в трубопроводах. М.: Энергоиздат, 1981. - 296 с.

66. Хата К. Гидравлический удар в трубопроводах// Хайкан Гидзюцу. -1968.-№ 10.-С. 150-164.

67. Чарный И.А. Неустановившееся движение реальной жидкости в трубопроводах. М.: Недра, 1975. - 296 с.

68. Чжоу-Бей-Чжи, Ши-Дин. Численный расчет ударных волн методом характеристики// Ракетная техника и космонавтика. 1967. - № 4. - С. 23-28.

69. Яны11ин Б.И. Гидродинамические характеристики затворов и элементов трубопроводов. М.: Машиностроение, 1965. - 260 с.

70. Маджаров Л., Христов X. Ръководство за определяне на хидравличния удар в напорните тръбопроводи на помпените станции. София: Техника, 1965. - 162 с.

71. Allievi L. Theory of Water Hammer Translated by EE Halmos, ASME, 1925, Symposium of Water Hammer. Trans. ASME. Vol. 59, 1937, pp. 647-713.

72. Angus P.W. Water Hammer in pipes, including those supplied by centrifugal pumps; raphical tretment. Proc. Inst. Mech. Eng. 1937, pp. 136 and 245.

73. Bergeron L. Etude des variations de regime dans les conduites d'eau. Rev. gen. Hydrouligue. N05.1 and 2, 1935, pp. 13-21.

74. Donsky B. Complete pump characteristics and the effests of spicific speeds on hydraulic transients, j. Basis Eng., December, 1961, pp. 685-699.

75. Evangeliste G. Waterhammer analysin by method of characteristics. Energia eletter , 1969, 46, № 11, pp. 759-771.

76. Haindl Karel. Pouziti vyrovnavaci komory jako protirazove ochrany vytlacnych radu a siti, zvlaste zavlahovych. Vodohospod. casop., 1968, 16, №4, c. 545-557.

77. Haindl K. Ater hammer protection of lowhead conduits and networks by air chambers with natural air content. Proc. 1-st. Int. Conf. Pressure Surg., Canterbury, 1972. Cranfield, 1973, B 7/77-B 7/100. Discuss, B 98- B 100.

78. Knapp R.T. Complet characteristics of centrifugal pumps and their use in predictions of transient bahaviour. Trans. Am. Soc. Civ. Eng. 59. 1939, 683-689.

79. Ludewig Dietrich. Beitrage zur Druckstobsichrung von Pumpanlagen. -Mitt. Inst. Wasserwirtsch, 1966, № 25, 183 s., il 1.

80. Mulushev Gucerguei. Influencia de algunos factores principales sobre el golpe de bombeo- Volun. Hidraul., 1981, 18, № 55, 14-17.

81. Parmakian T. Water Hammer analysis. New-York, Prentice-Holl, Ins. 1955, pp. 75-83.

82. Riano Valle Y.A. Estudio de la aplicación de las supresores de ondas en las tuberías de descarga de las bombas. Cieñe, tecn. ser.: Ing. hidraul., 1979, № 5, 53-63.

83. Streeter V. Water hammer analysis of pipelines. T. Hydraul. Dir. Proc. Amer. Coc. Civil Eng. 1964, 90, N2 4,1, pp. 151-172.

84. Fox T.A. The use of the digital computer in the solution of waterhammer probleme. Proc. Instn. Ciril Eng., 29, 1968, pp. 127-131.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

85. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РЖ. = 0

86. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК N2 = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

87. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

88. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:50000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.00оо.оо 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

89. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, ЭЯ, БК ОБ: 950.00 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

90. РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЯР = 10 РЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ Н\У И \VW- 8000Е+01 .0000Е+00

91. РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ Р11 = 10

92. НТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ Ш= 1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ДАРА ТЕ=100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=11. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

93. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РЖ = О

94. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК N2 = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

95. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

96. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:50000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.0050000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.0050000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.00$00.00 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.0010000 100.00

97. АКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, ЭЯ, БЫ, вВ:95000 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

98. ШСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ гр = 4.0

99. УэС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ВОДОИСТОЧНИКЕ Ъ\ = 947.50

100. БС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ПРИЕМНОМ РЕЗЕРВУАРЕ 22= 1327.00

101. ЛАКС. И МИН. ДАВЛ. ПРИ ПОСЛЕД. РАБ. Н.С. НМА, НМ11800Е+03 .5000Е+01 .5000Е+01 .ООООЕ+ОО ШСЛО ПРИЗНАКОВ АЯ = 7 1РИЗНАКИ АШ1:000000 1000000 1000000 65 1000000 65 1000000

102. АССТОЯНИЯ ДО ТОЧЕК С ПРИЗНАКАМИ XII:0000 1100.00 2000.00 3600.00 4000.00 7534.00 9264.001РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЯР= 10 ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ ЯW И .8000Е+01 .0000Е+001РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РЯ= 10

103. ИНТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ 1Ы= 1.000 РАСЧЕТНАЯ ТРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ УДАРА ТЕ=100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1

104. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ Р1Я = 6

105. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК Ш = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

106. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

107. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:50000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.000000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

108. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, ОЯ, БЫ, ОБ:95000 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

109. ШСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ XV = 4.0

110. УБС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ВОДОИСТОЧНИКЕ Ъ\ = 947.50

111. БС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ПРИЕМНОМ РЕЗЕРВУАРЕ Ъ2 = 1327.00

112. ААКС. И МИН. ДАВЛ. ПРИ ПОСЛЕД. РАБ. Н.С. НМА, НМ11800Е+03 .5000Е+01 .5000Е+01 .ООООЕ+ОО ИСЛО ПРИЗНАКОВ АЯ = 7 1РИЗНАКИ АЯЯ:000000 1000000 1000000 65 1000000 65 1000000

113. ШСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ИА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК Ж = 30 ТРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ К:501 50 507 507 50 250

114. АССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

115. АССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:0000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.000000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

116. АКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, ОЯ, БИ, вВ: 950.00 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

117. ИСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ X? = 4.0

118. АССТОЯНИЯ ДО ТОЧЕК С ПРИЗНАКАМИ ХЛ:3000 1100.00 2000.00 3600.00 4000.00 7534.00 9264.00

119. РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЫР = 10 РЕДЕЛБНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ Н\У И WW: 3000Е+01 .ООООЕ+ОО

120. РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РИ. = 10

121. НТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ ¡N=1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ДАРА ТЕ=100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1

122. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РШ. = О

123. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ КА 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК N2 = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ К:501 50 507 507 50 250

124. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ 11А:2000 1600 3934 1730 1670

125. АССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:0000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.000000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

126. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, 011, БЫ, вО: 950.00 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

127. ИСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ 1? = 4.0

128. АССТОЯНИЯ ДО ТОЧЕК С ПРИЗНАКАМИ ХЯ:3000 1100.00 2000.00 3600.00 4000.00 7534.00 9264.00

129. РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЛР = 10 РЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ HW И 8000Е+01 .0000Е+00

130. РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РЫ = 10

131. НТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ 1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ДАРА ТЕ=100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1

132. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РЖ = О

133. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ^ = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК Ш = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

134. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

135. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:0000 * 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.000000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

136. АКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, ЭЯ, БК ОБ: 950.00 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

137. ИСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ Т? = 4.0

138. БС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ВОДОИСТОЧНИКЕ Ъ\ = 947.50 БС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ПРИЕМНОМ РЕЗЕРВУАРЕ Ъ2 = 1327.00 АКС. И МИН. ДАВЛ. ПРИ ПОСЛЕД. РАБ. Н.С. НМА, НМ1 .1800Е+03 .5000Е+01 .5000Е+01 .0000Е+00 ИСЛО ПРИЗНАКОВ АЛ = 7 РИЗНАКИ АЯЯ:

139. ЮОООО 1000000 1000000 70 1000000 70 1000000 \ССТОЯНИЯ ДО ТОЧЕК С ПРИЗНАКАМИ ХЯ:

140. Ю.00 1100.00 2000.00 3600.00 4000.00 7534.00 9264.00

141. РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЯР = 10 РЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ HW И ¡О00Е+О1 .0000Е+00

142. РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РЯ= 10

143. НТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ 1Ы= 1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ЦАР А ТЕ= 100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=11. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

144. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РЖ. = О

145. ВДСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК N2 = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

146. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ RA:2000 1600 3934 1730 1670

147. АССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:оо.оо 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.000000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.00оо.оо 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.000000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.000000 100.00

148. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ NO, DR, SN, GD: 950.00 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

149. МСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ ZP = 4.0

150. РИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ RP = 10 РЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ HW И WW: 8000Е+01 .0000Е+00

151. РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ PR = 10

152. НТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ IN=1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ДАРА ТЕ= 100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1

153. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ РЖ = О

154. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 5 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК Ж = 30 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я:501 50 507 507 50 250

155. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА:2000 1600 3934 1730 1670

156. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ:50000 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 500.0050000 300.00 200.00 400.00 400.00 450.00 250.0050000 500.00 400.00 400.00 400.00 234.00 500.0050000 930.00 770.00 200.00 300.00 100.00 100.0010000 100.00

157. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, БЯ, БК, ОБ:95000 .890 .1000Е+01 .1700Е+04

158. ШСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ ЪР = 4.0

159. УэС. ОТМЕТКА УРОВНЯ ВОДЫ В ВОДОИСТОЧНИКЕ Ъ\ = 947.50

160. ТРИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЯР = 10 1РЕДЕЛБНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ Н\¥ И .8000Е+01 .ООООЕ+ОО1РИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РЯ = 10

161. ИНТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ 1Ы=1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ /ДАРА ТЕ= 100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1

162. П.2.1. Каскад головных насосных станций на Рыбницкой оросительной системе в1. Молдавии1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

163. ПРИЗНАК РЕЖИМА РАБОТЫ ПРОГРАММЫ Р1Я = О

164. ЧИСЛО ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ ЫА = 2 ЧИСЛО ПЕРЕЛОМНЫХ ТОЧЕК Ж = 6 ПРИЗНАКИ ОСОБЫХ ТОЧЕК СЕТИ Я: 501 507 250

165. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОСОБЫМИ ТОЧКАМИ ЯА: 215 2000

166. АБС. ОТМЕТКИ ХАРАКТЕРНЫХ ТОЧЕК ПРОФИЛЯ ЪЪ\2850 43.00 63.00 99.00 143.00 153.00 167.00

167. РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ХАРАКТЕРНЫМИ ТОЧКАМИ ПРОФИЛЯ: 25.00 80.00 110.00 350.00 60.00 1590.00

168. УД. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ АА:6543 Е-03 .1437Е-03 ДИАМЕТРЫ ТРУБОПРОВОДОВ О: 1.200000 1.600000 СКОРОСТИ УДАРНОЙ ВОЛНЫ А: 900.00 900.00

169. ДЛИНА УЧАСТКА РАЗБИВКИ VI = 100,0 ДАННЫЕ ПО ХАРАКТЕРИСТИКАМ НАСОСА СН:9400 93.00 88.00 78.00 67.50 55.00 44.00 32.00 20.00 10.00 0.00 62.00 1300.00 1560.00 1950.00 2470.00 2899.00 3315.00 3718.00 4173.00 4615.00 5109.00 3.500 750.00 .990

170. ФАКТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НАСОСНОМУ АГРЕГАТУ N0, БЯ, БН вЪ: 750.00 .990 .1000Е+01 .1900Е+04

171. ЧИСЛО РАБОЧИХ НАСОСОВ Ъ\Р = 2.0

172. ПРИЗНАК АРМАТУРЫ НА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ЯР = 10 ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЙ ВАКУУМ HW И WW: ■.8000Е+01 .0000Е+00

173. ПРИЗНАК АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ВАРИАНТОВ РЯ = 10 ИНТЕРВАЛ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЕЧАТИ 1Ы= 1.000 РАСЧЕТНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ УДАРА ТЕ= 100.00 ЧИСЛО ЭКЗЕМПЛЯРОВ КЕХ=1