автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Особенности расчета и конструирования многослойных ограждающих панелей в условиях польского строительства

На правах рукописи

Марлена Райчык

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ ПАНЕЛЕЙ В УСЛОВИЯХ ПОЛЬСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт-Петербург 2004

Работа выполнена в Ченстоховском политехническом институте (Польша) и в Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете (Россия)

Научный консультант: засл. деятель науки и техники РФ,

доктор технических наук, профессор Михайлов Борис Кузьмич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Темнов Владимир Григорьевич; доктор технических наук, профессор Белов Вячеслав Вячеславович; доктор технических наук, профессор Кондратьева Лидия Никитовна

Ведущая организация: СПбЗНИПИ

Защита состоится 18 марта 2004 года в 13 час 30 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.223.03 при Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 190005, Санкт-Петербург, ул. 2-я Красноармейская, д. 4, зал заседаний. телефакс: (812) 316-58-72

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке СПбГАСУ Автореферат разослан 20 февраля 2004 г.

Ученый с е к р е диссертационного Совета канд. техн. наук, доцент

т

У

С . Дерябин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Современное развитие строительства характеризуется применением широкого ассортимента строительных материалов и конструкций. Постоянно расширяется класс конструкций, в которых разделяются несущие и изолирующие функции. Кроме требований по несущей способности, все чаще высказываются требования по теплоизоляции и т. п. при жестких стоимостных критериях.

Развитие производства и технологии современного строительства приводит к появлению на рынке новых материалов, характеризующихся малой массой и разными механическими свойствами.

Стремление оптимально использовать свойства материалов приводит конструкторов к созданию рациональных форм и профилей. При этом, как правило, делаются попытки найти материалы с наиболее эффективным сочетанием ограждающих и изолирующих свойств.

Это приводит к появлению на рынке многослойных конструкций, которые различаются свойствами конструктивных и изолирующих материалов, конфигурацией и способами соединения конструкционных слоев.

Прогрессивной является многовариантность конструктивных решений. Представленные в диссертации многовариантные теоретические анализы, исследования и методы расчета легких ограждающих конструкций разработаны с целью выявления новых возможностей (для проектантов и исполнителей) для эффективного подбора многослойных конструкций.

Большинство конструктивных решений ограждений, описанных в диссертации, теоретический анализ и методика их расчета, а также экспериментально-инструментальные исследования являются результатом многолетнего опыта разработок, проводимых автором диссертации в Ченстоховской Политехнике на кафедре ТСП и в СПбГАСУ.

Цель работы заключается в разработке методологических и теоретических основ проектирования и в создании новой конструкции и концепции производства многослойных ограждающих конструкций более высокого технического уровня и надежности при снижении затрат на их изготовление и эксплуатацию.

Научная новизна заключается в следующем:

впервые представлена общая структура комплексного исследования по определению напряженно-деформированного состояния многослойных панелей с учетом их конструктивных особенностей и применяемых материалов;

разработан метод расчета многослойных сплошных железобетонных пластин с дискретным заполнителем в виде жестких и гибких связей;

предложен эффективный метод определеття-^напояженно-деформиро-ванного состояния при действии эксплуатацио^нй'^^^^^^ехаАичсских

3 I ¡ЯЯЕШ

■

усилий, давления, температуры и т. п.;

разработан пакет прикладных программ.

Практическая значимость диссертации заключается в следующем: выполнен анализ современных представлений о методах расчета многослойных ограждающих конструкций и методов их моделирования;

разработана инженерная методика оптимального проектирования современных многослойных панелей с учетом условий строительства в Польше;

разработана методика расчета многослойных панелей с учетом их конструктивных особенностей: наличие дискретного заполнителя в виде жестких и гибких связей и т. п.;

разработан метод проектирования стеклопакетов с учетом эксплуатационных нагрузок;

разработан пакет прикладных программ для расчета и анализа напряженного состояния многослойных панелей.

Результаты диссертационной работы использованы при создании новых многослойных панелей и будут использованы при разработке нормативных документов, а также при проведении дальнейших модельных разработок в учебном процессе. На защиту выносятся:

Результаты обобщения опытов и расчетов, позволяющих осуществлять подбор эффективных конструктивных решений в зависимости от действующих нагрузок.

Результаты анализа факторов, влияющих на качество расчетов для рассматриваемых схем нагрузок и на эффективный выбор модели конструкции.

Результаты анализа влияния геометрии (толщины) соединения в виде ребер на передачу нагрузок и распределение напряжений в трехслойных конструкциях.

Результаты анализа влияния расстояния и газового давления между герметично замкнутыми стеклами на передачу нагрузок и перемещений.

Результаты метода определения перемещений и напряжений для железобетонных и стеклоконструкций в зависимости от геометрии конструкции и нагрузки.

Результаты экспериментальной разработки метода определения модуля Юнга для стекла.

Разработка пакета программ для анализа напряжений и деформаций многослойных конструкций с учетом изменения нагрузок.

Результаты численных расчетов многослойных конструкций с использованием компьютерных программ.

Результаты расчета технико-экономического эффекта от внедрения нового вида конструкций. Разработка способа анализа конструкций/

Внедрение результатов. Результаты работы использованы в рекомендациях для проектных организаций строительного объединения Ченстохов-ского регионам Польше: Экономический эффект от использования предло-

жснной методики конструктивного решения новой трехслойной панели по теплосбережению составляет 36 злотых в год на 1м2.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на 45-59-й научных конференциях профессорско-преподавательского состава СПбГАСУ в 1987-2003 гг., на международной конференции "Актуальные проблемы строительства" з Белостоцком политехническом институте (Белосток, Польша, 1989 г.), а также на научных семинарах кафедр "Теоретической механики" и "Конструкций из дерева и пластмасс" СПбГАСУ, кафедр ТСП и теории конструкций Политехника Ченстоховска в Польше, на кафедре строительной физики в Техническом университете Вены (Австрия).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 46 статей и получено 5 патентов.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложения. Она содержит 361 страницу машинописного текста (в том числе 111 рисунков, 35 таблиц, 210 наименований литературы).

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении даны краткое содержание работы и обоснование актуальности темы, сформулирована основная цель, определены задачи.

В первой главе приведены общие технические требования к многослойным конструкциям, указаны эксплуатационные свойства и области применения многослойных ограждающих конструкций.

Проведен анализ работ, посвященных методам расчета пластин с различными особенностями. Расчет трехслойных пластин сводится к определению напряженно-деформированного состояния и критических нагрузок, вызывающих потерю устойчивости.

Среди численных методов расчета (работы A.M. Масленникова, А.В. Александрова, Б.Я. Лащенкова, И.А. Приткина, В.И. Мечникова, М.И. Длугача, Н.Н. Шапошникова, Г.Н. Шоршнева и др.) и аналитических (работы Е.С. Гребня, В.И. Королева, И.Н. Преображенского, Б.К. Михайлова, Э.И. Григолюка, М.А. Кулакова, В. Новацкого, 3. Кончковского и др.) наиболее приемлемым является аналитический метод расчета ребристых пластин с применением аппарата разрывных импульсных функций, предложенный Б.К. Михайловым, легко алгоритмизирующийся на ЭВМ, компактный, требующий минимального машинного времени и объема памяти.

Также рассмотрены работы, касающиеся экспериментальных исследований прочности и устойчивости пластинок с различными особенностями, в том числе труды М. Скрели, 3. Терезксшжого, А. Скала, В. Д. Агамирова, А. Н. Логанова, К. Г. Хацкевича и др.

Во второй главе изложен анализ методик составления и решения основных соотношений и разрешающих уравнений для трехслойных стеновых пластин с разрывными параметрами, под которыми понимается широкий набор нарушений регулярности в виде ребер, изломов, отверстий, разрезов, сосредоточенных силовых воздействий.

Изложен общий подход к составлению разрешающих уравнений и рассмотрены различные упрощенные варианты для частных случаев. Поскольку разрешающие дифференциальные уравнения содержат сингулярные коэффициенты в виде дельта-функций и их производных, изложена методика их решения. Методика основана на введении специальных разрывных функций в искомое решение. Таким образом, искомые функции, определяющие усилия, моменты и перемещения, представляются в виде линейных комбинаций регулярных и разрывных функций с искомыми коэффициентами. Приводится методика определения этих коэффициентов. В результате получаются функциональные ряды, одинаково быстро сходящиеся как вблизи точек нарушения регулярности, так и в области плавного изменения физико-геометрических параметров. Изложен алгоритм определения разрывных функций.

Разработана методика эффективного расчета многослойных конструкций на конкретных примерах трехслойных стеновых панелей с разрывными параметрами. Подробно изложено применение методик расчета пластины с прямолинейным разрезом и прямоугольным отверстием, края которого подкреплены ребрами.

В третьей главе представлена новая методика расчета на прочность и устойчивость трехслойных стеновых панелей с дискретным заполнителем при вертикальных и горизонтальных нагрузках, а также приведены расчеты стек-лопакета при сложной схеме нагрузок (давления, температуры и поверхностной нагрузки) к конкретной конструкции в виде многослойной панели.

Дискретным заполнителем в железобетонных плитах могут служить ребра и гибкие связи. Суть разработанной методики состоит в использовании специальных разрывных функций как на стадии составления исходных дифференциальных уравнений, так и в процессе их решения.

В расчетной схеме исходная конструкция заменяется двумя ребристыми пластинами, загруженными внешней нагрузкой неизвестными усилиями ^ = ГДу) и моментами т) = ^(у) , приложенными по линиям расположения ребер (рис.1). Система уравнений равновесия имеет вид:

где - тангенциал ьные и сдвигающие усилия в пластине;

изгибающие и крутящие моменты.

С учетом ребер и нагрузок, приложенных по линям ребер, обобщенные усилия и моменты представляются в виде

(2)

где - модуль упругости, площадь и момент инерции ребра;

- компоненты деформации срединной поверхности пластины и

изменения кривизны; б(х-х]) - дельта функция Дирака; - ширина ^го ребра; Н - высота ребра.

Введем функцию усилий F по условиям:

-г г ..

т- V . „ б'Р

(3)

о бх1 У1 " бхбу'

Тогда первые два уравнения (1) удовлетворяются тождественно- Подставляя (2) в (1) и выражая изменение кривизны через функцию нормальных перемещений, получаем

В

■ НЬ,бЧ, 64

. ' 1 6у4 2 5у2 ' 6у2 ,

5(х-х;).

(4)

Второе уравнение относительно функций w и F получаем из соотношений неразрывности деформаций. Для рассматриваемого класса задач оно принимает вид

82е, | 8гег 8гю ^

Компоненты деформаций выражаются через усилия по формулам:

Рис. I. Расчетная схема панелей с дискретным заполнителем в виде ребер ■ При подстановке (6) в (5) получаем:

А2¥=Х

]=1

ей

бх2'

N

"ИХ

И

Еь(бх2бу2 V

б(х-х])н

о\бУ2

г 2

§ Чг 6х2

-и

§42 5у2

Уравнения (4) и (7) составляют полную систему дифференциальных уравнений конструкции для каждой из двух пластин, скрепленных дискретной системой ребер, относительно нормальных перемещений w и функций F. Так как операторы в левой части уравнения одинаковые, эту систему удобно

1П

свести к одному уравнению относительно комплексной функции ф = + —Р.

Еп

ш т]П{\-Цг)

Для этого, умножая второе уравнени ——,гдеп = -—1——и складывая.

Еп Ь

его с первым, получаем м

Ьф - • Ф- 8 (х - х> Ц -ф• 6' (х - X,)];

(8)

Для решения представим искомую функцию ф и функцию внешней нагрузки в виде одинарных тригонометрических рядов:

(9)

Подставим (9) в (8) и, используя процедуру Бубнова-Галеркина, сводим задачу к системе обыкновенных дифференциальных уравнений вида

(10)

Решение уравнения (10) представим в виде

Ф^-ЕА^и-^ВиЧ^, (И)

где - решение уравнения - решение уравнения

V»

решение уравнения

Используемые аппроксимирующие функции строятся в виде сумм общих решений однородных дифференциальных уравнений, соответствующих уравнению (11), и частных решений:

Н (х - х [) - единичная функция Хсвисайда.

Вторая ребристая пластинка воспринимает только нагрузки рк и тк, поэтому решение для нее принимает вид

(13)

Неизвестные коэффициенты, входящие в (11) и (13), находятся из условий совместности перемещений ребер и обшивки, а также ребер по линии разделения. Выполняя эти условия, получаем систему из 4N алгебраических уравнений.

Выражения для перемещений, усилий, моментов и напряжений строятся разделением действительной и мнимой частей (11) и (13) с использованием соотношений теории пластин.

При действии вертикальных нагрузок, кроме прочности, необходимо исследовать также вопросы устойчивости рассматриваемых панелей.

Заменив в (8) функцию нагрузки qJ суммой проекций внешних усилий, действующих в плоскости, касательной к деформируемой поверхности в результате ее выпучивания, на нормаль

(т.^+я^+т,^

^ 5х 5х5у §у /'

(14)

получим в общем случае уравнение устойчивости, или уравнение критического состояния. Тогда имеем (для каждой пластины)

(15)

Критическая нагрузка при потере устойчивости всей пластинки или всей конструкции является некоторой интегральной характеристикой, т.е. мало чувствительна к локальным возмущениям напряженно-деформированного состояния и определяется, в основном, характером распределения перемещений, которые являются достаточно плавными функциями. В связи с этим следует ожидать вполне удовлетворительной сходимости процесса при определении критической нагрузки даже при аппроксимации искомых величин вполне регулярными функциями, например тригонометрическими.

Представим функцию в виде двойного ряда

Подставив (16) в (15) и использовав процедуру Бубнова-Галеркмна для члена разложения в ряд внешней нагрузки условий совместности перемещений по линии разделения ребер, получим систему из 4N однородных алгебраических уравнений. Такая система, как известно, имеет нетривиальное решение, если определитель равен нулю. Условие равенства нулю определителя системы уравнений дает уравнение для определения критической нагрузки

В общем случае имеем

(17)

Решая систему (17), находим Т^.-При действии сдвигающих нагрузок принимается В этом

случае (16) целесообразно представлять в виде ряда

Ф = ЕЕФ* Япвувтс^хокс^у,

(18)

При этом из системы (17) определяется величина 51р. При расчете панелей с дискретным заполнителем в виде гибких связей (рис. 2) будем рассматривать конструкцию как систему из двух пластин, загруженных сосредоточенными моментами и сосредоточенными тангенциальными усилиями, и ряда стержней, загруженных по концам опорными моментами и поперечными силами. Величины консольных моментов и усилий в связях зависят от перемещений их концов. Так как связи располагаются часто, приближено можно принять

где и, и у,, - тангенциальное перемещение и угол поворота пластины в ьй точке.

Учитывая (19) и (2), обобщенные усилия и моменты в первой пластине представим в виде

1-1 |»1

во второй

¡-1 и

м;=м2+£|](м»х1+м^2)б-л>

|«1 >4

гае т; 1^=Т^ = 12Ед10с1Су13;

М;а=4Е,1в€1С,/1; Мц = М[4 = бБ^1дс1С, /I2; М' =2Е^С,/1.

Рис. 2. Расчетная схема панелей с дискретным заполнителем в виде гибких связей

Тогда

1 j=l 1 ]=1

во втором

т;=т2-^£(х2 + 2е2)5х]; 1

М; = М2+^1(х2 + Зе2/1)5х}: 1 ¿=1

лг я, 4ЕИаГз4\у 1,5( д1? д'¥'

ДгЛУ = —--> -+ —--Ц-

О Ю ду4 1 ^9хг5у2 ■ ду1)

ь=£с(. 1*1

5.

(23)

(24)

Компоненты деформаций выражаются через усилия по формулам:

ЕЬ

хб,:--

4 ЕЬ

ЕЬ^бу2 Ц5х2

1 ц ГЕ^ЬМ 'д2ч 2 ГЭ2Р

/а 1 1 и ,5у2 + 1

Чо о

ЕЬ

х 5.; —— 4 ЕЬ

ЕЙ

д1¥ ЭЧП _1_ (,<5у2 ^сЬ^ЕЬ

1 (6Ш 2 Га2р 52Р1

1 ¡=1

2

1ау2+1

\* = 2ц8=2ц

'Ь а >

и о ) дЧ

дхду

При подстановке (25) в (24) получаем

(25)

ЕЬ

^6Е1ЬМ/ I2 И

а2\у 2(д2? д2^ (ау2+Чэх2 V

//

х6х;-Ц

к^

а'* 2\ э^ а2Р +-1 . . -ц

Л\ Л

ду2 • ^Эх25у2 ду2 ( 2

//

11 5у2 Эу2

— ц-

5

Г л

ду1

9х

¿у.

Уравнения (24) и (26) составляют полную систему дифференциальных уравнений конструкции для каждой из двух пластин, скрепленных дискретной системой гибких связей, относительно нормальных перемещений w и функций F.

Производя комплексное преобразование, получим одно уравнение

_ т

относительно комплексной шУНКЦИИ у — I ^ 1 .

ЕЬ

о ю и

Яе

+ 1,5 — 1т п1

/л , ^

9 ф 9 ф

-ц-

^9у29х2 9у4

/у

+ 1,5 — 1ш п1

( _4 ,4 \

Эф 9 ф

Эх2Эу2 М9у"/|

т ЕЬ

е / Яе

6Е1Ьу Юн

Эф

Яе

I 15У

2 ЕЬ.

+--1ш

1 п

92ф Эх2 Ц9у2

5х]~

^JJ

-и

Е Ь

г 94Ф 9%^

5*] +

92я2 _ 92Я2^

Эх

эу2)

¿у.

(27)

В операторной форме записи уравнение (27) примет вид Ьф^-ЁЦфб.+ЕЦфй;,

и и г1

(28)

где ]_, Ь,, Ьг - операторы, соответствуют уравнению (27).

Для решения уравнения (28) представим искомую функцию ф и функцию внешней нагрузки в виде тригонометрических рядов:

Ф = Ёф* 5'п(РкУ). Ч» = ЁЧк 5т(рку),

(29)

где Рк=~ Рк = т-/ч,«п(рку>1у.

О О О

Подставляя (29) в (28) и применяя процедуру Бубнова-Галеркина, задачу сводим к системе обыкновенных дифференциальных уравнений вида

1-к Фк = Ч, ~ £«Л 8Ч ь2к Фк 8" ,

И 1=1

где Ьк (...)=(^/ёх'-р;)2.

ТТп яняппгии г И 11 пр.тттр.тгар. упялнрния (28) ПрвДСТаВИМ В ВИДе

Вторая пластина только воспринимает нагрузки в виде (21). Подставляя (21) в уравнение равновесия и соотношения деформаций, производя комплексное преобразование, получим

(32)

При исследовании устойчивости при действии вертикальных нагрузок панель с гибкими связями работает, как панели из ребер. Заменив в (27) функцию нагрузки д3 суммой проекции внешних усилий, действующих в плоскости, касательной к деформируемой поверхности в результате ее выпучивания, на нормаль получим уравнение устойчивости, или уравнение критического состояния:

Решение (24) строится по аналогии с решением (15), т.е. функция <р представляется в виле двойного ряда:

Ф^Еф.^пР.уыпа^ (34)

Подставив (34) в (33) и используя процедуру Бубнова-Галеркина, получаем систему однородных алгебраических уравнений. Приравнивая нулю определитель этой системы, находим величину критической силы:

(35)

Решая систему (35), находим

Частным случаем многослойных ограждающих конструкций является конструкция в виде окна или ограждающей конструкции стеклопанели, называемая стеклопакетом. Стеклопакеты выполняют функции освещения помещения дневным светом, защищают помещения от потерь тепла, от избыточного нагрева солнечной энергией, от атмосферных воздействий дождя и ветра, а также снижают влияние шума и т.п.

Применяемые сегодня многослойные конструкции из стеклопакетов

позволяют выбрать материалы для потребительских нужд с учетом локальных климатических условий.

В предположении, что газ в пакете является идеальным и плотно замкнут в конструкции, выполняется закон Бойля-Мариотта:

где - газовая постоянная, равная

начальные значения давления, температуры и объема пакетного пространства; п' - количество (кмоль) газа в рассматриваемой системе.

В эксплуатационных условиях газ имеет давление рк,' температуру Тк и объем Ук. Такое состояние с достаточной точностью описывает газовый закон:

р„-у„ р-У

Т„ Т

(37)

Зависимость (37) является основой для дальнейшего анализа климатических нагрузок, действующих на стеклопакет.

На основе газового закона выведено уравнение газовой связи в стеклопакете Др. Используя Др, определим коэффициент интеракции Др^.

Принимаем определенное давление р, = р0 и температуру Тк=Т0, а также наружную нагрузку q одного стекла (рис. 3). В этом случае Др является частью наружной нагрузки q, передаваемой на ненагруженное непосредственно стекло.

Если жесткость и условия опирания обоих стекол одинаковы,

(38)

Стекло

Стекло 2

( 1 1 . 1 1 ••

я 1 Т-Г-Г-Г-Т-Г- Ил Й 11 1 1*1 1 1 1

. - -1------».---1--------■ -

Равнодействующая нагрузка Р1 = ч - Др

Равнодействующая нагрузка рг -—Др

Рис. 3. Схема для анализа передачи поверхностной нагрузки между стеклами в стекло-апкете

Для теоретического определения газовой связи Др в герметичных стеклопакетах введены единичные объемы ау и а,. Эти коэффициенты определены из расчета объема перемещения при единичной нагрузке

16

Я = I кН/м;, действующем на один стеклолист в пакете, в предположении негерметичности пространства. Предложены расчетные модели для оценки объема перемещений Ду. Эти модели различаются геометрическими параметрами и способом соединения стекла с дистанционной рамкой и ободным ребром.

Определен объем перемещения опертого по всему контуру стекла, упруго соединенного с рамкой. Через С (кНм / м) обозначен коэффициент упругости соединения. Он определен как крутящий момент упругоопертой балки, вызывающей единичный угол поворота. В модели (модель 1) рассмотрены две плиты толщиной g с межстекольным пространством толщиной ^ (рис. 4). Отношение размеров длинной стороны к короткой обозначено через s.

Рис. 4. Схема для анализа состава плит упругозакреппенной но контуру

Объем перемещений Ду отдельного стекла при единичной нагрузке Я = 1 кН/м2 рассчитан по формуле

Ь/2 а/2 '•."'•

-Ь/2-а/2

Перемещение ш определено из дифференциального уравнения (40) равномерно нагруженной плиты:

УЧ-А причем (40)

В формуле (40) В обозначает жесткость плиты и определяется 12-(| - у )'

где е - модуль Юнга стекла; V - коэффициент Пуассона стекла. Использовано решение (40) по Тимошенко. Полный прогиб в рассматриваемой плите имеет вид

™ = '*,<>. + %у,го. + \утх, (42)

где - прогиб плиты свободно опертой, загруженной нагрузкой Ч;

- прогиб плиты свободно опертой, загруженной моментами (т, )>.1К,,;

- прогиб плиты свободно опертой, загруженной моментами (тД>1Ь/,.

4qa'

w = -!S- £

т D m.|.3.5_.

(-1)""-"- mnx

-——--cos-

т а

+ ,sh2SVl (A3)

v 2choc а 2-cha■ а а J"

(\ _ V1 / 14t«-0/2 Г* 1ЯХ m«/y.ib/2 -b^COS-s

атакже KU, = I! H)(m ,)°-Fm-cos^>

. me|.3.5.. • 1 0

прогибы соответственно равны:

а; г- (-1)!ш~,)>; тот (поту гтгу пт\Л

w, ---г— > Е_-—i--cos--—-sh—-+a-thach—-

' 2n2Dm.tfi- m'cha а V а а а У'

b: v г- (-1)'1"""'" тлу ( тлх , тях тгоЛ

w, =--г- > Fm-—---cos—----sh-+ Q thB-ch-

2Jt2Dm,t:5. m m chp bib b H н Ъ )'

_ . ,, л v , „ . v ттгЬ rt пта

В формулах (43), (44): a = —, (5 = —.

Для определения Е,, F использованы краевые условия:

(44 а) (44 Ь)

т> ды т

— - — пля у = ±Ь/2, для х-±Ь/2-

Коэффициенты Е,, Е3, Е5 ...атакже Р,, И,, ^ ... .выражающие граничные условия, определены из системы линейных уравнений (45) для ! = 5.

th(r,s) + -rr

ch"(r,s)

к, r,s

(1+П2 и Lchi(*<s) Is3 m:J

-th(y,s)

(45a)

th

s

s СЬ--(Ц s J

+bFl3 У %

S Я «,.1.5.5 П1

K,s-

''

m )

У i

clr(^) s

y.; s'

(45b)

где j = 1,3.5,...;

s = b/a;

J71

r, ? .

. J71

В формулах (45) введен коэффициент

названный коэффициентом соединения - в случае закрепления с = оо, г. = 0, при свободном соединении С = 0 > тс

Установлены соответствующие коэффициенты для оценки прогибов и объема перемещений.

Прогиб в середине стекла оценен по формуле.

да

где - безразмерный коэффициент для расчета прогибов. Объем перемещения Ду оценен по формуле .6

Ду = -а, •

да и '

(47)

(48)

где - безразмерный коэффициент для расчета прогибов (табл. 1).

Коэффициенты а, из табл. 2 использованы при оценке единичного объема перемещений данного стекла в составе по формуле

(49)

Коэффициент а, использован для расчета газовой связи Др в составе герметично замкнутой конструкции. Зная Др, можно определить внутренние силы с использованием классической теории.

Таблица 2

Коэффициенты а', для расчс га объема перемещений

5 Покащтель соединения гс=2лШаС

0 0.1 03 1 5 III 50 1(10 500 10011 —.

1,0 0 01Н!"Н9 0.00045У 0.000677 0.00(1*6 0001355 0.001502 0.001657 0 001679 0.001698 0 0017 0.001703

1,1 ООООМ1 0.0006 ииоом? и.оопм 0.001771 0.501971 0.002183 0.002214 0.802239 0.00224* 0 С02">46

1.2 о.ооо<>42 0.00075 0.001012 0.110)388 0.002226 0 002486 0.002765 0002805 0.0028.39 0.002844 0.002848

и 0.000777 0.000905 0 001315 0 (101674 0.00271 0 003038 О.ООЗЗ 92 0.003444 0.003488 0003493 0.003499

1.4 0 0110415 0.001064 0 001545 0 00197 0.003218 0003619 0 004057 0.004122 0,0114176 0.004182 0.004189

1.5 0 001054 0.001225 0.001778 0.002271 0,003742 0.004222 0 004751 0.00483 0.004895 0.004ВДЗ 0.0О4912

1.6 0,001194 ».<•01387 0.002012 0.002575 0.004279 0.004843 0.005468 0.005562 0.005639 0 005649 0 0056.59

1.7 11.001334 0.001548 0,002248 0.002882 0.004*24 0.00*476 0.006203 0.006312 0.006403 0.006415 0.006427

1* 0.001474 0.001709 0.002483 0.003189 0005377 0 006118 0.006952 0.007078 0.007183 0.0071% 0.00721

1.» 0.001614 0,001871 0.002719 0.003497 0.0О5933 0.006768 0.007712 0.007855 0.007974 0 007989 0.008004

2 0.001753 0 002033 0.002954 0.003804 0006493 0.007423 0 008479 0.0О864 0.008774 0.008791 0.008808

3 0 003143 0.003636 0.005299 0.006874 0.012138 0.014068 0.016334 0.016685 0.01698 0017017 0017055

5 ■ 0 005922 0.006843 0 009984 0.013006 0.0234Д5 0.027414 0032176 0 032974 0 033554 0.033635 0033717

Модель полосы (названная далее 2) является упрощением модели плиты (модель 1), опертой по четырем сторонам.

В модели 2 стеклопакет рассматривается как две полосы, упругозак-репленные и работающие независимо (рис. 5). В этом случае каждое из стекол рассматривается как цилиндрически изгибаемая полоса. С целью определения единичного объема перемещения ау. определен объем перемещения Ду при нагрузке одного стекла единичной поверхностной нагрузкой (при негерметичности состава).

Для определения расчетных параметров использована балочная аналогия цилиндрически изгибаемой полосы. Дифференциальное уравнение нагруженного стекла имеет вид:

э——— = о.

ёх <1х: М

(50)

Для выведения уравнений (51)—(54) использована расчетная программа

Mathematica. После применения определенных граничных условий решение уравнения (46) имеет вид

_ д »-(а-х) (а'К| +аК,х + яах-К,х; -ях') 240 (К, + я)

где К, = ^^ - коэффициент соединения.

Прогиб w0 в половине пролета полосы равен

(51)

w (5гс + я) да' ца^ 0 384-(гс + тг) Б " Э

(52)

Объем перемещения Ду , приходящийся на 1пог.м полосы, равен

Ду = -|\у(х)(1х =

(бК,+тс) да' _ да5 720 (К, + тс) Р 3 О

(53)

Из уравнения (50) вытекает единичный объем перемещения а, полосы длиной Ь = з-а: •

о 720-(К, + я) О Э '

(54)

Для граничного случая закрепления (г, =0):а, = 0,001389$-а'/Б.

Для граничного случая свободного соединения

а, = 0,008333 б-а'/Э.

В четвертой главе приведены результаты экспериментальных исследований трехслойной панели, стеклопакетов и стекла. Выполнены расчеты и анализ конструкций по программам, разработанным автором.

Основной целью экспериментов явилось изучение действительной картины работы трехслойных стеновых панелей с дискретным заполнителем в ядре стены, которое позволило бы сравнить фактические результаты с теоретическими и компьютерными. К сравниваемым величинам относятся: распределение перемещений, напряжений, влияние гибких связей на распределение перемещений и напряжений.

Объектом исследования были трехслойные панели с дискретным заполнителем в виде гибких связей. Испытания производились на специальном стенде (рис. 6).

Нагрузка на панели создавалась гидравлическими домкратами и передавалась на несущий слой через распределительные балки. Для испытания жесткости связей между слоями производилось нагружение наружного слоя с помощью специальной рычажной системы при предварительном защемлении панели в стенде воздействием домкратов, установленных на несущем слое простенков.

Результаты экспериментальных исследований обрабатывались с использованием методов математической статистики и теории вероятностей-Для всех схем загружения выполнялись сравнения с теоретическими и компьютерными данными. Некоторые наиболее характерные результаты приведены на рис. 7.

Сопоставление результатов показало, что экспериментальные данные в целом совпадают с расчетным (наибольшие расхождения по прогибам -7%, по напряжениям -15%), что подтверждает достоверность методики расчета, разработанной в гл. 3.

Имеющие расхождения объясняются:

неполным соответствием идеальных граничных условий, принимаемых в теории, реальным граничным условиям опирания панелей в эксперименте;

тем, что реальная панель практически всегда имеет некоторые несовершенства геометрических форм, что особенно сказывается на напряжениях.

а.

в

Рис. 7. Распределение напряжений: а - по сечению панели при вертикальном нагружении; б- по среднему сечению панели при вертикальном нагружении; в - по сечению панели. при горизонтальном нагружении

В качестве примера возможности использования разработанного численного метода для расчетов конструкций произведен анализ работы трехслойной железобетонной ограждающей панели длиной 342 см, шириной 253,5 см, толщиной 8 см, с расстоянием 30 см от оси симметрии (плиты соединены ребрами типа „Filigran") (рис. 8). Рассмотрены два варианта расположения ребер: 1 - перпендикулярно к наружным плитам в горизонтальном направлении; 2 - переменно, под действием равномерно распределенной нагрузки с двух сторон с низменной длиной; 3 - как в варианте 2, только нагрузка приложена перпендикулярно фронту плиты величиной i / мJ. Ребра расположены на одинаковых расстояниях. Плиты (фронтальная и задняя) выполнены из железобетона класса В-25, а соединители - из стали ST3SO.

Рис 8. Аксонометрия схем плиты: варианты -а (1), б (2 и 3)

Граничные условия установлены так, что вдоль нижнего края блокируется возможность движения в горизонтальном направлении (У), а вдоль горизонтальных краев блокируется вертикальное перемещение (X). Вдоль всех ранее определенных краев блокируется движение плиты в направлении Граничные условия для фронтальной и задней плиты идентичны.

Панель нагружена постоянной нагрузкой (см. рис. 8, в по верхнему краю фронтальной плиты.

После выполнения статических расчетов конструкции для каждого элемента получаем ряд характерных данных о его деформациях, внутренних силах и составляющих тензора напряжений.

Наиболее эффективным способом контроля и анализа данных, описывающих модель конструкции, является графическая визуализация;

Разработанная программа обрабатывает результирующие данные. Подготовленный программный комплекс позволяет провести широкий анализ влияния всех параметров, касающихся напряжений и перемещений конструкции в зависимости от ее конструктивной схемы.

Наиболее характерные графики рассчитанных по авторской программе напряжений и перемещений представлены ниже (рис. 9-14).

200.00

150.00-

100.00

50.00

50.00 100.00

150.00

200.00

250.00

300.00

Рис 9. Приведенные напряжения по гипотезе НиЬега для передней поверхности плиты (единичная нагрузка на всей длине верхнего края)

200.00

150.00

100.00

50.00

50.00 100.00

150.00

200.00

250.00 300.00

Рис 10. Приведенные напряжения по гипотс:« НиЬега для задней поверхности плиты (единичная нагружа на всей длине верхнего края передней поверхности плиты)

200.00

150.00-

100.00-

50.00

50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00

ЙР

1.700 1.600 1.500 1.400 1.300 1.200 1.100 1.000 0.900 0.800 0.700 0.600 0.500 0.400 0.300 0.200 0.100 0.000

Рис 11. Приведенные напряжения по гипотезе НиЬега для передней поверхности плиты (единичная нагрузка на всей длине верхнего края передней поверхности)

200.00

150.00

100.00-

50.00

50.00

100.00

150.00

200.00

250.00 .

300.00

0.750 0.700 0.650 0.600' 0.550 0.500 0.450 0.400 0.350 0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000

Рис 12. Приведенные напряжения по гипотезе НиЬега для задней поверхности плиты (единичная нагрузка на всей длине верхнего края передней поверхности)

Рис 13. Приведенные напряжения по гипотезе НиЬега для передней поверхности плиты

Рис 14. Приведенные напряжения по гипотезе НиЬега для задней поверхности плиты

Выполнен анализ совместной работы фронтальной и задней плиты в -зависимости от поверхности разреза соединяющих стержней (рис. 15 и 16):

исследованы вертикальные перемещения середины нижнего фронтального и заднего края при вертикальной нагрузке вдоль верхнего края фронтальной плиты;

исследованы перемещения середины фронтальной и задней плиты при единичной нагрузке, перпендикулярной поверхности плиты.

Рис. 15. Вертикальные перемещения середины нижнего фронтального и заднего края при вертикальной нагрузке вдоль верхнего края фронтальной плиты

Рис. 16. Перемещения середины фронтальной и задней плиты при единичной нагрузке,

перпендикулярной поверхности плиты:-перемещения в фронтальной плите,

---перемещения в задней плите

С увеличением поверхности разреза соединяющих стержней увеличивается жесткость всей конструкции плиты.

В диссертационном исследовании рассмотрены также варианты трехслойных конструкций, состоящих из двух плит одинаковой толщины, соединенных элементами в виде стальных стержней, а также ребер.

Для трехслойной плиточно-ребристой конструкции рассмотрена постоянная нагрузка, приложенная вдоль верхнего края фронтальной плиты на длине х, с левой стороны и х2- с правой. Длина нагрузки х, И х2 была в пределе от 0 до [(длина плиты) в произвольной комбинации.

Для каждой схемы нагрузки выполнены расчеты тензора напряжений, вектора перемещений и приведенных напряжений по гипотезе Hubera. Построены графики напряжений для выбранных схем нагрузок. Сделан анализ максимальных напряжений в плите в зависимости от схемы нагрузок и анализа напряжений в наиболее напряженной точке в зависимости от схемы нагрузки. Графики выполнены в виде диаграмм - изолиний.

Для панели с ребрами с целью верификации правильности аналитического метода расчета выполнены численные расчеты для модели конструкции и нагрузки, соответствующие экспериментальным исследованиям. Для численных расчетов наиболее адекватной оказалась модель трехслойной панели с ребрами, упругоопертой вдоль нижнего края на длине 1/3 с левой и правой сторон. Все края имели блокировку на передвижение в направлении, перпендикулярном плите (Z). Примем нагрузку, как в экспериментальных исследованиях, вдоль верхнего края фронтальной плиты на 1/3 длины с левой и правой стороны.

Расчеты подтвердили соответствие рассчитанных перемещений экспериментальным данным в измерительных точках.

Для выбранных схем нагрузок сделан анализ работы фронтальной (нагруженной) плиты и задней (ненагруженной). Наблюдалась передача нагрузок через ребра на заднюю плиту.

Для трехслойной плиты типа „Filigran" выполнен анализ работы фронтальной (нагруженной) плиты и задней (ненагруженной) в зависимости от площади разреза соединителей (стержней). Соединители рассматривались как элементы, переносящие осевые силы.

Для анализа использовалась статическая схема с блокировкой всех наружных краев фронтальной и задней части плиты в направлении Z с опира-нием (XY) в нижних углах плиты. Нагрузка применялась, как в экспериментальных исследованиях: вдоль верхнего края фронтальной плиты на 1/3 длины с левой и правой сторон. Результаты расчетов подтвердили увеличение жесткости фронтальной и задней плит по мере роста площади разреза стержней. Это подтверждается увеличением общей жесткости системы, что влияет на уменьшение перемещений.

Для подтверждения принятых гипотез проведены лабораторные исследования параметров, характеризующих газовую связь нагрузок в стеклопа-

кетах. Построены физические модели многослойных и однослойных стекло-пакетов. Определен модуль Юнга стекла. Экспериментально определены лип-коупругие параметры соединения стекол с дистанционной рамкой и оконной рамой. Эти параметры влияют на единичные объемы перемещения и изменения объема перемещений во времени. Пакеты исследованы также на сочетание нагрузок, обусловлен но изменениями климатических факторов.

Схема испытательного стенда для определения перемещений в стекло-листах под действием равномерно распределенной на поверхности нагрузки приведена на рис. 17. Ее величина определялась столбом воды, давление которого является массовой заменяющей нагрузкой (копирует некоторые натурные нагрузки, например, давление скорости ветра, снеговую нагрузку).

Для измерения прогибов использовались часовые датчики D, D2, D,, D4, расположенные на магнитных подставках. В табл. 3 и 4 показаны измеренные прогибы равномерно нагруженных моделей отдельных стекол.

Таблица 4

Результаты исследований прогибов отдельного стекла толщиной 6 мм

Нагрузка Прогиб в измерительных точках (мм) Средник прогиб! середнне «С ¿Мо

см НА кРа С1 С2 сз С4 01 02 02

0 0.000 0,00 0.00 0.00 0.00 0.00 0,00 поо 0.00 0.000 0.000

5 0,491 •41,07 <07. 0.07 0,04 0,09 0 -0.05 <04 0.08 <01

■ о Л ов» П 0 02 0.0! 0,05 0,18 ■ с -0.04 <09 0.13 <сз

15 1,472 Л,19 -0,01 0.05 0.09 0Д6 0 <05 <08 0.225 <035

20 1.962 -0,25 -0,03 0.04 0.07 036 0 <04 <07 0305 <055

25 2,453 -0,32 -0,02 0.01 0,03 0,44 а -0.02 -0.06 03« <06

. 30 2.943 ■0,37 -0,02 -0,02 0.05 032 0 -0,03 <04 0.445 <075

35 3.434 -0,44 .0.03 -006 0.03 03» 0 -0.02 <02 0315 <075

30 2,943 -0.41 <04 •0,05 0,04 031 0 0,01 <03 0.46 <05

25 2,453 -036 -0.03 -0,0} 0.05 0,44 0 -0.05 <04 0.4 <04

20 1,962 ■0,29 <оз -0.03 0,03 0.36 0 <03 <09 0325 <035

1$ 1,472 -0,22 -0,04 0 0,06 0.27 0 <03 <07 0345 <025

10 0,981 -0,17 <04 0.04 0,08 0.!» 0 <08 <12 0.1« <01

5 0,491 •О,! -0.03 0,06 0.08 0,1 0 -0.09 -0,12 0.1 0

0 оооо 41,06 -0 02 0.07 0.06 0,04 0 <1 <13 0.05 0,01

На рис. 18, 19 представлены графики перемещений стекла в середине пролета при нагрузке и разгрузке. Эти графики являются линейными. В табл. 5 приведены данные, вытекающие из исследований прогибов, жесткости стекла D и величины модуля Юнга Е. Для расчета использовали формулу

аа4

= + =а. •—, (51)

где Диг - прирост прогибов в середине стекла, м; Д<| - прирост нагрузки, - расстояние между опорами короткой стороны, м; - безразмерный коэффициент.

(52)

где g - толщина стекла, м; v - коэффициент Пуассона стекла, по данным v = 0,22.

Таблица 5

Опенка жесткости Р и модуля Юнга Е стекол исследуемых моделей

Нагрузка (см НгО) 5 10 15 20 25 30 35 Среди«

Нагрузка (кН/ш2) 0,491 0,981 1,472 1,962 2,453 2,943 3,434

Стекло 5 им - Прогиб серединки стекла (мм) 0,15 0,32' 0,45 0,595 0,72 0,84 0,995

Жесткость ~ плиты О (кНм) 0,7514 0,6630 0,8670 0,7773 0,9017 0.9393 0,7272 0,8039

Модуль Юнга Е (ГПа) 68.643 60,569 79,206 71.012 82.374 85.806 66,431 73,435

Стекло б им Прогиб серединки стекла (мм) 0,08 0,15- 0,225 0,305 0,38 0,445 0.515

Жесткость плиты О (кНк) 1.4089 1,6102 1,5028 1,4089 1,5028 1,7340 1,6102 1,5397

Модуль Юнга Е (ГПа) 74,485 85,125 79,450 74,485 79,450 91.673 85,125 81,399

С использованием программного комплекса проведен анализ для стекла размером 40 х 60см толщиной 6 мм с опытно определенными параметрами Е = 81,3999 ГПа и v = 0,22. Наиболее характерные графики перемещений и напряжений для стеклоконструкций представлены на рис. 20. Результаты расчетов хорошо согласуются с опытными данными. Наблюдался подъем углов при действии нагрузки, а также соответствие перемещений в -измерительных точках и в опытах.

Рассмотрен ряд вариантов стеклянных конструкций в виде отдельных стекол и стеклопакетов, с разной толщиной и геометрией (соотношением сторон).

В диссертации приведены данные о результатах расчетов стекол в составе стеклопакетов по предложенным автором моделям. Выполнены экспериментальные исследования. Результаты сравнения данных расчетов и эксперимента представлены в табл. 6 и 7.

Таблица 6

Сравнение теоретических и опытных величин Др/ц для модели стеклопакета 5-16-5 с размерами ах Ь = 40 х 80 см

Нагрузка (кН/м2) 0,491 0,981 1,472 1,962 2,453 2.943 3,434 Среди»»

Прогиб нагруженного стекла (мм) 0,110 0,205 0,285 0,375 0,475 0,560 0,665

Прогиб соединенного стекла (мм) 0,045 0,058 0,120 0,170 0,195 0,255 0,300

Сумма прогибов (мм) 0,155 0,3 0,405 _0,545 0,67 0,815 0,965

Жесткость плиты 1) (кМм) \SJlli 0,7773 1,0735 0,8051 0,9017 0.7773 0,7514 0,8305

Модуль Юнга Е (ГПа) 66,43 71,01 98,06 73,55 82,37 71,01 68.65 75,87

Др/ц-теоретическая величина 0,3300 0,3226 0.2843 0,3189 0,3068 0.3233 0,3274 0,3162

Ар/ц — измеряемая величина 0,2903 0,3167 0,2963 0,3119 0,2910 0,3129 0,3109 0,3043

Расхождение с теоретической величиной -12,0% •1,84% 4,22% -2,19% -5,14% -3,22% -5,05% 4,81%

Таблица 7

Сравнение теоретических в измеряемых велвчлн Ар/ц для модели стеклопакета 5-12-5 с размерами ахЬ=40 x 80см

Нагрузка (кН/м2) 0,491 0,981 г,472 1,962 2,453 2,943 3,434 Средня*

Прогиб нагруженного стекла (мм) 0,100 0,200 0,295 0,370 0,470 0,555 0,635

Прогиб соединенного стекла (мм) 0,040 0,080 0,105 0,155 0,160 0.190 0.220

Сумма прогибов (мм) 0,14 0,28 0,4 0,525 0,63 0,745 0,855

Жесткость плиты О (кНм) 0,8051 0,8051 0.9393 0,9017 1,0735 0,9801 1,0247 0,9328

Модуль Юнга Е (ГПа) 73,55 73,55 85,81 «2,37 98,06 89,54 93.61 85,21

Др/Ч--теоретическая величина 0,3502 0,3504 0,3339 0,3386 0,3191 0,3297 0,3248 0,3352

Ар/ц - измеряемая величина 0,2857 0.2857 0.2625 0.2952 0,2540 0,2550 0,2573 0,2708

Расхождение с теоретической величиной -18,4% -18.5% -21,4% -12,8% -20,4% -22,7% -20,8% 19,27%

Расхождение между действительными величинами Др/я и теоретическими для 5 - 16 - 5 не превышает нескольких процентов.

При исследовании стеклопакета 5-12-5 изучались перемещения при замкнутой камере и после ее разгерметизации. В случае замкнутой камеры часть нагрузки передается с верхнего стекла на нижнее вследствие существования газовой связи. После разгерметизации газовая связь исчезает. Результаты исследований доказывают, что соединение стекол, составляющее плотную межстекольную камеру, изменяет перемещения, деформации и напряжения системы, нагруженной массовыми силами.

Величина Др/я (см. табл. 7) при нагрузке 5 см водяного столба близка к теоретической, а для остальных случаев - в среднем на 22% меньше, чем теоретическая. Такая большая разница вызвана, вероятно, частичной разгерметизацией модели во время исследования из-за недостаточного сопротивления соединения стекла с рамкой. Подчеркнем, что принятые в исследованиях нагрузки больше тех, которым стекло подвергается во время эксплуатации.

Во время исследования разгерметизированной модели наблюдались большие прогибы в точке G2, чем в плотной камере. Это свидетельствует о том, что герметично закрытое межстекольное пространство влияет не только на передачу нагрузки между стеклами, но также предотвращает раздавливание рамки (условного ребра).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана структура системного комплексного исследования по определению напряженно-деформированного состояния в многослойных. конструкциях.

2. На базе единого подхода, основанного на использовании обобщенных функций, разработаны теоретические основы и практические методики расчета напряженно-деформированного состояния, жесткости и устойчивости многослойных панелей.

3. Впервые определено напряженно-деформированное состояние многослойных панелей из железобетона с жесткими и гибкими связями и стекло-пакетов с применением ЭВМ.

4. Разработан метод расчета многослойных панелей с гибкими связями.

5. Предложенная методика расчета позволяет уточнить величины напряжений и деформаций в исследуемых конструкциях, что приводит к снижению материалоемкости, технологических и эксплуатационных затрат.

6. Разработанные рекомендации и пакеты прикладных программ расчета многослойных панелей были использованы при анализе аварийного состояния существующих промышленных и гражданских зданий в городе Ченстохова (Польша).

7. Результаты исследований были использованы при проектировании железобетонной плиты типа „Filigran" на предприятии "Aldex". При этом производственные затраты были снижены на 21,7%.

8. Разработаны математические модели расчета объема перемещений стеклолиста в газовой связи при нагрузке

9. Исследовано влияние на стеклопанель климатических нагрузок. Объем перемещения стеклолистов обусловливает газовую связь нагрузок, которая влияет на равнодействующие нагрузок каждого стекла.

10. Показано, что вследствие существующей в плотной камере пакета межстекольной отпорной реакции часть поверхностных нагрузок, действующих на одно стекло, передается на связанное с ним стекло. Наибольшая передача поверхностных нагрузок между стеклами наблюдается при шарнирном соединении стекла с дистанционной рамкой.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1. Michajlow B.K., Kipiani CO., Strzemecka M (Райчык М.) Statecznosc elementow konstrukcji budowlanych w postaci plyt trojwarstwowych z wycieciami. Miedzynarodowa Konferencja Naukowa nt: „Najnowsze naukowo - badawcze problemy budownictwa". Biaiystok 1989.

2. Стшемецка М. (Райчык Ivi.) Конструкция и расчет сборных трехслойных панелей с дискретным заполнителем. //Материалы 47-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ; 1990.

3. Стшемецка М. (Райчык М.) Конструкци облегченных панелей с при-мнением стеклопластика для строительства облегченных здании в Польше. /Материалы 48-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ. 1991.

4. Стшемецка М. (Райчык М.) Совершенствование конструкции и методики расчетов трехслойных панелей с дискретным заполнителем для условии Польши: Дисс.... канд. техн. наук. СПб.: СПбГАСУ, 1991. -160с.

5. Bolcskey E., Rajczyk М. Kierunki doskonalenia technik i technologii remontow przekryc. Tezy referatow XXI naukowo-technicznej konferencji w ramach problemow „Nauka i swiat" Brzesc 1994.

6. Райчык М., Яник И. Перспективы развития конструкции с новыми звукоизоляционными материалами // БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест 1995. -С. 122-124.

7. Райчык Я., Яник И., Райчык М. Требования, предъявляемые к качеству поверхности и геометрическим размерам железобетонных изделий. // БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест 1995. - С. 114-116.

8. Райчык М., Райчык 3. Термическое сопротивление в конструкции оконных ограждений, изолированных газом; // БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест; 1995. -С. 112-114.

9. Rajczyk М., Rajczyk J. Wady technologiczne zewnKtrznych scian osionowych w budownictwie mieszkaniowym i kierunki ich eliminacji przy wykorzystaniu doswiadczen zagranicznych. Materiaiy Naukowo-Technicznej Konferencji z okazji 30-lecia Politechniki Brzeskiej. Brzesc 1996. str. 169-170.

10. Rajczyk M. W poszukiwaniu nowych.rozwi№zac konstrukcji budowlanych; //Zeszyty Naukowe Politechniki Czestochowskiej Nr. 5. Budownictwo. Czestochowa, 1994, str. 66-78.

11. Rajczyk M., Rajczyk Z. Normalizacja warunkiem postKpu i kwalifikacji jakosciowej //Budownictwo mieszkaniowe w 2000 roku: Kierunki i perspektywy rozwoju /Konferencje Nr.3. Politechnika Czestochowska. Czestochowa, 1995. str. 161-165.

12. Rajczyk J., Rajczyk M. Metodyka oceny prawidiowosci wykonania i prowadzenia robot wykonczeniowych w budownictwie, Zeszyty Naukowc Politechniki Czestochowskiej, seria Budownictwo nr.5. 1994, str. 141-153.

13. Rajczyk M. Materiaiy budowlane i izolacyjne w aspekcie zmniejszenia energochionnoibci gospodarki narodowej //Zeszyty Naukowe Politechniki Czestochowskiej Nr 5. Budownictwo. Czestochowa, 1994. str. 81-87.

14. Rajczyk M., Janik I. Wykorzystanie energii sionecznej w budownictwie jednorodzinnym. //Zeszyty Naukowe Politechniki Czestochowskiej Nr 6. Budownictwo. Czestochowa, 1995. S. 105-111.

15. Rajczyk J., Rajczyk M. Technologia robot kamieniarskich. Skrypt Wydawnictwa Politechniki Czestochowskiej, Czestochowa 1997. S.80.

16. Rajczyk M. Z zakresu obliczen trojwarstwowych plyt z dyskretnym wypeinieniem. Materiaiy miedzynarodowego sympozjum dotyczacego problemow ciaia stalego, Tbilisi 1997.

17. Rajczyk J., Rajczyk M. The Characteristics OfThe Technological Process of Treating Steal Making. Slogs And Post Repair Crushed Refractory. Materials in The Recycling Works in CzKstochowa. Journal: The thirteenth International conference on solid waste technology and managment, Philadelphia 1997 (USA).

18. Rajczyk J. Rajczyk M., Rok M. Sposob oceny tekstury pokrycia wyprawy nawierzchni drogowej. Materiaiach Naukowo-Technicznej Konferencji nt: Inzynieria Procesow Budowlanych IPB, Akademia Techniczno Rolnicza w Bydgoszczy. Bydgoszcz, 1997. s. 535-544:

19. Rajczyk J., Rajczyk M., Rok M. Wybrane problemy odnowy zasobow mieszkaniowych przed wpiywem halasu komunikacyjnego. Materiaiy Konferencji MiKdzynarodowej nt.: Budownictwa Mieszkaniowego w krajach Srodkowej i Wschodniej Europy w okresie transformacji. Biaiystok 1997.

20. Michajiow B.K., Rajczyk M. Z zakresu modyfikacji drewnianych elementyw konstrukcji budowlanych, Zeszyty Naukowe Politechniki Czestochowskiej, Budownictwo, Nr 7/1997.

21. Rajczyk J., Rajczyk M., Rajczyk Z. Recycling of Waste Brick and Reinforced-Concrete iL Debris. Proceedings of The Fourteenth International Conference On Solid Waste Technology j and Management. Philadelphia, USA, 1998.

22. Райчык М. Конструкция и расчет облегченных трехслойных панелей, применяемых в малоэтажном строительстве. //Материалы 55-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ. 1998

23. Rajczyk M., Rajczyk J Rajczyk Z. Odbiorjakosci robot kamieniarskich kw. Maszyny urz№dzenia i naracdzia nr 2/99, str. 19-21.

24. Luksa L. Rajczyk M., Czerkasov D. Obliczenia wytrzymaiosci trojwarstwowej rury betonowej sciskariej osiowo. (w redakcji Iniynieria i Budownictwo)

25. Rajczyk J., Rajczyk M., Schiling R Effect of the Geometrical Form,

Size and Arrangement of the Working Elements of a Surface Treatment Machine. Philadelphia, USA 2000.

26. Райчык М. Методика расчета и оптимизации конструктивных параметров трехслойных панелей для малоэтажного строительства. //57- я Научная конференция профессоров. СПб. СПбГАСУ 2000.

27. Райчык М. Пути совершенствования конструкции зданий из трехслойных панелей. //Материалы 58-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ. 2001.

28. Райчык М. Факторы определяющие качество и свойства поверхности бетонных конструкции. //Материалы международной научной конференции. Интерстроймех. СПбТУ. СПб. 2001. -С. 312-318.

29. Райчык М. Новые конструкции здании малоэтажного строительства с применением трехслойных панелей. //Материалы 59-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ. 2002. :

30. Rajczyk J., Rajczyk, М., Kalinowski J. Technologia obrobki powierzehni betonowych. Opole 2001.1 Sympozjum "Diagnostyka i badania mostow" .Politechnika Opolska. Wydz. Bud. Opole. 4-6 kwietnia 2001 s. 287-291.

31. Rajczyk J., Rajczyk M. Effect of the Geometrical Form, Size and Arrangement of the Working Elements of a Surface Treatment Machine. Micro-Publisher Jan B. Obrebski. Wydawnictwo Naukowe, Warszawa - Krakyw, 2000. s. 107-110.

32. Rajczyk M., Grabowska B. Metoda oceny przedsiebiorstwa budowlano - montazowego jako produktu stosujacego zasade wytworzyc lub kupic. Zeszyty Naukowe Politechniki Czestochowskiej. Czestochowa. 2002. - C. 119-125.

33. Rajczyk J., Rajczyk M. Technologia obrobki powierzehni konstrukeji betonowych. II Sympozjum „Badania i diagnostyka mostow". Opole 2003. str. 417-424.

34. Rajczyk M., Respondek Z. Szacowanie obciazenia klimatycznego konstrukeji ze szczelna warstwa gazowa. Materiaiy Seminaryjne Wydziai Budownictwa Politechnika Czestochowska 2003.

35. Rajczyk M., Respondek Z. Badania przemieszczen konstrukeji wielowarstwowej obciazonej czynnikami atmosferycznymi. Materiaiy Seminaryjne Wydziai Budownictwa Politechnika Czestochowska 2003. Str. 132-135.

36. Rajczyk M.: Kosztorysowanie robot budowlanych. Wydawnictwo Politechniki Czestochowskiej 2003.

37. Rajczyk M.', Respondek Z. Obciazenia klimatyczne konstrukeji ze szczelna warstwa gazowa. Materiaiy Seminaryjne Wydziai Budownictwa Politechnika CzKStochowska 2003. Str. 136-141.

38. Labocha S., Rajczyk M., Kowalska K. Metoda oceny stopnia spoziomowania powierzehni betonowych. MiKdzynarodowa Konferencja nt: Efektywnosc i niezawodnosc w budownictwie. Czestochowa, pazdziernik 2003.

(podnccznik).

39. Rajczyk M., Respondek Z. Nowoczesne technologie produkcji szyb. Nowe mozliwosci poprawy funkcjonalnosci przemieszczen. Materiaty miedzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc procesow budowlanych. Sankt Petersburg - Czestochowa 2003.

40. Райчык М„ Респондек 3. Способ определения эксплуатационного давления в стеклопакетах. //материалы 60-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. - СПб.: СПбИСИ. 2003. С. 201-204.

41. Rajczyk M., Kalinowski J. Analiza naprezen konstrukcji trojwarstwowej. Materiafy miedzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc procesow budowlanych. Sankt Petersburg - CzQstochowa 2003.

42. Labocha S., Kowalska K., Rajczyk M. Ocena rownosci posadzek betonowych wg amerykanskich wytycznych. Materialy miedzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc procesow budowlanych. Sankt Petersburg - Czestochowa 2003.

43. Райчык М., Калиновский Я. Методика расчета многослойных элементов на ЭВМ. 56 - международная научно-техническая конференция // Актуальные проблемы современного строительства. СПб. 2003.

44. Лукша, Л.К. Райчик М., Черкасов Д.В. Несущая способность негибких центрально сжатых трубобетонных элементов. Materialy mi?dzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc45. procesow budowlanych. Sankt Petersburg - Czqstochowa 2003.

46. Rajczyk M., Skowron-Grabowska B. Evolution of Building Materials as Supply Sources for Building-Construction Enterprise. //Семинария и конференции. Работы Института Управления. Политехники Ченстоховской. Ченстохова 2002. - С. 241-248.

47. Rajczyk J., Rajczyk M. i inni. Efektywnosc i niezawodnosc w budownictwie / ZN PCz. Czqstochowa. 2003. Redakcja zbioru materialow.

Авторские свидетельства и патенты

48. Rajczyk J., Rajczyk M., Rajczyk Z., Lqski T. UrzAdzenie do pomiaru chropowatosci. Patent nr 178143 z dnia 13.04.2000.

49. Rajczyk J., Pabian A., Rajczyk M., Rajczyk Z. Urzajdzenie do pomiaru chropowatosci. Patent nr 18 111 7 z dnia 17.09.2001.

50. Rajczyk M., Szorszniev G.N., Michailov B.K. Plyta warstwowa z przemieszczonym uzebrowaniem. Zgloszenie projektu wynalazczego Urzad Patentowy P.Cz.nr. 13/03.2001.

51. Rajczyk J., Rajczyk M., Kalinowski J. Narzedzie do obrobki powierzchni plaskich. Patent nr 340275 z dnia 23.09.2002.

52. Rajczyk J., Pabian A., Rajczyk M., Rajczyk Z. Mata filtracyjna do usuwania nadmiaru wodze swiezo formowanej mieszanki betonowej. Patent nr 183903 z dnia 13.12.2002.

Подписано к печати 17.02.2004. Формат 60x84 1/16. Бум. офсетная. Усл. печ. л. 2,5. Тираж 100 экз. Заказ 20.

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет. 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4.

Отпечатано на ризографе. 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 5.

»-4Ö85

Введение

ГЛАВА 1. Обзор многослойных ограждающих конструкций.

1.1. Технические требования для многослойных ограждающих конструкций.

1.1.1. Общее требования для многослойных конструкций.

1.1.2. Требования по несущей способности и жесткости - типы нагрузок.

1.1.3. Виды статической нагрузки.

1.1.4. Требования по ударным нагрузкам.

1.1.5. Критерий несущей способности и жесткости.

1.1.6. Требования по коррозийной защите.

1.1.7. Теплотехнические условия при проектировании многослойных конструкций.

1.1.7.1. Термо - физический анализ термо - мостиков.

1.1.8. Требования по акустике при проектировании многослойных плит для жилищного строительства.

1.1.8.1. Нормы по акустике ограждающих конструкций в жилищном и гражданском строительстве.

1.1.9. Требования по противопожарной безопасности многослойных наружных панелей для условий Польши.

1.2. Конструкции, эксплуатационные свойства и применение многослойных наружных ограждающих конструкций.

1.2.1. Железобетонные сборные наружные стены.

1.2.2. Многослойные однопролетные плиты.

1.2.3. Многослойные многопролетные плиты.

1.2.4. Ребристо - слоистые плиты.

1.2.5. Многослойные ребристые плиты ограждающих конструкций.

1.2.6. Многослойные кассетные плиты.

1.3. Методы расчетов прочности и устойчивости панелей.

1.3.1. Устойчивость однослойных пластин с разрывными параметрами.

1.3.2. Устойчивость пластин, подкрепленных ребрами.

1.3.3. Трехслойные пластины с различными особенностями.

1.3.4. Устойчивость трехслойных пластин с разрезами и отверстиями.

1.4. Выводы по первой главе. Постановка задач исследования.

ГЛАВА. 2. Анализ теорий расчета многослойных конструкции.

2.1. Основные уравнения для расчета плит с ребрами и разрезами.

2.1.1. Основные системы уравнений.

2.1.2. Пластина с одним разрезом.

2.1.3. Пластина с эксцентричным ребром ограниченной длины.

2.2. Основные уравнения для трехслойной пластины с разрезами. Решение статической задачи.

2.2.1. Основные разрешающие уравнения для сплошной трехслойной пластинки.

2.2.2. Учет разрезов. Разрешение уравнения трехслойной пластины с разрезами.

2.2.3. Алгоритм составления разрывных функций, соответствующих действию сосредоточенной силы.

2.2.4. Приведение к однослойной пластинке с одним разрезом. Метод решения.

2.2.5. Приведение к однослойной пластинке с прямоугольным отверстием.

2.2.6. Частные случаи расположения разрезов.

2.2.7. Алгоритм и программа расчета.

2.3. Методика расчета на устойчивость трехслойной пластины с разрезами и отверстиями.

2.3.1. Исходные уравнения критического состояния.

2.3.2. Решение дифференциального уравнения критического состояния для трехслойной пластины с одним разрезом.

2.3.3. Определение критической нагрузки на сжатую пластинку с разрезами путем перехода от статической задачи к задаче устойчивости.

2.3.4. Определение критической нагрузки на трехслойную пластину на основе решения соответствующей статической задачи.

2.3.5. Решение уравнения критического состояния для трехслойной пластины с прямоугольным отверстием.

2.4. Методика расчета склеенной многослойной плиты.

2.4.1. Определение напряжений и деформации многослойной плиты.

2.4.2. Определение силы в сечению многослойной плиты.

2.4.3. Вариационная формулировка граничных условии многослойных плит.

2.4.4. Прямоугольный, плиточный конечный элемент.

2.4.5. Уравнения метода конечных элементов.

2.4.6. Численные расчеты многослойной плиты.

ГЛАВА 3. Теоретические исследования методов проектирования многослойной конструкции Для условий Польского строительства.

3.1. Методика расчета трехслойной плиты с дискретным заполнителем.

3.1.1. Исходные разрешающие уравнения панелей с дискретными заполнителями в виде ребер.

3.1.2. Решение уравнений трехслойной пластины с дискретным заполнителем в виде ребер.

3.1.3. Устойчивость трехслойных панелей с дискретным заполнителем в виде ребер.

3.1.4. Расчет трехслойной панели с дискретным заполнением в виде гибких связей.

3.1.5. Решение разрешающих уравнений трехслойных пластин с дискретными связями.

3.1.6. Устойчивость трехслойных панелей с дискретным заполнителем в виде гибких связей.

3.2. Теоретические основы для расчета и исследования многослойных наружных стеклопакетов.

3.2.1 Свойства материала многослойной стеклоконструкций.

3.2.2. Модель передачи тепловой энергии через многослойные стеклоконструкций.

3.2.3. Модель передачи тепловой энергии через многослойный стеклопакет.

3.2.4. Конструкций многослойных стеклопакетов.

3.2.5. Нагрузка на многослойные стеклопакеты.

3.2.6. Газовая связь нагрузок, вызванная объемом перемещения стекла - общий случай.

3.2.7. Отпорная реакция (нтеракция) поверхностной нагрузки стеклопакетов вызванная изменами давлениями газа в пакете.

3.2.8. Начальные параметры газа в пакете.

3.2.9. Теоретическая оценка газовой связи нагрузок.

3.2.10. Объем перемещения отдельного стекла опертого по контуру рамки не герметичного пространства.

3.2.10.1. Чувствительность газовой связи на параметры состава.

3.2.10.1.1. Чувствительность коэффициента интеракции поверхностной нагрузки стекла Ар / р на ширину стекла.

3.2.10.1.2. Чувствительность коэффициента отпорной реакции (интеракции) нагрузки изменой атмосферного давления Ар / Дра на ширину стекла.

3.2.10.1.3. Чувствительность коэффициента отпорной реакции (интеракции) поверхностной нагрузки стекла Ар/ Дра на избранные параметры стеклопакета.

3.2.10.2. Сравнение напряжений в стеклопакетах плотных и негерметичных.

3.2.10.3. Напряжения в стеклопакетах под воздействием напора и сосания ветра.

3.2.10.4. Оценка объема перемещения полосы стекла упруго закрепленного.

3.2.10.5. Оценка измены объема камеры полосного стеклопакета.

ГЛАВА 4. Натурные экспериментальные исследования многослойных конструкций.

4.1. Экспериментальные исследования трехслойной панели с дискретным заполнителем; определение напряжении и перемещении.

4.1.1. Эффективность внедрения новых многослойных конструкций.

4.2. Исследования газовой связи в многослойных стеклопакетах.

4.2.1. Оценка модуля Юнга стекла.

4.2.2. Исследование отпорной реакции (интеракции) нагрузок стекол, вызванной газовой связью нагрузок.

4.2.4. Нагрузки вытекающие с атмосферических измен давления и температуры.

4.2.5. Сравнение результатов экспериментальных исследований с компьютерными расчетами для газовой связи стекол поверхностно загруженных.

Основные итоги работы - выводы.

Современное развитие строительства характеризуется вес большим применением широко ассортимента строительных материалов и конструкций.

Высокие технико-экономические показатели новых материалов способствуют к расширению ассортимента строительных конструкций.

Постоянно расширяется класс конструкций, в которых разделяются несущие и изолирующие функции. К требованиям по несущей способности все большие требования высказываются по теплоизоляции и т.п. при жестких стоимостных критериях.

Развитие производства и технологии современного строительства приводит к появлению на рынке новых материалов, характеризующихся малой массой и разными механическими свойствами.

Стремление оптимального использования свойств материалов приводит конструкторов к созданию рациональных форм и профилей. При этом, как правило, идут попытки найти эффективный баланс по соединению ограждающих и изолирующих свойств материалов.

Это приводит к появлению на рынке многослойных различных конструкций, которые различаются свойствами конструктивных и изолирующих материалов, конфигурацией и способами соединения конструкционных слоев.

Основные тенденции в развитии современных конструкций:

- снижение массы ограждения,

- повышение технологичности изготовления, монтажа, транспортировки,

- возможность демонтажа и последующего монтажа,

- повышение качества возводимых зданий, уменьшение эксплуатационных затрат.

Применяемые легкие, ограждающие конструкций можно разделить на три группы, они различаются по технологии монтажа и техническим требованиям:

Первая группа - сборные ограждающие, монтируемые из готовых элементов с полной заводской готовностью.

Вторая группа - не слоистые составные ограждения из готовых элементов, монтированных на производственной стройке в промышленной системе с использованием высокоэффективного механического оборудования особенно металлические конструкции.

Третья группа - частично составные смешанной конструкции, например ограждения из стекла.

Эти рассуждения имеют влияние на поиск более эффективных конструкции так в их проектировании, расчете с учетом исполнении технологии их эффективного производства. С этими задачами связаны разработки по методике их теоретического и лабораторного исследования. Прогрессивным является многовариантность конструктивных решений, которое дает проектантам объекта применение основанного материала для конструктивного их выполнения и экономического обоснованного решения.

Необходимость применения многих вариантов легких ограждении дополнительно обосновано техническими и народнохозяйственными интересами с целью:

- необходимости наилучшего использования сырьевой базы и производственных возможностей,

- оптимального подбора типа, стандартов и стоимости конструкции.

Степень этих реализации будет различаться в жилищном и промышленном строительстве. Например, в жилищном строительстве большое значение для легких ограждений имеют такие свойства как хорошая термо и звукоизоляция, высокая пожарная безопасность, жесткость, гигиеничность, экологичность, эстетика и низкая стоимость.

Представленные в диссертации многовариантные теоретические анализы, исследования и методы расчета легких ограждающих конструкции разработаны с целью обогащения проектантов и исполнителей в возможность сравнения и эффективного подбора многослойной конструкций.

Большинство решений ограждений описанных в диссертации, теоретический анализ и методика их расчета, а также инструментальные исследовании являются результатом многолетнего опыта разработок проводимых в СПбГАСУ и Ченстоховской Политехнике на Кафедре ТСП в Ченстохове автором диссертации.

Цель работы заключается в разработке методологических и теоретических основ проектирования и создании новой конструкции и концепции производства многослойных ограждающих конструкций, обеспечивающих повышение их технического уровня и надежности, а также снижения затрат на изготовление и эксплуатацию.

Научная новизна заключается в следующем:

- впервые представлена общая структура комплексного исследования по определению напряженно - деформированного состояния многослойных панелей с учетом их конструктивных особенностей и применяемых материалов,

- разработан метод расчета многослойных сплошных железобетонных пластин с дискретным заполнителем в виде жестких и гибких связей,

- предложен эффективный метод определения напряженно -деформированного состояния при действии эксплуатационных нагрузок: механические усилия, давление, температура и т.п,

- разработан пакет прикладных программ.

Практическая значимость диссертации заключается в том что:

- проведен анализ современных представлений о методах расчета многослойных ограждающих конструкции и методов их моделирования;

- разработана инженерная методика оптимального проектирования современных многослойных панелей с учетов условий Польского строительства;

- разработана методика расчета многослойных панелей с учетом их конструктивных особенностей: дискретным заполнителем в виде жестких и гибких связей и т.п.;

- разработан метод проектирования стеклопакетов с учетом их эксплуатационных нагрузок;

- разработан пакет прикладных программ для расчета и анализа напряженного состояния многослойных панелей.

Результаты диссертационной работы использованы при создании новых многослойных панелей и будут использованы при дальнейшей разработке нормативных документов, а также при ведении дальнейших модельных разработок в учебном процессе.

ОСНОВНЫЕ ИТОГИ РАБОТЫ - ВЫВОДЫ

Основные итоги работы сводятся к следующему:

1. Разработана структура системного комплексного исследования по определению напряженно - деформированного состояния в многослойных конструкциях.

2. На базе единого подхода, основанного на использовании обобщенных функций, разработаны теоретические основы и практические методики расчета напряженно - деформированного состояния, жесткости и устойчивости многослойных панелей.

3. Впервые определено с помощью компьютерного моделирования и расчета напряженно - деформированное состояние многослойных панелей из железобетона с жесткими и гибкими связями, а также конструкции из стеклопакетов.

4. Разработан метод расчета для многослойных панелей с гибкими связями.

5. Предложенная методика расчета позволяет уточнить величины напряжений и деформаций в исследуемых конструкциях, что обеспечивает снижение материалоемкости, технологические и эксплуатационные затраты .

6. Разработаны рекомендаций, и пакеты прикладных программ расчета многослойных панелей, которые были использованы при анализе аварийного состояния существующих промышленных и гражданских здании в области города Ченстохова (Польша).

7. Результаты исследований были использованы при проектировании железобетонной плиты типа „Filigran" на предприятии Aldex. Производственные затраты снижены на 21,7%.

8. Предложен новый компьютерный способ моделирования, расчета и анализа многослойных стеклоконструкции для определения напряжении и перемещении.

9. Исследовано влияние на стеклопанель действующих климатических нагрузок.

10. Доказано с помощью компьютерного моделирования, что вследствие существующих в герметичной камере стеклопакета отпорной реакций, часть поверхностных нагрузок действующих на одно стекло передается на связанное стекло. Передача поверхностных нагрузок между стеклами состава наибольшая при шарнирном соединении стекла с ободным ребром.

1. Абовский Н.П. Сметанное вариационное уравнение для пологой ребристой оболочки // Строительная механика и расчет сооружений. -М.: 1969. Я 4. С. 21-24.

2. Агамиров В.Л., Логинов О.Н. Экспериментальное исследование устойчивости панелей с отверстиями // Прикл. механика. 1978. - Т. 14. № 12.-С. 117-121.

3. Александров А.Я., Куршин JI.M. Трехслойные пластинки и оболочки //Прочность, устойчивость, колебания. -М., 1968. Т.2. - С. 243 -326.

4. Александров А.В., Лащенков Б.Я. О применении энергетического метода в задачах устойчивости упругих систем // Строительная механика и расчет сооружений. М.: 1965. - № 5. - С. 21-27.

5. Александров А.Я., Саввина Г.С., Таланова Г.М. Местная устойчивость трехслойных панелей с ребристым заполнителем при сжатии // Вопросы расчета элементов авиационных конструкций.-1959. № 2. -С. 27-42.

6. Ал футов Н.А. Основы расчета на устойчивость упругих систем. М.: Машиностроение. 1978. - 310 е.: Ил.

7. Амиро И.Я., Заруцкий В.А., Поляков П.С. Экспериментальные исследования устойчивости и несущей способности ребристых цилиндрических оболочек // Проблемы устойчивости в строительной механике. М.: 1965. - 273 с.

8. Амиро И.Я., Поляков П.С., Прядко А.А. Устойчивость цилиндрических оболочек при осевом сжатии // У1 Всесоюз. конф. по теории оболочек и пластинок. Баку: 1966. - С.27-32.

9. Баратов А. Влияние размеров отверстий на устойчивость квадратных пластин //Тр. Ферган. политехи, ин-та. Сер. Механика. 1970. - Вып. 3. -С. 18-29.

10. Баратов А. Исследование устойчивости упругих прямоугольных пластин с прямоугольными отверстиями //Докл. АН. -1962. № 12. -С. 10-15.

11. Бараров А. О граничных условиях при расчете на устойчивости упругих прямоугольных пластин методом конечных разностей //Докл. АН 1962, №6, С. 11-15.

12. Баратов А. Об устойчивости прямоугольных пластин // Изв. АН.Сер. техн. наук. 1962. - № I. - С. 38-50.

13. Боженов А.Ш. К расчету многоугольных плит с отверстиями на устойчивость //Изв. ВУЗов. Стр-во и архитектура. 1987. - № 9. - С. 3539.

14. Боженов А.Ш., Ермолов С.Б. Исследование местной устойчивости слоистой обшивки трехслойных панелей //Строит, механика и расчет сооружений. 1988. - № 1. - С. 20-23.

15. Брюккер Л.Э. Приближенные решения некоторых задач продольно-поперечного изгиба трехслойных пластин с жестким ортотропным заполнителем //Вопросы расчета элементов авиационных конструкций, 1959. №2.-С. 98-113.

16. Брюккер Л.Э., Куршин JI.M. О выводе статистическим путем уравнений изгиба трехслойной пластины с жестким заполнителем //Изв. АН. Механика и машиностроение. 1959, № 3. - С. 167-168.

17. Брюккер Л.Э., Трофимова Э.П. Расчет трехслойных пластин при одновременном действии поперечной нагрузки, сжатия и сдвига //Вопросы расчета элементов авиационных конструкций. 1959, № 2.-С. 81-93.

18. Вайнберг Д.В. Справочник по прочности, устойчивости и колебаниям пластин. Киев: Будивельник, 1973. - 487 е.: Ил.

19. Валеев Г.Ш., Преображенский И Н. Исследование устойчивости пластинок с отверстиями в высоких приближениях //ТР. Третьей Всесоюз. конф. по числ. методам решения задач теории упругости и пластичности. Новосибирск. 1974. - 4.1. - С. 37-46.

20. Валеев Г.Ш., Преображенский И.Н. Об устойчивости пластинок с прямоугольными отверстиями // IV Всесоюз. конф. по пробл. устойчивости в строительной механике. М. 1982. - С. 56-57.

21. Валишвили Н.В. Несимметричное деформирование и устойчивость пологих оболочек вращения//Теория пластин и оболочек. М., 1971. -С. 22-28.

22. Варвак М.М. Устойчивость квадратной пластинки // Тр. Киев. инж. строит, ин-та. 1945. - № 7. - С. 21-28.

23. Васильев В.З. Пространственные задачи прикладной теории упругости. -М.: "Транспорт". 1993. 366 с.

24. Вольмир А.С. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967. -984 е.: Ил.

25. Вольмир А.С. Гибкие пластинки и оболочки. М.: Гостехиздат. 1956. -419 с.

26. Вольмир Е.А., Мамаева Е.Н. Исследование прямоугольной пластинки с прямоугольным вырезом под действием сжимающей нагрузки //Пробл. прочности. 1980. - № 6. - С. 84.

27. Вольмир Е.А., Преображенский И.Н. Исследование устойчивости круговых цилиндрических панелей, ослабленных отверстиями //Пятая Всесоюз. конф. по пробл. устойчивости в строит, механике: Тез. докл,-М., 1977. С. 74.

28. Воробкова H.JL, Преображенский И.Н., Штукарев B.C. Колебания и устойчивость прямоугольных пластинок с подкрепленными отверстиями //Краткие тез. докл. к конф. по применению ЭЦВМ в строит, механике. JL, 1971.- Секция 4, - С. 13-14.

29. Гараников В.В., Зубчанинов B.C., Лотов В.Н. Устойчивость неупругих пластин с вырезами //Тр. 1 Всесоюз. симпоз. "Нелинейная теория тонкостенных конструкций и биомеханика". Кутаиси-Тбилиси, 1985. -С. 107-110.

30. Галеркин Б.Г. Упругие тонкие плиты. М.: Гостехиздат. 1933.

31. Гребень Е.С. Вопросы общей теории ребристых оболочек и перекрестных стержневых систем //Исследования по строительной механике. Л. 1966. - Вып. 249. - С. 225-229.

32. Гребень Е.С. Метод расчета прямоугольных в плане пологих оболочек, подкрепленных ребрами в двух направлениях // Расчет пространственных конструкций. М., 1969. - Вып. 11. - С. 132-140.

33. Гребень Е.С. О влиянии эксцентриситета ребер на напряженное состояние подкрепленной оболочки //Исследования по строительной механике. Л. 1966. - Вып. 249. - С. 238-242.

34. Гребень Е.С. Основные уравнения теории ребристых оболочек и пластинок // Расчет пространственных конструкций. М. 1965. - Вып. 10.-С. 81-91.

35. Гребень Е.С. Основные соотношения технической теории ребристых оболочек //Изв. АН. Механика. 1965. - № 3. - С. 81-92.

36. Григолюк Э.И. Конечные прогибы трехслойных оболочек с жестким заполнителем //Изв. АН СССР. Механика и машиностроение 1958. -№ 1. С. 26-34.т

37. Григолюк Э.И, Кулаков Н.А. Устойчивость пластины с отверстием //Докл. АН. 1975. - Т. 224, № 4. - С. 790-793.

38. Григолюк Э.И., Кулаков Н.А. Устойчивость пластины с отверстием //Расчет пространств, конструкций. 1977. - Вып. 17. - С. 108 -112.

39. Григолюк Э.И., Филыптинский JI.A. Перфорированные пластики н оболочки. М: Наука, 1970. -556 е.: Ил.

40. Григорян Н.Б. Устойчивость трехслойной панели неограниченной ширины, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой.1. Г'

41. Стропт. механика и расчет сооружений. 1985, № 3, - С. 35.

42. Гузь А.Н., Бабич И.Ю. Трехмерная теория устойчивости стержней, пластин и оболочек. Киев. Виша школа. 1980. - 168 с.

43. Гузь А.Н., Кулиев Г.Г., Зейналов Н.К. Об устойчивости неограниченной пластинки с некруговым отверстием. //Докл. JIH УССР. -1977. №8. - С. 699-702,

44. Длугач М.И., Максименко В.П. Расчет стрингерных цилиндрических оболочек, .нагруженных продольными силами //Прикл. механика. -Киев, 1968. - Т. 5, № 3. - С. 138-142.

45. Дьппель М.Ш. Об устойчивости и тонкой растянутой пластиныТс трещиной //Прикл. механика. 1978. - Т.14. №11.- С. 58-64.

46. Дьппель М.Ш., Милованова О.Б. Методика экспериментального исследования потери устойчивости пластин с разрезом. //Прикл. механика. 1977. - Т. 13. № 5. -С. 90-95.

47. Зейналов Н.К. Выпучинание неограниченной тонкой пластики с круговым отверстием при двухосном растяжении. // Прикл. механика. -1977. -Т. 13. № 12. С. 124-127.

48. Зиненко Г.П. Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин с вырезами // Прикл. механика. 1966. -Т. 2, № 8. - С. 59-66.

49. Илюшин А.А. Пластичность. Основы общей математической теории. -М. Изд. АН. СССР 1963.-271 с.

50. Кипиани Г.О., Михайлов Б.К. Устойчивость пластин с прямоугольными вырезами при неравномерном нагреве //Температурные задачи и устойчивость пластин и оболочек. Саратов, 1986.-С. 51-52.

51. Королев В.И. К расчету подкрепленных пластин и оболочек // Инж. сб. 1958. - № 26.-С. 27-31.

52. Король У.А. Трехслойные ограждающие конструкции из легких бетонов и собственности их расчета: Монография./М.: Издательство АСВ, 2001,- 256 с.

53. Лукша, Л.К. Райчик М., Черкасов Д.В.: Несущая способность негибких центрально сжатых трубобетонных элементов. Materiafy mi^dzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc procesow budowlanych. Sankt Petersburg Cz^stochowa 2003.

54. Масленников A.M. Приложения метода конечных элементов к расчету строительных конструкций. Л.: Ленингр. инж. -строит, ин-тут, 1973. -84 с.

55. Масленников A.M. Расчет строительных конструкций численными методами. -Л.: Изд-во ЛГУ, 1987, 224 с.

56. Масленников A.M. Расчет ребристых перекрытий; Докл. к ХХШ научи, конф. ЛЖИ /Ленингр. инж. строит, ин-т. - Л. 1965.

57. Михайлов Б.К. Вопросы расчета оболочек с ребрами и изломами срединной поверхности //Исследования по расчету и проектированию сооружений.-Л.: 1972.-№ 74. С. 103-114.

58. Михайлов Б.К. К расчету оболочек и пластин на действие полосовых нагрузок /Механика стержневых систем и сплошных сред. Л.: 1971. -№ 68.-С. 180-187.

59. Михайлов Б.К. К расчету тонкостенных пространственных систем с ребрами и изломами в двух направлениях // Исследования, по расчету сооружений. Л.; 1974. - № 8. - С. 106-120.

60. Михайлов Б.К. Изгиб пластин с разрезами //Расчет пространственных конструкций. Куйбышев; 1975. - Вып. 5. - С. 54-59.

61. Михайлов Б.К. Расчет изгибаемых пластин с трещинами и разрезами //Исследования новых типов пространственных конструкций гражданских зданий и сооружений. Л.: 1977. - С. 63-72.

62. Михайлов Б.К. Исследование изгиба пластин с разрезами и вырезами //Исслед. долговеч. и экон. искусств, сооружений. -Л.: 1960. С. 150157.

63. Михайлов Б.К. Пластины и оболочки с разрывными параметрами. Л.: Изд-во. ЛГУ, 1980. - 196 е.: Ил.

64. Михайлов Б.К., Варнелло В.В. Действие сосредоточенных нагрузок на пологие оболочки // Изв. ВУЗов. Строит-во и архит. 1976. № 10, -С. 48-55.

65. Михайлов Б.К., Гаянов Ф.Ф. Использование специальных разрывных функций для расчета ребристых оболочек и пластин //Изв. ВУЗов. Строит, и архит. 1985. № 5. - С. 24-28.

66. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О. Устойчивость трехслойных пластин с вырезами //Строительная механика и расчет сооружений. М:, 1989. -№4. -С. 34-361.

67. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О. Новый метод учета раз-зов и отверстий в задачах устойчивости трехслойных пластин // Научно-практическаяконференция по пространственным конструкциям. Ростов-н/Д: 1988. -С. 82-83.

68. Михайлов Б.К. Кипиани Г.О. Устойчивость трехслойных пластин с вырезами // Строительная механика и расчет сооружений. М., 1989. -№4. -С. 34-36.

69. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О. Устойчивость трехслойных ребристых пластин // Строительная механика. Сб. науч. тр. / Караганд. политехи, ин-т. Караганда, 1988. - С. 64-68.

70. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О. Устойчивость трехслойных стеновых панелей с прямоугольными вырезами //Проблемы организации и управления строительством в условиях Дальнего Востока и Забайкалья. Комсомольск-на-Амуре. 1987. - с. 91.

71. Михайлов Б.К. Кипиани Г.О. Практический метод расчета на устойчивость элементов зданий в виде трехслойных панелей с прямоугольными проемами //Проектирование и расчет строительных конструкций. Л., 1988. - С. 59-64.

72. Михайлов Б.К., Кипияни Г.О., Деформативностб и устойчивость пространственных пластинчетых систем с разрывными параметрами. Санкт-Петербур. Стройиздат. 1996 г.- 442с.

73. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О., Какуташвили И.Д. Устойчивость трехслойных пластин с разрезами // Строительные конструкции /Груз, политехи, ин-т. № 7(336). Тбилиси, 1968. - С. 91-94.

74. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О., Москалева В.Г. Метод расчета трехслойной пластины с прямоугольны отверстием //Информационныйлисток 632-92. серия Р.30.19.53. Ленинградский центр научно-технической информации. 1992 г.

75. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О. Обзор работ об исследованиях устойчивости трехслойных пластин с прямоугольными отверстиями и вырезами /Ленингр. инж. строит, ин-т. - Л., 1987. - 67 с. - Деп. в ВИНИТИ 15.06.87. № 4326 с.87.

76. Михайлов Б.К., Кобелев Е.А. Анализ напряженно-деформированного состояния пластинки со сквозным разрезом / Ленин-гр. инж.- строит, ин.-т. 1962. - Л. - 12 с. Деп. с ВИНИТИ 30.07.82 № 4099-82 деп.

77. Михайлов Б.К., Кобелев Е.А. Исследование напряженно-деформированного состояния пластинки с разрезом //Новые методы расчета строительных конструкций. Л.: 1983. - С. 82-89.

78. Михайлов Б.К., Кобелев Е.А. Пластины с разрезами иребрами /ЛИСИ.; 1983. 25 с. Деп. в ВИНИТИ 23.02.83 № 966-83.

79. Михайлов Б.К., Москалева В.Г. Исследование устойчивости конструктивно ортотропной пластины с вырезом при равномерном сжатии по двум противоположным краям // Металлические конструкции и испытания сооружений. - Л.: 1984. - С. 112-117.

80. Михайлов Б.К., Москалева В. Г. Устойчивость сжатых пластин с разрезами //Численные методы в краевых задачах математической физики. Л.; 1985. - С. 155-160.

81. Михайлов Б.К., Ле Суан Хунт. Экспериментально-теоретическое исследование на устойчивость пластин с разрезами и отверстиями Ленингр. инж.-строит, ин-т. Л. 1983. - 14 с. - Деп. в ВИНИТИ 27.06.85 № 4633-85 деп.

82. Михайлов Б.К., Ле Суан Хунг. Обзор работ по расчету на устойчивость пластин с вырезами и отверстиями / Ленингр. инж. -строит, ин-т. Л.: 1983. - 22 с Деп. в ВИНИТИ 16.09.83 № 5676-83 деп.

83. Михайлов Б.К., Кипиани Г.О., Стшемецка М. (Райчык М.) Устойчивость элементов строительных конструкций в видетрехслойных пластин с разрезами //Изв. ВУЗа Белостоцкой Политехники ПНР. Белосток. 1989. Т.1. - С. 135-340.

84. Мусхелишвили Н.М. Распределение напряжений около отверстий. -Киев, 1963. -С.5.

85. Назаров А.Г. Импульсивные функции в приложении к задачам строительной механики В кн. Исследования по теории сооружении. -Вып. 4. - Н. 1949. - С. 43-58.

86. Назаров А.А. Основы теории и метода расчета пологих оболочек. -Л. 1966. 303 с.

87. Новицкий В.В. Дельта-функция и ее применение в строительной механике //Расчет пространственных конструкций. -М., 1962. Вып.6. -С. 207-245.

88. Островерх Б.Н. Свободные колебания и устойчивость прямоугольных ортотропных пластинок, подкрепленных ребрами //Прикл. механика. -Киев, 1966. -Т.2. № 5.

89. Пискунов В.Г., Сипетова Г.Н. Уравнения сжатия слоистых пластин при действии произвольного вектора нагрузки //Сопротивление материалов и теория сооружений 1986. - Вып. 49. - С. 32-35.

90. Попова Т.А. Некоторые вопросы статической работы пластинки с квадратным отверстием в своей плоскости //Исследование прочности, жесткости и устойчивости крупнопанельных конструкций. М., 1954. -С. 129-175.

91. Постнов В.А. Устойчивость круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной упругими кольцевыми ребрами жесткости при действии поперечной и продольной нагрузок // Тр. Ленингр. кораблестроит. ин-т. 1964. - Вып. 46. - С. 41-49.

92. Преображенский Н.Н. Устойчивость оболочек и пластинок с отверстиями //Теория пластин и оболочек: Тр. VIII Всесоюз. конф. по теории оболочек и пластин, г.Ростов-на-Дону, 1971 г. М., 1978. -С. 329-333.

93. Преображенский И.Н. Устойчивость и колебания тонкостенных конструкции с отверстиями //Изв. АН СССР. Механика твердого тела. -1972.-332.- С. 190.

94. Преображенский И.Н. Устойчивость прямоугольных пластинок с круговыми отверстиями //Четвертая Всесоюз. конф. по проблемам устойчивости в строит, механике: Тез. докл. М., 1972. - С. 65-67.

95. Преображенский И.Н. О применении импульсивных функций для исследования устойчивости пластинок с отверстиями //Гидроаэро механика и теория упругости. 1973. - Вып. 17. - С. 136-143.

96. Преображенский И.Н. Об устойчивости прямоугольных пластинок с отверстиями //Конструирование и расчет зданий и сооружений для науч. исследований. М. 1973. - С. 71-75.

97. Преображенский И.Н. Об исследованиях устойчивости тонкостенных пластинок с вырезами: (обзор) //Прикл. механика. 1980. - Т. 16, вып. 7. - С. 3-25.

98. Преображенский И.Н. Устойчивость и колебания пластинок и оболочек с отверстиями. М.: Машиностроение, 1981. - 191 с.

99. Приткин И.А. Напряженное состояние и устойчивость прямоугольной пластины с вырезом //Тр. Николаев. Кораблестроит. ин-та: Материалы научно-техн. конф. 1967. Николаев: 1969. С. 11-13.

100. Прусаков А.П. Некоторые задачи изгиба круглых трехслойных пластин с легким заполнителем //Доклад на конференции по теории пластин и оболочек. Казань, 1960. - С. 17-21.

101. Рабинович A.JT., Устойчивость обшивки с заполнителем при сжатии. -М.: Оборонгиз. 1946. 38 с.

102. Рабинович А.Л., Макаркина Р.Н. Поперечный изгиб пластинки с заполнителем. М.: 1948. - 67 с. - (Тр. /Центр, аэрогидродинам. ин-т; №661).

103. Ржаницин Л.Р. Составные стержни и пластики. М.: Стройиздат, 1986. -314с.

104. Райчык М. Конструкция и расчет облегченных трехслойных панелей, применяемых в малоэтажном строительстве. //Материалы 55-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. СПб.: СПбГАСУ. 1998.

105. Райчык М. Методика расчета и оптимизации конструктивных параметров трехслойных панелей для малоэтажного строительства. //57- я Научная конференция профессоров. СПбГАСУ. 2000.

106. Райчык М. Пути совершенствования конструкции зданий из трехслойных панелей. //Материалы 58-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. СПб.: СПбГАСУ. 2001.

107. Райчык М. Факторы определяющие качество и свойства поверхности бетонных конструкции. //Материалы международной научной конференции. Интерстроймех. СПбТУ. СПб. 2001. С. 312-318.

108. Райчык М. Новые конструкции зданий малоэтажного строительства с применением трехслойных панелей. //Материалы 59-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. СПб.: СПбГАСУ. 2002.

109. Райчык М., Калиновский Я. Методика расчета многослойных элементов на ЭВМ. 56 международная научно-техническая конференция //Актуальные проблемы современного строительства. С.ПбГАСУ. 2003.

110. Райчык М., Райчык 3. Термическое сопротивление в конструкции оконных ограждений, изолированных газом. //БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест. 1995.- С.112-114.

111. Райчык М., Респондек 3. Способ определения эксплуатационного давления в стеклопакетах. //Материалы 60-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. СПб.: СПбГАСУ. 2003.- С. 201-204.

112. Райчык М., Яник И. Перспективы развития конструкции с новыми звукоизоляционными материалами // БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест 1995.-С. 122-124.

113. Райчык Я., Яник И., Райчык М. Требования, предъявляемые к качеству поверхности и геометрическим размерам железобетонных изделий. // БПИ. Тезисы докладов XXI Научно-технической конференций в рамках проблемы „Наука и мир" Брест 1995. С. 114-116.

114. Расчет трехслойных панелей /Александров А.Я., Бриккер Л.Э., Куршин Л.М., Прусаков Л.П. М.: Оборонгих 1960. - 271 с.

115. Ржаницин Л.Р. Составные стержни и пластики. М.: Стройиздат, 1986. -314с.

116. Рябов А.Ф. Рассказов А.О. Устойчивость бесконечно длинной многослойной пластины с ортотропными слоями //Сопротивление материалов и теория сооружений. (Киев). 1974. - Вып. 22. -С. 121-127.

117. Рудых Г.Н. К расчету устойчивости тонкостенной каркасированной цилиндрической оболочки //VI Всесоюз. конф. по теории оболочек и пластинок. Баку. 1966. - С. 12-17.

118. Савин Г.Н. Концентрация напряжений около отверстий. Киев: Наук, думка, 1968.-887с.

119. Савин Т.Н., Тульчий Б.И. Пластинки, подкрепленные составными кольцами и упругими накладками. Киев: Наукова думка. 1971. - 268 с.

120. Савин Г.Н. Флейшман Н.П. Пластинки и оболочки с ребрами жесткости. Киев: Наукова думка, 1984. - 384 с.

121. Сахаров А.С., Соловей Н.А. Исследование сходимости метода конечных элементов в задачах пластин и оболочек // Пространств. Конструкции зданий и сооружений. 1977. - Вып. 3. -С. 10-15.

122. Седаева Е.М. Устойчивость весомой пластины с отверстием //Тр. НИИ математики Воронеж, ун-та. 1974. - Вып. 16. - С. 52-56.

123. Семенец Л.В. Продольно-поперечный изгиб пластинок, усиленных взаимно-перпендикулярными ребрами с упругим контуром и точечными опорами //Изв. ВУЗов. Строительство и архитектура. 1963.-С. 9.

124. Стшемецка М. (Райчык М.) Конструкция и расчет сборных трехслойных панелей с дискретным заполнителем. //Материалы 47-й конференции профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспиратор университета. СПб.: СПбГАСУ 1990.

125. Стшемецка М. (Райчык М.) Совершенствование конструкции и методики расчетов трехслойных панелей с дискретным заполнителем для условий Польши: Дисс. . канд. техн. наук. СПб.: СПбГАСУ, 1991. -160с.

126. Теоретическое и экспериментальное исследования устойчивости пластин с трещинами при двухосном нагружении /Гузь А.И., Дьппель Н.Ш., Кулнев Г.Г., Мамедов Э.Н. //Пробл. прочности. 1982. - № 2. -С.3-5.

127. Тер-Эманулян Н.Н. Устойчивость ортотропной гибкой квадратной пластинки с квадратным отверстием //Механика полимеров ров. -1971. -№3.-С. 428-488.

128. Тимошенко С.П. Об устойчивости пластинок, подкрепленных упругими ребрами. Петроград: Изд-во ин-та инженеров путей сообщения. 1915. - 48 с.

129. Тимошенко С.П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. М.: Наука. 1971.-567 е.: Ил.

130. Тимошенко С. П. Устойчивость упругих систем. M.-JL: Гостехиздат, 1946. - 532 с.

131. Флейшман Н.П. Влияние ребра жесткости на изгиб кольцевой плиты с защемленным внешним краем // Вопросы машиностроения и прочности в машиностроении. Киев: 1957. - Т. 6.

132. Флейшман Н.П. Расчет пластин с криволинейными ребрами жесткости // Тр. Всесоюз. конф. по теории пластин и оболочек. Казань. 1961.

133. Шерементьев Н.П. Пластинки с подкрепленным краем. Львов: Изд-во Львов, ун-та. - 1964. - 258 с.

134. Штамм К., Витте X. Многослойные конструкции /Пер. с нем. Т.Н. Орешкиной; Под ред. С.С. Кармилова. М.: Стройнзаат, 1983. -296 с.: Ил.

135. Jahre Floatglas Ein ProzeB verandert die Glaswelt. Glas Ingenieur 1999, vol. 9, Marz/April, s. 8.

136. A Building and Its Physical Environment. Red.: L. Sliwowski. Wydawnictwo Politechniki Wroclawskiej 1992.

137. AchenbachE. Die novellierte Warmeschutzverordnung im Bundesgesetzblatt Nr. 55 veroffentlicht. glas + rahmen 1994, Nr. 17, s. 846-848.

138. Achenbach E. Die Uberkopfverglasung neu geregelt glas + rahmen 1996, nr 20, s. 1130-1134.

139. Amstock J.S. Handbook of Glass in Construction. McGraw-Hill (USA),146147,148149150151152153154155156157158159160

140. Barry С.J. Thermal stresses in high preformance glazing. Finestra International 1996, nr 1, str. 96-98.

141. Bogoslawski W. N. Fizyka budowli. Arkady, Warszawa 1975. Bogoslawski W. N. Procesy cieplne i wilgotnosciowe w budynkach. Arkady, Warszawa 1985.

142. Bolcskey E., Rajczyk M. Kierunki doskonalenia technik i technologii remontow przekryc. Tezy referatow XXI naukowo-technicznej konferencji w ramach problemow „Nauka i swiat" Brzesc 1994.

143. Bronikowska J. Swiat szkla budowlanego. Materialy Budowlanel995, nr 4, s. 15-16.

144. Budynek a srodowisko fizyczne, ktore go otacza. Red. L. Sliwowski. Wydawnictwo Politechniki Wroclawskiej 1990.

145. Ceriani E. Glazing with super-isulating properties. Votro International, Milano 1999, Nov./Dic, s. 131-136.

146. Das erste Xenon-Isolierglas mit к = 0,4 W/m2K bei 28 mm Dicke ist am Markt. glas + rahmen 1994, nr 20, s. 1034.

147. Die steuerbare Licht- und Warmekontrolle. Glaswelt 1999, nr 5, s. 21-24. Dyl^g Z., Krzeminska-Niemiec E., Filip F. Mechanika budowli. T. 2. PWN, Warszawa 1977.

148. Feldmeier F. Obci^zenia temperaturowe zespolonych szyb izolacyjnych. Swiat Szkla 1997, nr 6, s. 10-11 (cz. 1), Swiat Szkla 1998, nr 1, s. 20-22 (cz. 2).

149. Glaser H.J. Stand der Technik der Beschichtungen fur Warmeschutzglaser und die 3. Warmeschutzverordnung. glas + rahmen 1996, nr 2, s. 56-62. Gottwald F., Hofmann O. Die solare Warmezugewinn als Bonbon. Glaswelt 1996, nr 10, s. 100-103.

150. Grzonkowski J. Metody optymalnego wykorzystania swiatla dziennego. Swiatlo 1999, nr 3, s. 12-15.

151. Grzonkowski J. Swiatlo dzienne we wn^trzach. Swiatlo 1999, nr 2, s. 36-41.161162163164165166167168169170171172173174175176177

152. Hager W. IR-MeBgerat TIR 100 von Inglas setzt neuen Qualitatsstandart bei der schnellen Online-Fertigungskontrolle von Low-E-Isolierglas. glas + rahmen 1996, nr 2, s. 63-66.

153. Halahyja i in. Stavebna tepelna technika, akustika a osvetlenie. Alfa, Bratislava 1985.

154. Huber M.T. Teoria spr^zystosci. Cz. 1 i 2. PWN, Warszawa 1954. Huntebrinker K. Kondensation auf Mehrscheiben-Isolierglas? Glaswelt 1996, nr 3, s. 136-142.

155. Huntebrinker K. Wenn Isolierglas im Rohbau iiberwintern soil. glas + rahmen 1994, nr 18, s. 919-926.

156. Kadeja U., Sierakowska T. Energooszcz^dne szyby zespolone. Szklo i Ceramika 1998, nr 3, s. 30-34.

157. Katalog firmy ALAMENTTI, Spolka Z.o.o, Alot Cz^stochowa, 2001 Katalog firmy Riss AG. Dallikon (Ziirich) — Switzerland. Katalog firmy Dayton Superior Miamisburg — USA. Katalog firmy Lutz-Karl Lutz-Wertheim - BRD.

158. Klindt L.B., Klein W.: Szklo jako material budowlany. Arkady, Warszawa 1982.

159. Korzynow W. Sprawdzanie jakosci szyb zespolonych. Swiat Szkla 2001, nr 6, s. 17-19.

160. Kotalakides C. The architecture of glass buildings. The World of Glass International Special Edition, Athens 1999, s. 57-67.

161. Kowal A. Badania wytrzymalosciowo-funkcj onalne okien i drzwibalkonowych. Materialy Budowlane 1996, nr 4, s. 5-7.

162. Kowal Z., Szychowski А. О doswiadczalnym wyznaczaniu nosnoscikrytycznej plyt na modelach obarczonych imperfekcjami geometrycznymi.

163. Konferencja Naukowa. Krynica 2002. str. 101-108.

164. Kubik J. Mechanika konstrukcji warstwowych. TiT. Opole 1993. 154 str.

165. KramarczykA. Sito molekularne istotny element szyby zespolonej.

166. Materialy Budowlane 1995, nr 4, s. 32-33.

167. Labocha S., Rajczyk M., Kowalska K. Metoda oceny stopnia spoziomowania powierzchni betonowych. Mi^dzynarodowa Konferencja nt: Efektywnosc i niezawodnosc w budownictwie. Cz^stochowa, pazdziernik 2003.

168. Labocha S., Kowalska K., Rajczyk M. Ocena rownosci posadzek betonowych wg amerykanskich wytycznych. Materialy mi^dzynarodowej konferencji nt.: Efektywnosc procesow budowlanych. Sankt Petersburg -Cz^stochowa 2003.

169. Labocha S., Rajczyk M., Kowalska K. Metoda oceny stopnia spoziomowania powierzchni betonowych. Mi^dzynarodowa Konferencja nt: Efektywnosc i niezawodnosc w budownictwie. Cz^stochowa, pazdziernik 2003.

170. Langner A. Thermisch optimierte Rahmen bieten mehr. Glaswelt 1996, nr 8, s. 10-12.

171. Lasota J., Kondratowicz T. Szklo w nowoczesnych scianach i oknach. Okno 2000, nr 1, s. 193-197.

172. Lasota J., Kondratowicz T. Szklo w scianach oslonowych. Swiatlo 1999, nr 2, s. 25-28.

173. Leimer H-P., EBmann F.: Rechentechlische Untersuchung des Innenklimas eines Btirogebaudes bei unterschiedlichen Verglasungen. glas + rahmen 1996, nr 18, s. 914-927.

174. Lekkie przegrody w budownictwie. Dominczyk W., Korycki O., Meus W., Plonski W., Pogorzelski J., Pogorelski J.a., Szudrowicz B. Arkady. W. 1982. 452.str.

175. Lessing J. Nowoczesne przeszklenia fasad. Swiat Aluminium 1999, nr 5, s. 8-11.

176. Lessing J. Nowoczesne uklady szyb zespolonych. Materialy Budowlane 1999, nr 3, s. 50-51.

177. Lessing J. Zastosowanie szkiel przeciwslonecznych szybach zespolonych. Materialy Budowlane 1999, nr 3, s. 52-54.

178. Liersch K.W. Bedrucktes Flachglas als Warmespender. Glaswelt 1999, nr 7, s. 29-31.

179. Lig^za W. Szyby ochronne budowlane. Materialy Budowlane 1999, nr 3, s. 56-57.

180. Lohmeyer S. Ein Energiekreislauf eigener Grofienordnung. Glaswelt 1994, nr 4, s. 90-95.

181. Luksza L., Rajczyk M., Czerkasov D. Obliczenia wytrzymalosci trojwarstwowej rury betonowej sciskanej osiowo. (w redakcji Inzynieria i Budownictwo).

182. Madany A. Fizyka atmosfery. Wybrane zagadnienia. Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, 1996.

183. Majewski M. Sunergy szkla fasadowe nowej generacji. Swiat Szkla 2001, nr 6, s. 3.

184. Makarewicz M. Szklane przegrody budowlane. Swiat Aluminium 1999, nr 5, s. 23.

185. Makarewicz M. Szyby zespolone о polepszonej izolacyjnosci termicznej. Materialy Budowlane 1996, nr 1, s. 63-64.

186. Michajlow B.K., Kipiani G.O., Strzemecka M (Райчык M.) Statecznosc elementow konstrukcji budowlanych w postaci plyt troj warstwowych zwyci^ciami. Mi^dzynarodowa Konferencja Naukowa nt: „Najnowsze naukowo badawcze problemy budownictwa". Bialystok 1989.

187. Michajlow B.K., Rajczyk M.: Z zakresu modyfikacji drewnianych elementow konstrukcji budowlanych, Zeszyty Naukowe Politechniki Cz^stochowskiej, Budownictwo, Nr 7.1997.

188. Nowacki W. Mechanika budowli. Т. III. PWN, Warszawa 1966.

189. Nowak H. Oddzialywanie cieplnego promieniowania srodowiska zewn^trznego na budynek. Oficyna Wydawnicza Politechniki Wroclawskiej 1999.

190. Nowicki J. Promieniowanie sloneczne jako zrodlo energii. Arkady, Warszawa 1980.202203204205206207208209210211212213214215216

191. Ogrzewnictwo. Podstawy projektowania cieplnego i termomodernizacji budynkow. Red. H. Kolczyk. Wydawnictwo Politechniki Poznanskiej 2000. OleszynskiP. Szklana sciana inaczej. Materialy Budowlane 1998, nr 4, s. 50-51.

192. Owczarek Z. Izolacyjnosc termiczna okien. Materialy Budowlane 1996, nr 4, s. 8.

193. Pastucha L., Otwinowski H. Podstawy przekazywania ciepla. Wydawnictwo Politechniki Cz^stochowskiej, 1999.

194. Pawilojc A., Targanski W., Bonca Z. Odzysk ciepla w systemach wentylacyjnych i klimatyzacyjnych. IPPU Miasta, Warszawa 1998. Pilkington L.A.B. The float glass process. Votro International, Milanol999, Nov./Dic, s. 109-122.