автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Особенности формирования тепловой нагрузки на системы кондиционирования воздуха гражданских зданий в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама

На правах рукописи

Ку Суан Донг

ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ В УСЛОВИЯХ ЖАРКОГО И ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА

05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2005

Работа выполнена в Московском государс! венном строительном университете

Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор

Малявина Елена Георгиевна

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Гагарин Владимир Геннадьевич

кандидат технических наук, доцент Китайцев Алексей Владимирович

Ведущая организация: ЗАО «Промстройпроект»

Защита состоится « и »ШуиЯ 2005 г. в «-/& » часов на заседании диссертационного совета Д 2)2.138.10 при Московском государственном строительном университете по адресу: 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, ауд.5%5 Г

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан « » 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Орлов В.А.

М6С

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы исследования. Вьетнам относится к жарким и влажным тропикам, находящимся под влиянием муссонов. Во Вьетнаме сохраняется высокая влажность воздуха в течение года, почти одинаковая для разных местностей страны. Одновременно, общей характеристикой летнего периода является высокая температура воздуха. Более трех месяцев наблюдается температура наружного воздуха от 26°С до 38°С при относительной влажности 70 + 100 %. Высокая температура и высокая влажность наружного воздуха, сопровождаемые потоками солнечной радиации через окна, при выделениях теплоты и влаги от внутренних источников приводят к заметному повышению температуры и влажности воздуха помещений. В таких условиях ухудшаются самочувствие человека, его работоспособность и здоровье. Поэтому создание и поддержание внутри зданий благоприятных условий для работы, быта и отдыха человека во Вьетнаме имеет большое значение. Эту задачу возлагают на системы кондиционирования воздуха (СКВ).

Режим работы кондиционируемых помещений и зданий весьма разнообразен, зачастую в помещениях заданные параметры внутреннего воздуха поддерживаются только в дневное или ночное время. Системы кондиционирования воздуха в этих зданиях работают периодически, допуская увеличение температуры и влажности в нерабочее время. Поэтому тепловая нагрузка на систему кондиционирования воздуха формируется в нестационарном режиме.

Известно, что при работе кондиционера в обслуживаемых помещениях поддерживается подпор воздуха. При выключении кондиционера подпор отсутствует. В периодически кондиционируемых зданиях после выключения кондиционера в помещение во Вьетнаме проникает горячий влажный наружный воздух через неплотности в ограждениях. Это повышает влажность воздуха помещения. Если внутренние поверхности покрыты плотной цементной штукатуркой или масляной краской, то на них после выключения кондиционера может наблюдаться выпадение конденсата. Во Вьетнаме традиционно стены покрываются пористой цементно-известковой штукатуркой и не окрашиваются масляной краской, что способствует тому, чтобы стены «дышали», то есть могли бы впитывать влагу из внутреннего воздуха.

После включения кондиционер снижает влажность воздуха помещения, и влага выделяется из ограждений. Теплота на десорбцию отбирается от ограждений, но при этом в воздух помещения поступает влага, которая повышает нагрузку на кондиционер за счет скрытой теплоты.

Из опыта проектирования и эксплуатации СКВ во Вьетнаме известно, что тепловая мощность этих систем, рассчитываемая по традиционным методикам без учета прерывистости режима работы кондиционера и влагообменных процессов на поверхностях ограждений, недостаточна.

Целью исследования является разработка метода расчета нестационарного тепло-влажностного режима помещения, позволяющего определить тепловую нагрузку на СКВ с учетом процессов влагообмена на внутренних поверхностях ограждений, прерывистости режима работы помещения и системы кондиционирования воздуха, а также особенностей климата Вьетнама.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- разработать математическую модель нестационарного теплового режима кондиционируемого помещения. Реализовать полученную модель в алгоритме и программе расчёта нестационарного теплового режима кондиционируемого помещения на ЭВМ;

- разработать модель учета влагообмена на внутренних поверхностях ограждений кондиционируемого помещения в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама;

- разработать математическую модель нестационарного тепло-влажностпого режима помещения и реализовать её в алгоритме и программе расчёта нестационарного тепло-влажностного режима кондиционируемого помещения;

- выполнить многовариантные расчеты и проанализировать их результаты, дать оценку тепловой нагрузке на систему кондиционирования воздуха с учетом прерывистости работы СКВ и влагообменных процессов на внутренней поверхности ограждений.

Объект исследования - нестационарный тепло-влажностный режим помещения гражданского здания.

Предмет исследования - тепловая нагрузка на СКВ, формирующаяся при прерывистой работе СКВ с учетом влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений помещения в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама.

Теоретико-методологическую основу исследования составляют совместное решение нестационарных задач теплового и влажностного режимов кондиционируемого помещения в конечных разностях с традиционным построением неявной схемы методом теплового баланса и применением прогонки для решения задачи теплопроводности через многослойную стенку.

Методы исследования - математическое моделирование и многовариантные расчеты на ЭВМ.

Теоретическая значимость работы состоит в:

- совместном решении уравнений тепловых и влажностных балансов на внутренних поверхностях ограждений;

- уточнении тепловых балансов на поверхностях ограждения при решении конечно-разностной задачи за счет учета аккумуляции теплоты в элементарном материальном полуслое, прилегающем к поверхности ограждения;

- дополнительном учете в тепловых балансах внутренних поверхностей ограждений теплоты сорбции и десорбции влаги, а также теплоты конденсации влаги;

- составлении баланса влаги на внутренней поверхности ограждения с учетом влагообмена с внутренним воздухом тонкого увлажняемого слоя, прилегающего к поверхности.

Научная новизна работы заключается в:

- разработке совместного решения задачи нестационарных теплового и влажностного режимов помещения при суточных колебаниях температуры и влагосо-держания с учетом влагообмена на поверхностях ограждений и прерывистости работы системы кондиционирования;

- уточнении тепловых балансов на поверхностях ограждения при решении конечно-разностной задачи за счет учета аккумуляции теплоты в элементарном материальном полуслое, прилегающем к поверхности ограждения;

- дополнительном учете в тепловых балансах для внутренних поверхностей ограждений теплоты сорбции и десорбции влаги, а также теплоты конденсации влаги;

- составлении баланса влаги на внутренней поверхности ограждения с учетом влагообмена с внутренним воздухом тонкого увлажняемого слоя, прилегающего к поверхности.

Практическая значимость представлена разработанной программой расчета на ЭВМ нестационарного тепло-влажностного режима периодически кондиционируемого помещения и оценками расчетной тепловой нагрузки на СКВ для работы системы кондиционирования воздуха в различные отрезки времени суток и с учетом влагообменных процессов на внутренней поверхности ограждений.

Апробация и публикация результатов работы

По содержанию диссертация опубликованы 3 печатные рабош.

На защиту выносятся следующие положения:

- модель нестационарного тепло-влажностного режима помещения;

- программа расчета на ЭВМ нестационарного тепло-влажностного режима помещения;

- оценка влияния прерывистости работы СКВ и влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений на тепловую нагрузку на СКВ

Достоверность диссертационного исследования подтверждена:

- опытом проектирования и наладки СКВ в условиях Вьетнама;

- оценкой точности расчета по разработанной программе;

- лабораторными и натурными исследованиями В.Н.Богословского, Нгуен Чонг Тхатя, Т.Кизис1а, А.Кеге51есю£1и по определению средней толщины увлажняемого слоя строительных материалов при суточных колебаниях влажности воздуха у поверхности ограждения.

Структура и объём работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, общих выводов и приложений. Она изложена на 133 стр. текста, имеет 17 таблиц, 43 рисунков, список литературы состоит из 132 наименований. 9 приложений.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертационной работы.

Первая глава посвящена обзору состояния вопроса о расчете теплового и влажностного режимов помещения. Сначала в ней дается характеристика особенностей жаркого и влажного климата Вьетнама.

Для расчета нестационарной тепловой нагрузки на СКВ наиболее важными параметрами являются температура и энтальпия наружного воздуха, интенсивность солнечной радиации самого »■яркого месяца - июля. Расчетные кривые изменения основных параметров наружною воздуха в г Ханое приведены на рис 1

Из рис. 1г видно, что среднее влагосодержание наружного воздуха составляет 22,3 г/кг с.в. Для сравнения в Москве расчетное влагосодержание наружного воздуха для теплого периода года равно 10 г/кг с.в. Нормируемые показатели микроклимата помещений приведены в табл. 1

34 4

33 5

32 30 9

29 27 4

26

t / "** > "ч

— 1 Время суток z,4

б) 1ц(г),кДж/кг с в 95 *

0 2 4 6

10 12 14 16 18 20 22 24

В) <Р „(?),% 100 95 90 85

78 2

75

70 65 60

ФН0 1 \ ; ------

Время суток г,ч

г) dH(z), 22 6

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

г/кг с

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

10 12 14 16 18 20 22 24

Рис 1 Суточный ход параметров наружного воздуха и средние за сутки значения

а) температуры Цг) и средней 1.ш; б) удельной энтальпии 1„(г) и средней 1„0; в) относительной атажности ф„(г) и средней срно; г) влагосодержания сЦг) и среднего с!ио Так как на тепловую нагрузку на СКВ могут оказывать влияние режимы работы помещения и системы кондиционирования воздуха, в главе обоснованы приьятые четыре наиболее типичных варианта сменной (некруглосуточной) работы помещения.

Таблица 1

Оптимальные нормы температуры, относительной влажности и скорости воздуха в обслуживаемой зоне помещений по ТС УК 5678: 1992

Категория работ Холодный период Теплый период

t(°C) Ф (%) v (м/с) t(°C) Ф (%) V (м/с) |

Отдых ! 22-; 24 60- -75 0,1 ч-0,3 24-27 60+75 0,3+0,5 ]

Лёгкая работа 22-24 60- -75 0,3+0,5 24+27 60+75 0,5+0,7 ,

Средняя работа 20-22 ; 60- -75 0,3+0,5 23+26 60+75 0,1+1

1 яжёлая работа 18+20 | 60- -75 0,3+0,5 22+25 | 60+75 0,7+1,5

Применительно к различным аспектам решения задачи теплового режима помещения используются различные методы решения. К ним относятся: метод на основе теории теплоустойчивости, метод респонс-фактора, метод конечных разностей. Расчету теплового режима здания посвящены работы О.Е.Власова, А.М.Шкловера, В Н Богословского, Ю А Табунщикова, Ю.Я.Кувшинова, М Я.Поза, Е Г.Малявиной, G.P.Mitalas, D.G Stephenson, Фам Нгок Данга, Чан Нгок Тьяна и др авторов.

Из анализа перечисленных методов сделан вывод о целесообразности применения в данной работе метода конечных разностей с построением неявной разностной схемы методом теплового баланса. Впервые применительно к расчету теплового режима помещения метод был применен и реализован в программе расчета на ЭВМ Ю.А Табунщиковым. Метод позволяет осуществить решение задачи в наиболее полной постановке, при разнообразных изменениях условий на границах ограждений и в помещении, без привязки величины шагов во времени к шагам по координате, выполнить пошаговое изменение характеристик теплового процесса во времени при достаточной точности получения результата.

Влажностный режим ограждения и помещения исследовали В.Д.Мачинский,

A.С.Эпштейн, О.Е.Власов, К.Ф.Фокин, Р.Е.Брилинг, А.У.Франчук, А.В.Нестеренко,

B.Н.Богословский, А.В.Лыков, В.М.Ильинский, А.И.Фоломин, В.Г.Гагарин, В.И.Лукьянов, А.Г.Перехоженцев, Е.И.Тертичник, T.Kusuda, A.Kerestecioglu, Чан Ван Фу, Нгуен Чонг Тхать и др.

Литературный обзор выявил, что влагопередача в толще материалов конструкции протекает медленно. Суточные колебания параметров влажности наружной среды через ограждение практически не передаются и их можно не учитывать. Колебания с суточным периодом влажности воздуха у поверхности ограждения изменяют влажность материального слоя прилегающего к поверхности малой толщины (3^-4мм). Кроме того, в литературе обосновано, что в практических расчетах атажностного режима ограждений явление термовлагопроводности можно не учитывать.

Поэтому, во-первых, при расчете влагообменных процессов на внутренней поверхности ограждений следует ориентироваться на методы, позволяющие оценить изменение влажности в тонком увлажняемом слое, прилегающем к поверхности ограждения, и, во-вторых, нет необходимости учитывать в рассматриваемой задаче влияние изменений влажности на коэффициент теплопроводности строительных материалов.

Во второй главе разработаны физико-математическая постановка задачи нестационарного теплового режима кондиционируемого помещения с г несветопро-зрачных и о свегопрозрачных ограждений (J-r+o) и ее численного решения.

Модель теплопередачи через несветопрозрачные ограждения

Математическая модель теплопередачи через каждое несветопрозрачное ограждение с номером j традиционна и состоит из уравнения теплопроводности:

dt, д

(о

и граничных условий.

В граничных условиях на наружной поверхности несветопрозрачного ограждения при х=0 учитывается теплообмен с наружным воздухом и облучение солнечной радиацией:

Ч^и = «. А + Крл -'А о)' (2)

если ограждение внутреннее, то при х=0 учитывается температура смежного помещения

-Л

I

— =а С/

'] | дг=0 вн ] V вь

(3)

В граничных условиях на внутренней поверхности несветопрозрачного ограждения при х=д, кроме традиционного учета конвективного теплообмена с воздухом помещения, лучистого теплообмена с другими поверхностями помещения и суммарных лучистых потоков от внутренних источников и солнечной радиации, проникающей через окна, дополнительно учтены тепловыделения, обуслонленные испарением или конденсацией влаги на внутренней поверхности ограждения:

1 дх

(4)

Вт/м2,

1,-0 -Яг;-^'

где - тепловыделения от испарения или конденсации = -г/Р1, здесь ¥2 ] - поток влаги, г/с.

На стыке слоев традиционно задано равенство температур и тепловых потоков.

Уравнение теплового баланса для окна записано с учетом поглощенной солнечной теплоты в наружном и внутреннем стекле:

п*1

Решение уравнения теплопроводности для определения теплопередачи через несветопрозрачные ограждения помещения выполняется в конечных разностях по неявной схеме с применением прямой и обратной прогонки.

Тепловые балансы поверх-

а,|

Ь,/2 Ь|/2

б)

Рис 2 Схема элементарных ячеек на границах с воздухом: а) ячейка [хо, Х|Щ] при х=0; б) ячейка [хм-о,5, Хм] при х=5

А. с,р,к

если ограждение наружное: (а„ + — +

А, 2&г

ностеи ограждении дополнены учетом аккумуляции теплоты в элементарном полуслое, прилегающем к поверхности. Схема формирования теплового баланса этих ячеек показана на рис.2.

Граничное условие на наружной поверхности ограждения (х=0) в конечных разностях при шагах по координате к и по времени Ах приняло вид

^ 'и + "Л * + 2Д2

если ограждение внутреннее: (а„, + —

Л

■)'о! = Т"'а.Л* +

с. М ,

(6) •(7)

й, 2Дг'"" V" """" 2Д*

Расчет температуры внутренних поверхностей ограждений и воздуха помещения

Под влиянием теплообмена с поверхностями ограждений, конвективных тепловыделений от внутренних источников, работы систем вентиляции и кондиционирования воздуха, теплоты, вносимой инфильтрационным воздухом, и с учетом теп-

лопоглощения внутренним воздухом, он находится в состоянии, которое описывается уравнением'

Система дифференциальных уравнений в конечно-разностном виде, описывающая тепловой баланс помещения, состоит из:

- теплового баланса внутренней поверхности несветопрозрачных ограждений:

■м,1

(1 + +

см ¡Ри.^м,!

2Дг.

(9)

I -2МА.П -о

■М 4-1 , УМ I ~и>

км,1

■ теплового баланса окна'

■X/

- теплового баланса воздуха помещения: с р V -А

^тф (2к ) + СвРп^жт ) + СяРв^тЮ (2к )

м

-с.р.кш, & V™, )+с«»..)+а (*»)}=°

После проведения прямой прогонки нам неизвестны температуры воздуха и поверхностей ограждений, их определение может быть выполнено совместным решением системы уравнений тепловых балансов воздуха и внутренних поверхностей помещения.

Число уравнений в системе Неизвестными в ней являются температуры

внутренней поверхности У ограждений ^ и температура внутреннего воздуха Обозначим неизвестные температуры через х,, хг, , х„. Тогда система алгебраических уравнений в сокращенном виде:

п

Xй,л г'=1>2'......(12)

и

где кЬ]- коэффициенты при неизвестных, определяемые из (9), (10), (11).

Для решения системы алгебраических уравнений применен итерационный метод - метод Зейделя. Вычисления ведутся по формуле:

а„ ]=\

где х,(0),1 = 1,2, ,/гзадается; я-номер итерации.

Процесс ведется до выполнения условия: -х/^е. Достаточный признак

н

сходимости £ < |а„|, 1 = 1,2,.....,п для решаемой системы выполняется.

1-1

Коэффициенты лучистого теплообмена в помещении В системе уравнений тепловых балансов внутренних поверхностей ограждений учтены коэффициенты облученности с окна на другие ограждения. Формулы для их расчета были выведены алгебраическим методом с использованием геометрических законов излучения (взаимности, замкнутости, распределительности лучистых потоков) и базовых формул. На рис.6 приведены расчетные схемы взаимооб-лучаемых площадок.

ti

Рис 6 Расчетные схемы взаимооблучаемых площадок: а) окно с перпендикулярной ему площадкой; б) окно с параллельной ему площадкой Формула для коэффициента облученности с окна на перпендикулярную ему поверхность имеет вид:

%к-(1+3+5) [^(НЗНи+в+И+гаг) +^э)+(г'(5+3) (16+10+14-«,*) (FS ^3 ) _ Р(1+ЗН12+|4)

¿"ок

(.F5 + F3 ) — ^-<12+8)^1 -<Ръ-<16+10)^5 + <Pl-l2F! + Ps-16Fs]'

a на параллельную ему плоскость выражается как:

#*-<<! +2 +4 +6 ч! +10 +12 4|4 4161 = лр {^(оч4>6.10Но (4 46+101 + F* + F6 + Fto) ~ ЩыОНЬ НО) (^6 + а,

~ <Р<4+6) (4 -HS1

Фок*4+2+8) (о +4 i-2 4-8) $2+8) (2 +8)

""Яч+2Н4 +21 + ) + й-2 F2 + Pin* 144 6+!0)-(o+14+16 4101 С"™ + ^14 + ^16 + ^¡0 ) ~~ Щ\МЩ-т +10 )№б ^(H+lél (14+|6)См 1 F16^ ' <i\b 16 FVi 1 4l4+12+8)-(o +14 +12 -8 ) (Fr>h T FU ~ F2 + Ft) ~ Й12+8Н12 481 (Fll + Fg) ~

-^(14412И14 4121(^14 +) + ^2-12 F12 j

По представленному выше методу разработаны алгоритм и программа расчета на ЭВМ теплового режима помещения Т

Некоторые результаты расчета по программе Т В результате расчета получается распределение температур по сечению стены на каждом временном шаге, температуры, °С, внутренней поверхности ограждений, температуры,°С, влагосодержания, г/кг с.в., относительной влажности, %, и эн-

08

0 75

07

0 65

06

0 55

2

V7 3 4

'А / , \ 1—1

/ м

I -1 •

18

18 5 19

?0 ?0 5 21 Время суток, ч

талыгаи, кДж/кг с.в, воздуха в помещении; температуры, °С, влагосодержания, г/кг с.в., относительной влажности, %, и энтальпии, кДж/кг с.в, приточного от СКВ воздуха; тепловых нагрузок на СКВ, Вт, по полной, явной и скрытой теплоте; потоков влаги, г/ч-м2, и общего количества влаги, г/ч, за счет конденсации; коэффициентов, Вт/(м - С), конвективного, лучистого теплообмена на поверхностях ограждений в помещении.

На рис.5 приведено изменение количества конденсата, выпадающего в единицу времени на окрашенных ограждениях. Поток сконденсированной влаги определяется, если в какой-то момент времени температура внутренней поверхности какого-либо ограждения окажется ниже температуры точки росы для воздуха помещения. Расчет выполняется в итерационном процессе путем оценки количества конденсирующейся влаги, необходимого для повышения температуры поверхности ограждения до температуры точки росы. Ранее этот прием был использован В.Г.Гагариным, Точность решения Точность численного метода прл решении задачи теплового режима помещения зависит от выбора критериев завершения, приращений по времени (временных шагов) и размеров ячеек числовой сетки (пространственных шагов).

В качестве критерия завершения для итерапий в решении системы уравнений тепловых балансов на внутренних поверхностях ограждений и воздуха помещения принимаем максимальную разность температур на каждом временном шаге для двух последовательных шагов и считаем, что она должна быть меньше е= 0,001 °С.

Шаги по координате 1см выбраны, исходя из достаточности описания геометрии ограждения, а шаги по времени 15 мин - исходя из достаточности описания изменений во времени всех переменных нагрузок. Точность расчета с выбранными шагами оценивалась сравнением результатов с результатами, рассчитанными с половинным шагом (6 мин и 5 мм). Сравнение показало, что даже в критические моменты включения кондиционера ошибка температуры на внутренней поверхности ограждения не превышала 0,02 °С.

В третьей главе рассмотрены методы расчёта влажностного режима ограждения и помещения. В качестве потенциала влагопереноса принято влагосодержание воздуха с1 Этот выбор позволяет существенно упростить математическую модель баланса влаги в помещении.

Рис.5 Поток конденсата на окрашенных ограждениях: 1 - потолка; 2 - пола; 3 - южной стены; 4 - западной стены при односменной работе и однократном воздухообмене инфильтрации наружного воздуха в расчетные сутки для г. Ханоя после останова кондиционера

Влагообмеи поверхностей ограждений с воздухом Коэффициент влагообмена, отнесенный к разности концентрации атаги С воздуха в помещении и в порах материала у поверхности ограждения, м/с; может находиться из критериального уравнения связи между теплообменом и массообменом по

A.И.Леонтьеву и 1 Р.Но1тат:

4, аз)

е.-Р. ^у С,-р. (у/£)у3

£> - коэффициент диффузии воздушно-водяной смеси, м2/с, по формуле приведенной, А.В.Нестеренко:

4273; р,

здесь

£)0 - величина коэффициента диффузии для воздушно-водяной смеси при температуре 0°С и барометрическом давлении 101 кПа; Оо ~ 0,08 м21с. Коэффициент влагообмена Д при темрературе воздуха гв=25,5°С и относительной влажности <ре=70% из критериального уравнения (13) равен:

= м/с

(0,655)' с- Л

Полученный результат хорошо согласуется с формулой, полученной

B.М.Ильинским:

/? --1,0869, м/с

р.*. 0,92 р.£.

Коэффициент влагообмена Д, отнесенный к разности влагосодержании влажного воздуха, кг с.в./(м2-с) имеет вид:

А=1/л;=Аря=0,00091-ряа,

Уравнение влажностного баланса для тонкого увлажняемого слоя Для процессов влагообмена А.В.Лыковым введен критерий Био по массе В^Р^дЛрсР^). Если В/и <0,1 по сечению слоя, влажность материала н> может быть принята одинаковой по толщине Т.Кшиск и А.Кеге51ес^1и, экспериментально показали, что при суточных колебаниях влажности в тонком увлажняемом слое штукатурки и гипсокартона с толщиной =0,004 м это условие соблюдается.

Уравнение влажностного баланса при суточных колебаниях влажности для тонкого увлажняемого слоя 6^ с площадью его внутренней поверхности м2, при коэффициенте влагообмена с окружающей средой Д, = 1 / С; имеет вид'

лen,J

где wJ - влажность материала, %, в произвольный момент г, с; 10 - коэффициент перехода от % к г/кг влажности материала;

- соответственно штагосодержание воздуха помещения и в порах материала, прилегающего к поверхности ограждения, г/кг с.в.

Зависимость между влажностью материала и относительной влажностью воздуха (относительной упругостью водяного пара) изображается графически в виде изотерм сорбции (при увлажнении материалов) и десорбции (при высыхании материалов) Табличные значения изотермы сорбции для сложной штукатурки и дерева были аппроксимированы полиномом с точностью 0,0005-Я),0007:

для сложного штукатурного раствора р0 =1700 кг/м3 Ч*^) = Ь0 +ь,<р+ьу +ь1<р! +Ь,<р', где Ьь= 0,375; ¿>,=1,0888; ¿2=3,789; Ьг= -11,0625; 6^=8,3042;

- для дерева р0 =600 кг/м3 >у2(р) = + + + ¿з^з3, где ¿>¡,=1,95; ¿>/=17,3786; ¿>2=-34,4347; ¿>з=39,0054.

Это позволило использовать изотермы сорбции для вычисления производной от функции N>/4,,/^) по времени г. При (рп «1, с1п Ыт поэтому

) = % &) = К + 6, + Ьг + Ьъ + ЬА (-^)4. (15)

ПН ПН ПН &ПН

Эта замена при возможных сочетаниях относительной влажности и температуры внутреннего воздуха и в порах материала увлажняемого слоя ограждения приводит к ошибке по относительной влажности не более 0,8%.

Так как с1ш =/0„), производная от по г может быть написана в виде.

(¿г д<1п ] ск дгпи (к

Влиянием термовлагопроводности можно пренебречь. Производная

5/, ¡¡г

,(<рп)т при t„~ const выражается из (15):

id,

— п. + in.

dd„ d,

2hitrh\ir4ht\t

Учитывая, что по физическому смыслу производная влажности по

г

влагосодержанию d„ является влагоемкостью материала А„

кг(г/кг с.в)

dw,

производную влажности по времени г можно записать через влагоемкость материала:

Л^О <М„

10 Ъ "Л' <к

После подстановки производной по времени через влагоемкость материала в баланс влаги (14) на внутренней поверхности ограждения, он принимает вид:

Уравнение влажностного баланса внутреннего воздуха помещения Под влиянием поглощения влаги внутренним воздухом, влагообмена возд>ха с поверхностями ограждений, влаговыделений от внутренних источников, инфильтрации наружного воздуха, работы систем вентиляции и кондиционирования, воздух

помещения в каждый момент находится во влажностном равновесии, которое описывается балансом:

1' I Кт ,

Уравнения (16) и (17) составляют систему баланса влаги в помещении

В четвертой главе рассмотрена физико-математическая постановка задачи нестационарного 1епло-влажностного режима кондиционируемого помещения.

Уравнения влажностного режима помещения, включающие в себя балансы влаги на поверхностях ограждений и внутреннего воздуха, представлены в конечно-разностном виде:

- + Я1

'СП }

<, (**) -¡¿-4 (*») = (V,). (18)

У г У

Дг,

+ X "^гЛ, ) + °шф% К» + 4.» (2* ) * + 4« * + (г»)

я«./

(19)

Эти уравнения дополняют систему уравнений теплового режима помещения (9), (10) и (11). Все вместе они составляют систему уравнений гепло-влажностного баланса помещения в конечно-разностном виде.

Число неизвестных в принятой системе уравнений равно числу определяемых температур щ и влагосодержаний воздуха в порах материала у внутренних поверхностей ограждений, а также температуры и влагосодержания с1„ внутреннего воздуха. Для решения этой системы алгебраических уравнений применен итерационный метод Зейделя.

Принципиальная блок-схема расчета нестационарного тепло-влажностного режима кондиционируемого помещения по программе ТВ представлена на рис 7

В результате расчета по программе ТВ, кроме результатов, перечисленных для программы Т, каждом временном шаге получаются влагосодержания воздуха, г/кг с.в., в порах материала у внутренней поверхности: потоков влаги, г/см2, и общего количества влаги, г/ч, впитывающейся и выделяющейся на поверхностях ограждений в помещении за счет сорбции и десорбции, коэффициентов влагообмена на поверхностях ограждений в помещении.

Анализ основных характеристик тепло-влажностного режима помещения В качестве инструмента исследования применяются программы расчета на ЭВМ теплового Т и тепло-влажностного ТВ режимов.

При возможном разнообразии технического исполнения системы поддержа ния микроклимата в помещениях суммарная тепловая нагрузка на СКВ складывается из расхода теплоты на охлаждение вентиляционного приточного воздуха и на снятие внутренних теплоизбытков. При равенстве вентиляционной нормы воздуха и телло-влажностных условий в помещении в рабочее время, эта нагрузка одинакова независимо от применяемой схемы кондиционирования (без учета потерь). Поэтому в работе рассматриваются варианты поддержания оптимальных условий в помещении с помощью фанкойла или сплит-системы, так как они позволяют работать с одним помещением, а не со зданием в целом.

/ I

^Ввод исходных даннных^ | Вычисление коэффициентов облученности I [ Разбивка ограждений на элементарные слои

______±_______,

Вычисление начального распределения температуры в узлах стены и вспомо1ательных прогоночных коэффциентов

I

-► Цикл по времени

з:

Вычисление расчетных суточных характеристик наружного воздуха, теплопоступлений за сче1 солнечной радиации через окно,

показателей технологических теплопоступлений и влагопоступлений помещения и от СКВ в течение суток

Вычисление прогоночных коэффициентов в расчете теплопередачи

через ограждения помещения (прямая прогонка)

.— ^ —___

Вычисление коэффициентов конвективного, лучистого теплообмена, коэффициентов влагообмена па внутренних : поверхностях и влагоемкости впитывающего слоя ограждений, I обращенных в помещении

I -----

Совместное решение системы уравнений баланса теплоты | и влаги в конечных разностях |

Вычисление расхода влаги, впитывающейся и выделяющейся _поверхностями ограждений в помещении

Вычисление тепловой нагрузки на СКВ

Вычисление температурных полей в ограждениях ('обратнаяпрогонка) I ------- " :МКонсц цикла по времени^Л-"--

[ Печать результатов ) Рис 7 Блок-схема программы ТВ Для численного моделирования было выбрано помещение объемом 78,5 м3 на втором этаже четырехэтажного здания в г. Ханое. Двойное окно в деревянных переплетах имеет площадь 2,88 м2. Помещение рассмотрено в двух вариантах - рядовое и угловое (окно в одной наружной стене). Рассмотрены варианты различной ориентации окна. Наружные и внутренние стены с внутренней стороны, а также потолок оштукатурены сложным цементно-известковым раствором Пол деревянный.

В помещении в рабочее время поддерживается температура внутреннего воздуха ?„=25,5 °С и относительная влажность не выше <рв=1Ь% Было выделено 5 режимов эксплуатации помещения' первая смена с 8 ч до 16 ч, вторая смена с 14 ч до

22 ч, третья смена с 22 ч до 6 ч, две смены с 6 ч до 22 ч, круглосуточный Кондиционер включается за 30 мин до начала смены В помещении в течение смены имеются внутренние тепловыделения, равные 875 Вт, и влаговыделения 120 г/ч.

Вентиляционная норма необработанного наружного воздуха поступает с помощью механической системы вентиляции в рабочее время. В это время в помещении поддерживается подпор, исключающий инфильтрацию. В нерабочее время в помещение поступает инфильтрэционный наружный воздух с расходом однократного воздухообмена. Регулирование te и (ре организовано так, что сначала с помощью ступенчатого изменения скорости (многоскоростного) рециркуляционного вентилятора на аппарате кондиционирования в помещение подается приточный воздух (в диапазоне расхода 410+960 м1/ч) с параметрами, соответствующими 95% влажности охлажденного внутреннего воздуха. Затем, если температура или влажность внутреннего воздуха превышали оптимальные нормы, температура притока снижалась дальше (но не ниже 18°С). На фанкойлах этого можно добиться, увеличив расход холодной воды через аппарат с помощью трехходового клапана, на сплит-системах - с помощью регулируемого привода на компрессоре.

Тепловая нагрузка на СКВ по полной, явной и скрытой теплоте определялась: 2*„ = Ko^Peih ~ hoJ> Qx» = САш>Р.И. ~hmö) И Qxc = kMöP№. ~ 'r ■

Так как основной целью работы является оценка влияния различных факторов на тепловую нагрузку на СКВ, были выполнены сравнительные расчеты. Расход холода в системе в прерывистом режиме работы для одинаковых вариантов был сравнен с расходом холода в системе с круглосуточным режимом работы.

Расчеты показали, что средняя за смену нагрузка на СКВ по полному теплу за счет прерывистости работы кондиционера и аккумуляции теплоты в ограждениях до его включения в зависимости от ориентации по сторонам горизонта увеличивается:

- при работе в I смену - в 1,37 +1,48 раз;

- при работе во II смену - в 1,36 +1,44 раз;

- при работе в III смену - в 1,4 —1,47 раз;

- при работе в две смены - в 1,08+1,12 раз.

Процессы влагообмена на внутренних поверхностях ограждений приводят к повышению температуры самих поверхностей и, как следствие, температуры внутреннего воздуха. Это объясняется сорбцией влаги в нерабочее время и выделением теплоты при этом. На рис.8 показано сравнение температуры воздуха помещения, рассчитанной с учетом влагообменных процессов на поверхностях ограждений по программе ТВ и без учета по программе Т для вариантов при односменной работе и южной ориентации окна в угловом помещении. Из рис. 8 видно, что разность

28

У

я 27

а

е-

«4 а 26

с:

s

и Н 25

24

1 . пг*

—]4|

Время суток, ч

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Рис.8 Суточные изменения температуры внутреннего воздуха (14) с учетом (сплошные линии) и без учета влагообмена на внутренних поверхностях ограждений (пунктир)

температур достигает 0,3°С в нерабочее время.

Расчеты по программе ТВ выявили отсутствие конденсации на поверхностях в расчетные летние сутки при всех рассматриваемых режимах работы помещения при однократной инфильтрации в нерабочее время После выключения кондиционера происходит сорбция влаги внутрь ограждения, повышающая температуру этой поверхности. После включения кондиционера при десорбции влаги из ограждения происходит снижение температуры поверхностей, уменьшающее явную составляющую тепловой нагрузки на СКВ. Однако, выделившаяся влага повышает скрытую теплоту воздуха помещения и увеличивает нагрузку на СКВ. При сравнении (для того же помещения) изменений температур поверхностей (рис.9), рассчитанных с учетом процессов влагообмена и без учета, выясняется следующее. После выключения кондиционера в варианте без учета сорбции влаги наблюдается конденсация, повлекшая за собой скачок повышения температуры внутренних поверхностей ограждений, а в варианте с учетом сорбции влаги эта температура плавно повышается (фрагмент I рис.9). При кругосуточнной работе кондиционера явление сорбции и десорбции прояатя-ется незначительно по сравнению с расчетом без учета влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений. В зависимости от ориентации окна средние нагрузки на СКВ по полной теплоте увеличиваются в 1,01 : 1,02 раза.

Учет влажности на внутренних поверхностях ограждений при некруглосуточной работе приводит к возрастанию средней за смену тепловой нагрузки на кондиционер:

- при работе в I смену - в 1,1 -1,2 раз:

- при работе во II смену - в 1,1 -И,2 раз;

- при работе в III смену - в 1,1 -=- 1,2 раз;

- при работе в две смены - в 1,05 1,1 раз.

Рис. 9. Суточные изменения температуры внутренней поверхности с учетом (сплошные линии) и без учета влагообмена на внутренних поверхностях ограждений (пунктир): 7 - потолка; 8 - пола; 11 - внутренней стены 5; 13-окна. Ь- фрагмент суточного хода от 12ч до 22ч.

3500

нЗООО я

«2500

Ё2000 и

«1500 я

§1000

I 500 н

о

1 —

^ 18

V —

Л, Л

, Е^гаясувдч

Как видно, влияние на среднюю тепловую нагрузку влагообменных процессов мало зависит от ориентации помещения и части суток, в которую работает помещение При большей продолжительности работы кондиционера степень влияния уменьшается В начальный момент после включения кондиционера при периодической работе кондиционера влагообменные процессы на внутренних поверхностях ограждений значительно увеличивают нагрузку на СКВ Нагрузка увеличивается за счет скрытой теплоты, необходимой на испарение влаги, выделяющейся (десорбирующей) из поверхности ограждения при резком понижении влагосодержа-ния внутреннего воздуха. Увеличение нагрузки на СКВ по полной теплоте (с учетом снижения её явной доли) достигает 30-г35% в начальный момент после включения кондиционера. Например, изменения тепловой нагрузки на СКВ при односменной работе с учетом и без учета влагообмена на внутренних поверхностях ограждений помещения приведены на рис 10. На рис.11 и 12 представлены изменения плотности потоков влаги и суточный ход суммарного расхода влаги, впитывающейся и выделяющейся поверхностями ограждений в расчетном помещении.

!6 18 20 22 24

Рис И Суточные изменения плотности Рис 12 Суточный ход суммарного потоков влаги, впитывающейся (больше 0) расхода влаги, впитывающейся и выделяющейся (меньше 0) поверхностями (больше 0) и выделяющейся (меньше 0) ограждений в помещении: 32- пола (дерево); поверхностями ограждений в помещении 34- наружной торцевой стены (штукатурка)

Из рис. 11 видно, что большая влагоемкость дерева, чем штукатурки, приводит к запаздыванию процесса десорбции влаги из дерева и большим расходам сорбированной и десорбированной влаги.

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Рис 10 Изменение тепловой нагрузки на СКВ с учетом (сплошные линии) и без учета (пунктир) влагообмена на внутренних поверхностях ограждений: 18-по полной; 19 - по явной теплоте; 20- по скрытой теплоте

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработан и реализован в программе расчета на ЭВМ метод определения тепловой нагрузки на СКВ в теплый период года, учитывающий нестационарность во времени тепловых воздействий на помещение и прерывистость работы самой системы. Метод основан на совместном решении нестационарных тепловых и влажност-ных балансов воздуха и внутренних поверхностей ограждений. Метод учитывает характерные для Вьетнама процессы сорбции влаги внутренними поверхностями ограждений, происходящие после выключения кондиционера, и десорбции - после его включения.

2. Тепловые балансы поверхностей ограждений в конечно-разностной задаче дополнены учетом аккумуляции теплоты в элементарном полуслое, прилегающем к поверхности. Тепловые балансы внутренних поверхностей ограждений в общей системе уравнений дополнены по сравнению с традиционным написанием еще и учетом теплоты сорбции и десорбции, а также конденсации влаги на поверхности.

3. Так как в балансе влаги воздуха помещения при кондиционировании применяется влагосодержание с/, его удобно принять в качестве потенциала влагопереноса. В поле влагосодержания определен коэффициент влагообмсна на внутренней поверхности ограждения исходя из критериального уравнения связи между теплообменом и массообменном.

4. При использовании результатов экспериментов, проведенных другими авторами, баланс влаги на внутренней поверхности ограждения написан с учетом потока влаги, изменяющей влажность прилегающего к внутренней поверхности тонкого слоя с одинаковой влажностью по толщине, и равного ему потока влаги, которой обменивается внутренняя поверхность ограждения с воздухом помещения.

5. Сорбционные процессы на внутренних поверхностях периодически кондиционируемых помещений, сопровождающиеся выделением теплоты, приводят к повышению температуры самих поверхностей и, как следствие, температуры внутреннего воздуха. При круглосуточной работе кондиционера явление сорбции и десорбции проявляются незначительно по сравнению с расчетом без учета влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений. Во Вьетнаме увеличение нагрузки на СКВ происходит и за счет периодичности работы кондиционера, и за счет процессов сорбции и десорбции на поверхности ограждений.

6. Получены оценки влияния на тепловую нагрузку на СКВ во Вьетнаме от прерывистости работы кондиционера и от процессов сорбции и десорбции в виде отдельных повышающих коэффициентов. Увеличение нагрузки рассчитано для различных режимов во времени работы кондиционера и ориентации помещения по сторонам горизонта, в первом случае, по сравнению с нагрузкой при круглосуточной работе кондиционера и, во втором случае, по сравнению с расчетом без учета процессов влагообмена на поверхности ограждений.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Н- высота помещения, м; qJ - интенсивность суммарной солнечной радиации, облучающей наружную поверхность ограждения, Вт/м ; д" - источники лучистой теплоты, равномерно распределенные по внутренней площади всех ограждений,

Вт/м2; - тепловыделения от испарения шгажносгного потока на внутренней поверхности ограждения, Вт/м2; - теплота, поглощенная в межстекольном пространстве и внутренним стеклом, Вт/м2; Qek - конвективный тепловой поток от внутренних источников, Вт; - изменяющиеся во времени влаговыделения от внутренних источников, г/с; £г„„0 - расход инфильтрационного воздуха, кг/с; Ьвент - объёмный расход приточного воздуха от системы вентиляции, м3/с; Ькот, - объёмный расход приточного воздуха от системы кондиционирования воздуха, м3/с; / - энтальпия влажного воздуха, Дж/кг с.в.; й - влагосодержание влажного воздуха, г/кг с в.; с„ - удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг-°С); р„ - плотность влажного воздуха, кг/м3; рсв - плотность сухого воздуха, кг/м3; рп - плотность материала в сухом состоянии, кг/м3; Л - коэффициент теплопроводности, Вт/(м-°С); к' - неполный коэффициент теплопередачи окна, Вг/(м2-°С), к'= 1/(1/а„-гЕ5Д)ш, Д"- коэффициент затенения ограждения наружным солнцезащитным устройством; р - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхности ограждения; г - удельная теплота парообразования, Дж/г; а„ - коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, Вт/( м^С); а, - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения Вт/(м2-°С); аК - коэффициент конвективного теплообмена на поверхности, Вт/(м2-°С); а^ „ - коэффициент лучистого теплообмена между внутренними поверхностями у-го ограждения и любого другого п-го с учётом угловой облученности «-го ограждения с у-го и приведенного излучения, Вт^м2- °С); Д - коэффициент влагообмена, отнесенный к разности концентрации, м/с; Д - коэффициент влагообмена, отнесенный к разности влагосодер-жании влажного воздуха, кг с.в./(м2 с); й, - толщина увлажняемого слоя ограждения, м; Уп - объём помещения, м3; V - коэффициент кинематической вязкости, м2/с;

!. Дт 1 - прогоночные коэффициенты; (х„ г*) - координаты сетки; Рг - термический критерий Прандтля, Рг-у/а\ Рг' - диффузионный критерий Прандтля, Рг'=у/В, а -коэффициент температуропроводности, м2/с, а=У(ср)

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНЫ В РАБОТАХ

1. Малявина Е.Г., Ку Суан Донг. Учет влажностного режима ограждений кондиционируемого помещения // Сб. тр.- Современные системы теплогазоснабжения и вентиляции. - М., 2003,- С 34-40.

2. Ку Суан Донг, Малявина Е.Г. Баланс влаги на внутренней поверхности ограждения в условиях повышенной влажности // Материалы 3-й междун. (8-й межвуз) науч.-прак. конф. молодых ученых аспирантов и докторантов (Москва, май 2005г.).

- М., 2005.

3. Ку Суан Донг. Влияние процессов влагообмена на внутренней поверхности ограждений на нагрузку на кондиционер // Материалы 3-й междун (8-й межвуз) науч.-прак. конф молодых ученых аспирантов и докторантов (Москва, май 2005ь).

- М., 2005.

КОПИ-ЦЕНТР св. 7 07 10429 Тираж 100 экз.

Тел 185-79-54 г Москва, ул. Енисейская д 36

• 12 4 92

РНБ Русский фонд

2006-4 8766

ОГЛАВЛЕНИЕ.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ*.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА О РАСЧЕТЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА СИС

ТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА.

I 1.1. Особенности жаркого влажного климата Вьетнама и исходные

1данные для расчёта. f 1.2. Режим работы помещения и системы кондиционирования воздуха.

1.3. Методы расчёта теплового режима ограждения и помещения.

1.4. Методы расчёта влажностного режима ограждения и помещения

I 1.5: Цель и задачи исследования;.

1 ГЛАВА 2. НЕСТАЦИОНАРНЫЙ^ ТЕПЛОВОЙ; РЕЖИМ КОНДИЦИОНИj РУЕМОГО ПОМЕЩЕНИЯ.

2Л . Физико-математическая постановка задачи. ji 2.2. Метод решения задачи?. 49s

I 2.3: Алгоритм и описание программы расчёта нестационарного теплового режима кондиционируемого » помещения.

I 2.4. Точность численного метода решения задачи.

I 2.5. Коэффициенты лучистого и конвективного теплообмена в

I помещении.

ГЛАВА 3. УЧЕТ ВЛАГООБМЕНА НА ВНУТРЕННИХ ПОВЕРХНОСТЯХ

ОГРАЖДЕНИЙ КОНДИЦИОНИРУЕМОГО ПОМЕЩЕНИЯ:.

3.1. Влагообменные процессы на поверхности ограждений с воздухом 79 j 3.2. Определение коэффициента влагообмена на поверхности ограждения; j; 3.3. Влажностный баланс внутренней поверхности ограждений. f 3.4. Уравнение влажностного баланса внутреннего воздуха помещения

3;5. Конечно-разностная модель влажностного баланса помещения.

ГЛАВА 4. НЕСТАЦИОНАРНЫЙ ТЕПЛО-ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ

КОНДИЦИОНИРУЕМОГО ПОМЕЩЕНИЯ-.

4.1 .Физико-математическая постановка решения задачи нестационарного тепло-влажностного режима кондиционируемого помещения и м метод её решения.

Ф 4.2. Алгоритм и описание программы расчёта нестационарного тепловлажностного режима кондиционируемого помещения.

4.3. Численное моделирование нестационарного тепло-влажностного режима кондиционируемого помещения.

4.4. Анализ основных характеристик тепло-влажностного режима помещения.

4.5. Оценка нагрузки на системы кондиционирования воздуха

Актуальность темы исследования

Вьетнам относится к жарким: и влажным тропикам, находящимся под влиянием муссонов. Во Вьетнаме сохраняется- высокая; влажность* воздуха в течение года; почти одинаковая для разных местностей страны. Одновременно, общей характеристикой летнего периода является высокая4 температура воздуха. Более трех месяцев наблюдается; температурам наружного воздуха от 26°С до 38°С при относительной влажности 70-И00 %. В г. Ханое: [110] продолжительность стояния высоких температур и относительной * влажности наружного воздуха держится около 40% времени в году. Высокая?температура и высокая влажность наружного воздуха, сопровождаемые потоками солнечной: радиации- через окна, при выделениях теплоты и влаги от внутренних: источников приводят к заметному повышению температуры и влажности внутреннего воздуха. В J таких условиях ухудшаются самочувствие человека, его работоспособность и здоровье. Поэтому создание и поддержание: внутри зданий благоприятных условий для работы, быта и отдыха человека во Вьетнаме имеет большое значение.

Создание и поддержание требуемого микроклимата: в помещении возлагают на системы кондиционирования воздуха (СКВ). Для многоэтажных общественных зданий во Вьетнаме [110] капитальные:затраты на СКВ • нередко достигают 15-f20% общей стоимости здания, а эксплуатационные 60-г70% всей стоимости эксплуатации. В; связи с этим повышается уровень требований к более точной оценке определения тепловойнагрузки на СКВ!

Режим работы кондиционируемых помещений и зданий» весьма разнообразен, зачастую в помещениях заданные параметры внутреннего воздуха поддерживаются только в дневное или ночное время. Системы кондиционирования воздуха в этих зданиях работают периодически, допуская увеличение температуры и влажности в нерабочее время. Поэтому тепловая нагрузка на систему кондиционирования воздуха формируется в нестационарном режиме.

Известно, что при работе кондиционера: в обслуживаемых помещениях поддерживается подпор* воздуха. При выключении кондиционера подпор отсутствует. В периодически кондиционируемых зданиях после выключения кондиционера в помещение во Вьетнаме проникает горячий влажный наружный воздух через неплотности в ограждениях. Это повышает влажность, воздуха помещения. Если внутренние поверхности покрыты s плотной цементной штукатуркой или масляной краской, то на них после выключения кондиционера может наблюдаться выпадение конденсата. Во* Вьетнаме традиционно стены покрываются пористой цементно-известковой штукатуркой и не окрашиваются масляной краской, что способствует тому, чтобы, стены «дышали», то есть могли бы впитывать влагу из внутреннего воздуха;

После включения - кондиционер снижает влажность воздуха помещения, и влага выделяется из ограждений. Теплота на десорбцию отбирается, от ограждений, но при этом в воздух помещения поступает влага, которая повышает нагрузку на кондиционер за счет скрытой теплоты.

Всё это указывает на необходимость исследования процессов влагообмена на поверхностях ограждений и зависимость от них тепловой нагрузки на СКВ:

Из опыта проектирования и эксплуатации СКВ во Вьетнаме известно, что тепловая мощность этих систем, рассчитываемая по традиционным методикам без учета прерывистости режима, работы» кондиционера и влагообменных процессов на поверхностях ограждений, недостаточна.

Во Вьетнаме кондиционирование воздуха начало развиваться сравнительно недавно. На первом этапе используются достижения зарубежных ученных, прежде всего российских, но и других стран. Вопросам- расчета тепло-влажностного режима ограждения и помещения посвящены многие работы крупных ученных. Ими разработан ряд физико-математических моделей нестационарного теплового и влажностного режима ограждающих конструкций и помещений. Однако, отсутствуют исследования процессов влагообмена на внутренних поверхностях ограждений кондиционируемого помещения применительно к условиям Вьетнама.

Поэтому исследование процессов влагообмена на внутренних поверхностях ограждений кондиционируемого помещения г при периодической работе СКВ и разработка метода: расчета тепловой нагрузки на СКВ в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама приобрели в настоящее время большую актуальность.

Целыо исследования; является разработка метода расчета нестационарного тепло-влажностного режима помещения,, позволяющего определить тепловую- нагрузку на систему кондиционированиям воздуха с учетом процессов- влагообмена на внутренних поверхностях ограждений, прерывистости режима работы помещения и системы< кондиционирования: воздуха, а также особенностей климата Вьетнама. .

Основные' задачи* исследования. Для; достижения* поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- разработать математическую модель нестационарного теплового режима кондиционируемого помещения. Реализовать г полученную модель в алгоритме и программе расчёта ■ нестационарного теплового * режима кондиционируемого помещения на ЭВМ;

- разработать модель = учета влагообмена на внутренних поверхностях ограждений кондиционируемого помещения? в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама;

- разработать математическую модель нестационарного тепло-влажностного режима кондиционируемого помещения и реализовать её в алгоритме: и программе расчёта на ЭВМ;

- выполнить многовариантные расчеты и проанализировать их результаты,. дать оценку тепловой нагрузке на систему кондиционирования воздуха с учетом прерывистости:работььСКВ и влагообменных процессов на внутренней поверхности ограждений.

Объект исследования: - нестационарный тепло-влажностный режим помещения гражданского здания.

Предмет исследования - тепловая нагрузка на СКВ; формирующаяся при прерывистой её работе с учетом влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений помещения в условиях жаркого и влажного климата Вьетнама.

Теоретико-методологическую основу исследования составляют совместное решение: нестационарных задач: теплового? и влажностного режимов кондиционируемого- помещения в конечных разностях с традиционным построением неявной схемы методом теплового баланса и применением прогонки для решения задачи теплопроводности через многослойную стенку.

Методы исследования - математическое моделирование и многовариантные расчеты на ЭВМ.

Теоретическая значимость работы состоит в::

- совместном решении уравнений тепловых и влажностных балансов на внутренних поверхностях ограждений;

- уточнении тейловых балансов на поверхностях ограждения при решении: конечно-разностной задачи> за счет учета; аккумуляции теплоты - в элементарном материальном полуслое, прилегающем к поверхности ограждения;

- дополнительном учете в тепловых балансах внутренних поверхностей ограждений теплоты сорбции и десорбции влаги, а также теплоты;конденсации влаги;

- составлении баланса; влаги на внутренней поверхности ограждения с учетом; влагообмена с внутренним воздухом: тонкого увлажняемого слоя, прилегающего к поверхности.

Научная новизна работы заключается в:

- разработке совместного решения задачи* нестационарных теплового и влажностного режимов: помещения при суточных колебаниях температуры и влагосодержания с учетом влагообмена на поверхностях ограждений и прерывистости работы системы кондиционирования; ;

- уточнении тепловых балансов на поверхностях ограждения при решении конечно-разностной задачи за счет учета аккумуляции теплоты в элементарном материальном полуслое, прилегающем к поверхности ограждения;

- дополнительном учете в тепловых балансах для? внутренних поверхностей ограждений теплоты сорбции и десорбции влаги, а также теплоты конденсации влаги;

- составлении баланса влаги на внутренней? поверхности ограждения с учетом: влагообмена с внутренним воздухом; тонкого* увлажняемого слоя, прилегающего к поверхности.

Практическая значимость представлена разработанной программой расчетам на ЭВМ? нестационарного тепло-влажностного режима периодически кондиционируемого помещения и оценками?расчетной* тепловой! нагрузки на СКВ? для? работы? системы, кондиционирования; воздуха в различные: отрезки времени суток: и с учетом влагообменных процессов; на? внутренней поверхности ограждений.

Апробация и публикация результатов работы

По содержанию диссертации опубликованы 3 печатные работы.

На защиту выносятся следующие положения:

- модель нестационарного тепло-влажностного режима помещения;

- программа расчета на ЭВМ нестационарного тепло-влажностного режима помещения;

- оценка влияния * прерывистости работы СКВ ! и влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений на тепловую нагрузку на СКВ!.

Достоверность диссертационного исследования подтверждена:

- опытом проектирования и наладки СКВ;в условиях Вьетнама;

- оценкой точности расчета по разработанной программе;

- лабораторными и натурными исследованиями В.Н.Богословского, Нгуен Чонг Тхатя [lOO^T.Kusuda [130]; A.Kerestecioglu [127] по определению средней толщины, увлажняемого слоя строительных материалов при суточных колебаниях влажности воздуха у поверхности ограждения;

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Результаты проделанной работы позволяется сделать следующие выводы:

1. Разработан и реализован в программе расчета на ЭВМ метод определения тепловой нагрузки на СКВ в теплый период года, учитывающий нестационарность во времени тепловых воздействий на помещение и прерывистость работы самой системы. Метод основан на совместном решении нестационарных тепловых и влажностных балансов воздуха и внутренних поверхностей ограждений. Метод учитывает характерные для Вьетнама процессы сорбции влаги внутренними поверхностями ограждений, происходящие после выключения кондиционера, и десорбции - после его включения.

2. Тепловые балансы поверхностей ограждений в конечно-разностной задаче дополнены учетом аккумуляции теплоты в элементарном полуслое, прилегающем к поверхности. Тепловые балансы внутренних поверхностей ограждений в общей системе уравнений дополнены по сравнению с традиционным написанием еще и учетом теплоты сорбции и десорбции, а также конденсации влаги на поверхности.

3. Так как в балансе влаги воздуха помещения при кондиционировании применяется влагосодержание d, его удобно принять в качестве потенциала влагопе-реноса. В поле влагосодержания определен коэффициент влагообмена на внутренней поверхности ограждения исходя из критериального уравнения связи между теплообменом и массообменном.

4. При использовании результатов экспериментов, проведенных другими авторами, баланс влаги на внутренней поверхности ограждения написан с учетом потока влаги, изменяющей влажность прилегающего к внутренней поверхности тонкого слоя с одинаковой влажностью по толщине, и равного ему потока влаги, которой обменивается внутренняя поверхность ограждения с воздухом помещения.

5. Сорбционные процессы на внутренних поверхностях периодически кондиционируемых помещений, сопровождающиеся выделением теплоты, приводят к повышению температуры самих поверхностей и, как следствие,

121 к повышению температуры самих поверхностей и, как следствие, температуры внутреннего воздуха. При круглосуточной работе кондиционера явление сорбции и десорбции проявляются незначительно по сравнению с расчетом без учета влагообменных процессов на внутренних поверхностях ограждений; Во Вьетнаме увеличение нагрузки на СКВ происходит и за счет периодичности работы кондиционера, и за счет процессов сорбции и десорбции на поверхности ограждений.

6. Получены оценки влияния на тепловую нагрузку на СКВ во Вьетнаме от прерывистости работы кондиционера и от процессов сорбции и десорбции в виде отдельных повышающих коэффициентов. Увеличение нагрузки рассчитано для различных режимов во времени работы кондиционера и ориентации помещения: по сторонам горизонта, в первом случае, по сравнению с нагрузкой при круглосуточною работе кондиционера и, во втором случае, по; сравнению с. расчетом без учета процессов влагообмена на поверхности ограждений:

7. В кондиционируемом помещении во Вьетнаме не рекомендуется: применение ночного проветривания, так как при этом значительно увеличивается относительная влажность воздуха в помещении в нерабочее время. Из-за этого возрастает количество сорбированной в ограждении влаги, под влиянием которой увеличивается нагрузка на СКВ на следующий день.

1. Абрамов Б.В. Влияние комплекса температурно-влажностных воздействий окружающей среды на влажностный режим и теплозащитные свойства ограждающих конструкций / Б.В. Абрамов. Автореф. дис. канд. техн. наук.- М.: МИСИ, 1980.

2. АВОК справочное пособие влажный воздух. -М.: АВОК-ПРЕСС, 2004. -44 с.

3. Алиев Ф.Г. Микроклимат спортивных сооружений / Ф.Г. Алиев. М.: Стройиздат, 1986.-296с.

4. Амосов А.А. Вычислительные методы для инженеров / А.А. Амосов, Ю.А. Дубинский, Н.В. Копченова.- М.: Высшая школа, 1994.- 543 с.

5. Андрианов В. Н. Некоторые задачи теории лучистого теплообмена в одномерных системах / В. Н Андрианов // Теплоэнергетика, 1960, №1.

6. Баркалов Б.В. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях / Б.В. Баркалов, Е.Е. Карпис.- М.: Стройиздат, 1982.- 312 с.

7. Беляев Н.М. Методы теории теплопроводности / Н.М. Беляев, А.А.Рядно.-М.: Высшая школа, 1982.-327 с.

8. Блох А.Г. Основы теплообмена излучением / А.Г. Блох. М.:Госэнегроиздат, 1962.

9. Богословский В.Н. Исследования температурно-влажностного режима наружных ограждений зданий методом гидравлических аналогий / В.Н. Богословский. Автореф. дис. канд. техн. наук. М., 1954.

10. Богословский В.Н. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение / В.Н. Богословский, О .Я. Кокорин, JI.B. Петров.- М.: Стройиздат, 1985.-367 с.

11. Богословский В.Н. Потенциал влажности. Теоретические основы / В.Н. Богословский, В.Г. Гагарин // Российская академия архитектуры и строительства. Веста отделения строительных наук.-1996.- Вып. 1.- С. 12-14.

12. Богословский В.Н. Строительная теплофизика (теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха) / В.Н. Богословский.-М.: Высшая школа, 1970.- 376с.

13. Богословский В.Н. Строительная теплофизика / В.Н. Богословский. Уч. для вузов; 2-е изд.-М.: Высшая школа, 1982.- 415с.

14. Богословский В.Н. Тепловой режим здания / В:Н. Богословский,- М., 1979.-248с.

15. Бриллинг Р.Е. Миграция влаги в строительных ограждениях / Р.Е. Бриллинг //В кн.Исследования по строительной физике.- M.-JI., ЦНИИПС, 1949.- № 3.-С. 85-120.

16. Васильев; Б.Ф. Натурные исследования температурно-влажностного режима крупнопанельных зданий / Б.Ф. Васильев.- Mi: Стройиздат, 1968.- 120с.

17. Веретельникова О. А. Расчет тепловой? нагрузки на систему кондиционирования воздуха / О.А. Веретельникова, J1.A. Гулабянц, Н.И;Лившиц, JI. Ф. Янкелев // Научные труды НИИСФ.- Вып. 4 (XVIII).- М., 1971.

18. Власов О. Е. Плоские тепловые волны / О.Е. Власов // Изв. Теплотехн- ин-та, 1927.-№.-3/26.

19. Власов О.Е. Основы строительной теплотехники / О.Е. Власов.- М.: ВИА, 1938.

20. Власов О.Е. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций / О.Е. Власов.- M.-JL: Госстройиздат, 19331

21. Гагарин В.Г. Сорбция и десорбция водяного пара материалами ограждающей-конструкции / В.Г. Гагарин // В кн. "Российская архитектурно-строительная энциклопедия" т.2, М., Минстрой РФ, 1995.- С. 425-427.

22. ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.- М.: Стандартов, 1988.

23. ГОСТ 24816-81. Материалы строительные. Метод определения сорбционной влажности. М.: Стандартов, 1981.

24. ГОСТ 25898-83. Материалы и изделия строительные. Методы, определения сопротивления паропроницанию. М.: Стандартов, 1983.

25. Дульнев Г.Н. Применение ЭВМ для решения задач теплообема / Г.Н. Дульнев, В.Г. Паренов, А.В. Силагов.- Mi: Высшая школа, 1990.- 207с.

26. Ильинский В. М. Строительная теплофизика (ограждающие конструкции и микроклимат зданий) / Bi М. Ильинский.- М.: Высшая школа, 1974.- 320с.

27. Карпис Е.Е. Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха / Е.Е. Карпис.- М.: Стройиздат, 1986.

28. Карслоу Х.С. Теплопроводность твердых тел / Х.С. Карслоу, Д.К. Егер.-Минск, 1964.

29. Каталог температурных полей узлов типовых ограждающих конструкций. -М., 1980.- 112с.

30. Кокорин О.Я. Кондиционирование воздуха в многоэтажных зданиях / О.Я. Кокорин, Л.И. Ставицкий, Я:Г. Кронфельд.- М.: Стройиздат, 1981.- 184 е.,

31. Кокорин О.Я., Современные системы кондиционирования воздуха / О.Я; Кокорин.- М.: Физматлит, 2003.- 272 с.

32. Копченова Н.В. Вычислительная математика в примерах и задачах / Н.В. Копченова, И.А. Марон.- М;: Наука, 1972.- 367 с.

33. Корочкин А.В. Влагофизические характеристики * древесно-плитных материалов ограждающих конструкций деревянных домов заводского изготовления. / А.В. Корочкин. Дис. канд. техн. наук. М., 1989.

34. Креслинь А.Я. Определение годовых расходов энергии системой кондиционирования воздуха / А.Я. Креслинь.// Теплоснабжение и вентиляция.-Киев, 1968.

35. Кувшинов Ю.Я. Круглый тепловой режим зданий и расход энергии системами кондиционирования микроклимата / Кувшинов Ю:Я. -Дисс. кадидат техн. наук.- М., 1973.

36. Кувшинов Ю.Я. Расчет нестационарного теплового режима помещения / Ю.Я. Кувшинов // Водоснабжение и санитарная техника, 1981. №6. — G 13-16.

37. Кувшинов Ю.Я. Расчет периодического теплового режима помещения / Ю.Я: Кувшинов // Сб. научн. трудов института Мосжилниипроект, вып. 4. М., 1982.

38. Кувшинов Ю.Я., Энергосбережение при кондиционировании микроклимата гражданских зданий / Ю.Я. Кувшинов. -Дисс. доктора техн. наук.- М;, 1989.- 302с.

39. Лариков Н.Н. Общая; теплотехника. Уч. для вузов / Н.Н. Лариков.- М.: Стройиздат, 1985.- 448 с.

40. Леонтьев А.И. Теория тепломассобмена / А.И Леонтьев. -М.: Ml "ГУ,1997.- 683с.

41. Лукьянов В.И. Нестационарный массоперенос в строительных материалах и конструкциях при решении проблемы повышения защитных качеств ограждающих конструкций зданий с влажным и мокрым режимом / В.И. Лукьянов. Дис. докт. техн. наук. М., МИИТ, 1994.

42. Лукьянов В.И. Руководство по расчету влажностного режима: ограждающих конструкций зданий. / В.И. Лукьянов, В.Р. Хлевчук, В.Г. Гагарин. В.А. Могутов.- М., 1984.- 168 с.

43. Лыков А.В. Теоретические основы строительной теплофизики / А.В. Лыков-Минск, 1961.-520с.

44. Лыков А.В. Теория сушки/А.В. Лыков.-М;, 1968.- 472 с.

45. Лыков А.В. Теория тепло- и массопереноса / А.В. Лыков, Ю.А. Михайлов.-М.,1963.- 536 с.

46. Лыков А.В. Теория теплопроводности / Лыков А.В.- М., 1967.

47. Лыков А.В. Тепломассообмен / А.В. Лыков. Справ. М., 1978. — 480 с.

48. Лыков А.В; Явление переноса в капиллярно-пористых телах / А.В. Лыков.-М, 1954.-296 с.

49. Малявина Е.Г. Нестационарный тепловой режим вентилируемых и кондиционируемых помещений в летний период года / Е.Г Малявина.- Дисс. кадидат техн. наук.- М., 1976,- 160с.

50. Малявина Е.Г. Тепловой режим помещений в тепловой период года / Е.Г. Малявина // "Проектирование отопительно-вентиляционных систем" ЦИНИС.- М„ 1973 .- Реф. сб. №1.

51. Малявина Е.Г. Учет аккумулирующей: способности помещений; при определении тепловой нагрузки на систему кондиционирования воздуха / Е.Г. Малявина: // "Проектирование отопительно-вентиляционных систем" ЦИНИС.- М., 1973. Реф. сб. №2.- С 34-40.

52. Мачинский В.Д. О конденсации паров воздуха в строительных ограждениях / В.Д. Мачииский // Строительная промышленность.- М., 1927.- № Г.- С. 60-62.

53. Муромов С.И. Расчетные температуры наружного воздуха и теплоустойчивость зданий / С.И. Муромов.- М.: Госстройиздат, 1939.

54. Нестеренко А.В; Основы термодинамических расчетов вентиляции и: кондиционирования воздуха / А.В. Нестеренко.- М.: Высшая школа, 1971460с.

55. Никитина JT.M. Термодинамические параметры и коэффициенты массопереноса во влажных материалах / JI.M. Никитина.- М., 1968.- 499 с.

56. Перехоженцев А.Г. Вопросы теории и расчета влажностного состояния ■ неоднородных участков ограждающих конструкций зданий / А;Г. Перехоженцев.- Волгоград: ВолгГАСА, 1997.- 273 с.

57. Перехоженцев А.Г. Исследование процессов влагопереноса в пористых строительных материалах при решении задач прогноза влажностного состояния; неоднородных ограждающих конструкций зданий'/ А.Г. Перехоженцев. Дис. докт. техн. наук. М., НИИСФ, 1998.

58. Поз М.Я. Повышение эффективности энергосберегающих технологий систем вентиляции и кондиционирование воздуха и теплофизика элементов систем / М.Я Поз. -Дисс. доктора техн. наук.- М;, 1989.- 478с.

59. Прохоров В.И. Основные направления научно-исследовательских работ по экономии энергии в системах ОВК / В:И.' Прохоров // Водоснабжение ш санитарная техника, 1982. №5. — G. 5 9.

60. Прохоров В.И. Перспектива развития научно-исследовательских работ в области отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха / В.И; Прохоров // Водоснабжение и санитарная техника, 1979. №7. С. 2.

61. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика / П.А. Ребиндер.- М., 1958.- 64 с.

62. Рудобашта С. П. Массоперенос в системах с твердой фазой / С. П. Рудобашта.-М„ 1980,- 248с.

63. Руководство по расчету влажностного режима. ограждающих конструкций зданий. / В.И.Лукьянов, В.Р.Хлевчук, В.Г.Гагарин; В;А.Могутов. М.: Стройиздат, 1984. - 168с.

64. Руководство по расчету влажностного режима ограждающих конструкций зданий. / В.И.Лукьянов, В;Р.Хлевчук, В.Г.Гагарин, В.А.Могутов. М.: Стройиздат, 1984. - 168с.

65. Самарский А.А. Теория разностных схем / А.А. Самарский.- М., 1977.- 656с.

66. Семенов Л.А. Теплопередача отопительных печей и расчет печного отопления / Л.А. Семенов,- М.: Стройиздат, 1943.

67. Семенов Л.А. Теплоустойчивость и печное отопление жилых и общественных зданий / Л.А. Семенов.- М.: Машстройиздат, 1950.

68. Сканави А.Н. Отопление / А.Н. Сканави, Л.М. Махов.- М.: АСВ, 2002.- 576с.

69. СНиП Н-З-79*. Нормы проектирования. -Ч. 2. Строительная■ теплотехника.-М., 1998.

70. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 2 // Вентиляция и кондиционирование воздуха,- М.: Стройиздат, 1978.- 510 с.

71. Строительные нормы и правила. Административные и бытовые здания. СНиП 2.09.04-87. М.: ЦНТИ, 1995.

72. Строительные нормы и правила. Жилые здания. СНиП 2.08.01-89. М.: ЦНТИ, 1995.

73. Строительные нормы и правила. Общественные здания. СНиП 2.08.02-89.-М.: ЦНТИ, 1993.

74. Строительные нормы и правила. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. СНиП 2.04.05.91.- М.: ЦНТП, 1994.

75. Строительные нормы и правила. Производственные здания. СНиП 2.09.02-85. М.: ЦНТИ, 1991.

76. Табунщиков Ю.А. Математическое моделирование и оптимизация тепловой эффективности зданий / Ю.А. Табунщиков, М.М Бродач.- М.: Авок-пресс, 2003.- 194 с.

77. Табунщиков Ю.А. Программа расчета нестационарного теплового режима помещений-жилых, гражданских и промышленных зданий в летних условиях. Серия 1-222 / Ю.А. Табунщиков, Д.Ю, Ю.А. Матросов.- М.: Госстрой СССР ЦНИПИАССД977.- 94с.

78. Табунщиков Ю.А. Расчеты температурного режима помещениями требуемой мощности для его отопления или охлаждения / Ю.А. Табунщиков.- М.: Стройиздат, 1981.-8 Г с.

79. Табунщиков Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений / Ю.А. Табунщиков, Д.Ю. Хромец, Ю.А. Матросов.- М.: Стройиздат, 1986.- 380с.

80. Тертичник Е.И. Определение влажностных характеристик строительных материалов способом разрезной колонки / Е.И. Тертичник // Инж.-физ. журн.-1965.- Т. 8.- № 12.- С. 247-250.

81. Фокин К.Ф. Паропроницаемость строительных материалов / К.Ф. Фокин // Проект и стандарт. -1934. № 4. - С. 17-20.

82. Фокин К.Ф. Расчет влажностного режима наружных ограждений / К.Ф. Фокин //-М.-Л.:-1935.

83. Фокин К.Ф. Расчет последовательного увлажнения материалов в наружных ограждениях / К.Ф. Фокин. // Вопросы строительной физики в проектировании.- М.-Л., 1941.- С. 2-18.

84. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / К.Ф. Фокин. 4-е изд.- М:, 1973. 288с.

85. Фоломин А.И. Влажностный режим невентилируемых совмещенных крыш жилых домов серии 1-464А/ А.И. Фоломин, Л.А. Кузина // Жилищное строительство.- 1966.-№12.- С. 19-23.

86. Фоломин А.И. Вопросы влажностного режима элементов ограждающих конструкций жилых и общественных зданий / А.И. Фоломин, Л,А. Кузина, Т.И; Костылева // Сборные железобетонные крыши.- М., 1975.- Вып. 5.- С. 73-115.

87. Франчук А.У. Вопросы теории и расчета влажности ограждающих частей зданий / А.У. Франчук.- М., 1957. 188 с.

88. Чураев Н.В. Физико-химия процессов массопереноса в пористых телах / Н.В. Чураев.-М., 1990.-272с.

89. Шелкунов С.А. Расчет теплообмена в помещении на основе электротепловой аналогии / С.А. Шелкунов, В. Кундт // Научн. тр. МИСИ1- 1964.- № 48.

90. Шкловер A.M. Основы строительной теплотехники жилых и общественных зданий / A.M. Шкловер, Б.Ф. Васильев, Ф.В: Ушков.- М.: Госстройиздат, 1956. -350с.

91. Шкловер A.M. Теплопередача при периодических тепловых воздействиях / A.M. Шкловер.- М.-Л.: Госстройиздат, 1961.-160с.

92. Эпштейн А.С. К вопросу о конденсационном увлажнении деревянных конструкций ограждений / А.С. Эпштейн // Там же.- 1937.- № 12.- С. 19-21.

93. Эпштейн А.С. Расчет конденсационного увлажнения конструкций / А.С. Эпштейн.//Проект и стандарт.- 1936.-№ 11.- С. 10-14.

94. Вьетнамские авторы на русском языке

95. Нгуен Чонг Тхать. Исследование влажного режима помещения / Нгуен Чонг Тхать. Дисс. кадидат техн.наук.- М., 1982.- 199с.

96. Фам Нгок Данг. Тепловой режим зданий в климатических условиях Вьетнама / Фам Нгок Данг. -Дисс. доктора техн. наук.- М., 1978.- 146с.1. На вьетнамском языке

97. Данг Куок Фу. Теплопередача / Данг Куок Фу, Чан Тье Шон, Чан Ван Фу,-Ханой: Высшая школа, 1999.- 231с.

98. Ку Суан Донг. Проектирование системы кондиционирования воздуха с помощью персонального компютора / Ку Суан Донг. Дис. магиср. техн. наук. ХПИ.-Ханой, 1994.- 117с.

99. Нормы проектирования. Строительная теплотехника. TCVN 4605.88.-Ханой, 1988.

100. Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. TCVN 5678: 1992.

101. Нормы проектирования. Строительные климатические данные. TCVN 4088: 1985.

102. Фам Нгок Данг. Строительная физика / Фам Нгок Данг, Фам Дык Нгуен, Лыонг Минь. Ханой: Стройиздат, 1981.- 220 с.

103. Чан Ван Фу. О периодическом режиме работы кондиционируемого помещения / Чан Ван Фу, Чан Суан Тьен, Ку Суан Донг. // Тар chi КН & CN nhiet. -2000. -№ 3. С. 3-4.

104. Чан Ван Фу. Расчет тепловой нагрузки методом передаточной тепловой функции Z / Чан Ван Фу, Чан Суан Тьен, Ку Суан Донг. // Тар chi ICH & CN nhiet.-1999.-№ 3. С. 6-9.

105. Чан Нгок Тьян. Кондиционирование воздуха / Чан Нгок Тьян.- Ханой: Стройиздат, 2002.- 580 с.1. На английском языке

106. ASHRAE Fundamentals (ASHRAE 1985 b)

107. Barakat S.A. Experimental determination of the z-transfer function coefficients for houses / S.A. Barakat // ASHRAE Transactions.- 1990.- Vol. 93.- P.146-161.

108. Brow W.G. Guarded hot box measurements of the dynamic heat transmission characteristics of seven wall specimens / W.C. Brow, D.G. Stepenson // ASHRAE

109. Transactions.- 1993.- Vol. 99.- P.643-660.

110. Holmam J. P. Heat Transfer / J.P. Holmarn, P.R. S.White.- McGRAW-HILL, 1992,-713c.

111. Kreider. Jan F. Heating and Cooling of Building Design for Efficiency / Jan F. Kreider, Ari Rabl.- McGRAW-HILL, 1994.- 893c.

112. Mitalas G. P. Calculation of heat conduction transfer Function for multi-layer slabs / G.P. Mitalas // ASHRAE Transactions.- 1973.- P. 117-126.

113. Mitalas G. P. Cooling Load Calculations by Thermal Response Factor Method and Room Thermal Response Factors, / G.P. Mitalas, D.C. Slephenson // ASHRAE Transactions.- 1967,- Vol. 73.- Part 1.- №2018.

114. Mitalas G.P. An Experimental Check on the Weighting Factor method of Calculating Room Cooling Load / G.P. Mitalas // ASHRAE Transactions.- 19.- P. 222-232.

115. Mitalas G.P. Calculating Cooling Load caused by Lights / G.P. Mitalas // ASHRAE Journal.- 1973.- Vol. 15.- Part 2.- P.37-40.ф 120. Mitalas G.P. Calculation of Transient Heat Flow Through Walls and Roofs / G.P.

116. Mitalas, D.G. Stephenson // ASHRAE Transactions.- 1967.- Vol. 73.- Part 1.-№2086.

117. Mitalas G.P. Comments on the z-transfer function method for calculating heat transfer in building / G.P. Mitalas // ASHRAE Transactions.- 1978.- Vol. 84.-P.667-674.

118. Mitalas G.P. Room thermal response factor / G.P. Mitalas, D.G Stephenson // ASHRAE Transactions.- 1967.- Vol 73.- Part l.-№2019

119. Mitalas G.P. Transfer Function Method of Calculating Cooling Loads, Heat Extraction & Space Temperature / G.P. Mitalas // ASHRAE Transactions.- 1972.- P. 54-56.

120. Spitler J.D. Intrerior Convective Heat Transfer in Buildings with Large Ventilatite Flow Rates / J.D.Spitler, C.O. Pedersen, D.E. Fisher // ASHRAE Transactions.-1991.- Part.- P.505-514.

121. Wang. Shan K. Handbook of Air Conditioning and Refrigeration 7 Shan K. Wang.- McGRAW-HILL, 1994.

122. Kusuda T. Indoor Humidity Calculations / T. Kusuda // ASHRAE Transactions, 1983.-Vol 89.- P.728-740.

123. Kerestecioglu.A. Combined Heat and Moisture Transfer in buildings and structures / A. Kerestecioglu, M. Swami, L. Gu // Heat transfert: Winter Annual Meeting, 1989).-Vol 123, -P.171-177.

124. Wong S.P.W. Fundamentals of simultaneous heat and moisture transfer between the building envelope and the conditioned space air7 S.P.W. Wong, S. K. Wang H ASHRAE Transactions.- 1990.-Vol 96.- P.73-83.

125. Tsuchiya T. Infiltration and indoor air temperature and moisture variation in a detached residence / T. Tsuchiya // Journal of the Society of Heating, Air-Conditioning and Sanitary Engineers of Japan. -1980. -№11. -P. 13-19.

126. Kusuda T. Measurement of moisture content for building interior surfaces / T. Kusuda, M. Miki // International Symposium on Moisture and Humidity. -1985. -P. 297-311.1. На немецском языке

127. Kie(31 К. Feuchtetransport in Bauteilen / K. Kiepl// IBP Mitteilung 102. Neue

128. Forschungsergebnisse, rurz gefapt, 12 (1985).

129. Kie31 K. Kapillarer und dampfformiger Feuchtetransport in mehrschichtigen Bauteilen / K. Kiepi. Diss. Essen, 1983.