автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Обоснование параметров и разработка цепочно-планчатого прессующего механизма рулонного пресс-подборщика с камерой переменного объема

УДК 631.3.001.24 На правах рукописи

РГБ ОД

«т ^ ДЕИ ? ;Н

Джема Мохамед-Амин

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РАЗРАБОТКА ЦЕПОЧНО-ПЛАНЧАТОГО ПРЕССУЮЩЕГО МЕХАНИЗМА РУЛОННОГО ПРЕСС-ПОДБОРЩИКА С КАМЕРОЙ ПЕРЕМЕННОГО ОБЪЕМА

05.20.01 - Механизация сельскохозяйственного производства

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Республика Казахстан, Алматы, 2000

Работа выполнена в Республиканском государственном казенном предприятии «Казахский научно-исследовательский институт механизации и электрификации сельского хозяйства (РГКП «КазНИИМЭСХ»)

Научный руководитель доктор технических наук, старший

научный сотрудник Жортуылов О.Ж.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, старший

научный сотрудник Абилжанулы Т.А.

кандидат технических наук, старший научный сотрудник Мунбаев К.Н.

Ведущая организации - Республиканское государственное казенное

предприятие «Казахский научно-исследовательский технологический институт овцеводства»

Защита состоится « •¿3 » СЩИ Z 2000 года в ^ часов на заседании диссертационного совета ДО 53.09.03 по защите диссертации на соискание ученой степени доктора наук в РГКП «КазНИИМЭСХ» по адресу: 480005, г Алматы, пр. Райымбека, 312

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке РГКП «КазНИИМЭСХ» Автореферат разослан <<р£@» _2000 года.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук

О

Бекенов М.Б

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Широкое распространение в мировой практике получила технология заготовки грубых кормов в рулонах. Преимущество этой технологии по сравнению с заготовкой кормов в прямоугольных тюках меньшего размера заключается в том, что наряду с высокой производительностью и низкими затратами труда полностью механизируются процессы уборки. Расход шпагата на обвязку 1 т корма в рулонах в 1,5...2,0 раза меньше, чем на обвязку 1 т корма в прямоугольных тюках меньшего размера и стоимость его при этом на 30...50% меньше. Сено в рулонах не боится атмосферных осадков и может длительное время оставаться в поле. По этой технологии убирается около 20...35% мирового урожая сена. Площадь сенокосов Республики Казахстан составляет 5,7 млн.га.

Основной машиной для заготовки сена по этой технологии является рулонный пресс-подборщик. Наличие разнообразных форм хозяйствования и природно-климатических условий требует применения пресс-подборщиков, формирующих рулоны различной массы, что позволит использование погрузочного устройства меньшей грузоподъемности.

В Казахстане для прессования сена в рулоны, в основном, применяются рулонные пресс-подборщики ПРП-1,6 переменного объема с прессующими ремнями, выпускаемые А/О «Корммаш» (г.Бишкек). Республика, не имея собственных заводов по выпуску пресс-подборщиков, закупает эти машины из-за границы за валюту, по ценам практически недоступными для большинства хозяйств, или они вынуждены идти на бартер в условиях, диктуемых поставщиками.

Недостатками пресс-подборщика ПРП-1,6 являются то, что сформированные рулоны диаметром 1,6 м имеют по всему сечению высокую плотность, сено в рулонах не может высыхать, поэтому его убирают из валков при пониженной влажности, что приводит к потере массы от перетирания и осыпания; при работе на узких валках из-за неравномерного заполнения прессовальной камеры по ширине в начальный момент образования рулона ремни проворачиваются, что приводит к их запутыванию. Помимо этого, прессующие ремни пресс-подборщика в процессе эксплуатации изнашиваются, часто рвутся, выходят из строя, что снижает их работоспособность с каждым годом.,

Поэтому, исследования, направленные на совершенствование технологического процесса прессования с целью повышения качества корма, производительности труда и надежности работы пресс-подборщика, являются актуальными и имеют большое народнохозяйственное значение.

Настоящая работа выполнена в соответствии с целевой научно-технической программой Ц 0135 «Научное обеспечение агропромышленного комплекса» по заданию 05.03.03И «Разработать усовершенствованный рулонный пресс-подборщик сена».

Цель работы - повысить эффективность прессования за счет разработки прессующего механизма прессовальной камеры переменного объема с цепоч-

но-планчатыми транспортерами, обеспечивающего формирование рулонов различного диаметра и повышение качества корма в рулоне.

Объект исследования:

технологический процесс, экспериментальный образец прессующего механизма с цепочно-планчатыми транспортерами пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема, прессуемый сеносоломистый материал.

Научная новизна.

Предложена новая технология прессования сена повышенной влажности (до 24%) с формированием рулона переменной плотности с рыхлой сердцевиной и возрастающими уплотненными периферийными слоями, обеспечивающая естественную сушку сена с сохранением высоких кормовых качеств и сокращением потерь соцветий и листьев.

Разработана новая технологическая схема прессующего механизма с цепочно-планчатыми транспортерами пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема, включающая процессы подбора массы из валка, формирование зародыша рулона, регулируемого по диаметру, сжатие массы и наматывание ее тонким слоем на зародыш рулона.

Установлены основные закономерности прессования, процесса формирования рулонов, кинематика и динамика движения прессующих цепочно-планчатых транспортеров.

Теоретически и экспериментально обоснованы основные параметры и режимы работы рабочих органов прессующего механизма камеры переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами.

Разработана методика расчета основных параметров прессующего механизма камеры переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами.

Применена новая упрощенная методика для определения КПД прессующего механизма.

Практическая значимость и реализация результатов.

По результатам исследований разработан экспериментальный образец пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами, позволяющего формирование рулона диаметром 0,7... 1,2 м, с мягкой и рыхлой сердцевиной, регулируемой по диаметру, на которую тонким слоем наворачивается прессуемый материал с плотными наружными слоями. При этом сено в рулоне легко высыхает, что позволяет убирать его при несколько повышенной влажности 24%, сохраняя высокие кормовые качества с сокращением потерь соцветий и листьев, и оно устойчиво к длительному хранению. Стабильные по форме рулоны легки, их можно где это необходимо раскрутить.

Полученные результаты и методика расчета прессующего механизма использованы конструкторским отделом КазНИИМЭСХ при разработке пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема.

Результаты исследований могут быть использованы проектно-конструкторскими организациями при разработке и совершенствовании рулонного пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема.

Разработанный пресс-подборщик может быть использован в крестьянско-фермерских хозяйствах. Экспериментальный образец изготовлен и проверен в опытных хозяйствах КазНИИКиП и ПК «Луч Востока». Положения, выносимые на защиту, основные нз них: новая технология прессования сена повышенной влажности (до 24%) с формированием рулона переменной плотности с рыхлой сердцевиной и возрастающими уплотненными периферийными слоями, обеспечивающая естественную сушку сена с сохранением высоких кормовых качеств с сокращением потерь соцветий и листьев;

технологическая схема прессующего механизма с цепочно-планчатыми транспортерами пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема, включающая процессы подбора массы из валка, формирование зародыша рулона, регулируемого по диаметру, сжатие массы и наматывание ее тонким слоем на зародыш рулона;

установленные основные закономерности прессования, процесса формирования рулонов, кинематика и динамика движения прессующих цепочно-планчатых транспортеров;

обоснованные основные параметры и режимы работы рабочих органов прессующего механизма камеры переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами;

методика расчета основных параметров прессующего механизма камеры переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами;

упрощенная методика для определения КПД прессующего механизма. Апробация. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на 1-ом Республиканском съезде по теоретической и прикладной механике (1996, г.Алматы), на международной научно-практической конференции молодых ученых и аспирантов КазГосАГРУ (г.Алматы, 1997 г.), на юбилейной научно-технической конференции КазНИИМЭСХ по механизации и электрификации АПК (1998 г.), на научно-производственных конференциях профессорско-преподавательского состава и аспирантов инженерного учебно-научно-производственного комплекса Казахского государственного аграрного университета (г.Алматы, 1998, 1999 г.), отражены в отчетах КазНИИМЭСХ в 1996- 1999 гг.

Публикация. По теме диссертации опубликовано 6 работ. Структура н объем диссертации. Диссертация включает титульный лист, содержание, перечень сокращений, условных обозначений, символов, единиц и терминов, введение, 5 разделов, заключение, список использованных источников, приложения. Работа изложена на 163 страницах, содержит 61 рисунок, 10 таблиц. Библиография включает 112 источников, из них 7 на иностранных языках, приложения содержат 8 таблиц.

ОПИСАНИЕ СУЩЕСТВА ДИССЕРТАЦИИ

Введение содержит оценку современного состояния заготовки кормов и в рулонах, основание и исходные данные для разработки темы. Приведены актуальность и новизна темы, цель исследования, связь данной работы с научно-

исследовательскими работами института, указаны структура и объем диссертации.

В разделе «Состояние вопроса и задачи исследования» приведены исходные требования, предъявляемые к уборке трав на сено, и рассмотрены технологии заготовки кормов и роль рулонного пресс-подборщика в комплексе кормозаготовительных машин. На основе литературных, патентных данных и опыта передовых мировых производителей дан анализ способов и конструкции пресс-подборщиков для образования рулонов, классификация рулонных пресс-подборщиков. В западных странах производится более 60 типоразмеров рулонных пресс-подборщиков различных моделей. Выпуск их ведется более чем 20 ведущими фирмами США, ФРГ, Великобритании, Франции, Германии, а также более мелкими фирмами других стран. По способу формирования рулонов пресс-подборщики можно разделить на 4 типа: на поверхности поля, в камере постоянного, переменного и комбинированного объемов.

Анализ схем и конструкции рулонных пресс-подборщиков показывает, что менее энергоемким является процесс формирования рулона в камере переменного объема, т.к. в ней сжимается равномерно лишь только поступающий слой материала, а не вся масса. Наиболее приемлемыми в прессующем механизме являются рабочие органы, выполненные в виде цепочно-планчатых транспортеров, в которых отсутствуют инерционные нагрузки, и процесс формирования рулона осуществляется непрерывно без пробуксовки, что позволяет резко увеличить производительность машин.

Исследованию технологии и технических средств процессов заготовки кормов посвящены труды Сеитбекова JI.C., Голикова В.А., Батькаева Р.Я., Батыр-шина А.Г., Абилжанулы Т.А., Жунисбекова П.Ж., Жортуылова О.Ж., Мунбаева К.Н., Айдарбекова А.О., Жуматай С.Д. и др.

Обзор исследований прессования материалов, выполненных акад. Горячки-ным В.П., Вольф И., Чапкевич А., Алферовым С.А., Долговым И.А., Хайлис Г.А., Особовым В.И., Григорьевым A.A., Васильевым Г.К., Муратовым A.M., Алшынбай М.Р., Джамбуршиным А.Ш., Голяновским A.B., Бронштейн Я.Л., Дюсеновым С.А. и др., позволил получить необходимые исходные сведения для исследования процесса формирования рулона в пресс-подборщике.

Установлено, что исследования по формированию рулона прессующим механизмом с цепочно-планчатыми транспортерами переменного объема не проводились. Поэтому, до настоящего времени, этот принцип не нашел своего применения в прессах и не был реализован в машинах. Исходя из вышеизложенного, были сформулированы следующие задачи:

изучить физико-механические свойства кормовых трав; исследовать процесс образования рулона и обосновать основные параметры и режимы работы прессующего механизма;

разработать исходные требования на цепочно-планчатый механизм пресс-подборщика с камерой переменного объема;

дать конструктивные решения и методику расчета основных параметров рабочих органов и провести их испытания;

определить экономическую эффективность предлагаемого пресс-подборщика.

Второй раздел посвящен теоретическим предпосылкам.

Технологический процесс разрабатываемого прессующего механизма пресс-подборщика с камерой переменного объема включает подбор массы из валков, формирование зародыша рулона, наворачивание на него прессуемого материала, обвязку рулона шпагатом и выброс рулона из камеры.

Прессующий механизм (рисунок 1) состоит из верхнего цепочно-планчатого транспортера с механизмом натяжения цепи и нижнего цепочно-планчатого транспортера. Верхний и нижний цепочно-планчатые транспортеры состоят из двух замкнутых цепей, соединенных планками. Цепи охватывают звездочки опорных валов 1,4,5. На рычагах боковых стенок камеры смонтированы направляющие звездочки для цепей.

Схема работы пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объёма

шцпТТТТ.

Рисунок 1

Механизм натяжения цепей представляет собой рамку с закрепленными на ней двумя натяжными валами со звездочками, через которые перекинуты две ветви цепи транспортера. Рамка закреплена на оси, через систему рычагов и троса удерживается с помощью пружины в исходном положении, обеспечивая выбор запаса длины цепей. На концах планок нижнего транспортера установлены ролики на подшипниках, перекатывающихся по направляющим поверхностям.

В начальный период формирования зародыша рулона, когда его диаметр достигнет величины с1тт, в работу вступает верхний транспортер. Зародыш

рулона вращается вокруг оси, при этом сначала сжатие сена происходит в прессовальной камере без увеличения ее размера. Затем процесс формирования рулона протекает при непрерывном увеличении прессовальной камеры и диаметра рулона с!р до окончательного его размера. При этом рулон формируется по спирали Архимеда

р = а-ф/2тг, (1)

где а - шаг спирали;

ср - угол поворота радиус-вектора р относительно полярной оси. Цепи с планками нижнего и верхнего транспортеров при холостом ходе и формировании рулона движутся по заданной определенной траектории.

Для определения сил натяжения цепи цепочно-планчатых транспортеров и мощности, необходимой для холостого хода и прессования сена был применен метод последовательного обхода по контуру, т.е. обхода по точкам сопряжений криволинейных, включая поворотные пункты участков контура транспортера. Пронумеровав точки сопряжений, начиная от точки сбегания тягового элемента с привода к точке набегания, найдены последовательно натяжения во всех точках. По разности натяжений набегающей и сбегающей ветвей, определена тяговая сила, а затем потребная мощность привода. Обход контура начинали с точки сбегания тягового элемента с привода.

Для определения сил натяжения в характерных точках контура цепочно-планчатого транспортёра нами найдены следующие аналитические зависимости:

для верхнего транспортёра

= = Я11, §; (2)

В2 = 8,+ Я11, [П2 1/(18*104) +51ПЭ,+СОЗР^] Ч; (3)

вз^к,; (4)

Б4 = 83 + Я,¡2 [ п21/(18* 104) - япЦг + соврги^я, (5)

$5= 84к2; (6)

86 = 85+Ч|13 [п21/(18*104) + 8тРз+созРз\\']-я; (7)

Б7 = Ббкз; (8)

= Б7 + 4)14 [ П21/(18* 104) - Б1пР4 + созр4\у]^; (9)

Б? = Бвкд; (10)

8ю= 89+ [п21/(18*104) + зтр5+ со5р3\у]-цеа^* ; (11)

8„ = 810-ё5К6.к7; (12)

812 = 8,1 еаЛ+ч116[п21/(18*Ю4)-5тр6+со5р6№}-д+{011 + См)8Гк. (13)

Сила натяжения пружин механизма натяжения цепи цепочно-планчатого транспортера одной замкнутой цепи определялась формулой

Рг= 8212+ 8512, (14)

где г- радиус звездочки, м;

1,и 12 — расстояние от центра вращения рычага до точки приложения сил натяжения цепи, м.

Натяжение цепи в характерных точках нижнего цепно-планчатого транспортера определялось формулами

в,« = 8,зеа2/" + Ц2 [11,\у'(еаЛ-1)^" +17 п21/(18* 101)8]е + (Ор/2 + С„ +

ОмМ„е

аг/н •

(16)

§15 - Бн- к8;

516 = 8,5е

«2 /к

■ q2 [К2и"(са2/к -1)^" + 18 п2 г/18* 104о]е,

(17)

(18)

где а,, а2 — соответственно угол охвата поверхности рулона цепями нижней ветви верхнего транспортера и верхней ветви нижнего транспортера, град ;

Чь Яг ~ соответственно сила тяжести звеньев цепи и планки на 1 м цепи для верхнего и нижнего транспортеров, Н/м;

, I = 1___8 — соответственно длина цепи на участках, м;

кь 1 = 1 ...8 - коэффициент гибкости цепи на охвате звездочек; [М 1 = 1...6 - соответственно угол наклона цепи к горизонтали, град;

- коэффициент сопротивления на направляющих звездочках; \у" - коэффициент сопротивления на ходовых роликах; в,, , См, Ор - соответственно сила тяжести цепи, охватывающей рулон, натяжного механизма и рулона;

^ - коэффициент трения качения роликов; Г„ - коэффициент перекатывания рулона по цепи с планками; п - частота вращения ведущего вала, мин"1; I - шаг цепи, мм.

Тяговая сила цепочно-планчатых транспортеров определялась по формулам

\¥ь = 2(8,2-8,), (19)

= 2(8,4-8,3). (20)

Потребная мощность привода:

Ы = (\Уь+\¥„)-7с-пг/30. (21) На рисунке 2 приведена схема прессующего механизма и силы, действующие на рулон. Введем подвижную систему координат, начало координат находится в полюсе спирали, а ось абсцисс проходит через центр рулона.

Дифференциальное уравнение вращения рулона вокруг оси запишем в следующем виде

п

к=1 (22)

Рисунок 2

Схема прессующего механизма и силы, действующие на рулон

№

где Jx - момент инерции рулона сена относительно оси вращения, кг м ,

Jx=^+ih).f, (23)

и

]Г тх (FK)- главный момент внешних сил относительно оси вращения, Нм. ¿=1

L - длина рулона, м;

i - число навернутых слоев материала в рулоне, шт; R3 - радиус зародыша рулона, м. К рулону приложены момент и внешние силы:

Gp = + ih)2 Lyg - сила тяжести рулона, Н; S12,S9 - силы натяжения цепи, Н; G ц= Яг' - силы тяжести цепи с планками, Н; GM - сила тяжести направляющего механизма, Н; N„ — опорные реакции, Н.

Эти же силы действуют на планки цепей нижнего транспортера. Наибольшую нагрузку Nn мах будут воспринимать планки цепи, находящиеся непосредственно под силой Gp.

Суммарная сила, действующая на нижний транспортер будет равна

Qn= Gp+Sn +S9+G„+Gm. (24)

С достаточной для практики точностью можно считать, что закон распределения нормальных реакций будет следовать закону косинуса. Согласно этому закону изменение нормальных реакций, для планки, расположенной под углом у к вертикали определится выражением

Nn= N -nmax -cosy. (25)

Геометрическая сумма всех реакций R планок нижнего транспортера будет равна нагрузке всех сил, т.е.

!Nn=Qn, (26)

1

Так как моменты силы тяжести и опорных реакций относительно оси вращения X равны 0, то

fx fo) = [¿42- fe + 1R3 + [s,4 - fo + 5,31 (R3 + ihK) - Mnc, (27)

K = 1

где Mnc - момент полезного сопротивления, определяемый на основании соотношений, полученных при исследовании процесса плющения сена между вальцами.

Дифференциальное уравнение вращения рулона вокруг неподвижной оси X запишется в следующем виде:

.. [^12 "(Кр + S9)]■ R3 + [5И -(F^p + )]■ (R + ihk)- Mnc

Ф =--------------------------------- .

Jx

Угловая скорость вращения рулона будет равна

. = 1512 "(^ +89)]-К3+[зи 4^8,3)1^3-ПЬк)-Мпс^

ф "............Jx .

При установившемся движении цепочно-планчатого транспортера в конце формирования рулона, т.е. при обвязке рулона шпагатом ф=0, из уравнения (28) можно определить

М„с= 81Г(Р"тр+89).113 +(8|4-(Р1Р1+813).( И, +1Ьк). (30)

Силы действия планок цепей цепочно-планчатых транспортеров на поверхность рулона можно определить по формулам: для верхнего транспортера 2

ГГ "

3

Г Q

S9 ■ sinР5 +5,2 ■ sinЭ6 + ^- + Glf + I-cosy, ItgQ,

2 J (31)

для нижнего транспортера

P{' = \\ S9 • sin ps + S12 • sin (i6 + + G„ + Gp / 2] • cosy2 /tgQ,

3 v 2 J (32)

где Уь Y2 - углы расположения планок цепей к вертикали верхнего и нижнего транспортеров, град.

Согласно рабочего процесса мощности NcyM (кВт) прессующего механизма можно представить как сумму

NcyM=Nnp+NM + Nip+Nxx, (33)

где Nnp, N„„ NTp, Nxx - соотвественно затраты мощности на прессование, перемещение натяжного механизма, трение рулона о боковые стенки камеры и холостой ход, кВт.

Составляющие (33) могут быть определены по известным законам механики с учетом особенностей процесса прессования прессующего механизма. Мощность: на прессование

N„p = Mnp-<a = P[d- sin(a„r4')+D-sin(aU2+v|/)](D, (34)

на перемещение натяжного механизма

Nm = P-K-X/t, (35)

на трение рулона о боковые стенки камеры

Npp = f-7t-r3(qo+HrP)(p/t, (36)

на холостой ход прессующего механизма

Nxx = 2(S,2-S, + S16-S! 5)TI- п - r/3 0. (37)

Мощность, необходимую для привода пресс-подборщика на прессовании сена в рулоны можно определить по формуле

М■ со MCVM • V Nсум = СУ'- = -- , (38)

где Мсум - момент, необходимый для привода прессующего механизма при прессовании сена в рулоны, Нм;

Г)1 - КПД привода до прессующего механизма; г)2 - КПД привода прессующего механизма; V - окружная скорость цепи, м/с; II - радиус ведущего вальца, м. Производительность пресс-подборщика за час основного времени определяется формулой

3600 яЛ2 г

Км = (ГТ7ТП' „ V1' 39>

где ц - время, необходимое для прессования массы в рулон, с;

<пр = . ' I ; (40)

Ум

Ь - ширина камеры прессования, м;

q - мощность валка , кг/м;

Ум - скорость движения пресс-подборщика, м/с;

^ - время, необходимое для обмотки рулона шпагатом;

2 п-г-по

'о =- ; (41)

уч

п2 - число витков обвязки, шт; Уц - скорость движения цепи, м/с;

^ - время, необходимое для выгрузки рулона, 1, = 10.. .20 с. В третьем разделе изложены программа и методика экспериментальных исследований.

Коэффициенты трения сеносоломистых материалов: люцерны, соломы ячменной, житняка и разнотравья по стали определялись на лабораторной установке методом тензометрирования и вычислялись по формуле

/=£-, (42)

ГСЭ1С

где Б - действительная сила трения, Н; РСж - сила сжатия материала, Н;

Р-1

Р = (43)

пР

где Р - сила, регистрируемая тензоаппаратурой, Н; - радиус ротора, м; I - расстояние от оси ротора до тягового динамометра, м. Для определения КПД прессующего механизма с цепочно-планчатым транспортером была разработана лабораторная установка (рисунок 3). На ведущем валу установки смонтирован шкив, на котором намотана нерастяжимая нить. Усилие натяжения нити, пропорциональное крутящему моменту на ведущем валу, регистрировалось самопишущим динамометром, соединенным с

нитью. На ведомом валу цепочно-планчатого транспортера на планке подвешивался тарировочный груз.

Ведущий вал через шкив и нерастяжимую нить соединялся с приводным устройством. Усилие натяжения фиксировалось самопишущим динамометром. Затем последовательно измерялся момент при вращении механизма в двух противоположных направлениях. При вращении ведущего вала в прямом направлении (грузы поднимались) динамометр показывал максимальный крутящий момент Мь равный сумме моментов, передаваемых транспортеру от на-гружателя и сопротивления Мс, возникающего в самой передаче. При обратном вращении (грузы опускались) регистрировался минимальный крутящий момент М2, равный моменту Мс сопротивления за вычетом нагрузочного момента.

Момент сопротивления на ведущем валу определялся по формуле

М = (М,-М2)/2. (44)

КПД передачи определялся формулой

г|= (М,-М2)/2М,. (45)

Для проведения полевых исследований был разработан экспериментальный образец пресс-подборщика с камерой переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами. Полевые исследования пресс-подборщика проводились в производственных условиях на прессовании сеносоломистых материалов в рулоны. Была определена характеристика валка: ширина, высота и масса 1 м длины валка; характеристика рулона: длина, диаметр, масса рулена и плотность прессования; потери сена за пресс-подборщиком; качество вязки, расход увязочного материала; количество разрушенных и деформированных рулонов. Определение параметров энергетической оценки пресс-подборщика проводили тензометрическим методом. Крутящий момент на ВОМ определялся с помощью тензометрического вала. Частота вращения ведущего вала цепочно-планчатого транспортера определялась счетчиком оборотов. Для записи исследуемых параметров транспортера использовалась передвижная тензометриче-ская станция, оборудованная комплектом измерительной аппаратуры.

Мощность, необходимая на прессование сена в рулоны, определялась по формуле

N„p = M,p-7tn/30, (46)

Установка для определения КПД прессующего механизма с цепочно-планчатыми транспортерами

Энергетическую оценку пресс-подборщика проводили в соответствии с ОСТ 70.2.2.2 «Испытания сельскохозяйственной техники. Методы энергетической оценки».

Полученные экспериментальные данные обрабатывались методом математической статистики на персональном компьютере Pentuum 166ММХ. Средние ординаты крутящего момента Мк на ВОМ определялись путем планиметрирования диаграмм и вычислялись по формуле

= (47)

где Н - среднее значение осциллограммы, мм;

Рд — площадь диаграммы, мм2;

1 - длина диаграммы по оси абсцисс, мм;

(J. - масштаб крутящего момента, Нм/мм.

Для замеров применялся полярный планиметр погрешность измерений которого не превышает 1%.

Скорость движения цепочно-планчатого транспортера определялась по формуле

V = co-R=7t-n-R3B./30, (48)

где п - частота вращения ведущего вала, мин'1;

Язв. - радиус делительной окружности звездочки, м.

В четвертом разделе изложены результаты исследований и их анализ.

Для исследования было взято наиболее распространенное в Казахстане для заготовки кормов естественное сено, сеяные травы: люцерна, житняк и солома ячменная. В степном сене имелись следующие растения: житняк пустынный, мятлик луковичный, типчак, ковыль и др. Длина стеблей растений в среднем составляла от 0,3 до 1,0 м. В сене горно-лугового типа, основной состав растений состоял из злаков и разнотравья, длина растений 0,6.. 1,2 м.

Длина стеблей люцерны 1-го укоса составляла 0,65 м, второго укоса- 0,58 м, третьего укоса - 0,47 м. Длина стеблей житняка в фазе восковой спелости составила - 0,42 м.

При проведении сравнительных исследований влажность сена во всех случаях была 14-18% (в среднем 16%). Влажность сена в указанных пределах поддерживалась путем хранения его в закрытом сарае и, по мере необходимости, подсушиванием на открытом воздухе.

Исследования длины стеблей соломы ячменной послужили основными исходными данными для разработки конструктивных, кинематических и энергетических параметров рабочих органов прессующего механизма пресс-подборщика с камерой переменного объема.

В литературных источниках приводятся размерные характеристики соломы ячменной. Однако эти характеристики ограничены указанием пределов изменения длины, что недостаточно для обоснования технологической схемы пресс-подборщика, особенно конструктивных параметров рабочих органов прессую-

щего механизма: расстояние между планками цепочно-планчатых транспортеров.

Нами проведены замеры длины стеблей соломы ячменной методом с последующей обработкой математической статистики. Большой объем данных по характеристике длины стеблей соломы ячменной дает возможность графически выразить некоторые вариационные зависимости, что облегчает устанавливать оптимальное расстояние между планками цепей транспортеров. В результате измерения длины было выявлено, что длина у соломы ячменной составляет: 0,087 м наименьшая, 0,123 м - наибольшая. Эта порция соломы была завязана ниткой и размещена в прессовальную камеру и проведено прессование соломы в рулоны. Затем рулон разворачивался и было повторно проведено измерение длины стеблей порции соломы ячменной. По данным измерений была построена кривая (рисунок 4 а, б) распределения случайной величины Х„ которая отвечала нормальному закону распределения Гаусса.

При исследовании процесса прессования сеносоломистых материалов цепочно-планчатыми прессующими механизмами пресс-подборщика с камерой переменного объема прессования на его энергоемкость существенное влияние оказывают коэффициенты трения материалов о рабочую поверхность механизмов.

Гистограмма распределения длины стеблей соломы ячменной

25

20

15

ё

н

а 10

у

5

0

25

20

(4

Н О 15

5

сз 3" 10

5

0

а

~ ~ ~ ~ 67 70 73 75 78 82 84 87 90 92

Длина стеблей, мм Длина стеблей, мм

а б

а - до прессования; б - после прессования Рисунок 4

В связи с тем, что в литературных источниках не оказалось необходимых данных для определения коэффициентов трения различных материалов, характерных для условий работы пресс-подборщиков, в наших экспериментах ставилась задача — определить коэффициенты трения часто применяемых сеносоломистых материалов при заготовке кормов прессованием в рулоны.

Коэффициенты трения определены при влажности материала 12... 16%, изменяющейся в процессе его естественной сушки в валках. Относительная влажность воздуха во время опытов была в пределах 75.. .85%.

Были определены изменения коэффициента трения разнотравья, люцерны, житняка и соломы ячменной по гладкой цилиндрической поверхности в зависимости от изменения давления.

Результаты экспериментов по определению изменения коэффициентов трения сеносоломистых материалов при скорости движения 0,59 м/с и 1,7 м/с приведены на рисунке 5. С увеличением удельной нагрузки на поверхность трения сеносоломистых материалов значения коэффициентов трения изменяются. Это явление наблюдается для всех вышеназванных сеносоломистых материалов.

При вращении барабана с гладкой стальной поверхностью увеличение нагрузки сена из разнотравья на поверхность приводит к изменению коэффициента трения от 0,35 до 0,3 при скорости движения стальной поверхности 0,59 м/с и 0,3 до 0,25 при скорости движения стальной поверхности 1,7 м/с.

Зависимости коэффициента трения скольжения прессуемого материала по стали от удельного давления:

г |,| 1

0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0

-гм&^ыуюодх

О 10 20

• (0,59 м/с)

И1;3648 ОД868-

30 40 » (1.7 м/с)

Р.кПа

20 30 40 • (0,59 м/с) Л (1,7 м/с)

б

0,35 0,3 0.25 0,2 0,15 0.1 0.05

- 1 -ЗЕ-05! 2 + 0.0029) + 0,2326

*

*

------

• (0.59 м/с) » (1.7 м-'с)

в

•(0,59 и/с)

»(1,7 м/с)

а - разнотравье; б - люцерна; в - житняк; г - солома Рисунок 5

С увеличением нагрузки сена люцерны на барабан при скорости движения поверхности барабана 0,59 м/с коэффициент трения изменяется от 0,47 до 0,2. При уменьшении нагрузки материала на стальную поверхность при скорости движения барабана 1,7 м/с коэффициент трения увеличивается от 0,2 до 0,35.

С увеличением нагрузки сена из житняка на стальную поверхность коэффициенты трения увеличиваются при скорости движения барабана 0,59 м/с от 0,3 до 0,4, а при скорости движения поверхности барабана 1,7 м/с - от 0,23 до 0,30.

С увеличением удельной нагрузки соломы ячменной на стальную поверхность коэффициент трения несколько уменьшается с 0,55 до 0,4 при скорости движения стальной поверхности по материалу 0,59 м/с. При скорости движения стальной поверхности 1,7 м/с коэффициент трения изменяется от 0,35 до 0,37.

Результаты измерений механических потерь цепочно-планчатого транспортера прессующего механизма приведены на рисунке 6, где показаны зависимости экспериментальных значений момента Мс цепочно-планчатого транспортера от крутящего момента на выходном валу. Экспериментальные точки с высокой точностью (относительная ошибка с учетом I- критерия Стыодента составила 3,86% аппроксимируются линейной зависимостью

Мс = 1,64*М„.,,Х. (49)

Зависимости момента Мс сопротивления верхнего цепочно-планчатого транспортера прессующего механизма и КПД от выходного момента М„,,1Х

Рисунок 6

Определив предельный КПД цепочно-планчатого транспортера прессующего механизма, на основании известных (протабулированных) констант и, сопоставив полученное при этом значение г|Е с экспериментальной величиной Г|£ экс, получаем

Ле = т||"т12,'Пз > (50)

где г)! = 0,999 - КПД, оценивающий потери на трение валов на 2-х подшипниках;

г|2 = 0,967 - КПД, оценивающий потери на трение в цепной передаче;

Лз = 0,96 - КПД, оценивающий потери на трение в направляющих роликах

Ле-0,921 1 *0,7514*0,9216=0,6378,

нами установлено, что значения предельного КПД, полненные в результате эксперимента Г|хэкс. =0,64 и расчета по стандартной методике ц =0,6378, имеют очень близкие значения. Тем самым подтверждается эффективность предложенного способа для определения энергетических характеристик цепочно-планчатого транспортера прессующего механизма. При этом КПД верхнего цепочно-планчатого транспортера прессующего механизма переменного объема составляет г) = 0,6378.

Полевые эксперименты по определению качества работы пресс-подборщика с прессовальной камерой переменного объема проводились в опытных хозяйствах Казахской МИС, КазНИИКиП (с.Чапаево), ПК «Луч Востока» Алматинской области при заготовке кормов из люцерны, житняка, соломы ячменной и естественных трав прессованием в рулоны диаметром 0,7... 1,2 м.

С целью определения влияния скорости движения пресс-подборщика и мощности валка на показатели качества работы были проведены полевые эксперименты. На учетных участках, каждый длиной 50 м, создавали искусственно валки сена люцерны влажностью 24%, мощностью 2,4 и 3,6 кг/м. Расстояние между валками - 4,2 м. Подбор массы из валков и прессование в рулоны диаметром 1,2 м осуществлялись при скорости движения агрегата (МТЗ-80 и

пресс-подборщик)

Таблица 1.

Полученные показатели при прессовании сена люцерны диаметром 1,2 м

Скорость движения

Показатели пресс-подборщика,

(км/ч), м/с

(6,73) (7,97) (9,33)

1,89 2,21 2,59

Марка трактора МТЗ-80

Подача сена люцерны при

мощности валка, кг/м:

2,4 4,3 5,3 6,0

3,6 6,5 7,9 9,0

Мощность привода, кВт при

мощности валка, кг/м

2,4 6,8 6,9 7,0

3,6 7,1 7,3 7,5

Масса рулона, кг 220,9 240 245

Плотность сена в рулоне, кг/м3 170 177,8 181,5

Потери сена, % 1,2 1,5 2,0

на пониженной 4, 5, 6 передачах соответственно со скоростью 1,8; 2,2; 2,6 м/с. При проведении испытаний выдерживалось постоянство скорости агрегата. Показатели качества работы пресс-подборщика приведены в таблице 1.

С целью определения энергетических затрат на выполнение технологического процесса прессования проведены испытания по оп-

f

600

ределению энергоемкости прессования. Производилось измерение крутящего момента и частоты вращения ВОМ и ведущего вала цепочно-планчатого транспортера пресс-подборщика тензометрическим методом при холостом ходе и

за полный цикл формирования Кривая распределения крутящего момента рулона, В начале, середине И В

прис5=1,2м конце формирования рулона.

jx-ns.2s7)l После обработки методом орди--ф(1)= 224807 нат осциллограммы крутящего

момента на ВОМ трактора выявлен вариационный ряд его значений, построена кривая распределения (рисунок 7).

Наибольшее значение крутящего момента:

54,5 76,3 98,1

207 229 М, Ни

Мкр шах = Мкр + Зет = 125,25 + + 3 • 24,80 = 199,65 и 200Нм, (51)

Рисунок 7

Вероятность того, что величина крутящего момента не превысит 200Нм, ничтожно мала - 0,0022.

Следовательно, при прессовании сена из валков пресс-подборщик работает стабильно на малых крутящих моментах, что свидетельствует о высоком КПД прессующего механизма.

Аналогичным образом находили крутящие моменты на ВОМ трактора при прессовании рулона диаметром 0,95 и 0,7 м пресс-подборщиком с камерой переменного объема. При этом среднее значение крутящего момента Мкр. соответственно составляло 90,0; 65,5 Нм, среднее квадратическое отклонение а -12,85; 14,05 Нм, коэффициент вариации Кв- 14,27; 21,45 %.

Как показывают графики, кривые распределения Мкр крутящего момента, необходимого для прессования сена, полученные после обработки осцилло-Диаграмма натяжения цепей при прессо- граммы не случайны: они вании сена в рулоны диаметром 1,2 м це- близки к нормальному за-почно-планчатыми транспортерами кону распределения, т.е. с

достаточной полнотой отражают совпадение характера распределения экспериментальных данных с теоретическими описаниями. Гипотезу о нормальном распределении измеряемых величин проверяли по F-критерию Фишера.

На рисунке 8 приведена диаграмма натяжения це-а - верхнего; б - нижнего транспортера пей при прессовании сена в

Рисунок 8

З.и

/

7 и /

[/ а

If А. Л (г

рулоны диаметром 1,2 м цепочно-планчатыми транспортерами.

Результаты расчетов сил натяжения цепей верхнего и нижнего транспортеров по формулам (2. ..18) показали, что максимальная сила натяжения Бп верхнего транспортера составляет 1,058 кН, а 8)6 нижнего транспортера составляет 2,151 кН. Тяговая сила цепочно-планчатых транспортеров при прессовании люцерны в рулоны диаметром 1,2; 0,95 и 0,7 м соответственно составляли для верхнего 1,844; 2,139 и 1,7 кН, а для нижнего-3,626; 3,130 и 2,518 кН.

На рисунке 9 приведены мощности, необходимые для прессования сена в рулоны диаметром 1,2; 0,95 и 0,7 м. Мощности, необходимые для прессования сена в рулоны, рассчитанные по формулам (19, 20, 21) составляют соответственно 6,6, 6,4, 5,1 кВт при частоте вращения вала 120 мин"1 и 22,0, 21,8 и 18,0 кВт при частоте вращения 240 мин"1. Мощность, необходимая для привода прессующего механизма при холостом ходе составляет соответственно 2,6 кВт при частоте вращения вала п =120 мин'1 и 11,6 кВт - при п = 240 мин"1. На данном рисунке также приведены мощности, необходимые для прессования сена в рулоны диаметром 1,2; 0,95 и 0,7 м, определенные экспериментально тензометрическим методом. При этом мощности для привода составляли соответственно 7,0; 6,8 и 5,4 кВт при частоте вращения п = 120 мин'1 и 4,05; 2,5 и 2,2 кВт при частоте вращения вала п = 60 мин"1. Отклонение экспериментальных данных от теоретических не превышало 5...5,5%, что показывает адекватность аналитических выражений.

Очевидно, производительность пресс-подборщика можно повысить в 1,5...2,0 раза, если повысить частоту вращения вала до 180...240 мин*1, в этом случае мощность прессования не превышает 22,8 кВт, но при этом также следует повысить частоту вращения вала подборщика также до 180...240 мин"1. Однако рекомендуемая частота вращения вала подающего барабана составляет 125 Зависимости мощности, необходимой для прессования сена в рулон при различных диаметрах и режимах работы прессующего механизма

N. кВг

а

N, кВт

21

О 20 40 60 80 ICO 120 140 160 180 200 220 240 п. мин'1 б

N, кВт

в

N, кВт

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 ми» ' г

при диаметре рулона: а - 1,2; б - 0,95; в — 0,7; г - при холостом ходе; мощность, необходимая для привода: 1 - верхнего транспортера; 2 -нижнего транспортера; 3 - прессующего механизма (теоретические)

о---- экспериментальные

Рисунок 9

В пятом разделе изложены результаты хозяйственных испытаний пресс-подборщика переменной камеры с цепно-планчатыми транспортерами и расчет показателей его экономической эффективности.

По результатам исследований конструкторским отделом КазНИИМЭСХ был разработан рулонный пресс-подборщик с прессовальной камерой переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами. Применение предлагаемого пресс-подборщика позволяет повысить производительность труда в 1,5 раза, снизить энергоемкость прессования в 1,5...2,0 раза, и значительно снизить удельный расход топлива. При этом формируемые рулоны имеют рыхлую сердцевину и плотные намотанные слои, что важно при естественной досушке массы. Диаметр рулона, по желанию потребителя может иметь от 0,7 до 1,2 м, а масса рулона от 65... 170 кг. Годовой экономический эффект на один пресс-подборщик по сравнению с ПРП-1,6 составляет 159720 тенге.

На технические решения рулонного пресс-подборщика подана заявка на изобретение.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Наличие разнообразных форм хозяйствования и природно-климатических условий требует применения пресс-подборщиков, формирующих рулоны различной массы, что позволит использовать погрузочные устройства меньшей грузоподъемности. Применяемый в настоящее время рулонный пресс-подборщик ПРП-1,6 имеет прессующие механизмы с ленточными рабочими органами, которые в процессе эксплуатации изнашиваются, часто рвутся, выходят из строя, что снижает надежность их работы с каждым годом.

2. Анализ конструкции пресс-подборщиков с прессовальной камерой переменного объема показал, что наиболее эффективным для прессования сено-соломистых материалов является прессующий механизм, состоящий из двух цепочно-планчатых транспортеров цепи которых охватывают систему звездочек на валах, который обеспечивает стабильное выполнение технологического процесса формирования рулона и высокую пропускную способность (в 1,5 раза выше, чем у ПРП-1,6).

3. Рассмотрение деформации элемента слоя при формировании рулона позволило выяснить физическую сущность процесса прессования сена в рулоны новым механизмом в два этапа, которая состоит в следующем: а) слой сено-соломистого материала при поступлении в прессовальную камеру сжимается между ветвями транспортеров, вращается, образует зародыш; б) слой сжимается между рулоном и вальцом нижнего транспортера, наворачивается на зародыш рулона по спирали Архимеда. При этом процесс сжатия слоя сена осуществляется аналогично процессу плющения между вальцами разного диаметра. Цепи с планками верхнего транспортера при взаимодействии с рулоном способствует вращению рулона, т.е. наворачиванию сжатого слоя на рулон, удерживая его в плотном состоянии.

В зоне действия планки на рулон концентрация сжимающих напряжений подобна плющению слоя сена между вальцами. Деформации и напряжения передаются на зону, прилегающую к месту действия планки.

4. Рассмотрен процесс прессования сеносоломистых материалов между ведущим и ведомым вальцами. Получены уравнения, характеризующие связь моментов, необходимых для прессования материалов в начале и конце формирования рулона с параметрами вальца: диаметром, углом контакта вальца с материалом: с силой давления рулона на валец, коэффициентами трения поверхности об прессуемый материал, коэффициентами внутреннего трения материала. Определен момент, необходимый для преодоления трения, возникающего в результате взаимодействия торцевой поверхности рулона на стенки прессовальной камеры.

5. Получены аналитические зависимости, показывающие силы натяжения цепи в характерных точках цепочно-планчатых транспортеров прессующего механизма переменной камеры в режимах холостого хода и прессования сена в рулоны.

6. Установлены уровни мощности, необходимой для привода при прессовании сеносоломистых материалов в различных режимах работы прессующего механизма. Мощность, необходимая для привода прессующего механизма при холостом ходе составляет 2,6 кВт, при прессовании сена в рулоны диаметром 0,7 м - 5,1 кВт, диаметром 0,95 м - 6,4 кВт, диаметром 1,2 м - 6,6 кВт.

7. Обоснованы рациональные параметры и режимы работы прессующего механизма с цепочно-планчатыми транспортерами: диаметр ведущего вальца d = 260 мм, шаг планок цепей транспортеров: верхнего 1| = 150 мм, нижнего 12 = 300 мм, частота вращения вала п= 120 мин'1 (скорость цепи Vt = 1,25 м/с), минимальный и максимальный диаметры прессовальной камеры dm¡„ = 0,2 м, dmax = 1,2 м, ширина камеры L= 1,2 м, сила натяжения цепи Р = 1,5 кН, скорость движения агрегата VM= 2,5 м/с. Производительность пресс-подборщика составляет 11,4 т/ч.

8. Динамический анализ предлагаемого прессующего механизма показал, что дальнейшее повышение производительности пресс-подборщика в 2 раза возможно, если повысить частоту вращения вала подающего барабана до 240 мин'1. Однако, рекомендуемая частота вращения вала подающего барабана составляет 125 мин"1. Поскольку ролики штанг, несущих пружинные пальцы, перекатываясь по направляющей дорожке пазового кулачка, испытывают большие динамические нагрузки, то быстро изнашиваются детали подборщика. Следовательно, необходимо усовершенствовать конструкцию подающего барабана.

9. На основе выполненных исследований предложена новая технология прессования сена повышенной влажности (до 24%) с формированием рулона переменной плотности с рыхлой сердцевиной и возрастающими уплотненными периферийными слоями, обеспечивающая естественную сушку сена с сохранением высоких кормовых качеств и сокращением потерь соцветий и листьев. Разработан прессующий механизм переменной камеры с цепочно-планчатыми транспортерами пресс-подборщика, который позволяет прессовать сено в рулоны диаметром 0,7... 1,2 м с переменной плотностью прессования по диаметру рулона. Предлагаемый пресс-подборщик прошел хозяйственные испытания с

положительными результатами. Годовой экономический эффект на один пресс-подборщик ПРП-1,5Ц по сравнению с ПРП-1,6 составляет 159720 тенге.

10. Результаты проведенных маркетинговых исследований по разработке пресс-подборщика с камерой переменного объема с цепочно-планчатыми транспортерами показали, что предлагаемый пресс-подборщик ПРП-1,5Ц конкурентоспособен на внутреннем и внешнем рынках и может найти применение в Республике Казахстан и за рубежом.

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ

1. Сеитбеков Л.С., Жортуылов О.Ж., Джема М.-А. К определению мощности, необходимой для привода цепочно-планчатого транспортера пресс-подборщика //Проблемы механизации сельскохозяйственного производства РК //Сб.науч.труд.КазНИИМЭСХ, Алматы, 1997 -С. 10-15.

2. Джема М.-А. , Кабылбеков Ф.А. Расчет основных параметров цепочно-планчатого транспортера пресс-подборщика //Материалы международной научно-практической конференции молодых ученых и аспирантов КазгосАГРУ, Алматы, 1997.-С. 11-13.

3. Сеитбеков Л.С., Жортуылов О.Ж., Джема М.-А. и др. Анализ процесса сжатия сеносоломистых материалов при формировании рулонного пресс-подборщика с переменной камерой прессования. Научн.журнал. //Исследования, результаты, КазГосАгроуниверситета, 1999, № 5.- С.117-121.

4. Жортуылов О.Ж., Кабылбеков Ф.А., Токсеит Д.Е., Джема М.-А. Рулонный пресс-подборщик с вальцовым прессующим механизмом. Научн.журнал //Исследования, результаты КазГосАГРУ, 1999, № 5.-С.125-129.

5. Жортуылов О.Ж., Токсеит Д.Е., Джема М.-А., Абусагатов Н.С. Камерасы езгеретш орамалы шеп тайлагаштыц орныкты журу1 жэнэ олардьщ жумысына кететш куш-куат. Жаршы, 1999 г., № 9,- 101-112Б.

6. Жортуылов О.Ж., Джема М.-А., Абусагатов Н.С., Кабылбеков Ф.А. К вопросу разработки пресс-подборщика с безобвязочным прессованием сена в рулоны. //Разработка машинных технологий для производства и переработки сельскохозяйственной продукции. Сб.науч.трудов КазНИИМЭСХ, Алматы, РНИ «Бастау», 1999.- С.91-97.

Джема Мохамед- Амин

«6зегермел1 камералы шеп тайлагыштьщ сыгымдау мехаштамшщ олшемд1рш негиздеу мен жасау

Мамандык, 05.20.01 — ауылшаруашылыгы ещцргсш механикаландыру.

Туши

Дестеден шоп массасын жннау, орам езегш тузеу,. диаметр бойлыгында реттеу хане шеп массасын сыгымдау орам езегше тыгыз кдбатпен орау процесстерш аткаратын, шынжыр-кзлакды тасымалды озгермел1 камералы шоп тайлагыштьщ жаца технологиялык, сулбеа усынылды.

Зерттеулер кортындысымен озеп жумсак эр кели диаметрл! ауыспалы тыгыздыкты жале сырткм тыгыз кабатты орама тай жасайтын озгсрмсл1 келемд1 сыгымдау камералы шоп тайлагышы жасалды. Шеп тайлагыш шаруашылык; сынакхарынан етш жаксы нэтижелерге к,ол жетюздь

Шеп тайлагыш шоггп 25 —30 процент ылгалдыкта жпнауга жэне табиги жагдайда кеппруге мумкшдпе бередь Бул жагдайда шоптщ азыктьщ болт — жапрагы мен гул бурнпктершщ шыгынын болдырмауга, дайындалган щептщ сапасы жогары болуына септт мол.

Тугыну суранысына байланысты орама диаметрш 0,7 ден 1,2 м, ал массасын — 45...245 кг мелшершде алуга болады. Шеп тайлагышты пайдалану ецбек отмдипгш 1,5 есеге, арттыруга, сыгымдаута жумсалатыи куатты 1,5...2,0 есеге темендетуге мумгащцк бередь

Жылдык, экономикалык; тшмдшп ПРП-1,6 шоп тайлагышымен салыстырганда 159720 тецгеш курайды.

Djema Mohamed Amine

Basis and elaboration pressing mechanism of round baler variable chamber Speciality No 05.20.01 - mechanization of agricultural production.

Resume

It is offered a new technology scheme of pressing mechanism with chain-plank Transporter of round baler variable chamber, including the processes of selection mass from windrows, forming the embryo of the bale, which regulated by the diameter and the compression of the mass, and high density outer surface.

The main parameters and regimes of work of working organs of pressing mechanism with chain-plank transporter are based (grounded) theoretically and experimentally.

It worked out round baler with pressing chamber variable volume, forming bale various diameter variable densities with upholstered core and efficient outer surface, based on the result of research. Round baler underwent farming test with the positive results.

The baler can harvesting hay on more high humidity up to 25...30% and drying up the mass naturally method, which excluded the loss of the most feeders elements of herbs and plants, increase the quality of fodder.

The baler forms bales of 1,2 m wide by diameter from 0,7 m to 1,2 m which weigh from 45 kg to 245 kg conformably.

The application of the offered baler allows to increase the productivity of labor up to 1,5 times, decrease pressing power-consuming up to 1,5...2,0 times and decrease a specific expenditure of fuel.

The annual economic effect for one baler is 159720 tenge with comparison to PRP-1,6.