автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.06, диссертация на тему:Обоснование и выбор параметров соединения твердого сплава коронок для бурения крепких пород

Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию

Московский ордена Трудового Красного Знамени горный институт

На правах рукописи БОЖКО Владимир Григорьевич

УДК 622.23.05а (043.2)

ОБОСНОВАНИЕ й ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ СОЕДИНЕНИЯ ТВЕРДОГО СПЛАВА КОРОНОК ДЛЯ БУРЕНИЯ КРЕПКИХ ПОРОД

Специальность 05.05.06 — «Горные машины» <*"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1993

Работа выполнена в Московском ордена Трудового Красного Знамени горном институте.

Научный руководитель докт. техн. наук, проф. КАНТОВИЧ Л. И.

Официальные оппоненты: докт. техн. наук, проф. ПЕТРОВ Н. Г., канд. техн. наук ЛАТЫШЕВ В. А.

Ведущее предприятие — НИИТС (Научно-исследовательский институт тугоплавких металлов и твердого сплава).

Защита диссертации состоится « » . 1993 г.

в ./.2? . час. на заседании специализированного совета

Д-053.12.04 в Московском ордена Трудового Красного Знамени горном институте ио адресу: 117935, ГСП-1, Москва, В-49, Ленинский проспект, 6.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат) разослан . » 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета

канд. техн. наук, проф. ДЬЯКОВ В. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работа. Одним из основных факторов, влияющих на производительность бурения машинами ударного действия, яр-^ется эксплуатационная стойкость породораз-рушающего инструмента.

Буровые коронки, применяемые как породоразрушающи; инструмент для переносных, колонковых и телескопных перфораторов, наиболее эффективно используются при бурении горных пород крепостью £ - 10-1В по классификации проф. М.М.Протодъякоиова.

В результате анализа работы буровых коронок различных инструкций установлено, что при бурении пород крепостью 14-18 15-1855 случаев выхода из строя коронок, проявляющегося в виде выпадения, отрыва пластин, появления трещин в твердом сплаве, является следствием разрушения слоя паяного соединения между корпусом и твердосплавной пластин о Г.

Поэтому повышение прочности и долговечность буровых коронок являются актуальной научной задачей.

Цель тзаботы. Установление зависимостей предельных напряжений в паяном соединении твердосплавной пластины и корпуса буровой коронки для обоснования и :ыбора параметров соединения твердого сплава, обеспечивающих повышение прочности и долговечность буровых коронок.

Идея работа заключается в предотвращении выдавливания припоя из паяного соединения за счет разработки конструкции и выбора параметров соединения твердосплавной пластины и корпуса буровой коронки.

Научные положения, разработанные лично соискателем, и их новизна:

- математическая, модель, устанавливающая взаимосвязь силы,

действующей на паяное соединение буровых коронок, с параметрами ударно? системы, паяного соединения и свойствами материала;

- прочнеть паяного соединения твердосплавной 'пластины и корпуса буровой коронки зависит не только от параметров соединения и физико-механических свойств припоя, но и от соотношения жесткостей элементов ударной системы; ч повышение долговечности буровых коронок достигается^ за счет композиционного шва, содержащего твердый наполнитель, увеличивающий его жесткость и "предотвращающий вдавливаете припоя из соединения.

Обоснованность и достоверность научных положений и рекомендаций подтверждайтся адекватностью математической модели реальным процессам. Объем экспериментов планировали из условия получения оценок показателе.» надежности с доверительной вероятностью не менее 0,9 и относительной ошибкой не более 0,1-0,15.

Значение работа. Научное значение работы заключается • в установлении зависимостей действия сил на границах контактирующих поверхностей и прочности соединения твердосплавной пластины с корпусом буровой коронки с учетом параметров ударной системы, что является дальнейшим развитием теории расчета бурового инструмента.

Практическое значение имеют: методика по определению нагрузок, действующа на паяное соединение буровых коронок; рекомендации по выбору формы твердосплавной пластины, параметров ее соединения и материала припоя, повытаицих ресурс буровых коронок в 1,3 раза.

Реализация выводов и рекомендаций работы. Методика определения нагрузок, действующи на паяное соединение

буровых коронок принята к использованию в НИИТС; с учетом рекомендаций по выбору формы и параметров соединения твердого сплава, материала припоя изготовлена опытная партия буров! коронок БКПМ-4Ш. Разработанная конструкция отличается повышенной долговечностью при эксплуатации в породах крепостью 14—1Б. Испытания буровых коронок,проходившие при ведении буровых работ на карьере 'Киргизского ГОКа показали,ресурс буровых коронок БКПМ-40М по оравнению с серийными возрос в 1,3 раза. По результатам аналитических и эксперимента.-ьныа исследований разработаны новая конструкция и армировка буровых хоронок, на которые поданы заявки на выдачу патента под номерами: 503Ь883 , 5035888 , 5056750 , 5056950, 5035861.

Апробация работы. Основное содержанка работы, отдельные ее положения и результаты бшш доложены и обсуждены: на Международной межвузовской ""чучно-практичесхой конференции молодых ученых, аспирантов и инженеров "Совершенствование конструкции, технологии изготовления и эксплуатации горного оборудования и средств автоматизации" (Москва, МГИ, 1992); на заседании кафедры Торная электромеханика" горно-геологического факультета Кыргызского технического университета (Бишкек, 1993); на заседании научно-технического совета Ак-"Лазского рудоуправления (Ак-Гюз, 199?, , на заседании научно-технического совета Кыргызского горно-металлургического комбината (Орловкр, 1993).

Публикации. По результатам выполненных исследований * опубликовано 11 печатных работ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из вгеденкя, четырех глав, заключения и содержит

112 страниц машинописного текста, 11 таблиц, 31 рисунок , список использованной литературы из 95 наименований, приложений.

Автор выражает глубокую признательность канд.,техн. наук, дсц. Первову K.M., канд. техн. наук, заведующему лабораторией ВНЙИБТ Артемьеву H.A., канд.техн. наук, заведующему лабораторией ä 14 HMTU Чувшшну A.M. за оказанную методическую и практическую помощь, а также Кыргызскому ГОКу за помощь при проведении испытаний и внедрении результатов работы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТУ

Анализ причин выхода из строя бурового инструмента показывает, что расчет и проектирование бурового инструмента производится без достаточных теоретических и экспериментальных исследований напряженного состояния паяного . соединения.

Дальнейшее повышение долговечности бурового инструмента, у чьшение разрушения твердосплавных пластин возможно на основе анализа закономерностей процесса изнашивания, разрушения, поломок твердого сплава буровых коронок при увеличенных нагрузках, связанных с бурением крепких пород.

Породоразрушаищий горный инструмент-буровые коронки для переносных, колонковых, телескопных серфораторов состоят из корпуса и твердосплавной аршровки, соединение которой с корпусом коронки осуществляется пайкой с применением

припоя, предельное значение текучести которого в 5-7 раз ниж$ материалов корпуса и твердосплавной пластины. Соединение твердосплавной пластины, имеющей плоскую торцевую часть, с Kopi оом буровой коронки производится в серийных коронках БКПМ-40 пайкой в полузакрытом пазу корпуса. В опытных коронках БКПМ-40М твердосплавная пластина имеет стуяьл-чагую форму торцевой части.

Большой научный и производственный вклад в совершенствование горных инструментов и создание новых, разработку теории их работы внесли ИГЛ им. А.А.Скочинского, МГИ, Гипроуглемаш, ЦШИподземмап, НШТС, ШахтНИУИ, ДонУГЛ, НПИ, Куз1„.,АН Кыргызстана, Институт геотехнической механики АН Украины и другие организации.

Изготовление инструментов производится на Краснолуч-ском, Копейском, Новокузнецком, Ясиноватском и других машиностроительных заводах, которые проводят важную работу по модернизации существующего и освоению выпуска нового инструмента.

Научные основы и принципы создания инструмэнта, пути повышения их технического уровня заложены в трудах ведущих ученых и конструкторов отечественной горной техники«Крапивина М.Г., Латышева Б.А., Михайлова В.Г., Кантовича Л.И., Петрова Н.Г., Иванова К.И., Барона Л.И., Глатмана Л.1., Чувшшна A.M., Позина E.S., Линдо Г.В., Пескова Б.А. и др.

За рубежом разработка и создание горного инструмента ведется фирмами и институтами, такими^как: J!x\<j&ov •Toihunj (Германия), tinnom.tvt, fTotmei (США), So*<Jnc Ccicmont , ¿ifetiio Stceuc (Швеция), £omti** (Финляндия), ^«¿»«»w (Япония), tCcpr* FaicuiUe (Польпа) и др. СтоРкость и надеж-

е -

ность зарубежного бурового инструмента определяется технологией его изготовления и высоким качеством материалов.

Значительный интерес представляет вопрос применения бурового инструмента с различными ударными системами, а также влияние их на прочность и долговечность инструмента.

В соответствии с поставленной целью на основании анализа результатов ранее проведенных исследований и теоретических разработ ■ автора были сформулированы следующие задачи:

- разработать математическую модель, устанавливающую взаимосвязь силы, действущей на паяное соединение буровых коронок, с параметрами ударной системы, паяного соединения и свойствами материала;

- определить зависимость деформирующих напряжений в слое паяного соединения твердосплавной пластины с корпусом от геометрических параметров соединения, параметров ударной системы, а также свойств материала;

- разработать методику определе1.ля нагрузок, действующих на паяй, соединение буровых коронок;

- разработать рекомендации и конструкцию буровой коронки повышенной прочности л долговечности двд бурения крепких пород;

- провести лабораторные и производственные испытания экспериментальных коронок при бурении крепких пород.

При разработке математической модели и определении силы, действующей на паяное соединение буровой коронки, учитывалось то, что энергия и амплитуда ударной волны могут

изменяться при подходе через участки с переменным сеченирм иле с другими упругим! ов^Яствами материале. Для этого бипп рассмотрена угарная система, состоящая из ударника, штанги, коронки и заС>я {рисЛ). Для количественного анализа силы удара, действуицей на паяное соединение буровой

_ т*

V,

Ч)

• С,

С,

Гио.1. Схема прохождения садового импу.сьса через твердосплавную пластину буровой коронки

:<оронки( были взяты две граничные поверхности:?-!-корпус -пластина твердого сплава и М- пластина твердого сплава - забой.

К неподвижной пластике твердого сплава тС»*0) ,

переменного сечения и материала, высотой /| по штанга (корпус) приходят импульс с параметрами ^ и длиноЯ ,

где - сила импульса в штанге 1; скорость- движения импудъса ударной еолни по штанге 1; 1<- длнь'я импульса; а,- скорость продольной волны в штанго 1; продолжительность импульса.

- е -

Илпульс возбужден ударником с ударно? жесткостью С9 * Л 5 и скоростью удара Т^ ,

где Д - плотность материала ударнлка; а» - сноросгь продольной волны и ударнике; Р» - сечение ударника; £ - скорость ударника.

Для определения силы удара, дейс.т¿ущей на паяноз соединение Сурово, коронки з сечении 1-1 > составлена система уравнений:

Л^-сЛЯ-тГ»). ^

V»-ГС--Л),

где А/» - <}ила импульса в твердосплавной пластине 2; С- скорость движения импульса ударной волны в твердосплавной пластине; начальная сила сжатия (растяжения) твердосплавной пластаны перед ударом; тС*- начальная скорость твердосплавной пластины перед ударом.

Поскольку до прихода импульса Мл= 0, т!»1* 0, то решение этой системы получит вид:

- ^'-етк^г.,- «

• где к - коэффициент контактирующих поверхностей, К *

Составлял и ргная волновые уравненич для семени!-. , Определяем силу импульса Уо , проходящего через гве{. ,0т. сплавкув пластину, шзь^ую дв? гранзчьше п;верзности Т-Т я В-и

„ ¿С.С.СЛ£ т

Сюш (каггряже' чя) в элементах системы л^еличиваются с урз-гиченяем длины г.мпу.тьсс (длины ударника) и уменьшаются с у.эежчением высоки твердосплавной шгаспты к ее сечения. При безграничном ! озрастании длины импуяьоа 1> силы Ц~1 и А'й на границах Н 1. »-Л стремятся к величине А/. , которая ¿авна силе удара при непосредстьзнной передаче импульса ст штанги 1 забою 3. При Г,"С, и С/С^сила V; со временем возрастает, а сила ^достигнув максимального значения, начитает уменьшаться, стремясь к Н* . Максимальное значение силы в сечении Н определяется

1% ^ . с»)

При других соотношениях С,. С, , С» зависимость силы от времени будет соответственно иной.

Формула (5) представляет силу, действующую на паяное соединение буровой коронки, величина которой зависит от соотношения ударных ¿есткостей ударника, штанги; корпуса коронки, твердосплавной пластины, 'забоя, параметров соединения я свойств материала.

При существовании двух граничных поверхностей происходит преломление, отражение и наложение волн, г связи с чем общая картина волнового процесса во времеги. значительно усложняется.

Рассмотрен случай, соответствующий работе буровой коронки, когда твердосплавная пластина не опирается на забой, т.е. С, = 0. Определена сила, действующая на слой паяного соединения в этом случае

где I - время действия силы в безразмерном виде.

Для определншя влияния соотношения ударных жесткостой ла характер прохождения ударного импульса через твердосплавную пластину, а такне изменения сил на границах ударной системы, представ.-м зависимость (б) в безразмерном виде

¿^-И-Г, и)

где. С1 г- - соотношение ударных ж^сткостей корпуса и твердосплавной пластины, представленное в безразмерном виде.

■ Лз формулы (3) видно, что при С»>С, А/> 0, чго соответствует возникновению в припое только сжимающих напряжений, постепенно убывающих со временем. При С,»С, в припое возникаю внакопеременнне напряжения (рис.2).

I—..----------'

V

~ Рис.2. Зависимость^силы в слое

паяного соединения от соотношения ударных жесткоотел С при значениях времени действия силы (1 = 1,2,3,4) и С)=0

Рассмотрен случай, когда твердесплав; зя пластик 5уровоЕ коронзш коннкт рует с абсолютно жестким забоек, т.о. С,^ . Определены аашшмоати спл; действующих иа гаяноз соединение буровоГ. коротки (рмс.З) в забой (рис. 1)> при оостоаенаях ударных хесткостей корпуса и твердоспгьв-

- 11 -

ной пластины: 1 и С* 1.

а

10

0.5

41

Сч>,15 у

/ С'2

/

<5

о.»

/ VI

/ Ы —

V

- Рис.3, Зависимость силы Аг от времени ее действия при С* 1 и V» = »о

Рис.4. Зависимость силы Мот времени ее действия при С ? 1 и с3=оо

Из графиков (рис.3 и 4) видно, что силы, действующие в сечениях Н и ¡¡-5» постоянно растут при С>1 или имеют переменный характер яри . При соотношениях ударных жесткостей , для одного и того же значения времени = 1, в сечении сила увеличивается до 0,5 своего значения, в сечении И сила Л': имеет максимальное значение, -которое составляет 1,6£ . Ратем при 2 сила^имеет максидалы-юе значение, т.е. 1,12^ , а в сечении !"! сила АА принимает значение 0,65^? , т.е. во времени эти две силы по своим величинам находятся п противофазе, раскачивая твердосплавную пластину к создэпая переменные нппрдас-ния в слое паяного с^динения.

Теоретический анелиз позволяет сдалась заключение о том, что прочность н долговечность о;гроЕьтс коронок зависят от соотношения яюстчосгей элементов ударной систеш.

Проведенный расчет и а1;оиерик«н,г;иьни<з исследования Ударши систем с различной энергией удлра при испольвовь-

а

ниц одного и того нее типа буровой коронки БКШ-40 показал, что с увеличением энергии удара силы, действующие на паяное соединение коронки, возрастают (гас.5). При энергии удара 73 Дж действующая на паянь.й шов сила составила 725,08 кН, она создает напряжение 8£т, превышающее предельное зна ."ение текучести материала припоя 1НКсМц49-9-0,2-0,2 (JM), при энергии удара 54 Дк сила составила 226,38 кН, что соответствует напряженны в слое 2,56ч .

т

660

ш

ZDS

ivUvt

м -да? С 13b.) &---

yiT

f 1 \ , niwW \ ,J (Si ■Им) г г;— 1— -=i

X,

1 3 4 5 6

L\

6 t.HKC

IIW6I

Рис.5. Зависимость силы & от времени ео действия для двух ударных систем, пневмоударника М-1900МУ н перфоратора ШБ4В1; 1 - расчетное значение, 2 - экспериментальное

Ддя определения силы Иг бит проведена экспериментальные исследования. "

При проведении эксперимента фиксировались значения величины амплитуды силы и время ее действия. Численные значения регистрируемых параметров силы были получены согласно тарировочной таблице, представленной в методике опре-

деления нагрузок, действующих на паяное соединение буровых коронок. Время действгя силы определялось согласно делениям сетки на экране осциллографа.

Под действием переменки* нагрузок слой паяного соединения тслмной | , шириной и длиной !л сжишетбя между корпусом и твердосплавной пластиной. Размеры слоя паяного соединения по тиране на протяжении всей душны ограничиваются боковыми поверхностями паза буровой коронки, поэтому ' компонент деформащи &г, относительно перемещения координатной оси % равен 0, т.е. мы имеем случай плоского деформированного состояния слоя паяного соединения. На основании разработанной математической модели были полу-

чены зависимости нормальных 6". Б а , касательных напряжений, удельного деформирующего усилия Р , численные значения которых были, определены соответственно:

бп-кг^-акгО+я)*

6*, -- - а > . ш)

р- -гЦиУ),

ш

где Я - толщина слоя паяного соединения; Х,Ч - значения коор"чнаты осей Jf и Ч ; L, - длина слоя данного соединения; l\-, - предельной значение текучести материала шва.

¡ 3 полученных анашпи^еских зависимостей сл?цует, что сопрот], зление сдвигу в арикштактн^ч слоях постоянно по длине с.г.оя г.аяього созп.гаерад. иледот^вльно не зависит от коор/эшаты оси X , откудд витекает, что 6ij lia

сгободн й поверхности слоя паяного с^пинения при

нормальное б»» и касательное бГд имеют максимальное значение. Величина нормгшьного напр.-чкеник по длине слоя изменяется по экспошнниальночг закону, а касательного 6~ч по прямолинейному. Величина нормального напряжения % -ш длине слоя изменяется также по прямолинейному закону. Зависимость удельного деформирующего усилия от соотношения дошны к толщине слоя паяного соединения показывает, что увеличение этого су отмщения , позволяет увеличить предельное деформирующее ус иже паяного соединения буровой коронки (рис,, б).

. Рис.6. Зависимость удельного деформирующего усилия Р от соотношения .длины к толщине слоя паяного соединения буровой коронки

Анализ теоретических исследований позволил повысить-предельное значение осевой нагрузки на буровую коронку за счет изменения формы торцевой части твердосплавной пластины и параметров ее соединения с корпусом. Зкспери-ментально установлено влияние конструкции торцевой части твердосплавной шастины на значение деформирующего усилия при сжатии и циклических нагрузках.Их значения состав-

ляют:

- плоская гладкая 1,0 6'. ; 8,2 103 уд.,

- цилиндрическая ступенчатая 1,1 6?

- прямоугольная ступенчатая 1,586,

8,8 103 уд., 11,4 103 уд.,

- прямоугльная ступенчатая с выступом в пазу 1,73 5,; 12,5 103 уд.

Из этих данных следует, что конструкция торцевой части твердосплавной пластины, находящейся в сопряжении с корпусом буровой коронки, оказывает на прочность соединения существенное влияние. ,

Анализ поведения паяного слоя при нагружении показал, что наличие ступеней на торцовой части твердосплавной пластики вызывает увеличение сопротивления деформированию отого слоя. При стугкмгчагой форме торцевой части твердосплавной пластины в соединении снижается величина остаточных напряжений, увеличивается предельная деформирующая нагрузка. Увеличение нагрузочной способности буровых коронок достигается при выполнении соединения с применением твердосплавных пластин со ступенчатое формой торцевой части ила размещением в паяном ¡кье тк:рлого наполнителя размером 0,2-0,4 ш, соотаь анющли 0,2-0,3'от объема слоя соединения. Наибольшей нагрузочной способностью отличаются то соединения, п которих действие сил от ударника передается непосредственно от корпуса твердосплавной пластине буровоГ коронки.

Боем этим требованиям удовлетворяет конструкция буровой коронки, имеющей прямоугольную ступенчатую форму торцевой части твердосплавной плаепши « гистуион в пазу {рис.7). В этой конструкции более высокая прочность сое-

двдения достигается за счет ступенчатой формы твердосплавной пластины по горцу с выступом в пазу, уменьшением сдвига твердосплавной пластины вдоль паза, а также е- счет непосредственного ее контакта по периферийной части с корпусом и возможностью фиксирования зазора между выступом и пластиной.

I*

ь*

1

1, . и*»] *

1 _

1м. * 1

Рис.7. Буровая коронка с прямоугольной ступенчатой формой торцевой части с выступом в пазу

На основании полученных результатов исследований . была изготовлена экспериментальная партия буровых коронок . ВК1М-40М с прямоугольной ступенчатой формой торцевой части I Твердоеплавной пластины с выступом в пазу. ' Проведенные испытания экспериментальных коронок

, БКШ-40М на карьере Шргызского ГОКа на породах крепостью | ,/= 14-38 показали, что их долгойечность по сравнению с серийными возросла в 1,3 раза, при этом стойкость на буровую коронку составив 14,3 ы.

С учетом результатов теоретического анализа и проведенных экспериментов была разработана методика определения

нагрузок, действующих на паяное соединение, позволяющая определять рациональные параметры соединения твердого' сплава и корпуса буровых коронок.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Б диссертационной работе представлено решение актуальной научной задачи - обоснование и выбор параметров соединения твердого сплава и корпуса коронок с учетом влияния соотношения жесткостей ударной системы, обеспечивающей повышение эффективности работы бурового инструмента.

Выполненные исследования позволяют сделать следующие выводы:

1. Одной из основных причин низкого ресурса буровых коронок при бурении пород крепостью j = 14-18 является недостаточная прочность и деформационная стойкость паяного соединения твердосплавной пластины с корпусом коронки.

2. Для определения сил, действующих на паяное соединение буровых коронок, необходимо учитывать не только параметры соединения и свойства материала, но и соотношение жесткостей твердосплавной пластины и корпуса буровой коронки. При соотношении ударных жесткостей менее 1 на паяное соединение действует переменное деформирующее усилие, а при соотношении более 1 деформирующее усилие имеет более равномерный характер.

3. Аналитические исследования показывают, что предельная нагрузка на буровую коронку возрастает в 1,9-2,4 раза при использовании в паяном соединении твердого наполнителя, имеющего наибольший прилил текучести при сжатии. Установлено, что прочность соояинегия твердосплавной

пластины с корпусом возросла в 1,3 раза при соотношении объема твердого наполнителя и слоя в пределах 0,2-0,3.

4. Прочность паяного соединения буровой коронки возрастает при ступенчатой форме твердосплавной пластины в торцевой части с выступом в пазу в отличие от плоской гладкой, прямоугольной ступенчатой и цилиндрической ступенчато^ что с оставляет 1,73 предельного значения текучести материала припоя»

5. Установлена зависимость предельной нагрузки на слой паяного соединения от относительной площади контакта паза корпуса и ступени пластины, а также зависимость

. предельной нагрузки на буровую коронку бт параметров паяного шва. Прочность соединения возрастает при толщине слоя 0,25-0,35 од и соответственно площади паяного соединения 200-400 .

6. Испытания буровых коронок БКГМ-40М, отличающиеся наличием в торцевой части твердосплавной пластины ступенчатой формы с выступом в пазу, в условиях Кыргызского ГОКа при бурении пород крепостью ^ = 14-18 показали, что их долговечность по сравнению о серийными возросла в 1,3 раза.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Божко В. Г. Пути повышения долговечности буровых коронок. Деп.ЦНИЭИуголь,реферат опубл.в информ.сб. ЦНИЭИугсш>.,'На-учнгтехн.достижен.и перед.опыт в угольн.пром-тиГ М. ,1992,ЖЗ-6.

2. Божко Б.Г. Влияние условий эксплуатации на долговечность буровых коронок. Деп. ЩИЭЦуголь .реферат опубл. в информ. сб.1ЩЗИугаль."Научнгтехн.достшсен.и перед.опыт в угальн.кр-т;:'.'■ М., 1992. ЖЗ-6.

3. Божко В.Г. Оценка оптимальности геометрических параметров буровых коронок. Деп. МГИ, библиогр. описание

"Горный информационно-аналитический" балл. М., 1992, й 2.

4. Божко В.Г., Кантовнч Л.И., Валитов И. Анализ надежности буровых коронок дня переносных перфораторов при бурении крепких пород. Деп. Ш1, библиогр.описан. Торный информационно-аналитический" балл., М., 1992, № 2.

5. Артемьев H.A., Первов K.U., Божко Б.Г. Зависимости предельных напряжений в паяном соединении резцов проходческих комбайнов. Тезисы доклада "Международной межвузовской научно-практической конференции"- М., 1992.

6. Божко Б.Г., Первов K.M., Артемьев H.A. Влияние формы твердосплавных пластин буровых коронок на прочность паяного соединения. Деп. МГИ, библиогр.описан. Торный информационно-аналитический" б юля., М., 1992, № 3.

?. Божко В.Г., Первов K.M., Капитонов Г.Н., Артемьев H.A. Анализ влияния дефекта ива на прочность паяного соединения буровых коронок. Деп. МГИ, библиогр.описан. Торный инфор-мадаонно-аналитический" бюлл., М., 1992, № 3.

8. Божко В.Г., Артемьев U.A., Первов K.M., Кантович Л.И. Влияние параметров буровой ударной системы на прочность буровых коронок. Деп. МГИ, библиогр.описан. "Горний информационно-аналитический" бюлл., М. ,1993, № 1.

9. Божко В.Г., Кантович Л.И., Нервов K.M., Артемьев H.A. Характеристика силы импульса ударной волны,влияющей на прочность паяного соединения буровой коронки, Деп. МГИ,

о

библиогр.описан. "Горний .информационно-аналитический" ошл., U., 1993, № 1.

10. Божко В.Г., Артемьев H.A., Нервов K.M. Напряженно-деформированное состояние слоя паяного соединения буровых коронок. Деп. МГИ, библиогр.описан. "Горний инфор-

мационно-аналитический" бшл., Ii., 1993, № 1.

11. Божко В.Г., Кантович Л.И., Первов K.M. Ударно--динамичэская установка для испытаний буровых коронок на долговечность. Доп. ЦШШугсль, реферат опубликован в информ,сб. ЦНИЗИуголь "Научно-технические достижения и передовой опыт в угольной пром-ти" - М., 19Э2, * 5-6. '