автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Новые конструктивные решения несущей системы каркасно-панельных зданий и нелинейные методы их расчета

ВВЕДЕНИЕ.б

Глава 1. НОВЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СИСТЕМЫ КАРКАСНО-ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И

ОСОБЕННОСТИ ИХ РАСЧЕТА.

1.1. Новое конструктивное решение несущей системы - немонотонные диафрагмы жесткости для малоэтажных и многоэтажных каркасных зданий.

1.1.1. Особенность работы немонотонной несущей системы с пропусками стенок на части этажей.

1.1.2. Расчет немонотонной несущей системы

1.1.3. Использование немонотонных диафрагм в верхних этажах многоэтажных зданий.

1.2. Новое конструктивное решение сборного железобетонного каркаса и особенности его расчета.

1.3. Выводы по главе 1.

Глава 2. О НИЖНЕЙ И ДОПУСТИМОЙ ВЕРХНЕЙ ГРАНИЦАХ УЧЕТА

ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ.

2.1. О нижней и допустимой верхней границах коэффициента нелинейности.

2.2. Методика расчета критических нагрузок для консольных сплошностенчатых и рамных стержней.

2.3 О нижней границе учета геометрической нелинейности при проектировании несущей системы с диафрагмами жесткости

2.4. О нижней границе учета геометрической нелинейности при проектировании железобетонных многоэтажных рам.

2.5. Предварительная компоновка несущей системы многоэтажных каркасно-панельных зданий.

2.6. Выводы по главе 2.

Глава 3. КОМПЛЕКСНЫЙ РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ, ДЕФОРМАТИВНОСТИ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ОПОРНОЙ ЗОНЫ однополочных

РИГЕЛЕЙ.

3.1 Основные результаты экспериментальных исследований работы крайних ригелей каркасных зданий (одиночных и в составе фрагмента перекрытия).

3.2. Расчет однополочных ригелей с подрезкой в опорных зонах на кручение с изгибом.

3.3. Анализ деформативности и трещиностойкости узла соединения крайнего ригеля с колонной при кручении.

3.3.1. Анализ деформативности узлового соединения однополочного ригеля с колонной при кручении.

3.3.2. Анализ трещиностойкости узла соединения крайнего ригеля с колонной при кручении.

3.4. Выводы по главе 3.

Глава 4. УЧЕТ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ ПРИ РАСЧЕТЕ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ С ОДНО

ПОЛОЧНЫМИ РИГЕЛЯМИ И ДИАФРАГМАМИ ЖЕСТКОСТИ

4.1. Методика определения усилий распора, передающихся от плит перекрытий на крайние ригели.

4.2. Учет взаимодействия плит перекрытий с однополочными диафрагмами жесткости

4.3. Выводы по главе 4.

Глава 5. НЕЛИНЕЙНЫЙ РАСЧЕТ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ И МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ НА ЛОКАЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ.

5.1. Методика нелинейного расчета сборно-монолитного и монолитного железобетонных ребристых перекрытий на локальные нагрузки.

5.1.1. Обзор исследований по изучению совместной работы конструкций и пространственной работы этих конструкций

5.1.2. Методика нелинейного расчета сборно-монолитных ребристых перекрытий на локальные нагрузки.

5.1.3. Методика нелинейного расчета монолитных железобетонных ребристых перекрытий на локальные нагрузки

5.2. Расчетные балочная и двухбалочная модели при кручении для П-образной конструкции в упругой стадии.

5.3. Расчетная двухбалочная модель при кручении для конструкции типа 2Т в упругой стадии.

5.4. Расчетные балочная и двухкомпонентная модели при кручении для конструкции коробчатого сечения в упругой стадии

5.5. Нелинейный расчет конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений при кручении и изгибе.

5.5.1. Нелинейный расчет конструкций П-, 2T- и коробчатого сечений при изгибе.

5.5.2. Нелинейный расчет конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений при кручении.

5.6. Выводы по главе 5.

Глава б. НОВЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ УЗЛОВ СОПРЯЖЕНИЯ РИГЕЛЯ С КОЛОННОЙ И АРМИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НЕСУЩЕЙ СИСТЕМЫ.

6.1. Новые конструктивные решения узла соединения ригеля с колонной.

6.2. Новые конструктивные решения по армированию элементов несущей системы.

6.3. Выводы по главе 6.

Глава 7. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

И СТРОИТЕЛЬСТВА КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, А ТАКЖЕ ЗАВОДСКИХ ИСПЫТАНИЙ КОНСТРУКЦИЙ.

7.1. Участие в разработке действующих нормативных документов (ГОСТов) и типовых конструкций.

7.2. Экспертиза проектов и аварийных ситуаций при строительстве каркасных зданий. Разработка рабочих чертежей конструкций

7.3. Заводские испытания однополочных ригелей и стеновых панелей

7.4. Выводы по главе 7.

В современной практике многоэтажного строительства преобладают две конструктивные системы - каркасная и панельная (бескаркасная). Здания, в которых используется каркас, называются каркасно-панельными, поскольку в этих зданиях перекрытия, стены и диафрагмы жесткости состоят из панельных элементов.

Несущая система каркасно-панельного здания представляет собой сочетание вертикальных консольных элементов, защемленных в фундаменте (подсистема устоев), и перекрытий, расположенных в этажных уровнях (подсистема перекрытий). Устои могут быть в виде диафрагм или ядер жесткости, рам (в них ригели жестко соединены с колоннами) и "пучка" колонн (в этом случае ригели » шарнирно соединены с колоннами).

Перекрытия воспринимают как вертикальные нагрузки (временные нагрузки, нагрузки от собственного веса), так и горизонтальные ветровые нагрузки (при этом они работают в своей плоскости как горизонтальные диафрагмы (диски)) и передают эти нагрузки на вертикальные устои.

Каркасно-панельные здания, которые до недавнего времени выполнялись из унифицированных сборных железобетонных конструкций типовых серий ИИ-04, 1.020-1/83 и 1.020-1/87, позволяют обеспечивать многообразие архитектурно-планировочных и объемно-пространственных решений, в связи с чем строительство общественных зданий массовых типов осуществлялось в основном в полносборных каркасно-панельных конструкциях. Следует отметить, что отдельные типы общественных зданий (детские ясли, школы, учебные блоки и ПТУ) могут иметь конструктивное решение на основе системы унифицированных панельных конструкций из серии 1.090.1-1.

АКТУАЛЬНОСТЬ ПРОБЛЕМЫ

Железобетонные конструкции несущей системы каркасно-панельных зданий составляют до 70% объема сборных железобетонных конструкций при строительстве общественных зданий. В б. СССР в 1980г. этих конструкций выпускалось свыше 2,5 млн. м3 в год. Традиционной проблемой совершенствования железобетонных конструкций является снижение материалоемкости, а также повышение надежности их работы, причем надежность в большей море должна быть обеспечена для несущей системы, от прочности и устойчивости которой зависит пространственная жесткость всего здания.

Актуальность проблемы исследований по конструкциям несущей системы определяется также двумя факторами: во-первых, логикой развития связевого каркаса серии ИИ-04 1972-1973 гг. (этот каркас являлся основой полносборного строительства общественных зданий) и, во-вторых, необходимостью в создании практических методик расчета тех конструкций или некоторых систем конструкций, которые не могли быть рассчитаны по действующим нормам проектирования.

В малоэтажных каркасно-панельных зданиях (до пяти этажей) изгибающий момент в основании несущей системы под действием горизонтальных ветровых нагрузок соизмерим с суммарной несущей способностью "пучка" колонн в здании, что делает актуальными разработки по соответствующему конструктивному решению. Важное направление работ связано с поисками новых конструктивных решений несущей системы для многоэтажных зданий, узлов соединений и элементов этой системы.

Учет геометрической нелинейности при проектировании несущей системы в виде диафрагменных устоев или многоэтажной рамы представляет непосредственный интерес, особенно в связи с необходимостью учитывать требование повышенной надежности для несущей системы. Для инженерной практики актуальна разработка методики предварительной компоновки несущей системы каркасно-панельных зданий, которая бы учитывала внецентренное приложение вертикальной нагрузки и сложное сечение диафрагм (швеллерное, уголковое). Важный вопрос практического расчета железобетонных рам - с какой этажности учет геометрической нелинейности приобретает существенное значение - до последнего времени не был решен.

В модификации каркаса ИИ-04 (ИИ-04/78) в двухполочных ригелях был осуществлен переход к безмоментному узлу соединения ригеля с колонной ("рыбка", воспринимающая "рамный" изгибающий момент 55 кН- м, была устранена из опорной зоны). Однако в связи с аналогичным отказом от "рыбки" в однополочных ригелях возникли вопросы с поведением опорной зоны ригеля при кручении, которые активизировали экспериментальные исследования по изучению деформативности опорной зоны и совместной работы плит перекрытий и крайних ригелей. Эти опыты были проведены в НИИСК Госстроя СССР в 1976, 1977 и 1980гг., а также в КиевЗНИИЭП в 1980 г. при участии ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов. Проведенные экспериментальные исследования стимулировали теоретические разработки по определению трещиностойкости опорной зоны при кручении, а также по определению усилий распора, передающихся от плит перекрытий на ригели. Однако до последнего времени такие методики не были созданы из-за сложности проблемы.

Однополочные ригели в перекрытии подвержены изгибающим моментам в вертикальной и горизонтальной плоскостях, а также крутящему моменту. Задача усложняется также тем, что опорная часть ригеля имеет подрезку из-за опирания на "скрытую" консоль колонны. СНиП 2.03.01-84 не содержит методики расчета по прочности ригеля с подрезкой на указанные воздействия. Кроме того, в ригеле Ь-образного сечения главные оси повернуты относительно вертикали, что также усложняет анализ.

Таким образом, развитие связевой конструктивной системы ИИ-04 поставило ряд вопросов по расчету однополочных ригелей, к которым следует добавить также методику проведения испытаний этих ригелей.

Совместная работа плит П-, 2Т- и коробчатого сечений в сборно-монолитных перекрытиях и пространственная работа железобетонных монолитных ребристых перекрытий на локальные нагрузки, изученная в ряде экспериментов на любой стадии работы, на расчетном уровне была изучена в достаточной мере только в упругой стадии. Последнее объясняется широким использованием методик расчета, разработанных в МИСИ им. В.В.Куйбышева и в МАДИ, а также применением ЭВМ при решении такого рода задач. Между тем в нелинейной стадии, вплоть до разрушения, в связи со сложностью проблемы аналогичных методов расчета не существовало. Поскольку в действующих нормах по проектированию железобетонных конструкций методики расчета сборно-монолитных и монолитных ребристых перекрытий на локальные нагрузки отсутствовали, актуальным продолжало оставаться создание соответствующих методик расчета, предназначенных для применения в проектной практике. При этом в этих методиках интерес представлял бы эффективный и корректный учет физической нелинейности железобетона.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ

Основными целями диссертации являются:

•новые эффективные конструктивные решения несущей системы малоэтажных и многоэтажных каркасно-панельных зданий и разработка практических методик расчета;

•новые конструктивные решения узла соединения ригеля (двух- и однопол очного) с колонной и элементов несущей системы;

•методика определения критической нагрузки Рсг на несущую систему, для диафрагм ступенчатого очертания и многоэтажных многопролетных рам;

•методика расчета диафрагм с односторонним примыканием перекрытия на вертикальные нагрузки с целью получения более экономичного армирования;

•методика расчета верхней по высоте границы для железобетонных рам, при которой допустимо рассматривать недеформируемую схему;

•методика комплексного расчета прочности, деформативности и трещиностойкосги опорной зоны однополочных ригелей при кручении;

•расчетная модель для определения усилий распора, передающихся от плит перекрытий на однополочные ригели;

•экспериментальное подтверждение геометрических параметров приопорного блока для 2-ой схемы пространственного сечения при крутящихся воздействиях;

•разработка методики испытаний для однополочного ригеля в заводских и лабораторных условиях;

•методика нелинейного расчета сборно-монолитного перекрытия из конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений на локальные нагрузки;

•методика нелинейного расчета железобетонного монолитного ребристого перекрытия на локальные нагрузки;

•методика нелинейного расчета конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений при кручении, находящихся в системе сборно-монолитного и монолитного перекрытий;

•разработка критерия, на основании которого оценивалась бы практическая целесообразность учета совместной работы в сборно-монолитном и монолитном перекрытиях при локальных нагрузках;

•определение допустимой верхней границы учета геометрической нелинейности при проектировании несущей системы многоэтажных зданий.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА

В диссертации впервые:

•разработана методика расчета критических сил для рамных и сплошностенчатых консольных стержней на основе аналогии между задачами устойчивости и колебаний;

•установлена область допустимых наибольших значений для коэффициента нелинейности т|, который зависит от отношения нормативного веса здания и критической нагрузки на несущую систему. Предельно допустимые значения г\ для оценки несущей способности зависят от изменчивости прочностных свойств несущей системы, ее элементов и узловых сопряжений, а также от принятой характеристики безопасности. Значения г\ находятся в диапазоне 2,5 - 3,2;

•разработана методика расчета наибольшей этажности для многоэтажных многопролетных железобетонных рам, при которой еще можно не учитывать геометрическую нелинейность;

•получено, что геометрическую нелинейность можно не учитывать в каркасно-панельных зданиях высотой до 25-35 м с диафрагмами жесткости монотонного типа при расстоянии 6 м между центрами тяжести диафрагменных колонн;

•предложена расчетная модель для определения усилий распора, передающихся от плит перекрытий на однополочные ригели;

•получено экспериментальное подтверждение (на основе опытов, проведенных лично автором в б. г.Горьком в 1984г. и в г.Барановичи в 1988 г., а также опытов НИИСК в 1977 г., в которых принимал участие автор) геометрических параметров расчетного приопорного блока для 2-ой схемы пространственного сечения при крутящих воздействиях;

•предложена практическая методика нелинейного расчета сборно-монолигного перекрытия из конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений на локальные нагрузки;

•предложена методика нелинейного расчета железобетонного ребристого монолитного перекрытия на локальные нагрузки;

•разработана методика определения угла поворота однополочного ригеля на опоре при кручении (совместно с проф. В.Н.Байковым);

•разработана методика определения усилий в анкерных стержнях опорной части однополочного ригеля при кручении, которая позволяет оценивать как нагрузку, при которой появляется наклонная трещина, так и ширину раскрытия наклонных трещин в начальной стадии (вплоть до нормативной нагрузки);

•предложены балочная, двухбалочная и двухкомпонентные модели при кручении для конструкций П-, 2Т- и симметричного коробчатого сечений в упругой стадии. Модели получены на основании точного решения;

•предложена двухбалочная усредненная модель при кручении для практических расчетов коробчатой балки с разными толщинами полок в неупругой стадии работы;

•предложена концепция о преобладании изгибного состояния в конструкциях сборно-монолигного и монолитного ребристых перекрытий и о приблизительно линейной зависимости - (1), где ^ и ^ - составляющие прогибов при кручении и изгибе (с учетом также собственного веса конструкций), У^ - интенсивность антисимметричной нагрузки. Концепция позволяет соотносить жесткости при кручении и изгибе на любой стадии напряженного состояния. Изменение же жесткости при изгибе описывается аналитически нелинейной зависимостью на диапазоне изменения вплоть до достижения предельного изгибающего момента.

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗНАЧЕНИЕ РАБОТЫ

Предложено новое конструктивное решение несущей системы малоэтажных (до пяти этажей) полносборных каркасных зданий с пропусками стенок жесткости на некоторых этажах.

Предложено новое конструктивное решение сборного железобетонного многоэтажного каркаса с парными боковыми ригелями; при этом удается увеличить пролеты ригелей до 12 м и повысить нагрузки на перекрытие.

Предложено новое конструктивное решение рамного узла соединения ригеля с колонной, которое может быть использовано в рамках серии 1.020-1.

Предложены новые конструктивные решения:

•узла соединения ригеля с колонной со «сборной» металлической консолью повышенной несущей способности, а также со сборной железо-бетонной консолью;

•узла соединения однополочного ригеля с колонной, в которых кручение или не возникает или в начале эксплуатационной стадии один из сварных швов в опорной зоне с наружной стороны перекрытия выключается из работы;

•по армированию элементов несущей системы - ригелей (двух- и однопол очных), железобетонных консолей колонн и диафрагм жесткости с односторонним примыканием перекрытий.

Предложена методика предварительной компоновки несущей системы многоэтажного каркасно-панельного здания, которая позволяет учитывать внецентренное приложение вертикальных нагрузок и проводить расчеты для диафрагм жесткости сложного сечения (швеллерного, уголкового).

Для каркасно-панельных зданий получен практический результат в части определения наибольшей этажности, при которой учет геометрической нелинейности еще не становится существенным фактором, и в расчете можно ограничиться рассмотрением недеформированной схемы.

Для предварительной оценки эффективности пространственной работы сборно-монолитных и монолитных ребристых перекрытий предложено использовать специальный параметр. При значении этого параметра, большего 0,5, учет совместной работы при проектировании ребристых элементов в перекрытии проводить не рекомендуется.

Разработана методика расчета однополочных ригелей на кручение по прочности, по которой проводилось проектирование типовых чертежей серии 1.020-1/83 и 1.020-1/87 (совместно с НИИЖБ - проф. А.С.Залесовым).

Автор участвовал в разработке ГОСТ'ов на колонны, ригели, столбчатые фундаменты, лестничные марши и площадки, многопустотные плиты перекрытий; в разработке типовых чертежей диафрагм жесткости и ригелей серии 1.020-1; в разработке программ на ЭВМ и персональных компьютерах по расчету ригелей и плит перекрытий (являлся автором программ); в экспертизе проектов зданий; в экспертизе аварийных ситуаций при строительстве каркасных зданий. Автор был в составе группы проектировщиков ЦНИИП реконструкции городов, которая в 1989 г. разработала рабочие чертежи по увеличению сейсмостойкости зданий в г.Алаверди (б. Армянская ССР). Прояностные расчеты на сейсмические воздействия интенсивностью 8 баллов были выполнены автором, который принимал также участие в разработке конструктивных решений по усилению. Указанная проектная работа получила одобрение Государственной комиссии в Ереване и технического совещания при проектном институте "Армремпроект". Автор оказывал методическую помощь проектным организациям. Автор непосредственно разрабатывал рабочие чертежи диафрагм жесткости и ригелей, выполняемые по хоздоговорам; проводил испытания ригелей и плит перекрытий в заводских условиях; разработал методы испытаний однопол очных ригелей для заводских и лабораторных условий; разработал предложения по корректировке методики испытаний однополочных ригелей, содержащейся в типовой серии 1.020-1/87 вып.3-1; разработал новый способ испытания однослойной стеновой панели, защищенный патентом РФ; автор в течение шести лет (1982-1989 гг.) был переводчиком с английского для реферативных статей и рефератов по несущей системе зданий повышенной этажности в изданиях экспресс-информации ВНИИИС и ВНИИНТПИ Госстроя СССР.

Автор в 1976-1980 гг. был заместителем руководителя темы 0.55.04.04.02 по комплексным исследованиям конструкций полносборных каркасно-панельных общественных зданий для несейсмических районов и в этой должности курировал работу НИИСК Госстроя СССР (г.Киев), ЛенЗНИИЭП, КиевЗНИИЭП, СибЗНИИЭП. Руководителем указанной темы был гл. инженер ЦНИИЭП ТБЗ и ТК В.ИЛепский.

Настоящая работа выполнялась по планам важнейших научно-исследовательских работ Госстроя СССР в 1976-1990 гг. в Научном и проектном институте реконструкции исторических городов, разработки и внедрения прогрессивных строительных систем Минстроя РФ (ЗАО «Инрекон», г.Москва). Прежние названия института - ЦНИИП реконструкции городов, ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов.

Общий объем диссертации 535 страниц, в число которых входят 342 страницы машинописного текста, 148 рисунков, 2 таблицы, список литературы из 388 наименований и Приложение.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. В малоэтажных (до пяти этажей) каркасно-панельных зданиях изгибающие моменты от горизонтальных нагрузок в основании несущей системы относительно невелики и соизмеримы с суммарной несущей способностью при изгибе всех колонн в здании. Поэтому традиционная система диафрагм жесткости монотонного типа с поэтажным расположением стенок жесткости в одном и том же пролете каркасного поперечника в этом случае оказывается неэффективной. Анализ конструктивных особенностей бездиафрагменных несущих систем при использовании в качестве элементов жесткости различных панельных элементов типа наружных стеновых панелей, вентблоков, кирпичных наружных стен и капитальных перегородок показывает, что включение в работу несущей системы вышеперечисленных элементов, как правило, требует изменения конструкции типовых изделий и повышенного расхода стали. Введение для малоэтажных зданий нового сборного элемента в номенклатуру типовых каркасных конструкций экономически не оправдано, поскольку элементы жесткости являются малотиражными изделиями на заводах ЖБИ.

Предложено новое конструктивное решение несущей системы с пропусками стенок на некоторых этажах (НСПС), при этом стенки жесткости могут устанавливаться вне плоскости каркасного поперечника. Стенки изготавливаются в той же оснастке, что и стенки для многоэтажных зданий по номенклатуре конструкций серии 1.020-1/87.

Техническая новизна НСПС заключается в том. что скрепленные стенками диски перекрытий играют активную роль в восприятии горизонтальной нагрузки, так как реакции в этих дисках, равные по величине и противоположные по направлению, вызывают обратный изгиб "пучка" колонн. В результате суммарный горизонтальный прогиб здания становится весьма малым (уменьшается до 20 раз по сравнению с учетом в работе только колонн).

Расчет НСПС предлагается проводить методом сил на основе модели с деформируемой раскосной связью, аппроксимирующей нелинейную работу стенки жесткости, взаимодействующей с элементами каркаса (ригелями и этажными участками колонн) соответствующей ячейки. Учет геометрической нелинейности при расчете НСПС может выполняться с помощью методики на основе коэффициента нелинейности г|, зависящего от отношения нормативного веса здания и критической нагрузки на несущую систему.

Достоинство НСПС, кроме экономии материалов, уменьшения стоимости и снижения трудоемкости монтажа, заключается также в широких возможностях по улучшению архитектурно-планировочных решений, что весьма важно для общественных зданий.

Для несейсмических районов применение эффективной НСПС никаких проблем не вызывает. В то же время в сейсмических районах диафрагмы жесткости в соответствии с действующими нормами должны быть непрерывными по всей высоте здания и не иметь резких скачков в отношении горизонтальной жесткости. На основе анализа повреждений и причин разрушений зданий при Спитакском землетрясении 1988 г. автор по материалам личного обследования указывает на важность проблемы монотонности жесткостной структуры несущей системы в плане и по высоте. Однако НСПС является не диафрагмой жесткости, а несущей системой в целом с монотонной системой колонн по высоте. Поэтому НСПС может применяться также и в сейсмических районах с одним только ограничением: на первом этаже установка стенок жесткости не допускается, поскольку в уровне перекрытия над первым этажом в этом случае существенно изменяется изгибная жесткость несущей системы.

2. Немонотонная система с пропусками стенок на части этажей может эффективно применяться также в верхних этажах многоэтажных зданий, потому что напряженно-деформированные состояния верхней зоны каркаса многоэтажного здания и аналогичного малоэтажного каркаса такой же высоты оказываются близкими. Высота верхней зоны в многоэтажных зданиях, где используется НСПС, является более протяженной, чем в каркасе малоэтажного здания аналогичного типа, поскольку в малоэтажных зданиях колонны, как правило, имеют сечение 30 х 30 см, а в многоэтажных - 40 х 40 см.

3. Для каркасных зданий до 5-8 этажей с увеличенными пролетами (до 12 м) и повышенными нагрузками на перекрытия зачастую невозможна установка диафрагм жесткости по технологическим требованиям и поэтому возникает необходимость в рамном каркасе. Устройство же рамного узла повышенной несущей способности представляет значительные трудности на монтаже. В новом конструктивном решении сборного железобетонного каркаса консольные балки, входящие в состав колонн, на строительной площадке жестко присоединяются к парным ригелям, опирающимся на боковые консоли колонн, в зоне с небольшими изгибающими моментами от действия горизонтальных ветровых нагрузок.

Предлагаемая система каркаса обладает следующими преимуществами:

- парные ригели работают в основном на вертикальные нагрузки; при этом "парность" позволяет увеличить пролет ригелей и нагрузки на них;

-консольные балки с жестко присоединенными средними частями парных ригелей образуют третий ригель, жестко присоединенный к колонне и работающий в составе рамы на горизонтальные нагрузки и вертикальные нагрузки, передающиеся от парных ригелей;

-изгибающие моменты в парных ригелях в месте опирания на боковые консоли колонны не передаются на нее;

-участки колонн с консольными балками являются сборной конструкцией, в связи с чем устранены весьма трудоемкие работы по устройству на монтаже узла соединения ригеля с колонной;

-консольные балки и парные ригели имеют одинаковую высоту, что является достоинством с архитектурной точки зрения.

Особенностью статической работы сборного каркаса с парными ригелями является взаимодействие двух конструктивных подсистем: подсистемы "рама", в которую входят колонны с консольными балками и соединенные с последними средние части парных ригелей, и подсистемы "неразрезная балка". Подсистема "рама" "поддерживает" подсистему "неразрезная балка". В то же время последняя, опираясь шарнирно на колонны, не загружает подсистему "рама" в такой мере, как это имеет место в традиционных рамах.

4. Расчеты несущей системы каркасно-панельных зданий по деформированной схеме следуют проводить в пределах от условной нижней до допустимой верхней границ учета геометрической нелинейности. Удобным параметром, характеризующим указанные границы, является коэффициент нелинейности т], зависящий от отношения нормативного веса здания и критической нагрузки на несущую систему.

5. Нижней границе учета геометрической нелинейности соответствует практическое совпадение результатов, полученных при расчете по деформированной и недеформированой схемам (при этом 71=1,05). Выявление этой границы для инженеров-проектировщиков многоэтажных зданий имеет важное "мировоззренческое" значение, поскольку позволяет уточнить, при какой максимальной этажности учет геометрической нелинейности еще не становится существенным фактором.

В каркасно-панельных зданиях диафрагмы жесткости минимальной несущей способности (при расстоянии между центрами тяжести диафрагменных колонн 6 м) обладают настолько значительной изгибной жесткостью, что в зданиях высотой до 25-35 м при расчете несущей системы геометрическую нелинейность можно не учитывать.

Предложена достаточно простая практическая методика определения верхней границы этажности рамного каркаса, при которой еще можно не учитывать геометрическую нелинейность.

6. Допустимая верхняя граница учета геометрической нелинейности имеет различную характеристику по величине г\ при оценке эксплуатационных свойств и при оценке несущей способности.

Предельно допустимые значения V при вычислении горизонтальных прогибов зависят только от предельно допустимого прогиба и обычно не превышают 1,20 (ц* < 1,20).

Предельно допустимые значения г\ по прочности зависят от изменчивости прочностных свойств несущей системы, ее элементов и стыковых соединений, а также от нормируемого значения характеристики безопасности. Значения г\ находятся в диапазоне 2,5.3,2. Несущая система здания, от прочности и пространственной жесткости которой зависит надежность всего здания, должна иметь более высокую величину характеристики безопасности и, следовательно, несколько меньшую величину т|. Для несущей системы в целом и для диафрагменных колонн г\ = 2,5, а для колонн, не входящих в состав несущей системы (для колонн, воспринимающих только вертикальные нагрузки) величина г\ может быть больше (примерно, г\ =3,2).

7. Учет геометрической нелинейности с помощью коэффициента г\ при расчете несущей системы может быть проведен не только на стадии полного расчета, но также и на стадии предварительного расчета. Предложенная методика предварительной компоновки несущей системы многоэтажного каркасно-панельного здания позволяет учитывать внецентренное приложение вертикальных нагрузок и проводить расчеты диафрагм сложного сечения (швеллерного, уголкового).

8. Предложена методика определения критических нагрузок для консольного стержня со ступенчато-переменной жесткостью и для рамного стержня, являющегося расчетной моделью равноустойчивой многопролетной многоэтажной рамы. Методика основана на математической аналогии (подобии) между задачами устойчивости и динамики и в связи с этим при решении задачи устойчивости используются решения, применяемые в динамике. Так, соотношения между параметрами физического и математического маятников, а также консольного стержня с одной массой на свободном конце позволяют получить формулу для коэффициента приведения нагрузки в задаче устойчивости. При учете переменной по высоте изгибной жесткости консольного стержня в задаче устойчивости применяется прием, аналогичный методу Рэлея в задаче динамики. Так, если в методе Рэлея рассматриваются близкие по форме, "подходящие" искривленные оси консольных стержней, то в предлагаемом методе рассматриваются близкие, "подходящие" по воздействию силовые параметры. В сплошностенчатом консольном стержне со ступенчато-переменной по высоте жесткостью это приводит к использованию эпюры моментов постоянной единичной интенсивности, а для рамного стержня - к учету того напряженного состояния, которое получается от действия единичной горизонтальной силы в уровне верхнего яруса рамы.

Произвольный консольный стержень с произвольной нагрузкой приводится к эквивалентному по устойчивости консольному стержню постоянной изгибной жесткости с одной продольной сжимающей силой в уровне верха. К такому же эквивалентному по устойчивости консольному стержню приводится и многоэтажная многопролетная рама (при этом вначале последняя приводится к эквивалентному по устойчивости рамному стержню по Н.В.Корноухову).

Таким образом, на единой методической основе определяются критические нагрузки для сплошностенчатых и рамных консольных стержней. Достоинство предлагаемой методики вычисления критических нагрузок заключается в простоте, надежности и достаточной для практических расчетов точности.

9. Однополочные ригели каркасно-панельных зданий подвержены изгибающим моментам в вертикальной и горизонтальной плоскостях, а также крутящим моментам. Расчет прочности, деформативности и трещиностойкости для однополочных ригелей с подрезкой в действующих нормативных документах отсутствовал. В связи с этим была разработана комплексная методика расчета опорной зоны однополочных ригелей.

В расчете прочности опорной зоны по предложению А.С.Залесова рассматривается приопорный блок, отсеченный пространственным сечением по второй схеме, с приложенными к этому блоку опорными реакциями. Автор принимал участие в разработке этой методики, которая была использована при проектировании однополочных ригелей серии 1.020-1/83 (87). Автором на основании опытов, проведенных лично в б. г.Горьком (1984 г.) и в г.Барановичи (1988 г.) и экспериментов НИИСК в 1976, 1977 и 1980 гг. подтверждено, что разрушение однополочных ригелей при кручении в опорной зоне весьма точно описывается второй схемой пространственного сечения, начало которого совпадает с концом подрезки, а направление критических трещин на внутренней боковой грани ребра и его верхней грани определяется углом наклона 45°.

Деформативность опорной части однополочных ригелей при кручении во много раз (примерно в десять раз) превышает деформативность поперечных сечений в пролете при кручении. Методика определения угла поворота ригеля на опоре, разработанная автором совместно с В.Н.Байковым, учитывает деформации сжатого и растянутого бетона опорной части, а также деформативность растянутых анкерных стержней и опорной пластины ригеля. Зависимость является билинейной с точкой перелома при нагрузке, соответствующей появлению наклонных трещин в опорной части. Эта нагрузка определяется с использованием момента сопротивления при пластическом кручении. Предложенная методика удовлетворительно соответствует экспериментальным данным.

В подрезанной опорной части ширина раскрытия наклонных трещин, как правило, больше, чем в приопорной части за концом подрезки, что объясняется большей высотой и шириной понизу из-за наличия полки поперечного сечения ригеля за концом подрезки по сравнению с поперечным сечением в опорной части. Разработанная методика определения усилий в анкерных вертикальных стержнях опорной части позволяет оценивать как нагрузку, при которой появляется наклонная трещина, так и ширину раскрытия наклонных трещин в начальной стадии (вплоть до нормативной нагрузки).

10. Многопустотные плиты работают совместно с однополочными крайними ригелями и передают на последние распорные усилия. Эти усилия существенно (до 30% и более) уменьшают крутящее воздействие на опорную подрезанную часть ригелей. Аналитические исследования позволили разработать расчетную модель по определению усилий распора. Эта расчетная модель соответствует экспериментальным данным опытов НИИСК 1976, 1977 и 1980 гг., проведенных на фрагментах перекрытий (автор был участником этих опытов). Распорные горизонтальные усилия в расчетной модели определяются на основании решения статически неопределимой задачи с учетом совместных горизонтальных перемещений в приопорной зоне торцов плит перекрытий и однополочных ригелей.

Механизм возникновения распорных усилий при взаимодействии плит перекрытий и крайних ригелей связан с поворотом торцевой части плит и сопротивлением горизонтальному смещению со стороны ригелей. Экспериментальные исследования на фрагментах перекрытия показали, что распорное силовое взаимодействие плит и ригеля осуществляется только в уровне низа плит. В результате ригель смещается в горизонтальной плоскости, причем в середине пролета горизонтальные поперечные прогибы ригеля больше горизонтальных смещений торцов плит, а в приопориой зоне горизонтальные смещения торцов плит стеснены. Следовательно, существует такое место по длине ригеля (на расстоянии а от опоры ригеля), где ригель еще (или уже) не "надавливает" на торец плиты и горизонтальный прогиб ригеля Т * в этом месте равен горизонтальному смещению торца плиты Т при ее свободном (не стесненном) деформировании по балочной схеме. На основании опытных данных, во-первых, длина зоны а близка к четверти пролета ригеля и несколько зависит от уровня вертикальной нагрузки на плиту, и, во-вторых, характер распределения распорных усилий близок к треугольному. Из условия совместности (Г *= Т) получена формула для определения усилий распора. Поскольку прогибы плит перекрытий нелинейно зависят от вертикальной нагрузки, методика определения усилий распора учитывает физическую нелинейность в работе плит. Сопоставление расчетных и опытных значений усилий распора показало их удовлетворительное соответствие.

11. Ригельная" часть однопол очных диафрагм при одностороннем примыкании перекрытия, как правило, повторяет очертание однополочных ригелей. В связи с этим с некоторым запасом надежности при расчете однополочных диафрагм можно учитывать усилия распора, которые передаются от плит перекрытий и которые получены по методике, изложенной в п. 10, для однополочного ригеля, повторяющего очертание "ригельной" части.

12. В основе методики расчета железобетонных сборно-монолигных и монолитных ребристых перекрытий на неравномерные, в частности локальные, нагрузки лежат следующие положения.

Распределение заданной краевой локальной нагрузки для сборно-монолитных перекрытий получают из рекуррентной зависимости, использующей условия совместности прогибов ребер смежных конструкций в произвольном продольном стыке. Для монолитного ребристого перекрытия при краевой локальной нагрузке заметные усилия возникают только в трех примыкающих к этой нагрузке отсеках, поэтому в расчетной модели перекрытия при произвольном числе отсеков достаточно рассмотреть примыкающую часть перекрытия, состоящую из трех и менее отсеков (в последнем случае перекрытие состоит из двух и одного отсеков). Из условия, что прогибы ребра смежных отсеков одинаковы (так как это ребро является общим для этих отсеков) предложена рекуррентная зависимость для определения вертикальных перерезывающих сил в полках.

Принципиальное отличие пространственного расчета монолитных ребристых перекрытий на неравномерные нагрузки от расчета сборно-монолитных перекрытий заключается в следующем. В сборно-монолигном перекрытии его элементы П-, 2Т- или коробчатого сечения по продольным стыкам взаимодействуют с помощью вертикальных перерезывающих сил. В упругой стадии это взаимодействие описывается однобалочной расчетной моделью при кручении. В неупругой стадии изменение жесткостей при кручении при работе конструкции в продольном (соответствующая жесткостная характеристика Вх ) и поперечном (жесткостной параметр В2) направлениях происходит в общем случае по-разному и используется двухбалочная модель при кручении. Поскольку в расчете монолитного железобетонного перекрытия необходимо "вскрыть" перерезывающие силы в полках отсеков, то даже при анализе в упругой стадии используется двухбалочная модель при кручении. Отличием в расчете по сравнению со сборно-монолитным перекрытием является также учет сдвигающей силы по линии контакта полки и ребра в отсеках, примыкающих к фактически действующей локальной нагрузке.

Быстрая сходимость нелинейного алгоритма для сборно-монолитного и монолитного перекрытий, особенно при необходимости решения статически неопределимой задачи с локальным загружением в средней части по ширине перекрытия, обеспечивается следующим подходом. Для каждой итерации систему жесткостей определяют дважды: на входе 81 как полусумму жесткостей предыдущей итерации и внутри в2 на основании распределения усилий, полученных с учетом системы жесткостей 81- Для следующей итерации на входе используют системы жесткостей, значения которой равны полусумме значений 81 и в2, использованных в рамках предыдущей итерации.

13. В основе нелинейного расчета конструкций П-, 2Т- и коробчатого сечений, находящихся в системе сборно-монолитного и монолитного ребристого перекрытий, при их работе на кручение лежит следующая концепция.

Поскольку на основании анализа экспериментальных данных показано, что в системе перекрытия, загруженного локальной нагрузкой, основным в напряженно-деформированном состоянии является изгибное, а прогибы от кручения в несколько раз меньше (в предельной стадии не менее, чем в два раза), то в предлагаемых методиках расчета изменение жесткостных параметров при кручении соотносится с изменением жесткостных параметров при изгибе. Это соотношение жесткостей при кручении и изгибе определяется полученной на основании анализа экспериментальных данных линейной зависимостью "Г^ь-^", гДе ^ и ^ -составляющие прогибов при кручении и изгибе (с учетом также собственного веса конструкции), - интенсивность антисимметричной нагрузки от внешнего воздействия локальной нагрузки.

14. Жесткости при изгибе В и кручении В* "половинок" конструкций П-образного сечения (до продольной оси полок) в неупругой стадии работы железобетона для решения статически неопределимых задач определяются по формулам В=кВо (Во - начальная изгибная жесткость с учетом кратковременной ползучести бетона) и В*=кк*Во*( Во* - начальная жесткость В* при кручении), где коэффициенты кик* определяются следующим образом.

Коэффициент к в диапазоне значений л ( т]= М/Ми, М -изгибающий момент в рассматриваемом сечении от воздействия симметричной составляющей внешней нагрузки У), с учетом также собственного веса в "половинке" конструкции; Ми - предельный изгибающий момент в этом сечении) от 0,1 до 0,7 определяется по методике А.А.Пепаняна, основанной на статистической обработке экспериментальных данных для железобетонных балок с преднапряжением и без предварительного напряжения. Формула для к в этом диапазоне имеет вид степенной зависимости (полинома) третьей степени. Предельная кривизна вычисляется по методике Л.Л.Паньшина. На основании экспериментальных данных подмечено, что характер изменения к в диапазоне значений ц от 0,7 до 1,0 близок к квадратной параболе. Таким образом, величина к задается аналитически в диапазоне ц от 0 до 1,0.

Предлагаемая методика определения изгибных жесткостей не конкурирует с методикой вычисления по СНиП 2.03.01-84: прогибы в эксплуатационной стадии следует вычислять по СНиП и по результатам этих вычислений делать вывод о пригодности конструкций по П группе предельных состояний. Однако поскольку СНиП не позволяет определять кривизну изгибаемого железобетонного элемента на стадиях загружения Т1>0,7, то указанная методика необходима для расчета статически неопределимых систем.

Изменение жесткостей В и В* до точки, соответствующей выключению из работы растянутого бетона ребер, происходит хотя и нелинейно, но одинаково, однако при дальнейшем возрастании нагрузки В* уменьшается быстрее, чем В, причем в соответствии с нелинейными зависимостями В*=к*В и к*= Уь/Уь, где У|, - нагрузка У^, при которой растянутый бетон ребер практически выключается из работы. После появления продольных трещин вдоль контакта полки с ребром изгибная жесткость полки в поперечном направлении уменьшается с возрастанием поперечных изгибающих моментов и соответственно уменьшается изгибная жесткость балки 2 при кручении.

Для удобства практических расчетов графики изменения кик* можно построить заранее. При одинаковых классах бетона и продольной арматуры ребер эти графики практически инвариантны даже для отсеков перекрытия с различной конфигурацией ребер. Указанное обстоятельство очень удобно при проведении расчетов.

15. Предложены балочная и двухбалочная модели при кручении для конструкций П-, 2Т- и симметричного коробчатого сечений в упругой стадии. Модели получены на основании точного решения. Рассмотрена двухкомпонентная четырехбалочная модель при кручении для несимметричной конструкции коробчатого сечения в упругой стадии. Достоинством этой модели является возможность дифференцированного учета снижения с ростом антисимметричной нагрузки соответствующих изгибных жесткостей при кручении для балок 1 и 2 верхней и нижней компонент.

16. Для практических расчетов предложена нелинейная двухбалочная усредненная модель при кручении для конструкции коробчатого сечения. Правомерность квазисимметричной аппроксимации, на которой основана эта модель, объясняется двумя обстоятельствами. Во-первых, жесткостные параметры двухкомпонентной четырехбалочной модели балок 1 для верхней и нижней компонент, а также балок 2 для этих же компонент не столь существенно отличаются друг от друга. Во-вторых, даже при наибольшей разнице между жесткостными параметрами верхней и нижней компонент параметр В* приблизительно равен сумме параметров верхней и нижней компонент.

17. Сопоставление экспериментальных данных и результатов расчета для сборно-монолитного перекрытия, испытанного В.Н.Горновым, и монолитного железобетонного ребристого перекрытия, испытанного Р.Залигером, показало на удовлетворительную точность предложенных методик расчета (по усилиям погрешность не превышает 10%, а по прогибам - 15%).

18. Характеристикой распределительных свойств конструкций в сборно-монолигном перекрытии является параметр р. Для конструкций 2Т и коробчатого сечений величина р равна отношению жесткостей при изгибе В и кручении В*. Для конструкций П-образного сечения прогибы при кручении уменьшаются от горизонтального стеснения в уровне верхней полки из-за жесткости диска перекрытия, поэтому р = (В/В*)/у* (при этом у*>1). Минимальное значение параметр р имеет в упругой стадии и по его величине р можно установить нижнюю границу совместной работы, при которой еще имеет практическое значение учет перераспределения нагрузки в поперечном направлении. При значениях

Р >0,5 учет совместной работы конструкций в перекрытии проводить не рекомендуется.

19. Предложено новое конструктивное решение рамного узла соединения ригеля с колонной, которое может быть использовано в рамках серии 1.020-1.

Разработана методика определения допустимой вертикальной нагрузки на ригели рамного каркаса с учетом ветрового района. Эта методика получена на основании анализа, в котором учитывались перераспределение усилий в элементах железобетонной рамы, нелинейное деформирование ригелей и податливость при изгибе узла соединения ригеля с колонной.

20. В железобетонных колоннах с "монолитными" железобетонными консолями в связи с разным расположением консолей при различных высотах этажей зданий номенклатура стальных форм колонн для данного региона строительства может быть довольно широкой. Поэтому целесообразным в ряде случаев может быть решение со "сборной" металлической консолью, присоединяемой к стволу колонны при укрупнительной сборке в заводских условиях.

Проведенные в СибАДИ испытания показали пониженную несущую способность металлической консоли с металлической пластиной, имеющей свободные края. В связи с этим предложено новое конструктивное решение металлической консоли, входящей в состав узла соединения ригеля с колонной. Опорная часть консоли имеет повышенную несущую способность из-за того, что она имеет коробчатое составное сечение (свободный край представляет собой не одиночную пластину, а пластинку, подпертую другой пластинкой).

Результаты испытаний металлических консолей при загружении опорной части металлического столика равномерно распределенной нагрузкой и нагрузкой, большая интенсивность которой приложена ближе к колонне, могут отличаться до двух раз. Поэтому для правильной оценки несущей способности металлической консоли нагрузка должна прикладываться так, как это принято в расчете (по закону треугольника с большей интенсивностью у свободного края).

Предложено также новое конструктивное решение узла соединения ригеля с колонной со сборной железобетонной консолью, устанавливаемой в проектное положение в условиях строительной площадки.

21. Предложены новые конструктивные решения узла соединения однополочного ригеля с колонной, в которых кручение или не возникает (продолжение полки опирается на боковую консоль колонны) или в начале эксплуатационной стадии один из сварных швов в опорной зоне с наружной стороны перекрытия выключается из работы.

22. Предложены новые конструктивные решения по армированию элементов несущей системы: ригелей (двух- и однополочных), железобетонных консолей колонн и диафрагм жесткости с односторонним примыканием перекрытия. При расчете последних предлагается учитывать горизонтальную связь в уровне верха полки ригельной части.

23. Автор участвовал в разработке ГОСТов на колонны, ригели, столбчатые фундаменты, лестничные марши и площадки, многопустотные плиты перекрытий; в разработке типовых чертежей диафрагм жесткости и ригелей серии 1.020-1; в разработке программ на ЭВМ по расчету ригелей и плит перекрытий (являлся автором программ); в экспертизе проектов зданий; в экспертизе аварийных ситуаций при строительстве каркасных зданий. Автор оказывал методическую помощь проектным организациям. Автор непосредственно разрабатывал рабочие чертежи диафрагм жесткости и ригелей, выполняемые по хоздоговорам; проводил испытания ригелей и плит перекрытий в заводских условиях, разработал методы испытаний для однополочных ригелей в заводских и лабораторных условиях, разработал предложения по корректировке методики испытаний однополочных ригелей, содержащейся в типовой серии 1.020-1/87 вып.3-1; разработал новый способ испытания однослойной стеновой панели, защищенный патентом РФ.

1. Айвазов Р.Л. Сборное панельное перекрытие, опертое по контуру. (Теоретические исследования) // Сб. трудов N 90/МИСИ им. В.В. Куйбышева. -М., 1971. Вып. 2. -Пространственная работа железобетонных конструкций. - С. 77-87.

2. Айвазов Р.Л. Сборное панельное перекрытие, опертое по контуру. (Экспериментальные исследования) // Сб. трудов N 90/МИСИ им. В.В. Куйбышева.- М., 1971. Вып. 2. - Пространственная работа железобетонных конструкций. - С. 88-97.

3. Айвазов Р.Л., Крамарь В.Г. Арзуманян K.M. Проектирование многопустотных панелей на действие поперечных изгибающих сил, вызванных совместной работой панелей в составе перекрытия. М.: НИИЖБ, 1982. - 8с.

4. Акуленко М.М., Гавришко М.П. К вопросу определения жесткости при сдвиге вертикальных диафрагм жесткости каркасных зданий// Сб. научн.тр. / КиевЗНИИЭП. Киев, 1983. - Эффективные конструкции гражданских зданий. - С. 51-56.

5. Андреев О.О., Петров В.П., Чентемиров Г.М. Программа статического расчета плоских рам с заполнением в виде пластин //Сб. тр./ ЦНИИСК. М., 1974. - Вып.46. - Численные методы и алгоритмы.

6. Арзуманян K.M. Прочность и трещиностойкость преднапряженных многопустотных панелей перекрытий с минимальным расходом конструктивной арматуры. М.: НИИЖБ, 1981. - 8с.

7. Арзуманян K.M. Совместная работа панелей в составе фрагмента перекрытия //Развитие технологии расчета и конструирования железобетонных конструкций //Сб. научных трудов/НИИЖБ. М., 1983. - С. 10-13.

8. A.c. 1315580 СССР, МКИ Е04С 5/06. Арматурный каркас консоли железобетонной колонны /Б.В.Карабанов //Открытия. Изобретения. -1987. -№21.

9. A.c. 1486580 СССР, МКИ ЕОЕС 5/06. Арматурный каркас/ Б.В.Карабанов, И.М.Садовская //Открытия. Изобретения. 1989. - №22.

10. A.c. 1527396 СССР, МКИ Е04С 5/06. Арматурный каркас железобетонной балки/Б.В.Карабанов, Е.П.Григорьева//Открытия. Изобретения. 1989. - №45.

11. A.c. 1620563 СССР, МКИ Е04С 5/06. Арматурный каркас железобетонного ригеля с односторонней полкой/ Б.В.Карабанов//Открытия. Изобретения. 1991. - №2.

12. A.c. 1728426 СССР, МКИ Е04С 5/06. Арматурный каркас/Г.Л. Кац, Б.В.Карабанов, Л.Е.Фукс//Открытия. Изобретения. 1992. -№15.

13. Базоев O.K. Прочность приопорных участков железобетонных балок прямоугольного сечения, испытывающих интенсивное кручение: Дис. . канд. техн. наук. М., 1983. - 264 с.

14. Байков В.Н., Кочунов K.M., Шевченко В.А. Совместная работа железобетонных плит в сборном настиле при продольных полосовых нагрузках //Бюллетень технической информациию/САКБ АПУ г. Москва. 1958. - N 3-4. -С. 102-118.

15. Байков В.Н. Расчет сборного настила панельного перекрытия на местную продольную линейно сосредоточенную нагрузку //Проектирование железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1966. - С. 83-104.

16. Байков В.Н., Фомичев В.И. Исследование несущей способности железобетонных элементов прямоугольного сечения при совместном действии изгиба и кручения // Изв. вузов /Сер. Строительство и архитектура. 1975. — N2. - С.19-25.

17. Байков В.Н., Айвазов Р.Л. Определение деформаций железобетонных балочных плит при изгибе с кручением // Сб. трудов N133 /МИСИ им. В.В. Куйбышева.-М., 1976. Железобетонные элементы и конструкции пространственно - деформируемых систем. - С. 11-22.

18. Байков В.Н., Фролов А.К. Анализ деформируемости узлового соединения ригелей с колонами //Бетон и железобетон. 1978. - N 2. - С.

19. Байков В.Н. О дальнейшем развитии общей теории железобетона//Бетон и железобетон.- 1979.- N 7.- С.27-29.

20. Байков В.Н. Расчет изгибаемых элементов с учетом экспериментальных зависимостей между напряжениями и деформациями длябетона и высокопрочной арматуры //Изв. вузов. Сер. Строительство и архитектура. 1981. - N 5. -С. 26-32.

21. Байков В.Н., Карабанов Б.В. Анализ деформативносги узлового соединения крайнего ригеля с колонной при кручении //Полносборные унифицированные конструкции в гражданском строительстве/ Сб. научн. трудов ЦНИИЭП жилища. М., 1981. - С. 60-68.

22. Байков В.Н., Залесов A.C. Особенности работы приопорных участков балок //Бетон и железобетон. 1984. - №7. - С.20-22.

23. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс/ Изд. 4-е, переработанное. М.:Стройиздат, 1985. - 728 с.

24. Баранова Т.И. Новый метод расчета поперечной арматуры в коротких элементах //Бетон и железобетон. 1987. - №3. - С.22-24.

25. Бачинский В.Я. Бамбура А.Н. К расчету гибких железобетонных элементов //Бетон и железобетон.- 1980. N 9. - С.33-34.

26. Бедов А.И. Экспериментальное исследование железобетонных коробчатых балок на поперечных изгиб с кручением //Сб. трудов N 90/МИСИ им. В .В. Куйбышева.- М., 1971. Вып. 2. - Пространственная работа железобетонных конструкций. - С. 34-39.

27. Бедов А.И., Трифонов И.А., Складнев H.H. Практический способ расчета тонкостенных коробчатых конструкций с замкнутым контуром //Изв. вузов /Сер. Строительство и архитектура. 1974. - N 7. - С.3-10.

28. Белобров И.К. Упрощенный метод определения деформаций железобетонных изгибаемых элементов //Бетон и железобетон. 1973.- N 9. -С.20 -23.

29. Белобров И.К., Тихонов И.Н. Прочность элементов железобетонных конструкций при однократном динамическом воздействии // Предельные состояния элементов железобетонных конструкций . М.: Стройиздат, 1976.

30. Беляев В.Н. Расчет свободно несущих крыльев //Труды /ЦАГИ . М., 1934. - Вып. 165.

31. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. М.: Изд. "Наука", 1976.608 с.

32. Бондарено В.М. Нелинейные вопросы теории железобетона. Харьков: Изд-во Харьковского университета, 1968. — 323 с.

33. Бондаренко C.B., Назаренко В.Г. Методика теории ползучести. М.: ВЗИСИ, 1981. - 154 с.

34. Бузаиов А.Ф. Определение усилий в системе брусьев, соединенных по боковым граням шарнирами //Труды/Новочеркасский политехнический институт. Новочеркасск, 1966. -т.163. - С.144-150.

35. Булыгин Ю.П., Корытов С.Г. Автоматизированное проектирование железобетонных плит //Бетон и железобетон. -1985. -N 11.- С.16-18.

36. Бушков В.А. Железобетонные конструкции: ч.Н. Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкций. M.-JL: Госстройиздат, 1941. - 503 с.

37. Быченков Ю.Д., Горшкова В.М. Бесконсольные стыки ригелей с колоннами многоэтажных промзданий//Элементы и узлы каркасов многоэтажных зданий. М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1980. - С.50-59.

38. Вернигор В.А. Несущая способность и деформативность железобетонных балок прямоугольного полого сечения при изгибе с кручением: Дис. . канд. техн. наук. М., 1988. - 185 с.

39. Власов В.З. Тонкостенные упругие стержни. М.: Физматгиз, 1959.568 с.

40. Вольмир A.C. Устойчивость деформируемых систем. М.: "Наука",1967.

41. Вольфсон Б. П. Расчет сборных и монолитных коробчатых конструкций на изгиб и кручение. М., Стройиздат, 1968.

42. Гаранин В.Н. Экспериментальные исследования ребристых железобетонных панелей перекрытий сечением типа 2Т при неравномерных нагружениях // Сб. трудов N 185/МИСИ им. В.В. Куйбышева.- М., 1981. С. 73-77.

43. Гвоздев A.A. К вопросу конструирования железобетонных панелей перекрытия //Архитектура и конструкции многоэтажных крупнопанельных жилых домов. -М.: Госстройиздат, 1954.

44. Гвоздев A.A., Геммерлинг A.B., Крылов С.М. Расчет стержневых железобетонных конструкций по деформированной схеме //Строительная механика и расчет сооружений. 1973. - №4. - С.10-12.

45. Гвоздев A.A., Байков В.Н. Современные пути развития теории железобетона //Бетон и железобетон. 1983. — N 5. - С.9-11.

46. Гельфанд Л.И., Вашаломидзе Т.А., Лисогор Т.С. Горизонтальные стыки сейсмостойких панельных зданий//Обзорная информация/Конструкции жилых и общественных зданий. Вып. 12. ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1986. - 61 с.

47. Геммерлинг A.B. Расчет стержневых систем. М., Стройиздат, 1974.

48. Глушанков А.Я., Гуревия Я.И., Клевцов В.А. Совместная работа сборного железобетонного покрытия из типовых балок и плит // Действительная работа несущих железобетонных конструкций производственных зданий и сооружений. М: Стройиздат, 1973. - С. 4-17.

49. Гнидец Б.Г. Сборно-монолитные статически неопределимые железобетонные конструкции с напрягаемыми стыками и регулированием усилий: Автореф. дис. . докт. техн. наук. М., 1988. - 35 с.

50. Горнов В.Н. Исследование прочности и жесткости индустриальных конструкций жилых зданий . -М: Госстройиздат, 1954.

51. ГОСТ 9818-85. Марши и площадки лестниц. Технические условия. -М.: Изд-во стандартов, 1985. 30 с.

52. ГОСТ 24476-80. Фундаменты железобетонные сборные стаканного типа под колонны общественных зданий. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1981. - 9 с.

53. ГОСТ 18979-90. Колонны железобетонные для многоэтажных зданий. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1990. -25 с.

54. ГОСТ 18980-90. Ригели железобетонные для многоэтажных зданий. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1990. -17 с.

55. ГОСТ 9561-91. Плиты железобетонные многопустотные для зданий и сооружений. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 25 с.

56. Граднев П. С'вместно действие на двустранно подпрени сглобяеми подови елементи при вертикален товар //Строигелство. 1986. -N. И. -С.20-23.

57. Гурьев Г.Г., Паныиин JI.JI. Деформационный расчет многоэтажных зданий связевой системы //Сб. тр. N 90/ МИСИ им. В.В.Куйбышева. М., 1971.- Пространственная работа железобетонных конструкций. - С. 98-109.

58. Гуща Ю.П., Мамедов Т.И. Экспериментальное исследование процессов деформации и разрушения сжатой зоны изгибаемых элементов // Сб. трудов/ РИСИ. Ростов-на дону, 1974.

59. Гуща Ю.П., Лемыш JI.JI. Расчет деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях //Бетон и железобетон. 1985.- N 11. - С.13-16.

60. Давыдова Э.Г., Ржаницин А.Р. Расчет сжато-изогнутого консольного стержня //Строительная механика и расчет сооружений.- 1968. N 6.

61. Давыдова Э.Г. Устойчивость и деформационный расчет составных стержней при действии произвольной нагрузки: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. М., 1970. - 15 с.

62. Довгалюк В.И. Соединения сборных железобетонных каркасных конструкций зданий//Обзорная информация/Строительные конструкции. Вып. 5. ВНИИНТПИ Госстроя СССР, 1989. - 60 с.

63. Дроздов П.Ф., Себекин И.М. Проектирование крупнопанельных зданий (каркасных и бескаркасных). М.: Стройиздат, 1967. — 416 с.

64. Дроздов П.Ф. Расчет сборных перекрытий, опирающихся на внутренние и наружную стены //Строительные конструкции. Киев, Будавельник, 1969. - Вып. 12.

65. Дроздов П.Ф. Конструирование и расчет несущих систем многоэтажных зданий и их элементов./Изд. 2-е.- М.: Стройиздат, 1977.- 224 с.

66. Дроздов П.Ф. О расчете гибких железобетонных колонн // Бетон и железобетон.- 1979 .- N 12.- С.30-31

67. Дроздов П.Ф. Здания большой этажности //Железобетонные конструкции. Специальный курс. М: Стройиздат, 1981.-С.319-442.

68. Дроздов П.Ф., Дзюба В.А., Паныпин Л.Л. Прочность диафрагм каркасных многоэтажных зданий //Бетон и железобетон. 1985.- N 2. - С.23-24.

69. Дроздова И.П. Сопротивление перекрытий кручению из плоскости в связевом каркасе//Сб. трудов 133/МИСИ им. В.В.Куйбышева.- М., 1979.-Железобетонные элементы и конструкции пространственно-деформируемых систем. С.61-68.

70. Дыховичный Ю.А. Конструирование и расчет жилых и общественных зданий повышенной этажности. — М.: Стройиздат, 1970.

71. Дыховичный Ю.А. О методике расчета многоэтажных каркасных и панельных зданий //Строительная механика и расчет сооружений. -1975. №4.

72. Дыховичный Ю.А., Максименко В.А. Сборный железобетонный унифицированный каркас. М.: Стройиздат, 1985.

73. Дыховичный Ю.А. Метод Единого каталога унифицированных деталей в московском строительстве //Экспресс-информация /Отечественный производственный опыт. Сер.8 /Строительные конструкции. Вып.1.-М.: ВНИИИС, 1986. С.2-17.

74. Егупов В.К. Пространственные расчеты зданий. Киев: "Буд1вельник",1976.

75. Егупов В.К., Командрина Т.А., Голобородько В.Н. Пространственные расчеты зданий. Киев: Изд. "Буд1вельник", 1976. - 264с.

76. Елагин Э.Г. Общий метод расчета прочности железобетонных трубчатых элементов при изгибе с кручением //Строительная механика и расчет сооружений. 1991. - N2. - С.36-40.

77. Елагин Э.Г. Расчет перемещений железобетонных стержней прямоугольного сечения на стадиях их работы с трещинами при совместном кратковременном действии моментов и продольной силы // Строительная механика и расчет сооружений. 1991. — N 4. - С.26-31.

78. Елагин Э.Г. Расчет по раскрытию трещин при совместном действии изгибающего и крутящего момента и продольной силы//Бетон и железобетон. -1992. N 8. - С.17-18.

79. Елагин Э.Г. Сопротивление железобетонных стержней совместному действию изгиба с кручением на стадиях работы с трещинами: Автореф. дис. . докт. техн. наук. М., 1994. - 33 с.

80. Железобетонные конструкции /Под ред. Н.Я. Панарина. М.: "Высшая школа", 1971. - 428 с.

81. А.с.1087626, МКИ Е04В 1/18. Железобетонный каркас малоэтажного здания /Б.В.Карабанов, JI.JI. Паныдин, В.И.Павленко (СССР)//Открытия. Изобретения. 1984. - N 15.

82. A.c. 1530707 СССР, МКИ Е04В 1/18. Железобетонный каркас многоэтажного здания /Б.В.Карабанов//Открытия. Изобретения. -1989. №47.

83. Жесткое узловое сопряжение ригелей с колонной для рамных каркасов многоэтажных зданий/А.Н.Райтаровский, Б.П.Ковтунов, С.З.Абдулин, А.Н.Королев, Г.В.Выжигин//Бетон и железобетон. -1986. №5. - С.27-28.

84. Завриев К.С. Динамика сооружений. — М.:Трансжелдориздат, 1946.285 с.

85. Зайцев Ю.В., Овсянников K.JL, Промыслов В.Ф. Проектирование и монтаж железобетонных конструкций. М.: Высшая школа, 1980. - 328 с.

86. Залесов A.C., Ильин О.Ф., Рулле JI.K. Прочность и трещиностойкостъ железобетонных элементов при действии поперечных сил и кручения //Бетон и железобетон. 1971. - N 5. -С. 19-22.

87. Залесов A.C. Расчет прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил и кручения //Бетон и железобетон. 1976. -№6. -С. 22-24.

88. Залесов A.C., Фигаровский В.В. Практический метод расчета железобетонных конструкций по деформациям. М.: Стройиздат, 1976.- 102 с.

89. Залесов A.C. Новый метод расчета прочности железобетонных элементов по наклонным сечениям //Сб. научн. трудов /НИИЖБ. М., 1977. -Вып.39. - Расчет и конструирование железобетонных конструкций.

90. Залесов A.C., Баранова Т.И. Новый подход к расчету коротких элементов при действии поперечных сил//Бетон и железобетон. -1979. — N 2. -С.22-24.

91. Залесов A.C., Карабанов Б.В., Хавкин А.К. Учет совместной работы плит и ригелей при расчете на кручение //Бетон и железобетон.- 1992. N 1. -С. 20-22.

92. Залесов A.C., Карабанов Б.В., Хавкин А.К. Учет влияния совместной работы плит и ригелей при расчете на кручение // Сб. научн. трудов / АО "Инрекон". М.,1992. - Совершенствование конструкций для строительства общественных зданий. - С. 117-130.

93. Залигер Р. Железобетон. Его расчет и проектирование. M.-JI.: Госиздат, 1927. - 719 с.

94. Ивашенко Ю.А. Безригельные сборные железобетонные конструкции одно- и многоэтажных зданий: Автореф. дис. . докт. техн. наук. Челябинск, 1989. - 46 с.

95. Ильин О.Ф., Сапарбеков A.C. Сопротивление железобетонных стержней продольному изгибу //Бетон и железобетон. -1986. N 8. - С.26-28.

96. Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий. ВСН 32-77/Госгражданстрой при Госстрое СССР. М.: Стройиздат, 1978. - 177 с.

97. Калманок A.C. Пространственная работа сборных многоэтажных зданий. М.: Стройиздат, 1956.

98. Карабанов Б.В. К расчету совместной работы сборных железобетонных ребристых панелей на локальную нагрузку //Сб. трудов N 62/МИСИ им. В.В. Куйбышева.- М., 1969. Вып. 1. - С. 78-82.

99. Карабанов Б.В. К определению нормальных напряжений в конструкции П-образного профиля // Строительная механика и расчет сооружений. 1969. — N 6. - С.33-36.

100. Карабанов Б.В. Исследование совместной работы сборных железобетонных ребристых панелей на локальную нагрузку. Дис. . канд. техн. наук. М. 1971. - 145 с.

101. Карабанов Б.В. О расчете конструкции П-образного профиля //Строительная механика и расчет сооружений. 1974. - N 3. - С.54-57

102. Карабанов Б.В. Инженерный способ расчета конструкций П-образного профиля // Строительная механика и расчет сооружений. 1976. — N 3. - С.51-54.

103. Карабанов Б.В., Хавкин А.К. Разработка и исследование конструкций ригелей каркасов многоэтажных зданий //Эффективные конструкции многоэтажных каркасных зданий в десятой пятилетке. Киев, Общество " Знание", 1978. - С. 14.

104. Карабанов Б.В., Штарева O.A. О вычислении величины WT// Бетон и железобетон. 1978. - №5. - С.28-29.

105. Карабанов Б.В. О центре изгиба и кручения для стержней швеллерного сечения// Строительная механика и расчет сооружений. -1978. -N2. С.71-72.

106. Карабанов Б.В., Штарева O.A. О вычислении WT //Прогрессивные полносборные конструкции общественных зданий/Сб. научн. трудов /ЦНИИЭПжилшца. М., 1979. - С.90-94.

107. Карабанов Б.В. Предварительное определение жесткостных параметров диафрагм при проектировании каркасно-панельных зданий //Строительные конструкции. Строительная физика. (Сер.8: Реф. сб./ЦИНИС Госстроя СССР. Вып.8). М., 1979. - С. 9-11.

108. Карабанов Б.В. Практический способ расчета плигно-ребристых конструкций на кручение //Строительная техника и расчет сооружений. 1979. -N 1. - С.45-50.

109. Карабанов Б.В., Павленко В.И., Матвеева М.С. Конструкций зданий магазинов //Магазины /ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристических комплексов Госграждансстроя СССР. М., 1979. - С. 143 -157.

110. Карабанов Б.В. Учет геометрической нелинейности при проектировании многоэтажных каркасно-панельных зданий// Бетон и железобетон. -1980.- N 11.- С.26.

111. Карабанов Б.В. Учет геометрической нелинейности при проектировании многоэтажных зданий // Проектирование и инженерные изыскания. -1981. N 2. - С. 19-20.

112. Карабанов Б.В. Применение метода подобия при вычислении критических сил для консольного стержня //Экспресс-информация/ Сер.ОЗ/Инженерно-теоретические основы строительства. Вып.1. ВНИИИС Госстроя СССР, 1983. -С. 1-5.

113. Карабанов Б.В. Учет геометрической нелинейности при проектировании многоэтажных зданий межвидового применения // Экспресс -информация /Жилшцно-гражданское строительство. Вып.З. ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1983. - С. 1-6.

114. Карабанов Б.В. Предварительная компоновка несущей системы многоэтажных зданий //Проектирование и инженерные изыскания . -1983. N 3. - С.21-22.

115. Карабанов Б.В. Практический способ расчета изгибаемых железобетонных элементов по деформации //Сб. научных трудов / ЦНИИЭП жилища. М.,1983. - Экспериментальные и теоретические исследования сборных железобетонных конструкций. - С.77-82.

116. Карабанов Б.В. Диафрагма жесткости зданий серии 1.020-1// Снижение металлоемкости в строительстве. Рига: "АВОТС", 1983.- -С.26-31.

117. Карабанов Б.В. Расчет монолитных ребристых перекрытий на локальные нагрузки //Экспресс-информация/Строительство и архитектура. Сер. 10 /Инженерно-теоретические основы строительства. Вып.4. ВНИИС Госстроя СССР, 1984. - С. 2-6.

118. Карабанов Б.В., Довгалюк В.И. Стыки каркасно-панельных конструкций общественных зданий//Обзорная информация/Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.1. ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1984. - 52. с.

119. Карабанов Б.В. Особенности расчета ригелей с подрезкой в опорных зонах на кручение с изгибом //Бетон и железобетон.- 1985. N 7. - С. 46-47.

120. Карабанов Б.В. Пространственный расчет сборно-монолитных перекрытий // Бетон и железобетон. 1987. - N 3. - С. 19-21.

121. Карабанов Б.В. Проектирование многоэтажных каркасных зданий с диафрагмами жесткости немонотонного типа //Обзорная информация / Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.2.- ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1988. 41 с.

122. Карабанов Б.В., Царапкина H.H. Эффективные несущие системы в малоэтажных каркасно-панельных зданиях //Проектирование и инженерные изыскания. 1988. - N 3. - С. 13-14.

123. Карабанов Б.В. Ильин О.Ф. Особенности расчета изгибаемых преднапряженных элементов со смешанным армированием по общему случаю//Бетон и железобетон. 1988. - №3. - С.23-25.

124. Карабанов Б.В. Расчет зданий повышенной этажности с железобетонными конструкциями//Обзорная информация/Сер. Инженерно-теоретические основы строительства. Вып.З. ВНИИНТПИ Госстроя СССР, 1989. - 57 с.

125. Карабанов Б.В., Царапкина H.H. Совершенствование железобетонных ригелей для каркасов многоэтажных зданий//Экспресс-информация/Зарубежный и отечественный опыт/Строительные конструкции и материалы. Вып.2. -ВНИИНТПИ Госстроя СССР, 1991. С.3-8.

126. Карабанов Б.В. Пространственный расчет монолитных ребристых перекрытий //Бетон и железобетон.- 1992. N 3. - С. 25-27.

127. Карабанов Б.В. Нелинейный расчет монолитных железобетонных ребристых перекрытий на локальные нагрузки //Бетон и железобетон.- 1992. N 7. - С. 17-18.

128. Карабанов Б.В., Фукс JI.E. Новые эффективные системы немонотонных диафрагм жесткости для малоэтажных общественных зданий //Совершенствование конструкций для строительства общественных зданий. -М.: АО "Инрекон", 1992. С. 15-24.

129. Карабанов Б.В. Учет геометрической нелинейности при проектировании железобетонных рам //Бетон и железобетон.- 1993.- N 1. С.17-19.

130. Карабанов Б.В. Практический способ расчета железобетонной балки коробчатого сечения на кручение// Бетон и железобетон.1994.-МЗ. С.13-17.

131. A.c. 742548, МКИ Е04В 1/18. Каркас здания /В.Е.Сно, О.О.Проценко, Г.М.Семенова, Н.И.Гамалей, ЛЛ.Паныиин, АЛ.Москалев (СССР) //Открытия и изобретения. -1978. N 24.

132. Карпенко Н.И. О некоторых уточнениях расчета деформаций железобетонных плит и оболочек с трещинами //Исследование конструкций зданий и сооружений для сельского строительства /Вып. 2-2. М.: Стройиздат,1969.

133. Карпенко Н.И. К определению деформаций стержневых железобетонных коробчатых элементов с трещинами при кручении // Реферативный сборник/Межотраслевые вопросы строительства. ЦИНИС,1970. N 10.

134. Карпенко Н.И. К расчету железобетонных пластин и оболочек с учетом трещин //Строительная механика и расчет сооружений . 1971. - N 1. -С.7-12.

135. Карпенко Н.И., Елагин Э.Г. Деформации железобетонных трубчатых элементов с трещинами при изгибе с кручением //Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1971. - С.29-48.

136. Карпенко Н.И. К расчету деформаций железобетонных стержней с трещинами при изгибе с кручением //Теория железобетона. М.: Стройиздат, 1972. - С.50-59.

137. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. -М.: Стройиздат, 1976. 208 с.

138. Карпенко Н.И. Трещиностойкость и жесткость элементов при совместном действии изгиба и кручения //Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1976. - С. 154-159.

139. Карпенко Н.И., Чистова Т.П. Жесткость и трещиностойкость железобетонных элементов прямоугольного сечения при совместном действии кручения и изгиба с поперечной силой //Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1976.

140. Карпенко Н.И. К построению общей ортотропной модели деформирования железобетона //Строительная механика и расчет сооружений . 1987. - N 2. - С.31-36.

141. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А. Определение кривизн и удлинения стержневых элементов с трещинами //Бетон и железобетон. -1981. N2. - С. 17-18.

142. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Сапожников М.А. К построению обшей методики расчета статически неопределимых стержневых железобетонных конструкций на основе метода конечных элементов// Строительная механика и расчет сооружений. 1990. - N2. - С.55-61.

143. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. М.: Стройиздат, 1996. - 413 с.

144. Карцивадзе Т.Н., Бюс И.Е., Кахиани JI.A. Динамические параметры железобетонных многоэтажных каркасных зданий // Бетон и железобетон. -1968. N 8.

145. Киселев В.А. Строительная механика /Специальный курс. Динамика и устойчивость сооружений /Изд. 3-е.- М.: Стройиздат, 1980. 616с.

146. Кодыш Э.Н. Промышленные многоэтажные здания из сборных железобетонных конструкций /Обзор. М.: ВНИИНТПИ, 1989. - 85 с.

147. Кодыш Э.Н. Метод проектирования железобетонных конструктивных систем зданий с учетом доэксплуатационной стадии работы: Автореф. дис. . докт. техн. наук. М., 1990. - 44 с.

148. Кондратьев Р.Б. О расчете перекрытий из узких панелей // Строительная механика и расчет сооружений . 1960. -N 2. - С.36-41.

149. Кондратьев Р.Б., Нордштрем Э.Э. О горизонтальных перемещениях многоярусных рам под действием узловых нагрузок/Информационный листок. -Л.: Ленпроект, 1964. 12 с.

150. Корноухов Н.В. Прочность и устойчивость стержневых систем. — М.: Стройиздат, 1949. -285 с.

151. Коробов А.П. Приближенный метод расчета стоек постоянного и переменного сечений.- Ростов-на-Дону: Ростовский-на-Дону механический институт инженеров транспорта, 1935.

152. Коуэн Г.Д. Кручение в обычном и предварительно напряженном железобетоне. М.: Стройиздат, 1972. - 104 с.

153. Краснощеков Ю.В. Взаимодействие сборных настилов с контурными опорными элементами в железобетонных перекрытиях: Автореф. дис. . канд. техн. наук. -М., 1976. 18 с.

154. Крылов С.М., Козачевский А.И. Применение ЭВМ для расчета сложных стержневых систем с учетом неупругих свойств железобетона// Бетон и железобетон. 1966. - №1.

155. Кудзис А.П. Оценка надежности железобетонных конструкций. -Вильнюс: "Мокслас", 1985.- 156 с.

156. Лемыш Л.Л., Маргулис O.B. Расчет многоэтажных железобетонных рам с учетом перераспределения усилий высокого уровня //Экспресс-информация /Строительные конструкции и материалы. Вып.1.-М.:ВНИИНТПИ, 1991.- С. 33-37.

157. Лепский В.И., Паньшин Л.Л., Кац Г.Л. Полносборные конструкции общественных зданий. М.: Стройиздат, 1968. -236 с.

158. Лепский В.И., Карабанов Б.В., Павленко В.И. Конструкции каркасно-панельных общественных зданий // Обзорная информация / Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.7. ЦНТИ по гражданскому строительству, 1977. - 28 с.

159. Лепский В.И., Карабанов Б.В., Павленко В.И. Сборные железобетонные конструкции каркасно-панельных зданий общественного назначения //Обзорная информация / Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.2. ЦНТИ по гражданскому строительству, 1979. - 35 с.

160. Лессиг H.H. Теоретические и экспериментальные исследования железобетонных балок при совместном действии изгиба и кручения// Сб. научн. тр. /НИИЖБ. М., 1958. - Теория расчета и конструирования железобетонных конструкций. - С.3-18.

161. Лессиг H.H., Руллэ Л.К. Общие принципы расчета прочности железобетонных стержней на изгиб с кручением //Теория железобетона. М.: НИИЖБ, 1972. - С.43-49.

162. Линович Л.Е. Расчет и конструирование частей гражданских зданий. Киев: "Бущвельник", 1972. - 663 с.

163. Лишак В.И., Киреева Э.И., Саарян В.В. Совместная работа многопустотных преднапряженных плит //Бетон и железобетон. 1986.- N 11. -С.29-31.

164. Лишак В.И., Киреева Э.И., Таратута М.Г. Исследование многопустотных плит перекрытий, опертых по трем сторонам // Бетон и железобетон. 1986. - N 11. - С. 5-7.

165. Лялин И.М. Исследование работы железобетонных балок прямоугольного сечения, подверженных воздействию поперечной силы, изгибающего и крутящего моментов: Дис. . канд. техн. наук. М., 1959. - 296 с.

166. Маилян Л.Р. Расчет статистически неопределимых стержневых железобетонных систем. Ростов-на-Дону: РИСИ, 1988. - 90 с.

167. Максименко В.А. Связевые системы сборных железобетонных конструкций: Дис. . докт. техн. наук. М., 1988. -35с.

168. Манжаловский В.П. Некоторые задачи по теории устойчивости.-Харьков: ОНТИ -НКТП, ДНТВУ; 1938. 151 с.

169. Марджанишвили М.А., Марджанишвили Л.М. Теоретические и экспериментальные исследования элементов сейсмостойких каркасно-панельных зданий. -Тбилиси: "Мецниереба", 1977. 347 с.

170. Матков Н.Г. Стыки железобетонных элементов каркасов многоэтажных зданий//Обзорная информация/Отечественный и зарубежныйопыт. Сер.8/Строительные конструкции. Вып.З. ВНИИИС Госстроя СССР, 1982. - 96 с.

171. Морозенский B.JL, Карабанов Б.В. Ригели со смешанным армированием для многоэтажных каркасных общественных зданий//Обзорная информация/Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.4. -ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1987. 41 с.

172. Морозов Н.В., Кащеев Г.В., Колчина О.Н., Лепский В.И. Жесткость узлов каркаса связевой системы с учетом пластических деформаций //Бетон и железобетон.- 1978. N 12. - С. 14-16.

173. Мулин Н.М., Гуща Ю.П. Деформация железобетонных элементов при работе стержневой арматуры в упруго-пластической стадии //Бетон и железобетон . 1970.- N 3.

174. Мурашев В.И. Расчет устойчивости рам //Проект и стандарт. 1936.1. N 12.

175. Мурашкин Г.В. Влияние предварительного напряжения на прочность и трещиностойкость железобетонных балок прямоугольного сечения, работающих на изгиб с кручением: Дис. . канд. техн. наук. Куйбышев, 1966. -169 с.

176. Муромский К.П., Филипов В.П., Титов В.Н., Коковин O.A. Новый вид армирования ячеисто-бетонных стеновых панелей //Бетон и железобетон. -1984. N 11. - С. 12-13.

177. Мухамедиев Т.А. К вопросу расчета железобетонных стержней с учетом физической и геометрической нелинейности //Сб. научн. трудов

178. ЦНИИЭПсельстрой. М., 1989. - Расчет конструкций и теплофизика зданий и сооружений АПК. - С. 19-26.

179. Мухамедиев Т. А. Методы расчета статически неопределимых железобетонных стержневых и плоскостных конструкций с учетом нелинейных диаграмм деформирования материалов и режимов нагружения: Автореф. дис. докт. техн. наук. М., 1990. - 47 с.

180. Назаренко В.Г., Масленников В.О. Расчет железобетонных конструкций с учетом геометрической и физической нелинейности// Строительная механика и расчет сооружений. 1974. - N 2. - С.73-74.

181. Назаренко В.Г. Об интегральной жесткости сечений //Бетон и железобетон. 1980. - N 8. - С.27.

182. Назаренко В.Г. Развитие основ теории расчета железобетонных конструкций с учетом особенностей режимного нагружения: Автореф. дис. . докт. техн. наук. М., 1989. - 48 с.

183. Никитин И.К. Об учете продольного изгиба в рамных железобетонных каркасах // Сейсмостойкость и динамика производственных зданий. М.: ЦНИИпромзданий, 1980. - С.58-67.

184. Никитин Н.В. К вопросу проектирования и расчета каркасов высотных зданий //Расчет пространственных конструкций /Вып.З. -М.: Госстройиздат, 1955. С.47-52.

185. Нудельман Я.Л. Методы определения собственных частот и критических сил для стержневых систем. Л.-М.: Гостехтеориздат, 1949.

186. Оганджанян Г. С. Прочность железобетонных элементов на воздействие крутящих моментов и поперечных сил: Дис. . канд. техн. наук. -М., 1989. 201 с.

187. Опыт укрупнения сеток колонн каркасных зданий серии ИИ-04/П.А.Вязовченко, В.И.Зыков, Г.ВЛебедев и др.//Бетон и железобетон. 1978.- №6. С.11-12.

188. Основы проектирования зданий в сейсмических районах /Корчинский И.Л., Поляков C.B., Быховский В.А. и др. М.: Госстройиздат, 1961. - 488 с.

189. Паныпин Л. Л. Продольный изгиб несущих конструкций многоэтажных зданий //Строительная механика и расчет сооружений. 1973.-1.- С.30-34.

190. Паныпин Л. Л. Устойчивость и нелинейные деформации многоэтажных зданий //Труды / III международный симпозиум S-41 МСС и Объединенный комитет по высотным зданиям.- М., 1976.- Публикация N 43.-Сборные многоэтажные здания. С.231-233.

191. Паныпин Л.Л., Симонов В.Л. Расчетные деформации железобетонных элементов // Экспресс-информация / Строительство и архитектура. Сер. 10 / Инженерно-теоретические основы строительства. Вып. 5. ВНИИС Госстроя СССР, 1981. - С.2-5

192. Паныпин Л.Л., Карабанов Б.В. Приближенный метод определения предельной кривизны элементов //Бетон и железобетон. 1982.- N 12. - С. 34.

193. Паныпин Л.Л. Предельные состояния каркасно-связевых систем: Дисс. . докт. техн. наук. М., 1983. - 378 с.

194. Паныыин JI.JI. Карабанов Б.В. Многоэтажные каркасно-панельные здания с диафрагмами жесткости немонотонного типа //Проектирование и инженерные изыскания. -1985. N 4. - С. 14-15.

195. Паньшин JI.JI. Диаграмма момент-кривизна при изгибе и внецентренном сжатии//Бетон и железобетон. 1985.- N11. - С. 18-20.

196. Паршин Л.Ф., Смирнов О.Г. О расчете железобетонных стержневых систем по деформированной схеме // Бетон и железобетон. -1973. N6.- С.21-23.

197. Пастернак П.Л. Исследование пространственной работы монолитных железобетонных конструкций // Сб. трудов /МИСИ им. В.В. Куйбышева.-М., 1940. N 4.

198. Пепанян A.A. Практический метод расчета изгибаемых железобетонных элементов по деформациям //Сб. статей молодых работников Арм. НИИС а/Арм. НИИС. Ереван, 1980. - С.83-88.

199. Передерий Г.П. Курс мостов: т.Ш. Железобетонные мосты. -М.: Трансжелдориздат, 1951. 476 с.

200. Петрова К.В. Деформация внецентренно сжатых элементов в стадии П //Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1964.

201. Печенов А.Н. Расчет и конструирование многоэтажных каркасно-панельных зданий. Клев, Изд. "Буддвельник", 1975. - 191 с.

202. Погоржельский Н.В. Теоретические основания к повышению нагрузки на сжато-изогнутые стержни. М.: Трансжелдориздат, 1938.

203. Подольский Д.М. Пространственный расчет зданий повышенной этажности. М.: Стройиздат, 1975. - 158 с.

204. Поляков C.B. Каменная кладка в каркасных зданиях. (Исследование прочности и жесткости каменного заполнения). М.: Госстройиздат, 1956. - 188 с.

205. Поляков C.B. Сейсмостойкие конструкции зданий: Учеб. пособие для вузов. 2-е изд. - М.: Высш. школа, 1983. - 304 с.

206. Поляков C.B., Ойзерман В.И. Сопоставление отечественных и зарубежных норм проектирования конструкций зданий для строительства в сейсмических районах //Обзорная информация /Строительство и архитектура.

207. Сер.8 /Строительные конструкции. Вып.7. ВНИИИС Госстроя СССР, 1986. -63 с.

208. Поляков C.B., Гусева И.Ю. Конструкция сейсмостойких железобетонных зданий //Обзорная информация /Конструкции жилых и общественных зданий. Технология индустриального домостроения. Вып. 10. -ВНИИТАГ Госкомархитектуры, 1990. 33 с.

209. Попов М.Г. Результаты от изследването на напрегватото и деформираното състояние при натоварени на усукване мостове с едноклетьчно Кутиено сечение //Пътшца. -1979. N 11. - С.16-19.

210. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). 4.1/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 192 с.

211. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч.2/ЦНИИпромэданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. -М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1988. 144 с.

212. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84)/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР, 1989. -192 с.

213. Проектирование и расчет многоэтажных гражданских зданий и их элементов: Учебное пособие для вузов /П.Ф.Дроэдов, М.И.Додонов, Л.Л.Паныпин, Р.Л.Саруханян/Под ред. П.Ф.Дроздова. М.: Строиздат, 1986. -351 с.

214. Работа торцовых ригелей связевых каркасов при шарнирном опирании на колонны / Ковтунов Б.П., Вознесенский Л.Ф., Абдулин С.З., Хавкин А.К., Карабанов Б.В. //Бетон и железобетон.- 1983. N 2. - С. 11-13.

215. Раевский А.Н. Основы расчета сооружений на устойчивость. М.: "Высшая школа", 1962. - 160 с.

216. Раевский А.Н., Раевский Л.А. Оптимизация рамных каркасов из условия прочности и устойчивости. Пенза: Пензенский госуд. арх.-стр. ин-т, 1996. - 131 с.

217. Райзер В.Д. Методы теории надежности в задачах нормирования расчетных параметров строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1986. -190 с.

218. Райзер В.Д. Теория надежности в строительном проектировании. -М.: Изд. Ассоциации Строительных Вузов, 1998. 303 с.

219. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям /А.С.Залесов, Э.Н.Кодыш, Л.Л.Лемыш, И.К.Никитин. М.: Стройиздат, 1988.

220. Расчет железобетонных стержневых конструкций при немногократных повторных и знакопеременных нагрузках /Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Ерышев В.А., Кузнецов A.B. Тольятти: НПО "Союзнеруд", 1989. - 112 с.

221. Рекомендации по расчету каркасно-панельных общественных зданий с применением ЭВМ/ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов. М.: Стройиздат, 1986. - 80 с.

222. Рекомендации по применению монолитных ядер жесткости в сочетании со сборными конструкциями /ЦНИИЭПжилшца. М.:Стройиздат, 1987. - 40 с.

223. Рекомендации по расчету ригелей связевого каркаса с учетом совместной работы со сборным настилом. М.: ЦНИИП реконструкции городов, 1989. - 49 с.

224. Репекто В.В. Исследование влияния трещин по контакту полки и ребер на прочность, жесткость и трещиностойкость ребристых плит// Сб. научн. трудов/НИИЖБ. М., 1984. - С. 87-90.

225. Ржаницын А.Р. Сложное сопротивление тонкостенных профилей с недеформируемым контуром в пределах и за пределами упругости/ Труды / ЦНИПС. М.: Госстройиздат, 1941.

226. Ржаницын А. Р. Теория составных стержней строительных конструкций. -М: Стройиздат, 1948.

227. Ржаницын А.Р., Милейковский И.Е. Расчет оболочки каркаса высотной части дворца культуры и науки в Варшаве на ветровую нагрузку //Строительная промышленность. 1954. - N 2. - С.24-28.

228. Ржаницын А.Р. Устойчивость равновесия упругих систем. М.: Гостехтеориздат, 1955.

229. Ржаницин А.Р. Теория расчета строительных конструкций на надежность. М.: Стройиздат, 1978. - 240 с.

230. Рогицкий С.А. Новый метод расчета на прочность и устойчивость. -Москва, Свердловск: Машгиз, 1961. -352 с.

231. Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона ( без предварительного напряжения).- М.: Стройиздат, 1978. -318 с.

232. A.c. 1451231 СССР, МКИ Е04В 1/18. Сборный железобетонный каркас многоэтажного здания /Б.В.Карабанов//Открытия. Изобретения. 1989.-N2.

233. Сегаль А.И. Высотные сооружения. — М.: Госстройиздат, 1949.

234. Селиверстова B.B. Исследование работы несущих конструкций многоэтажных каркасных зданий с нерегулярными диафрагмами жесткости на моделях: Автореф. дис. . канд. техн. наук. М., 1974. - 20 с.

235. Семченков A.C. Исследование влияния формы поперечного сечения сборных железобетонных панелей на их совместную работу в перекрытиях: Дис. . канд. техн. наук. М., 1974. -217 с.

236. Семченков A.C. Расчет сборных железобетонных перекрытий как полубезмоментных конструктивно-ортотропных пластин //Изв. вузов / Сер. Строительство и архитектура. 1974. -N 5. - С. 16-23.

237. Семченков A.C., Исаков М.Е. Влияние продольных трещин в тонкостенных коробчатых настилах на напряженно-деформированное состояние сборных перекрытий //Серия: Строительство/ ЦНИИИТЭИ. М., 1976. - Вып. 1(4). - С. 60-64.

238. Семченков A.C. Исследование влияния вутов на деформации тонкостенных коробчатых настилов // Строительная механика и расчет сооружений. 1976. - N 3. - С.49-51.

239. Семченков A.C., Закерничный С.Р., Залесов A.C. Совершенствование армирования подрезки ригелей//Жилищное строительство.- 1982. N 2.

240. Семченков A.C., Третьяков Б.И., Кутовой А.Ф. и др. Работа дисков перекрытий из настилов с продольными шпонками //Бетон и железобетон. -1983. N 1. - С. 35-36.

241. Семченков A.C. Расчет ригелей и пустотных панелей с учетом совместной работы элементов каркаса // Сб. научн. трудов / ЦНИИЭПжилища. М., 1983.- Экспериментальные и теоретические исследования сборных железезобетонных конструкций. - С.41-60.

242. Сигалов Э.Е. Каркасно-панельные здания //Проектирование железобетонных конструкций /Под ред. П.Л.Пастернака. М.: Стройиздат, 1966. - С. 194-257.

243. Сигалов Э.Е., Протасов В.А. К определению осредненной жесткости железобетонных внецентренно сжатых стоек с учетом трещин в растянутых зонах //Бетон и железобетон. 1971. - N 2. - С.34-36.

244. Складнев H.H., Трифонов И.А. Исследование пространственной работы железобетонных плитно-ребристых конструкций с трещинами //Сб. трудов N 72/МИСИ им. В.В. Куйбышева.- М., 1969. Вып. 1. -Пространственная работа железобетонных конструкций. - С. 22-27.

245. Складнев H.H. Особенности работы ребристых полок панелей покрытий одноэтажных промзданий // Сб. трудов N 133/МИСИ им. В.В. Куйбышева. М.,1976. - Железобетонные элементы и конструкции пространственно- деформируемых систем. - С. 83-87.

246. Складнев H.H., Гаранин В.Н. Особенности деформирования железобетонных панелей перекрытий типа 2Т при неравномерных нагружениях //Изв. вузов/Сер. Строительство и архитектура. 1979. - N 11. -С. 23-28.

247. Складнева P.A. Трещиностойкость железобетонных обычных и предварительно напряженных балок прямоугольного сечения при действии поперечного изгиба и кручения: Дис. . канд. техн. наук. -М., 1976. 186 с.

248. Смирнов А.Ф. Устойчивость и колебания сооружений. М: Трансжелдориздат, 1958. -572 с.

249. Смирнов О.Г. Расчет железобетонных конструкций каркасно-панельных конструкций на устойчивость и по деформированной схеме: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. М., 1973. - 19 с.

250. Сно В.Е. О деформативности многоэтажных каркасных зданий // Строительство и архитектура Москвы.- 1972.- N 7.- С. 18-21.

251. Сно В.Е. Обеспечение устойчивости связевых каркасов малоэтажных зданий//0бзорная информация /Конструкции жилых и общественных зданий. Вып.2. ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре, 1984. - 55 с.

252. Снитко H.K. Устойчивость стержневых систем в упруго-пластической стадии. М.: Стройиздат, 1968.

253. Патент 2029275 РФ, MICH GOIM19/00. Способ испытания на прочность строительной конструкции/Б. В. Карабанов (РФ)//Открытия. Изобретения. 1995. - №5.

254. Справочник инженерные сооружения. М.: Машстройиздат, 1950.524 с.

255. Справочник инженера-проектировщика промсооружений: Т.Н. Расчетно-теоретический. M.-JL; Госстройиздат, 1934. - 710 с.

256. Справочник по динамике сооружений /Под ред. Б.Г. Коренева, И.М. Рабиновича. М: Стройиздат, 1972. - 511 с.

257. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений / Расчетно-теоретический/ Кн.1. М.: Стройиздат, 1972.

258. Строительная механика. Стержневые системы: Учебник для вузов /А.Ф.Смирнов, А.В.Александров, Б.ЯЛащеников, Н.Н.Шапошников. -М.: Стройиздат, 1981. 512 с.

259. СНиП П-7-81. Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1982. - 48 с.

260. СНиП 2.01.07 -85. Нагрузки и воздействия. (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения) /Госстрой СССР.- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. -8с.

261. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем. М.: Гостехиздат,1955.

262. Тимошенко С.П. Сопротивление материалов /т.П.Более сложные вопросы теории и задачи. М.: "Наука", 1965. - 480 с.

263. Тихий М., Ракосник Й. Расчет железобетонных рамных конструкций в пластической стадии. Перераспределение усилий/Пер. с чешского. М.: Стройиздат, 1976. - 198 с.

264. Трифонов И.А., Складнев H.H. Практический метод расчета распределения рядовой сосредоточенной нагрузки в пролетных строениях балочных мостов //Изв. вузов/Сер. Строительство и архитектура. 1968. - N 10. - С.29- 34.

265. Трифонов И.А., Бедов А.И., Складнев H.H. Исследование железобетонных замкнутых призматических оболочек с трещинами //Сб. трудов N 90 / МИСИ им. В.В.Куйбышева.- М., 1971.- Вып.2.- Пространственная работа железобетонных конструкций.- С. 25-33.

266. Трифонов И.А., Белов С.А. Расчет перемещений железобетонных элементов в стадии неупругой работы арматуры //Изв. вузов./ Сер. Строительство и архитектура. -1971. N 4.

267. A.c. 1073396 СССР, МКИ Е04В 1/38. Узел соединения ригеля с колонной/Б.В.Карабанов, В.И.Павленко, М.Ф.Данилова//Открытия. Изобретения. 1984. - №6.

268. A.c. 1219755 СССР, МКИ Е04В 1/38. Узел соединения ригеля с колонной торцового поперечника связевого железобетонного каркаса /Б.В.Карабанов //Открытия. Изобретения. 1986. - №1.

269. A.c. 1534159 СССР, МКИ Е04В 1/38. Узел соединения крайнего ригеля с колонной/Б.В.Карабанов//Открытия. Изобретения. 1990.-№1.

270. A.c. 1560695 СССР, МКИ Е04В 1/38. Узел соединения ригеля с колонной/Б.В.Карабанов//Открытия. Изобретения. 1990. - №16.

271. A.c. 1564298 СССР, МКИ Е04В 1/38. Узел соединения ригеля с колонной /ВЛ.Морозенский, Б.В.Карабанов, Б.Н.Волынский, В.И.Саунин, А.Р.Нелепов, П.Ф.Дземешкевич //Открытия. Изобретения. -1990. №18.

272. Улицкий Б.Е. Пространственные расчеты балочных мостов . М.: Автотрансиздат, 1962. -365 с.

273. Улицкий Б.Е., Потапкин A.A., Руденко В.И. Пространственные расчеты мостов (с использованием ЭВМ). М.: Транспорт, 1967. - 404 с.

274. Улицкий Б.Е., Львович К.И. Влияние ползучести и усадки на пространственную работу разрезных мостов // Бетон и железобетон. 1970. — N 3. - С. 9-10.

275. Улицкий Б.Е., Васильев А.И., Шестоперов Г.С. Пространственные расчеты железобетонных мостов с учетом нелинейных деформаций //ЦНИИС. -М., 1975. Вып. 95. - 63 с.

276. Фисивной П.П. Прочность и жесткость конструкций диафрагмкаркасно-панельных зданий с учетом особенностей работы стыков: Дис.канд.техн. наук. М., 1978. - 208 с.

277. Фролов А.К. Исследование совместной работы сборных железобетонных элементов в дисках покрытий: Дис. . канд.техн.наук.-М.,1975.-159 с.

278. Ханджи б,в, Расчет многоэтажных зданий со связевым каркасом.-М.: Стройиздат, 1977.- 188 с.

279. Хромец Ю.Н. Совершенствование объемно-планировочных и конструктивных решений промзданий. М.: Стройиздат, 1986.

280. Цейтлин Ш.Ю. О совместной работе панелей перекрытия // Исследования по теории сооружений. М., 1957. - Вып. У11.

281. Чентемиров Г.М. Исследование эффективности конструктивных схем диафрагм жесткости зданий: Автореф. дис. . канд. техн. наук. М., 1976. -19с.

282. Чиненков Ю.В. Исследование работы железобетонных элементов при совместном действии кручения и изгиба: Дис. . канд. техн. наук. М., 1959. -244 с.

283. Чистова Т.П. Исследование деформативности железобетонных элементов прямоугольного сечения при кручении, при изгибе с кручением и при совместном действии изгибающего и крутящего моментов и поперечной силы: Дис. . канд. техн. наук. М., 1973.-123 с.

284. Чистяков Е.А., Беликов В.А. Изгиб и внецентренное сжатие коротких и гибких элементов //Бетон и железобетон. 1971.- N 5. - С.10-14.

285. Чистяков Е.А., Мамедов С.С. Деформации внецентренно сжатых железобетонных элементов в стадии, близкой к разрушению// Теория железобетона. М.: Стройиздат, 1972. - С.116-123.

286. Чистяков Е.А., Коробков В.А. Практические способы расчета составных стержней на устойчивость // Строительство и архитектура. (Сер. 16: Реф. сб./ ЦИНИС Госстроя СССР. N 2) М., 1979. - С. 8-13.

287. Чистяков Е.А. Учет прогибов при расчете сжатых элементов// Бетон и железобетон. -1980.- N 1. С.36.

288. Шагин П.П. Статический расчет каркасно-панельных жилых зданий большой этажности. M.-JL: Стройиздат, 1966.

289. Шилов Е.В., Семченков A.C. Расчет железобетонных пространственных тонкостенных коробчатых настилов с учетом их совместной работы в сборных перекрытиях //Пространственные конструкции в Красноярском крае. Красноярск, 1973. - N 6. - С.291-310.

290. Шилов Е.В., Краснощеков Ю.В. Конструкция и расчет перекрытий с промежуточными колоннами //Изв. вузов/Сер. Строительство и архитектура. -1978. N 9. - С.3-7.

291. Штаерман И.Я., Пиковский A.A. Основы теории устойчивости строительных конструкций. M.-JL: Госстройиздат, 1939.

292. Штильман Е.И., Эдельман Е.И. Исследование работы сборных плитных пролетных строений мостов //Бетон и железобетон. 1971.- N 12. -С.10-12.

293. Шуллер В. Конструкции высотных зданий. М.: Стройиздат, 1979.

294. Яворский Б.М., Детлаф A.A. Справочник по физике/ Изд. 2-е, перер. М: "Наука", 1985. -512 с.

295. Ярин Л.И. О расчете железобетонных оболочек-силосов в стадии эксплуатации с учетом развития трещин //Строительная механика расчет сооружений. 1974. - №3. - С. 15-19.

296. Alios A.E., Martin L.H. Longitudinally prestressed concrete T-beams subjected to torsion, bending and shear //Proc. ICE. 1978. - Vol. 65, P.2, N 2(June). - P. 359-380.

297. Andra W. Beitrag zur Berechnung zweistegiger Plattenbalken mit veränderlichem Querschnitt bei Torsionbelastung //Diss., Doct.- Ingns, Stuttgart, 1963.

298. Armisen F.G.M. Estudio sobre tableros de puentes. Parte I //Hormigon y Acero. 1981. - N 138. - P.51-141.

299. Baikov V.N. Precast reinforced concrete slabs under longitudinal strip loads// Indian Concrete Journal. 1963. - August. - P. 302-305.

300. Behr R.A., Grotton E.J., Dwinal C.A. Revised method of approximate structural analysis // Journal of Structural Engineering. 1990. - V.116, 11. - P.2342-2348.

301. Berson G.L. Details of a short span economical bridge // J. of Precast Concrete Institute. 1966. - V.ll. - N 1. -P.95-99.

302. Boissie D., Pera J. Caracterisation statistique par simulation de la loi moment- courbure de sections en Beton arme //Mat. et constr.- 1981.- N 83.-P.349-356.

303. Bolton A. Natural frequencies of structures for designers // Structural Engineers. 1978.- V. 56 A.- N 9.

304. Cheung V.W.-T., Tso W.K. Lateral load analysis for buildings with setback // Journal of Structural Engineering. 1986. - V.113, N 2. - P.209-227.

305. CEB Comite Euro-International del Hormigon. Codigo modelo para eldiseno seismorreisistente de estructuras de hormigon armado//Informes de la Construction. 1986. - V.37, N 372. - P.49-101. - N 374. - P. 49-97.

306. Csonka P. Verfahren zur Auswertung von Belastungsproben auf Decken // Die Bautechnik.- 1958. Heft 10. - S. 396-399.

307. Danesi R.F., Edwards A.D. The behaviour up to failure of prestressed concrete box beams of deformable cross-section subjected to eccentric load//Proc. Instn. Civ. Engrs. 1983. - V. 75. - March. - P.49-75.

308. Danesi R.F., Edwards A.D. Bending, torsion and distorsion of prestressed concrete box beams of deformable cross-section. A comparison between experimental and theoretical results //Proc. Instn. Civ. Engrs. 1982. - V.73. - Part 2. - P. 789-810.

309. Deimling R. Der quertragerlose zweistegiger Plattenbalken unter antimetrischen Belastung // Beton und Stahlbetonbau. -1981. -N 7. S.162-164.

310. Dritsos S.E. Distortion of concrete box beams due to eccentric transverse loads//J. of Structural Engineering. -1991. V.117, N 1. -P.29-47.

311. Fintel M. Ductile shear walls in earthquake resistant multystory buildings // Journal of ACI. 1974. - V.71, N 6. - P. 296-305.

312. Fibl I., Schumann U. HB Schraubenanschlusse fur Stahlbetonkonsolen. -Bauingenieur. - 1982. -N 2. - S.61-68.

313. Grossman J.S. Simplified computations for effective moment inertia Ie and minimum thickness to avoid deflection computations // J. ACI. V.78. -1981. -N 6. - P.423-434.

314. Holmes M. Steel frames with brickwork and concrete infilling // ICE. Proceedings. 1962. - V.23. Session 1961-62. - P.93-104.

315. Hsu T.T.C. Torsion of structural concrete-uniformly prestressed rectangular members without web reinforcement // J. of PCI. 1968. - Vol.13, N 2. -P 34-44.

316. Hsu T.T.C., Mo Y.L. Softening of concrete in low-rise shear-walls // ACI Journal, Proceedings. 1985. - V.82, N 6. - P.883-889.

317. Hsu T.T.C. Softened truss model theory for shear and torsion // ACI Structural Journal. 1988. - Nov.-Dec. - P.624-635.

318. Kiedron K. Sila krytyczna sciskanych slupow zelbetowych //Archiwum inzynierii ladowej. 1983. - V.29, N 3. - S.221-231.

319. Klein G.J. Design of spandrel beams //PCI Journal. 1968. - Sept.-Oct. -P.76 -124.

320. Kristek V. Tapered box girders of deformable cross section // J. of Structural Division. -1970. V.96, ST 8. - P.1761-1793.

321. Kristek V. Co-operation of prestressed concrete box girders with deformable cross-section // Stavebnicky casopis. 1970. -N 3. - S. 238-273.

322. Kristek V. Theory of box girders. N.Y.: John Willey and Sons, 1979.

323. Krzizek H. Strukturmatrizen fur den zweistegiger symmetrischen Plattenbalken //Beton und Stahlbetonbau. -1979. -N 7. S. 271-274.

324. Liauw T.-C., Kwan K.-H. Nonlinear behavior of non-integral infilled frames //Computers and structures. 1984. - V.18, N 3. - P.551-560.

325. Lobel L., Popaescu A. Recherche experimentale sur la repartition transversale des changes pour pont-dalle// Annales des Travaux Publics de Belgique. -1967.- N 5.

326. Mac Gregor J.G., Hage S.E. Stability analysis and design of concrete frames // Journal of the Structural Division. Proceedings of the American Society of Civil Engineers.- 1977.- V.103, ST 10. P. 1953- 1970.

327. Mallick D.V., Severn R.T. The behavior of infilled frames under static loading // ICE. Proceedings. 1968. - V.41, Sept. - P. 205-222.

328. Mau S.T., Hsu T.T.C. Shear design and analysis of low-rise structural walls // ACI Journal, Proceedings. 1986. - V.83, 2. Mar. - Apr. - P.306-315.

329. Mau S.T., Hsu T.T.C. Shear behavior of reinforced concrete framed wall panels with vertical loads // ACI Structural Journal. 1987. - May - June. - P.228-234.

330. Meek J.W. Ein praxisgerechtes Naherungsverfahren fur die gemischte Torsion des doppelstegigen PlatenbaLkens //Beton und Stahlbetonbau. - 1985. -N 2.-S.46-51.

331. Mikkola M.J., Raavola J. Finite element analysis of box girders // J.Str.Div., ASCE. 1980. - V.106, ST 6. - P.1343-1357.

332. Naaman A.E. An approximate nonlinear design procedure for partially prestressed concrete beams // Computers and structures. -1983.- V.17.- N 2.-P.287-299.

333. Nahan N.D. Distribution of loads in precast prestressed concrete members without diaphragms //J. of Prestressed Concrete Institute. 1963. -V.8, N5. - P. 24-37.

334. Nazarenko V. L'equation de l'etat mecanique des materiaux solides sous l'action du dechargement monotone // Annales de l'Universite de Conakry / Serie A: Sciences et techniques. Conakry. - 1984. - P.203-209.

335. Ohlig R. Die Nebenspannungen der Radtrager prismatischer Faltwerke unter besonderer Berücksichtigung des U-formigen Plattenbalkens/Diss., Darmstadt, 1934.

336. Prakash Rao D.S. Design of webs and web-flange connections in concrete beams under combined bending and shear //J. Amer. Cone. Inst. 1981. - N 1. - P. 28-35.

337. Prasada K.N., Seetharamulu K. Staggered shear panels in tall buildings // Journal of Structural Engineering. 1983. - V.109, N 5. - P.1174-1193.

338. Pre M. Etude de la torsion dans le beton precontraint par la methode du treillis spatial evolutif // Ann. Inst. Techn. Batiment et Travaux Publics. 1980. - N 385. - P.93-112.

339. Rosman R. Die Statische Berechnung von Hochhauswanden mit Offungsreihen// Bauingenieur-Praxis.-1965.- Heft 65.- 64 s.

340. Sakai K., Kakuta Y. Moment curvature relationships of reinforced concrete members, subjected to combined bending and axial force // J. ACI. — 1980. -V.77, N 3. - P.189-194.

341. Silva C., Buyukozturk O., Wormley D. Postcracking compliance analysis of RC beams // Proc. Amer. Soc. Civ. Eng. 1979. - V. 105, ST 1. - P. 35-51.

342. Simons F. Durchbiegung von weitgespannten Stahlbetonholzplatten //Deutsche Bauzeitschrift. 1980. - N 2. - S. 265-268.

343. Simons F. Zur Konstunktion von weitgespannten Stahlbetonhohlplatten //DBZ. -1981. N 4. - S.557-559.

344. Smith B.S. Methods for predicting the lateral stiffness and strength of multystorey infilled frames // Building Science. 1967. - V.2, N 3. - P. 247-257.

345. Sparke A.N. Investigation into the distribution of loads applied to precast concrete floor slabs made up of hollow box section units// Civil Engineering and Public Works Revilw. 1967. - V.62, N 726. - C.83-86.

346. Spence R.J.S., Morley C.T. The stregth of single-cell concrete box girders of deformable cross-section //Proc. Instn. Civ. Engrs. 1975. - V.59. - P.743-761.

347. Swann R.A., Williams A. Combined loading test on model prestressed concrete box beams reinforced with steel mesh //Tech. Report N 42485/ Cement and Concrete Association. London, 1973.

348. Swann R.A., Williams A. Complete results of combined loading tests on model prestressed concrete box beams reinforced with steel mesh //Tech.Report N 42485/ Cement and Concrete Association. London, 1973.

349. Tentative Provissions for development of seismic regulations for building /Publication ATC 3-06. Washington: Y.S. Government printing office , 1978.

350. Tinawi R., Redwood R.G. Orthotropic bridge decks with closed stiffeners. -Analysis and behaviour // Computers and Structures. 1977. - V.7. - N 6. - P.683-696.

351. Venkappa V., Pandit G.S. Torsional response of reinforced concrete members// Ind. Concrete J. 1984 .- V.58, N 10. -P.268-273.

352. Verhalt J. Structures industrialisées en beton // CSTC Revue. 1977.-N 2. - P. 2-12.

353. Wood R.H. Plasticity, composite action and collapse design of unreinforced shear wall panels in frames // ICE. Proceedings. — 1978. P.2. V.65, June. - P.381-411.