автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Научное обоснование методов расчета и проектирования высокопороговых водосбросных плотин со ступенчатой низовой сливной гранью

На правах рукописи

РГо Ом

Аль-АлиАбдельразак 2 § ЯП Я ?ПП[}

Научное обоснование методов расчета и проектирования высокопороговых водосбросных плотин со ступенчатой низовой гранью

05.23.07-гидротехническое и мелиоративное строительство

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва-2000

Работа выполнена в Московском государственном университете природообустройства

Научные руководители - заслуженный деятель науки РФ,

доктор технических наук, профессор Румянцев И.С., кандидат технических наук, профессор Бук-реев В.П.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук Ханов Н.В.,

кандидат технических наук Николае» ко Ю.И.

Ведущая организация - ИЦ «Союзводпроект»

Защита состоится « июня 2000 года в часов на заседании диссертационного совета К120.16.01 Московского государственного университета природообустройства по адресу: 127550, г.Москва, ул.Прянишникова, 19, ауд. 201 С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МГУП. Автореферат разослан «/ У» июня 2000 года

Ученый секретарь диссертационного совета ^ кандидат технических наук, доцент /^¿¿¿¿¿¿-^ —

/ Евдокимова И.М.

2

нта.ич -оне ,о

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы. Водохозяйственные организации Сирийской Арабской Республики на протяжении последних лет осуществляют масштабное строительство новых водных объектов, в числе которых имеется большое количество крупных речных водохранилищных и водозаборных гидроузлов. Эти объекты весьма важны для экономики САР, большая часть территории которой является зонами пустыни и полупустыни. Годовой слой осадков на этих территориях не превышает 300...500 мм. Большая часть растительности этих зон в летнее время выгорает, а существующие водотоки - пересыхают. С целью улучшения условий произрастания на этих землях сельскохозяйственных культур их орошают водой из искусственно созданных водохранилищ на реках Ефрат, Северный Кебир, Оронт и их притоках.

Сирия принадлежит к числу стран, в которых пять тысячелетий назад зародилась гидротехника. Все это время ее крестьяне строили гидроузлы с плотинами, водосбросами и водозаборами каналов. Многие из этих сооружений являлись водопропускными и имели в своем составе водосливные пороги практического профиля. Основная особенность последних заключается в том, что в их нижних бьефах необходимо осуществлять гашение избыточной энергии сбросного потока. Известно большое количество конструкций гасителей, предназначенных для выполнения таких функций. Одной из таких конструкций, известным гидротехникам уже на протяжении почти двух тысячелетий, является ступенчатая сливная грань водосливного порога. В ее пределах осуществляется гашение энергии потока, только что миновшего гребень водослива. При этом достигается высокая степень диссипации энергии потока и приемлемые, с точки зрения обеспечения условий течения в нижнем бьефе, кинематические характеристики последнего. Однако, несмотря на большую историю существования ступенчатых сливных граней как элемента конструкции водосливного порога, они оказались недостаточно изученными и слабо распространенным и в практике гидротехнического

строительства. Настоящее аттестационное исследование было задумано как научная попытка идентификации ступенчатых сливных граней к климатическим и гидрографическим условиям Сирийской Арабской Республики, а также расширения использования последних в странах с жарким климатом. Внедрение указанных конструкций в практику водохозяйственного строительства САР позволит получить значительный экономический эффект.

Целью работы является разработка на основании результатов анализа современной научно- технической литературы и лабораторных модельных гидравлических исследований научно-обоснованных рекомендаций по расчетному обоснованию и проектированию вакуумных водосливных плотин со ступенчатыми сливными гранями.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие основные задачи:

установить реальные диапазоны использования в практике конструкций водосливных плотин со ступенчатыми сливными гранями;

исследовать основные режимы работы сливных ступенчатых граней водосбросных высокопороговых ллотин; проверить на основе результатов собственных крупномасштабных модельных гидравлических исследований существующие рекомендации по проектированию н назначению основных параметров ступенчатых сливных граней рассматриваемых водосбросных плотин; Исследовать закономерности изменения основных характеристик процесса сопряжения бьефов с помощью совершенного гидравлического прыжка при различных конструкциях ступенчатых сливных граней водосбросных высокопороговых плотин с вакуумными оголовками.

Научная новизна и практическая ценность диссертации. Основные элементы научной новизны проведенного нами исследования сводятся к следующему:

впервые на основе лабораторных исследований на крупномасштабных моделях проверены ранее существовавшие

рекомендации по режимам работы и конструктивному оформлению ступенчатых сливных граней водосливов практического профиля с вакуумным оголовком; детально тучен характер изменення вдоль по длине ступенчатой сливной грани значений коэффициента скорости Ф; установлено, что наиболее интенсивно диссипация энергии потока происходит на ступенчатых гранях, состоящих из ступеней различной длины;

осуществлен пересчет лабораторных данных по <р на плотину высотой 20м. Показано, что данные автора получены для весьма широкого диапазона изменения удельных расходов; установлено, что ступенчатые сливные грани позеоляют резко уменьшить средние скорости в сжатом сечении по сравнению с прямолинейными сливными гранями;

подтверждено, что гидравлические сопротивления ступенчатых сливных граней можно рассчитать по зависимости, предложенной В.С.Боровковым и Ф.Г.Майрановскнм; впервые предложены графики п зависимости, позволяющие прогнозировать параметры совершенного гидравлического прыжка на участке сопряжения за ступенчатой сливной гранью.

Достоверность результатов и. выводов работы подтверждается тем, что при проведении крупномасштабных модельных гидравлических исследований использованы корректные современные методы моделирования и пересчеты полученных опытных данных на натуру, а также результатами многочисленных сопоставлений полученных данных с измерениями других отечественных и зарубежных исследователей.

Апробация полученных результатов. Основные результаты диссертации докладывались на заседаниях кафедры гидротехнических сооружений МГУП (1995-2000гг.), а также на конференциях молодых специалистов и аспирантов университета (1997-2000г.).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, трех глав, заключения и списка использованной литературы. Работа изложена на 135 страницах машинописного текста,

иллюстрирована 30 рисунками и 8 фотографиями. Список использованной литературы содержит 193 наименования, из них 28 иностранных.

Основное содержание диссертации

Первая глава диссертации посвящена анализу научно-технической литературы, посвященной рассмотрению современного опыта проектирования и строительства водосбросных плотин из укатанного бетона.

Ступенчатая форма низовой водосливной грани , как показали многочисленные исследования на моделях и в натуре, более рациональна при сооружении секции из укатанного бетона, так как позволяет обеспечивать надлежащее рассеивание избыточной кинетической энергии дотока; предотвращает повреждение грани, вследствии эрозии и кавитации; хорошо аэрировать поток, при этом ступени не оказывают существенного влияния на пропускную способность водослива.

Проблемам гидравлических условии работы водосбросов со ступенчатой или имеющей ребра усиленной шероховатости сливной гранью посвящено достаточно большое число научных публикаций. Основная их масса обобщает результаты экспериментальных исследований; при этом наибольший вклад внесен работами КаплинскогоС.В., Гордиенко П.И., Штрауба и Андерсена , Боровкова B.C. и Майрановского Ф.Г., Ченсона Г., Соренсена P.M., Смита Б.Р. и Эванса P.C., Стефенсона Д., Швайнштейна А.М.. Правдивца Ю.П., Румянцева И.С., Шрестха Субарна Дас , Ганема С.Х. и др.

Авторы этих публикаций отметили, что рассматриваемая в них конструкция водосброса известна чрезвычайно давно, ее «возраст» не менее 1,5- 2 тысяч лет. Такие водосбросы оказались хорошо приспособленными не только к пропуску через них больших паводковых расходов, но и весьма технологичными с точки зрения применения рациональных методик их возведения. В древности они возводились в основном из каменной кладки. В более близкое к нам время для их строения начали применять габионы с каменной

засыпкой, бетонные плиты специальной конструкции (клиновидные плиты), бетонные массивные элемешы оригинальных очертаний, укатанный бетон и т.п..

Анализ обсуждаемых в рамках настоящей главы публикаций показал, что водосбросы и особенно бетонные высокопороговые водосбросные плотины со ступенчатыми сливными гранями имеют ряд характерных особенностей гидравлических условий их работы, основные из которых следующие:

высота их водосливного порога может быть самой различной, диапазон ее изменения 10...90 м,

значения удельных расходов, сбрасываемых через такие водосбросы, достаточно высоки, они могут достигать 30 м /с и более; для пропуска удельных расходов более 10 м /с обычно используются водосливные пороги современных профилей с высотой последних не менее 30 м, а их водосливные оголовки очерчивают по относительно новым и пока малораспространенным в Европе координатам WES USBR. Уклон низовых граней таких плотин составляет 0,6...0.8; конструктивно рассматриваемые водосбросные плотины чаще всего устраиваются нерегулируемыми, хе. они не имеют затворов на гребне и вступают в работу после того, как отметка уровня воды в верхнем бьефе превысит отметку нормального подпорного уровня (НПУ);

при возведении этих плотин из укатанного бетона высоту ступеней на низовой грани делают пропорциональной толщине укладываемых слоев последнего, т.е. в диапазоне 0,3... 1,0 м; водосбросные пороги с упрощенной трапециидальной формой поперечного сечения их тела чаще всего возводят при необходимости пропуска пазодков с большими удельными расходами, величины которых не превышают 5 м/с, высота таких плотин обычно составляет не более 10 м. Однако, известны случаи, когда водосбросные пороги с трапециидальной формой поперечного сечения достигают высоты 20 м, но имеют более пологий уклон сливной грани, чем в случае возведения порогов с профилем практических очертаний и с плавно обтекаемыми оголовками.

Все исследователи обсуждаемых плотин уделили большое внимание изучению условий и характера течения на ступенчатых или близким им по свойствам и геометрии сливным граням. Почти все они отметили, что границы смены режимов и характеристики этих течений находятся в прямой зависимости от значений удельных расходов, размеров ступеней, уклона низовой грани и т.п.

При больших удельных расходах свободная поверхность потока «остается гладкой, а сам поток прозрачным по глубине». Такой режим работы назвали скользящим. Последовательное уменьшение расхода приводит к разрушению свободной поверхности, она покрывается неровностями и гребнями, и поток становится непрозрачным по всей глубине. Затем, в верхней части полостей между кромками ступеней под транзитным потоком образуется воздушная полость. Размеры этой полости становятся все больше, а толщина воды на ступенях все меньше. Такой гидравлический режим работы называют перепадным (струйным)».

Переходы от одного режима к другому сопровождаются резкой перестройкой, перераспределением эпюр давлений. При перепадном режиме линии токов как бы повторяют очертания контура ступеней, а при скользящем - линии токов почти параллельны поверхности условного дна (псевдодна), т.е. плоскости проходящей через «угловые точка ребер ступеней».

Вторая глава посвящена методике проведения модельных лабораторных исследований гидравлических условий работы высокопороговых водосбросных плотин со ступенчатой сливной гранью. Основным критерием моделирования рассматриваемых явлений являлось число Фруда, а условием моделирования-зависимосгь Рг=1с1ет, так как она определяла инвариантность уравнения, описывающих потоки со свободной поверхности, позволяет обеспечить на моделат и в натуре равенство коэффициентов скорости ф, коэффициента Шези С, коэффициента гидравлического трения X, идентичность поля скорости и давления; гидравлических режимов сопряжения бьефов, а так же идеютрнюеть условий размывов при соблюдении известных

дополнительных условий. Соответствующие оценки показали, что модельные водосливные плотины и участок нижнего бьефа за ней могут быть в наших условиях воспроизведены в масштабе 1:10. Исследования проводились в зеркальном гидравлическом лотке лаборатории водопропускных сооружений кафедры технических сооружений МГУП (рис.1). Модель экспериментальной сливной плотины была нами выполнена в масштабе 1:10. Длина рабочей части составила 1000 см, ширина- 100 см и имела высоту 192 см. Установка была тщательно выполнена и промазана герметиками. Устройство модели позволяло нам изменять конструкцию сливной грани. Определение параметров потока - отметок свободной поверхности, глубин, скоростей течения, значения коэффициента скорости ф- осуществлялось с использованием функциональной кривой связи для каждого исследованного типа

шероховатости на поверхности ступенчатой сливной грани.

Оценка погрешностей экспериментов показала, что относительная предельная ошибка при определении глубин в

наших опытах составляла 6ь=1,2...0,3%, относительная

погрешность определения расхода 50=0,04...0,13%, а

коэффициенты расхода бт=3...3,5%, коэффициенты скорости в наших опытах мы определяли с относительной предельной погрешностью

В третьей главе диссертации обсуждены результаты исследований гидравлических условий работы бетонных водосливных плотин со ступенчатой сливной гранью, направленных на получение ответов по всем поставленным задачам. Изучению характера изменения скорости ф на ступенчатой сливной грани водосбросной плотины была посвящена специальная серия проведенных нами экспериментов. Эти исследования проводились на трех моделях водосливных порогов с вакуумным профилем. Все они имели одинаковую высоту 192 см. Модель А- с гладкой сливной гранью, модель В- представляла собой вакуумный водосливной порог практического профиля, сливная грань которого имела ступенчатую поверхность со ступенями одинакового размера

( отношение высоты ё к длине 1 каждой из ступеней (1/1=1,21; ¿=1,17 см, 1=1,4 см). Модель С имела на сливной грани ступени различных размеров: три первые от оголовка ступени имели с1=3,6 см и 1=3 см; затем шли две ступени с (1=5,52 и 1=4,6 см; остальные ступени имели размеры (1=7,32см и 1=6,1 см. Заметим, что соотношение (1/1 было одинаковым. Глубины потока вдоль сливной грани измерялись в семнадцати створах, отстоящих друг от друга на 10 см по горизонтали. Результаты опытов представлены на графиках (рис.2...7). Рассмотрение этих графиков позволяет обнаружить несколько закономерностей изменения величины ф: при всех исследованных расходах по мере удаления мерного сечения от начала отсчета (от точки наивысшего подъема оголовка) кривая ф=£(1о/11кр) имеют нисходящий характер, т.е. величины ф уменьшались;

рост величины расхода, пропускаемого через водосброс, как правило, приводил к увеличению значений <р в одних и тех же сечениях;

наибольшие значения ф, т.е. наиболее высокое местоположение кривой (р^Що/Икр), при всех исследованных расходах имел водосброс А, т.е. водосброс с гладкой сливной гранью. Ниже располагалась кривая водосброса В, а еще ниже-водосброса С. Это говорит о том, что сливная грань водосброса С наиболее интенсивно гасила на своей поверхности избыточную кинетическую энергию потока; наряду с отмеченным в предыдущем пункте, обращает на себя внимание тот факт, что рост расхода вел к уменьшению разницы значений ф в мерных сечениях трех исследованных водосбросов. При этом кривые ф=^1о/11кр) водосбросов В и С, т.е. водосбросов со ступенчатой сливной гранью, располагались на графике гораздо ближе друг к другу, чем к кривой водосброса А, т.е. водосброса с гладкой сливной гранью.

Для более углубленного анализа по тем же опытным данным были построены графики в тех же координатах, но с

нанесением на каэвдый из них кривых ф=1(1о/Ькр), полученных при различных расходах О, но для одного типа водосброса (рис.8...10).

Анализ этих трех графиков позволил нам установить, что: отмеченная выше тенденция падения значений ф в одних и тех же сечениях, имеет место и при такой обработке опытных данных;

во всех трех случаях наибольшие значения ф имеет кривая, отвечающая расходу 0=60 л/с, а наименьшая-0=120 л/с;

на измеренных значениях ф почти не сказывается то, что сливные ступенчатые грани водосбросов В и С имели несколько отличную друг от друга геометрию ступеней, т.е. то, что в верхней, ближней к оголовку, части сливной грани водосброса С имели место ступени меньшей высоты.

В соответствии с раннее поставленными задачами в рамках наших исследований было изучено изменение относительных наборов' Ш/Нрасч. в зависимости от О^Орасч., где Орасч-расчетный расход исследовавшегося водослива, а Нрасч,- напор, устанавливающийся на его гребне при Орасч.. Эти исследования были проведены на тех же трех моделях водосливных порогов (А -с гладкой сливной гранью, В - со ступенчатой сливной гранью, имеющей ступени одного размера, С - то же, но ступенями различной высоты; подробнее см. п.3.2). Итоги обработки опытных данных приведены на рис.11. Результирующая зависимость изображенная на этом графике, была построена после учета всех опытных точек. Анализ этого графика показывает, что даже в условиях пропуска расходов через водосливной порог достаточно крупного масштаба, наличие ступеней различных типов и размеров на сливной грани не отразилось на величине напора на гребне, а соответственно, и на пропускной способности водосброса. Этот результат - принципиально важен. Он показывает то, что устройство таких ступеней не является негативным моментом с точки зрения изменения пропускной способности. Другим интересным результатом явились данные об изменении относительных скоростей в сжатом сечении за водосливными

порогами трех исследованных конструкций (рис.12). Данные были нами обработаны в координатах Vi7U*=f(Qi/Qpac4.). Здесь: Vi -средняя скорость потока в сжатом сечении при пропуске расхода Qi; U *=л/§№ динамическая скорость в этом же створе, определенная через средний уклон J на водосливе; Орасч,-расчетный расход водосброса. Другими словами, соотношение Vi/U* показывает, во сколько раз скорость в сжатом сечении превышает «скорость трения» в этом же месте. Рассмотрение графика на рис.12, позволяет сделать несколько интересных на наш взгляд выводов:

во-первых, на всех трех водосливах наблюдалась однообразная тенденция изменения Vi/U* в зависимости от Qi/Qpacn.; во-вторых, на моделях со ступенями на сливной грани имело место снижение средней скорости в сжатом сечении в сравнении с моделью, имевшей гладкую сливную грань: на модели со ступенями одинаковой высоты скорость снизилась в 1,14 раза, а на модели со ступенями различной высоты - в 1,21 раза;

в-третьих, сравнение между собой двух моделей со ступенями, показало, что по мере роста величины относительного расхода Qi/Орасч, модель со ступенями различной высоты начинает работать все более и более эффективно. В среднем она работает на 5% эффективнее;

при малых значениях Qi/Орасч наблюдаются довольно близкие значения Vi/U* для гладкой и ступенчатой сливных граней. На ступенчатых гранях Vi/U*~3, на гладкой Vi/U*=4. С ростом Qi/Qpacn в 6-7 раз на гладкой сливной грани Vi/U* равно почти 8 (рост в 2 раза), а на ступенчатых- 6,15...6,5 (рост в Зраза).

Также в рамках настоящей работы были проведены исследования параметров сопряжения бьефов за вакуумными водосливными высокопороговыми плотинами, имеющими различную конструкцию сливной грани. Результаты обработки полученных опытных данных по сравниваемым конструкциям

водосливных порогов обработанные в координатах h2/hi=f(Fr) и

Ьг/Ь^^Бг*), представлены та рис. 13.„18. Здесь Бг =1>2/(§Ь1)-

число Фруда, а Рг*=^1)2 так называемое

«американское» число Фруда, которое можно трактовать и как волновую скорость. Легко видеть, что Аналю рис.13 и 14

показывает, что:

в наших опытах осуществлено исследование параметров именно совершенного гидравлического прыжка в диапазоне изменения числа Фруда Рг= 19...39 для водослива со ступенчатой сливной гранью и Рг=48...61- с гладкой

прямолинейной сливной гранью; значения \\2 /Ы в опытах менялись от 5,7 до 11Д что также свидетельствует о том, что прыжок был совершенным;

в случае устройства на водосливном пороге вакуумного типа ступенчатой сливной грани (типа С) относительная, высота совершенного гидравлического прыжка уменьшается примерно на 30%...27%, а число Фруда, подсчитанное для сжатого сечения уменьшается на 58%...36%. При этом наибольшее уменьшение числа Фруда имеется при меньших расходах, а наименьшее - при больших. На рис. 15... 16 осуществлена обработка опытных данных по относительной длине совершенного гидравлического прыжка в

отмеченных выше условиях в координатах 1лр/(Ь2-111)=:Г(Рг) и

1пр/(112-111И(Рг*).

Анализ графиков на рис. 15... 18 показывает, что: применение на водосливном вакуумном пороге практического профиля ступенчатой сливной грани приводит к некоторому увеличению длины совершенного гидравлического прыжка

1пр/(112-111) на 26%...21% при одновременном уже отмеченном выше снижении числа Фруда Бг в сжатом сечении; относительная длина совершенного гидравлического прыжка

1пр/112 не зависит от числа Рг н является постоянной величиной

1пр=4,5Ь . . . (1).

Из отмеченных выше графиков можно получить ряд зависимостей, позволяющих определить параметры совершенного гидравлического прыжка за вакуумными водосливами с гладкой и ступенчатой сливными гранями: гладкая сливная грань:

— =0, 11хРг + 3, 80 = 1, 64x^-2, 21 (2)

1ц " ' "

** = 0, 73*РГ-31, 13 = 10, 78*^-70,. Т. . . . (3)

ступенчатая сливная грань:

— = 0, 11*Гг + 3, 33 = 1, 14*^ + 0, 90 ... (4) Ь1

^ = 0, 5б*Гг-6, 63 = 5, 90*^-21, 57 • • - (5)

Следует отметить, что зависимости 2...5 справедливы для тех диапазонов Бг, 112/111 Дпр/(112-1и) н Ьгр/Ъг, которые имели место в наших исследованиях.

Заключение

Выполненные анализ современной научно-технической литературы и исследования гидравлических условий работы водосбросных плотин с вакуумным оголовком и различными конструкциями сливной грани позволили нам сформулировать нижеследующие итоговые выводы.

1. Давно известные гидротехникам водосливы со ступенчатой сливной гранью в современных условиях переживает период расширения их практического применения. Этому способствуют: широкий диапазон высот порога таких водосливов, в также достаточно высокие значения удельных расходов, которые можно пропускать на их водосливном фронте; возможность устраивать такие плотины нерегулируемыми, т.е. автоматически включающимися в работу после превышения отметкой УВБ отметки НПУ; целесообразность применения водосливов такой конструкции в случае возведения последних из укатанного бетона.

2. Водосливные плотины практического профиля со ступенчатой сливной гранью имеют весьма специфические режимы движения сбросных расходов по последней - перепадньш (струйный) - при небольших удельных расходах и скользящий (быстротечный) во всех остальных случаях. Различие между этими режимами заключается в характере распределения давления в поперечных сечениях потока. При перепадном режиме падающие со ступени на ступень струи «безгравитационны», а градиент в поперечных сечениях потока близок к нулю. Для скользящего режима характерно квазигидростатическое распределение давлений по поперечному сечению.

3. В рамках проведенных исследований автором были проверены ранее существовавшие рекомендации по режимам работы и конструктивному оформлению ступенчатой сливной грани водослива практического профиля в случае, когда его оголовок - вакуумного типа. Подтверждено, что такие водосливы и в

этих условиях эффективно гасят на сливной грани значительную часть избыточной энергии потока, сбрасываемого в нижний бьеф через гребень водослива. При этом в условиях скользящего режима диссипация энергии на сливной ступенчатой грани происходит менее интенсивно, чем при перепадном. Проверка на моделях различных рекомендаций по устройству сливной ступенчатой грани показала, что с точки зрения создаваемого режима сопряжения бьефов наиболее эффективны водосливы, имеющие несколько участков со ступенями различной высоты: первые три ступени должны иметь наименьшую высоту; ступени второго участка должны быть примерно в 1,5 раза выше первых трех; у остальных ступеней грани могут быть одинаковой высоты, вдвое превышающей высоху первых трех ступеней. Соотношение высоты и длины ступеней на всех трех участках может быть постоянным и равным d/1 =1,2.

4. Изучение характера изменения коэффициента скорости ф по длине ступенчатых и гладких сливных граней показало, что диссипация энергии потока происходит наиболее интенсивно на ступенчатых сливных гранях, состоящих из трех, отмеченных выше, участков ступеней. В тексте диссертации приводятся графики позволяющие прогнозировать характер изменения <j> на различных участках водосливов, имеющих ступенчатые и гладкие сливные грани различных конструкций.

5. Осуществив пересчет наших данных по ф на плотину высотой 20 м, мы сравнили результаты с данными других отечественных и зарубежных исследователей. Это сравнение показало, что данные автора настоящей работы получены для достаточно большого диапазона изменения удельных расходов q и уступают по этому показателю лишь данным A.M. Швашшггейна.

6. Исследования кинематических характеристик потока, сходящего со сливной грани показало, что на моделях со ступенями имеет место резкое снижение средних скоростей в сжатом сечении по сравнению с моделями, имевшими гладкую сливную грань. При ступенях одинаковой высоты скорость

снижается в 1,14 раза, при ступенях различной высоты - в 1,21 раза по сравнению со скоростями в конце гладких граней. При этом грань со ступенями различной высоты работает на 5% эффективнее.

7. Проведенные сравнительные исследования особенностей гашения избыточной энергии потока на гладких и ступенчатых сливных гранях водосливов практического профиля с вакуумными оголовками позволили установить, что применение ступенчатых гранен позволяет: уменьшить относительную глубину h/h совершенного гидравлического прыжка на 30...27%, а число Фруда в сжатом сечении на 58...36%; при этом длина прыжка несколько увеличивается по сравнению с аналогичным параметром в условиях гладкой сливной грани. В тексте диссертации приведены графики 3.I6...3.21 и аппроксимирующие их зависимости, позволяющие в практических задачах определять все необходимые параметры совершенного докнош гидравлического прыжка за вакуумными водосливами со ступенчатой сливной гранью.

оо

Рис. 1 Схема экспериментальной установки автора:

60 80 lo / Икр.

Рис.2. Q=20 л/с

10 20 30 40 50 10 / Икр.

Рис.3. Q=40 л/с

30 40 lo / Икр.

Рис.4. Q=60 л/с

Рис.5. Q=80 л/с Рис.6. Q=100 л/с Рис.7. Q=120 л/с

О 10 20

Рис.9. Модель В

0,8 0,7

0,5 0,4 0,3 0,2

; o Q=20

• Q=40

i . . o Q=60

a ♦ Q=80 Q=100

"v. « v; 1,, j-

- < a Q=120

! ~~ » !

3- и;- 0

0 10 20 Рис.10. Модель С 20

30

40

50

60 70

10 / hup.

80

Си / Орасч.

Рис. 11. Зависимость относительных напоров Н11Н расч. от относительного расхода 01 / Орасч. Исследованных моделей водосбросных плотин

Рис.12. Сопоставление значений относительных скоростей V \1 и* в сжатом сечении за плотиной для трех различных конструкций сливной грани

100'

N •С

10

i

20

Рис.13.

» мод. А о Мод. С

i

40

60 Fr 80

100 т

см

•С

10

i

5

РИС.14.

« мод. 1 О Мод.

7 Fr

100

100

«гл

Рис.15.

6

4

10

10 30

Рис.17.

» Мод. А о Мод. С

50

Fr

70

10

4 5

Рис.18

в Мод. А о мод. С

6 Fl- 7

Введение.

Глава 1. Обзор изученности гидравлических условий работы водосбросных плотин из укатанного бетона.

1.1. Современный опыт проектирования и строительства водосбросных плотин из укатанного бетона.

1.2. Обзор известных исследований гидравлических условий работы водосбросов со ступенчатой сливной низовой гранью.

1.3. Основные результаты исследований закономерностей изменения глубин потока на ступенчатой сливной грани.

1.4. Некоторые особенности гидравлических условий работы переливных грунтовых плотин со ступенчатой сливной гранью.

1.5. Цель и основные результаты исследований автора диссертации.

Глава 2. Методика проведения модельных лабораторных исследований гидравлических условий работы высокопороговых водосбросных плотин со ступенчатой сливной гранью.

2.1. Особенности моделирования изучаемых гидравлических явлений.

2.2. Экспериментальная установка. Методика проведения исследований.

2.3. Оценка точности производимых измерений.

Глава 3. Обсуждение результатов исследований гидравлических условий работы бетонных водосливных плотин со ступенчатой сливной гранью.

3.1. Об особенностях эволюции характерных параметров потока, движущегося по ступеням сливной грани высокопороговой водосбросной плотины.

3.2. Анализ результатов исследований характера изменения коэффициента скорости на ступенчатой сливной грани водосбросной высокопороговой бетонной плотины.

3.3. Обсуждение результатов сравнительных исследований кинематических характеристик потока в сжатом сечении за высокопороговыми водосбросными плотинами со ступенчатой и гладкой сливной гранями.

3.4. Некоторые особенности гашения избыточной энергии потока в нижнем бьефе водосбросных высокопороговых плотин со ступенчатой сливной гранью.

Актуальность проблемы. Водохозяйственные организации Сирийской Арабской Республики на протяжении последних лет осуществляют масштабное строительство новых водных объектов, в числе которых имеется большое количество крупных речных водохранилищных и водозаборных гидроузлов. Эти объекты весьма важны для экономики САР, большая часть территории которой является зонами пустыни и полупустыни. Годовой слой осадков на этих территориях не превышает 300.500 мм. Большая часть растительности этих зон в летнее время выгорает, а существующие водотоки - пересыхают. С целью - улучшения условий произрастания на этих землях сельскохозяйственных культур их орошают водой из искусственно созданных водохранилищ на реках Ефрат, Северный Кебир, Оронт и их притоках.

Сирия принадлежит к числу стран, в которых пять тысячелетий назад зарождалась гидротехника. Все это время ее крестьяне строили гидроузлы с плотинами, водосбросами и водозаборами каналов. Многие из этих сооружений являются водопропускными и имеют в своем составе водосливные пороги практического профиля. Основная особенность последних заключается в том, что в их нижних бьефах осуществляется гашение избыточной энергии сбросного потока. Известно большое количество конструкций гасителей, предназначенных для выполнения таких функций. Одной из таких конструкций, известным гидротехникам уже на протяжении почти двух тысячелетий, является ступенчатая сливная грань водосливного порога. В ее пределах осуществляется гашение энергии потока, который только что миновал гребень водослива. При этом достигается высокая степень диссипации энергии потока и приемлемые с точки зрения обеспечения условий течения в нижнем бьефе кинематические характеристики последнего. Однако, несмотря на большую историю существования ступенчатых сливных граней как элемента конструкции водосливного порога, они оказались недостаточно изученными и слабо распространенными в практике гидротехнического строительства. Настоящее аттестационное исследование было задумано как научная попытка идентификации ступенчатых сливных граней к климатическим и гидрографическим условиям Сирийской Арабской Республики, а также расширения использования последних в странах с жарким климатом. Внедрение указанных конструкций в практику водохозяйственного строительства САР позволит получить значительный экономический эффект.

Целью работы является разработка на основании результатов анализа современной научно- технической литературы и лабораторных модельных гидравлических исследований научно- обоснованных рекомендаций по расчетному обоснованию и проектированию вакуумных водосливных плотин со ступенчатыми сливными гранями.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие основные задачи:

- установить реальные диапазоны использования в практике конструкций водосливных плотин со ступенчатыми сливными гранями;

- исследовать основные режимы работы сливных ступенчатых граней водосбросных высокопороговых плотин;

- проверить на основе результатов собственных крупномасштабных модельных гидравлических исследований существующие рекомендации по проектированию и назначению основных параметров ступенчатых сливных граней рассматриваемых водосбросных плотин;

- Исследовать закономерности изменения основных характеристик процесса сопряжения бьефов с помощью совершенного гидравлического прыжка при различных конструкциях ступенчатых сливных граней водосбросных высокопороговых плотин с вакуумными оголовками.

Научная новизна и практическая ценность диссертации. Основные элементы научной новизны проведенного нами исследования сводятся к следующему:

- впервые на основе лабораторных исследований на крупномасштабных моделях проверены ранее существовавшие рекомендации по режимам работы и конструктивному оформлению ступенчатых сливных граней водосливов практического профиля с вакуумным оголовком;

- детально изучен характер изменения вдоль по длине ступенчатой сливной грани значений коэффициента скорости <р; установлено, что наиболее интенсивно диссипация энергии потока происходит на ступенчатых гранях, состоящих из ступеней различной длины;

- осуществлен пересчет лабораторных данных по ср на плотину высотой 20м. Показано, что данные автора получены для весьма широкого диапазона изменения удельных расходов;

- установлено, что ступенчатые сливные грани позволяют резко уменьшить средние скорости в сжатом сечении по сравнению с прямолинейными сливными гранями;

- подтверждено, что гидравлические сопротивления ступенчатых сливных граней можно рассчитать по зависимости, предложенной В.С.Боровковым и Ф.Г.Майрановским;

- впервые предложены графики и зависимости, позволяющие прогнозировать параметры совершенного гидравлического прыжка на участке сопряжения за ступенчатой сливной гранью.

Достоверность результатов и выводов работы подтверждается тем, что при проведении крупномасштабных модельных гидравлических исследований использованы корректные современные методы моделирования и пересчеты полученных опытных данных на натуру, а также результатами многочисленных сопоставлений полученных данных с измерениями других отечественных и зарубежных исследователей.

Апробация полученных результатов. Основные результаты диссертации докладывались на заседаниях кафедры гидротехнических сооружений МГУП 7

1995-2000гг.), а также на конференциях молодых специалистов и аспирантов университета (1997-2000г.).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, трех глав, заключения и списка использованной литературы. Работа изложена на 136 страницах машинописного текста, иллюстрирована 53 рисунками и 9 фотографиями. Список использованной литературы содержит 193 наименования, из них 28 иностранных.

Заключение

Выполненные анализ современной научно-технической литературы и исследования гидравлических условий работы водосбросных плотин с вакуумным оголовком и различными конструкциями сливной грани позволили нам сформулировать нижеследующие итоговые выводы.

1. Давно известные гидротехникам водосливы со ступенчатой сливной гранью в современных условиях переживает период расширения их практического применения. Этому способствуют: широкий диапазон высот порога таких водосливов, в также достаточно высокие значения удельных расходов, которые можно пропускать на их водосливном фронте; возможность устраивать такие плотины нерегулируемыми, т.е. автоматически включающимися в работу после превышения отметкой УВБ отметки НПУ; целесообразность применения водосливов такой конструкции в случае возведения последних из укатанного бетона.

2. Водосливные плотины практического профиля со ступенчатой сливной гранью имеют весьма специфические режимы движения сбросных расходов по последней - перепадный (струйный) - при небольших удельных расходах и скользящий (быстротечный) во всех остальных случаях. Различие между этими режимами заключается в характере распределения давления в поперечных сечениях потока. При перепадном режиме падающие со ступени на ступень струи «безгравитационны», а градиент в поперечных сечениях потока близок к нулю. Для скользящего режима характерно квазигидростатическое распределение давлений по поперечному сечению.

3. В рамках проведенных исследований автором были проверены ранее существовавшие рекомендации по режимам работы и конструктивному оформлению ступенчатой сливной грани водослива практического профиля в случае, когда его оголовок - вакуумного типа. Подтверждено, что такие водосливы и в этих условиях эффективно гасят на сливной грани значительную часть избыточной энергии потока, сбрасываемого в нижний бьеф через гребень водослива. При этом в условиях скользящего режима диссипация энергии на сливной ступенчатой грани происходит менее интенсивно, чем при перепадном. Проверка на моделях различных рекомендаций по устройству сливной ступенчатой грани показала, что с точки зрения создаваемого режима сопряжения бьефов наиболее эффективны водосливы, имеющие несколько участков со ступенями различной высоты: первые три ступени должны иметь наименьшую высоту; ступени второго участка должны быть примерно в 1,5 раза выше первых трех; у остальных ступеней грани могут быть одинаковой высоты, вдвое превышающей высоту первых трех ступеней. Соотношение высоты и длины ступеней на всех трех участках может быть постоянным и равным (1/1 =1,2.

4. Изучение характера изменения коэффициента скорости ф по длине ступенчатых и гладких сливных граней показало, что диссипация энергии потока происходит наиболее интенсивно на ступенчатых сливных гранях, состоящих из трех, отмеченных выше, участков ступеней. В тексте диссертации приводятся графики позволяющие прогнозировать характер изменения <р на различных участках водосливов, имеющих ступенчатые и гладкие сливные грани различных конструкций.

5. Осуществив пересчет наших данных по (р на плотину высотой 20 м, мы сравнили результаты с данными друтих отечественных и зарубежных исследователей. Это сравнение показало, что данные автора настоящей работы получены для достаточно большого диапазона изменения удельных расходов q и уступают по этому показателю лишь данным А.М.Швайнштейна.

6. Исследования кинематических характеристик потока, сходящего со сливной грани показало, что на моделях со ступенями имеет место резкое снижение средних скоростей в сжатом сечении по сравнению с моделями, юа имевшими гладкую сливную граны При ступенях- одинаковой высоты скорость снижается в 1,14 раза^ нри-етуненяхразличной- высоты: - в 1,2Т раза по сравнению со скоростями втсонца, гладких граней Принтом грань -со ступенями различнойвысоты работает на 5% эффективнее.

7. Обработка данных по гидравлическим сопротивлениям ступенчатых сливных гранейпоказада^ что наши данные хорошо совпали с данными опытов В.С.Боровкова» и Ф.Г.Майрановского, а^ также- ©нытов А.М.Швайнштейна. Показано, что гидравлические сопротивления таких граней можно определять, по формула (3 .6), если в ней" принята величину^ А=Г,0.

8. Проведенные сравнительные исследования: особенностей гашения избыточной энергии потокаг на. гладкюс и ступенчатых сливных граням водосливов-практического профиля- с^вакуумньтми оголовками позволили установить, что применение ступенчатых граней позволяет; уменьшить относительную глубину ЫЬ совершенного гидравлического прыжка на 30.27%, а число Фруда в сжатом сечении на 58.36%; при этом длина прыжка несколько увеличивается по сравнению с аналогичным параметром в условиях гладкой сливной грани. В тексте диссертации приведены графики 3.16.3.21 и аппроксимирующие их зависимости, позволяющие в практических задачах определять все необходимые параметры совершенного донного гидравлического прыжка за вакуумными водосливами со ступенчатой сливной гранью.

1. Абрамсон Ю.А., Толкачев Л. А., Фишман Ю.А. Строительство на горных реках высоких земляных перемычек в две очереди с переливом паводка на промежуточной отметке. Гидротехническое строительство, 1968,-№1,- с.8-12

2. Адлер Ю,П. Введение в планирование эксперимента. М,: Металлургия, 1969.-с. 160.

3. Айвазян О.М. Новый метод гидравлического расчета быстротоков с усиленной шероховатостью. В кн.: Труды МГМИ, вып. «Гидравлика и использование водной энергии» т.52,1977, с. 100-114.

4. Андреев А.Е. Управление околокритическим течением в нижнем бьефе низконапорных водопускных сооружений: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Л.:ЛПИ,1989.

5. Андреев А.Е. Управление потоками за водопропускными сооружениями в составе противопаводковых защитных комплексов: Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук.-С.-Петербург: СПб ГГУ, 1998г.

6. Аравин В.Н., Нумеров С.Н. Фильтрационные расчеты гидротехнических сооружений. Л.: Изд-во Литература по строительству и архитектуре,1955.-c.7-35,149-168.

7. Артюхина Т.С., Серока А.Н. Пропуск паводковых расходов через плотины и перемычки из грунтовых материалов. Энергетическое строительство за рубежом, 1979.-Ж 1 .-с.28-30.

8. Беляшевский H.H. О методике исследований нижнего бьефа за водосбросными сооружениями. Гидротехническое строительство, 1955.-№.3.-с.40-43.

9. Беляшевский H.H. Опыт строительства и эксплуатации улучшенных типов водосливных плотин из каменной наброски. Киев: АН УССР, 1957.-c.130.

10. Беляшевский H.H., Пивовар Н.Г., Калантыренко И.И. Расчеты нижнего бьефа за водосбросными сооружениями на нескальных основаниях.-Киев: Наукова думка, 1973.- с.7-69, 94-119, 278-285.

11. Беляшевский H.H. Улучшенные типы водосливных плотин из каменной наброски. Киев: АН УССР, 1953. - 120с.

12. Беляков A.A., Правдивец Ю.П. Влияние схемы пропуска паводковых расходов на экономичность гидроузлов с грунтовыми плотинами. «Энергетическое строительство», 1978.-№.9.-с.29-32.

13. Беляков A.A., Правдивец Ю.П. Особенности проектирования и строительства гидроузлов в суровых климатических условиях. Энергетическое строительство, 1980.-№.12.-с.68-72.

14. Бобрицкий М.М. Павловская гидроэлектростанция на реке Уфе. Гидротехническое строительство, 1961 .-№. 1 .-с.63.

15. Бобров Р.И. Каменно-набросные плотины с грунтовыми экранами. Гидротехническое строительство,1959.-№. 10.-c.63.

16. Бобров Р.И. О строительстве каменно-набросных и каменно-насыпных плотин. Гидротехническое строительство,1961.-№.10.-с.56.

17. Богомолов А.И., Боровков B.C., Майрановский Ф.Г. Высокоскоростные потоки со свободной поверхностью. М.: Стройиздат. 1979.

18. Васильева И.А. Водосливная плотина из камня. Гидротехника и мелиорация,1949.-№.2.-с.32-37.

19. Вызго М.С. К вопросу о местных размывах. Гидротехническое строительство, 1940.-№.9.-с. 16-19.

20. Вызго М.С. О местном размыве за горизонтальным креплением и падающей струей. Гидротехническое строительство,1954.-№.4.-с.20-24.

21. Вызго М.С., Кузьминов Ю.М. Изменение длины гидравлического прыжка и изменение шероховатости дна водотока. Гидротехническое строительство, 1963.-№.2.-с.49.

22. Вызго М.С. Эксплуатационные мероприятия, прогнозы и способы уменьшения местных размывов за гидротехническими сооружениями -Ташкент: Наука УзССР, 1966.-С.124-147, 203-232.

23. Гидротехнические сооружения/ под ред. Н.П.Розанова.- М.: Стройиздат, 1978.-c.8-17,174-184.

24. Гидротехнические сооружения/ под ред. М.М.Гришина. Высшая школа, 1979,-4,1-е ,467-474,597-599,

25. Гидравлические расчеты водосбросных гидротехнических сооружений. «Справочное пособие», М.: Энергоатомиздат, 1988.

26. Гордиенко П.И. Сопряжение бьефов поверхностным режимом с помощью наклонного многоступенчатого водобоя « Научн. докл. высшей школы» разд. Строительство,1958.-№.1.-с.182-193.

27. Гордиенко П.И. Пути удешевления паводковых водосбросов гидроузлов с «Гидротехническое строительство» ,1958.-№.8-с.36-44.

28. Гордиенко П.И. Исследование земляных водосливных плотин «Гидротехнические сооружения», Сборник трудов МИСИ,1959.-№.29,-с.26-108.

29. Гордиенко П.И. Некоторые вопросы проектирования высоких каменно-земляных плотин «Гидротехнические сооружения», Сборник трудов МИСИ. -М.-Л.: Госэнергоиздат,1961.-№.32.-с.23-35.

30. Гордиенко П.И. Железобетонно-земляные водосливные плотины «Плотины и водосбросы». Сборник трудов МИСИ. Вып. II.-М.,1970.№.61 .-с.3-17.

31. Гордиенко П.И. Водосливные плотины с каменным, земляным или каменно-земляным телом «Сборник трудов по гидротехнике и гидростроительству».-М. :Наука, 1970.-е. 129-144.

32. Гордиенко П.И. Фильтрация воды через наброску рваного камня. -Сборник трудов МИСИ им. Куйбышева, №.9.

33. Гордиенко П.И. Водосливные плотины из каменной наброски «Гидротехническое строительство», 1941.-№.3.-е.7-13.

34. Гордиенко П.И. Исследование водосливных плотин из местных строительных материалов «Гидравлическое исследование инженерных сооружений». Сборник статей. М.:Стройиздат,1955.-№.9.-с.124-133.

35. Горчаков М.П,, Пузыревская Т.Н. О работе Тишинской плотины Ульбинской гидроэлектростанции. Гидротехническое строительство,1943 .-№. 1 .-с. 18-20.

36. Горчаков М.П. Способ гидравлического расчета водосливной плотины из каменной наброски// Изв. ВНИИГД951.-Т.46.-С.140-151.

37. Горчаков М.П. Результаты длительной эксплуатации водосливной каменно-набросной плотины. Гидротехническое строительство, 1965.-№.4.-с.43-45.

38. Гребенников Л.С. Влияние подтопления на фильтрацию через каменно-набросную плотину. «Изв.», Киргиз. ССР,1963.-вып.З.

39. Гребенников U.C. К расчету водосливных плотин из каменной наброски «Вопросы водного хозяйства». Фрунзе,1968.-вып.2.-с.109-118.

40. Гринчук A.C., Правдивец Ю.П., Шехтман Н.В. Испытания откосов грунтовых откосов, допускающих перелив воды больших удельных расходов. Гидротехническое строительство, 1977, №.4, -с.22-26.

41. Гринчук A.C. Воздействие бурного потока на элементы крепления русл повышенной (ступенчатой) шероховатости: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук.- М.: МИСИ, 1983.

42. Гришин М.М. Гидротехнические сооружения. М.: Стройиздат,1962,-с.328-337,386-390.

43. Динамика сплошных сред в расчетах гидросооружений. Под редакцией В.МЛяхтера и Ю.С.Яковлева. «Энергия», М. : 1976.

44. Егоршин С.И. и др. Облегченные покрытия для высоких переливных плотин из местных материалов. Труды координационных совещаний по гидротехнике. Гидравлика высоконапорных водосбросных сооружений (дополнительные материалы). -М., 1977.- с.145-148.

45. Защита от размыва русел нижних бьефов водосбросов (рекомендации по проектированию). -М.: ВНИИ ВОДГЕО, 1974.

46. Иванов H.A. Защита низовых откосов плотин из грунтовых материалов при кратковременном переливе. Сборник научных трудов Гидропроекта. Гидравлика и фильтрация. М., 1979.- с.37-40.

47. Избаш C.B. Облегченные водосливные плотины из кладки местных материалов «Гидротехническое строительство», 1944. №7-с.5-8.52. 49.Избаш C.B., Халдре Х.Ю. Гидравлика перекрытия русел рек. М.: ГосэнергоиздатД959.- с.116-163.

48. Избаш C.B. Постройка плотин наброской камня в текущую воду. М.: Стройиздат, 1932.-с.91-111.

49. Исследование работы подпорных стенок из армированного грунта, Экспресс-информация, стр-во ГЭС, № 11,1977.

50. Каплинский C.B. Водотоки усиленной шероховатости в гидроэлектростроительстве. JL: Госэнергоиздат, 1950.

51. Кузовлев Г.М., Лучина В.К. Опыт пропуска паводков при строительстве каменно-набросной плотины. Гидротехническое строительство, 1966.- №4.-с.24-30.

52. Кузовлев Г.М. О строительстве земляной перемычки с переливом через гребень на Токтогульской ГЭС. Гидротехническое строительство, 1965,- №5,- с.56-57,

53. Кумин Д.И. Сопряжение бьефов при поверхностном режиме. -М.: Госэнергоиздат, 1948.- с. 9-42.

54. Кумин Д.И. Гидравлический расчет укрепления в нижнем бьефе водосбросов.-М.-Л., Госэнергоиздат, 1956,-с.52.

55. Лятхер В.М., Ли А.Т., Иващенко И.Н. «Покрытие откосов гидротехнических сооружений» A.C. Su 1298292 Al, Бюл. Изобретений, № 11, 1987.

56. Лятхер В.М., Егоршин С.И., Иванов H.A. Крестьянинов А.М., Правдивец Ю.П. Облегченные паводковые водосбросы грунтовых плотин «Гидротехника и мелиорация», 1978.-№ 4.- с.44-50.

57. Лабораторный практикум по курсу «Теоретические основы планирования экспериментальных исследований»/ под ред. Г.К.Круга.-М.Д969.-С. 52-72.

58. Лебедев И.В. К вопросу о местном размыве за горизонтальным креплением. Гидротехническое строительство, 1954,- №8,- с.40-43.

59. Леви И.И. Движение речных потоков в нижних бьефах гидротехнических сооружений. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1955.-c.56-l07, 180-213.

60. Леви И.И. Моделирование гидравлических явлений. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1960.-C.210.

61. Лосев Е.Д. По поводу статьи А.А.Белякова, Ю.П.Правдивца «Влияние схемы пропуска паводковых расходов на экономичность гидроузлов с грунтовыми плотинами» «Энергетическое строительство» ,1978.-№10,-с.92-93.

62. Лятхер В.М., Прудовский А.М. Гидравлическое моделирование. М.: Энергоатомиздат, 1984.-c.392.

63. Лятхер В.М., Егоршин С.И., Иванов H.A., Научные испытания фрагмента облегченного из полиэтиленовой пленки крепления низового откоса земляной плотины, Экспресс-информация, стр-во ГЭС, №6,1973.

64. Лятхер В.М., Иващенко И.Н. Сейсмостойкость грунтовых плотин. М.: 1986, «Наука», с.280.

65. Лятхер В.М., Квашилава Н.Г. Механическая модель возникновения селей, «Водные ресурсы», №3,1984, с. 96-108.

66. Лятхер В.М., Крюков С.К. «Способ возведения откосов грунтового сооружения», A.C. Su 1664958, Бюл.изобретений №27,1991.

67. Лунаци М.Э. Разрезные водобойные устройства: Дисс. канд. техн. наук. -М.МИСИ, 1986.

68. Меркман С.З. Из опыта проектирования и строительства водосливной набросной плотины. Гидротехническое строительство, 1953.-№3,- с.ЗО-31.

69. Мелентьев В.А., Колпашников Н.П. Намывные гидротехнические сооружения. -М.: Энергоиздат, 1973.-е 11.

70. Милляр А.П., Правдивец Ю.П., Сапов В.А. Грунтовая водосливная плотина. Гидротехническое строительство,1987,- №8.

71. Моисеев С.Н. Плотины набросные и из кладки насухо М.-Л: Стройиздат, 1935,-с. 126-135.

72. Моисеев С.Н. Карачуновская плотина на реке Ингулец. Гидротехническое строительство, 1935.- №12.-с.49-52.

73. Моисеев С.Н. Затопление каменно-набросных плотин во время возведения. Энергетическое строительство, 1970.- №9 = с.32-37.

74. Моисеев С,Н, Проектирование и строительство каменно-земляных и каменно-набросных плотин. Гидротехническое строительство,1972.-№2.-с.43.

75. Моисеев С.Н. Пропуск строительных паводков через каменно-набросные плотины. Гидротехническое строительство,1975.-№1.-с. 1013.

76. Моисеев С.Н., Моисеев И.С. Каменно-земляные плотины. М.: Энергия, 1977.- с.91-98,123-126.

77. Набросные водосливные низконапорные плотины (США). Энергетическое строительство за рубежом, 1959.- №1.- с.50.

78. Наумчик Л.И. Пропуск расходов воды и льда при строительстве гидроузлов на многоводных реках (библиографический указатель). М., 1975.- с.56.

79. Нгуен Данг Шон. Исследование устойчивости водосливной грунтовой плотины на размываемом основании. Автореферат кандидатской диссертации. М. :1981.-е. 19.

80. Недрига В.П. Сопрягающие устройства бетонных плотин. М.: Изд-во литературы по строительству и архитектуре, 1960.- с.5-58.

81. Неелов Д.Д. Устройство плотин. С. Петербург,1984, т 1-3.

82. Николаев Ю Г. Пропуск расходов реки при гидротехническом строительстве. М.: Энергия, 1969.- Вып.7.- с.59-76.

83. Николаев Ю.Г., Якобсон А.Г. Перемычки в гидротехническом строительстве. М.: Энергия, 1971.- с.83-109.

84. Нечипорович А. А. Плотины из местных материалов. М.: Стройиздат,1973.- с.114-125,135-154.

85. Овсейцева Г.А. Стандартный треугольный водослив и стандартная формула для вычисления расхода воды. Труды ВОДГЕО.- М., 1972,-Вып.Зб.-сЛ 18-124.

86. Огурцов А.И. Намыв земляных сооружений. М.: Госстройиздат,1963.-с,86-93,

87. Одинцов А.К., Куракина Э.В., Лащенков С.Я. Сооружение верховой строительной перемычки Нурекского гидроузла. Гидротехническое строительство, 1969. №5. - с. 28-31.

88. Орнадская В.М., Сокольский М.М. Сооружение каменно-набросных плотин. Энергетическое строительство за рубежом, 1962,- №10.-с.40-41.

89. Орошение и осушение в странах мира. Под редакцией Е.Е.Алексеевского. М.: «Колос», 1974,- с 282-283.

90. Павловский Н.Н. Собрание сочинений. Том 2 (Движение грунтовых вод), М.: изд-во АН СССР, 1956.-с.420.

91. Плотина переливного типа для водоснабжения города. Перевод № 11449.-М., 1951,-с.6.

92. Плотников В.М., Бруссе А.Г. Пропуск паводковых расходов р. Хантайки во время строительства через гребень каменно-наброснойплотины Усть-Хантайской ГЭС. Гидротехническое строительство, 1970. №11.-с.5-7.

93. Потапов А.Т. Опыт длительной эксплуатации временной перемычки. Гидротехническое строительство, 1950.-№5.-с.24-24.

94. Правдивец Ю.П. Исследование работы плит крепления грунтовых откосов при переливе воды через сооружение/ «Повышение надежности гидротехнических сооружений при динамических воздействиях»- М.,.1976.-с.57-58.

95. Правдивец Ю.П. Опыт пропуска паводков через недостроенные плотины из местных материалов / «Энергетическое строительство за рубежом», 1977.-№2.-с.22-25.

96. Правдивец Ю.П. Пропуск паводковых вод через недостроенные плотины из местных материалов/«Энергетическое строительство», 1977-№4-с.22-25

97. Правдивец Ю.П. Крепление водотоков каменной наброской/ «Энергетическое строительство», 1977.-№11.-С.83-87.

98. Правдивец Ю.П. Сопряжение бьефов поверхностным режимом на многоводных реках/' «Энергетическое строительство», 1978.-№2,- с.23-27.

99. Правдивец Ю.П. Водосливные плотины из местных материалов/ «Энергетическое строительство за рубежом»,1978.-Ж2.- с.21-23.

100. Правдивец Ю.П. Конструирование гибких защитных покрытий рисберм и откосов/ «Энергетическое строительство» ,1978.-№6.-с.61-64.

101. Правдивец Ю.П. Пропуск паводковых расходов через каменно -набросной банкет Днестровского гидроузла/ «Энергетическое строительство», 1978,- №11с. 30-32.

102. Правдивец Ю.П. Строительство плотины Сетана (Австралия)/ «Энергетическое строительство», 1979.-№1.-с.26-27.

103. Правдивец Ю.П. Строительство гидроузла Дартмут/ «Энергетическое строительство за рубежом», 1979.-№4.-с.30-32.

104. Правдивец Ю.П., Кроник Я.А. и др. Опытная грунтовая водосливная плотина / «Энергетическое строительство», 1979,-№12.-с.52-56.

105. Правдивец Ю.П., Крестьянинов А.М. и др. Экономичная конструкция водосливной грунтовой плотины на размываемом основании /«Энергетическое строительство», 1980.-№3.-с. 10-14.

106. Правдивец Ю.П. Опыт проектирования и строительства грунтовых водосливных плотин / «Гидротехника и мелиорация», 1980.-№10.-с.39-41.

107. Правдивец Ю.П. О пропуске расходов воды и льда поверх откосов из камня/ «Энергетическое строительство», 1981.- №1.- с. 43-46.

108. Правдивец Ю.П. Уроки пропуска строительных расходов переливом через грунтовые сооружения / «Энергетическое строительство за рубежом», 1981.-№4.-с.18-21.

109. Правдивец Ю.П. Особенности работы водосбросного тракта из сборных элементов / «Гидротехника и мелиорация», 1982.-№1.

110. Правдивец Ю.П. Индустриальная конструкция грунтовой водосливной плотины / «Гидротехническое строительст-во», 1987.-№ 12.

111. Правдивец Ю.П. Грунтовые водосливные плотины. Автореферат на соискание ученой степени диссертации доктора технических наук. М: МИСИД987.

112. Правдивец Ю.П. Совершенствование конструкций грунтовых водосливных плотин,/ В книге: Материалы конференций и совещаний по гидротехнике. Гидротехническое строительство в районах вечной мерзлоты. Л.: Энергия, 1979.-е. 164-167.

113. Правдивец Ю.П. Пропуск строительных расходов при возведении гидроузлов. Методические указания по проектированию, МИСИ им. Куйбышева, 1980,с.28.

114. Преображенский H.A. Чешуйчатая рисберма из наклонных элементов. / Изв. ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева, 1948.-т.35.-с.41.

115. Пропуск паводков через недостроенные каменнонабросные плотины (рекомендации по проектированию плотины). -М., 1971 .-с.8-82.

116. Рассказов Л.Н., Добыш А.Д. Расчет устойчивости откосов на ЭВМ «Наири», Методические указания, М., МИСИ им. В.В.Куйбышева, 1971,- с.ЗО.

117. Рахманов А.Н. Размывающая способность потока в донном гидравлическом прыжке при сильно шероховатом водобое/ Изв. ВНИГ им. Б.Е.Веденеева, 1960.-t.66.- с.21-43.

118. Розанов Н.П., И.С.Румянцев, С.Н.Корюкин и др. Особенности проектирования и строительства гидротехнических сооружений в условиях жаркого климата-М.: Колос, 1993.-с.ЗОЗ.

119. Руководство по расчету турбулентной фильтрации в каменно-набросных гидросооружениях. Л. :Энергия, 1975-с.50.

120. Руководство по проектированию оснований зданий и оснований. М.: Стройиздат, 1978.-е. 19-33,70-74.

121. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента/ Справочное руководство. М.: Наука, 1971.- с. 9-106.

122. Севастьянов В.И., Прудовский А.М. Водопропускные устройства гидроузлов/ Гидротехническое строительство,!970.- №1.-с.39-47.

123. Семенков В.М. По поводу статьи A.A. Белякова, Ю.П.Правдивца «Влияние схемы пропуска паводковых расходов на экономичностьгидроузлов с грунтовыми плотинами»/ Энергетическое строительство, 1978.-№12.-с.79-81.

124. Скляренко A.B., Портнов В.А. Пропуск расходов через недостроенную каменно-набросную плотину/ Гидротехническое строительство, 1976.-№5.- с.47-48.

125. Слисский С.М. Расчет поверхностных режимов за совмещенными гидроэлектростанциями и плотинами с уступами / Труды МЭИ.- Серия Гидроэнергетика (ГЭ).- М.: 1961 .-№2.-с.72-116.

126. Слисский С.М. Гидравлика зданий гидроэлектростанций -М.: Энергия, 1970.-С.253-271, 308-325.

127. Слисский С.М. Гидравлические расчеты высоконапор-ных гидротехнических сооружений.-М.: Энергия, 1979.-С.244-252,308-318.

128. Соловьев И.А. Размыв временной земляной перемычки / Гидротехническое строительство,1960.-№11 ,-с,39-40,

129. Справочник по гидравлическим расчетам / под ред. П.Г.Киселева. М.: Энергия, 1974.-е. 152-153,175-182.

130. СНиП 2.06.01-86. Гидротехнические сооружения. М.: Стройиздат, 1987.

131. СниП 2.06.05-84. Грунтовые плотины. М.: Стройиздат, 1985.

132. Строительство каменно-набросной плотины/ Гидротехническое строительство, 1964.- №2.-с.55.

133. Строительство первых в мире арочных плотин из укатанного бетона (ЮАР)/ сер.Гидроэнергетика за рубежом, М.-1990.-вып.5- с.27-35.

134. Строительство плотины Орос/ Гидротехническое строительство, 1963.-№4.-с.54-56.

135. Студеничников Б.И. Размывающая способность потока и методы условий их расчетов. М.:Стройиздат,1964,-с.183.

136. Студеничников Б.И. Размывающая способность потока для камня и грунтов разного гранулометрического состава/ «Труды ВОД! ДО» -М.:1968.-вып. 21-С.43-48.

137. Студеничников Б.И. Пропуск паводковых расходов через недостроенные каменно-набросные плотины /«Труды Гидравлической лаборатории» -М. :Стройиздат,1969.-вып. 12.-c.99-l 24.

138. Студеничников Б.И. Расчет и моделирование размывов русел в нижних бьефах водосбросов «Труды Гидравлической лаборатории»,1959.-Вып. 7. -с.101-124.

139. Студеничников Б.И. Лабораторные исследования нижних бьефов гидроузлов и вопросы методики моделирования размывов «Труды Гидравлической лаборатории». М.:1963.-Вып.8.-с.197-225.

140. Студеничников Б.И., Цветков A.A. О компоновке строительного водосброса из местных материалов в схеме гидроузла/ Труды ВОДГЕО.-М., 1976,- вып. 60.-С.17-22.

141. Сурнин Г.А. Опыт эксплуатации водосливной плотины из каменной наброски / Гидротехническое строительство, 1952.-№10.-с.30-33.

142. Тараймович И.И. Об определении наибольшей глубины местного размыва/Гидростроительство, 1948.-№10.-с.24-25.

143. Угинчус A.A. Расчет фильтрации через земляные плотины.-Госэнергоиздат,1960.-с. 141.

144. Учет сейсмических воздействий при проектировании гидротехнических сооружений, СНиП И- 7-81, Л. 1986, Раздел-5.

145. Федорец A.A. Исследование влияний естественной отмостки на формирование воронок местных размывов при поверхностных режимах сопряжения бьефов: Автореф. дисс. Канд. техн. наук. Киев: Киевский политехнический институт, 1964.-c.22.

146. Фролов Б.К. Проектирование и строительство каменно-набросной плотины Картере / Гидротехническое строительство, 1968.-X2l0.-c.49.

147. Хованский Г.С. Основы номографии.-М.: Наука, 1976.-е. 147-154.

148. Цветков A.A. Некоторые результаты исследований пропуска паводка через недостроенные каменно-набросные плотины/ Труды ВНИИ водоснабжения. Канализация гидротехнических сооружений и инженерной гидрогеологии, 1975.-Вып. 57.-c.61-7!.

149. Чертоусов М.Д. Гидравлика М.: Госэнергоиздат, 1957.-С.329-334.

150. Чоу В.Т. Гидравлика открытых каналов.- М.: Стройиздат, 1969.-c.23-43,65-74,

151. Шабанов А.Д. Крепление напорных земляных откосов. М.: Стройиздат,1967.-С.96-100,120-126.

152. Шармановский ИМ. Опыт проектирования, строительства и эксплуатации земляной водосливной плотины/ Гидротехническое строительство, 1954.-№3.-с. 17-20.

153. Шармановский И.М. Четыре года эксплуатации опытной земляной водосливной плотины/Гидротехническое строительство,1957-№6 .-с .2728.

154. Швайнштейн А.М. Ступенчатые водосливные плотины и гашение энергии/Гидротехническое строительство, 1999.-№5.-с. 15-21.

155. Швей В.И. Из практики восстановления разрушенных плотин/ Гидротехническое строительство, 1945-№3 .-с.7-9.

156. Шейнман Л.Б. «Гидроэнергетика за рубежом», выпуск 10, Москва-1989 г.-с.1-8.

157. Шрестха Субарна Дас Научные основы расчетного обоснования проектирования и строительства переливных грунтовых плотин/ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М., 1998.

158. Щелкалов Ю.А. Перекрытие Вахша в створе Нурекской ГЭС, Экспресс- информация, стр-во ГЭС, №203,1966.

159. Эристов В.А., Рассказов Л.Н. Расчеты и исследования земляных и каменно-земляных плотин/ Гидротехническое строительство, 1978.-№3.-с.20-24.

160. Яроцкий В.А. Пропуск паводка через каменно-земляную плотину в период строительства/ Труды Гидравлической лаборатории ВНИИ ВОДГЕО.-М.:Стройиздат,1969.-№12.-с. 125-136.

161. Яроцкий В.А. Пропуск паводков через каменно-набросные плотины. -М,: ВОДГЕОД972,

162. Benson S.A., Hokenson R.A. Small r.c.c. dam plays major role in rehabilitation project.- International Water Power and Dam Construction, 1988,40, №2, p. 37-40.

163. Buchas J., Buchas F. Argentina plans second generation of RCC dams.-Water Power and Dam Construction, 1991,43, №4, p.33-38.

164. Chanson H. Prediction of the transition nappe/skimming flow on a stepped channel./ Jour. Hydr. Reseach. 1996.v.34. №3 .-p.421-429.

165. Chanson H. Hydraulic of skimming flows over stepped channels and spillways/Jour. Hydr. Reseach. 1994.v32.№3.

166. Frizell K.H., Brent W., Mefford Russ A., Dodge and Trasy B. Vermeyen. "Embankment dams: Method of protection during overtopping. Hydro review, vol.-lO, №2, April 1991, p. 19-30.

167. Fenton J.D. Hydraulic and stability analysis of rockfill dams. University of Melbourne, 1972, p.218.

168. Gerodetti M. Model studies of an overtopped rockfill dam.- Water power and dam construction, 1981, №9, p.25-31.

169. Hydroelectric projects identified for private investments "His Majesty's Government of Nepal, Ministry of Water Resources", Kathmandu-1992.

170. Journal of the Geotechnical engineering, Div, Pros. ASC Eng., vol.102, №5, 1976, №3,1976.

171. Kollgaard E.B., Jackson H.E. Design innovations for roller compactedtV»concrets dams.-"15 International Congress on Large Dams. Lausanna, 2428 Juin, 1985, Transactions, vol.2, Quest 57", Paris, s.a. R11, p.191-213.

172. Maccaferri Gabions- S.P.A. Officine Maccaferri, Bologna, 1979, p.87.

173. Nouvelles Methods Des conception et Techniques de design en Remblai. Trans. Of the congress on large dams, Mexico city, 1976, vol.1.

174. Pravdivets Y.P., Powledge R. Experiences with embankment Dam Overtopping Protection- Hydro Review, Feb. 1994,- p.50-59.

175. Shannon B.J. Berdekin Falls dam.- International Water Power and Dam Construction, 1987,39,№12,35,36,41.

176. Sharma Chandra K. River Characteristics "River systems of Nepal", p.42-63, 102-132.

177. Sharma Chandra K. Engineering Challenges in Nepal Himalayas. Katmandu-1991.

178. Sharma Chandra K. Water and energy resources of the Himalayan block. Kathmandu-1975.

179. Sorensen R.M. Stepped spillway hydraulic model investigation/ Jour. Hydr. Engineering. 1985. v.III. № 12.

180. Stephenson D. Gabion energy dissipaters. Proc. 13th ICOLD Congress, 1979, Vol.II, p. 24-28.

181. Stephenson D. The stability of the Gabion Weirs.- Water power and dam construction, 1980, №4, p. 24-28.

182. Schlösset F., Vidal H. "La ferre armee", Bull Liaison Labo, Routiers P. Et.ch, №41, Nov. 1969.

183. Thomas H.H. The Engineering of large dams.- John Wiley and sons. London, 1976, p. 526-547.

184. Ганем X.C. Совершенствование конструкций и методов расчетного обоснования переливных грунтовых плотин/ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, М. 1992г.

185. Oliver Н. Throng and overflow Rockville Dames "Proceeding ICE" Vol. 36. March 1967, p. 333-371.

186. Johnson B.M. Loose-rock spillway safely passes 9000 cf. Civil Engineering, 1958, v.28, №7, p. 68.

187. Learnt FM, Butler NJ Surface diversion of stream flows during construction of dams in Queenslend. Ninth international congress on Large Dams Istanbul, Turkey, 4-8 September 1967, v. П, R.49, p. 853-876.

188. Pells H.N. Reinforcement of rockfill dams in south Africa. VII International Congress on soil Mechanics, Mexico, August 1969.127