автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Напряженно-деформированное и предельное состояние сталебетонных сводов

ХАРЬКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

МОЛДАВСКАЯ ТАТЬЯНА АНАТОЛЬЕВНА

Р Г Б ОД

1 г ДЬк

УДК 624.016:539.4

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ И ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ СТАЛЕБЕТОННЫХ СВОДОВ *■

Специальность 05.23.01 - строительные конструкции, здания и

сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Харьков -1997

Диссертация является рукописью.

Работа выполнена на кафедре строительной механики и гидравлики Харьковской государственной академии железнодорожного транспорта министерства транспорта Украины.

Научный руководитель -

доктор технических наук, профессор Чихладзе Элгуджа Давидович, заведующий кафедрой строительной механики и гидравлики Харьковской государственной академии железнодорожного транспорта. Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Астанин Вячеслав Валентинович, профессор кафедры теоретической и прикладной механики Киевского института инженеров железнодорожного транспорта;

- кандидат технических наук, доцент Молодченко Геннадий Анатольевич, заведующий кафедрой строительных конструкций Харьковской государственной академии городского хозяйства.

Ведущая организация - Харьковский государственный технический

университет строительства и архитектуры министерства образования Украины.

Защита диссертации состоится ' 25 ' декабря_

1997 г. в f4Qe^ часов на заседании специализированного совета Д02.15.05 при Харьковской государственной академии железнодорожного транспорта по адресу: 310050, г. Харьков-50, пл. Фейербаха, 7.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Харьковской государственной академии железнодорожного транспорта по адресу: 310050, г. Харьков-50, пл. Фейербаха, 7.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью, просим посылать на имя ученрго секретаря.

Автореферат разослан '¿2 ' И^-Ы'рЛ- 1997 г.

Ученый секретарь

специализированного ученого совета, кандидат технических наук,

доцент У Ермак Е.М.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. Снижение ресурсоемкое™ строительства может быть достигнуто на основе освоения и совершенствования новых эффективных видов конструкций из армированного бетона, к числу которых относятся конструкции с внешним армированием листовой сталью (сталебетонные).

Применение сталебетонных конструкций позволяет значительно улучшить показатели материалоемкости, стоимости и трудоемкости строительства, что достигается благодаря многофункциональному использованию стального листа: применение в качестве элементов опалубки, закладных деталей; совмещение функции рабочей арматуры с защитными и изоляционными функциями; компактное расположение у внешней кромки изгибаемого элемента; способность листа воспринимать растягивающие усилия одновременно во всех направлениях.

Наибольший эффект от внешнего армирования достигается в элементах, испытывающих плоское напряженное состояние. Стальной лист работает в условиях двухосного растяжения, благодаря чему повышается жесткость и несущая способность элемента по сравнению с аналогичными железобетонными.

Внедрение сталебетонных конструкций затруднено ввиду недостаточной разработанности методов расчета и проектирования с учетом особенностей армирования и возможных схем разрушения.

Для совершенствования и более широкого распространения в практике строительства необходимо дальнейшее развитие теории и методов расчета элементов с внешним листовым армированием.

Цель диссертационной работы состоит в снижении материалоемкости и трудоемкости строительства на основе исследования и совершенствования конструкций сталебетонных сводов путем разработки теории и методов их расчета

Задачи исследования - разработать математический аппарат расчета свода с внешним листовым армированием с учетом деформирования стального листа и бетона в условиях плоского деформированного состояния; оценить влияние деформаций сдвига между бетоном и стальным листом на напряженно-деформированное состояние; исследовать несущую способность сталебетонных сводов; внедрить результаты в строительство.

Научная новизна работы определяется следующими результатами:

- разработана и экспериментально обоснована методика расчета сталебетонных сводов при кратковременном воздействии с учетом нелинейности деформирования и трещинообразования бетона в условиях плоского неоднородного деформированного состояния, пластических деформаций стального листа, податливости объединения листа с бетоном;

- на основе метода предельного равновесия разработана методика оценки несущей способности сталебетонных сводов;

экспериментально изучен характер деформирования сталебетонных арок в процессе статического кратковременного нагружения, развития пластических деформаций в стальном листе и трещинообразования в бетоне.

Практическая ценность. Использование в практике строительства сталебетонных сводов позволяет повысить их несущую способность по сравнению с железобетонными при одинаковом расходе рабочей арматуры и прочих равных условиях. При равной несущей способности и одинаковых расходах на армирование рабочая высота и собственный вес сталебетонного свода меньше аналогичных величин железобетонного.

Внедрение. Методика расчета и конструкции сталебетонных сводов внедрены в проектных решениях строительства объектов ПО «Завод имени Малышева», проектного института «Харьковтрансмашпроект», проектного института «Метропроекг» г. Харькова.

Апробация работы. Результаты теоретических и экспериментальных исследований докладывались на научно-технических конференциях Харьковской государственной академии железнодорожного транспорта, научных чтениях, посвященных 25-летию Белгородской государственной технологической академии строительных материалов, международной конференции "Промышленность стройматериалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережение в условиях рыночных отношений" в г. Белгороде, международной учебно-методической конференции «Методические вопросы преподавания графических дисциплин по программе ВУЗ-техникум. Прикладная геометрия» в г. Алуште, Юбилейной международной научно-технической конференции «Проблемы теории и практики железобетона», посвященной 100-летию с дня рождения д-ра

техн. наук проф. М.С. Торяника в г. Полтаве, IV Международной научно-практической конференции "Современные проблемы геометрического моделирования" в г. Мелитополе.

Публикации. По . теме диссертации опубликовано 12 печатных работ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, выводов, списка использованных источников, приложения и содержит 150 страниц машинописного текста, в том числе: 38 рисунков, 4 таблицы, 30 страниц приложения. Список использованных источников содержит 108 работ отечественных и 10 работ иностранных авторов.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первом разделе приведен обзор опубликованных работ по теоретическому и экспериментальному исследованию сталебетонных конструкций, подверженных действию различного рода нагрузок, сделан анализ методов исследований. Выполнен обзор основных подходов к расчету указанных конструкций.

Изучению свойств конструкций с внешним армированием листовой сталью посвящены работы Арсланханова А. Д., Астанина В.В.,Барбарского В.И., Бочарова В.П., Васильева А.П., Воронкова Р.В., Гвоздева A.A., Ефименко В.И., Запесова A.C., Кикина А.И., Клименко Ф.Е., Лопаггго А.Э., Лукши Л.К., Людковского И.Г., Молодченко Г.А., Онга К.С., Передерия Г.П., Пермякова В.А., Санжаровского P.C., Семененко Я.П., Семко A.B., Скоробогатова С.М., Стороженко Л.И., Стрелецкого H.H., Сурдина В.М., Труля В.А., Фомицы Л.Н., Харченко С.А., Чихпадзе Э.Д., Шагина А.Л., Шкиренко C.B. и др.

Изучение новых направлений в области совершенствования строительных конструкций показало, что одним из перспективных является использование внешнего листового армирования, которое одновременно выполняет силовые, защитные, изоляционные, технологические функции. Практика применения конструкций с внешним армированием в строительстве говорит об их конкурентоспособности с традиционными железобетонными. Имеющиеся недостатки, обусловленные малой коррозионной стойкостью и огнестойкостью, могут быть преодолены применением различных защитных покрытий.

Характер деформирования и исчерпания несущей способности

сталебетонных обделок исследован недостаточно. Не выявлено влияние стального листа на процесс деформирования и разрушения, не исследован характер разрушения гю прочности объединения листовой арматуры с бетоном, не оценено влияние пластических деформаций в стальном листе на несущую способность и деформативность сталебетонных обделок.

Представленный обзор исследований конструкций с внешним армированием и железобетонных сводов позволяет сформулировать задачи настоящей работы следующим образом:

1. Разработка математического аппарата расчета свода с внешним листовым армированием о учетом особенностей деформирования стального листа и бетона в условиях плоского деформированного состояния.

2. Количественная оценка влияния деформаций сдвига на напряженно-деформированное состояние.

3. Исследование несущей способности сталебетонной арки методом предельного равновесия.

4. Экспериментальное исследование деформаций и несущей способности арок с внешним листовым армированием.

5. Внедрение результатов в практику проектирования и строительства.

Второй раздел посвящен теоретическому исследованию напряженно-деформированного состояния сталебетонного свода и расчету сталебетонных арок по методу предельного равновесия.

Рассматривается длинный сталебетонный свод, находящийся под воздействием постоянной вдаль длины нагрузки. Толщина свода Ь принимается малой по сравнению с его радиусом Я (Ь<Р?/5), вследствие чего влиянием поперечных давлений на распределение нормальных напряжений пренебрегаем. Выделенный элемент, показанный на рис. 1, работает в условиях плоского деформированного состояния = о).

Принятая предпосылка о ненадавливании продольных волокон друг на друга, приводит к тому, что ст2 = О. Роль касательных напряжений при изгибе кривых брусьев невелика и потому ими также пренебрегаем. Оставим также без рассмотрения вопрос о влиянии на распределение нормальных напряжений искажения поперечного сечения свода.

Зависимость между напряжениями и деформациями в главных направлениях при двухосном напряженном состоянии принята в следующем воде;

«Ы = ¿А^выУ . 1=1,2 (1) 1=1

где стЬ2 / оы = соп^ = Л

Коэффициенты А^ , А2] (¡=1,2...п) найдены из условий

минимизации квадратов отклонений напряжений, полученных в экспериментах Г. Купфера, при заданном т], от напряжений, полученных по аппроксимирующим зависимостям (1).

Рис. 1. Элемент сталебетонного свода

Согласно гипотезе прямых нормалей, справедливой для бетонной

части сечения, имеем:

* _ « _

еЫ = еЫ*1 х.:еЫ1 = ЕЫ121(2) где х, XI - соответственно, высоты сжатой и растянутой зон,

а •

еМ > еЫ1 ~ фибровые деформации в сжатой и растянутой зонах,

z - расстояние от нейтральной оси сечения до рассматриваемого волокна.

При достижении в волокнах бетона предельных значений деформаций (smu, ^Ы1и )> они выключаются из работы, тогда

Ebi=sbiu> ebti - ebtiu' а значения х и xt определяются следующим образом:

x = xf; xt = (hb-x)ft (3)

где х - расстояние от верхней кромки сечения до нейтральной оси, f = 1, если кх й Еыи ;

f =г ЕШ ( если кх> ebiu; (4)

кх

ft = 1,если k(hb -х)й£btiu¡

't = k(^_ux). если k(hb - х) > еЫ1и;

к - кривизна сечения.

Величину изгибаемого момента получим интегрированием напряжения в пределах высоты сечения: О хь

М = J OMZdz +• J crbt12dz+ CTs1As(h0 ~ х) (5)

х О

где cts1 - напряжения в стальном листе, As - площадь стального листа на единице ширины сечения.

Напряжения в стальном листе найдем, используя закон Гука:

= . (6)

где Ee , vs - соответственно модуль упругости и коэффициент поперечных деформаций стального листа.

Будем предполагать, что соединение составляющих компонентов сталебетонного свода осуществляется гибкими анкерами, упругоподатливыми в плоскости сдвига. Тогда:

es =СдХ (7)

где параметр Я. в соответствии с рис. 2 определяется зависимостью: i Es ~ A^s _ k(hQ-x)-Acs1

i ~ Mho-*) (8)

Учет податливости связей сдвига осуществляется следующим образом. Первоначально производится расчет при X = 1, что соответствует абсолютно жестким связям -сдвига. После этого, используя напряженное состояние стального листа, находим контактные усилия по зависимости:

(9)

с(5 с1ф

полученной из условия равновесия сил, действующих на элемент стального листа (рис. 3).

Далее, в соответствии с найденными контактными усилиями, вычисляется величина сосредоточенного сдвига:

где Аи = т/£,

| - коэффициент жесткости соединения, определяемый экспериментально,

Лю - разность радиальных перемещений по обе стороны контакта.

В соответствии с гипотезой плоских сечений деформации определяются по формулам:

<4 М^о ~х)к . БЬ =хк , =5чк (11)

Рис. 3. Схема элемента, вырезанного из стального листа Выражение для кривизны принимается в следующем виде:

к.

1 ГЛ. )

(12)

где - радиус нейтральной оси, т - радиальные перемещения.

Подставив значение напряжений в бетоне и стальном листе и проинтегрировав, получаем выражение для момента:

где

где

р _ х3Еь х?Ем , ЕеА5(Ьр ~х)2Х

^ ь) К1"^)

ЕЫ=ЭЕ М [+7-- ;

и

N Ан](4и)Н<1- »£) И

(13) (14)

Положение нейтральной оси находится из условия равенства нулю проекций всех сил, действующих в сечении, на плоскость, перпендикулярную сечению:

п

1/ип -х^-А^ + А^Х-^г-Ы

^""''"»-"'(М^т^т (16)

где N - продольная сила в сечении ( в случае изгиба N = 0).

Решение уравнения (16) осуществляется методом последовательных приближений. Для этого в нулевом приближении

назначается упругое значение хп и N. вычисляются f и ^ по формулам (4), находятся деформации (11), а затем и значение хп+1 (16). Если хп *хп+1 в продолжающийся итерационный процесс

1 хпп +ХП+1

вводится новое значение хп+1 =-, где п - номер итерации,

п + 1

хп+1 - новое значение, полученное по (16). Итерационный процесс продолжается до достижения удовлетворительной сходимости по х.

Уравнение равновесия бесконечно малого плоского криволинейного стержня, нагруженного радиальной нагрузкой я имеет вид:

Физическое уравнение (13), уравнение равновесия (17), геометрическое уравнение (12) представляет собой полную систему уравнений, определяющую напряженно-деформированное состояние сталебетонного элемента свода.

Числено предложенное решение реализуется методом конечных разностей при шаговом нагружении свода. Для замены дифференциальных операторов используются центральные и односторонние разностные операторы одного порядка. Линеаризация нелинейной стороны задачи осуществляется в процессе последовательных приближений, переменным параметром которого являются жесткости О (14) в каждой точке. Для точек на контуре и прилегающих к ним приходится иметь дело с законтурными значениями прогибов, которые увязываются граничными условиями. Процесс

последовательных приближений продолжается до удовлетворительной сходимости по радиальным перемещениям (прогибам). Так как эпюра моментов в сводах имеет знакопеременные значения, то своды могут изготавливаться без косвенного армирования или с косвенным армированием. Жесткостные коэффициенты D в каждой точке определяются с учетом того есть ли косвенное армирование или нет, которое может быть в свою очередь как дискретным так и листовым.

Основываясь на основных предпосылках метода предельного равновесия, разработанного A.A. Гвоздевым, предложен способ определения несущей способности из условия прочности нормальных сечений.

Получены формулы для определения предельной равномерно-распределенной и сосредоточенной силы. Так для круговой арки, нагруженной равномерно-распределенной нагрузкой, предельная нагрузка определяется по формуле:

2А*<гt

R2 4R2-XIR

(18)

2у}

а для той же арки, загруженной сосредоточенной силой в ключе, предельная нагрузка определяется по формуле:

2А5<Г(ГЪд - —^

р L 2Rb]

«I

b

(19)

ПР" Я-* У*

где А5 - площадь стального листа на единице длины сечения;

<т{ - предел текучести листовой арматуры при одноосном растяжении;

Яь - прочность бетона при одноосном сжатии;

Ьд - рабочая высота сечения;

Ьширина арки;

Я - радиус арки;

где Х1, У1 - координаты точки, в которой момент экстремален; f - стрела подъема арки;

I - пропегт арки.

Третий раздел посвящен экспериментальным исследованиям сталебетонных арок.

Образцы представляют собой арки, толщиной 55 мм, внутренний диаметр 435 мм, угол раскрытия арки 90 . Образцы отличаются конструкцией и шагом анкеров. Анкера были изготовлены двух видов. В арках ОП-50, ОП-100, ОП-150 установлены петлеобразные упоры с раздвижкой между ножками 150 мм и с шагом соответственно 50, 100 и 150 мм, а в арках 0-50, 0-100 и 0-150 - петлеобразные упоры с раздвижкой - 50 мм и с шагом соответственно 50,100 и 150 мм.

В арках применялся стальной лист толщиной 3 мм марки по прочности С-325. Арки изготавливались из бетона класса В25.

Изготовленные сталебетонные арки испытывались на машине ГМС-50. Подготовленная арка ставилась на траверсу машины и нагружалась сосредоточенной и распределенной нагрузкой. Для передачи распределенной нагрузки была изготовлена специальная траверса. Величина нагрузки определялась по показаниям динамометра машины ГСМ-50.

При нагружении ~ арки прогибы в радиальном направлении и перемещение опорных частей в горизонтальном направлении измерялись индикаторами с ценой деления 0,01 мм.

Определение деформаций осуществлялось электрическими тензометрами сопротивления, наклеенными на обе поверхности арки. На внутренней и наружной поверхностях арки было наклеено по 8-10 тензодатчиков с базой 20 мм на металлическом листе и базой 50 мм на бетоне. Тензодатчики собирались в отдельные жгуты для бетона и металлического листа и присоединялись к панели измерительного прибора со школой деления 10"5.

Нагрузка увеличивалась ступенями. Нагружение производилось до разрушения образца.

Характер разрушения позволяет говорить об исчерпании несущей способности по прочности нормальных сечений.

Сравнение экспериментальных и теоретических значений несущей способности сталебетонных арок приведено в таблице 1. Теоретические и экспериментальные зависимости отличаются друг от друга не более чем на 10%.

Графики зависимости деформаций в бетоне и стальном листе от интенсивности равномерно-распределенной нагрузки приведены на рис. 4.

Таблица 1 - Сравнение экспериментальных и теоретических значений несущей способности сталебетонных арок

Теоретическая

разрушающая

№ Внутренний Наружный Толщина Стрела Тип Шаг Диаметр Предел текучести лис- Прочность нагрузка (q, кН/м, F, кН) по нормальному сечению из расчета Экспериментальная

образ- диа- диа- листа, подъема анкеров анке- анкера, товой бетона. напря- разру-

ца метр, мм метр, мм мм арки, мм ров, мм мм. арматуры, МПа МПа по методу предельного равновесия женно-дефор-мирова-нного состояния шающая нагрузка

0-50 435 490 2,9 490 1 50 3,9 360 25,4 290 кН/м 260 кН/м 250 кН/м

0-100 434 491 3,0 492 1 100 3,9 360 25,4 290 кН/м 260 кН/м 240 кН/м

0-150 436 489 3,0 489 1 150 3,9 360 25,4 290 хН,м 260 кН/м 230 кН/м

ОП-50 434 491 2,9 491 2 50 3,85 360 25,4 72 кН 75 кН 70 кН

ОГМОО 436 492 2,9 492 2 100 3,85 360 25,4 72 кН 75 кН 72 кН

ОП-150 434 490 3,0 490 2 150 3,85 360 25,4 72 кН 75 кН 67 кН

0-1 435 491 3,0 491 - - - 360 25,4 72 кН 75 кН 68 кН

Я, кН/м

4 12 3

3 2 4 1

Рис. 4. Графики зависимости дефос в стальном листе (—в—) и б

140 е1х1б5

лаций при нагружонии распределенной нагрузкой

Примерно до половины разрушающей нагрузки графики деформации в бетоне имеют слабую нелинейность. При дальнейшем нагружении они плавно переходят в криволинейный участок. Графики деформации стального листа имеют прямолинейный вид.

Прогибы, замеренные индикатором, оказались больше вычисленных теоретически. Полные прогибы испытанных арок оказались больше расчетных на 10%.

При шаге анкеров 150 мм в некоторых местах при нагрузке 180 кН/м происходило отслоение бетона от листа. При меньшем шаге отслоений не наблюдалось. Анкера показали себя достаточно жесткими на сдвиг связями. Среза анкеров не происходило.

В четвертом разделе приводятся данные о практическом внедрении результатов диссертационной работы. Методика расчета и конструкции сталебетонных сводов приняты к внедрению в проектных решениях строительства объектов ПО «Завод имени Малышева», проектного института «Харьковтрансмашпроект», проектного института «Метропроекг» г. Харькова.

Предложена конструкция сталебетонного элемента свода (рис. 5), включающий металлический лист 1 с отбортовками и слой бетона 2, размещенный на металлическом листе или под ним. Металлический лист снабжен анкерными упорами с головками 3, которые жестко закреплены на нем, а отбортовки выполнены в виде выступающих полок 5 или консольных выступов 4. При монтаже элементов в своде (рис. 6) на полку 5 одного блока укладывается консольный выступ 4 соседнего блока.

Рис. 5. Сталебетонные элементы свода

Рис. 6. Сталебетонный свод

Показано, что применение сталебетонных обделок взамен

железобетонных позволяет достичь экономии стали в среднем на 2430%.

ВЫВОДЫ

1. Изучены новые направления в области совершенствования строительных конструкций и показано, что одним из перспективных является использование внешнего листового армирования, которое одновременно выполняет силовые, защитные, изоляционные и технологические функции.

2. Разработана и экспериментально обоснована методика расчета сталебетонных сводов, учитывающая нелинейность деформирования бетона и стального листа в условиях плоского деформированного состояния и образование трещин в растянутой зоне бетона.

3. Разработан и реализован алгоритм расчета сталебетонных сводов с внешним листовым армированием при произвольной нагрузке, основанный на сочетании метода конечных разностей с методом последовательных приближений и позволяющий при шаговом нагружении моделировать процесс деформирования свода вплоть до разрушения.

4. Выполнен анализ предельных состояний сталебетонных арок, на основании которого получены выражения для определения разрушающей нагрузки из условия прочности по нормальным сечениям при действии равномерно распределенной и сосредоточенной в ключе нагрузок.

5. Приводятся результаты экспериментов по определению напряженно-деформированного состояния сталебетонных сводов при действии сосредоточенной и равномерно распределенной нагрузки.

6. Анализ расчетных и экспериментальных исследований показал достаточно хорошую их сходимость, работоспособность и эффективность программного комплекса и возможность практического его применения.

7. Методика расчета и конструкции сталебетонных сводов внедрены в проектных решениях строительства объектов ПО «Завод имени Малышева», проектного института «Харысовтрансмашпроект», проектного института «Мегтропроект» г. Харькова.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих

работах:

1. Чихладзе Э.Д., Молдавская Т. А. Расчет сталебетонного элемента свода на прочность при внецентренном сжатии и изгибе // Ресурсосберегающие конструктивно-технологические решения зданий и сооружений: Сб. докл. Междунар. Конф. "Промышленность стройматериалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережения в условиях рыночных отношений".- Белгород: Изд. БелГТАСМ, 1997. Ч. 6-7.-С. 223-227.

2. Молдавская Т.А. Теория расчета сталебетонного элемента свода на прочность при внецентренном сжатии и изгибе // Проблеми теорП' i практики залвобетону: 36. Наук, статей. - Полтава: Вид. Полтавського ДТУ, 1997. - С. 350-353.

3. Молдавская Т. А. Теоретическое исследование конструкций сталебетонных арок /У Прикпадна. геометр'т та ¡нженерна граф1ка: Межвщомча науково-техн1чна з&рка,- КиТв: КДТУБА, 1996,- Вил. 60,-С. 190-191.

4. Сталебетонный элемент свода. Приоритетная справка № 97052187 от 12.05.97.

5. Молдавская Т.А. Несущая способность свода с внешним армированием: Информационный листок ИЛ № 186-95.- Харьков, 1995.-С. 1-3.

6. Молдавская Т.А. Экспериментальные исследования сталебетонных арок. // Ресурсо- и энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций: Тез. докл. Научных чтений, посвященных 25-летию БелГТАСМ 26-29 сентября 1995 г. Ч. 2. Снижение материалоемкости и эффективные конструктивно-технологические решения, проектирование и расчет зданий и сооружений,- Белгород, 1995.- С. 51-52.

7. Молдавская Т.А. Определение перемещений в сталебетонной арке // Методические вопросы преподавания графических дисциплин по программе ВУЗ - техникум. Прикладная геометрия: Сб. Тр. Междун. Уч.-метод. Конф.28-31 мая 1996 г.- Харьков - Алушта, 1996.- С. 28.

8. Молдавская Т.А. Результаты экспериментальных исследований конструкций сталебетонных арок И Современные проблемы геометрического моделирования: Сб. научн. Тр. IV Международной научно-практической конференции. - Мелитополь: ТГАТА, 1997. -4.1.-С. 157-159.

9. Ютов Ю.П., Молдавська Т.А. Навантажне обладнання для дослдження арок // Тез. доп. 57-1 наук.-техн. конф. кафедр ¡н-ту та слец!алют1в эагпзн. тр-ту з мокнародною участю,- Харгёв, 1995.- С. 43.

10. Молдавська Т.А. Напружено-деформований стан сталебетонних кривих стержмв // Тез. доп. 55-Т наук.-техн. конф. кафедр ¡н-ту та спец4алюлв залЬн. тр-ту з мЬкнародною участю.- Харк1в, 1993.- С. 38.

11. Молдавська Т.А. Несуча эдатнгсть сталебетонних арок // Тез. доп. 57-У наук.-техн. конф. кафедр 1н-ту та спец[ал1сто зал'вн. тр-ту э м'окнародною участю.- Харю'в, 1995.- С. 48.

12. Молдавська Т.А. Розрахунок епемента сталебетонного своду // Тез. доп. 58-1 наук.-техн. конф. кафедр ¡н-ту та спец1ап(ств зал1зн. тр-ту з м!жнародною участю.- Харюв, 1997.- С. 48.

АННОТАЦИЯ

Молдавская Т.А. Напряженно-деформированное и предельное состояние сталебетонных сводов. - Рукопись.

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.23.01 - строительные конструкции, здания и сооружения. Харьковская государственная академия железнодорожного транспорта. - Харьков, 1997.

Диссертация посвящена методике определения напряженно-деформированного состояния сталебетонного элемента свода и всего сталебетонного свода при кратковременной статической нагрузке с учетом нелинейности деформирования и трещинообразования бетона в условиях плоского неоднородного деформированного состояния, пластических деформаций стального листа за пределом упругое™, податливости объединения листа о бетоном. В работе разработка методика оценки несущей способности сталебетонных арок по прочности нормальных сечений. Проведены экспериментальные исследования арок в процессе нагружения. Основные результаты работы нашли применение в практике строительства обделок метрополитена и сталебетонных сводов.

Ключевые слова: сталебетонный элемент свода, плоское деформированное состояние, напряженно-деформированное состояние, несущая способность.

Moldavskaya T.A. The strained deformed and limiting condition of steelconcrete vault. - Manuscript.

Thesis for the scientific degree of the candidate of technical science, by speciality 05.23.01 - building constructions, buildings and structures. Kharkov stats academy of a railway transport. - Kharkov, 1997.

The dissertation is devoted to a technique of definition of the strained deformed condition steelconcrete element of vault and only steelconcrete vault with short-term static loading in view of nonlinearity deformability and cracking of concrete in conditions of the flat non-uniform deformed condition, plastic deformations of a steel sheet behind a limit of elasticity, pliability of association of a sheet with concrete. In work the technique of an estimation of carrying ability of steelconcrete arches on durability of normal sections is developed. The experimental researches of arches in process loading are carried. The basic results of work have found a use in practice of construction tunnel of underground and steelconcrete vault

Key words: steelconcrete element of vault, flat deformed condition, strained deformed a condition, carrying ability.