автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Методология оценки эффективности абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин

МАЛИНИНА ОЛЬГА СЕРГЕЕВНА

МЕТОДОЛОГИЯ ОЦЕНКИ ЭФФЕКТИВНОСТИ АБСОРБЦИОННЫХ БРОМИСТОЛИТИЕВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН

Специальность 05.04.03. - Машины и аппараты, процессы холодильной и криогенной техники, систем кондиционирования

и жизнеобеспечения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

- 8 ДЕК 2011

Санкт-Петербург 2011

005005231

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО "Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий"

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Тимофеевский Л.С.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук Волкова О.В.

Кандидат технических наук Цимбалист А.О.

Ведущая организация - ВНИХИ, г. Москва

Защита состоится «//» 2011 г. в часов на заседании

диссертационного Совета ;Ц212.234.б1 в Санкт-Петербургском государственном университете низкотемпературных и пищевых технологий по адресу: 191002, г. Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, д. 9, тел./факс (812) 315-30-15

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета. Автореферат разослан«^) ~ 2011г.

Ученый секретарь диссертационного Совета доктор технических наук, профессор

Рыков В.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В настоящее время остро стоит проблема экономии топливно-энергетических ресурсов, защиты окружающей среды от теплового загрязнения и роста цен на энергоносители. Поэтому широкое распространение для получения холода, теплоты получили абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины (АБХМ), которые используют теплоту вторичных энергетических ресурсов (ВЭР).

В промышленности широко применяются абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества (АБХМД) для получения холода в области положительных температур для различных технологических нужд.

В настоящее время известны три типа АБХМД: с последовательным (прямоточным), параллельным и противоточным движением раствора через ступени генератора. Эффективность АБХМД зависит параметров внешних источников теплоты, перепадов температур в аппаратах, от стоимости сухой машины, количества бромистого лития на ее заправку, стоимости греющего источника (пар, горячая вода, продукты сгорания природного газа) и других факторов. Однако, сравнительный анализ всех трех схем, при изменении в широком диапазоне температур внешних источников теплоты, не проводился.

Цель работы заключается в разработке методологии оценки эффективности существующих типов АБХМД при различных параметрах действительных термодинамических циклов и внешних источников теплоты. Для осуществления цели необходимо:

- разработать комплексную математическую модель указанных типов АБХМД, которая позволила бы осуществить оценку термодинамической и технико-экономической эффективности рассматриваемых машин;

- получить показатели машин в виде зависимостей теплового коэффициента, материалоемкости, количества бромистого лития и других показателей эффективности АБХМД при различных параметрах внешних источников теплоты;

- провести сравнительный анализ вышеперечисленных схем подачи раствора через ступени генератора.

Научная новизна

Разработана комплексная математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с двухступенчатой генерацией пара для расчета на ПЭВМ ее действительных термодинамических циклов и технико-экономических показателей. Выполнен сравнительный анализ различных типов АБХМД в широком диапазоне изменения внешних источников теплоты.

Практическая ценность. С помощью разработанной математической модели можно рассчитать энергетические и технико-экономические показатели АБХМД с различными схемами подачи раствора через ступени генератора. Выяснить какая из существующих схем является наиболее эффективной.

Внедрение результатов работы.

Разработанная математическая модель и основные результаты диссертационной работы использованы ООО «А и Т» при проектировании системы кондиционирования аквапарка «PITERLAND AQUA».

Результаты диссертационной работы были использованы в учебном процессе в части методик теоретического анализа циклов АБХМД и оценки их эффективности.

Апробация работы. Основные положения и результаты исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на конференциях профессорско-преподавательского состава, научных сотрудников, аспирантов и студентов СПбГУНиПТ в 2008 - 2011гг и на конференции «Низкотемпературные и пищевые технологии в XXI веке», 2009г., СПбГУНиПТ.

Публикации. Основное содержание работы изложено в 5 печатных работах, в том числе 3 - в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, 5-ти глав и содержит 94 страницы машинописного текста, 10 таблиц, 66 рисунков, список используемой литературы включает 114 наименований работ, из них 99 отечественных и 14"зарубежных авторов.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Исследованиями различных типов АБХМД занимались такие ученые как Накоряков В.Е., A.B. Бараненко, JI.C. Тимофеевский, О.В. Волкова, А.О. Цимбалист, И.М. Калнинь, А.Г. Долотов, Н.Г. Шмуйлов, Э.Р. Гроссман, A.B. Попов

В настоящее время известны три типа АБХМД: с прямоточным, параллельным и противоточным движением раствора через ступени генератора, схемы которых представлены на рисунке - 1. Им соответствуют действительные термодинамические циклы, представленные на рисунке - 2.

При прямоточном движении раствора через ступени генератора слабый раствор подается в генератор ступени высокого давления, проходя последовательно сначала через теплообменник низкого давления, а затем теплообменник высокого давления. Образующийся в генераторе ступени высокого давления пар поступает на обогрев генератора ступени низкого давления, т.о. направления движения раствора и пара через соответствующие ступени совпадают; при параллельном движении раствора поток слабого раствора разделяется на две части, одна из которой подогревается в теплообменнике ступени низкого давления а другая - в теплообменнике ступени высокого давления, а после выпаривания потоков слабого раствора образовавшийся в каждой ступени крепкий раствор охлаждается в соответствующих теплообменниках ступеней, а затем, после смешения обоих потоков, все количество крепкого раствора подается в абсорбер, т.е. раствор и пар движутся параллельно друг другу; при противоточном движении раствора

выпариваемый пар движется противоположно направлению движения раствора через ступени генератора. Слабый раствор подается сначала в ступень низкого давления генератора через соответствующий теплообменник, где частично выпаривается, образовавшийся при этом крепкий раствор через теплообменник высокого давления поступает в генератор соответствующей ступени.

Так как АБХМД является сложной термодинамической системой, была разработана комплексная математическая модель, структурная схема которой представлена на рисунке - 3. Данная математическая модель позволяет рассчитывать энергетические и технико-экономические показатели указанных машин.

Для расчета термодинамических и теплофизических свойств воды и водяного пара в качестве базовых были приняты данные, полученные М.П. Вукаловичем.

Расчет термодинамических свойств водного раствора бромистого лития осуществлялся по уравнению B.C. Черкассого:

_ -Jb2 -4A-C + 4h-C-(lOOO + 86,85-т)-В q)

2-С

где А, В, С — коэффициенты; и по уравнению Г. Алефельда

А=2>„tbn-Z"+T2 .£с„ -Г+Г3-d, (2)

л=0 л=0 п=0

где Т- температура, К

an,b„,cn,d-постоянные коэффициенты Данное уравнение было скорректировано А.Г. Долотовым h*=h+Ah ; Дй=357,492-204,546• £-240,476• , (3)

где £ - массовая доля бромистого лития в растворе.

Теплофизические свойства бромида лития определялись по аппроксимированным данным О.И. Верба, X. Левера, И.П. Усюкина, А.Г. Долотова и др.

Далее приведены уравнения для расчета параметров термодинамических циклов для различных типов АБХМД:

д- £

Кратность циркуляции раствора: g _ g (4)

Удельная массовая холодопроизводительность: ^Ьн (5)

Удельная тепловая нагрузка конденсатора: <JK =(l-х) • (6)

Удельная тепловая нагрузка абсорбера: qa = \ + (а -1) • 1цн - а • (7)

Количество пара рабочего вещества, выпариваемого в ступени высокого давления генератора:

кУи +{а-\)-\н-а-Нг

- параллельная подача:х - -7—тп-;-:-:— (81

- прямоточная подача: х ~-7-, (9)

Ьт

где - действительная промежуточная концентрация крепкого раствора на выходе из генератора высокого давления, %

..ИМ

-противоточная подача: *----(ю)

Удельная тепловая нагрузка ступени высокого давления генератора,

- параллельная подача: дгвд = х • А3,„ + (/ - х) ■ й4, - / • к1в, (11)

где / - количество слабого раствора, подаваемого из абсорбера в ступень высокого давления генератора

- прямоточная подача раствора: Цгвд = х • йу, +{а - х)-кЛв - а- к1в (12)

- противоточная подача раствора:= * Л. + (<* - 0' ~ (а -1 + *) Л. (13) Удельная тепловая нагрузка ступени низкого давления генератора -параллельнаяподача: дгид = (\-х)-ИУи + (а-/-1+х)-й4,-(а-ЛЛ, (14)

- прямоточная подача: дгнд = (1 - х)- къ,и + (а - \)-И4и ~(а-х)- (15) -противоточнаяподача: = (1 -х)■ +(а- 1 + х)-Н4и -а-к7и (16) Удельная тепловая нагрузка теплообменника ступени высокого давления:

- параллельная подача: Ято, = У • (Л7в - ) = (У- л:) • (Л4в -\н) (17)

- прямоточная подача: Цтов = (а - х) • (й4в - Ьи) = а■ (И1в -й7„) (18) -противоточная подача: ^ = (а-1 + х)-(й7в -А4и) = (а-1)-(/г4о (19) Удельная тепловая нагрузка теплообменника ступени низкого давления

- параллельная подача: ЧяЛ = (а - /) • (/¡7„ - 1ц) = (а- /-1 + х)■ (А4„ - \и) (20)

-прямоточнаяподача: дшд = (а-1).■ (А4„-/г8„) = а• (/17в -/г2) (21)

- противоточная подача: Ятнд = (а -1) • (Л8в - Л8и) = а ■ {¡г1н - И2) (22)

Тепловой коэффициент С = (23)

Чгвд

Для расчета теплообменных аппаратов использовались зависимости, предложенные С.С. Кутателадзе, А.П. Бурдуковым, А.Р. Дороховым и др.

Расчет технико-экономических показателей различных типов АБХМД осуществлялся по методике Института Теплофизики СО РАН.

Адекватность данной математической модели подтверждена сопоставлением расчетных данных с опытными, полученными при испытании

промышленного агрегата АБХА - 2500 - 2В, расхождение между которыми не превышает 5%.

Исходные данные для всех режимов приведены в таблице 1.

Таблица 1.

Параметр Значение

Холодопроизводительность, кВт 1000

Температура охлаждаемой воды, °С 12

Температура охлажденной воды, °С 7

Температура охлаждающей воды на входе в абсорбер, °С 24

Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора, °С 32

Температура греющего пара, °С 170

Недорекуперация теплоты на холодной стороне теплообменника низкого давления, °С 15

Степень недонасыщения раствора в абсорбере, % 1,25

Степень недовыпаривания раствора в ступени генератора низкого давления, % 1,5

Степень недовыпаривания раствора в ступени генератора высокого давления, % 0,5

Наружный диаметр труб теплообменных аппаратов, м 0,016

Внутренний диаметр труб теплообменных аппаратов, м 0,014

Толщина стенки трубы, м 0,002

Величины необратимых потерь в циклах были приняты согласно рекомендациям Н.А. Швецова, Л.С. Тимофеевского и др.

Расчеты выполнялись при дискретном изменении ранее принятых температур внешних источников: высшая температура кипения раствора в генераторе высокой ступени(?|) имела значение 165, 160, 155°С; температура охлаждающей воды на входе в абсорбер (/была принята равной 24,26,28°С. При этом температура кипения (¿д) изменялась в диапазоне 3, 4, 5°С, а величина недорекуперации на холодной стороне теплообменников растворов составляла 5,15,30 и 45К.

С ростом температуры кипения^ от 3 до 5°С имеет место снижение величины кратности циркуляции (Я) вследствие снижения концентрации слабого раствора с ростом при этом значение кратности циркуляции у АБХМД с прямоточной подачей на 5% ниже, чем у АБХМД с параллельной и

противоточной подачей. Такое снижение величины Я объясняется расширением зоны дегазации в цикле. Повышение температуры

охлаждающей воды на входе в абсорбер приводит к увеличению кратности циркуляции раствора.

Результаты расчетов показали, что при повышении температуры кипения в указанном диапазоне наибольшей величиной теплового коэффициента (рисунок - 4а), а, следовательно, и наибольшей термодинамической эффективностью обладает АБХМД с параллельной подачей раствора. Величина С АБХМД с параллельной подачей в среднем на 5% выше, чем у АБХМД с последовательной и на 9% выше, чем с противоточной подачей. В свою очередь АБХМД с последовательной подачей эффективнее АБХМД с противоточной подачей на 4%. Однако, при ¿^=28° С (рисунок - 46) величина теплового

коэффициента АБХМД с параллельной подачей раствора при ¿0 = на 6% ниже, чем у АБХМД с последовательной подачей. Это связано с необратимыми потерями вследствие рекуперации теплоты в растворных теплообменниках.

Наименьшей суммарной площадью аппаратов (ХР) (рисунок - 5а) рассматриваемых машин, как вывод и наименьшей металлоемкостью трубных пучков обладает АБХМД с последовательным движением раствора. При повышении температуры охлаждающей среды с 24 (рис. 5а) до 28 °С рисунок-56) величина ИР у АБХМД с параллельной и противоточной подачей возрастает в среднем на 50%, а у АБХМД с прямоточной подачей на 30%. Следствием этого является увеличение количества соли бромида лития (Ш), находящегося в машине у АБХМД с параллельной и противоточной подачей в среднем на 70%, а у АБХМД с противоточной подачей на 50%. Так как стоимость соли бромистого лития составляет 30 - 40% от общих капитальных затрат данная величина является важным технико-экономическим показателем.

Наименьшей величиной себестоимости производства холода обладает АБХМД с параллельной подачей раствора. Величина Сх АБХМД с параллельной подачей на 2,7% ниже данной величины в АБХМД с прямоточной подачей и на 44% ниже себестоимости производства холода в АБХМД с противоточной подачей раствора (рисунок - 6а). Однако, при увеличении температуры охлаждающей среды до 28 °С (рисунок - 66) величина Сх у АБХМД с параллельной подачей раствора при =2°С на 4,4% ниже, чем у АБХМД с последовательной подачей. Это также связано с необратимыми потерями вследствие рекуперации теплоты в растворных теплообменниках.

При увеличении значения перепада температур на холодной стороне теплообменника низкого давления от 5 до 45К происходит значительное снижение теплового коэффициента: в среднем величина С, уменьшается у всех трех схем на 45%. Кроме этого величина Сх в среднем на 25% у всех трех схем.

Высшая температура кипения раствора в генераторе высокого давления по сравнению с температурой охлаждающей воды незначительно влияет на эффективность АБХМД (рисунок - 4в, 5в, 6в).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

Основные результаты выполненной работы можно сформулированы в следующих положениях:

1. Литературный обзор показал, что в настоящее время существуют АБХМД с параллельным, прямоточным и противоточным движением раствора через ступени генератора. Однако, сравнительный анализ энергетической и технико-экономической эффективности указанных машин, не проводился.

2. Разработана комплексная математическая модель, которая позволяет рассчитывать энергетические и технико-экономические показатели различных типов АБХМД. Адекватность данной математической модели подтверждена сопоставлением расчетных данных с опытными, полученными при испытании промышленного агрегата АБХА - 2500 - 2В, расхождение между которыми не превышает 5%.

3. Анализ результатов расчетов показал, что в широком диапазоне изменения параметров внешних источников теплоты наибольшей величиной теплового коэффициента обладает АБХМД с параллельной подачей раствора.

4. При повышении температуры охлаждающей воды имеет место снижение величины теплового коэффициента у всех схем.

5. Наименьшей величиной себестоимости производства холода обладает АБХМД с параллельной подачей раствора.

6. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что наиболее эффективной АБХМД является схема с параллельным движением раствора при

^ =24°С, (0 =4°С и =155°С-

В)

q«, t

Рисунок — 1 Схемы АБХМД с параллельной (а), прямоточной (б) и противоточной (в) подачей раствора

б)

В)

Ж дат ¡й

1гСИ 0

Рисунок — 2 Действительные термодинамические циклы АБХМД с параллельной (а), прямоточной (б), противоточной (в) подачей

Рисунок — 3 Структурная схема формирования комплексной математической модели АБХМД

tf =165 "С

___

f " " -----

- * ""* — ' '

3 4 S t0°C

В)__

ç

_параллельная подача

------------ прямоточная подача

_______________ противоточная подача

Рисунок — 5 Зависимость величины теплового коэффициента от температуры кипения при температуре охлаждающей среды 24°С (а), 28°С (б) и от высшей температуры кипения раствора в генераторе высокого давления (в)

в)

_параллельная подача

------------ прямоточная подача

_______________ противоточная подача

Рисунок — 6 Зависимость величины суммарной площади теплопередающей поверхности от температуры кипения при температуре охлаждающей среды 24°С (а), 28°С (б) и от высшей температуры кипения раствора в генераторе высокого давления (в-)

1500 1400 1300 1200 1100 1000 900 800

i ..........!

/f^lft

с

5 t °

t °c

ig, О

В)

С^РУЯГДЖ

1500 1400 1300 1200 1100 1000

C=1«I"C

t'=iss°c

= 7А"С

5 Í„,°C

срувГДм

МОО

1900 1800 1700 1600 1500 1400 1300 1200 1100 1000

Л

-

5 ?с,°С

_параллельная подача

------------ прямоточная подача

_______________ противоточная подача

Рисунок — 7 Зависимость величины себестоимости производства холода от температуры кипения при температуре охлаждающей среды 24°С (а), 28°С (б) и от высшей температуры кипения раствора в генегатоое высокого давления (в")

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Малышев JI.A., Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Оценка влияния теплообменников растворов на эффективность абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины. - Вестник МАХ, 2008, №2, с. 24 - 27.

2. Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Методика оценки эффективности абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины при различных перепадах температур в аппаратах. - Тезисы доклада IV международной научно-технической конференции «Низкотемпературные и пищевые технологии в XXI веке», СПб, 2009, с. 45 - 47.

3. Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. - Вестник МАХ, 2011, №2, с. 37 - 40.

4. Тимофеевский JI.C., Малинина О.С. Сопоставление параметров циклов АБХМД при различных температурах внешних источников. - Вестник МАХ, 2011, №3, с. 43-45.

5. Малинина О.С. Структура формирования математической модели абсорбционных бромистолитиевых машин с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. - Сборник трудов молодых ученых. Часть I, СПб, 2011, с. 23-28.

Подписано к печати 22.]] I). Формат 60x80 1/16. Бумага писчая.. Печать офсетная. Печ. л.].О- Тираж80 экз. Заказ № 254-СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9 ИИК СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ОЦЕНКЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ АБХМД С РАЗЛИЧНЫМИ СХЕМАМИ ДВИЖЕНИЯ

РАСТВОРА В ЦИКЛЕ.

1.1. Существующие типы АБХМД и условия их применения.

1.2. Схемы и действительные циклы АБХМ с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества.

1.3. Оценка энергетической эффективности АБХМД.

Актуальность проблемы. В настоящее время остро стоит проблема экономии топливно-энергетических ресурсов, защиты окружающей среды от теплового загрязнения и роста цен на энергоносители. Поэтому широкое распространение для получения холода, теплоты получили абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины (АБХМ), которые используют теплоту вторичных энергетических ресурсов (ВЭР).

В промышленности широко применяются абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества (АБХМД) для получения холода в области положительных температур для различных технологических нужд.

В настоящее время известны три типа АБХМД: с последовательным (прямоточным), параллельным и противоточным движением раствора через ступени генератора. Эффективность АБХМД зависит от параметров внешних источников теплоты, перепадов температур в аппаратах, от стоимости сухой машины, количества бромистого лития на ее заправку, стоимости греющего источника (пар, горячая вода, продукты сгорания природного газа) и других факторов. Однако, сравнительный анализ всех трех схем, при изменении в широком диапазоне температур внешних источников теплоты, не проводился.

Цель работы заключается в разработке методологии оценки эффективности существующих типов АБХМД при различных параметрах действительных термодинамических циклов и внешних источников теплоты. Для осуществления цели необходимо:

- разработать комплексную математическую модель указанных типов АБХМД, которая позволила бы осуществить оценку термодинамической и технико-экономической эффективности рассматриваемых машин;

- получить показатели машин в виде зависимостей теплового коэффициента, материалоемкости, количества бромистого лития и других показателей t эффективности АБХМД при различных параметрах внешних источников теплоты;

- провести сравнительный анализ вышеперечисленных схем подачи раствора через ступени генератора.

Научная новизна

Разработана комплексная математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с двухступенчатой генерацией пара для расчета на ПЭВМ ее действительных термодинамических циклов, г • энергетических и технико-экономических показателей. Выполнен сравнительный анализ различных типов АБХМД в широком диапазоне изменения параметров внешних источников теплоты.

Практическая ценность. С помощью разработанной комплексной математической модели можно рассчитать энергетические и технико-экономические показатели АБХМД с различными схемами подачи раствора через ступени генератора. Выяснить какая из существующих схем является наиболее эффективной.

Внедрение результатов работы.

Разработанная математическая модель и основные результаты диссертационной работы использованы ООО «А и Т» при проектировании системы кондиционирования аквапарка «PITERLAND AQUA».

Результаты диссертационной работы нашли использование в учебном процессе в части методик теоретического анализа циклов АБХМД и оценки их эффективности.

Апробация работы. Основные положения и результаты исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на конференциях профессорско-преподавательского состава, научных сотрудников, аспирантов и студентов СПбГУНиПТ в 2008 - 2011гг и на конференции «Низкотемпературные и пищевые технологии в XXI веке», 2008,г., СПбГУНиПТ.

Публикации. Основное содержание работы изложено в 5 печатных работах:

1. Малышев JI.A., Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Оценка влияния теплообменников растворов на эффективность абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины. - Вестник МАХ, 2008, №2, с. 24 — 27.

2. Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Методика оценки эффективности абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины при различных перепадах температур в аппаратах. - Тезисы доклада IV международной научно-технической конференции «Низкотемпературные и пищевые технологии в XXI веке», СПб, 2009, с. 45 - 47.

3. Малинина О.С., Тимофеевский Л.С. Математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. - Вестник МАХ, 2011, №2, с. 37 - 40.

4. Тимофеевский JI.C., Малинина О.С. Сопостовление параметров циклов АБХМД при различных температурах внешних источников. - Вестник МАХ, 2011, №3, с. 43-45.

5. Малинина О.С. Структура формирования математической модели абсорбционных бромистолитиевых машин с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. - Сборник трудов молодых ученых. Часть I, СПб, 2011, с. 23-28.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, 5-ти глав и содержит 94 страницы машинописного текста, 10 таблиц, 66 рисунков, список используемой литературы включает 114 наименований работ, из них 99 отечественных и 15 зарубежных авторов.

Основные результаты выполненной работы можно сформулировать в следующих положениях:

1. Литературный обзор показал, что в настоящее время существуют и широко применяются в промышленности АБХМД с параллельным, прямоточным и противоточным движением раствора через ступени генератора. Однако, сравнительный анализ энергетической и технико-экономической эффективности указанных машин, не проводился.

2. Доказано, что абсорбционная бромистолитиевая холодильная машина с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества является сложной термодинамической системой и требует разработки комплексной математической модели для расчета основных энергетических и технико-экономических показателей АБХМД. На основании теоретических и экспериментальных данных реализована на ПЭВМ комплексная математическая модель АБХМД с тремя схемами движения раствора через ступени- генератора, позволяющая рассчитывать энергетические и технико-экономические показатели указанных машин в широком диапазоне изменения параметров внешних источников теплоты.

3. Подтверждена адекватность комплексной математической модели АБХМД путем сопоставления основных параметров циклов схем с у параллельным • движением раствора через ступени генератора с опытными данными, полученными при испытании промышленного агрегата. Расхождение между ними не превышает 5%. Это означает, что разработанная математическая модель может использоваться для инженерных расчетов АБХМД.

4. Анализ результатов расчетов эффективности различных типов АБХМД выполнялся в широком диапазоне изменения параметров внешних источников теплоты: температура охлаждающей среды варьировалась в пределах от 24 до 28 °С, высшая температура кипения раствора в генераторе высокого давления снижалась от 165 до 155 °С и температура кипения изменялась в диапазоне от 3 до 5°С. Наибольшая величина теплового коэффициента <£'=1,292 была достигнута в АБХМД с параллельной подачей раствора .через ступени генератора, которая на 5% больше величины ^в АБХМД с прямоточной подачейша 9% больше той же величины в АБХМД с противоточной подачей.

5. Анализ полученных результатов показал, что; при повышении температуры кипения в указанном диапазоне наибольшей величиной теплового коэффициента, а, следовательно, и наибольшей термодинамической эффективностью обладает АБХМД с параллельной подачей: раствора. Вёличина С АБХМД с параллельной подачей в среднем на 5% выше, чем у АБХМД с последовательной и на 9% выше, чем с противоточной подачей. В свою очередь. АБХМД с последовательной подачей эффективнее АБХМД с; противоточной подачей на 4%. Однако- величина; теплового1 коэффициента АБХМД с параллельной подачей раствора при температуре охлаждающей; воды и;|=28°С и температуре кипения t§=20C на 6% ниже, чем у АБХМД с последовательной подачей. Это, связано с необратимыми потерями вследствие рекуперации теплоты в растворных теплообменниках.

6. При одинаковых условиях наименьшей суммарной площадью теплообменных аппаратов рассматриваемых машин, как вывод и наименьшей металлоемкостью трубных пучков обладает АБХМД; с:' последовательным движением раствора. Данная величина приблизительно на 9% ниже у АБХМД с параллельной подачей раствора и на 15% ниже, чем у АБХМД с противоточной.

Следствием этого является аналогичный характер зависимости величины суммарной массьг соли бромистого лития, находящегося в машине. В среднем на 2,5% ниже данная величина у АБХМД с прямоточной подачей, чем у АБХМД с параллельной подачей и на 11% ниже, чем у АБХМД с противоточной подачей раствора.

Величина себестоимости производства,холода у АБХМД с параллельной подачей в среднем на 2,7% ниже, чем у АБХМД с последовательной и на 44% ниже, чем у АБХМД с противоточной подачей. Однако при повышении температуры, охлаждающей среды, данная величина повышается у всех трех схем. Причем при tQ — 2° С и =28 величина себестоимости производства холода в схеме с прямоточной подачей ниже величины Сх схемы с параллельной подачей на 4,4%, при ¿о = 3 °С расхождение значений в обеих схемах не превышает 1%.

7. Анализ полученных результатов показал, ; что на энергетические и технико-экономические показатели АБХМД в большей степени влияют температура охлаждающей среды и температура: кипения, чем высшая: температура кипения раствора; в генераторе высокого давления в интервале 165 - 155°С. Как показали расчеты, дальнейшее понижение высшей температуры кипения; раствора в генераторе; высокого давления-, при температуре охлаждающей среды tw\=2$>0C ведет за собой невозможность осуществления,. термодинамических циклов в данных, машинах, то есть при, этом циклы АБХМД превращаются в циклы с одноступенчатой генерацией пара.

8. Расчеты показали, что существенное влияние на тепловой коэффициент и на себестоимость производства холода; оказывает перепад температур на> холодной стороне теплообменника растворов низкого давления от 5 до 45К.

9. Результаты сопоставления основных энергетических и технико-экономических показателей различных АБХМД в широком , диапазоне изменения параметров внешних источников теплоты показали^ что по величине теплового коэффициента и себестоимости производства холода АБХМД с параллельным движением раствора через ступени генератора является эффективнее АБХМД. с прямоточной и противоточной подачей раствора. Однако,, по капитальным затратам на трубные пучки и количеству соли бромистого лития эффективней оказалась АБХМД с прямоточным движением раствора, АБХМД с противоточной подачей раствора является менее эффективной, чем рассмотренные выше машины.

10. Таким образом, из полученных результатов можно сделать вывод о том, что наиболее эффективной АБХМД является схема с параллельным движением раствора при = 24°С, tQ = 4°С и = 155°С.

167

1. Абсорбционные бромистолитиевые преобразователи теплоты нового поколения. / A.B. Бараненко, A.B. Попов A.B., Л.С. Тимофеевский, О.В. Волкова. - Холодильная техника, 2001, № 4, с. 18 - 20.

2. Абсорбционные преобразователи теплоты. / A.B. Бараненко, A.B., Л.С. Тимофеевский, А.Г. Долотов A.B., Попов: Монография. СПб.: СПбГУНиПТ,2005. - 338 с.

3. Абсорбционные бромистолитиевые тепловые насосы. Пояснительная записка к проекту Института теплофизики СО РАН. - Новосибирск, 1996. -22с.

4. Анализ промышленных испытаний бромистолитиевой холодильной машины / Л.М. Розенфельд, М.С. Карнаух, Л.С. Тимофеевский и др. — Химическое и нефтяное машиностроение, 1966, № 2, с. 1-4.

5. Александров A.A., Григорьев Б.А. Таблицы теплофизических свойств и водяного пара. Справочник. М: Изд-во МЭИ, 1999. - 168 с.

6. Алексеев В.Е., Ваулин A.C., Петрова Г.Б. Вычислительная техника в инженерных и экономических расчетах. Сборник задач и упражнений: Учеб. пособие для вузов./Под ред. A.B. Петрова. М.: Высш. шк., 1984. - 136 е., ил.

7. Бадылькес И.С., Данилов Р.Д. Абсорбционные холодильные машины. — М.: Пищепромиздат, 1966. 356 с.

8. Бараненко A.B., Попов A.B., Тимофеевский Л.С. Энергосберегающие абсорбционные бромистолитиевые водоохлаждающие и водонагревательные преобразователи теплоты. Инженерные системы, 2002, № 4, с. 19 — 23.

9. Бараненко A.B., Шевченко А.Л. Расчет капельной конденсации водяного пара на пучке горизонтальных труб. Холодильная техника, 1990, № 5, с. 42-44.

10. Бахарев И.Н. Повышение эффективности абсорбционной бромистолитиевой одноступенчатой холодильной машины путем оптимизации расчетного режима: Дис. . канд. тех. наук. — Л., 1984.

11. Богданов А.И. Абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины «ОКБ Теплосибмаш». Холодильная техника, 2002, № 10, с. 16.

12. Богданов С.Н., Бурцев С.И., Иванов О.П., Куприянова A.B. Холодильная техника. Кондиционирование воздуха. Свойства веществ: Справ./Под ред. Богданова С.Н. 4-е перераб. и доп. СПб.: СПбГАХиПТ,1999, 208 с.

13. Богданов С.Н., Иванов О.П., Куприянова A.B. Холодильная техника. Свойства веществ: Справочник. Изд. 3-е, перераб. и доп. М.: Агропромиздат,1985, 208 с.

14. Бурдуков А.П., Дорохов А.Р. Расчет тепло- и массопереноса в элементах абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин. Препринт № 157. Институт теплофизики СО РАН СССР. Новосибирск, 1987. - 30 с.

15. Бурдуков А.П., Кувшинов Г.Г. Исследование механизма кипения электродиффузионным методом // Интенсификация теплообмена в энергохимичекской аппаратуре. Новосибирск., 1977. - с.33 - 51.

16. Быков A.B., Шмуйлов Н.Г., Дранковский И.К. Высокотемпературные абсорбционные бромистолитиевые агрегаты для производства холода и тепла. — Холодильная техника, 1982, № 6. с. 25 27.

17. Ван Цзыбяо. Анализ эффективности абсорбционного бромистолитиевого понижающего термотрансформатора с двухступенчатым генератором. Дисс.к.т.н. - СПб., 1998. - 165 с.

18. Верба 0:И. и др. р — Т — ш таблицы водных растворов хлористого кальция. В кн.: Теплофизические свойства растворов. - Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1983. - с. 5 - 18,

19. Верба О.И., Груздев В.А., Захаренко Л.Г. Термодинамические свойства водных; растворов* бромистого лития. — В кн.: Теплофизические свойства растворов; -Новосибирск:ИТФ СО АН СССР, 1983. с. 19 - 34.

20. Верба О.И., Груздев В.А., Захаренко Л.Г. Термодинамические свойства и диаграммы, водных растворов бромистого лития. Холодильнаятехника, 1986, №3, с. 44 48.

21. Верба О.И., Груздев В.А., Захаренко Л.Г., Черкасский B.C. Термодинамические свойства- водных растворов; — Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1974.

22. Волкова О.В. Основные направления создания/ абсорбционных бромистолитиевых преобразователей теплоты нового поколения. — Дисс. докт. техн. наук. СПб., 2005. - 319 с.

23. Вукалович М.П., Ривкин СЛ., Александров A.A. Таблицы тсплофизических свойств воды и водяного пара. — М.: Изд-во стандартов, 1969. — 408 с. ' ■

24. Вукалович М.П., Ривкин СЛ. Термодинамические свойства воды и водяного пара. — М.: Энергия^1979 — 80 с.

25. Генрих В.Н., Груздев В. А., Захаренко Л.Г. Экспериментальное исследование вязкости водных растворов бромистого лития. В кн. Исследование теплофизических свойств растворов и сплавов. Новосибирск: ИТФ АН СССР, 1974. - С.21 - 23. '

26. Генрих В.Н., Груздев В.А., Захаренко Л.Г. Экспериментальные исследования вязкости водных растворов бромистого лития, исследования^ теплофизических свойств'растворов и расплавов. — Новосибирск: ИТФ АН СССР, 1974.-С.21-36.

27. Гороховский Г. А. Исследование тепло- и массообмена на горизонтальной трубе абсорбера бромистолитиевой холодильной установки. : Авториферат дисс.канд. техн. наук. -М.: 1967.

28. Горшков В.Г., Молчанова С.М., Черкасский B.C. Алгоритм оптимизации абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с аппаратом воздушного охлаждения. — В кн.: повышение эффективности холодильных машин. — Л.:ЛТИХП, 1982, с. 20 27.

29. Григорьева Н.И., Накоряков В.Е. Точное решение задачи о совместном тепломассопереносе при пленочной абсорбции // Инженерно-физический журнал, 1977, т. 33, № 5, с. 893 898.

30. Гросман Э.Р., Шаврин B.C. Экспериментальное исследование процессов абсорбционной холодильной установки со ступенчатой регенерацией раствора. Холодильная техника, 1979, № 5, с. 12 - 16.

31. Гросман Э.Р., Шаврин B.C., Ткачук A.B. и др. Промышленный абсорбционный бромистолитиевый холодильный агрегат со ступенчатой генерацией раствора. Холодильная техника, 1983, № 4, с. 10 - 13.

32. Груздев В.А., Верба О.Н. Давление насыщенных паров водных растворов бромистого лития. Экспериментальное исследование. В кн.: Исследование теплофизических свойств' жидких растворов и сплавов. — Новосибирск: ИТФ СО РАН СССР, 1977, с. 5 - 9.

33. Данилова Г.Н., Богданов С.Н., Иванов О.П. и др. Теплообменные аппараты холодильных установок. JL: Машиностроение, 1986. - 303 с.

34. Дзино А.А, Тимофеевский JI.C., Ковалевич Д.А. Физико-математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с раздельным тепломассопереносом. — Холодильная техника, 1992, № 9, с. 9-12.

35. Долотов А.Г. Основы комплексного автоматизированного проектирования абсорбционных термотрансформаторов и резорбционнокомпрессионных тепловых насосов. Дисс. докт. техн. наук. - СПб., 1995. — 481 с.

36. Долотов А.Г., Пятко В.Ю. Методика расчета термодинамических и теплофизических свойств водного раствора бромистого лития на ЭЦВМ В кн.¡Холодильные машины и термотрансформаторы . / Под ред. И.И.Орехова — Л.: ЛТИХП, 1985, с. 60 - 66.

37. Долотов А.Г., Тимофеевский Л.С., Пятко В.Ю. Уточнение расчета термодинамических свойств водного раствора бромистого лития на ЭВМ. -Холодильная техника, 1995, № 2, с. 25-26.

38. Долотов А.Г., Тимофеевский Л.С., Пятко В.Ю. Оценка эффективности абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин с двухступенчатой генерацией пара. Холодильная техника, 1995, № 3, с. 28 — 30.

39. Дорохов А.Р., Бочагов В.Н. Кипение водных растворов бромистого лития в большом объеме. — Холодильная техника, 1980, № 6, с. 18 20.

40. Дорохов А.Р., Бочагов* В.Н. Теплоотдача к стекающей по горизонтальным цилиндрам пленке жидкости // Известия СО АН СССР. — 1981. №8. Серия технические науки. Вып. 2. - с.З - 6.

41. Желудь A.A. Оценка эффективности различных способов снижения материалоемкости и увеличения срока службы абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины. Дисс. канд. техн. наук. — Санкт-Петербург, 2005. - 170 с.

42. Желудь A.A., Волкова О.В., Тимофеевский Л.С. Принципы формирования математической модели для определения путейсовершенствования абсорбционных бромистолитиевых преобразователей теплоты. Вестник МАХ, 2005, № 2

43. Желудь A.A., Миневцев P.M. Основные принципы формирования математической модели для определения путей совершенствования абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин. — СПб.: Известия СПбГУНиПТ, 2003, № 1, с. 16 19.

44. Заторский A.A., Шмуйлов Н.Г. Уравнения для определения термодинамических свойств водного раствора бромистого лития. -Холодильная техника, 1986, № 4, с. 42 — 43.

45. Зубалев О.В. Оценка эффективности использования абсорбционных бромистолитиевых понижающих термотрансформаторов в системе тепло- и хладоснабжения. Дисс. канд. техн. наук. Санкт-Петербург, 2002. - 157 с.

46. Караван C.B., Гаврилов Н.И., Орехов И.И. Энтальпийная и эксергетическая диаграммы водного раствора бромистого лития. — Холодильная техника, 1986, № 11, с. 44.

47. Карнаух М.С., Псахис Б.И. определение оптимальных параметров абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины. - Холодильная техника, 1974, № 6, с. 20 - 24.

48. Колотов Я.М., Басин A.C. Экспериментальное исследование плотности водных растворов бромистого лития при повышенных температурах. // Исследование теплофизических свойств растворов и расплавов. — Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1974. с. 5 - 20.

49. Кириллин В.В., Шейдлин А.Е., Шпильрайн Э.Э. Термодинамика растворов. М.: Энергия, 1980. - 287 с.52. Каталог «ОКБ Теплосибмаш»

50. Кошкин H.H., Тимофеевский JI.C., Швецов H.A. Экспериментальное исследование процессов в генераторе абсорбционной холодильной машины при кипении водных растворов солей. — Холодильная техника, 1979, № 8, с. 22 — 27.

51. Кутателадзе С.С. Основные формулы термодинамики пузырькового кипения. В кн.: Теплопередача при кипении и конденсации. - Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1978. - с. 5 - 20.

52. Кхарасани С.Д. Эффективность абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. Дисс. .канд.техн.наук. — СПб, 1993. — 312с.

53. Лавров В.А., Груздев В.А. Методика изменения и экспериментальные исследования теплоемкости водных растворов бромистого лития. Исследование теплофизических свойств растворов и расплавов. — Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1974. с. 53 - 66.

54. Малинина О.С. Структура формирования математической модели абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. Сборник трудов молодых ученых. Часть I, 2011.-с. 23-28.

55. Малышев JI.A., Малинина О.С., Тимофеевский JI.C. Оценка влияния теплообменников растворов на эффективность абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины Вестник МАХ, 2008, №2, с. 24 - 27.

56. Миневцев P.M., Бараненко A.B., Волкова О.В. Исследование процесса кипения водного раствора бромида лития на одиночной гладкой трубе из медно-никелевого сплава. Известия СПбГУНиПТ.: СПб, 2003. - № 1(5), стр. 22-25.

57. Миневцев P.M., Волкова О.В., Бараненко A.B. Влияние оребрения на теплообмен при кипении водного раствора бромида лития в генераторе абсорбционного преобразователя теплоты. Холодильная техника, 2004. - № 2, с. 8-11.

58. Минкус Б.А. Выбор перепадов температур в аппаратах абсорбционной холодильной машины. Холодильная техника, 1968. - № 8, с. 29 - 31.

59. Михеев М.А., Михеева М.М. основы теплопередачи. М.: Энергия, 1977.-343 с.

60. Накоряков В.Е., Григорьева Н.И. О совместном тепломассопереносе при абсорбции на каплях и пленках. Инженерно-физический журнал, 1977, т. 32, № 3, с. 399 - 405.

61. Овенко Ф.А., Балицкий С.А. Исследование теплоотдачи в горизонтальном оросительном теплообменнике со стороны орошения. -Химическое и нефтяное машиностроение, 1966, № 9, с. 30 — 33.

62. Орехов И.И., Тимофеевский JI.C., Караван СВ. Абсорбционные преобразователи теплоты // Химия. — 1989. — 208 с.

63. Орлов A.B. Обоснование выбора термодинамических циклов абсорбционных бромистолитиевых термотрансформаторов. Дисс.канд. техн. наук. СПб, 2003,184 с.

64. Попов A.B. Анализ эффективности абсорбционного бромистолитиевого теплового насоса с топкой на газовом или жидком топливе. Дис. канд. техн. наук. — СПб, 2001. — 100 с.

65. Пивинский A.A. Оценка эффективности парокомпрессорных тепловых насосов и абсорбцонных бромистолитиевых понижающих термотрансформаторов. Дисс. канд. наук. - СПб, 2005, 208 с.

66. Псахис Б.И. Исследование и оптимизация абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с помощью математической модели. -Дисс. канд. техн. наук. — Новосибирск, 1974. 193 с.

67. Псахис Б.И. Алгоритм оптимизации абсорбционной холодильной машины. В кн. Проблемы эффективного использования вторичных энергоресурсов. Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1974. - с. 5 - 20.

68. Ривкин С.А., Александров A.A. Термодинамические свойства воды и водяного пара. М.: Энергия, 1975. — 80 с.

69. Ривкин С.А., Александров A.A. Термодинамические свойства воды и водяного пара. М.: Энергия, 1980. - 424 с.

70. Розенфельд Л.М., Карнаух М.С Диаграмма концентрация-энтальпия раствора бромистый литий-вода для расчета абсорбционных холодильных машин. Холодильная техника, 1958, № 1, с. 37 — 42.

71. Розенфельд Л.М., Карнаух М.С, Тимофеевский Л.С. Расчетдействительных равновесных характеристик абсорбционногоiтермотрансформатора с помощью ЭВМ. Холодильная техника, 1967, № 1, с. 25 - 29.

72. Розенфельд Л.М., Кузьминский Ю.В., Паниев Г.А. Энтопийная диаграмма равновесных фаз водного раствора бромистого лития // Холодильная техника. 1971. - №4. - С. 23 - 24.

73. Розенфельд Л.М., Шмуйлов Н.Г. Выбор расчетных режимов абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин в зависимости от параметров внешних источников. Холодильная техника. - 1982. - №6, - с. 31 -36.

74. Рубинов Е.А., Бурдуков А.П. Исследование процесса теплообмена при стекании пленки воды по горизонтальной трубе в ваукууме // Химическое и нефтяное машиностоение. 1997, - №2. - с. 19 - 20.

75. Сагань H.H., Караев В.А.Теплопередача при кипении воды и сахарных растворов, стекающих пленкой по горизонтальной трубе // Известия вузов. Пищевая технология. 1972. С. 113-116.

76. Теоретические основы хладотехники. Тепломассообмен. / С.Н. Богданов, H.A. Бучко, Э.И. Гуйго и др.; Под ред. Э.И. Гуйго. М.: Агропромиздат, 1986. - 320 с: ил.

77. Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин: Учебное пособие /JI.C. Тимофеевский, В.И. Пекарев, H.H. Бухарин и др.; под ред. Сакуна И.А. СПб.: СПбГУНиПТ, 1972. - 260с.

78. Теплообменные аппараты, приборы автоматизации и испытания холодильных машин / Под ред. A.B. Быкова. — М.: Легкая и пищевая промышленность, 1984. 248 с.

79. Теплообменные аппараты холодильных установок. / Данилова Т.Н., Богданов С.Н., Иванов О.П. и др. — Л.: Машиностроение, 1973. — 328 с.

80. Тимофеевский Л.С. Равновесные характеристики системы совмещенных циклов водного раствора бромистого лития. / Дисс. .канд. техн. наук . Новосибирск, 1967. - 132 с

81. Тимофеевский Л.С., Малинина О.С. Математическая модель абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с двухступенчатой генерацией пара рабочего вещества. Вестник МАХ, 2011, №2

82. Тимофеевский Л.С, Швецов H.A., Шмуйлов Н.Г. Влияние направления движения раствора на эффективность работы генератора абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины. — Холодильная техника, 1983, № 9, с.21 24.

83. Тобилевич Н.Ю. и др. Исследование теплоотдачи при кипении воды в стекающей пленке на внешней поверхности горизонтальных труб // Известия ВУЗов СССР // Энергетика. 1967. - № 2. - С.76 - 80.

84. Усюкин И.П. Термодинамические диаграммы раствора бромистый литий — вода // Холодильная техника. — 1964. № 1. — С. 25 - 29.

85. Усюкин И.П., Гринберг Я.И. Теоретический анализ абсорбционной бромистолитиевой холодильной установки с двухступенчатым генератором. — Холодильная техника, 1971, №7, с. 16-18.

86. Усюкин И.П., Колосков Ю.Д. О применении различных растворов для абсорбционных холодильных установок// Холодильная техника, 1974, №7, с. 28 -31.

87. Холодильные машины. Легкая и пищевая промышленности / Розенфельд А.М., Ткачев А.Г. М.: Государственное издательство торговой литературы, 1960. - С. 19-23.

88. Холодильные машины: Учебник для студентов втузов специальности «Техника и физика низких температур» / A.B. Бараненко, H.H. Бухарин, В.И. Пекарев, И.А. Сакун, JI.C. Тимофеевский; Под общ. ред. Л.С. Тимофеевского. — СПб.: Политехника, 1997. 992 с: ил.

89. Холодильные машины: Учебник для студентов втузов специальности «Техника и физика низких температур» / A.B. Бараненко, H.H. Бухарин, В.И. Пекарев, И.А. Сакун, Л.С. Тимофеевский; Под общ. ред. Л.С. Тимофеевского. — СПб.: Политехника, 2005. 992 с: ил.

90. Холодильные машины: Учебник для ВТУЗов по специальности «Холодильные машины и установки» / H.H. Кошкин, И.А. Сакун, Е.М. Бамбушек и др.; Под общ. ред. И.А. Сакуна. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1985. - 510 с.

91. Черкасский B.C. Повышение эффективности абсорбционных бромистолитиевых холодильных и теплонасосных машин с воздушнымохлаждением аппаратов методами математического моделирования. Дисс. канд. техн. наук. - Новосибирск, 1985. — 216 с.

92. Шмуйлов Н.Г. Абсорбционные бромистолитиевые холодильные и теплонасосные машины. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1983. - 42 с.

93. Ялимова Е.И., Шумелишский М.Г. Об использовании в инженерных расчетах уточненной диаграммы для раствора бромистый литий-вода. -Холодильная техника, 1982, № 8, с. 38-41.

94. Alefeld G. Untersuchung forteschittener Absorptionswärmepumpen // Institut for Festkörperphysik und Technischephysik der Technischen Universität. -München, 1991. S. 100

95. Alefeld G. Bestimmung der termopysikalischen daten des stoffpaares wasser- lithiumbromid. Technischen Universität. München, 1991, 25 s.102. Carrier каталог

96. Grossman G., Childs K.W. Computer simulation of a lithium bromide -water absorption heat pump for temperature boosting. — ASHRAE Trans., 1983, vol. 89, pt. IB, p. 240-248.

97. Grossman G., Michelson E. A modular computer simulation of absorption systems. ASHRAE Trans., 1985, vol. 91, pt. 2B, p. 1808 - 1827.

98. Grossman G., Wilk M. Advanced modular simulation of absorption systems. Int. J. Refrigeration, 1994, vol. 17, № 4, p. 231 - 244.

99. Hasaba S., Kawai K., Kawasaki K. Refrigeration (Japan). 1959. - Vol. 34, N380 - P.22 - 25

100. Herold K.E., Morgan M.J. Thermodynamic properties of lithium bromide / water solutions. ASHRAE Trans., 1987, technical paper 3015, pt. 1, p. 35 - 48.108. LG каталог

101. Löwer H. Thermodynamische and physikalische Eigenschaften der wasserigen Lithiumbromid-Lösung Dissertation, Technische Hochshule, Karlsruhe, 1960. - 144 s.

102. Löwer H. Thermodynamische Eigenshaften und Warmediagramme des binaren systems litiumbromid/wasser. Kältetechnik, 1961,№5, s. 178 - 184/

103. Mc Neely L.A. Thermodynamic properties of aquoes solutions of litium bromide. ASHRAE Trans., 1979,vol.85, pt. 1, p. 413 - 434.

104. Shulz S.C.G. Equations of state for the system ammonia-water for use with computer. In: Proc. Of the XIII Int.Congress of Refrig., Washington D.C., USA, 1973, vol.2, p. 430-431.113. Trane каталог114. York каталог