автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Математическое моделирование водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия

На правах рукописи

М о и.

ФЕДУЛОВА ЛЮДМИЛА ИВАНОВНА - 1 Ф££| 2000

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВОДОИСПАРИТЕЛЬНЫХ ОХЛАДИТЕЛЕЙ ДВУХСТУПЕНЧАТОГО ПРИНЦИПА ДЕЙСТВИЯ

Специальность: 05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция,

кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж - 2000

Работа выполнена на кафедре высшей математики и теоретической механики Воронежского государственного аграрного университета им. К.Д. Г лл яки.

Нлучлый руксводнтс/л,: доктор технических наук, профессор

Шацкий Владимир Павлович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Шитов Виктор Васильевич

кандидат технических наук, доцент Шершнев Владимир Николаевич

Ведущая > /ргангоация - Воронежская государственная

лесотехническая академия

Защита диссертации состоится "/О " 2000 г. в/¿У

на заседании диссертационного совета Д 063.79.07 в Воронежской

в та_ часов

государственной архитектурно-строительной академии по адресу: 394046, г. Воронеж, ул. 20-Летая Октября, 84 (ВГСА),

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке академии.

Автореферат разослан " /О " , 2000г.

Ученый секретарь диссертационного совета

кагутдат технических наук ^ ¿^,___. О.Г1. Фомин

I

тег.но л-оит.о

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Температурно-влажностные параметры воз-;а рабочей зоны оказывают преимущественное влияние на терморегуля-о организма человека, а в результате, на умственную и физическую ра-госпособность. Благоприятные, комфортные метеорологические условия производстве являются важным условием высокопроизводительного да. Кроме того, для нормального функционирования различного вндл эрудования и техники необходимо применение воздухоохладителей, подживающих регламентируемые температурно-влажностные параметры.

Большую часть времени в году эти параметры воздуха весьма далеки комфортных, а, следовательно, привлечение средств нормализации мик-климата является необходимым. В холодное время для нормализации па-метров применяют различные отопительные и вентиляционные системы, жаркое время года возникает необходимость в искусственном понижении мпературы. С этой целью применяются охладители, работающие на раз-[чных принципах производства холода (термоэлектрические, компресси-шые, воздушные, испарнтельные и др.). Из общего ряда охладительных ггановок выделяются воздухоохладители водоиспарительного типа: они посты по конструкции и в эксплуатации, дешевы, экологически безвредны, неют низкую потребляемую мощность и характеризуются высоким коэф-ициентом использования энергии. Одной из эффективных модификаций эдоиспарительного охлаждения являются установки двухступенчатого ринципа действия. Однако, широкое их внедрение в производство требует остаточной технической и теоретической проработки их холодопроизво-ящей деятельности.

Вопросу применения испарительных охладителей как одного из эле-[ентов системы нормализации микроклимата положили начало фундамен-альные исследования Баркалова Б.В., Гоголина В.А., Нестеренко A.B., Бо-ословского В.Н., Кокорина О.Я. и др.

Кроме того этим вопросам посвящены работы Михайлова В.А., Ми-;айлова М.В., Майсоценко B.C., Шацкого В.П.,Журавца И.Б. и др.

Теоретические исследования работы воздухоохладителей водоиспари-

тельног о типа осуществлялись в большинстве случаев на основе уравнен баланса тепла с привлечением расчета состояния влажного воздуха по 1 диаграмме. Этот подход позволяет оценить эффективность работы озспэд телей по х о л од о пр оизв одитсл ы I о ста и глубине охлаждения, но не отражг динамику изменения температуры и влажности по длине испарительной 1 садам, что, в свою очередь, не дает возможности назначить область раш иальных геометрических параметров в зависимости от расходных харак*. ристик воздухоохладителей. В связи с этим, проблема повышения эфф*. тивности работы водоиспарительных охладителей является чрезвычай актуальной.

Изложенное выше позволяет определить цель работы: повышение э фективности работы водоиспарительных охладителей.

Средством достижения поставленной цели является математическ моделирование теплофизических процессов с учетом аэродинамики испар темных насадок. И на основе математической модели установить облас выбора рациональных геометрических параметров теплообменных насадс охладителей.

Для достижения поставленной цели в работе предусматривается реш ние следующих основных задач исследования:

1. выбор предпочтительного принципа охлаждения воздуха в ограт ченных объемах;

2. построение и численная реализация математической модели теплоф> знческнх и аэродинамических процессов с целью определения эффективное! работы двухступенчатых охладителей;

3. экспериментальное подтверждение адекватности построенной мат< матнческой модели; ,, (

4. выбор рациональных геометрических параметров теплообменных на садок и расходных характеристик работы конкретных водоиспарительны охладителей.

Данная работа выполнялась в соответствии с планом научных рабо Воронежского государственного аграрного университета по разделу "Математическое моделирование режимов, рабочих органов, узлов и уст

ойств сельхозмашин" темы 18 "Построение и численная реализация новых [атематических моделей технологических и производственных процессов в ОЖ" (Гос. рег.№01.96.0051704).

Научная новизна работы состоит в разработке математической моде-и, описывающей тегтофизические процессы, протекающие в испаритель-1ых блоках двухступенчатых охладителей, с учетом аэродинамики воздухо-юдиого тракта охладителя, и на ее основе алгоритма выбора рациональных •еометрических параметров двухступенчатой теплообменной насадки.

На защиту выкосятся:

- математическая модель тепломассопереноса в каналах теплообмен-пых насадок водоиспарнтельных охладителей двухступенчатого принципа действия;

- результаты численного исследования влияния различных факторов на эффективность работы воздухоохладителей данного принципа действия;

- результаты экспериментальных исследований опытного образца двухступенчатого охладителя;

- алгоритм оптимизации геометрических параметров теплообменной насадки на основе математической модели дв у х сту п е н ч а т ог о охлаждения с учетом аэродинамики воздуховодного тракта.

Практическая значимость работы состоит в количественной оценке характеристик воздухоохладителя двухступенчатого принципа действия. Полученные результаты дают возможность:

1. производить численный анализ эффективности работы конкретных охладителей в зависимости от воздействия различных факторов;

2. создавать установки, использующие полный потенциал холодопроизво-дительности, посредством оптимизации их основных параметров.

Разработанный алгоритм инженерного расчета может применяться в целях промышленного использования при проектировании конструкций охладителей двухступенчатого принципа действия.

Результаты практической реализации и внедрения состоят в использовании расчетных зависимостей при разработке конструкций охладительных комплексов кабин специализированного сельскохозяйственного самолета

Ту-54 на АНТК имени А.Н. Туполева (Конструкторское бюро, г. Воронеж).

Апробация результатов, выполненных по теме диссертации, проводилась на V международной конференции "Математика, компьютеры, образование" (г. Москва, 1997); на межрегиональной научно-практической конференции молодых ученых и специалистов "Направления стабилизации развития и выхода из кризиса АПК в современных условиях" (г. Воронеж, 1999); на Воронежской весенней математической школе "Понтрягинские чтения VIH": "Современные методы в теории краевых задач" (г. Воронеж, 1997); на математической школе "Современные проблемы механики и прикладной математики" (г. Воронеж, 1998); на международной конференции "Математические модели физических процессов и их свойства" (г. Таганрог, 1997); на VII международной конференции "Математика. Экономика. Экология. Образование" (Ростов-на-Дону, 1999); на научной конференции студентов и аспирантов "Проблемы и перспективы развития АПК в условиях рыночных отошений (г. Мичуринск, 1998); в КБ АНТК им. А.Н. Туполева; в Воронежском государственном аграрном университете на ежегодных научных конференциях (1998, 1999).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 13 печатных работ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, вьводов, приложений. Объем диссертации: 180 страниц машинописного текста, включающих 2 фотографии, 34 рисунка, список литературы из 146 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность исследуемого вопроса, сформулированы цель и задачи исследования, перечислены основные положения работы, выносимые автором на защиту.

Первая глава посвящена анализу исследовании обеспечения темпера-турно-влажностного режима рабочих мест. Применение водоишарительных охладителей с этой целью обладает рядом преимуществ, базирующихся на положительных качествах охладителей такого принципа действия.

Главным конструктивным элементом рассматриваемых водоиспари-

ьных охладителей является испарительная насадка, в каналах которой шсходит охлаждение воздуха. Она представляет собой пакет капиллярно->игтых пластин, образующих каналы воздух сводного тракта. Поверх -:ть пластин смачивается водой либо верхним орошением, либо снизу.

Рассмотрены прямой и косвенный принципы работы водоиспарнтелъ-х охладителей и известные критерии, по которым оценивается эффектив-;ть работы охладителей:

температурный коэффициент эффективности:

Е =(*„-'*)'('„ "'/m). 0)

холодопроюводительность:

Q=C-P'L-{tn~tk), Вт. (2)

г /„, (к - температуры на входе и выходе из охладителя соответственно, °С; „ - температура входного воздуха по "мокрому" термометру, °С; С, р • обарные теплоемкость, Дж/ (кг - град) и плотность, кг/ м3 воздуха; L - объ-[ный секундный расход воздуха, м%.

Приводится анализ существующих теоретических исследований пропсов тепломассопереноса в испарительных охладителях, а также техниче-:их решений совершенствования конструкций таких установок, и на его ;нове в соответствии с поставленной целью устанавливаются задачи ис-юдования для дополнения результатов исследования в этой области.

Во второй главе рассматриваются балансовые модели прямого и кос-гнного охлаждения, с учетом приведенных в этой главе аппроксимирую-(их формул дая параметров воздуха в рабочем диапазоне температур. ]. прямое охлаждение:

г "И'*-9к )~ à{tn, <р„ )] = С • (/„ - tk ), (3)

2. косвенное охлаждение:

= C (t„ - 1Ы) + С-(.1П - /ь), (4)

де dk = 622 ■ ——*——, d =622———-J— - влагосодержание воздуха P-<Pt 'Лн Р-<Рп-Гпъ

ta выходе и входе соответственно; ç>„,P„ - влажность, % и парциальное

давление, Па воздуха на входе в охладитель; <рк,Рк - влажность, % и пар1 альное давление, "Па воздуха на выходе из охладителя, Р - барометричес* давление смеси, Па; г - удельная теплота парообразования по отношении 1т испарившейся воды, Дж/г.

Анализ данных моделей позволяет сделать вывод о ток, что относ тельная влажность основного потока на выходе достаточно низка, а спел вательно имеется резерв по влажности, в связи с,чем реально применен двухступенчатого охлаждения (рис. I).

Охлаждаемый воздух подается в испарительную насадку косвенно, блока, часть воздуха проходит по "сухим" каналам (основной поток), час - по "мокрым" каналам (вспомогательный ноток). Вспомогательный пот( воздуха после прохождения насадки разворачивается на 90 °С и выбраа ваетрл в окружающую среду, имея температуру /вых- Основной поток возду; преходит по каналам, не меняя своего влагосодержания, и направляется ис;-зрительную насадку прямого блока, имея температуру /^ш*. После лр< хождения прямого блока охлаждения он поступает в охлаждаемый объег имея температуру Ьр.вых.

Двухступенчатое охлаждение позволяет понизить температуру на вь ходе га установки без существенных энергетических затрат.

Рис. 1. Схема двухступенчатого охлаждения Третья глава посвящена математическому моделированию теплофизи ческих и аэродинамических процессов в каналах испарительной насадю охладителей двухступенчатого принципа действия.

Математическое моделирование процессов тенломассопереноса про-эдится для возможности слежения за динамикой температуры и влажности о длине испарительной насадки .

При моделировании приняты следующие допущения: стационарность однородность процессов геплоиассопереноса по высоте пластин (следует з постоянства поля скорости по этой координате и устойчивости диффе-енциально тонкого слоя); отсутствие источников тепла; пренебрежение щссипацией; ламинарный режим течения жидкости, соответствующий ре-льным процессам.

С учетом приведенных в этой главе уравнений состояний и апрокси-лиругохцих формул для теплофизичесжих параметров в рабочем диапазоне температур, математическая модель принимает вид:

Зс дуг * ду

Фи <?Рп ¿К ¿у2

'ас ф2

= —, (7)

У (8)

Я

= (9)

п

(.0)

(А )

= Я ^+(СВ-СВ)-^ПР-ГПР), (11)

а * " ^

,. ¿ж 4/

Начальные и граничные условия

«./=¿4 (И)

Рп |>=0= Рд е('п л) =1 °:5 • (3-8 • 'ц л - ■ и я +1460), (15)

(16)

ду \у=~з 3 '!*=<>=^|х=о=4. (17)

I =0, ^ =0, (18) <2

Рп|,=0=Рпн> (2°)

'пр1*=0 = 'вых • Рп! х=0 = <Р»ых " Рй н('вых ) > (21)

^К ^ И,,

Здесь Я - коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К). Параметры без индекса соответствуют влажному воздуху, с индексами "в" - сухому воздуху, "п" - пару, "пн" - насыщенному пару.

1 - температура в каналах; ср - влажность; V - скорость движения потока, м/с. Отсутствие индекса, характеризует параметры в "мокром" канале, индекс "с" - в "сухом" канале, "пр" - в канале прямого блока.

Л - плотность потока массы, кг/( м2 • с); Б - коэффициент диффузии бинарной смеси, м2/с; 3 - половина сечения пластины, и; Ь, Ьс, Ьар - половины сечений каналов, м.

Уравнения в математической модели представляют:

¿•—^Д-Лр-Сж-./ир^ж-'пр). 09)

и

(5) и (6) - уравнения энергии и массообмена в "мокром" канале кос-гного блока;

(7) - уравнение энергии в "сухих" каналах косвенного блока; уравнения (8) и (13) описывают диффузионные потоки в каналах кос-гого и прямого блоков охлаждения, определяемые законом Фика;

уравнения (9) и (10) описывают кинематику в "мокрых" и "сухих" ка-1ах;

(11), (12) - ур авнения энергии и м ассообмена в канала* прямого блока; уравнения (14) и (15) определяют тепловой поток, заданный на мерой" поверхности пластин у= 0 и плотность пара, равную плотности ыщения;

на "сухой" поверхности пластины у = -3 задано условие непрерыв-ти теплового потока в поперечном направлении - уравнение (16); (17) определяет условия на входе в каналы косвенного блока; на осях симметрии каналов выполняются условия четности - (18); уравнения (19) и (20) определяют тепловой поток на поверхности 1стин прямого блока и плотность пара, равную плотности насыщения; (21) определяет условия на входе в каналы прямого блока; на границе у = Ипр (на оси сечения канала прямого блока) выполняет-'словие отражения - (22).

Приведенная система уравнений исследована стандартными неявными нами с использованием метода прогонки.

Результаты расчетов по полученной модели показывают (рис. 2, 3), что активность работы охладителей зависит от геометрических параметров пообменной насадки. Однако вариация данных параметров влияет на ход воздуха, значение которого непосредственно определяет холодопро-одительность установки. Отсюда следует, что поиск рациональных гео-рических параметров теплообменной насадки необходимо осуществлять [ совместном решении модели тепломассопереноса в каналах теплооб-[ной насадки и модели аэродинамических сопротивлений воздуховодно--ракта.

а, вт-

____ Цс,см

2 4 6 8 10 12 Рис. 2 Зависимость холодопроиэводительности от длины пластин косвенного блока. Длина пластин прямого блока 1_пр = 10 см. Входные параметры воздуха: температура - 30 "С, влажность - 50 %.

1-пр, с«

2 4 6 г 10

Рис. 3. Зависимость холодолроизводительнос~ от длины пластин прямого блока. Длина пластин косвенного блока 1.К = 10 см. Входные параметры воздуха: температура - 30 влажность - 50 %.

При движении в системе каналов теплообменной насадки поток в духа встречает два типа сопротивлений: сопротивление трения, вызываю: потери напора по длине канала ДР , Па и сопротивления различных < сонных частей конструкции, на которые приходятся местные потери наш АР, Па.

С учетом ламинарности потока использовались формулы для расч потерь давления по длине канала и потерь на местных сопротивлениях:

ЛРтр = 217~-1(Г6,

р.У

(

1=1

где - коэффициенты местных сопротивлений при внезапном сужении, I внезапном расширении, при прохождении выходных решеток и при пово те на 90 °С, которые получены в работе с помощью нелинейной апрокси ции справочных данных.

Каждый определенный набор геометрических параметров формир сопротивление воздуховодного тракта. Для приведения в движение пар< зовой среды по концам данного участка следует создать определенную ] ность полных давлений с помощью вентилятора:

Р.-Ына-ы+Р-У^ 2-Составлением такого уравнения для каждой ветви двухступенча системы с учетом встречающихся на пути сопротивлений, получена мак

ческая модель аэродинамических сопротивлений для определения вспомо-тельного и основного расходов воздуха при заданной геометрии охладл-ля и известной характеристике вентиляторног о блока:

Рв = ЛЛ+р-К1^/2, Pt = AP2 + p-V2l%/2, (25)

API = АРС[ + ЛР7р1у! + ЛРрх + Л/>с + АРтр + ЛРр + АРУ (26)

A/*2 = &РС иок + + &РГ + ЛРрмок + АРумок- (27)

Определив расходы воздуха в каналах для заданной геометрии по поели аэродинамических сопротивлений, по модели тепломассопереноса пределяется динамика изменения температуры и влажности, и значения ругих теплофизических показателей. На основе такого совместного расчета фоведен анализ зависимостей показателей эффективности от каждого в от-(ельности параметра оптимизации (длина пластин косвенного блока 11, щина пластин прямого блока 12, пропускная способность решетки 'мокрых" каналов Г) и по совокупности данных параметров. Алгоритм оп-гимизации реализован в виде библиотеки программных модулей, численная реализация которого позволяет для конкретной двухступенчатой установки с заданными внешними габаритами и вентиляторным блоком определить геометрические параметры теплообменной насадки, дающие максимум хо-лодопроизводнтельности.

Четвертая глава посвящена количественному расчету работы двухступенчатых охладителей. На основе численной реализации модели процессов тепломассопереноса в каналах теплообменной насадки приводится оценка влияния различных факторов на эффективность работы охладителя.

Графшс (рис. 4) показывает существенную зависимость глубины охлаждения от шины насадки как косвенного, так и прямого блоков охлаждения, что объясняется условиями теплообмена между потоками через поверхность пластин.

Одним из важных вопросов улучшения характеристик охладителей двухступенчатого принципа действия является проблема соотношения между расходами воздуха по "мокрым" и "сухим" каналам испарительной насадки. График (рис. 5) показывает, что максимальная холодопроизводи-

тельность достигается при соотношении потоков 1:1, что отличается от ра нее определенного оптимального по холодолроизводительности соотноше ния потоков: 2,2:1 в пользу основного потока, для охладителей косвенной принципа действия.

Здесь же приводится численная оценка эффективности работы охлади телей двухступенчатого принципа действия по сравнению с параметрам! работы прямых и косвенных охладителей (рис. 6,7).

л t, С 12

Lnp. Q, вт 1400

та* при К = 1

L, см

Рис.4. Зависимость гпубины охпакдения от длины испарительной насадки

Температура входного воздуха -30вС, влажность . 50 %

1200 1000 600 600

0,5 1 г з 4 s Рис.5. Зависимость холодопроизводитепь-иости от характера перераспределения потоков

—«—входные параметры: tn = 35 С,

fin « 30 % с

. ш - Входные параметры, tn =30 С, tin = 60 %

»t, С 12

Q, Вт

tn, С

25 30 35 40 45

Рис. 6. Зависимость глубины охлаждения

от температуры внешнего воздуха. (Влажность входного воздуха fin = 50 %). ^ косвенное охлаждение —■—прямое охлаждение • • А- • • двухступенчатое охлаждение

tn, С

25 30 35 40 45

Рис. 7. Зависимость холодопроизводительности от температуры внешнего воздуха.

(Влажность входного воздуха (т = 50 %)■ - - ♦ - - иэсееннсе охлаждение —«—прямое охлаждение • - - А- • - двухступенчатое охлаждение

Для 'подтверждения адекватности математической модели проведены экспериментальные исследования опытного образца охладителя двухсту-

патого ирпнпииа действия.

Габаритные размеры воздухоохладителя: 0,3-0,4-0,¡4, м (рис.8). Мерительная насадка состоит га двух пакетов (косвенного и прямого) ка-гтярно-порпстых пластин, изготовленных из мипласга. Длина пластин свенного блока равна 0,15 м, сечения "сухих" и "мокрых" каналов - 0,001 длина пластин прямого блока - 0,1 м, сечение пластин, образующих кана-[-0,0017 м.

Данный охладитель снабжен вентиляторным блоком и водяным баком стемы водоснабжения.

Про1раммой исследования предусматривалось решение следующих дач:

- определение влияния входных параметров воздуха (температуры и гажности) на холодопроизводителыюсть и глубину охлаждения;

- определение влияния распределения основного и вспомогательного >токов воздуха на холодопроизводительность.

- f

, С Г

Рис. 8. Охладитель двухступенчатого принципа действия

Результаты экспериментальных исследований представлены на графи-сах (рис. 9, 10, II, 12). На этих же графиках приводится сравнение зкепери-иентальных данных с расчетными.

¿Пт, С

14 .13 12 11 10

т, с

Рис. 9. Зависимость глубины охлаждения на выходе из двухступенчатой установки от параметров внешнего воздуха

---—■- теоретические данные —■—экспериментальные данные

1п, С

30 35 40

Рис. 10 . Зависимость глубины охлаждения на выходе из 'мокрых' каналов косвенного блока охлаждения от параметров внешнего воздуха

—*—экспериментальные данные теоретические данные

О, Вт

1350 мо1 л —

-

610

0,6

2,1

2,8 3,4

3,8

5.2

Рис. 11. Зависимость холодолроизаодительности от параметров внешнего воздуха

- экотеримэнтагъные данные • теоретические данные

Рис. 12. Зависимость холопроизводигепьности от

характера перераспределения потоков входные параметры вохдуха: температура - 30 С, влажость - 30 %

...«--. теоретические данные —я—экспериментальные данные

В заключении осуществлен выбор рациональных параметров теплооб менной насадки охладителя двухступенчатого принципа действия, даю щи) максимальную холодопроизводительность.

В качестве исходных параметров внешнего воздуха приняты значение /и ^30°С, <рт =50%. Геометрические габариты выбрщшой,доя оптимизации установки составляют: вертикальный размер = 0,075 м, горизонтальный размер = 0,3 и, сечение "сухого" и "мокрого" каналов = 0,001 м, сечение каналов прямого блока = 0,0017 м. Для вентиляторного блока с характеристикой ДРВ = 184 • ехр(-£) - 960 • I), при п= 418 1/с получена оптимальная

ка: ' '

длина пластин косвенного блока = 0,11 м;

длина пластин прямого блока =0,10 м;

"живое" сеченне решетки косвенного блока - 0,9.

Максимальное значение холодопроизводительности Q = 544 Вт, глупа охлаждения составляет Ai = 9, 9 °С, расход вспомогательного потока

= 99 м3/ч, расход основного потока L" = 105 м3/ч, мощность, потребляе-я вентилятором N = 54 Вт.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В результате выполненного анализа установлено, что воздухоохла-тели водоиспарительного типа обладают целым рядом положительных рактеристик. Показано, что из общего ряда водоиспарительных устано->к достаточно эффективны охладители двухступенчатого принципа.

2. Построены и решены балансовые уравнения прямого, косвенного и )ухступенчатого принципов водоиспарительного охлаждения, которые де-онстрируют преимущество охладителей двухступенчатого принципа дей-вия по глубине охлаждения.

3. Построена математическая модель, представляющая собой систему вазилинейных дифференциальных уравнений с частным» производными араболического типа, описывающая процессы тепломассопереноса, проте-ающие в испарительных насадках водоиспарительных охладителей двух-тупенчатого принципа действия.

4. На основе численной реализации построенной модели выявлены за-1ИСИМ0СТН эффективности работы двухступенчатых охладителен от различ-!ых факторов, к которым относятся как температурно-влажностные характеристики обрабатываемого воздуха, так и основные конструктивные ха-эактериспгки охладителей. Численное фавненне работы имеющихся водоиспарительных охладителей показало, что эффективность работы охладите-пей двухступенчатого принципа действия значительно выше, чем прямого и косвенного охладителей.

5. Экспериментальные исследования опытного образца двухступенчатого охладителя, построенного на основе теоретических рассчетов показали

следующие результаты: при входных параметрах воздуха ф,, = 30 % и 1п 30 °С холодопроизводительность установки <3 = 668 Вт, глубина охлажд ния на выходе из установки и на выходе их мокрых каналов косвенног блока составила соответственно & = 14 °С и ¿Ищ = 9 °С, что на 25 % превь ш .от выходные параметры охладителя прямого принципа действия. Сра] нение экспериментальных и теоретически полученных результатов под тверждают адекватность построенной математической модели.

6. Предложен и реализован алгоритм оптимизации геометрически параметров охладителей, двухступенчатого принципа действия на основ общей модели теплофизических и аэродинамических процессов, проте кающих в каналах тегшообмснных. насадок.

7. Использование предложенного алгоритма оптимизации геометриче ских параметров двухступенчатых охладителей позволяет повысить эффек тивность их работы и определять параметры воздухоохладителей различ ных назначений, что является одним то путей достижения поставленной цели работы.

Основные результаты диссертации отражены в работах:

1. Шацкий В.П., Федулова Л.И. О режимах работы охладителей воздуха водоиспарительного типа//1 Известия ВУЗов. Строительство.- 1997.-№3,- С.73-75.

2. Свистов В.В., Федулова Л.И. Дискретный аналог краевой задачи переноса тепла в комбинированных пластинах водоиспарителъных охладите-лш// Понтрягинские чтения - 8: Тезисы докл.Всерос.конф.- Воронеж, 1997.-С.135.

3. Федулова Л.И., Свистов В.В. О косвенно-прямом принципе водоиспарительного охлаждения воздуха// Математические модели физических процессов и их свойства: Тезисы докл. Международ, науч. конф.- Таганрог, 1997.- С.88.

4. Федулова Л.И., Высоцкая Ж.В. О двухступенчатом водоиспаритель-ном охлаждении воздуха// Моделирование процессов тепло- и массообмена: Тезисы докл. регион, межвуз. семинара.- Воронеж: ВГТУ, 1997.- С.52.

5. Федулова Л.И., Шалиткина А.13. Об офедненных уравнениях теп-ассопереноса в испарительных теплообменниках// Математика, компью-образование: Тезисы докл. Международ, конф.- М, 1998,- С.208.

6. Шалиткина А.Н., Федулова Л.И., Высоцкая Ж.В. О зависимости ективности работы водоиспарнтельных охладителей от изменения тьной теплоты паробразования// Современные проблемы механики и зсладной математики: Тезисы докл. мат. школы.- Воронеж: ВГУ, 1998,- С.

7. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Галкин Е.А., Шалиткина А.Н., Феду-ia Л.И., Долгов C.B., Шуюшн И.К. Пути повышения эффективности ра-ы охладителей воздуха в объектах сельскохозяйственного производства// ггник-ВГАУ- Воронеж: ВГАУ, 1998,- № 1,- С.227-239.

8. Федулова Л.И. О температурно-влажностных параметрах кабин ъскохозяйственных машин// Проблемы и перспективы развития АПК в говиях рыночных отношений: Тезисы докл. 50 науч. конф. студентов и ас-рантов.- Мичуринск: МГСА, 1998.- С.68-69.

9. Федулова Л.И. О возможностях увеличения эффективности работы доиспарительных охладителей// Теплоэнергетика: Межвуз. сб. науч. тр.-»ронеж: ВГТУ, 1998,- С. 151-157.

10. Шацкий В.П., Галкин Е.А., Федулова Л.И. Пути улучшения темпе-турно-влажностных параметров в кабинах мобильных машин// Экология безопасность жизнедеятельности: Межвуз. сб. науч. тр.- Воронеж: ВГТА, '99.- С.41-42.

11. Федулова Л.И. К вопросу о моделировании процессов тепломассо-грсноса в испарительных теплообменниках// Направления стабилизации азвития и выхода из кризиса АПК в современных условиях: Тезисы докл. еждународ. науч.-практ. конф. молодых ученых и специалистов.- Воронеж: ГАУ, ¡999.-C.167.

12. Шацкий В.П., Федулова Л.И., Шалиткина А.Н. Определение коэф-»ициентов теплоотдачи в каналах регенеративных водоиспарнтельных •хладителей// Математика. Экономика. Экология. Образование: Тезисы (окл. 8 Международ, конф.- Ростов-на-Дону, 1999.- С.218-219.

Перечень условных обозначений.

Введение.

1. Анализ состояния и возможностей улучшения микроклимата в стационарных и мобильных объектах.

1.1 . Современные требования по обеспечению микроклимата рабочей зоны.

1.2. Возможные пути улучшения температурно-вяажноетных параметров в стационарных и мобильных объектах.

1.3. Основные принципы действия водоиспарительных охладителей.

1.4. Исследования в области водоиспарительного охлаждения. Состояние и перспективы.

1.5. Выводы и задачи исследования.

2. Тепловой баланс ограниченных объемов.

2.1. Теплофизические характеристики влажного воздуха.

2.2. Уравнения баланса тепла в ограниченных объемах.

2.3. Балансовые уравнения при водоиспарительном охлаждении.

3. Моделирование физичеких и аэродинамических процессов в водоиспарительных охладителях.

3.1. Основные уравнения процесса тепло-массопереноса при водоиспарительном охлаждении.

3.2. Математическая модель теплофизических процессов в охладителях двухступенчатого принципа действия.

3.3. Аэродинамическое сопротивление и вентиляторные блоки систем охлаждения.

3.4. Математическое моделирование двухступенчатого охлаждения с учетом аэродинамики испарительных насадок.

4. Результаты и анализ экспериментальных и теоретических исследований.

4.1. Численная реализация математической модели двухступенчатого охлаждения.

4.2. Сравнение эффективности работы двухступенчатых охладителей с работой охладителей прямого и косвенного принципа действия.

4.3. Экспериментальное определение капиллярных свойств и величины массосъема с пористых пластин.

4.4. Лабораторные испытания опытного образца двухступенчатого охладителя! Сравнение расчетных результатов с экспериментальными.

4.5. Выбор рациональных геометрических параметров охладительных установок с заданным вентиляторным блоком.

Температурно-влажностные параметры воздуха рабочей зоны оказывают преимущественное влияние на терморегуляцию организма человека, а как внешнее проявление, на умственную и физическую работоспособность. Благоприятные, комфортные метеорологические условия на производстве являются важным условием высокопроизводительного труда и профилактики заболеваний.

Большую часть времени в году эти параметры воздуха весьма далеки от комфортных, а, следовательно, привлечение средств нормализации микроклимата является необходимым. В холодное время для нормализации параметров применяют различные отопительные и вентиляционные системы. В жаркое время года возникает необходимость в искусственном понижении температуры. С этой целью применяются воздухоохладители, работающие на различных принципах производства холода (термоэлектрические, компрессионные, воздушные, испарительные и др.). Из общего ряда охладительных установок выделяются воздухоохладители водоиспарительного типа, как обладающие рядом достоинств и существенных преимуществ: они просты по конструкции и в эксплуатации, дешевы, экологически безвредны, имеют низкую потребляемую мощность и характеризуются высоким коэффициентом использования энергии.

Однако в настоящее время потенциал испарительного охлаждения использован недостаточно полно. Работающие воздухоохладители, как правило, базируются на прямом и косвенном испарении. Принцип двухступенчатого испарительного охлаждения, позволяющий значительно повысить холодопроизводительность установки без существенных энерги-тических затрат, для широкого внедрения в производство требует достаточной технической и теоретической проработки. В связи с этим, проблема повышения эффективности работы водоиспарительных охладителей является чрезвычайно актуальной.

Широкому внедрению охладителей должно предшествовать теоретическое и экспериментальное изучение их работы. Теоретические исследования работы воздухоохладителей водоиспарительного типа осуществлялись в большинстве случаев на основе уравнений баланса тепла с привлечением расчета состояния влажного воздуха по i - d диаграмме. Этот подход позволяет оценить эффективность работы охладителей по холодопроизводительности и глубине охлаждения, но не отражает динамику изменения температуры и влажности по длине испарительной насадки, что, в свою очередь, не дает возможности проводить выбор рациональных геометрических параметров воздухоохладителей.

Изложенное выше позволяет определить цель работы: повышение эффективности работы водоиспарительных охладителей. Средством достижения поставленной цели является математическое моделирование теплофизических процессов с учетом аэродинамики испарительных насадок.

Данная работа выполнялась в соответствии с планом научных работ Воронежского государственного аграрного университета по разделу I "Математическое моделирование режимов, рабочих органов, узлов и устройств сельхозмашин" темы 18 "Построение и численная реализация новых математических моделей технологических и производственных процессов в АПК" (Гос. per. № 01.96.0051704).

Работа состоит из перечня обозначений, введения, четырех глав, списка литературы и приложений.

В первой главе исследуются пути улучшения температурно-влажностных параметров рабочей зоны посредством применения различных схем обработки воздуха, выявляются их положительные стороны и недостатки. Здесь же рассматривается водоиспарительное охлаждение и выбранный конкретный двухступенчатый принцип испарения с целью определения путей повышения эффективности работы таких охладителей. Завершает главу формулирование цели, предмета, объекта и задач исследования.

Вторая глава посвящена исследованию теплового баланса ограниченного объема. Определяются необходимые теплофизические характеристики состояния влажного воздуха, дается упрощенное понимание прямого и косвенного испарительного охлаждения на основе балансовых уравнений, исследуются возможности двухступенчатого охлаждения. Устанавливается зависимость между расходом воздуха и глубиной охлаждения для достижения регламентируемых условий в охлаждаемом объеме.

В третьей главе выводится математическая модель теплофизичкских процессов, необходимая для слежения за динамикой температуры и влажности по длине охладителя. Рассматривается аэродинамическая картина воздуховодного тракта, определяемая внутренними геометрическими размерами и характеристиками вентиляторного блока. Исследуется полное влияние (и через термодинамику, и через расходные характеристики) внутренней геометрии на холодопроизводительность и глубину охлаждения установки, делается вывод о возможности оптимизации конструкции по геометрическим параметрам теплообменной насадки.

Четвертая глава посвящена количественному расчету работы двухступенчатых охладителей. На основе численной реализации модели процессов тепломассопереноса в каналах теплообменной насадки приводится оценка влияния различных факторов на эффективность работы воздухоохладителя. Кроме того, приводится численная оценка эффективности работы охладителей двухступенчатого принципа действия по сравнению с прямым и косвенным охладителями. Здесь же на основе сравнения теоретических исследований и результатов эксперимента опытного образца двухступенчатого охладителя подтверждается адекватность построенной математической модели. В последнем подразделе приводится описание алгоритма оптимизации геометрических параметров на основе совместного решения модели тепломассопереноса и аэродинамических сопротивлений. В качестве примера осуществлен выбор рациональных геометрических параметров теплообменной насадки, дающих максимальное значение холодопроизводительноети для конкретного охладителя с заданным вентиляторным блоком.

В заключении приводятся основные выводы по работе. Научная новизна работы состоит в разработке математической модели, описывающей теплофизические процессы, протекающие в испарительных блоках двухступенчатых охладителей, с учетом аэродинамики испарительных насадок, и на ее основе разработки алгоритма выбора рациональных геометрических параметров двухступенчатой теплообменной насадки охладителя, отвечающих максимальной холодопроизводительноети.

На защиту выносятся:

1. Математическая модель тепломассопереноса в каналах теплообменных насадок водоиепарительных охладителей двухступенчатого принципа действия;

2. Результаты численного исследования влияния различных факторов на эффективность работы воздухоохладителей данного принципа действия;

3. Результаты экспериментальных исследований опытного образца двухступенчатого охладителя;

4. Алгоритм оптимизации геометрических параметров теплообменной насадки на: основе математической модели двухступенчатого охлаждения с учетом аэродинамики воздуховодного тракта.

Практическая значимость работы состоит в количественной оценке характеристик воздухоохладителя двухступенчатого принципа действия. Полученные результаты дают возможность:

1. Производить численный анализ эффективности работы конкретных охладителей в зависимости от воздействия различных факторов;

2. Создавать установки, использующие полный потенциал холодопроизводительноети, посредством оптимизации их основных параметров.

Разработанный алгоритм инженерного расчета может применяться в целях промышленного использования при проектировании конструкций охладителей двухступенчатого принципа действия.

Результаты практической реализации и внедрения состоят в использовании расчетных зависимостей при разработке конструкций охладительных комплексов кабин специализированного сельскохозяйственного самолета Ту-54 на АНТК имени А.Н. Туполева (Конструкторское бюро, г. Воронеж).

Материалы диссертационной работы используются в курсе "Безопасность жизнедеятельности" Воронежского государственного аграрного университета при выполнении курсовых и дипломных проектов студентами агроинженерного факультета.

Апробация результатов, выполненных по теме диссертации, проводилась на V международной конференции "Математика, компьютеры, образование" (г. Москва, 1997); на межрегиональной научно-практической конференции молодых ученых и специалистов "Направления стабилизации развития и выхода из кризиса АПК в современных условиях" (г. Воронеж, 1999); на Воронежской весенней математической школе "Понтрягинские чтения VIH": "Современные методы в теории краевых задач" (г. Воронеж, 1997); на математической школе "Современные проблемы механики и прикладной математики" (г. Воронеж, 1998); на международной конференции "Математические модели физических процессов и их свойства" (г. Таганрог, 1997); на VII международной конференции "Математика. Экономика. Экология. Образование" (Ростов-на-Дону, 1999); на научной конференции студентов и аспирантов "Проблемы и перспективы развития АПК в условиях рыночных отношений (г. Мичуринск, 1998); в КБ АНТК им. А.Н. Туполева; в Воронежском государственном аграрном университете на ежегодных научных конференциях (1998, 1999).

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

В заключении проанализируем результаты, полученные при решении поставленных в начале работы задач исследования. Их можно сформулировать в виде следующих общих вьюодов.

1. В результате выполненного анализа установлено, что воздухоохладители водоиспарительного типа обладают целым рядом положительных характеристик. Показано, что из общего ряда водоиспарительных установок достаточно эффективны охладители двухступенчатого принципа действия.

2. Построены и решены балансовые уравнения прямого, косвенного и двухступенчатого принципов водоиспарительного охлаждения, которые демонстрируют преимущество охладителей двухступенчатого принципа действия по глубине охлаждения.

3. Построена математическая модель, представляющая собой систему квазилинейных дифференциальных уравнений с частными производными параболического типа, описывающая процессы тепломассопе-реноса, протекающие в испарительных насадках водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия.

4. На основе численной реализации построенной модели выявлены зависимости эффективности работы двухступенчатых охладителей от различных факторов, к которым относятся как температурно-влажностные характеристики обрабатьюаемого воздуха, так и основные конструктивные характеристики охладителей. Численное сравнение работы имеющихся водоиспарительных охладителей показало, что эффективность работы охладителей двухступенчатого принципа действия значительно выше, чем прямого и косвенного охладителей.

5. Экспериментальные исследования опытного образца двухступенчатого охладителя, построенного на основе теоретических рассчетов показали следующие результаты: при входных параметрах воздуха <рп = 30

127

30 % и Ъп = 30 °С холодопроизводительность установки <3 = 668 Вт, глубина охлаждения на выходе из установки и на выходе их мокрых каналов косвенного блока составила соответственно А1 = 14 °С и Ди = 9 °С, что на 25 % превышает выходные параметры охладителя прямого принципа действия. Сравнение экспериментальных и теоретически полученных результатов подтверждают адекватность построенной математической модели.

6. Предложен и реализован алгоритм оптимизации геометрических параметров охладителей двухступенчатого принципа действия на основе общей модели теплофизических и аэродинамических процессов, протекающих в каналах теплообменных насадок.

7. Использование предложенного алгоритма оптимизации геометрических параметров двухступенчатых охладителей позволяет повысить эффективность их работы и определять параметры воздухоохладителей различных назначений, что является одним из путей достижения поставленной цели работы.

1. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990.- 367с.

2. Лыков A.B. Тепломассообмен. Справочник. М.: Энергия, 1978.- 480с.

3. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача. -М.;Л.: Энергоиздат, 1981.- 416с.

4. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. -М.: Высшая школа, 1980.- 469с.

5. Техническая термодинамика: Учеб. для машиностроит. спец. вузов/ В.И. Крутов, С.И. Исаев, И.А. Кожинов и др.; Под ред. В.И. Кру-това .- М.: Высшая школа, 1991.-384с.

6. Петухов B.C. Теплообмен и сопротивление при ламинарном течении жидкости в трубах.- М.: Энергия, 1967.- 411с.

7. Дэннис Д., Шнабель Р. Численные методы безусловной оптимизации и решения нелинейных уравнений.- М.: Мир, 1988.- 440с.

8. Шацкий В.П. Методы выбора параметров воздухоохладителей водоиспарительного типа для нормализации температурно- влаж-ностных режимов в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин.: Автореф. дис. док.техн.наук. Воронеж, 1994.- 35 с.

9. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей.- М.:Наука,1972.-420с.

10. Берд Р., Стьюарт В., Лайпоут Е. Явление переноса: Пер.с англ.- М.: Химия, 1974.- 486с.

11. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент. Справочник/ Под общ. ред. чл.-кор. АН СССР Григорьева В.А., Зорина В.М.-М.:Энергоатомиздат, 1988.- 560с. ( Теплоэнергетика и теплотехника; кн.2)

12. Ривкин С.Л., Кремневская Е.А. Уравнения состояния воды и водяного пара для машинных расчетов процессов и оборудования электростанций I ! Теплопередача.- 1977,- №3.- C.69-73.

13. Воронец Д., Кознч Д. Влажный воздух. Термодинамические свойства и применение. М.: Энергоатомиздат, 1984.- 135с.

14. Новожилов Г.Н., Ломов О.П. Гигиеническая оценка микроклимата.- Л.: Медицина, 1987.-1 Юс.

15. Баркалов Б.В., Карпис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях.- М.: Стройиздат, 1982,-312с.

16. Синицына Е.Л., Вострухина Л.Н., Олешкевич Л.А. Микроклимат производств с источниками массивного выделения влаги и тепловое состояние работающих // Науч. тр./ Моск. НИИ Гигиены им.Ф.Ф.Эрисмана. 1980.-С.107-114.

17. Малышева А.Е. Физиолого-гигиенические обоснования мете-реологических условий, обеспечивающих тепловой комфорт // Кондиционирование воздуха в жилых и общественных зданиях. М.: Стройиздат, 1964.-С.4-16.

18. Konig W. Heisse ware Autoheizunder : wie sie arbeiten und was sie leisten // Aunj, Vjnjr und Sport 1979. - #5.

19. Юрина O.H., Перецвайг И.М. Определение холодильной мощности кондиционера с использованием математической модели "кабина окружающая среда" // Науч. тр./ НПО НАТИ - М., 1986.- С.60-68.

20. Гоголин В. А. Тепловлажностная обработка воздуха водой и паром. М.: Машиностроение, 1973.- 367с.

21. ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. Введ. 01.01.89.- М.: Издательство стандартов, 1988. - 75с.

22. СН и П 2.01.01 -82. Строительные климатология и геофизика,-М.: Стойиздат, 1982.- с.

23. ГОСТ 12.2.019-86. Тракторы и машины самоходные сельскохозяйственные. Общие требования безопасности. Введ. 01.07.87.- М.: Издательство стандартов, 1986.- 36с.

24. Сидоров Ю.П. Основы кондиционирования воздуха на предприятиях железнодорожного транспорта и в подвижном составе. М.: Транспорт, 1984.- 208с.

25. Воронин Г.И. Конструирование машин и агрегатов систем кондиционирования. М.: Машиностроение, 1978.- 544с.

26. Богословский В.Н., Кокорин О .Я., Петров JI.B. Кондиционирование воздуха и холодоснабжениеМ.: Стройиздат, 1985.- 367с.

27. Кокорин О.Я. Установки кондиционирования воздуха. М.: Машиностроение, 1971344с.

28. Канторович В.И., Гиль И.М. Устройство, монтаж и ремонт холодильных установок. М.: Агропромиздат, 1985.- 320с.

29. Бражников A.M., Малова Н.Д. Кондиционирование воздуха на предприятиях мясной и молочной промышленности. М.: Пищевая промышленность, 1979.- 265с.

30. Крум Д., Роберте Б. Кондиционирование воздуха и вентиляция зданий: Пер. с англ./ Под ред. Карписа Е.Б. М.: Стройиздат, 1980.-400с.

31. Прохоров В.И., Илизаров А.И. Результаты испытаний экспериментальных охладителей // Кондиционеры, калориферы, вентиляторы. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1973.- Серия VI. - Вып.1 - С.20-26.

32. Кондиционеры для легковых и грузовых автомобилей / Ма-линин Е.А., Быков A.A., Москалева Т.Е., Малой Ю.В. // Холодильная техника.- 1978.- №5.- С.58-60.

33. Прохоров В.И. Результаты технико- экономического сравнения трех систем кондиционирования воздуха для кабин тракторов // Кондиционеры, калориферы, вентиляторы. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1971.- Вып. 1(6).- С.22- 28.

34. Михайлов В.А., Надиров Ш.К., Супрун A.C. Пути улучшениямикроклимата в кабинах трактора при работе в условиях Средней Азии // Тракторы и сельхозмашины.-1991.- №10.- С.20-22.

35. Воздухоохладители для кабин хлопководческих тракторов / Михайлов В.А., Окладников Л.Г., Супрун A.C., Вальдман Г.С. // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.- №7.- С. 10-12.

36. Михайлов М.В., Гусева C.B. Микроклимат в кабинах мобильных машин. М.: Машиностроение, 1977.-230с.

37. Маляренко Л.Г. О расчетных параметрах транспортного кондиционера// Тракторы и сельхозмашины.- 1975.-№1. С. 14-16.

38. Маляренко Л.Г., Семянникова М.Г. Расчет тепловой нагрузки на кабину с.-х. трактора // Тракторы и сельхозмашины.- 1976.-№7.- С.10-11.

39. Михайлов М.В. Расчет теплопоступлений в кабину через прозрачные ограждения// Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1975.-№10.- С.38-42.

40. Колин Ю.Н. Методика расчета термодинамически оптимального режима работы тракторного кондиционера с воздушной холодильной машиной// Тракторы и сельхозмашины.- 1980.- №11 .-С.16-17.

41. К вопросу применения термоэлектрического кондиционера в кабинах тракторов и сельхозмашин/ Арефьев В.А., Теняков В.Л., Захаров А.Б., Демочкин Н.В.// Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№4.-С.12-14.

42. Edvards T.S. Compressor expander having tilting vanes for use in air conditioning.- Official Gazette.-1975.-v.935.-№l.-P.71.

43. Дмитриева Л.С., Кузьмина Л.В., Мошкарнев Л.М. Планирование эксперимента в вентиляции и кондиционировании воздуха.- Иркутск, 1984. -210 с.

44. Глушков А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.-№7.-С.39-40.

45. Михайлов В.А. Усовершенствованный воздухоохладитель испарительного типа для кабин тракторов малой и средней мощности //

46. Тракторы и сельхозмашины.- 1977.- №11.- С.9-10.

47. Унифицированный охладитель- отопитель Вт-400: Экспресс-информ. Вып.19 / А.М.Блажко и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1981. (Сер. Тракторы, самоходные шасси и двигатели, агрегаты и узлы).

48. Воронин Г. И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973.- 444с.

49. Разработка унифицированного охладителя ВИТ-600 со встроенным отопителем для кабин пахотных тракторов/ Кальченко и др.// Тракторы и сельхозмашины.- 1986.-№9.- С.16-18.

50. Разгулов В.А. Испарительный кондиционер с доводчиком искусственного охлаждения // Калориферы, кондиционеры, вентиляторы.-М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1970.- Вып.2.- С.21-30.

51. Кондиционеры испарительного типа КТИ-0,53-01 для транспортных средств / Бялый Б.И., Набиулин Ф.А., Квят И.Д., Новожилов В.И. // Строительные и дорожные машины.- 1986.-Ш0.-С.23-24.

52. Шацкий В.П. Расчет геометрических параметров испарительных насадок воздухоохладителей// Информационные технологии и системы в учебном процессе и НИР: Тезисы докладов конференции.- Воронеж. гос.агррарн.ун-т.- Воронеж, 1994.- С 24-30.

53. Воздухоохладитель регенеративного косвенноиспарительного типа для кабины транспортного средства / Майсоценко B.C., Смышляев O.E., Майорский А.Р., Налета А.П. // Холодильная техника.- 1987.-№2.- С.20-23.

54. Бялый Б.И., Степанов A.B., Яковленко A.A. Аппараты КИОВ с противоточным движением потоков воздуха // Строительные и дорожные машины.-1987.-№8.-С. 18-19.

55. Шацкий В.П., Федулова Л.И. О режимах работы охладителей воздуха водоспарительного типа// Известия ВУЗов. Строительство.-1997.-№4.-С. 12-15.

56. Лыков A.B. Тепло- и массообмен в процессах сушки.- М.;Л.: Госэнергоиздат, 1956.- 464с.

57. Майсоценко B.C. Тепломассообмен в регенеративных косвенно-испарительных воздухоохладителях // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1987.- №10.- С.91-96.

58. Шацкий В.П. Оценка эффективности работы охладителей кабин сельскохозяйственных машин И Тракторы и сельхозмашины.- 1994,-№8.- с.28-32.

59. Михайлов В.А.Пути повышения эффективности использования испарительного охлаждения воздуха в кабинах тракторов // Улучшение условий труда тракториста. М,: ГОНТИ, 1980.- С. 3-9.

60. Шацкий В.П., Огарков Б.И. О закономерностях влагопогло-щения древесных материалов// Известия вузов. Строительство и архитектура.- 1988.-№4.- С.12-15.

61. Ржепишевский К.И., Дорошенко A.B., Ярмолович Ю.Р. Выбор рациональной конструкции косвенно-испарительных воздухоохладителей // Холодильная техника1985.- №8.- С. 15-20.

62. Вистяк В.Б., Дорошенко A.B., Гайдай В.Г. Интенсификация тепломассообмена в поперечно-точных контактных аппаратах // Холодильная техника.- 1987.- №4.- С.34-38.

63. Разработка косвенно-испарительных воздухоохладителей длясистем кондиционирования воздуха / Лавренченко Г.К., Дорошенко A.B., Демьяненко Ю.И., Ярмолович Ю.Р. //Холодильная техника.- 1988.- №10.-С.28-33.

64. Сикорская Е.М., Дорошенко A.B., Липа А.И. Интенсификация процессов тепломассопереноса в контактных воздухоохладителях и вентиляторных градирнях //Холодильная техника.- 1988.- №8.- С.28-33.

65. Михайлов В.А. Рациональные параметры средств нормализации микроклимата в кабинах // Тракторы и сельхозмашины.- 1997.- №6.-С.19-21.

66. Шацкий В.П. К вопросу о моделировании противоточных охладителей водоиспарительного типа // Понтрягинские чтения-5: Тезисы докладов конференции. Воронеж, 1994.- С. 153.

67. Шацкий В.П. К выбору параметров кондиционеров воздуха для ограниченных объемов// Известия вузов. Строительство и архитектура.-1995.-№3.- С .81-84.

68. Шацкий В.П. Математическое моделирование испарительных насадок охладителей воздуха // Информационные технологии и системы: Тезисы докладов конференции. Воронеж, гос.ун-т.- Воронеж, 1992.- С. 164.

69. Шацкий В.П. О выборе оптимальных параметров водоиспа-рительных кондиционеров // Тезисы докладов Всероссийской научной конференции "Современные проблемы механики и математической физики".- Воронеж, 1994.- С.109.

70. Шацкий В.П. О перераспределении потоков воздуха в водо-испарительных воздухоохладителях косвенного принципа действия // Водоснабжение и сантехника.- 1994.- №10.- С.21-25.

71. Шацкий В.П. О характеристиках косвенно-испарительных охладителей кабин мобильных машин // Тракторы и сельхозмашины.-1994.-№11 .-С.24-30.

72. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Галкин Е.А. Определение температур основного и вспомогательного потоков воздуха в косвенных охладителях // Тезисы докладов X всесоюзной теплофизической школы. -Тамбов 1990.-С.101.

73. Чумак И.Г., Цимерман А.Б. О совершенствовании аппаратов косвенно-испарительного охлаждения воздуха // Холодильная техника.-1985.-№9.- С.35-38.

74. Рациональная схема создания микроклимата в сельскохозяйственных помещениях / Чумак И.Г., Цимерман А.Б., Печерская И.М., Зек-сер М.Г. // Холодильная техника.-1987.- №4.- С.20-24.

75. Цимерман А.Б., Майсоценко B.C., Печерская И.М. Косвенно-испарительный охладитель нового типа // Холодильная техника.- 1976.-№3.- С. 18-21.

76. Майсоценко B.C. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса в воздухоохладителях регенеративного косвенно-испарительного типа // Холодильная техника.- 1987.- №1.- С.40-43.

77. Дорошенко A.B., Липа А.И. Испарительное охлаждение водыIв аппаратах с плотными насадочными слоями // Холодильная техника.-1981.- №3.- С.24-28.

78. Исаченко В.П., Взоров В.Р. Массоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом Я Теплоэнергетика.-1961.- №3.-С.57-61.

79. Исаченко В.П., Взоров В.Р., Ветроградский В.А. Теплоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом // Теплоэнергетика- 1961.-№3.- С.57-61.

80. Михайлов В.А. Пути улучшения показателей испарительных воздухоохладителей для кабин универсально пропашных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1978.-Ж7.-С.7-9.

81. Поляев В.М., Харбин Э.В., Бочарова И.Н. Экспериментальные исследования испарительного пористого охлаждения // ТВТ.- 1975. -Т.13.-№17.- С.216-218.

82. Михайлов В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов // Тракторы и сельхозмашины.-1981.-№12.- С.8-10.

83. Юдаев В.Н. Техническая термодинамика. Теплопередача. -М.: Высшая школа, 1988.- 479с.

84. Эккерт Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена.- М.; Л.: Госэнергоиздат, 1961.-412с.

85. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.- М.: Машиностроение, 1992.- 672с.

86. Альтшуль А .Д., Животовский Л.С., Иванов Л.П. Гидравлика и аэродинамика.- М.: Стойиздат, 1987.- 414с.

87. Альтшуль А .Д. Гидравлические сопротивления.- М.: Недра, 1982.- 224с.

88. Гидравлические потери на участке взаимного влияния местных сопротивлений / Ефанов Л .Д., Левченко Ю.Д., Федотовский B.C., Щукин Н.М. //Теплоэнергетика.- 1997.- №3.- С.8-13.

89. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции.- М.: Стойиздат, 1979.- 295с.

90. Вентиляционные установки зерноперерабатывающих предприятий/ Под ред. Дзядзио A.M.- М.: Колос, 1974.-400с.

91. Каменев П.Н. Отопление и вентиляция. Часть 2, Вентиляция.

92. М.:Стройиздат, 1966.- 480с.

93. Хохряков В.П., Козырев В.В. Вентиляция и обеспыливание воздуха в кабинах сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№7.-С.19-21.

94. Воздухоохладители для кабин хлопководческих тракторов. Михайлов В.А. Окладников Л.Г,Супрун А.С.,Вальдман Г.С.// Тракторы и сельхозмашины.- 1990.- №7.- С. 10-12.

95. А. с. 887278 СССР, Кл В 60 Н 3/00. Кондиционер для транспортного средства / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) .-№2837653/27-11; Заявлено 11.11.79; Опубл. 07.12.81, Бюл. № 45.- 6 е.: ил.

96. Антошкевич B.C., Звягинцев П.С. Эффективность конструкторских мероприятий, направленных на улучшение условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1982.- №3.- С. 17-19.

97. Архипов Г.В., Архипов В.Г. Автоматизированные установки кондиционирования воздуха.- М. Энергия, 1975.- 201 с.

98. А. с. 407519 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман, Р.Ш. Лейдинер, Я.З. Фаликсон (СССР). №1788383/29-14; Заявлено 26.05.72 ; Опубл. 25.06.77, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.

99. А. с. 484100 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В. А.Михайлов (СССР) . № 1955405/27-11; Заявлено 01.08.73; Опубл. 15.09.75, Бюл. № 34.- 4 е.: ил.

100. А. с. 679434 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В.А. Михайлов, A.A. Фролов (СССР) № 2377471/27-11; Заявлено 09.02.78; Опубл. 15.08.79, Бюл. № 30.- 4 е.: ил.

101. А. с. 759801 СССР, Кл F 24 F 3/14. Охладитель воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) .- № 2703774/23-06; Заявлено 25.12.78; Опубл. 07.01.81, Бюл. № 16 е.: ил.

102. А. с. 763159 СССР, Кл F 24 F 3/14. Кондиционер двухступенчатого испарительного охлаждения для транспортного средства /B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР).- № 2642414/21-11; Заявлено 10.07.78; Опубл. 15.09.80, Бюл. № 34.- 4 е.: ил

103. А. с. СССР, 765603, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Вигуржинский В.Н., Таран В.А., Дорошенко A.B. (СССР).- № 2530799/29-06; Заявлено 10.10.77; Опубл.2309.80, Бюл. № 35.- 4 е.: ил.

104. А. с. 840593 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР).- № 2747151/29-06; Заявлено 05.04.79; Опубл.2306.81, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.

105. А. с. 840595 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для осушения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) № 2789513/29-06; Заявлено 02.07.79; Опубл. 23.06.81, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.

106. А. с. 866349, СССР, Кл3 F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Аюпов М.А., Бондаренко С.З., Бочаров В.Н. и др. (СССР) .- № 2846494/29-06; Заявлено 19.10.79; Опубл. 23.09.81, Бюл. № 35.- 4 е.: ил.

107. Зайцев И.А. Высшая математика.- М.: Высшая школа, 1991.

108. А. с. 979796 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) .- № 2400064/29-06; Заявлено 17.08.76; Опубл. 07.12.82, Бюл. № 45.- 4 е.: ил.

109. А. с. 985607 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман (СССР) .- № 3323345/29-06; Заявлено 20.07.81; Опубл.ЗО. 12.82, Бюл. № 48.-4 е.; ил.

110. А. с. 1670298 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / В.Е.Писарев, В.Г.Педанов, Е.А. Кузнецова (СССР) .- № 4631439/29; Заявлено 04.01.89; Опубл. 15.08.91, Бюл. № 30.- 4 е.: ил.

111. А. с. 1686269 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Н. Сомов, И.И. Детушев, A.B. Липявка (СССР). № 4646508/29; Заявлено - 09.01.89; Опубл. 23.10.91, Бюл. № 39.- 3 е.: ил.

112. А. с. 1688055 СССР, Кл F 24 F 3/14. Способ работы аппарата испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, Е.А. Коган, А.Р. Майорский (СССР).- № 4709976/29; Заявлено 18.04.79; Опубл.3010.91, Бюл. № 40.- 2 е.: ил.

113. А. с. 1721398 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / В.Е. Писарев, Е.А. Кузнецова (СССР).- № 4843002/29; Заявлено 26.06.90; Опубл. 23.03.92, Бюл. №11.3 е.: ил.

114. А. с. 1725029 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Б.Н.Юрманов, С.М.Анисимов, А.А.Ермошкин (СССР) .- № 4823287/29; Заявлено 07.05.90; Опубл.0704.92, Бюл. № 13.- 3 е.: ил.

115. А. с. 1735671 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман, М.С.Зексер, И.М.Печерская и др. (СССР) .- № 4482875/29; Заявлено 14.09.88; Опубл. 23.05.92, Бюл. № 19.- 4 е.: ил.

116. Бялый Б.И., Набиулин Ф.А., Стефанов Е.В. Исследование процессов увлажнения воздуха в орошаемых насадках регулярной структуры // Холодильная техника.- 1975.- №12.- С. 34-37.

117. Нестеренко A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха.- М.: Высшая школа, 1973.- 460 с.

118. Кокорин О .Я., Михайлов В.А. Применение кондиционера косвенно испарительного охлаждения для кабин тракторов, комбайнов и строительно-дорожных машин // Водоснабжение и санитарная техника.- 1973.-№11.-С. 17-19.

119. Майсоценко B.C. Системы кондиционирования воздуха дляавтомобилей//Автомобильная промышленность.- 1986.-№10.- С. 22-24.

120. Майсоценко B.C. Установки косвенно-испарительного принципа действия // Известия вузов. Строительство и архитектура.-1980.-№7.-С. 98-106.

121. Михайлов В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов//Тракторы и сельхозмашины,-1981.- №12.- С. 8-10.

122. Михайлов В.А. Испарительные насадки воздухоохладителей кабин тракторов// Тракторы и сельхозмашины.- 1984.- №3.- С. 12-15.

123. Михайлов В.А. Контактные аппараты испарительных воздухоохладителей кабин конструктивные особенности // Тракторы и сельхозмашины.- 1989.-№11 С. 12-15.

124. Михайлов В.А. Нормирование параметров микроклимата в кабинах сельскохозяйственных тракторов: Экспресс-информ. (Сер. Тракторы. Тракторостроение). М. ЦНИИТЭИтракторсельскохозмаш, 1973.-Вып.16.

125. Михайлов В.А. Обеспечение нормируемых параметров микроклимата в тракторных кабинах // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№1.-С. 18-21.

126. Михайлов В.А. Орошаемые насадки из мипласта для испарительных воздухоохладителей кабин с.-х.тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1986.- №6.- С. 16-19.

127. Михайлов В.А. Особенности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1984.-№3.-С. 15-17.

128. Михайлов В.А. Оценка эффективности работы испарительного воздухоохладителя кабин пахотных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.-1987.-№1.-С. 26-29.

129. Михайлов В.А. Системы кондиционирования воздуха с увлажненными насадками для кабин сельскохозяйственных тракторов //

130. Тракторы и сельхозмашины.- 1985.- №12.- С. 15-18.

131. Михайлов В.А., Емяшева А.П., Кислов И.А. Отечественные и зарубежные изобретения по устройствам очистки воздуха, систем кондиционирования и вентиляции кабин самоходных машин. М.: ЦНИ-ИТЭИтракторсельхозмаш, 1974.- 43 с.

132. Новый тип бытового кондиционера / Циммфман А.Б., Пе-кер Я.Д. , Зексер М.Г. Майсоценко B.C. и др. // Электротехника.- 1985.-№6.- С.26-27.

133. Развитие систем кондиционирования воздуха в кабинах самоходных машин / Михайлов В.А. и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхоз-маш, 1972.- 48 с.

134. Унифицированный охладитель отопитель ВТ-400: Экспресс-информ. (Сер. Тракторы, самоходные шасси и двигатели, агрегаты и узлы) / A.M. Блажко и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1981.-Вып.19.

135. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Галкин Е.А. О пластинах в воздухоиспарительных охладителях воздуха // Тезисы докладов X всесоюзной теплофизической школы. Тамбов,1990.- С. 106.

136. А. с. СССР, 924457, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Войников Ф.Ф., Зексер М.Г., Майсоценко B.C., Циммерман А.Б. (СССР).- № 2986938/29-06; Заявлено0210.80; Опубл. 30.04.82, Бюл. №16. -4 е.: ил.

137. Глушков А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.- №7.- С. 39-40.

138. Федулова Л.И., Свистов В.В. О косвенно-прямом принципе водоиспарительного охлаждения воздуха// Математические модели физических процессов и их свойства: Тезисы докл. Международ, науч. конф.- Таганрог, 1997.- С.88.

139. Федулова Л.И., Высоцкая Ж.В. О двухступенчатом водоиспа-рительном охлаждении воздуха// Моделирование процессов тепло- и мас-сообмена: Тезисы докл. регион, межвуз. семинара.- Воронеж: ВГТУ, 1997.-С.52.

140. Федулова Л.И., Шалиткина А.Н. Об осредненных уравнениях тепломассопереноса в испарительных теплообменниках// Математика, компьютер, образование: Тезисы докл. Международ, конф.- М, 1998.-С.208.

141. Федулова Л.И. О температурно-влажностных параметрах кабин сельскохозяйственных машин// Проблемы и перспективы развития АПК в условиях рыночных отношений: Тезисы докл. 50 науч. конф. студентов и аспирантов.- Мичуринск: МГСА, 1998.- С.68-69.

142. Федулова Л.И. О возможностях увеличения эффективности работы водоиспарительных охладителей// Теплоэнергетика: Межвуз. сб. науч. тр.- Воронеж: ВГТУ, 1998.- С. 151-157.j 144

143. PROGRAM CHENAL (input, output);

144. USESDefCTV,DWUHSTUP,NELSIS,COMMON,THEFUNCTIONS;const epsG= 10/3600; KK = 20; LL = 20; MM = 29; type structure = record

145. Gl,G2,kv,HOL,GLUB: double; end;var

146. MasH: array 1.KK.1.LL. of structure; Gl0,G20,GqG,GG: vector;

147. BOBG: boolean; (-----------------------------}1. BEGINname:-data.pas';assign(Fl,name);1. ReWrite(Fl);

148. Write(' Температура на входе в мокрый канал,( С) ='); Read(TVHl); WriteLn;

149. Writef Температура на входе в сухой канал, (С) ='); Read(TVH2); Writeln;

150. Write(' Влажность входного воздуха,(%) -); Read(FVH); WriteLn;

151. Write(' Горизонтальный размер установки,(мм) ='); Read(GOR); WriteLn;

152. Write(' Вертикальный размер установки,(мм) -);1. Read(VER); WriteLn;

153. Write^ Сечение мокрого канала,(мм) =');1. Read(hl); WriteLn;

154. WriteC Сечение сухого канала, (мм) =');1. Read(h2); Writeln;

155. Write^ Сечение канала пр. блока, (мм) ='); Read(h);

156. WriteC Толщина пластин в кос. блоке,(мм) ='); Read(DELTA); WriteLn; WriteC Толщина пластин в пр. блоке, (мм) —); Read(HP); Writeln;

157. GOR: =GOR*0.001; VER:=VER*0.001; hl:=hl*0.001;h2:=h2*0.001; h:=h*0.001;

158. DELTA:=DELTA*0.001; HP:=HP*0.00l;

159. WriteC Теплопроводность пластины ='); Read(Lamp); WriteLn;

160. Write(' Множитель энергетической добавки в к.блоке ='); Read(DN); WriteLn;

161. Write(' Множитель энергетической добавки в пр. блоке -); Read(DOB); Writeln; Write(' Пористость-); Read(P); WriteLn;

162. Gl:=300/3600; G2:=300/3600; BOBJ:=FALSE;countl:=0;-ЦИКЛ noL-} while (1<=LL) and (BOB1=FALSE) do beginm:=l; kv:=0.9; NP:=(GOR+h)/(h+HP); M: =TRUNC(NP);

163. PLAST:= Q.5*GOR /(hl*0.5+h2*0.5+DELTA);

164. N:=TRUNC(PLAST); {- количество каналов -------}

165. F:=hl*N*(3.5e-2)/(kv*GOR*3.5e-2); while (F <=0.1) and (m<=MM)do beginkv:=kv-stM; m:=m+l;

166. F:=h 1 *N*(3. 5e-2)/(kv*GOR* 3.5e-2); end;1. GG1.:=G1; GG2.:=G2;1. MasHk,lJ.HOL:=0;1. HOL:=0.0;1. GLUB:=0.0;countm:=0;

167. BOBm:=FALSE; {-ЦИКЛ по М-}while (kv>=0.1) and (BOBm=FALSE) do begin

168. MasHk,lJ.GLUB:=GLUB; MasH[k,l.HOL:=0.0; HOL:=0.0;1. MasHk,lJ.kv:=kv;1. MasHk,lJ.Gl:=Gl;1. MasHk,l.G2:=G2;m:=m+l;kv:=kv-stm;end else beginif HOLpred=0.0 then begin

169. WriteLn(Fl,' Температура на входе в мокр. каналы,( С) ,TVH1:5:2); WriteLn(Fl,' Температура на входе в сух. каналы,(С) - ,TVH2:5:2); WriteLn(Fl,' Влажность входного воздуха,(%) =\FVH:5:2); WriteLn(Fl);

170. FF:= 0.5*GC)R/(hl*0.5 + h2*0.5 + delta); if FF-TRUNC(FF) > 0.5 then PLAST: =ROUND(FF) else PLAST :=TRUNC(FF);

171. WriteLn(Fl,' Количество пластин в насадке косв. бл. =',(PLAST*2):0:0); WriteLn(Fl,' Количество пластин в насадке пр. бл. =' ,NP:0:0); WriteLn(Fl);

172. WriteLn(Fl,' Оптимальные параметры и характеристики:'); WriteLn(Fl,' Длина пластины косв. блока,(см) =',L*le2:5:2); WriteLn(Fl,' Длина пластины пр. блока,(см) =',LK* 1 е2:5:2); WriteLn(Fl,' Пропускная способность решетки, — ,kv:4:3); WriteLn(Fl);

173. Gl :=MasHk,lJ.Gl *3600; G2:=MasH[k,lJ.G2*3600;

174. WriteLn(Fl); end; close(Fl); END.150$N+}

175. UNIT DefCTV; INTERFACE USES COMMON;const ro=1.13; {го-плотность}

176. NN=20; var G: vector; macheps: double; eps0: double; h,hl,h2,L,LK: double;delta,HP: double; {h,hl ,h2 сечения каналов-----------}kc,kp,kv : double; {kv -параметр peraerKH:=Fl/F2} G1,G2: double; {G1,G2 -расходы по мок. и сух. кан.}

177. HOL.GLUB: double; {-HOL -холодопроизводительность-----}1. KOEF: double;

178. GOR,VER.PLAST,NP: double; {GOR,VER,PLAST,HP -горизонтальный, вертикальный размеры установки и число пласт.} TVH1 ,TVH2,FVH: double;

179. F1: text; IMPLEMENTATION BEGINmacheps:=l; repeat macheps: =macheps/2; eps0:=1 +macheps; until (eps0=l); macheps:=2* 10*macheps; eps0:=macheps;1. END.ш

180. UNIT CTVJSfEL; INTERFACE USES COMMON; const NN = 20; typematrix = array 1. .NN, 1. .NN. of double; var

181. UNIT DWUHSTUP; INTERFACE USES DEFCTV;procedure difDWUHSTUP(RASl,RAS2,L,LK:double; varHOLOD: double);

182. M2:=0.01 *(2.44+0.007*Z31.);

183. D:=0.0000l*exp(0.00616+Z1 1.+0.719);1. C21:=Cll*Vl1./LAMl;1. C23:=C13*V21./LAM2;1. C22: =C 12*V1 1./D;

184. C3:=870*D*(Z21.-Z2i-l.)/LAMl;1. Bl:=C3-2-C21;1. B3:=-2-C23;1. Dl:=l-C3;1. B2:=-C22-2;

185. FliJ:=-l/(B'l+Dl*Fl[i-l.);1. F21.:=-1/(B2+F2i-1.);1. F31.:=-1/(B3+F3i-1.);

186. Gl1.:=-(C21*Zli.+Dl*Gl[i-l])/(Bl+Dl*Fl[i-l]); G2[i]:=-(C 22*Z2[i] +G2[i-1 ])/(B 2+F2[i-1 ]); G3[i]:=-(C23*Z3[i]+G3[i-l])/(B3+F3[i-l]); end;

187. FI1:=F1N-1.; GI1:=G1[N-1];

188. FI2:=F3N-1.; GI2:=G3[N-1];eN:=F2N-l.; GN:=G2(N-1J;

189. M2:=0.01*MN*(2.44+0.007*Z3N.);

190. D:=0.00001*P*MN* exp(0.00616*ZlN.+0.719);

191. R:=(2500.6-2.372*Z1 NJ)*1000*DN;1. A5:=LAMP*M2/LAM2/DELTA;1. A6:=M1*LAMP/DELTA;

192. A7: =-LAM I *( i -FI1 )-A6;1. X1:=0; X2:=Z1N.;

193. WN1 :=exp(0.0553*Xl-5.165);

194. T2N1 :=(A5*X I +GI2)/(A5-FI2+1);

195. Y:=D*R*(WN.*( 1 -eN )-GN )-A6*T 2[N] -A7*T 1 [N]-LAM1*GI 1; while (abs(Tl[N]-Xl)<0.01)and(abs(Tl[N]-X2)<0.01) do begin if Y 1*Y>0 then begin X1:=T1[N];

196. WN 1 :=exp(0.0553*Xl-5.165); T2N1: =(A5*X 1+GI 2)/(A5-FI2+1);

197. Yl:=D*R*(WNl*(l-eN)-GN)-A6*T2Nl-A7*Xl-LAMl*GIl; endelse X2:=T2N.;

198. TH1 :=TH 1 +(Tl1.*Vli.+T 1 [i+l]*Vl[i+l])*M 1/2; TH2:=TH2+(T2[i]* V2[i] +T2[i+1]* V2[i+l])*M2/2; WH:=WH+(W[i]*Vl[i]+W[i+l]*Vl[i+ll)*Ml/2; end;

199. HOLOD2:=RAS 1 *(T VH1 -TSR1)*0.326;

200. For i:=0 to N do begin V1.:=0;Z2i.:=0;T[i]:=0;

201. Fl1.:=0;F2i.:=0;Gl[i]:=0;G2[i]:=0;W[i]:=0;end; For i:=0 to N do begin Zl[i]:=TVH;

202. ТН:=0; WH:=0; for i:=l toN-1 do begin

203. D:=0.00001 *exp(0.00616*Z1 1.+0.719);1. C21:=Cll*V1./LAM;1. C22:=C 12*V1./D;

204. C3:=860*D*(Z21.-Z2i-l.)/LAM;1. Bl:=C3-2-C21;1. Dl:=l-C3;1. B2:=-C22-2;

205. FI 1.:=-l/(B 1+D L*F 1 i- L.); F2[i]:=-1/(B2+F2[i-1]);

206. G1 1.:=<C21 *Zli.+Dl*Gl [i-l])/(B 1+D 1*F1 [i-1]); G2[i]:=-(C 22*Z2[i] +G2[i- 1])/(B2+F2[i-1 ]); end;1. FI:=F1N-1.; GI:=G1[N-1];eN:=F2N-l.; GN:=G2(N-11;

207. D:=0.00001 *exp(0.00616*Zi N.+0.719)*P;

208. R:=(2500.6-2.372*Z1N.)*1000*DOB;1. A1:=(FI-1)*LAM/D/R;1. A2:=GI*LAM/D/R;1. X1:=0; X2:=Z1N.;

209. Y1: =A1*X1 +A2-(exp(0.0553*Xl -5.165)*( 1 -eN)-GN);

210. Y2:=Al*X2+A24«p(0.0553*X2-5.165)*(l-eN>GN);

211. TN.:=X1+(X1-X2)*Y1/(Y2-Y1);

212. WJNJ:=exp(0.0553*T(N.-5.165);1. WN-l.:=eN*W[N]+GN;1. Z1{N.:=TN];1. ZipSf-lJ:=TN-l.;1. Z2N-1.:=W[N-1];1. Z2N.:=W[N];for i:=N-2 downto 0 do begin1. T1.:=Fli.*T[i+l]+Gl[i];1. W1.:=F2i.*W[i+1] +G2[i];1. Zl1.:=Ti.;1. Z21.:=Wi|;end;for i.-^O to N-l do begin

213. TH:=TH+(T1.*Vi.+T[i+l]*V[i+l])*M/2;

214. WH:=WH+(W1.*Vi.+W[i+l]*V[i+l])*M/2;end;

215. HOLS:=HOLS+R*POTOKW/l 0000;until((J-1 )*XK>=LK) or(F>100);massa:=3600*massa/J;1. HOLS:=1 OOOO^HOLS/J);

216. MAS:=LK* VER/2*(N P-1 )* massa;

217. HOLOD1:=RAS2*(TVH-TSR)*0.32583;

218. USES CTVNEL, MODEL, TheFUNCTIONS,COMMON; procedure SOLVE(var G: vector; hh,hhl,kv: double);1.PLEMENTATION

219. PROCEDURE SOLVE(var G: vector; hh,hhl,kv: double); label 10;var i,j: integer; temp: double;--------------вычисление машинного нуля---------------------}

220. PROCEDURE Macheps(var macheps: double); var eps: double; beginmacheps:=l; repeatmacheps: =macheps/2; eps:=l+macheps; until (eps=l); macheps:=2* 10*macheps; end;------------система уравнений--------------—------}

221. PROCEDURE FVec(n : integer; G: vector; var FV: vectors-begin

222. FVl.:=funcl(G[l],G[2],hh,hhl,kv); FY[2]:=func2(G[l],G[2],hh,hhl,kv); end;------------процедура задания параметров-----------------------}

223. PROCEDURE NeINCK; var i: integer; begin Sfl.:=l; Sf[2]:=l;

224. PROCEDURE NEFn(n: integer; xx: vector; var ff: double); var i : integer; begin1. FVec(n,xx,FFV); ff:=0.0;for i:=l to n do ff:=ff+sqr(Sf1.*FFVi.); ff:=ff/2; end;--------------проверка на останов---------------------------}

225. Sfl.:=funcvent(xx[l],xx[2]); Sf[l]:=l/Sf[l];

226. PROCEDURE FDJac(n: integer; xc,Fc: vector; teta:double;var Jk: matrix); var

227. CholDecomp( n,H,M,maxadd);-вычисление зп=(обратная к H)*g-} CholSolve(n)g>M)sn); end{-l-}else {-вычисление обычного ньютоновского шага--} begin {-1-} fori:=ltondo begin sn1.:=0.0;for j:=l to n do sn1.:=sni.-Jk[i,j]*SfIj]*Fctj]; end;

228. Rsolve(n,M,M2,sn); {-вычисление (обратная к R)*sn-} end;{-l-} end; {-процедуры Model-}--------линейный поиск-----------------------------}

229. PROCEDURE BROYfac(n: integer; xc,xx,Fc,FF: vector; teta: double;

230. QRUPdate(n,t,s,Z,M); for i:=l to n do M21.:=Mi,i.; end; end;1. BEGINxbl.':=G[l]; xO[2]:=G[21;

231. Macheps(macheps); {- вычисление машинного нуля -} NeINCK; {-- задание параметров--------}itncount:=0;

232. NeFN(n,xO,fc); {- вычисляется сумма кв. прав.частей ф-ций-}проверка на останов------------------}

233. NestopO(n,xO,FFV,Sf,fvectol,termcode,consecmax); if termcode >0 then xf:=x0else {- вычислить начальное значение Якобиана---}begin

234. FDJac(n,xO,FFV,teta,Jk); for i:=l to n do begin gc1.:=0.0;for j:=1 to n do gc1.:=gci.+Jktj,i]*FFV0]*sqr(SfD3); end;1. FVc:=FFV;end; хс:=х0;restart: =TRUE;-ИТЕРАЦИОННАЯ ЧАСТЬ--------------}while termcode=0 do beginitncount: =itncount+1;

235. NESTOP(n,xc,xx,FVc,gc,Sf); xG:=xc; FG:=FVc; endelse {— завершить итерацию--------------------}begin

236. BROYFAC(n,xc,xx,FVC,FFV,teta,Sf,Jk,M,M2);for i:=l to n do begin gc1.:=0.0;for j:=l to n do gc1.:=gci.+Jk[i,j]*FFV|j]*Sf[j]; end;for i:=n downto 1 do begin gc1.:=0.0;for j:=l to n do gc1.:=gci.+M[j,i]*gc{j] end;

237. SflJ:=funcvent(G[l.,G[2]);end; {-solve-} END.$N+}1. UNIT MODEL; INTERFACE1. USES CTVNEL,COMMON;procedure QRdekomp(n: integer; var M: matrix;var M1,M2: vector,var sing: boolean); procedure Qform(n: integer; M: matrix;

238. Ml: vector;varZ: matrix); procedure RSolve(n: integer; M: matrix;

239. PROCEDURE Cholsolve(n: integer, g: vector, L: matrix; var s: vector); var i : integer; begin1.olve(n,g,L,s); LTsolve(n,s)L,s); for i:=l to n do s1.:=-si.; end;------умножение M и Z слева на матрицу вращения Якоби —}

240. P3:=P3(Gl,G2,L,LK,kv); P4:=P4(G1 ,G2,L,LK,kv); Pvent:=funcvent(G 1 ,G2);

241. N: =TRUNC(PLAST); r:=3.5e-2;

242. V2:=Gl/(kv*GOR*r); {-V2 устан.скорость за узлом—} funcl:=-Pvent+V2*V2*ro/2+P3+P4; end;-второе уравнение-} FUNCTION func2(Gl,G2: double; L,LK,kv: double): double; var P0,P 1 ,P2,Pvent: double; kvk,V3: double;begin

243. FUNCTION P0(G1,G2: double; L,LK,kv: double): double; var Ptr, Pc, Pp: double; Re,ksic, ksip,lam: double; temp, N, V0 : double;begin1. N:=TRUNC(PLAST);потери при вн.суж. при входе в охладитель—} temp: =h2/(h2+h 1 +2*delta); kc:=temp;

244. V0:=(G2y(h2*N*VER); {~V2 при вн.суж. относится к узк.каналу—} Re: = V0*2*h2* 1 еб/16;ksic:=funcksic(kc,Re); Рс:= ksic * ro*V0*V0/2;транспортные потери----------}1. Re:=V0*2*h2*le6/16;lam:=lamtr(Re);

245. Ptr:=lam*LK/(2*h)*ro* V* V/2;temp:=h/(h+delta); kp:=temp; V:=G2/(h*M*VER); Re:=V*2*h*le6/16; ksip:=funcksip(kp,Re); Pp:=ksip*ro*V*V/2; P1 :=Ptr+Pc+Pp; end;потери при прохождении решетки------}

246. FUNCTION P2(G1,G2: double; L,LK,kv. double): double; var Re,ksiv,V3,M,d2,q,kvk: double;begin1. M:=TRUNC(NP);kvk:=0.9;q:=le-2;d2:=4*VER*q/(VER+q);

247. V3:=G2/(kvk*GOR*VER); {-скорость в отверстиях решетки-----------}

248. Re:=V3*d2*le6/16; {-критерий Рейнольдса относится кскорости в отверстиях-----------------}ksiv: =funcksiv(kvk,Re);

249. V3:=(G2)/(GOR*VER); {-потеря давления считается по отношению к скорости перед решеткой-----}

250. P2:= ksiv * ro*V3*V3/2; end;потери в мокром канале----------------}

251. FUNCTION P3(G1 ,G2: double; L,LK,kv : double): double; var

252. Ptr, Pc, Pr,Pp : double; Re, ksic, ksir,lam,ksip : double; temp,r,d,Vl,N : double;begin

253. N:=TRUNC(PLAST); temp: =h 1 /(h I +h2+2* delta); kc:=temp;

254. VI : =G 1 /(h 1 *N* VER); {потери при внутр. суж. при входе в охлад.}

255. VI при вн. суж. относятся к узк. части) Re:=Vl*2*hl* 1 еб/16; ksic:=funcksic(kc,Re); Рс:= ksic + ro*Vl*Vl/2;транспорт, потери} Re:=Vl*2*hl*le6/16; lam:=lamtr(Re);

256. Ptr.= lam*(L-0.01 )/(2*h 1 ) * ro*Vl*Vl/2;разворот в каждом канале}п=3.5е-2; Vî:=Gl/(hl*N*r); d:=4*hl*r/(hl+r); Re:=Vl*d*le6/16; {ksir:=400/Re+0.4;} ksi r=1.3'

257. Pn= ksir * ro*Vl*Vl/2; ksip: =funcksip(kp,Re); Pp : =ksip*ro* V1 * V1 /2;

258. P3:=Pc + Ptr + Pr + Pp; end;потери при прохождении решетки} FUNCTION P4(G1,G2: double; L,LK,kv: double): double; varRe,ksiv,dl,V2,N,r: double; begin

259. N:=TRUNC(PLAST); r.=3.5e-2; dl:=4e-3;

260. V2:=Gl/(kv*GOR*r); {скорость в отвер. решетки} Re:=V2*dl*le6/16; {Кр. Рейнольдса относится к скорости в отверстиях решетки}ksiv:=funcksiv(kv, Re);

261. V2:=G 1 /(GOR*0.4); {потеря давления считается по отношениюскорости перед решеткой} Р4:=ksiv*ro* V2* V2/2; end; END.

262. ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ1. ИМЕНИ К.Д. ГЛИНКИ

263. Материалы работы важны при рассмотрении вопросов нормализации параметров микроклимата в мобильных и стационарных объектах с/х производства.

264. УТВЕРЖДАЮ ПРОРЕКТОР ПО УЧЬБ. " \БОТЕ Д.Т.Н., ПРОФЕССОР ¿-А .П. ТАРАСЕНКО" , в? 1999 г.

265. Об использовании научных исследований аспиранта Л.И. Федуловой1. ЗАВ. КАФЕДРОЙ

266. БЕЗОПАСНОСТИ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ К.Т.Н., ДОЦЕН В.И. ПИСАРЕВ1. АВИАЦИОННЫИ

267. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС имени А.Н. ТУПОЛЕВА

268. Воронежское конструкторское бюро Фили394029, г. Воронеж, ул. Циолковского, 27тел. (0732) 44-85-23факс (0732) 53-80-171. УТВЕРЖДАЮ НАЧАЛЬНИК ВКБ

269. ШАЛНТКИН /5~октября 1999 г.1. АКТвнедрения результатов научно-исследовательской работы аспиранта ВГАУ

270. Федудован Людмилы Ивановны

271. Мы, нижеподписавшиеся, составили настоящий акт внедрения результатов научно

272. На основе разработанных алгоритмов рассчитан оптимальный вариант конструкции системы-кондиционирования, кабины специализированного сельскохозяйственного сямоттетя Ту-54. )

273. ЗАМ. НАЧАЛЬНИКА ВКБ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ1. В.Н.ДЕЕВ

274. ВЕДУЩИИ ИНЖЕНЕР ПО ВЫСОТН0МУОБОРУДОВАЫИЮ1. В.В. АЛЕКСЕЕВ