автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Коррозия мелкозернистых бетонов в агрессивных средах сложного состава

На правах рукописи

ХАХАЛЕВА ЕЛЕНА НИКОЛАЕВНА

КОРРОЗИЯ МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ БЕТОНОВ В АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ СЛОЖНОГО СОСТАВА

Специальность 05.23.05 - «Строительные материалы и изделия»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Белгород-2005

Работа выполнена в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Рахимбаев Шарк Матрасулович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Курочка Павел Никитович кандидат химических наук, доцент Огрель Лариса Юрьевна

Ведущая организация: Воронежский государственный архитектурно-строительный университет (г. Воронеж)

Защита диссертации состоится 18 октября 2005 г. в И23, аудитория 242 главного корпуса, на заседании диссертационного совета Д 212.014.01 в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова (БГТУ им. В.Г. Шухова) по адресу. 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова.

Автореферат разослан « /У» 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

чмоляго Г. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы.

В строительстве все более широкое применение находят мелкозернистые бетоны с активными заполнителями, например, из доменного гранулированного шлака, которые по сравнению с обычным песчаным бетоном обладают рядом ценных достоинств: пониженными усадкой и ползучестью, высокой морозостойкостью, водонепроницаемостью, коррозионной стойкостью в агрессивных средах, сопротивлением истиранию и термической стойкостью при нагреве. Комплекс этих свойств предопределяет эффективность применения мелкозернистого шлакобетона в конструкциях и изделиях для жилищного, промышленного и сельскохозяйственного строительства. При этом решается не только проблема утилизации шлаков, но и появляется возможность при изготовлении материалов с заданными свойствами максимально использовать специфические свойства шлаков.

Значительная часть сооружений и конструкций из бетона и железобетона в процессе эксплуатации подвергается воздействию различных агрессивных сред, особенно в промышленных сооружениях, где внешняя среда, жидкая и газообразная, загрязняется промышленными и бытовыми отходами.

Повреждение строительных конструкций в результате коррозии тем сильнее, чем более агрессивна внешняя среда и чем меньше учтены эти агрессивные воздействия при проектировании, возведении и эксплуатации сооружений. Это приводит к росту расходов на трудоемкие ремонтно-восстановительные работы.

Коррозионная стойкость бетонов хорошо изучена в отдельных агрессивных средах (магнезиальная, кислотная, и т.д.), тогда как 'комплексное их воздействие исследовано слабо. Промышленные и бытовые сточные воды имеют сложные составы. Бетон при омывании сточными водами подвергается не только химической агрессии, но и замораживанию и оттаиванию.

В технической литературе имеются данные о том, что бетоны на

шлаковых заполнителях отличаются повышенной коррозионной стойкостью в ряде агрессивных сред. Однако особенности поведения бетонов на шлаковых заполнителях в агрессивных средах сложного состава изучены слабо и не установлены ограничения по их применению. Этим обусловлена актуальность исследований в данном направлении.

Цель работы - обосновать рациональное применение мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака в условиях химически агрессивных сред сложного состава.

Основные задачи работы:

- проведение натурных обследований строительных конструкций, работающих в агрессивных средах промышленных предприятий;

- разработка рациональных составов мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака;

- исследование коррозионной стойкости мелкозернистых бетонов в агрессивных средах сложного состава;

- разработка практических рекомендаций по рациональным областям применения мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака;

- обоснование и формулировка ограничений по применению заполнителя из доменного гранулированного шлака для бетонов, используемых в химически агрессивных средах.

Научная новизна. - теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность снижения водопотребности мелкозернистых бетонов с использованием суперпластификаторов С-3 на заполнителе из доменного гранулированного шлака на 18-34 %, тогда как на заполнителе из мелкого кварцевого песка оно не превышает 9-16 %. Это обусловлено тем, что при использовании в качестве мелкого заполнителя кварцевого песка анионактивный разжижитель С-3 пластифицирует только цементную составляющую, тогда как в бетонных смесях со шлаковым заполнителем разжижается и вяжущее, и заполнитель;

- установлено, что на мелкозернистых бетонах с заполнителями из кварцевого песка и доменного гранулированного шлака разжижающее действие анионных суперпластификаторов типа С-3 возрастает по мере увеличения содержания в цементе трехкальциевого алюмината, что обусловлено тем, что именно этот минерал подвергается наибольшему разжижению данным видом суперпластификаторов благодаря адсорбции на положительно заряженных частицах гидроалюминатных фаз;

- в тех случаях, когда на основе теории кольматации возникает необходимость использования в условиях одного вида агрессии низкоосновных цементов, а другого - высокоосновных, предлагается концепция доминирующей агрессии, заключающаяся в том, что тип вяжущего выбирается по наиболее опасному компоненту агрессивной среды сложного состава; предложен порядок ранжирования исследованных в данной работе агрессивных агентов;

- установлено, что применять мелкозернистые бетоны с заполнителем из доменного гранулированного шлака нецелесообразно в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло, т.к. оно вызывает на контакте шлакового заполнителя и цементного камня деструктивные физико-химические процессы; мелкозернистые бетоны на шлаковых заполнителях малоэффективны также в условиях агрессии паров сильных неорганических кислот, т.к. газообразные агрессивные агенты отличаются настолько высокой проникающей способностью, что кольматанты из продуктов коррозии не создают для них существенного препятствия для диффузии вглубь образца.

Практическая ценность.

- использование эффекта сильного разжижения бетонных смесей с заполнителем из доменного гранулированного шлака при добавлении анионактивного суперпластификатора С-3 позволило значительно снизить водопотребность мелкозернистых бетонов, что увеличивает коррозионную стойкость бетонов;

- экспериментальные данные о зависимости разжижающего эффекта анионных суперпластификаторов от содержания в цементе трехкальциевого алюмината позволяет проектировать составы бетонных

смесей с минимальным значением водоцементного отношения;

- разработаны составы мелкозернистых бетонов на шлаковом заполнителе, отличающиеся повышенной коррозионной стойкостью в агрессивных средах сложного состава, содержащие сахара, органические кислоты, углекислый газ, сероводород. Это позволяет существенно повысить долговечность изделий и конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных средах, без применения органических вяжущих, а также других дорогостоящих средств защиты;

- установленные ограничения по областям применения бетонов из доменного гранулированного шлака позволяют избежать нерационального их использования.

Реализация работы.

- результаты экспериментальных исследований, полученные при выполнении диссертационной работы, внедрены в учебный процесс для студентов специальности 290600 «Производство строительных материалов, изделий и конструкций»;

- по результатам работы подготовлены рекомендации, которые переданы на предприятия химической, пищевой промышленности, очистные сооружения.

Защищаемые положения.

- способ получения мелкозернистых бетонов с пониженной водопотребностыо и повышенной плотностью для агрессивных сред на основе заполнителей из доменного гранулированного шлака;

- рекомендации по увеличению водоредуцирующего действия суперпластификаторов на водоцементные бетонные смеси путем выбора цементов рационального минералогического состава и типа;

- закономерности коррозии мелкозернистых бетонов на разных видах заполнителей в агрессивных средах сложного состава, включающих сахара, сероводород, органические кислоты, углекислый газ и др.;

- ограничения по использованию бетонов с активным заполнителем в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло и пары сильных неорганических кислот,

Апробация работы.

Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались:

- на Международной научно-технической конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика» (Пенза, 2001);

- на Седьмых академических чтениях РААСН «Современные проблемы строительного материаловедения» (Белгород, 2001);

- на Международной научно-практической конференции «Рациональные энергосберегающие конструкции, здания и сооружения в строительстве и коммунальном хозяйстве» (Белгород, 2002);

- на Международном Конгрессе «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии» (Белгород, 2003);

- на Международной научно-практической конференции «Повышение качества среды жизнедеятельности города и сельских поселений архитектурно-строительными средствами» (Орел, 2005);

Публикации.

Результаты исследований, отражающие основные положения диссертационной работы, изложены в 8 научных публикациях (статьях).

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, выводов, изложена на 138 страницах машинописного текста, содержит 38 рисунков, 37 таблиц, список литературы из 167 наименований и 4 приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Долговечность бетона при действии на него агрессивных сред зависит не только от вида и расхода вяжущего, В/Ц и плотности, формы и гранулометрии заполнителя, но в значительной степени от сцепления между цементным камнем и заполнителем. Для изготовления бетонов, используемых в агрессивных средах, необходимо уделять внимание правильному выбору вяжущего и заполнителей.

Важнейшей характеристикой, влияющей на кинетику коррозионных процессов, является кольматирующая способность, т. е. способность продуктов взаимодействия компонентов цементного камня и агрессивной среды тормозить продвижение фронта коррозии в глубь изделия. Состав продуктов коррозии, которые в основном кольматируют открытые поры строительного изделия и обусловливают самоторможение коррозионных процессов, зависит от вида агрессивной среды и состава вяжущего и, прежде всего, от его основности.

Для исследовательской работы в качестве вяжущего использовали цементы, выпускаемые ЗАО «Белгородский цемент» ПЦ 500 ДО (ЦЕМ I) и ШПЦ 400 (ЦЕМ III), ЗАО «Осколцемент» ПЦ 500 ДО (ЦЕМ I), ОАО «Вольскцемент» ССПЦ 400 Д20 (ЦЕМ И), соответствующие требованиям ГОСТ 10178-85 «Цемент и шлакопортландцемент. Технические условия» и ГОСТ 31108-2003 «Цементы общестроительные. Технические условия».

В качестве заполнителя использовали доменный гранулированный шлак, кварцевый песок Нижнеольшанского месторождения, кварцевый песок Вяземского месторождения, известняк Елецкого месторождения.

Гранулированный доменный шлак АО «Новолипецкого металлургического комбината» характеризуется широким разнообразием формы и рельефа поверхности гранул. Модуль основности доменного гранулированного шлака Мо=1,07, модуль крупности Мкр=2,9б.

Модуль крупности кварцевого песка Нижнеольшанского месторождения Мкр=1,28, кварцевого песка Вяземского месторождения Мкр=2,б4, известняка Мкр=2,98.

Затворение цементно-песчаных и цементно-шлаковых растворов производилось на питьевой воде, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 23732-85 «Вода для бетонов и растворов».

В качестве добавки в бетон в работе применяли суперпластификатор С-3, выпускаемый Новомосковским производственным объединением «Оргсинтез» в соответствии с ТУ 614-625-80 Минхимпрома.

Расплыв конуса цементных растворов определяли с помощью встряхивающего столика и формы-конуса в соответствии с ГОСТ 310.481.

Влияние вида заполнителя на коррозионную стойкость бетона определяли на образцах-призмах размером 2,5x2,5x10 см в цементном растворе 1:2,5. Такая величина образцов, меньшая, чем стандартные баночки 4x4x16 см, была выбрана с целью некоторого ускорения процессов коррозии, т.к. сроки испытаний стандартных балочек в агрессивных средах натурального состава слишком велики. Испытание образцов на изгиб и сжатие происходило в возрасте: 28, 90, 180 и 360 суток.

Для определения предела прочности при изгибе применялся прибор Михаэлиса. Для определения предела прочности при сжатии использовали пресс ВМ-3,6А ВЗ «Эталон».

Продукты гидратации коррозии цементного камня исследованы ренгено-фазовым методом на аппарате «ДРОН-3».

С целью выявления разрушений бетонных и железобетонных конструкций на действующих предприятиях химической и пищевой промышленности были проведены натурные обследования на предприятиях Белгородской и Курской областей.

На предприятии «МУП «Горводоканал» Очистная станция канализации производится полная биологическая очистка смеси хозяйственно-бытовых и промышленных сточных вод. По результатам обследований можно отметить, что железобетонные конструкции Белгородских очистных сооружений подвержены следующим видам коррозии: сероводородной, коррозии выщелачивания, углекислой, а также биологической.

На ОАО «Пристенский маслозавод» пос. Пристень Курской области автором были проведены натурные обследования бетонных сооружений фундамента оборудования и полов в цехе по производству сливочного масла. Агрессивными агентами являются продукты гидролиза жиров в щелочной среде, которые состоят из насыщенных жирных кислот и глицерина, аминокислот молока, а также аниона

углекислоты (СОз~). В результате натурных обследований было

выявлено, что бетонные конструкции у фундамента резервуаров частично повреждены, обнаружены глубокие трещины, в некоторых местах обнажился крупный заполнитель.

На ОАО «Белмолоко» агрессивными агентами являются жиры, жирные кислоты, аминокислоты молока. Кроме того, в данном случае, достаточно агрессивными к цементному камню являются компоненты моющего средства «Вимол», с помощью которого осуществляется обработка технологического оборудования, одним из компонентов которого является жидкое стекло.

На ОАО «Белвитамины» были проведены натурные обследования конструкций узла, который предназначен для нейтрализации паров соляной и серной кислот раствором едкого натра в скруббере с целью исключения загрязнения окружающей среды.

Газообразная среда паров соляной и серной кислот является сильно агрессивной, все строительные конструкции узла нейтрализации паров кислот имеют значительные разрушения, особенно в местах наибольшей концентрации паров кислот. Особенно сильному разрушению подвержены фундаменты насосной для кислот и других видов оборудования, где наблюдается тотальное разрушение и растрескивание бетона, образовались высолы, представляющие собой отложения грязно-серого и светло-желтого цвета. На поверхности фундамента оборудования нанесен толстый слой строительного раствора, что свидетельствует о проведении частых восстановительных ремонтных работ.

Помещение станции узла нейтрализации паров кислот имеет настолько агрессивную среду, содержащую концентрированные растворы соляной и серной кислот, что при ее строительстве ни в коем случае нельзя было применять изделия из портландцемента. Необходимо применение кислотоупорных цементов или полимерцементов, которые стоят значительно дороже. Арматура плит перекрытия и фундаментов должна иметь защитное покрытие из полимерных материалов.

На ОАО «Сахарник» пос. Кировский Пристенского района Курской области были проведены натурные обследования конструкций жомовой ямы. При проведении обследования выявлено частичное разрушение плит ямы, в некоторых местах с полным разрушением защитного слоя бетона и обнажением арматуры, что свидетельствует о том, что жом в сыром виде является высоко агрессивной средой по отношению к бетонным конструкциям ямы.

В данном случае наблюдаются следующие виды коррозии: кислотная, биологическая (за счет уксуснокислых и др. бактерий и грибков), атмосферная агрессия, коррозия замораживания и оттаивания.

Анализ материалов обследования показал, что на действующих предприятиях химической, пищевой промышленности, очистных сооружениях имеет место одновременного воздействия на бетоны нескольких видов агрессии, а именно: физическая (коррозия выщелачивания, коррозия замораживания и оттаивания, атмосферная агрессия) и различные виды химической агрессии (кислотная, углекислотная, сероводородная, органических кислот, биологическая); Комбинированное их действие приводит к усилению коррозии изделий и конструкций из бетона и железобетона.

Бетоны на заполнителе из шлака отличаются повышенной коррозионной стойкостью в различных агрессивных средах благодаря химическому сцеплению между поверхностью шлаковых частиц и цементной матрицей. Однако известно, этот заполнитель, как правило, отличается повышенной пористостью и шероховатостью зерен, что исключает возможность получения бетона с плотной структурой и обуславливает высокую водопотребность бетонной смеси на его основе. Поэтому автором были рассмотрены вопросы повышения плотности и снижения водопотребности бетонов на шлаковых заполнителях.

Решение проблемы повышения относительной плотности бетона возможно путем тщательного подбора зернового состава заполнителя. Автором был произведен расчет высокоплотной упаковки заполнителя, в результате которого были получены большие значения насыпной плотности шлакового заполнителя и прочности мелкозернистых бетонов на заполнителе из шлака.

Снижение водопотребности бетонной смеси было достигнуто при введении в бетонную смесь суперпластификатора С-3.

В таблице 1 показано влияние добавки суперпластификатора С-3 на расплыв конуса мелкозернистых бетонов с различными видами заполнителей.

Из приведенных в таблице данных видно, что разжижающее действие С-3 резко возрастает при использовании в качестве заполнителя шлакового и известнякового песка. Так, например, при добавлении 0,5 % С-3 расплыв конуса мелкозернистых бетонов из доменного гранулированного шлака и известняка в 1,5-2 раза больше, чем на кварцевом песке. С увеличением дозировки суперпластификатора разница в разжижающем действии С-3 на бетонные смеси с различными заполнителями возрастает.

Таблица 1

Модуль Соотно- Расплыв конуса,

круп- шение мм

Вид заполнителя ности цемент: В/Ц дозировка добавки

запол- заполни- С-3, %

нителя тель 0 0,25 0,5. 1

кварцевый песок Нижнеольшанского месторождения 1:2 0,4 106 117 122 126

1,28 1:3 0,56 106 114 118 122

доменный гранулированный шлак ОАО «НМК» 2,96 1:2 0,47 107 132 154 181

1:3 0,64 107 119 128 140

известняк Елецкого месторождения 2,98 1:2 0,33 108 148 180 218

1:3 0,38 107 129 147 161

кварцевый песок Вяземского месторождения 2,64 1:2 0,33 107 124 136 152

1:3 0,39 106 118 126 134

В результате проведенных исследований было выявлено, что степень снижения водопотребности бетонной смеси с использованием суперпластификатора С-3 на шлаковом заполнителе больше, чем на кварцевом песке. Это обусловлено тем, что С-3, будучи анионактивной

добавкой, содержащей отрицательно заряженные функциональные

группы БО з, слабо адсорбируется на поверхности мелкого заполнителя

- кварцевого песка, который имеет в основном отрицательно заряженные активные центры, а доменный гранулированный шлак, наряду с отрицательно заряженными, содержит и положительно заряженные активные центры. Набольшее разжижающее действие наблюдается при использовании в качестве заполнителя известняка, который содержит еще больше активных центров с электроноакцепторными свойствами.

Гораздо большее разжижение бетонной смеси с добавкой Вяземского песка в сравнении с новоольшанским объясняется не только большим модулем крупности первого, но и тем, что полевые шпаты, минералы группы слюд и другие силикаты, входящие в состав этого заполнителя, содержат гораздо больше электроноакцепторных центров, чем довольно чистый новоольшанский кварцевый песок. По этому показателю кислые силикаты, входящие в состав вяземского песка, занимают промежуточное положение между кварцевым песком и новолипецким шлаком.

Существенное влияние на эффективность применения суперпластификаторов оказывает минералогический и вещественный состав цемента. Известно что, разжижающее действие С-3 тесно связано с адсорбцией добавки на межфазовой поверхности гидратирующегося цемента и стабилизацией последнего.

При исследовании влияния минералогического состава цемента на эффективность действия суперпластификаторов была выявлена пропорциональная зависимость между содержанием в клинкере трехкальциевого алюмината и подверженности цемента разжижающему действию при вводе суперпластификатора С-3 (Рис. 1).

Указанная закономерность представляет практический интерес, т.к. при правильном выборе минералогического состава цемента позволяет повышает восприимчивость бетонных смесей к разжижающему действию суперпластификаторов.

Есть основания полагать, что данная закономерность относится

ко всем суперпластификаторам анионного типа, в том числе и добавкам нового поколения.

34%

29,2 %

30,6 %

18,4%

9%

Л

11,6%

14%

16%

СЗА=4.1, ССПЦ СЗА=4,5, ПЦ СЗА=4.5,ШПЦ СЗА=7,2,ПЦ 400 Д20 (Вольс.) 500 ДО (Белг.) 400(Белг.) 500 ДО (Ст.

Оскол)

■ кварцевый песок □ доменный гранулированный шлак Рис. 1. Снижение водоцементного отношения на разных типах цементов

Дня изучения коррозионной стойкости мелкозернистых бетонов были проведены экспериментальные исследования в агрессивных средах указанных выше промышленных предприятий.

По результатам экспериментальных исследований образцы мелкозернистых бетонов из доменного гранулированного шлака показали заметно более высокую коррозионную стойкость в средах, содержащих несколько агрессивных агентов: сахар, жирные кислоты, сероводород, молочная и уксусная кислоты - метаболиты жизнедеятельности микроорганизмов и т.д. (на предприятиях «МУП «Горводоканал», ОАО «Пристенский маслозавод», ОАО «Сахарник»). При этом использование шлакопортландцемента в большинстве случаев обеспечило более высокий коэффициент стойкости образцов, чем портландцемента, что объясняется кольматирующим действием одного из продуктов коррозии - геля кремнекислоты. Дополнительным фактором коррозионной стойкости образцов мелкозернистого бетона является эффект активного заполнителя. В таблице 2 приведены

значения коэффициентов стойкости образцов мелкозернистого бетона в различных агрессивных средах.

Таблица 2

Коэффициенты стойкости образцов мелкозернистого бетона

Состав КС прочности на сжатие КС прочности на изгиб

Сроки испытаний, мес. Сроки испытаний, мес.

1 3 6 12 1 3 6 12

МУП «Горводоканал» Очистная станция канализации

ПЦ 500 ДО, песок 0,77 0,69 0,72 0,63 0,74 0,74 0,67 0,68

ПЦ 500 ДО, шлак 1,07 1,01 1 0,96 0,73 0,83 0,83 0,87

ШПЦ 400, песок 0,82 0,73 0,75 0,65 0,69 0,8 0,72 0,72

ШПЦ 400, шлак 1,07 1,01 1,06 1,09 0,73 0,8 0,88 0,92

ОАО «Пристенский маслозавод»

ПЦ 500 ДО, песок 0,62 0,57 0,65 0,53 0,76 0,69 0,7 0,63

ПЦ 500 ДО, шлак 0,72 0,76 0,74 0,75 0,82 0,83 0,76 0,82

ШПЦ 400, песок 0,65 0,65 0,7 0,58 0,75 0,76 0,68 0,65

ШПЦ 400, шлак 0,71 0,76 0,8 0,78 0,83 0,87 0,89 0,87

ОАО «Белгородский молочный комбинат»

ПЦ 500 ДО, песок 1,01 1,01 1,02 1,02 0,88 0,85 0,88 0,92

ПЦ 500 ДО, шлак 0,9 0,88 0,8 0,78 0,89 0,84 0,82 0,8

ШПЦ 400, песок 0,93 0,9 0,89 0,92 0,87 0,84 0,86 0,86

ШПЦ 400, шлак 0,87 0,88 0,89 0,9 0,82 0,81 0,84 0,85

ОАО «Белвитамины»

ПЦ 500 ДО, песок 0,95 0,95 0,94 0,93 0,94 0,91 0,89 0,91

ПЦ 500-Д0, шлак 0,9 0,78 0,73 0,74 0,88 0,8 0,76 0,72

ШПЦ 400, песок 0,96 0,94 0,98 1 0.86 0.89 0.93 0.95

ШПЦ 400, шлак 0,89 0,78 0,76 0,8 0,86 0,77 0,79 0,76

ОАО «Сахарник»

ПЦ 500-Д0, песок 0,53 0,58 0,43 0,43 0,72 0,68 0,62 0,58

ПЦ 500 ДО, шлак 0,72 0,74 0,78 0,78 0,75 0,83 0,84 0,82

ШПЦ 400, песок 0,66 0,65 0,62 0,54 0,76 0,68 0,65 0,63

ШПЦ 400, шлак 0,75 0,82 0,82 0,84 0,82 0,81 0,84 0,86

В сточных водах ОАО «Белгородский молочный комбината», отличающихся высоким содержанием жидкого стекла, мелкозернистый бетон на портландцементе без минеральных добавок типа ДО со шлаковым заполнителем показал меньшую коррозионную стойкость, чем образцы на заполнителе из кварцевого песка. В то же время влияние вида заполнителя при использовании шлакопортландцемента было

незначительным.

В условиях агрессии паров сильных неорганических кислот и их ангидритов, таких как соляная и серная кислоты (ОАО «Белвитамины»), эффект активного заполнителя при использовании мелкозернистых бетонов с заполнителем из доменного гранулированного шлака должным образом не проявляется.

Применение бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака позволит существенно повысить долговечность изделий и конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных средах предприятий химической, пищевой промышленности. Применение таких бетонов при ремонте разрушенных промышленных конструкций и строительстве новых сооружений позволит существенно повысить долговечность изделий и конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных средах, без применения органических вяжущих, а также других дорогостоящих средств защиты (эпоксидные смолы, кислотоупорные цементы и т.д.).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. При проведении натурных исследований было установлено, что на действующих предприятиях химической, пищевой промышленности, очистных сооружениях имеет место одновременного воздействия на цементные бетоны нескольких видов агрессии, а именно: физическая (коррозия выщелачивания, коррозия замораживания и оттаивания, атмосферная агрессия) и различные виды химической агрессии (кислотная, углекислотная, сероводородная, органических кислот, биологическая). Комбинированное их действие приводит к усилению коррозии сооружений изделий и конструкций из бетона и железобетона. В связи с этим рекомендуется при проведении ремонтно-восстановительных работ использовать высокомарочные бетоны с увеличенным расходом цемента и с заменой инертного заполнителя на заполнитель из доменного гранулированного шлака. Это позволит значительно сократить межремонтный период и снизить затраты на

ремонтно-восстановительные работы.

2. В тех случаях, когда на основе теории кольматации возникает необходимость использования в условиях одного вида агрессии низкоосновных цементов, а другого - высокоосновных, предлагается концепция доминирующей агрессии, заключающейся в том, что тип вяжущего выбирается по наиболее опасному компоненту агрессивной среды сложного состава. Предлагается следующий порядок ранжирования исследованных в данной работе агрессивных агентов: пары соляной кислоты, пары серной кислоты (при одинаковой концентрации), сероводород, уксусная кислота, молочная кислота, биологическая коррозия, углекислота.

3. Для повышения коррозионной стойкости бетонов на заполнителе из доменных гранулированных шлаков, поверхность которых отличается повышенной пористостью и шероховатостью зерен, необходимо решить вопросы повышения плотности и снижения водопотребности бетонных смесей на их основе. Степень снижения водопотребности бетонной смеси с использованием суперпластификатора С-3 на шлаковом заполнителе больше, чем на кварцевом песке. Это обусловлено тем, что С-3, будучи анионактивной добавкой, содержащей отрицательно заряженные функциональные

группы ЭО з слабо адсорбируется на поверхности мелкого заполнителя

- кварцевого песка, который имеет в основном отрицательно заряженные активные центры, а доменный гранулированный шлак наряду с отрицательно заряженными, содержит и положительно заряженные активные центры. Набольшее разжижающее действие наблюдается при использовании в качестве заполнителя известняка, который содержит еще больше активных центров с электроноакцепторными свойствами. Разжижающее действие анионного суперластификатора С-3 возрастает в 1,5-2 раза в ряду заполнителей кварцевый песок - доменный гранулированный шлак -известняк. На этой основе разработаны бетонные смеси с повышенной плотностью и низким водоцементным отношением с использованием доменных гранулированных шлаков.

4. При исследовании влияния минералогического состава цемента на эффективность действия суперпластификаторов была выявлена пропорциональная зависимость между содержанием в клинкере С3А и подверженности цемента к разжижающему действию при вводе суперпластификатора С-3.

5. Образцы мелкозернистых бетонов из доменного гранулированного шлака показали заметно более высокую коррозионную стойкость в средах, содержащих несколько агрессивных агентов (сахар, жирные кислоты, сероводород, молочная и уксусная кислоты - метаболиты жизнедеятельности микроорганизмов и т.д.). При этом использование шлакопортландцемента в большинстве случаев обеспечило более высокий коэффициент стойкости образцов, чем портландцемента. Это обусловлено тем, что кольматантом во всех рассматриваемых случаях является гель кремнекислоты.

6. В сточных водах молочного комбината, отличающихся высоким содержанием жидкого стекла, мелкозернистый бетон на портландцементе без минеральных добавок со шлаковым заполнителем показал меньшую коррозионную стойкость, чем образцы на заполнителе из кварцевого песка. В то же время влияние вида заполнителя при использовании шлакопортландцемента было незначительным. Такое поведение бетона на шлаковом заполнителе в данном случае, по-видимому, объясняется тем, что жидкое стекло вызывает на контакте шлакового заполнителя и цементного камня деструктивные физико-химические процессы, сопровождающие осмотическими явлениями. При наличии в вяжущем тонкомолотого шлака, который активнее реагирует с жидким стеклом, чем со шлаковым заполнителем, роль последнего уменьшается. Таким образом, в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло, бетоны на шлаковом заполнителе использовать не рекомендуется.

7. В условиях агрессии паров сильных неорганических кислот, таких как соляная и серная кислота, эффект активного заполнителя при использовании мелкозернистых бетонов с заполнителем из доменного гранулированного шлака выражен слабее. Это обусловлено тем, что газообразные агрессивные агенты отличаются настолько высокой

проникающей способностью, что кольматант для них не создает существенного препятствия для диффузии вглубь образца. В связи с этим использование шлакового заполнителя малоэффективно.

СПИСОК НАУЧНЫХ ТРУДОВ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Рахимбаев Ш.М., Хахалева E.H. Закономерности кинетики химической коррозии камня из портландцемента // Композиционные строительные материалы. Теория и практика: материалы междунар. науч.-техн. конференции. - Пенза: ПГАСА, 2001.-ЧастьИ.-С. 66-68.

2. Рахимбаев Ш.М., Авершина Н.М., Хахалева E.H. Проявление эффекта активного заполнителя при коррозии выщелачивания извести из цементного камня // Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы седьмых академических чтений РААСН / БелГТАСМ - Белгород, 2001. -4.1.-С. 454-457.

3. Хахалева E.H., Топчиев А.И. Подбор оптимального грансостава заполнителя из доменного шлака для мелкозернистого бетона // Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы III Международной науч.-практич. конференции -школы-семинара молодых ученых, аспирантов и докторантов -Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 2001. - 4.1. - С. 108-110.

4. Хахалева E.H. Пути сокращения шлаковых отвалов // Экология -образование, наука и промышленность: Сборник докладов Международной научно-методической конференции - Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 2002. - Ч.З. - С. 259-263.

5. Рахимбаев Ш.М., Хахалева E.H. Влияние вида заполнителя на эффектвнность действия суперпластификатора С-3 // Архитектурно-строительное материаловедение на рубеже веков: Материалы Международной интерет - конференции - Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 2002. - С. 147-150.

Хахалева E.H. Исследование коррозионной стойкости цементного камня в отходах сахарного производства // Рациональные энергосберегающие конструкции, здания и сооружения в строительстве и коммунальном хозяйстве: Сб. научн. тр. Международной науч.-практ. конф. - Белгород: Изд-во БелГТАСМ, 2002. -4.2. - С. 225-228.

Хахалева E.H. Влияние вида заполнителя на коррозионную стойкость бетона // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2003. - №5. -Ч. I.-C. 162-164.

Хахалева E.H. Исследование коррозионной стойкости цементного камня в сточных водах предприятий пищевой промышленности // Повышение качества среды жизнедеятельности города и сельских поселений архитектурно-строительными средствами: Сб. научн. тр. Международной науч.-практ. конф. - Орел: Изд-во ОрелГАУ, 2005. - С. 252-256.

Подписано в печать 12.09.05. Формат 60x84 1/16. Усл.-печ. л. - 1,0. Уч.-изд. л. - 1,18. Тираж 110 экз. Заказ № 133 Отпечатано в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова

308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46

РНБ Русский фонд

2007-4 9266

Получено 29 ДЕК 2005

ВВЕДЕНИЕ.

1 ОБЗОР И АНАЛИЗ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ.

1.1 Виды коррозии строительных материалов в агрессивных средах.

1.2 Принципы выбора вяжущего и заполнителей для изготовления бетонов, используемых в агрессивных средах.

1.3 Методы ускоренной оценки коррозионной стойкости строительных материалов и изделий путем искусственной интенсификации коррозионных процессов.

1.4 Способы прогнозирования долговечности строительных материалов.

1.5 Выводы по главе.

2 ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗУЧАЕМЫХ ОБЪЕКТОВ.

2.1 Характеристика сырьевых материалов.

2.2 Методы исследования, приборы и аппаратура.

3 ОБСЛЕДОВАНИЕ СОСТОЯНИЯ БЕТОННЫХ СООРУЖЕНИЙ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ ХИМИЧЕСКОЙ, ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ, ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЯХ.

3.1 МУП «Горводоканал» Очистная станция канализации.

3.2 ООО «Пристень молоко».

3.3 ОАО «Белгородский молочный комбинат».

3.4 ОАО «Белвитамины».

3.5 ОАО «Сахарник».

3.6 Выводы по главе.

4 ВЛИЯНИЕ ВИДА ЦЕМЕНТА И ЗАПОЛНИТЕЛЯ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ДЕЙСТВИЯ СУПЕРПЛАСТИФИКАТОРОВ.

4.1 Подбор оптимального грансостава заполнителя из доменного гранулированного шлака для мелкозернистого бетона.

4.2 Исследование влияние вида заполнителя на эффективность действия суперпластификаторов.

4.3 Исследование влияние типа цемента на эффективность действия суперпластификаторов.

4.4 Выводы по главе.

5 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАПОЛНИТЕЛЯ НА КОРРОЗИОННУЮ СТОЙКОСТЬ БЕТОНА В РАЗЛИЧНЫХ

АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ.

5.1 Исследование коррозионной стойкости цементного камня в агрессивных средах промышленных предприятий.

5.1.1 МУП «Горводоканал» Очистная станция канализации.

5.1.2 ООО «Пристень молоко».

5.1.3 ОАО «Белгородский молочный комбинат».

5.1.4 ОАО «Белвитамины».

5.1.5 ОАО «Сахарник».

5.2 Исследование влияния типа цемента на коррозионную стойкость бетона в 5 % растворе сахара.

5.3 Выводы по главе.

Значительная часть сооружений и конструкций из бетона и железобетона в процессе эксплуатации подвергается воздействию различных агрессивных сред, особенно в промышленных сооружениях, где внешняя среда, жидкая и газообразная, загрязняется промышленными и бытовыми отходами.

Прогнозирование сроков службы бетона основывается на количественной оценке кинетики коррозионных процессов, возникающих при контакте агрессивных сред с бетоном. Установлено, что интенсивность коррозионных процессов определяется скоростью проникновения агрессивных компонентов внешней среды в поровую структуру бетона. С целью облегчения прогнозирования сроков службы строительных материалов созданы методы ускоренного определения коррозионной стойкости различных материалов. Интенсивно разрабатываются вопросы, связанные с кинетикой коррозии с постоянным коэффициентом диффузии. Поскольку бетон является композиционным материалом, поверхность контакта составляющих компонентов влияет на процессы коррозии бетона, как в качественном, так и в количественном отношении. Это влияние во многом зависит от вида применяемого заполнителя.

В последние годы в строительстве все более широкое применение находят мелкозернистые бетоны на природных и искусственных заполнителях. Мелкозернистые бетоны позволяют создавать различные эффективные конструкции, в частности тонкостенные и армоцементные: большепролетные покрытия зданий, резервуары, облицовку каналов, панели-скорлупы, напорные трубы, лотки, плиты для покрытия дорог и тротуаров и т. д. Однако освоение массового производства конструкций и изделий из мелкозернистого бетона на природном песке в известной мере сдерживается органически присущими этому бетону недостатками — повышенной пористостью (проницаемостью), усадкой и ползучестью.

В районах с развитой металлургической промышленностью для изготовления бетонов экономически выгодно использовать доменные шлаки — быстроохлажденные (гранулированные) и медленноохлажденные (отвальные, слитые в траншеи).

По сравнению с обычным песчаным бетоном мелкозернистый бетон со шлаковым заполнителем обладает рядом ценных достоинств: повышенной прочностью, пониженными усадкой и ползучестью, высокой морозостойкостью, водонепроницаемостью, коррозионной стойкостью в агрессивных средах, сопротивлением истиранию и термической стойкостью при нагреве. Комплекс этих свойств предопределяет эффективность применения мелкозернистого шлакобетона в конструкциях и изделиях для жилищного, промышленного и сельскохозяйственного строительства, к которым предъявляют повышенные требования по механической прочности и долговечности. При этом решается не только проблема утилизации шлаков, но и появляется возможность при изготовлении материалов с заданными свойствами максимально использовать специфические свойства шлаков.

Актуальность.

Повреждение строительных конструкций в результате коррозии тем сильнее, чем более агрессивна внешняя среда и чем менее учтены эти агрессивные воздействия при проектировании, возведении и эксплуатации сооружений. Это приводит к росту расходов на трудоемкие ремонтно-восстановительные работы. Поэтому возникает задача рассчитывать сроки службы железобетона при проектировании и возведении зданий и сооружений. Прогнозирование долговечности железобетонных конструкций может быть осуществлено только на основании исследования сложных процессов взаимодействия между бетоном и окружающей средой. Для этого необходимо знать сущность процессов коррозии бетона при действии агрессивных сред, которые весьма сложны.

Коррозионная стойкость бетонов хорошо изучена в отдельных агрессивных средах (магнезиальная, кислотная, и т.д.), тогда как комплексное их воздействие исследовано слабо. Промышленные и бытовые сточные воды имеют сложные составы. Бетон при омывании сточными водами подвергается не только агрессивному воздействию вод, но и замораживанию и оттаиванию. Цель и задачи работы.

Обосновать рациональное применение мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака в условиях химически агрессивных сред сложного состава.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- проведение натурных обследований строительных конструкций, работающих в агрессивных средах промышленных предприятий;

- разработка рациональных составов мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака;

- исследование коррозионной стойкости мелкозернистых бетонов в агрессивных средах сложного состава;

- разработка практических рекомендаций по рациональным областям применения мелкозернистых бетонов на заполнителе из доменного гранулированного шлака;

- обоснование и формулировка ограничений по применению заполнителя из доменного гранулированного шлака для бетонов, используемых в химически агрессивных средах.

Научная новизна.

Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность снижения водопотребности мелкозернистых бетонов с использованием суперпластификаторов С-3 на заполнителе из доменного гранулированного шлака на 18-34 %, тогда как на заполнителе из мелкого кварцевого песка оно не превышает 9-16 %. Это обусловлено тем, что при использовании в качестве мелкого заполнителя кварцевого песка анионактивный разжижитель С-3 пластифицирует только цементную составляющую, тогда как в бетонных смесях со шлаковым заполнителем разжижается и вяжущее, и заполнитель.

Установлено, что на мелкозернистых бетонах с заполнителями из кварцевого песка и доменного гранулированного шлака разжижающее действие анионных суперпластификаторов типа С-3 возрастает по мере увеличения содержания в цементе трехкальциевого алюмината, что обусловлено тем, что именно этот минерал подвергается наибольшему разжижению данным видом суперпластификаторов благодаря адсорбции на положительно заряженных частицах гидроалюминатных фаз.

В тех случаях, когда на основе теории кольматации возникает необходимость использования в условиях одного вида агрессии низкоосновных цементов, а другого - высокоосновных, предлагается концепция доминирующей агрессии, заключающаяся в том, что тип вяжущего выбирается по наиболее опасному компоненту агрессивной среды сложного состава; предложен порядок ранжирования исследованных в данной работе агрессивных агентов.

Установлено, что применять мелкозернистые бетоны с заполнителем из доменного гранулированного шлака нецелесообразно в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло, т.к. оно вызывает на контакте шлакового заполнителя и цементного камня деструктивные физико-химические процессы; мелкозернистые бетоны на шлаковых заполнителях малоэффективны также в условиях агрессии паров сильных неорганических кислот, т.к. газообразные агрессивные агенты отличаются настолько высокой проникающей способностью, что кольматанты из продуктов коррозии не создают для них существенного препятствия для диффузии вглубь образца.

Практическое значение работы.

Использование эффекта сильного разжижения бетонных смесей с заполнителем из доменного гранулированного шлака при добавлении анионактивного суперпластификатора С-3 позволило значительно снизить водопотребность мелкозернистых бетонов, что увеличивает коррозионную стойкость бетонов.

Экспериментальные данные о зависимости разжижающего эффекта анионных суперпластификаторов от содержания в цементе трехкальциевого алюмината позволяет проектировать составы бетонных смесей с минимальным значением водоцементного отношения.

Разработаны составы мелкозернистых бетонов на шлаковом заполнителе, отличающиеся повышенной коррозионной стойкостью в агрессивных средах сложного состава, содержащие сахара, органические кислоты, углекислый газ, сероводород. Это позволяет существенно повысить долговечность изделий и конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных средах, без применения органических вяжущих, а также других дорогостоящих средств защиты.

Установленные ограничения по областям применения бетонов из доменного гранулированного шлака позволяют избежать нерационального их использования.

Реализация работы.

Результаты экспериментальных исследований, полученные при выполнении диссертационной работы, внедрены в учебный процесс для студентов специальности 290600 «Производство строительных материалов, изделий и конструкций».

По результатам работы подготовлены рекомендации, которые переданы на предприятия химической, пищевой промышленности, очистные сооружения.

Защищаемые положения.

Способ получения мелкозернистых бетонов с пониженной водопотребностью и повышенной плотностью для агрессивных сред на основе заполнителей из доменного гранулированного шлака.

Рекомендации по увеличению водоредуцирующего действия суперпластификаторов на водоцементные бетонные смеси путем выбора цементов рационального минералогического состава и типа.

Закономерности коррозии мелкозернистых бетонов на разных видах заполнителей в агрессивных средах сложного состава, включающих сахара, сероводород, органические кислоты, углекислый газ и др.

Ограничения по использованию бетонов с активным заполнителем в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло и пары сильных неорганических кислот.

Апробация работы.

Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались:

- на Международной научно-технической конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика» (Пенза, 2001);

- на Седьмых академических чтениях РААСН «Современные проблемы строительного материаловедения» (Белгород, 2001);

- на Международной научно-практической конференции «Рациональные энергосберегающие конструкции, здания и сооружения в строительстве и коммунальном хозяйстве» (Белгород, 2002);

- на Международном Конгрессе «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии» (Белгород, 2003);

- на Международной научно-практической конференции «Повышение качества среды жизнедеятельности города и сельских поселений архитектурно-строительными средствами» (Орел, 2005);

Публикации.

Результаты исследований, отражающие основные положения диссертационной работы, изложены в 8 научных публикациях (статьях). Объем и структура работы.

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, выводов, изложена на 138 страницах машинописного текста, содержит 46 рисунков, 28 таблиц, список литературы из 167 наименований и 4 приложений.

6 ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. При проведении натурных исследований было установлено, что на действующих предприятиях химической, пищевой промышленности, очистных сооружениях имеет место одновременного воздействия на цементные бетоны нескольких видов агрессии, а именно: физической (коррозия выщелачивания, замораживания и оттаивания, атмосферная агрессия) и различные виды химической агрессии (кислотная, углекислотная, сероводородная, органических кислот, биологическая). Комбинированное их действие приводит к усилению коррозии сооружений изделий и конструкций из бетона и железобетона. В связи с этим рекомендуется при проведении ремонтно-восстановительных работ использовать высокомарочные бетоны с увеличенным расходом цемента и с заменой инертного заполнителя на заполнитель из доменного гранулированного шлака. Это позволит значительно сократить межремонтный период и снизить затраты на ремонтно-восстановительные работы.

2. В тех случаях, когда на основе теории кольматации возникает необходимость использования в условиях одного вида агрессии низкоосновных цементов, а другого — высокоосновных, предлагается концепция доминирующей агрессии, заключающейся в том, что тип вяжущего выбирается по наиболее опасному компоненту агрессивной среды сложного состава. Предлагается следующий порядок ранжирования исследованных в данной работе агрессивных агентов: пары соляной кислоты, пары серной кислоты (при одинаковой концентрации), сероводород, уксусная кислота, молочная кислота, биологическая коррозия, углекислота.

3. Для повышения коррозионной стойкости бетонов на заполнителе из доменных гранулированных шлаков, поверхность которых отличается повышенной пористостью и шероховатостью зерен, необходимо решить вопросы повышения плотности и снижения водопотребности бетонных смесей на их основе. Степень снижения водопотребности бетонной смеси с использованием суперпластификатора С-3 на шлаковом заполнителе больше, чем на кварцевом песке. Это обусловлено тем, что С-3, будучи анионактивной добавкой, содержащей отрицательно заряженные функциональные группы SO3, слабо адсорбируется на поверхности мелкого заполнителя - кварцевого песка, который имеет в основном отрицательно заряженные активные центры, а доменный гранулированный шлак наряду с отрицательно заряженными, содержит и положительно заряженные активные центры. Набольшее разжижающее действие наблюдается при использовании в качестве заполнителя известняка, который содержит еще больше активных центров с электроноакцепторными свойствами. Разжижающее действие анионного суперластификатора С-3 возрастает в 1,5-2 раза в ряду заполнителей кварцевый песок - доменный гранулированный шлак - известняк. На этой основе разработаны бетонные смеси с повышенной плотностью и низким водоцементным отношением с использованием доменных гранулированных шлаков.

4. При исследовании влияния минералогического состава цемента на эффективность действия суперпластификаторов была выявлена пропорциональная зависимость между содержанием в клинкере С3А и подверженности цемента к разжижающему действию при вводе суперпластификатора С-3.

5. Образцы мелкозернистых бетонов из доменного гранулированного шлака показали заметно более высокую коррозионную стойкость в средах, содержащих несколько агрессивных агентов (сахар, жирные кислоты, сероводород, молочная и уксусная кислоты - метаболиты жизнедеятельности микроорганизмов и т.д.). При этом использование шлакопортландцемента в большинстве случаев обеспечило более высокий коэффициент стойкости образцов, чем портландцемента. Это обусловлено тем, что кольматантом во всех рассматриваемых случаях является гель кремнекислоты.

6. В сточных водах молочного комбината, отличающихся высоким содержанием жидкого стекла, мелкозернистый бетон на портландцементе без минеральных добавок со шлаковым заполнителем показал меньшую коррозионную стойкость, чем образцы на заполнителе из кварцевого песка. В то же время влияние вида заполнителя при использовании шлакопортландцемента было незначительным. Такое поведение бетона на шлаковом заполнителе в данном случае, по-видимому, объясняется тем, что жидкое стекло вызывает на контакте шлакового заполнителя и цементного камня деструктивные физико-химические процессы, сопровождающие осмотическими явлениями. При наличии в вяжущем тонкомолотого шлака, который активнее реагирует с жидким стеклом, чем со шлаковым заполнителем, роль последнего уменьшается. Таким образом, в агрессивных средах, содержащих жидкое стекло, бетоны на шлаковом заполнителе использовать не рекомендуется.

7. В условиях агрессии паров сильных неорганических кислот, таких как соляная и серная кислоты, эффект активного заполнителя при использовании мелкозернистых бетонов с заполнителем из доменного гранулированного шлака выражен слабее. Это обусловлено тем, что газообразные агрессивные агенты отличаются настолько высокой проникающей способностью, что кольматант для них не создает существенного препятствия для диффузии вглубь образца. В связи с этим использование шлакового заполнителя малоэффективно.

1. Абоймова З.Г., Кравцов В.М., Полак А.Ф. Влияние параметров газовой среды хлористого водорода и пористости мелкозернистого бетона на кинетику продвижения агрессивного фронта // Тр. НИИПромстроя, 1975. -Вып. 16.-С. 278-284.

2. Авершина Н.М. Анализ кинетики коррозии цементного камня в различных агрессивных средах // Сб. науч. тр. «Проблемы материаловедения и совершенствования технологии производства строительных изделий». Белгород 1990.-С. 17-19.

3. Авершина Н.М. Закономерности кинетики коррозии и стойкость бетона с активным заполнителем // Дисс.канд. техн. наук. 05.23.05. Воронеж -1995.-210 с.

4. Авилов Б.И., Данюшевский B.C., Тарнавский А.П. Сероводородная коррозия цементного камня в затрубном пространстве газовых скважин // Газовая промышленность. 1981. - № 1 - С. 43.

5. Алексеев С.Н., Розенталь Н.К. Коррозионная стойкость конструкций в агрессивной промышленной среде. М.: Стройиздат, 1976. - 205 с.

6. Андрианов Ю.П. Вышемирский Ф.А. Производство сливочного масла. Справочник. М.: Агропромиздат, 1988. - 303 с.

7. Арав Р.И. Повышение сульфатостойкости бетона применением дробленых карбонатных песков // Строительные материалы. 1976. - № 10. - С. 8-9.

8. Афанасьев Н.Ф. Целуйко М.К. Добавки в бетон и растворы. Киев: Будевельник, 1989. - 128 с.

9. Ахвердов И.Н. Высокопрочный бетон. М.: Стройиздат, 1961. - 163 с.

10. Бабушкин В. И. Защита строительных конструкций от коррозии, старения и износа. Харьков: Выща шк., 1989. - 168 с.

11. Бабушкин В.И. Физико-химические процессы коррозии бетонно ижелезобетона / Под. Редакцией В.Б. Ратинова. М.: Издательство литературы по строительству, 1968. - 187 с.

12. Баженов Ю.М. Высокопрочный мелкозернистый бетон для армоцементных конструкций. М.: Стройиздат, 1963. - 128с.

13. Баженов Ю.М. Многокомпонентные мелкозернистые бетоны // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2001. - № 10.-С. 24.

14. Баженов Ю.М. Применение промышленных отходов в производстве строительных материалов. М.: Госстройиздат, - 1986. -56 с.

15. Базанов С.М., Федосов С.В. О некоторых проблемах сульфатной коррозии // Известия вузов. Строительство. 2004. - № 11. — С. 27-30.

16. Барбакадзе Е.О., Грачева О.И. Влияние минералогического состава на устойчивость асбестоцемента в средах, содержащих сероводород // Тр. НИИАсбестоцемент. М., 1964. - Вып. 17. - С. 14-35.

17. Барташевич А.А., Далевский А.И., Шайтаров Л.Д. Коррозионная стойкость бетонов на аглопорите // Сб. статей Всес. конф. по легким бетонам. -Минск, 1970.-С. 137-142.

18. Батраков В.Г. Суперпластификаторы в производстве железобетонных конструкций // Бетон и железобетон 1981. - № 9. - С. 7-9.

19. Батраков В.Г., В.Б. Ратинов, Башлыков Н.Ф., Бабаев Ш.Т., Яворская В.Л. Повышение эффективности бетона химическими добавками // Бетон и железобетон. 1988. - №9. - С. 27-29.

20. Батраков В.Г., Иссерс Ф.А., Серых Р.Л., Фурманов С.И. Свойства мелкозернистых смесей и бетонов с добавкой суперпластификатора // Бетон и железобетон. 1982. - №10. - С. 22-24.

21. Бенштейн Ю. Исследование взаимодействия гидратных новообразований цементного камня с заполнителями: Автореф. дисс. канд. тех. наук. М.: МХТИ им. Менделеева, 1971. - 25 с.

22. Бетоны и изделия из шлаковых и зольных материалов. Под общей редакцией А.В. Волженского. М, 1969. - 391 с.

23. Бетоны с эффективными модифицирующими добавками // Сб. науч. трудов под ред. Иванова Ф.М., Батракова В.Г. М., 1985. - 157 с.

24. Бобык И.С., Бродский И.А. Бетоны на граншлаке и золе ГЭС // Бетон и железобетон. 1986. - № 3. - С. 19-20.

25. Бобык И.С., Бродский И.А., Тимощук А.Ф. Использование отходов и попутных продуктов промышленности для производства строительных материалов // Экспресс-информация. М.: ЦБНТИ, 1987. - Вып. 6. - С. 9-10.

26. Будников П.П. Значко-Яворский И.А. Гранулированные доменные шлаки и шлаковые цементы. М.: Госстройиздат, - 1953. - 35 с.

27. Бутт Ю.М., Сычев М.М., Тимашев В.В. Химическая технология вяжущих материалов: Учеб. для вузов. М.: Высшая школа, 1980. - 472 с.

28. Ванштейн М.З. Малясова JI.A., Изучение коррозиустойчивости легких бетонов на пористых заполнителях // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1973. - № 3. - С. 18-20.

29. Виноградов Б.Н. Влияние заполнителей на свойства бетонов. М.: Стройиздат, 1979. - 224 с.

30. Влияние сероводородосодержащих пластовых вод на коррозионную стойкость цементного камня / А.И. Булатов, Н.А. Иванова, Д.Ф. Новохатский и др. // Нефтяное хозяйство, 1981. № 7 — С. 17-20.

31. Волженский А.В. и др. Бетоны и изделия из шлаковых и зольных материалов. М.: Стройиздат, 1969. — 100 с.

32. Волженский А.В., Иванов И.А. Применение зол и шлаков в промышленности строительных материалов. М.: Стройиздат, 1984. - 246 с.

33. Гладких К.В. Шлаки не отходы, а ценное сырьё. - М.: Стройиздат, 1966114 с.

34. Гончарова М.Ю. Строительные материалы гидратационного твердения из низкоосновных доменных шлаков // Дисс.канд. техн. наук. 05.23.05. -Белгород-2000.- 120 с.

35. Горчаков Г.И., Хохрин Н.К., Пастухов А.С. Влияние свойств крупного заполнителя на коррозионную стойкость бетонов // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1974. - № 8. - С. 22-23.

36. Горшков B.C. Александров С.С. Иващенко С.И. Горшкова И.В. Комплексная переработка и использование металлургических шлаков в строительстве. -М.: Стройиздат, 1985. -272 с.

37. Горшков B.C., Тимашев В.В., Савельев В.Г. Методы физико-химического анализа вяжущих веществ: Учеб. пособие. -М.: Высш. школа, 1981. 335 с.

38. Грачева О.И., Барбакадзе Е.О. Химизм взаимодействия продуктов гидратации асбестоцемента с сероводородом // Тр. НИИАсбестоцемент. -М., 1963. Вып. 17. - С. 36-54.

39. Григоров О.Н., Левашов Л.Г. Исследования электро-кинетических свойств природных карбонатов кальция методом потенциала течения на открытой поверхности. М.: Наука, 1972. - 192 с.

40. Данюшевский B.C. , Бутт Ю.М., Липовецкий А .Я. Изменение химического состава цементного камня при действии на него минерализованных пластовых вод // Тр. МХТИ им. Д.И. Менделеева, 1964. Вып. 45. - 150 с.

41. Дворкин Л.И. Пашков И. А. Строительные материалы из отходов промышленности. Учебное пособие Киев, 1980. — 144 с.

42. Десов А.Е. Некоторые вопросы структуры, прочности и деформаций бетонов // Структура, прочность и деформации бетонов. — М.: Стройиздат. 1966.-88 с.

43. ДЖ. Х.П.Ван Аардт. Разрушение цементных изделий в агрессивной среде // IV Международный конгресс по химии цемента. М.: Стройиздат, 1964.1. С. 541-553.

44. Долговечность железобетона в агрессивных средах: Совм. Изд. СССР -ЧССР ФРГ / С.Н. Алексеев, Ф.М. Иванов, С. Модры, П. Шисель. - М.: Стройиздат, 1990. - 320 с.

45. Домашевский А.А. Стойкость полов против агрессивного действия сахарных растворов // Сахарная промышленность. 1961. - №11. - С. 3035.

46. Ермаков Г.И., Филатов К.А., Шавернев И.В. Коррозионная стойкость бетона на щебне из шлака фосфорного производства // Бетон и железобетон. 1988. - № 4. - С. 43-44.

47. Заседателев И.Б., Дужих Ф.П., Богачев Е.И. Исследование солевой коррозии бетона методом фильтрации // Специальные бетоны и защита строительных конструкций от коррозии. Сб. тр. ВНИПИ Теплопроект, 1986.-Вып. 44.- 123 с.

48. Иванов Ф.М. Саввина Ю.А., Шаровар М.К. Бетоны для строительных конструкций предприятий химической промышленности // Сб. тр. Защита строительных конструкций, оборудования, трубопроводов химических предприятий от коррозии. Минск: Полымя. - С. 30-38.

49. Иванов Ф.М., Розенталь Н.К. Оценка агрессивности среды и прогнозирование долговечности подземных конструкций // Бетон и железобетон, 1990. - № 3. - С. 7-9.

50. Иванов Ф.М., Шипулин А.А. Бетоны на шлакопортландцементе с суперпластификатором С-3 // Бетон и железобетон. 1981. - №2. - С. 1012.

51. Иванов Ф.М., Янбых Н.Н. Длительные испытания бетона в растворах хлористых солей // Бетон и железобетон. 1982. - № 6. - С. 20-21.

52. Изучение стойкости железобетона в агрессивных средах. М.: Стройиздат, 1980.- 111 с.

53. Исследование и применение химических добавок в бетонах // Сб. науч. трудов под ред. В.Г. Батракова, В.Р. Фаликмана., М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1989.- 139 с.

54. Исследования в области защиты бетона и железобетона от коррозии в агрессивных средах // Сб. науч. тр. под ред. В.М. Москвина. М., 1984. - 72 с.

55. Исследования в области защиты бетона и железобетона от коррозии в агрессивных средах // Сб. тр. НИИЖБ. М: Стройиздат, 1984. - 72 с.

56. Камолов Г.Р., Атакузиев Г.А., Канцепольский И.С. Волластонит как заполнитель цементных растворов при сернокислотной агрессии // Тр. Ташкент, политех, ин-та, 1970. Вып. 72. - С. 235-248.

57. Камолов Г.Р., Атакузиев Г.А., Канцепольский И.С. Волластонит как заполнитель цементных растворов при магнезиально-сульфатной коррозии цемента// Узб. хим. ж., 1971. - № 1.- С. 60-62.

58. Канцепольский И.С. Глиеж-портландцемент — как активная минеральная добавка. Ташкент: Фан, 1961. - 290 с.

59. Кинд В.В. Коррозия цементов и бетона в гидротехнических сооружениях. -М.: Л.: Госинергоиздат, 1955. 320 с.

60. Киреев Ю.Н. Коррозия цементного камня в сахаросодержащих растворах // Дисс.канд. техн. наук. 05.17.11. Белгород -2000. - 136 с.

61. Комплексная переработка шлаков в строительные материалы и изделия // Сб. науч. тр. под ред. Л.А. Владимировкой. — Челябинск, — 1976. 173 с.

62. Кондрашенков А.А. Гельмерлинг Г.В. Взаимодействие шлакового заполнителя с цементным тестом // Строительные материалы и изделия из металлургических шлаков. М.: Стройиздат, 1965. - С.77-78.

63. Коррозионная стойкость бетона, арматуры и железобетона в агрессивных средах. Сб. научных трудов /НИИЖБ Госстроя СССР М., 1988. - 129 с.

64. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты // Под общ. ред.

65. Москвина В.М. М., 1980. - 107 с.

66. Коррозия и стойкость железобетона в агрессивных средах // Сб. науч. тр. под ред. Москвина В.М. М., 1980. - 536 с.

67. Кравцов В.М. Тампонажные материалы для цементирования скважин в сложных геологических условиях: Автореф. дис. канд. техн. наук. Уфа, 1984.-36 с.

68. Кравцов В.М. Термодинамика и механизм процесса коррозии тампонажного камня в условиях сероводородной агрессии // Технология бурения нефтяных и газовых скважин: Межвуз. науч. техн. сборник. -Уфа: УНИ, 1980. - Вып. 7. - С. 159-166.

69. Крепление высокотемпературных скважин в коррозионно-активных средах / В.М. Кравцов, Ю.С. Кузнецов, М.Р. Мавлютов, Ф.А. Агзамов М.: Недра, 1987.- 190 с.

70. Кунцевич О.В., Макарович О.С. О влиянии химически активных заполнителей на прочностные свойства растворных композиций // Исследование бетонов повышенной прочности, водопроницаемости и долговечности. Л., 1976. - Вып. 398. -. С. 114-121.

71. Курочка П.Н. Стойкость бетона в органических агрессивных средах // Дисс.докт. техн. наук. 05.23.05. Ростов-на-Дону - 2000.-288 с.

72. Ларионова З.М., Виноградов Б.Н. Петрография цементов и бетонов. М.: Стройиздат, 1974. - 348 с.

73. Мелкозернистые бетоны и конструкции из них // Сб. науч. трудов под ред. И.М. Красного. М.,1985. - 87 с.

74. Металлургические шлаки и применение их в строительстве / Под общ. ред. А.А. Морченко. М.: Госстройиздат, 1962 - 546 с.

75. Миланич Т.А. Влияние вяжущего на структуру и свойства бетонов на шлаковых заполнителях // Автореф. дисс. к. т. н. Ленинград: ЛИСИ, 1986. -22 с.

76. Миронов В.Д., Ратинов В.Б. Кинетика развития коррозии цементного камня при длительном воздействии агрессивных сред // Журнал прикладной химии. 1970. T.XLIII. - Вып. 8. - С. 1861-1863.

77. Москвин В.М. Коррозия бетонов. М.: Стройиздат, 1952. - 342 с.

78. Москвин В.М. Рояк Г.С. Коррозия бетона под действием щелочей цемента на кремнезём заполнителя. М.: Госстройиздат, 1962. - 116 с.

79. Москвин В.М., Рубецкая Т.В., Любарская Г.В. Коррозия бетона в кислых средах и методы ее исследования // Бетон и железобетон. 1971. - № 10. -С. 10-12.

80. Мчедлов-Петросян О.П. Химия неорганических строительных материалов. М.: Стройиздат, 1988. - 303 с.

81. Нурматов Ш.М. Исследование возможности повышения кислотостойкости клинкерных минералов и портландцемента // Дисс. канд. тех. наук. -Ташкент, 1969. 120 с.

82. Нурматов Ш.М., Канцепольский И.С., Рахимбаев Ш.М. Гранулированный шлак как заполнитель цементных растворов при сульфатной агресии. -«Узб. хим. журнал». 1968. - № 3.

83. Огрель Л.Ю., Шевцова Р.Г., Никулин А.И. Защита строительных конструкций от коррозии. Учебное пособие // Белгород 2001. - 96 с.

84. Очистка сточных вод и газовых выбросов в витаминной промышленности Сборник трудов / под редакцией Г.П. Черныша. М., 1982. - 116 с.

85. Павленко С.И. Мелкозернистые бетоны из отходов промышленности. Учебное пособие с грифом УМО // М.: Издательство АСВ, 1997. 176 с.

86. Панфилов М.И. Металлургический завод без шлаковых отвалов М.: Металлургия, 1978. - 248 с.

87. Патуроев В.В. Полимербетоны / НИИ бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1987.-286 с.

88. Пащенко А.А., Сербии В.П., Старчевская Е.А. Вяжущие материалы. Киев: Высшая школа, 1985. - 439 с.

89. Перейма А.А. Ингибированные тампонажные составы для условий сероводородной агрессии: Автореф. дис. канд. техн. наук. -Днепропетровск, 1986. 25 с.

90. Перейма А.А. Коррозионная стойкость цементного камня в сероводородсодержащих средах // Нефтяное хозяйство, 1986. № 3 — С. 29-32.

91. Пинус Э.Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их значение // Структура, прочность и деформации бетонов. Сб. тр. НИИЖБ, 1966. - С. 290-293.

92. Повышение коррозионной стойкости бетонных и железобетонных конструкций / Труды института. НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1975. - 165 с.

93. Повышение стойкости бетона и железобетона при воздействии агрессивных сред. / Под ред. Москвина В.М. М.: Стройиздат, 1975. - 236 с.

94. Подвальный A.M. О классификации видов коррозии // Бетон и железобетон. -2004.-№2.-С. 23-27.

95. Полак А.Ф. и др. Коррозия бетона в агрессивных кислых жидкостях и газах // Тр. НИИПромстроя, 1974. Вып. 14. - С. 140-147.

96. Полак А.Ф. и др. Коррозия железобетона в среде, содержащей фтористый водород // Бетон и железобетон. 1976. - № 3. - С. 4-6.

97. Полак А.Ф. Математическая модель коррозии бетона в кислых средах // Бетон и железобетон. 1978. - № 8. - С. 5-6.

98. Полак А.Ф. Расчет долговечности железобетонных конструкций. Уфа:

99. Изд. Уфимс. нефт. ин-та, 1983. 116 с.

100. Полак А.Ф. Физико-химические основы коррозии железобетона. Уфа: Изд. Уфимс. нефт. ин-та, 1982. - 73 с.

101. Полак А.Ф., Гельфман Г.Н., Оратовская А.А., Хуснутдинов Р.Ф. Кинетика коррозии бетона в жидкой агрессивной среде // Коллоидный журнал. -1974. -№3.~ С. 429-431.

102. Полак А.Ф., Ратинов В.Б., Гелъфман Г.Н. Коррозия железобетонных конструкций зданий нефтехимической промышленности. М.: Стройиздат, 1971. - 176 с.

103. Полак А.Ф., Хабибулин Р.Г., Яковлев В.В., Латыпов В.М. Обобщенная математическая модель коррозии бетона в агрессивных жидких средах // Бетон и железобетон. 1981. - № 4. - С. 4-6.

104. Поспелова Е.А. Повышение эффективности технологии строительных материалов путем регулирования процессов переноса. Дисс.канд. техн. наук. 05.23.05.-Белгород 1999.- 156 с.

105. Рамачандран В. С. Добавки в бетон. Справочное пособие М., 1988. - 575 с.

106. Рамачандран B.C. Применение дифферинцированного термического анализа в химии цементов. М.: Стройиздат, 1977. - 408 с.

107. Ратинов В.Б. Розенберг Т.И. Добавки в бетон. М.: Стройиздат, 1989. -188 с.

108. Ратинов В.Б., Иванов Ф.И. Химия в строительстве. М.: Стройиздат, 1977. - 220 с.

109. Ратинов В.Б., Миронов В.Д. Изучаване киселиноустойчивоста на бетони и въпроси за прогнозиране на тяхната дълготрайност в кисели среде // Строит. Материали и силикана пром-ст. 1972. - № 2. - С. 5-10.

110. Рахимбаев Ш.М. Влияние гидротермальной обработки на сульфатостойкость портланд- и глиежепортландцементов / Дисс. канд.техн. наук. Ташкент, 1963. - 196 с.

111. Рахимбаев Ш.М. Вопросы рационального применения пластификаторов в технологии бетона // Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы пятых академических чтений РААСН / ВГАСА. Воронеж, 1999. - С. 369-371.

112. Рахимбаев Ш.М. Кинетика переноса в гетерогенных процессах технологии строительных материалов // Сб. тр. Физико-химия строительных и композиционных материалов. Белгород, 1989. - 160 с.

113. Рахимбаев Ш.М. Принципы выбора цементов для использования в условиях химической агрессии // Изв. Вузов: Строительство 1998. - № 10.-С. 65-68.

114. Рахимбаев Ш.М., Авершина Н.М. Прогнозирование долговечности строительных материалов по единичному сроку испытаний // Строительные материалы 1994. - № 4. - С. 17-18.

115. Розенталь Н.К. Коррозионная стойкость цементных бетонов низкой и особо низкой проницаемости // Автореферат дисс. д.т.н. Москва - 2005. -36 с.

116. Розенталь Н.К., Чехний Г.В. Стойкость бетонов в газовой среде коллекторов сточных вод // Бетон и железобетон 2002. - № 5. - С. 23-25.

117. Розенталь Н.К., Чехний Г.В., Любарская Г.В. О причинах раннего повреждения бетонных и железобетонных конструкций // промышленное и гражданское строительство 2002. - № 9. - С. 41-43.

118. Рубецкая Т.В. и др. Метод расчета глубины разрушения бетона в условияхкоррозии // Бетон и железобетон. 1971. - № 10. - С. 3-5.

119. Руководство по определению скорости коррозии цементного камня, раствора и бетона в жидких агрессивных средах. М: Стройиздат, 1975. -32 с.

120. Самохвалов З.Н., Мощанский Н.А. Щелочестойкие бетоны и защитные мастики. М.: Стройиздат, 1967. - 128 с.

121. Сапронов А.Р. Технология сахарного производства. М.: Колос, 1998. -595 с.

122. СНИП 2.03.II-85. Защита строительных конструкций от коррозии. М.: ЦНИТМ Госстроя СССР, 1986. - 48 с.

123. Соломатов В. В. Мелкозернистые бетоны из отходов промышленности: Учебное пособие. М., 1997. - 176 с.

124. Торвальдсон Т. Солестойкость растворов и бетонов // III Международный конгресс по химии цемента. М.: Стройиздат, 1958. - 598 с.

125. Федынин Н.И., Диамант М.И. Высокопрочный мелкозернистый шлакобетон. М.: - Стройиздат, 1975. - 176 с.

126. Хархардин А.Н. Расчет гранулометрического состава наполнителя высокоплотной упаковки. // Пласт, массы, — 197. №10. - С. 22-23.

127. Хархардин А.Н., Смирнов В.А., Лень Л.И. Расчет состава многофракционного заполнителя для тяжелого бетона // Известия Сев.-Кав. НЦВШ. Технические науки, 1978. № 4. - С. 86-88.

128. Хохрин Н.К. Стойкость легкобетонных строительных конструкций. -Куйбышев, 1973.-206 с.

129. Чернявский B.JI. Адаптационно-коррозионный механизм взаимодействия бетонов с внешней средой // Известия вузов. Строительство. 2004. - № 8. - С. 57-62.

130. Чулаков Ю.М. Тринкер Б.Д. Влияние суперпластификаторов на свойства бетона// Бетон и железобетон 1980. - № 10. - С. 16-17.

131. Шалимо Т.Е., Шалимо М.А. Стойкость конструктивного аглопоритобетона в агрессивных средах / Легкие и силикатные бетоны. -Минск, 1969.-200 с.

132. Шидорин С.М., Мишуков Б.Г. Очистка сточных вод предприятий молочной промышленности. М.: Пищевая промышленность, 1968. - 120 с.

133. Юрченко В.А., Ольгинский А.Г., Чернявский В.Л. Особенности коррозиибетона в самотечных трубопроводах водоотвердения // Известия вузов. Строительство. 2002. - № 1-21. - С. 23-27.

134. Янчиков В.Ф., Дьяченко А.П. Исследование сульфатостойкости бетона на электротермофосфорных шлаках // Сб. тр. Повышение эффективности применения цементных и асфальтных бетонов в Сибири. Омск, 1979. -С.101-113.

135. Efec Y. Einflup der Zemente mit unterchiedlichem Hiittensandgehalt auf die Chloriddiflusion im Beton. Zeil 3. // Betonwerk + Zertigteil-Techn., 1980, 46 -№ 6 s. 365-368.

136. Efec Y. Einflu{5 der zemente mit unterschieldlichem Hiittensandgehalt auf die Chloriddiffusion un Beton, zeil 2. // Betonwerk + Zertigteil-Techn, 1980, 46 -№ 5,-s. 302-306.

137. Electron scanning microscope probes structures of concrete // Concrete products, 1970. v. 73. - № 12.

138. Hughes C.A. Pearmibility, acid and absorption test of mortar used in dry tamped silostaves. Proc. of ACI, 1940, v. 36, 553-578.

139. Idorn J.M., Krogh H. Deterioration of some concrete structure of a sulfuric acid plant // Highway Res. Board. Spec. Rept, 1970 - № 106. - P. 65-66.

140. Jambor I. Possibilities of more precise evaluation of agressivity of environment and resistance of concrete. Conf. // Lifetime of Concrete structure, Brno, Czechoslovakia, 1975.-P. 1-6.

141. Kaju P.S.M., Dayaratnam P. Durability of concrete exposed to dilute sulphuric acid // Build and Environ., 1984, 19, № 2, p. 75-79.

142. Koch A., Steinegger H., Zement Kalk - Gips, 1960, 317.

143. Kodama Katsumi. Study on utilization of blast-furnace slag in concrete. "Trans. Jap. Soc. Civ. Eng.", 1981, 12, 276-279.

144. Krastovcevic M., Ducic V. Kiselinska korozija betona i mogucnosti njegove zastite upotrebom kiselootpornih Kompozicija // Izgradnja, 1974, 28, № 8,25.27.

145. Liber W., Zement Kalk - Gips, 1960, 13,310.

146. Midgley H.G. Durability on exposure to sulphate "Consult. Eng" (Jr. Brit.), 1971, 35, № 4, suppl. "Durabil. Concr.", 21, 23, 25.

147. Merriman Т., Zort Peck Dam. Spec., 1933.

148. Numata S., Maeda A., Endo N., Okimoto M., Kawamoto Т., Nagase T. "Сейтетсу кэнкю, Seitetsu Kenkyu", 1980, № 302, 13476-13494.

149. Older I., Zurz A. Structure and bond strength of cement-aggregate interface // Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec. 2-4, 1987. -Pittsburgh, 1988.-C. 21-27.

150. Ponteville P. Emploi du laiter de hautfourneau dans les betons hydrauliques. "Silicat. ind.'\ 1981, 46, № 1, 9-15.

151. Ponteville P. Le beton hygraulique de granulated de laiter // Leit hauts forneaux, 1978, 31. № 43. - s. 11 - 12, 125-127.

152. Power Т., Proc ASTM, 1938, 38, 460.

153. Prudil S. Korrosiongeschwindkeit von Betonin Sauren. Int. Symp. // Korrosions U. Bautenschutz, Dresden - GDR, 1971, sect. 1, P. 17-22.

154. Prudil S. Model of concrete behavior in agressive environment // Cement and Concrete Research, 1977. № 1. - P. 77-85.

155. Prudil S. Presn6jsi hodnoceni adolnosti betonu proti utochemu prostredi // Stavivo, 58, 1980, № 1, P. 8-12.

156. Raju P., Dayaratnam P. Durability of concrete exposed to dilute sulphuric acid // Bild and Environ., 1984, 19, № 2.

157. Samarin A. Durability of Concrete, aspects of admixtures and industrial by products. Stockholm, - 1988. - P.7-30.

158. Tamman C. Zeitschr. anorg. Chem. 1922, B. 122, №l,s. 27-33.

159. Tayler W., Bogue R., Journ. Res. NBS, 1950,45,223.

160. Tremper B. The Effect of Acid Water on Concrete. Proc. of ACI, 1932, v. 28,1.32.

161. Valenta О., Modry S. A stady of the deterioration of Surface layer of concrete structures. Int. Symp. RILEM // Durability of Concrete, Prague, v. Ill, 1969. -P. A55-A64.

162. Woroniecko A. Skurecznose ochrony materialovastruk turalney betonu w warunkach wysokiego narazeniakorozyjnego, "Zesz. nauk. PSw. Bud.", 1987, №24, 159-164.

163. Yoda A. Concrete using blast-furnace slag sand // Rev. 32nd Jen. Meet. Cem. Assoc. lap. Techn. Sess., Tokyo, 1978. Synops. Tokyo, 1978. P. 85-87.