автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Исследование влияния параметров микроклимата на долговечность несущих конструкций помещения бассейна

На правах рукописи

СМИРНОВ Владимир Викторович

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МИКРОКЛИМАТА НА ДОЛГОВЕЧНОСТЬ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПОМЕЩЕНИЯ БАССЕЙНА

Специальность 05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

2 6 НОЯ 2009

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

МОСКВА-2009

003484341

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент

РЫМАРОВ АНДРЕЙ ГЕОРГИЕВИЧ

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

БОДРОВ ВАЛЕРИЙ ИОСИФОВИЧ

кандидат технических наук, доцент КИТАЙЦЕВ АЛЕКСЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ

Ведущая организация: Научно-исследовательский институт строительной физики (НИИСФ) РААСН

,/г ¿Ц00

Защита состоится " " декабря 2009 г. в "// " часов на заседании диссертационного совета Д.212.138.10 при ГОУ ВПО Московском государственном строительном ушр£шггете по адресу: 129337, г.Москва, Ярославское шоссе,д.26,ауд.№ ^¿г

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан "//" ПО.^ 2009

года.

Ученый секретарь диссертационного совета

Орлов В.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы, В последнее время в нашей стране значительно ухудшилась ситуация с эксплуатацией и долговечностью зданий бассейнов. Особенно остро это касается ранее построенных спортивных сооружений. В помещении бассейнов формируется воздушная среда с повышенным значением относительной влажности и температуры, вода обеззараживается путем добавления в воду хлора, который, растворяется в воде, а затем хлоропроизводные испаряются в воздух помещения бассейна вместе с молекулами воды. Водяной пар с молекулами хлора и хлоропроизводными взаимодействует с наружными и внутренними ограждающими конструкциями, что приводит к коррозии данных конструкций, снижая их прочность и долговечность. Повышенная температура и относительная влажность внутреннего воздуха с примесями хлоропроизвод-ных - благоприятная среда для активной коррозии материалов наружных и внутренних ограждающих конструкций. Суровый климат России приводит к тому, что в холодный период года значительное количество водяного пара с молекулами хлоропроизводных перемещается через наружные и внутренние ограждающие конструкции, насыщая их влагой с примесями хлоропроизводных, разрушая металлическую арматуру и другие строительные материалы, что создает аварийные ситуации, опасные для находящихся в помещении бассейна людей.

Для получения прогноза коррозии материалов наружных и внутренних ограждающих конструкций в настоящей работе решена комплексная задача по расчету распределения примесей хлоропроизводных с водяным паром по воздушному пространству помещения бассейна с учетом нестационарного изменения воздушного и теплового режимов помещения.

В настоящее время задачи тепло-массопереноса решаются, как правило, по отдельности, без учета их взаимозависимости и динамики тепломассообменных процессов в различное время суток и периоды года.

Цель исследования: определение параметров микроклимата в помещении бассейна и тепло-массопередачи через ограждающие конструкции для оценки процесса коррозии стальной арматуры несущих конструкций.

В соответствии с поставленной целью потребовалось решить следующие задачи:

- описать процессы, определяющие распределение температуры в воздушном пространстве, с учетом нестационарности теплового режима на основе известных математических моделей;

- создать метод расчета конвективной струи от нагретой поверхности большой площади (нагретая вода в бассейне) на основе известных закономерностей конвективных струй и с учетом динамики теплового режима помещения;

- рассмотреть процессы влаго- и теплопередачи через наружные и внутренние ограждающие конструкции на основе известных математических моделей;

- предложить алгоритм расчета нестационарного влажностно-газового режима в пространстве помещения с учетом взаимосвязи с воздушно-тепловым режимом;

- прогнозировать процесс коррозии стальной арматуры, находящейся в бетоне;

- оценить долговечность вследствие коррозии несущих ограждающих конструкций на основе разрабатываемого комплексного метода расчета влажностно-газового и воздушно-теплового режимов.

Объект исследования. Параметры микроклимата в помещении крытого бассейна.

Предмет исследования. Нестационарный процесс тепло- и массопередачи через ограждающие конструкции, последующая оценка интенсивности коррозии стальной арматуры несущих ограждений и металлических элементов, находящихся в помещении бассейна.

Методы исследований. В работе использованы теоретические и экспериментальные методы исследования, а также обобщение опытных данных различных авторов. Экспериментальные материалы использовались для сопоставления со значениями, полученными в результате численного расчета на основании созданной математической модели динамических режимов помещения бассейна.

Научная новизна работы состоит в следующем:

-создана многозонная математическая модель нестационарного микроклимата помещения бассейна, построенная с учетом комплексного взаимодействия воздушного, теплового, влажностного и газового режимов;

- предложен метод определения площади поверхности ванны бассейна, над которой формируется восходящий конвективный поток, на основе технологий расчета струйных течений в помещении;

- получены закономерности распределения концентрации хлоропроизвод-ных в помещении крытого бассейна и в несущих ограждающих конструкциях, в результате проведения экспериментальных исследований;

-установлены закономерности долговечности несущих ограждающих конструкций, зависящих от параметров воздушного, теплового, влажностного и газового режимов помещения бассейна.

Практическая значимость работы:

- разработан метод определения параметров микроклимата помещения бассейна;

- предложена методика прогнозирования коррозии стальной арматуры в помещении бассейна с учетом действия динамически развивающихся тепло-массообменных режимов.

Внедрение результатов исследований.

На основе разработанного метода прогнозирования коррозии стальной арматуры и сталесодержащих элементов несущих и элементов разработаны «Рекомендаций по расчету параметров микроклимата, влияющих на долговечность несущих конструкций помещения бассейна» для внедрения в проектных

организациях при проектировании и реконструкции спортивных сооружений, проведения экспертизы.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались на кафедре отопления и вентиляции МГСУ в 2007 и 2008 г.г., на научных семинарах на кафедре физики МГСУ в 20G7 и 2008 г.г., на Первой и Второй Международной научно-практической конференции «Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции» в 2005 и 2007 г.г. в МГСУ, на IV Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды» 2008 в ВолгГАСУ, на V Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды» 2009 в ВолгГАСУ, в Академических чтениях «Актуальные вопросы строительной физики» НИИСФ 2009.

На защит}' выносятся следующие основные положения диссертации:

- математическая модель, объединяющая влажностно-газовый и воздушно-тепловой режимы вентилируемого помещения бассейна;

- комплексный метод расчета распределения водяных паров с примесью хлоропроизводных в помещении бассейна, с учетом динамики воздушно-теплового режимов помещения;

Структура и объем диссертации. Диссертация включает введение, шесть глав, общие выводы, список литературы, включающий 118 наименований, в том числе 11 зарубежных источников. Общий объем диссертационной работы: 149 страниц машинописного текста, 3 таблицы, 64 рисунка, приложение в виде текста программ и справок о внедрении.

Автор выражает искреннюю благодарность за научную, практическую к консультативную помощь к.ф-м. наук, проф. Парфентьевой Н. А.

Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, изложены цель, задачи, положения, выносимые на защиту. Так как коррозия металла зависит от состояния параметров тепло-воздушного и влажностно-газового режимов помещения и ограждений, то моделирование и расчет указанных режимов позволяет прогнозировать долговечность несущих ограждений.

В первой главе приведены результаты анализа существующих методов моделирования тепло-воздушного и влажностно-газового режимов помещения крытого бассейна, рассмотрены результаты ранее проведенных исследований, положения которых позволяют решить задачи, поставленные в настоящей работе.

Перенос влаги в строительных материалах подробно описан в работах А.В.Лыкова, Б.В.Дерягииа, Н.В.Чураева, К.Ф.Фокина, В.Н.Богословского, Е.И.Тертичника, А.Г. Перехоженцева, В.Г. Гагарина и др. Перемещение влаги в виде пара, пленок и жидкости происходит под действием градиента потенциала переноса. Известно более двадцати различных вариантов влагопереноса, не считая движения влаги под действием силы тяжести, при котором наблюдается переувлажнение материалов ограждающих конструкций, снижающее их прочность и долговечность. Известны исследования испарения водяного пара с поверхности жидкости в помещении как зарубежных, так и российских ученых,

таких как Д.Дальтон, В.С.Михайлов, В.К.Льюис, Ф.Меркель, JI.C. Клячко, А.В.Лыков, А.В.Нестеренко, А.В.Китайцев. Тепловой режим помещения описан в работах О.Е.Власова, М.И. Киссина, A.M. Шкловера, В.Н.Богословского и др. Воздушный режим помещения рассмотрен в работах В.В.Батурина, Г.Н. Абрамовича, И.А. Шепелева, В.Н. Талиева, В.П. Титова, М.И. Гримитлина и др.

Коррозия наружных и внутренних ограждающих конструкций происходит под действием водяных паров с хлоропроизводными, находящимися в химической связи с молекулами воды. Существуют три группы факторов, определяющие процесс коррозии: первая группа факторов связана с состоянием металла, определяемым термодинамической устойчивостью и структурой металла; вторая группа факторов - технологическая, связанная с составом бетона, водоце-ментным отношением, толщиной защитного слоя и условиями твердения бетона; третья группа факторов определяется эксплуатацией железобетонных конструкций, состоящей в управлении изменением температуры, влажности, в наличии стимуляторов коррозии во внешней среде и в самом бетоне, в гигроскопичности и паропроницаемости строительных материалов, что формирует их влажностньш режим. Хлорирование воды приводит к образованию хлоропро-изводных (соляной кислоты). Недостаточная вентиляция пространства помещения бассейна приводит к росту концентрации водяного пара в воздухе и паров соляной кислоты.

Анализ литературы показал, что на сегодняшний день отсутствует методика расчета коррозии металла арматуры под действием хлоропроизводных в помещении бассейна. При взаимодействии хлора с водой и хлоропроизводных с металлом арматуры выявлены количественные и качественные параметры процесса коррозии. Косвенно проблема уменьшения коррозии решается увеличением воздухообмена в помещении бассейна, что приводит к уменьшению относительной влажности, но одновременно и к увеличению количества испаряющейся воды с поверхности воды в бассейне, что связано с дополнительными затратами на подпитку воды, на подогрев вновь поступающей воды, на подогрев увеличенного расхода воздуха. Существующие методы расчетов струйных течений, испарения воды с водной поверхности, нестационарного теплового и воздушного режимов помещения, нестационарной теплопередачи и влажностного режима материалов ограждающих конструкций позволяют решать отдельно различные задачи без учета их взаимосвязи и взаимозависимости. Практический интерес представляет задача по созданию комплексного метода расчета динамики влажностно-газового и тепло-воздушного режимов помещения бассейна, позволяющего прогнозировать коррозию арматуры в ограждающих конструкциях.

Во второй главе предложена математическая модель прогнозирования коррозии стальной арматуры в ограждающих конструкциях помещения бассейна под влиянием тепло-воздушного и влажностно-газового режимов помещения.

корр<

г

О

На рис. 1 показан слой ограждающей конструкции с арматурой, через который перемещается поток водяного пара с парами соляной кислоты. В результате коррозии арматуры уменьшается диаметр арматуры, снижается масса стали, а, следовательно, прочность и долговечность ограждающей конструкции. Влагопередача через наружные и внутренние ограждающие конструкции происходит совместно с газопередачей паров соляной кислоты. Распределение парциального давления водяного па-

—^ ра в толще ограждающих кон-

Рис. 1 - Схема слоя ограждающей конструк- струкций рассмотрено с ис-ции при формировании математической мо- пользованием коэффициента

Циркуляция воздуха в помещении влияет на интенсивность влагообмека на поверхности ограждений, определяя процесс влагопередачи и газопередачи. Однако, распространение водяного пара по объему помещения носит неравномерный характер, поэтому влагопередача через различные части ограждений отличается интенсивностью. В каждом слое ограждения формируется концентрация водяного пара и паров соляной кислоты, которая складывается из паров соляной кислоты, проходящих через ограждение и водяного пара и паров соляной кислоты, остающихся в материале в связи с его гигроскопичностью.

Составлена система дифференциальных балансовых уравнений (1) для создания математической модели нестационарного тепло-влажностно-газового режима несущих ограждений в течение различных периодов года, позволяющая определить температуру, влагосодержание и концентрацию паров соляной кислоты в любой точке ограждения, что необходимо для расчета скорости коррозии арматуры. В помещении имеются 3 типа ограждений: наружная стена, внутренняя стена и междуэтажное перекрытие. Каждое ограждение разбиваем на элементарные слои. Толщину слоя принимаем равной толщине слоя резких колебаний.

Системы из дифференциальных балансовых уравнений, составленные для каждой ограждающей конструкции, решаются итерационным способом. Начальные условия для каждого ограждения следующие: для внутренних ограждений соседних помещений параметры воздуха определяем на основании нормативных документов, для наружных ограждений параметры наружного возду-

дели коррозии арматуры.

паропроницаемости, ц (мг/ (мх чхПа)).

ха определяются климатом местности. Для определения параметров микроклимата и концентраций паров соляной кислоты около внутренней поверхности несущих ограждений созданы математические модели теплового, воздушного, влажностного и газового режимов помещения. (Описаны в 3,4 ,5 главах).

у т = Рв1 рм) г Рм] +1 м]

М> (¡X мр У д , 5 ]

2 и . , 2 и..

0 + 1 ]

V + \ -_- Рм)~Рм]+1 рм) + 2~Рм} + \

2М. + ] 2М. 2М. + 1 2М. + 2

ас Р ~Р Р ,~Р

у мк - " мк р гмк—1 .и р

г/г \>р к £ 8к к

(1)

Все четыре динамических режима связаны между собой, что учтено в математической модели с распределенными по объему помещения параметрами -температуры, парциального давления водяного пара, концентрации водяного пара и хлоропроизводных. Принято следующее допущение: не учитывается влияние влажностного и газового режимов на тепловой и воздушный режимы. Схема связей объединенной математической модели показана на рис. 2. При создании пространственно-объемной модели формируются тепломассообмен-ные процессы в помещении, связанные с функционированием каждого рассматриваемого динамического режима. Весь объем бассейна разбивается на блоки кубической формы (рис.3).

Все блоки связаны между собой процессами тепломассообмена, а блоки, граничащие с ограждающими конструкциями и с водой, связаны теплообменом с поверхностями наружных и внутренних ограждающих конструкций и с теплообменом и влагообменом с поверхностью воды. В каждом элементарном блоке имеет место приток и сток воздуха. Потоки тепла и водяного пара с парами хлоропроизводных, поступающие в результате конвективного переноса,

Рис. 2 - Схема формирования математической модели.

проходят через каждый блок, на которые разбито все воздушное пространство рассматриваемого помещения. Систему уравнений, формирующую тепловой баланс, решаем итерационным способом по неявной схеме, что позволяет определить теплообмен на поверхностях наружных и внутренних ограждающих конструкций помещения, чтобы сформировать температурный режим этих конструкций. Решение системы уравнений для определения концентрации водяного пара и паров соляной кислоты в каждом элементарном объеме, на которые разбивается воздушный объем помещения, а также в ячейках, примыкающих к поверхностям наружных и внутренних ограждающих конструкций, позволяет формировать влажностно-газовый режим ограждений.

Рис. 3 -пространства блоки.

Схема разбиения воздушного помещения на элементарные

Получив изменяющуюся во времени концентрацию паров соляной кислоты в воздухе, в результате расчета тепло- и влагопередачи через наружные и внутренние несущие ограждающие конструкции, получаем концентрацию паров соляной кислоты в сечении ограждения с расположенной в нем арматурой, что позволит оценить скорость коррозии и долговечность ограждения.

В третьей главе рассмотрены воздушный, тепловой и влажностный режимы помещения бассейна. Воздушно-тепловой режим бассейна во многом определяется наличием конвективных струй от нагретых и охлажденных поверхностей, а также струйными течениями от системы приточно-вытяжной вентиляции. Рассмотрение приточной струи в настоящей постановке задачи ограничено свободной струей, направленной из верхней зоны помещения в нижнюю зону. Конвективные струи и приточные струи - их геометрия, а также изменение в струях расхода воздуха, скорости воздуха, температуры и концентрации рассматриваются на основе данных научных исследований, проведенных И.А. Шепелевым. Воздушный и тепловой режимы помещения бассейна оказывают влияние на газово-влажностный режим, что связано с конвективным переносом водяного пара с парами соляной кислоты по всему помещению, которые поступают в воздух с поверхности воды. Действие конвективных и приточных струй оказывает влияние на распределение параметров микроклимата по объему помещения, таких как температура воздуха, концентрация водяных паров и хло-ропроизводных.

Предложена пространственная модель развития конвективных восходящих и нисходящих струй в помещении. Ниспадающие струи образуются около вертикальных поверхностей наружной и внутренней стен и окон, так как их температура ниже температуры внутреннего воздуха. Длина внутренних стен достаточно велика, что позволяет переносить достаточно большие объемы воздуха из верхней зоны помещения в нижнюю зон}'. Также в помещении бассейна рассмотрены следующие восходящие конвективные струи:

1. Струи от обходных дорожек. Обходные дорожки, расположенные по периметру чаши бассейна имеют температуру, определяемую работой системы напольного отопления, что позволяет рассчитать восходящую конвективную струю. Особенностью данной струи является ее значительная длина по сравнению с шириной, что позволяет рассматривать данную струю как плоскую от источника большой длины.

2. Струи от отопительных приборов. Струя от отопительных приборов является восходящей, формируется от боковых и горизонтальных поверхностей. Моделирование проводится отдельно для каждого типа струи и их взаимодействие определяется принципом суперпозиции. Воздух поступает из нижней зоны помещения к отопительному прибору, нагревается и поднимается в верхнюю зону. Боковые поверхности отопительного прибора формируют конвективные потоки как вертикальные нагретые поверхности.

3. Струя от поверхности ванны бассейна. Прямоугольная чаша ванны, заполненная водой, с температурой выше температуры воздуха в помещении формирует восходящую конвективную струю воздуха.

При условии равенства расхода восходящего воздуха расходу нисходящего воздуха составлен алгоритм, позволяющий получить площадь поверхности воды с восходящей конвективной струей, которая является главной причиной переноса водяного пара и паров соляной кислоты в воздухе помещения бассейна.

йс. __

¿т ~

1 I -

,С. , + &1.С, 11-1 I к

)

(2)

Каждая струя рассчитывается отдельно, без влияния других струй, а затем производится наложение струй с получением искомых параметров воздуха в каждом элементарном объеме, на которые разбито воздушное пространство помещения. Сложение разнонаправленных струй производится по направлению вектора скорости, а также по количеству тепловой энергии, которая будет поступать с потоками воздуха, и которая будет уменьшаться при конвективном теплообмене у поверхности ограждений. В каждом элементарном объеме проводим расчет температуры воздуха и концентрации водяных паров и паров соляной кислоты на основе баланса приходящих и уходящих воздушных потоков. Проводим осреднение по объему каждого блока искомых параметров - температуры, концентрации водяного пара и хлоропроизводкых.

А-, =(.....................

¿с,. =

± Щ + + Ш£к - Цс, ± -

1/

^Х/Л

-X

Уо

'-хР,

V

1 = (...

хг/г

(3)

Концентрация водяных паров в воздухе совместно с температурой воздуха определяют парциальное давление водяных паров как в помещении бассейна в целом, так и локально, в том числе в пространстве воздуха, окружающего наружные и внутренние ограждающие конструкции, через материалы которых происходит влагопередача. Изменение параметров в объеме рассматриваемых элементарных объемов, из которых состоит объем помещения, определяется следующей общей зависимостью (2), где объемная структура элементарного объема имеет 6 поверхностей, через которые происходит тепломассообмен.

Также представлена система уравнений по расчету концентрации водяного пара в каждом элементарном объеме (3). Решаем систему уравнений итерационным методом и получаем значение концентрации водяного пара в каждом элементарном объеме.

В четвертой главе рассмотрен влажностно-газовый режим помещения бассейна, который связан с поступлением в воздух помещения паров воды от поверхности бассейна, от смоченных обходных дорожек, от людей с использованием исследований A.B. Китайцева. Относительная влажность и температура воздуха определяют концентрацию водяного пара в воздухе помещения.

Расчет влагопередачи через ограждающие конструкции помещения проводим на основе существующей инженерной методики, предложенной К.Ф. Фокиным, измененной для нестационарного процесса (система уравнений 1), в которой влагопередача рассматривается как перенос влаги через материалы наружных и внутренних ограждающих конструкций, обладающие заданным коэффициентом паропроницания. Проведен расчет коэффициентов влагообмена на наружной и внутренней поверхности наружной стены по данным проф. Богословского В.Н.

Газовый режим помещения бассейна зависит от влажностного режима. Основными хлоропроизводными, попадающими в воздушную среду бассейна нужно считать пары соляной кислоты, так как при поступлении хлора в воду происходит его гидролиз с образованием хлорноватистой кислоты, которая распадается на соляную кислоту и атомарный кислород. Соляная кислота испаряется с поверхности бассейна вместе с водой, при этом формируется газовый режим помещения с концентрацией паров соляной кислоты. Скорость коррозии железоуглеродистых сплавов возрастает с повышением концентрации.

На рис. 4 приведена зависимость скорости коррозии арматуры с 0,1 % содержанием углерода (по данным Н.Д. Томашова и П.В. Стрекалова) в зависимости от температуры (согласно правилу Вант-Гоффа) при определенной расчетом максимально возможной концентрации паров соляной кислоты в помещении.

На основе созданной математической модели влажностно-газового с учетом воздушно-теплового режимов помещения бассейна и его ограждений произведена оценка скорости коррозии различных видов стали, снижающую долговечность несущих ограждающих конструкций.

В пятой главе приведены разработанные алгоритмы расчета параметров воздушно-теплового и влажностно-газового режимов помещения бассейна, необходимые для написания программы для численного расчета на компьютере. Алгоритмы расчета указанных динамических режимов необходимы при реализации единой математической модели совместного функционирования воздушно-теплового и влажностно-газового режимов помещения бассейна для прогнозирования коррозии стальной арматуры несущих ограждающих конструкций.

Рис. 4 - Зависимость скорости коррозии стали с 0,1% содержанием углерода от температуры.

Математическая модель и алгоритмы, разработанные в настоящей работе, позволяют найти оптимальное сочетание между расходом воздуха, тепловыми затратами, расходом воды с учетом повышения долговечности наружных и внутренних ограждающих конструкций.

Пространственно-объемная модель воздушно-теплового, влажностного и газозого режимов помещения бассейна состоит из следующих частей:

1. Пространственно-объемная модель воздушного режима помещения, включающая две части: а) модель воздушного режима, связанную с формированием конвективных струй, б) модель воздушного режима, связанную с работой приточно-вытяжной системы вентиляции - приточные струи и зона вытяжки. Получаем две подмодели с набором элементарных блоков воздуха, в одной параметры воздуха - температура, расход, концентрация водяных паров, связанные с формированием конвективных струй, в другой -формирование воздушного режима с параметрами воздуха от приточных струй и вытяжного отверстия системы приточно-вытяжной вентиляции.

2. Пространственно-объемная модель теплового режима помещения, состоит из двух частей: а) модель распределения температуры по объему воздуха помещения (в каждом элементарном объеме воздуха находим значения температуры воздуха, влияние на которую оказывают конвективные и приточные струи); б) теплопередача через наружные и внутренние ограждающие конструкции, с расчетом конвективного теплообмена на поверхности.

3. Пространственно-объемная модель влажностного режима помещения связана с расчетом процесса испарения воды с поверхности бассейна и обходных дорожек, с распределением водяного пара по воздушному пространству объема помещения и с влагопередачей через наружные и внутренние огра-

ждающие конструкции. Данный режим зависит от теплового и воздушного режимов.

4. Пространственно-объемная модель газового режима помещения связана с распределением концентрации водяного пара по объему помещения, а так как хлоропроизводные растворены в воде, то изменение концентрации хло-ропроизводных связано с функционированием в данной модели влажност-ного режима помещения.

Все пространственно-объемные модели формируются отдельно, но во взаимосвязи и взаимовлиянии, разделение необходимо из-за физических особенностей тепломассообменных процессов, происходящих в рассматриваемом помещении бассейна.

В шестой главе приведены результаты натурных исследований темпера-турно-влажностного режима помещения бассейна и результаты моделирования процесса коррозии.

Для натурных измерений температуры внутреннего воздуха, относительной влажности внутреннего воздуха, температуры наружного воздуха и относительной влажности наружного воздуха в режиме мониторинга применялись следующие измерительные приборы: регистратор данных для долгосрочных измерений testo 175-Н1, а для точечных замеров температуры воздуха, относительной влажности воздуха, температуры поверхностей наружных и внутренних ограждающих конструкций, скорости движения воздуха в приточной струе, в конвективных струях, у вытяжной решетки применен многофункциональный прибор для измерения параметров микроклимата testo 435, с зондами: для измерения температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха зонд - 435-0635-1535 и для измерения температуры поверхности зонд - 4350602-0393, для измерения концентраций паров соляной кислоты применен газоанализатор ГАНК-4М.

Измерения проводились в детском бассейне спортивно-оздоровительного центра в г. Москве. Цель исследований - определить, как изменяются температуры внутреннего воздуха в помещении бассейна и наружного воздуха, их относительная влажность за одинаковые периоды времени в течение суток холодного, переходного и теплого периодов года с учетом наличия переменных во времени теплопоступлений и теплопотерь, с учетом действия и бездействия системы приточно-вытяжной вентиляции, для определения фактического вла-госодержания воздуха по объему помещения, фактического количества испаряющейся воды, что позволит определить переменный во времени поток влаги, проходящий через несущие ограждающие конструкции с парами соляной кислоты, что, в свою очередь, позволит рассчитать коррозию арматуры несущих ограждающих конструкций.

Проведен анализ годового влажностного баланса и баланса паров соляной кислоты в помещении бассейна. В результате проведенных расчетов получены данные по величине потока паров соляной кислоты через наружные ограждающие конструкции помещения здания и по величине концентрации паров соля-

ной кислоты в воздухе помещения бассейна, которые вместе с результатами измерений показаны на рис. 5.

ния от времени.

Качественное сопоставление результатов численных и экспериментальных исследований показало, что программа, составленная на основе разработанной математической модели, достаточно точно отражает динамику изменения параметров микроклимата в течение года.

Суммарное воздействие паров соляной кислоты, диффундирующих через ограждающие конструкции помещения бассейна и сорбирующихся материалами данных ограждающих конструкций определяют интенсивность коррозии стальной арматуры, и, соответственно, снижение долговечности данных конструкций во времени.

Общие выводы

1.Предложено решение задачи динамики тепло- и влагопередачи через несущие ограждающие конструкции с учетом взаимосвязи воздушного, теплового, влажностного и газового режимов помещения, что отличается от существующих решений применением многозонной модели помещения, позволяющей учесть неравномерность распределения параметров микроклимата по объему.

2,Предложена математическая модель воздушно-теплового режима помещения бассейна с учетом действия восходящих и нисходящих конвективных струй для определения параметров конвективных потоков у поверхности нагретой воды в бассейне, которая позволила получить исходные данные для формирования влажностно-газового режимов помещения, что не применялось в инженерной практике.

3.Решена задача по расчету распределения концентраций водяного пара и паров соляной кислоты в помещении бассейна, решение имеет преимущество над существующими, так как учитывает многозонность рассматриваемых параметров микроклимата помещения.

4.Получены результаты натурных исследований, показывающие изменение во времени параметров воздушно-теплового и влажностно-газового режимов помещения, совпадающие с результатами расчетов согласно выбранной модели.

5.Решена задача по определению изменения массы стали в результате коррозии арматуры несущих конструкций здания под действием хлоропроизвод-ных, что отличается от существующих решений учетом динамики и комплексности влияющих параметров микроклимата.

6.В результате анализа влияния содержания углерода в стали на долговечность несущей конструкции рекомендуется в качестве арматуры для несущих ограждений помещений бассейнов применять сталь с содержанием углерода не менее 0,2%.

Основные положения диссертации и результаты исследований опубликованы в следующих работах автора:

1. Смирнов В.В. Прогнозирование долговечности несущих ограждающих конструкций помещения бассейна под влиянием тепло-влажностно-газового режима /Рымаров А.Г. // Журнал Academia. Архитектура и строительство,- М. НИИСФ РААСН, №5, 2009, сс. 525-526.

2. Смирнов В.В. Особенности прогнозировании состояния микроклимата в помещениях и зданиях /Рымаров А.Г.// Материалы VII международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды», Волгоград 13-17 мая 2009 года, ВолгГАСУ, 2009, сс.322-326.

3. Смирнов В.В. Особенности мониторинга параметров микроклимата в помещении крытого бассейна /Рымаров А.Г./7 Материалы VII международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды», Волгоград 13-17 мая 2009 года, ВолгГАСУ, 2009, сс.348-350.

4. Смирнов В.В. Особенности формирования конвективных течений в помещении бассейна /Рымаров А.Г.// Материалы VI международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды», Волгоград 14-18 мая 2008 года, ВолгГАСУ, 2008, сс.280-282.

5. Смирнов В.В. Исследование процесса испарения воды с поверхности бассейна при различных воздухообменах и параметрах микроклимата /Рымаров А.Г.// Сб. докладов научно-практической конференции 25.05.2004 «Строительная теплофизика. Вопросы энергосбережения и обеспечения микроклимата в зданиях». Информационно-издательский центр «Современные Строительные Конструкции», М., 2004, сс. 61-62.

Условные обозначения.

с - концентрация вредных примесей, мг/м3; I - температура, °С; Р - площадь, м2; О - массовый расход воздуха, кг/с; Ь - объемный расход воздуха, м3/с; - количество испаряющейся влаги, кг/с; V - объем, м3; х, у, ъ - координаты, м; а -коэффициент теплоотдачи на поверхности, Вт/(м2*К); (3 -коэффициент влаго-обмека на поверхности, ц - коэффициент паропроницаемости, мг/(мхч*Па); р -плотность воздуха, кг/м3; X - коэффициент теплопроводности, Вт/(м*К); т -время, с; ДР - разность локальных парциальных давлений, Па, Б- коэффициент диффузии водяных паров, м2/с.

Индексы

и - инфильтрация; э - эксфильтрация; п - приток; в - внутренний (воздух); м -материал; 2- суммарный; у - уходящий воздух; ¡,],к - нумерация блоков.

КОПИ-ЦЕНТР св. 7:07:10429 Тираж 100 экз. г. Москва, ул. Енисейская, д.36 тел.: 8-499-185-7954,8-906-787-7086

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 Тепло-воздушно-влажностно-газовый режим помещения бассейна

1.1 Влажностный режим помещения бассейна

1.1.1 Влагоперенос в ограждающих конструкциях

1.1.2 Перенос влаги в строительных материалах

1.1.3 Влагопоступления от воды в бассейне

1.2 Газовый режим помещения

1.3 Тепловой режим помещения бассейна

1.4 Воздушный режим помещения

1.5 Коррозия строительных материалов влажных помещений

1.6 Особенности формирования хлорпроизводных в воде бассейна

ГЛАВА 2 Технология прогнозирования коррозии металлических элементов ограждающих конструкций помещения бассейна под влиянием тепло-влажностно-газового режима.

2.1 Словесный алгоритм прогнозирования коррозии металлических элементов ограждающих конструкций помещения бассейна под влиянием тепло-влажностно-газового режима.

2.2 Математическая модель динамики тепломассообменных процессов в помещении бассейна с учетом коррозии металлических элементов наружных ограждений

ГЛАВА 3 Воздушно-тепловой режим помещения бассейна

3.1 Математическая модель конвективных струйных течений в объеме помещения бассейна

3.2 Тепловой режим конвективных струй в помещении бассейна

3.3 Тепловой режим помещения бассейна

ГЛАВА 4 Влажностно-газовый режим помещения бассейна

4.1 Испарение водяного пара в воздух помещения бассейна

4.2 Поступление паров соляной кислоты в объем бассейна

4.3 Влагопередача через наружные и внутренние ограждающие конструкции

4.4 Газовый режим помещения с учетом хлоропроизводных

ГЛАВА 5 Пространственно-объемная модель воздушно-теплового и влажностного режимов помещения бассейна

5.1 Алгоритм воздушно-теплового режима помещения бассейна

5.2 Влажностный и воздушный режимы помещения

5.3 Влажностный и тепловой режимы помещения

5.4 Воздушный, тепловой и влажностный режимы помещения

ГЛАВА 6 Натурные исследования температурно-влажностного режима в помещении бассейна

6.1 Приборы для натурных исследований

6.2 Описание объекта для проведения измерений

6.3 Годовой баланс водяного пара и паров соляной кислоты в помещении бассейна

6.4 Результаты моделирования баланса водяного пара и паров соляной кислоты в помещении бассейна

Актуальность темы. В последнее время в нашей стране значительно ухудшилась ситуация с эксплуатацией и долговечностью зданий бассейнов. Особенно остро это касается ранее построенных спортивных сооружений. В помещении бассейнов формируется воздушная среда с повышенным значением относительной влажности и температуры, вода обеззараживается путем добавления в воду хлора, который, растворяется в воде, а затем хлоропроизводные испаряются в воздух помещения бассейна вместе с молекулами воды. Водяной пар с молекулами хлора и хлоропроизводными взаимодействует с наружными и внутренними ограждающими конструкциями, что приводит к коррозии данных конструкций, снижая их прочность и долговечность. Повышенная температура и относительная влажность внутреннего воздуха с примесями хлоропроизводных — благоприятная среда для активной коррозии материалов наружных и внутренних ограждающих конструкций. Суровый климат России приводит к тому, что в холодный период года значительное количество водяного пара с молекулами хлоропроизводных перемещается через наружные и внутренние ограждающие конструкции, насыщая их влагой с примесями хлоропроизводных, разрушая металлическую арматуру и другие строительные материалы, что создает аварийные ситуации, опасные для находящихся в помещении бассейна людей.

Для получения прогноза коррозии материалов наружных и внутренних ограждающих конструкций в настоящей работе решена комплексная задача по расчету распределения примесей хлоропроизводных с водяным паром по воздушному пространству помещения бассейна с учетом нестационарного изменения воздушного и теплового режимов помещения.

В настоящее время задачи тепло-массопереноса решаются, как правило, по отдельности, без учета их взаимозависимости и динамики тепломассообменных процессов в различное время суток и периоды года.

Цель исследования: определение параметров микроклимата в помещении бассейна и тепло-массопередачи через ограждающие конструкции для оценки процесса коррозии стальной арматуры несущих конструкций.

В соответствии с поставленной целью потребовалось решить следующие задачи:

- описать процессы, определяющие распределение температуры в воздушном пространстве, с учетом нестационарности теплового режима на основе известных математических моделей;

- создать метод расчета конвективной струи от нагретой поверхности большой площади (нагретая вода в бассейне) на основе известных закономерностей конвективных струй и с учетом динамики теплового режима помещения;

- рассмотреть процессы влаго- и теплопередачи через наружные и внутренние ограждающие конструкции на основе известных математических моделей;

- предложить алгоритм расчета нестационарного влажностно-газового режима в пространстве помещения с учетом взаимосвязи с воздушно-тепловым режимом;

- прогнозировать процесс коррозии стальной арматуры, находящейся в бетоне;

- оценить долговечность вследствие коррозии несущих ограждающих конструкций на основе разрабатываемого комплексного метода расчета влажностно-газового и воздушно-теплового режимов.

Объект исследования. Параметры микроклимата в помещении крытого бассейна.

Предмет исследования. Нестационарный процесс тепло- и массопередачи через ограждающие конструкции, последующая оценка интенсивности коррозии стальной арматуры несущих ограждений и металлических элементов, находящихся в помещении бассейна.

Методы исследований. В работе использованы теоретические и экспериментальные методы исследования, а также обобщение опытных данных различных авторов. Экспериментальные материалы использовались для сопоставления со значениями, полученными в результате численного расчета на основании созданной математической модели динамических режимов помещения бассейна.

Научная новизна работы состоит в следующем:

-создана многозонная математическая модель нестационарного микроклимата помещения бассейна, построенная с учетом комплексного взаимодействия воздушного, теплового, влажностного и газового режимов;

- предложен метод определения площади поверхности ванны бассейна, над которой формируется восходящий конвективный поток, на основе технологий расчета струйных течений в помещении;

- получены закономерности распределения концентрации хлоропроизводных в помещении крытого бассейна и в несущих ограждающих конструкциях, в результате проведения экспериментальных исследований;

-установлены закономерности долговечности несущих ограждающих конструкций, зависящих от параметров воздушного, теплового, влажностного и газового режимов помещения бассейна.

Практическая значимость работы:

- разработан метод определения параметров микроклимата помещения бассейна;

- предложена методика прогнозирования коррозии стальной арматуры в помещении бассейна с учетом действия динамически развивающихся тепломассообменных режимов.

Внедрение результатов исследований.

На основе разработанного метода прогнозирования коррозии стальной арматуры и сталесодержащих элементов несущих и элементов разработаны «Рекомендаций по расчету параметров микроклимата, влияющих на долговечность несущих конструкций помещения бассейна» для внедрения в проектных организациях при проектировании и реконструкции спортивных сооружений, проведения экспертизы.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались на кафедре отопления и вентиляции МГСУ в 2007 и 2008 г.г., на научных семинарах на кафедре физики МГСУ в 2007 и 2008 г.г., на Первой и Второй Международной научно-практической конференции «Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции» в 2005 и 2007 г.г. в МГСУ, на IV Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды» 2008 в ВолгГАСУ, на V Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды» 2009 в ВолгГАСУ, в Академических чтениях «Актуальные вопросы строительной физики» НИИСФ 2009.

На защиту выносятся следующие основные положения диссертации:

- математическая модель, объединяющая влажностно-газовый и воздушно-тепловой режимы вентилируемого помещения бассейна;

- комплексный метод расчета распределения водяных паров с примесью хлоропроизводных в помещении бассейна, с учетом динамики воздушно-теплового режимов помещения.

Автор выражает искреннюю благодарность за научную, практическую и консультативную помощь к.ф-м. наук, проф. Парфентьевой Н. А.

Выводы:

1. получены результаты натурных исследований, показывающие изменение во времени параметров воздушно-теплового и влажностного режимов помещения;

2. получены результаты натурных исследований, формирующие представление о газовом режиме помещения бассейна с парами соляной кислоты;

3. получены результаты натурных исследований, показывающие коррозию стальной арматуры в помещении бассейна;

4. получены расчеты на основании созданной математической модели, результаты которых сходятся с натурными измерениями с расхождением не более 5%.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Предложено решение задачи динамики тепло- и влагопередачи через несущие ограждающие конструкции с учетом взаимосвязи воздушного, теплового, влажностного и газового режимов помещения, что отличается от существующих решений применением многозонной модели помещения, позволяющей учесть неравномерность распределения параметров микроклимата по объему.

2. Предложена математическая модель воздушно-теплового режима помещения бассейна с учетом действия восходящих и нисходящих конвективных струй для определения параметров конвективных потоков у поверхности нагретой воды в бассейне, которая позволила получить исходные данные для формирования влажностно-газового режимов помещения, что не применялось в инженерной практике.

3. Решена задача по расчету распределения концентраций водяного пара и паров соляной кислоты в помещении бассейна, решение имеет преимущество над существующими, так как учитывает многозонность рассматриваемых параметров микроклимата помещения.

4. Получены результаты натурных исследований, показывающие изменение во времени параметров воздушно-теплового и влажностно-газового режимов помещения, совпадающие с результатами расчетов согласно выбранной модели.

5. Решена задача по определению изменения массы стали в результате коррозии арматуры несущих конструкций здания под действием хлоропроизводных, что отличается от существующих решений учетом динамики и комплексности влияющих параметров микроклимата.

6. В результате анализа влияния содержания углерода в стали на долговечность несущей конструкции рекомендуется в качестве арматуры для несущих ограждений помещений бассейнов применять сталь с содержанием углерода не менее 0,2%.

1. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй.- М.: Физматгиз, 1960, 715 с.

2. Алейников А.Е., Федоров А.В. Испарение влаги с водных поверхностей в условиях крытых аквапарков. //Стройпрофиль №7(37), С.-Петербург, 2004.

3. Алексеев С.Н. Коррозия и защита арматуры в бетоне. М.: Стройиздат, 1968.

4. Антонов П.П. Методика расчета и проектирования систем обеспечения микроклимата в помещениях плавательных бассейнов. //Журнал Мир климата, М., 2003.

5. Бабушкин В.И. Физико-химические процессы коррозии бетона и железобетона. С.: Стройиздат, 1968.

6. Батурин В.В. Основы промышленной вентиляции. Издательство ВЦСПС: Профиздат, 1956, 527 с.

7. Бахарев В.А., Трояновский В.Н. Основы проектирования и расчета отопления и вентиляции со сосредоточенным выпуском воздуха. М.: Профиздат, 1958, 216 с.

8. Бетон. Железобетон. Справ. Всерос. федер. н.-и. и проект.-конструкт. технол. ин-т строит, индустрии (ВНИИжелезобетон). М. - 1993. - 148 с.

9. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. Издание 2-е переработанное и дополненное. М.: Высшая школа, 1982 416 с.

10. Брдлик П. М., Кожинов И. А., Петров Н. Г. Экспериментальное исследование тепломассообмена при конденсации водяного пара из влажного воздуха на вертикальной поверхности в условиях естественной конвекции, 243с.

11. Вукалович М. П. Термодинамические свойства воды и водяного пара: учеб.пособие для вузов /М.П.Вукалович. 6 изд. - М. : Машгиз ; Феб Изд-во техник : Берлин, 1958. - 245 с.

12. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М: Наука, 1966. -872с.

13. Гагарин В.Г. Теория состояния и переноса влаги в строительных материалах и теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. Дис. докт. техн. наук. М., НИИСФ, 2000. - 389с.

14. Гвоздков А.Н., Богословский В.Н. Процесс тепловлагообмена с позиции теории потенциала влажности. // Водоснабжение и санитарная техника. -1994. -№3. С. 2-7.

15. Глинка H.JI. Общая химия. Издание 15-е исправленное. Изд-во Химия, 1971,712с.

16. ГОСТ 8239-89. Двутавры стальные горячекатаные.

17. ГОСТ 24816-81. Материалы строительные. Метод определения сорбционной влажности.

18. ГОСТ 25898-83. Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления паропроницанию.

19. ГОСТ 7076-99. Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме.

20. ГОСТ 10884-94. Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций.

21. Грег С., Синг К. Адсорбция, удельная поверхность, пористость. 2-е изд., доп. М., 1984.

22. Гримитлин М.И. Распределение воздуха в помещениях. М.:Стройиздат, 1982, с. 164.

23. Губарева Э. М. Классификация, маркировка, свойства и применение углеродистых и легированных сталей, чугунов, цветных металлов и сплавов: учеб. пособие. Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та. - 2007. - 94 с.

24. Добужинская Е.В. Курс лекций по общей и неорганической химии. -Учебное пособие. Моск. гос. стр. ун-т. 2007, 177с.

25. Капплер Х.П. Индивидуальный плавательный бассейн. //Справочное пособие. Перевод с немецкого, М.: Стройиздат, 1993, 96с.

26. Китайцев А.В. Тепло- и массообменные процессы на открытой поверхности воды в вентилируемых помещениях (на примере крытых плавательных бассейнов для массовых занятий спортом). Дисс. на соиск. уч. степени канд. техн. наук., МИСИ, 1985.

27. Кнахе О, Странский И.Н. Механизм испарения. Успехи физических наук, 1959, т. 68, вып.2, 4.261-305.

28. Козлов В.В. Метод инженерной оценки влажностного состояния современных ограждающих конструкций с повышенным уровнем теплозащиты при учете паропроницаемости, влагопроводности и фильтрации воздуха. Дисс. канд. техн. наук. М., НИИСФ, 2004. - 161с.

29. Кокорин О .Я. Современные системы кондиционирования воздуха. М.: Издательство физико-математической литературы. 2003, 272с.

30. Круглова А.И. Климат и ограждающие конструкции. М., Стройиздат, 1970, 168 с.

31. Кувшинов Ю.Я. Энергосбережение при кондиционировании микроклимата гражданских зданий. Автореф. на соиск. уч. степени докт. техн. наук. М., 1989.

32. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. Титов В.П. и др. М., Стройиздат, 1985, - 208 с.

33. ЛенцЭ.Х. Избранные труды. М., 1950.

34. Лыков А.В. Теория сушки. М., 1968. - 472с.

35. Лыков А.В. Тепломассообмен. Справ. М., 1978. - 480с.

36. Малявина Е.Г. Нестационарный тепловой режим вентилируемого и кондиционируемого помещения в летний период года. Автореф. дисс. канд. техн. наук - М., 1977, 207 с.

37. Монин А.С. О диффузии с конечной скоростью. Изв. АН СССР, серия геофизики. 1955, N 3, с.154-168.

38. Монин А.С. Полуэмпирическая теория турбулентной диффузии. Труды геофизического института. АН СССР, 1956, N 38 (160). Статистические методы в метеорологии, с.3-38.

39. Монин А.С., Яглом А.С. Статистическая гидромеханика. В 2-х ч. М., Наука, 1965.

40. Москвин В.М. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты. М., Стройиздат, 1980.

41. Мудров А.Е. Численные методы для ПЭВМ на языках Бейсик, Фортран и Паскаль. Томск: МП «РАСКО», 1991. - 272с.

42. Наседкин В.В. О понятии и величинах теории теплоустойчивости ограждающих конструкций зданий. Изв. вузов Строительство и архитектура, 1979, № 4, с.123-128.

43. Нестеренко А.В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. — М.: Высшая школа, 1971. — 460с.

44. Нефедов С.В., Давыдов Ю.С. Техника автоматического регулирования в системах вентиляции и кондиционирования воздуха. М., Стройиздат, 1984, с.328.

45. Овчинников И.Г. Моделирование поведения железобетонных элементов конструкций в условиях воздействия хлорсодержащих сред. Раткин В.В., Землянский А.А. Саратов. - 2000. - 232 с.

46. Патанкар С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М., Энергоатомиздат, 1984 - 150 с.

47. Перехоженцев А.Г. Исследование процессов влагопереноса в пористых строительных материалах при решении задач прогноза влажностногосостояния неоднородных ограждающих конструкций зданий. Дис. . докт. техн. наук. М., НИИСФ, 1998.

48. Петров JI.B. Испарение воды при совместном действии свободной конвекции и вынужденного потока воздуха. — В кн.: Исследование, расчет, проектирование санитарно-технических систем. М.: ГИПРОНИИ АН СССР, 1970, вып. 2, с. 67-70.

49. Петров JI.B. Экспериментальное исследование процесса тепло- и влагообмена при испарении воды со свободной поверхности. — В кн.: Исследование, расчет, проектирование санитарно-технических систем. М.: ГИПРОНИИ АН СССР, 1970, вып. 2, с. 62-66.

50. Позин Г.М. Принципы разработки приближенной математической модели тепловоздушных процессов в вентилируемом помещении. Изв. вузов Строительство и архитектура. 1980, № 11.

51. Позин Г.М. Основы расчета тепловоздушного режима производственного помещения с механической вентиляции. Автореф. диссерт. на соиск. уч. степ. докт. техн. наук, JI.1990.

52. Проектирование энергоэкономичных общественных зданий./ С. Терной, JI. Бекл, К. Роббинс и др., пер.с англ.- М.:Стройиздат, 1990.

53. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика. М., 1958. - 64с.

54. Руководство по расчету влажностного режима ограждающих конструкций зданий. / В.И.Лукьянов, В.Р.Хлевчук, В.Г.Гагарин, В.А.Могутов. М., 1984. -168с.

55. Рымаров А.Г. Математическая модель процессов распределения примесей в воздухе при неорганизованном поступлении вредных веществ (диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, на правах рукописи). МГСУ, Москва, 1995, 217 с.

56. Рымкевич А.А. Системный анализ оптимизации общеобменной вентиляции и кондиционирования воздуха. М.,Стройиздат, 1990, 299 с.

57. Рымкевич П.А. Курс физики. М. Высшая школа. 1975, 464с.

58. СанПиН 2.1.2.1188-03 Плавательные бассейны. Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды. Контроль качества. Минздрав России. 2003.

59. СанПиН 2.1.2.1331-03 Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды аквапарков.

60. СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем водоснабжения. Контроль качества.

61. Саргсян С.В. Двухзонная математическая модель помещения для расчета общеобменной вентиляции. Дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук, МИСИ им. В.В .Куйбышева, М., 1992.

62. Селиверстов А.Н. Вентиляция заводов химической промышленности. Госстройиздат, 1934, 52 с.

63. Смирнов В.В., Рымаров А.Г. Особенности формирования конвективных течений в помещении бассейна. Материалы IV Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды», Волгоград 14-18 мая 2008 года, ВолгГАСУ, 2008, сс.280-282.

64. Тертичник Е.И, Каменев П.Н. Вентиляция. Учебник для ВУЗов, АСВ, 2006.

65. СНиП 2.01.01 82 Строительная климатология и геофизика. М., Стройиздат, 1983.

66. СНиП 2.04.05-91 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Госстрой СССР.М.: АПП ЦИТП, 1992, 64 с.

67. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения/Госстрой России. -М: ГУПЦПП. 1999. -44с.

68. СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Гострой России. М.: ГУЛ ЦПП, 2000.

69. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий. Госстрой России. 2003.

70. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой России. 2004.

71. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника / Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 1998.-29с.

72. Сотников А.Г. Системы кондиционирования воздуха с количественным регулированием. JL, Стройиздат, 1984, 148 с.

73. Справочник проектировщика. Б.В. Баркалов и коллектив авторов. Внутр.сан.-тех.устр-ва.ч.З. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1,2, М.,Стройиздат, 1992.

74. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление. М: Стройиздат, 1990. - 344с.

75. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Книга 1 Вентиляция и кондиционирование воздуха. — М: Стройиздат, 1992. 319с.

76. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Книга 2 Вентиляция и кондиционирование воздуха. М: Стройиздат, 1992.-416с.

77. Справочное пособие к СНиП «Проектирование бассейнов». Стройиздат Москва, 1991.

78. Табунщиков Ю.А. Расчеты температурного режима помещения при требуемой мощности для его отопления или охлаждения. М., Стройиздат, 1981, 85 с.

79. Табунщиков Ю.А., Хромец Д.Ю., Матросов Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений. М., Стройиздат, 1986, 380 с.

80. ТалиевВ.Н. Аэродинамика вентиляции. М.: Стройиздат, 1979, 295 с.

81. Тейлор Дж. Современное состояние теории турбулентной диффузии. В кн.: Атмосферная диффузия и загрязнение воздуха. М., Изд-во иностр. литры, 1962, под ред. А.С. Монина, с. 124-135.

82. Тертичник Е.И. Исследование влажностного состояния наружных ограждений зданий на основе потенциала влажности. Дис. . канд. техн. наук. М., МИСИ, 1966.

83. Тетеревников В.Н., Павлухин JI.B. Оптимизация систем кондиционирования воздуха. Водоснабжение и санитарная техника, 1979, № 10, с.15-17.

84. Титов В.П. Воздушный режим здания. Дисс. на соиск. уч. степ. докт. техн. наук, в форме научного доклада. М., МИСИ им. В.В.Куйбышева. -1987, 38 с.

85. Титов В.П. К вопросу о моделировании диффузии газов в потоке воздуха. В кн. Теплогазоснабжение и вентиляция. Сб. тр. № 144, МИСИ, М.,1977.

86. Титов В.П., Медведева Е.В., Парфентьева Н.А. К расчету нестационарного температурного поля в наружных ограждениях зданий с учетом фильтрации воздуха. Известия ВУЗов, Строительство и архитектура, 1977, №11, с.144-147.

87. Титов В.П. Учет нестационарных тепловых процессов в помещении. //ВСТ. Водоснабжение и сан. техника 1994, №3, с. 11-13.

88. Титов В.П. Методика аналитического расчета неорганизованного воздухообмена в зданиях. В кн.: Экономия энергии в системах отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. М.,МИСИ, 1985, с. 130-141.

89. Тищенко Н.Ф. Охрана атмосферного воздуха. Расчет содержания вредных веществ и их распределение в воздухе. Москва, Химия, 1991.

90. Томашов Н.Д., Чернова Г.П Теория коррозии и коррозионностойкие конструкционные сплавы: Учеб. пособие для вузов . М.: Металлургия. - 1993. - 416 с.

91. Тупикин Е.И., Саидмуратов Б.И. Коррозия и защита стальной арматуры в песчаных бетонах. М. ВНИИЭгапром, 1991, 84с.

92. Углич Г. Г., Реви Р. У. Коррозия и борьба с ней./ Санкт-Петербург, Химия, 1999.-454 с.

93. Ушков Ф.В. Метод расчета увлажнения ограждающих частей зданий. М., 1955.

94. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. 4-е изд.-М., 1973.-288с.

95. Фокин К.Ф., Хлевчук В.Р. Влажностный режим ограждающих конструкций крупнопанельных жилых домов в Москве. // В кн.: Некоторые вопросы строительной физики в оценке качества домов повышенной этажности. М., НИИМосстрой, 1969. - Вып. 6. - С. 91-106.

96. Фрейман JI. И. Теория коррозии и коррозионностойкие конструкционные сплавы, М., 1986.

97. Фрог Б.Н., Левченко А.П. Водоподготовка. Учебное пособие для вузов. М. Издательство МГУ, 1996, 680с.

98. Холмянский М.М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность. -М.: Стройиздат. 1997. - 569 с.

99. Черников И.А. Банно-купальные сооружения. М.: Стройиздат, 1968, 191 с.

100. Шепелев И.А. Аэродинамика воздушных потоков в помещении. М.,Стройиздат, 1978.

101. Шкловер A.M. Теплопередача при периодических тепловыхвоздействиях. М.-Л.,Госэнергоиздат, 1961, 160 с.

102. Эльтерман В.М. Вентиляция химических производств. М., Химия, 1980, 286 с.

103. Эльтерман В.М. Охрана воздушной среды на химических и нефтехимических предприятиях. М., Химия, 1985, 160 с.

104. Якименко JI.M. Производство хлора, каустической соды и неорганических хлорпродуктов. Москва, Химия, 1974.

105. Afonso C.F.A., Maldonado Е.А.В., Skaret Е.А., A Singl Tracer-gas Method to Characterize Multi-room Air Exchanges. Energy and Buildings, 9, 1986, pp. 273280.

106. ASHRAE Guide And Data Book: Fundamentals and Air Conditioning Engineering. 1963, 912 p.

107. Carpenter S.B. et.al. Principal Plum Dispersion Models. TVA Power Plants, 63 Annual Meeting, Air Pollution Association, June, 1970.

108. Frenkiel F.N., Munn R.E., eds. Turbulent Diffusion in Enviromental Pollution. Advances in Geophysics Series, vols. 18A and 18B, New-York, Academic Press., 1974.

109. Miller P.L. Room Air Diffusion Systems desin techniques using the ADPI. -ASHRAE Jornal, 1977, v.19, N 4, pp.37-40.

110. Moore, J. F. A. and Cox, R. N.Corrosion of metals in swimming pool buildings.Report 165,1989

111. Taylor G.I. Diffusion by continues movements. Proc. Lond. Math. Soc. 20. Series 2, 1922, p.3-18.

112. Skaret E.A., Mathisen H.M. Ventilation Efficiency. Environment International, 1982, 8, pp.473-481.

113. Ianesawa j. and.// Corrosion(USA). 1988.44 №7 p.489.

114. Frits O., Gronvold, carolyn M.Proc ce, H.II Metallic Corrosion Proceedings 17th Congress of the European Federation of Corrosion (III th Event), Mainz, Fed. Rep. Germany 6. .//Sept, 1981,2,S. 1800;

115. Short N.R. and Pade C.L. //Metallic Cors. Proceed. 8th International Congress on Met. Corr. (8thIMC) 17 the Congress of the European Federation of Corrosion( III the Exent), Mainz, Fed. Rep. Germany .//Sept, 1981,2,1767)