автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидродинамика полидисперсных потоков в вихревых камерах спирально-вихревых сушилок

МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ 0гл ХИМИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ

J-U—fä-—-

t ' . На правах рукописи

' .Wir f'v.

ГОРЮНОВ ЮРИЙ НИКОЛАЕВИЧ

ГИДРОДИНАМИКА ПОЛИДИСПЕРСНЫХ ПОТОКОВ В ВИХРЕВЫХ КАМЕРАХ СПИРАЛЬНО-ВИХРЕВЫХ СУШИЛОК

05.17.08— Процессы и аппараты химической технологии

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1994

Работа выполнена в Московской академии химического машиностроения.

Научный руководитель — доктор технических наук, профессор ТИМОНИН Александр Семенович.

Официальные оппоненты — доктор технических наук, профессор ФОКИН Александр Павлович, кандидат технических наук, доцент ЮРЧЕНКО Владимир Авраамович.

Ведущее предприятии— Научно-исследовательский институт «Синтез» г. Москва.

Защита диссертации состоится »А/^рР^** 1994 года в час. мин. на заседании специализированного

совета по присуждению ученой степени кандидата технических наук К.063.44.04 в Московской академии химического машиностроения по адресу: 107884, ГСП, Москва, Б-66, ул. Старая Басманная, д. 21/4.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке академии.

Автореферат разослан «¿Р» ¿¿¿я^г^ 1994 года.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук

ЦЫГАНОВ Л. Г.

Актуальность теиы. Сушка является заключительной стадией многих технологических процессов в различных отраслях химиче кой, пищевой, микробиологической промышленности, которая в значительной степени определяет теплоэнергетЙ,пэские показатели про-избодства и качество готового продукта.

Повышение интенсивности процессов сушки, создание высокоэффективных сушильных устройств позволяет, значительно снизить энергоемкость процесса и улучшить качественные показатели высушиваемых материалов.

Одним из направле 'тй интенсификации стадии сушки дисперсных материалов является использование аппаратов спирально-вихревого типа, очетащих активные гидродинамические режимы, эффективное улавливание продуктов уноса, компактность и простоту обслуживания.

Распространение сушилок д- шого типа требует создания надежных методик их расчета. Существенное влияние нг характер зи-¡хения газовзвеси оказывает полидисперсность высушиваемых материалов, приводящая к интенсивным столкновениям частиц различных размеров и, в результате этого, перераспределению их скоростей, объемных концентраций и длительности пребывания в зоне сушки.

Поэтому исследование гидродинамики полидисперсных потоков газовзвеси в вихревых аппаратах и создпчив методики их расчета представляет сабо,,. актуальную задачу.

Данная раоота осуществлялась в соответствии координационнгм планом академии наук по направлению ТОХТ на 1986-1992 годы (заседание 2.28.2.8.5. Разработка теоретических основ расчета и эффективных аппаратов для супси дисперсных материалов в условиях пневмотранспорта").

Цель работы. Проведение комплексного исследования полщыс-пэрсного потока "газ-тр°рдое" в вихревой камере, вклэчавдего в себя определеш'в гидравлических потерь прг движении чистого т*аза и" газоьовеси, исследование удерживаг'.ой способности, определение минимальной скорости транспортирующего агента, обеспечит-1 идей устойчивый пневмотранспорт, создан» методики инженерного расчета вихревых сушильных аппаратов "ри движении полидасперсного материала, разработку новых конструкций ияевмо"7шилок полили тарс-ных материалов работающих в условиях активного гидродинамического воздействия на поток за счет его закрутки.

Научная новизна. На основе проведенных исследований предаю-

хеш цвухзонная математическая модель движения полидисперсного материала в вихревой камере позволяющая определить ггофили объемной концентрации, скоростей полидисперсного материала и газа, удерживающую способность вихревой камеры в зависимости от характеристик потока газовзвеси на входе и основных геометрических размеров аппарата.

Исследовано влияние переливного порожка на удерживающую способность камеры, экспериментально получена зависимость для определения критической скорости завала, экспериментально определены зависимости для расчета гидравлических потерь в вихревой камере при движении чистого газа и газовзвеси, получена зависи- , мость для определения удерживающей способности камеры при движе-, нии полидисперсной газовзвеси.

Практическая ценность и реализацст работы. На основе проведенных исследований:

- разработана методика расчета гидродинамических параметров полидисперсного потока газовзвеси и удерживающей способности в вихревых камерах спирально-вихревых сушилок;

- разработаны новые конструкции сушильных аппаратов вихре-;.вого и спирально-вихревого типа;

- - методика расчета вихревой камеры была использована при расчете аппарата для сушки себациновой кислоты. » Автор за пдает. "Результаты численного и экспериментального

исследования гидродинамики полидисперсного потока в вихревой камере. ^Результаты исследования удерживающей способности ..амеры и критической скорости движения полидисперсного матешала. Методику расчет" гидродинамических параметров полидисперсного потока в вихревой камере.

] Аппробация рабогг. Основные результаты диссертации обсувда-.лись на международной конк уренции "Тепло- и массообмпн г технологических процессах" (Юрмала, 1991 г.) научно-технической.конференции ШХМ 1992 года.

Публикации. По результатам исследований опубликовано 3 на-. Учные статьи. Получено 7 авторских свидетельств на изобретете.

Структура и оСЬеи дассертащ-1. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов и лрилокений ня 155 страницах машинописного текста, содержит 33 рисунка, 1 таблицу. Список литерату- 1 включает 150 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность работы, изложены основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе проведен анализ известных методов интенсификации процесса сушки, рассмотрены основные тенденции раовития в области сушки. Установлено, что одним из перспективных способов интенсификации тепломассообмена является закрутка потока газовзвеси.

При движении газовзвеси в аппаратах с закрученными потоками происходит непрерывное взаимодействие частиц друг с другом и со стенками сушилки, что приводит к увеличению относительной скорости движения взаимодействующих фаз, времени пребывания, повышению концентрации твердой фазы. Особенно сильный эффект достигается при суше полидисперсных материалов. Вихревые камеры позволяют более равномерно высушивать частицы разного размера, дольше удерживая крупные фракции материала в зоне сушки.

Рассмотрены характеристики дисперсных материалов: размер и форма чаогиц, распределение их по гранулометрическому составу, плотность.

Рассмотрены способы учета гидравлических потерь в вихревых камерах при движении чистого газа и газовзвеси. Отмечено, что одной из основных характеристик вихревых камер является удерживающая способность по вердой фазе, характеризующая максимальное количество материала, которое может находится во взвеше^ом состоянии в камере при данном расходе. Данная величина характеризует эффективность камер и непосредственно связана с временем пребывания частиц материла в зоне сушки.

Гтмечено, что на ряду с достаточным количеством публикаций по данной теме, не достаточно изучено влияние полидирперсности газовзвеси на основные характеристики потока из-за резкого усложнения математического описания.

Недостаточно изучен механизм движешм твёрдых частиц, к центру вихревой камеры в поле центробежных сил на много превышающих силы гидродинамического взаимодействия.

На основе проведенного обзора сформулированы основные задачи исследования.

Вторая глава посвящена разработке математической модели движения полидисперсного потока газовзвеси в вихревой камере. -

Для учета полидисперсности твердой фазы необходимо в уравнения, описывающие движете потока гчзовзеэси добавить -лы меэкфре лонного взаимодействия. Полидисперсный материал' разбивается на ряд фракций, каждая из которых характеризуется своим размером "чстиц, скоростью и объемной концентрацией.

Для учета сил взаимодействия использована методика разработанная A.A. Шрайбером и Г.Л.Бабухой. Предварительно рассматривается простой случай, когда твердые частицы состоят из 2-х фракций: крупной и мелкой. Поскольку при движении частицы испытывают частые соударения, в первой приближении дискретное воздействие фракций друг на друга можно заменить, непрерывно действующей силой:

Д ü.

F„„ =-i— • ш1 , (1=1,2) (1)

4

где Д изменение скорости частицы за счет одиночного соударения; п^ - масса частицы; - время между соударения?»«. Принимаем следующие допущения: размер частиц довольно велик, поэтому турбулентные пульсации не оказывают существенного влияния на характер их движения: частицы имеют гладкую шарообразную форму.

Для определения времени свободного пробега частицы меаду соударениями, свяжем с крупной частицей цилиндр (рис.1) объемом равным:

V = | 1>г - СИ: • «Ц+ ¿и2- - (2)

м 4

За вречя 1т все мелкие частицы находящиеся в этом объеме совершают соударения с крупной. Тогда количество частиц в выделенном объеме и среднее время пробега крупной частицы определяются по формулам:

-» 2 3 ЭТ2* I ьг ~ и11" ^ ' <с11+ а2)

01^= - • -3--(3)

2

3

2 • ^

г = - --(4)

1 3 ■» .2

Рт2- I у2 ~ 1 • «а, + <^2 )

Аналогично рассчитывается время для свободного пробега мел-

кой частицы, учитывая, что

(Ш, Рт1 Г 1 =

Основываясь на положениях теории удара мокно опредс лть изменение скорости частиц в результате одиночного удара:

* V ^ • ~ V8

(6)

ш.

'"1

А и2= <1чк> пц! 1а, • (?1 - V'

где к - коэффициент восстановления, зависящий от упругих свойств соударяющихся тел.

В общем случае удар будет косой (рис.2). При этом в скоростях появляются поперечные составляющие. Т.к. частица испытывает частые и равновероятные по поверхности соударения, поперечные составляк ,.ш компенсируют друг друга.

После интегрирования уравнения описывающего изменение скорости частицы в результате косого удара получены итоговые уравнения для Д и.:

д <1+к> -ж^ ■ ("а - V

<т>

А и2= 0.5. (Нк) Ш1| ^ «. '(и, - »2).

Подставляя значения 4 и т^ в уравнение (Т) и переходя от двух фракционного материала к N - количеству фракций получим значение силы взаимодействия частиц в проекциях на тангенциальное и радиальное направления:

N ■ 2

3 А- (V с^)

руд ф = Т ' (1+к)"> 3 3 -Р^' "II'«"«Г V (8)

- к V ^

з • • Д, (V

Анализ литературных источников и предварительные эксперименты показали существование двух зон движения материала в вихревой камере, различающихся механизмом 'движения частиц к центру и" значимостью сил действующих на частицы твердой фазы:

- пристеночная зона или зона вытеснения;

- зона вшкза материала в циклон.

В основе гидродинамической модели лежат уравнения Эйлера я цилиндрических координатах. Для упрощения математической модели были приняты допущения:•течение являете» плоскими, поэтому пренебрегаем аксиальным перемещением, влияние молекулярной вязкости велико только в тонком слое ла границе газ-твердое.

В зоне вытеснения центробежная сила больше силы гидродинамического взаимодействия, поэтому движение частиц к центру про-• ^исходит за счет их соударения и вытеснения. В этих условиях написание уравнения для радиальной составлящей скорости частиц затруднительно.

а Поэтому I' определяет л из уравнения неразрывности для твердой фазы:

«г1 = --(9)

а объемная концентрация , ищется косвенно, при рассмотрении ме-7'знизма вытеснения частиц. Рассматривается движение монодисперсного материала. В работа? Гольдштика М.А. отмечается скачкообразное движение частиц вдоль стенки камеры. Генератором такого движения служит отклонение боковой поверхности от цилиндрической.

■ В рассматриваемом случае генератором скачкообразного движе-н я служит щелевой ввод в камеру. Амплитуда отскоков по ее периметру определяе"Ся как:

= 00)

где ь - ширина ьвод- , 1 - номер с ударения частицд со стенкой после ее слета с щелевого ввода (рис.3).

Количество соуларений частицы' со стенкой'-лри бе облете оп-

ределяется из услопчя Р

1=1

где Ь1= 2.иф.

- длина свободного пробега частицы после • 1 -го соударения со стенкой; ^ - время свободного пробега после 1 -го соударения. Тогда: *

во

р

2 ' п -1 з Гп ю, ^ Ч р Г У«"-"» 1=1 ^к " г(°-462+ УГ^Рр 3*' рГ ° I ~Т2-]

--(12)

Численными методами данная зависимость преобразована к более удоб!„му виду

, Ь ,0;78 -2.65 р= 1.428- ( — ) . • (13)

"вк

Тогда средняя амплитуда отскоков от стенки равна Р

I к1'Ч - 1=1

А = - ;• (14)

или г более удобном для инженерных расчетов виде

, Ь .0.05 3.56

А =• 1.055-Ь» Г - I . ■ ()5)

ср I р^ } вое сг '

Из условия полного заполнения камеры, когда на каждом луче

проведенном из центра к стенке на расстоянии А„_ находится одна

ср

частица и следовательно кавдая новая влетающая в камеру частица приводит к выносу другой ближе к центру, находим объемную концентрацию твердой фазы.

р = _ . -.(3 (16)

л 3 (2»Н-Аср-Аср) ек

аспределение концентрации твердой фазы по фракциям определяется по зависимости .

Рг (17)

Гак как.изменение скоростей частиц после соударения пропорционально их размерам, то соотношение фракций в камере определяется по уравнению

п

<4

V —П- ■ (18)

где

У d. • Y.

Z 1 ХЕ

dBK 0.31 и.16 рт 0.18

n = 1 .22. [- ) •( — ] • (— 1

1 D„„ } 1 hr Р

(19)

получена экспериментальным путем. Граш. ,ей раздела зон движения материала является цилиндр радиусом Игр , определенным из условия равенства нулю сил действующи», на частицу в радиальном направлении.

Полученная математически ■ модель имеет вид

г 2%r-Н-е » w^ to 3 1 2 Ч

V

/+■» и/ tf w I М

* г 4 е £ й

о "'НЕ (20)

• a w„К 3 1 ™ Ч

а> -----= - - . - . J —— .|и; - (ш - i р г

1 a г 1 4 Е ^ d 1 г n Ti

lap " Р^ ' Т~т '

для твердой '*азы в зоне вытеснения:

М

2*г-Н-рт1

, „ + Г

о г

р

4 Р™ <ц

|ш - и1|. (»ф - иф1). Рт;1+

(21)

3 Л ^

+ . (1+к).\ з э .ртГ 1>±|. (и^- 1>ф1' - V — ;

4

<Н - V

<4

" 3 (2-Е-Аср-Аср) — --- у . у

¿л 1 1вх

I

для твердой фазы в зоне выноса:

, 1=1 ,N,^1.

а V.

"гГ

г!

д Г

N

3 ! А

4 ' р/^Г 2 .

•I» - ь^' (и>т - Рт='

■«V «V

+ _ . -з—з- Цу

р ч

■П— т -Г— - 4 " " -1Ш - - V*

гт 1

П+к).

(22)

г-т- Лг ■ V ^'-«"фг V - V — :

рт1=

>1 2иг-Н-ц

г!

Условие перехода частиц "13 зоны вытеснения зону выно.л гр 3 Р Ч "т 1

" (Й1, Л/ (23)

+ . (1+ э з .ртГ иг1);

Условия однозначности имеют вид:

Уг

гн = Нщс"' V н= вх; н = ■ (24)

Результаты расчетов представлены на (рис. 4-6).

Третья глава посвящена экспериментальному исследованию гидродинамики вихревой камеры. Обоснован выбор метода фотографирования треков частиц для измерения скорости частиц. Изложены принципы измерения удерживающей способности методом отсечки газового потока. Дано описание экспериментальной установки и свойств модельных материалов. Сопоставлены результаты измерения скорости частиц с данными других авторов и с результатами расчетов по математической модели. Получена удовлетворительная сходимость, что подтверждаем адекватность модели (рис.9).

Исследования удерживающей способности позволили получить зависимость q от различных параметров потока газовзвеси, размеров вихревой камеры. Исследование удеркивающей способности в зависимости от скорости потока на входе при различных высотах переливного порожка (рис.7) позволило получить выражение для расчета критической скорости устойчивого транспортирования и обосновать диапазон регулирования высоты переливного порошка:

г у,- 4 0.2 , Н-И Г2'68 , °вх ,0-76

5..18-10 .Невит . [_) . (-я-) (25)

Подтверждено влияние кЕОССТ на удерживающую способность рассчитываемую по модели (рис.10).

Обработка данных экспериментов позволила получить аппроксимацию для расчета удерясиващей способности камеры при движении

Рис.1 Схема предельных положений Рис ЛГ Схема гчядаодсГсттшя частиг при которых возможно их части!' при косом уларе столкновение

I-d -- ,Lmm 2 -d =0,3мм . 2 3-cf -O.Imi'

r- r-R*

' tf К-Яц

Рис.3 Схема движение частиц при О 0,о 0,7о I

соударении со егенкоР камеры Рис.4 Ьэмгнение об-ымнлП кон' гентрагии "астиг по радиусу

камеры

1-d - О ,Ь мм

2-0*= 0,3 wm 3 -с/ = 0,1 мы 4- газ

О 0,& I

Рис.Ь Изменение радиальнг . ск -ростей по радиусу камеры

J О.Ь

Рис.6 Изменение тангем'иальнт.'х с.;о^осте" lit радиусу камеры.

ь„шдисперсного потока. Установлена слабая зависимость распределения теэр/ й фазы по фракциям в камере от исходного распределения частиц по размерам на вхо^е.

Исследованы гидравлические потери в камере при движении чистого газа и потока газовзвеси (рис.8). Отмечено, что высота .орокка не вносит изменений в профиль перепада давлений в камере. Поэтому гидравлические потери были разложены на две составляющие:- гидравлическое сопротивление порожка и гидравлическое сопротивление собственно камеры. Получены зависимости для расчета 1ВК и А пор при движении чистого газа.

Учет влияния твердой фазы на гидравлические потери проводился с помощью коэффициента Гастерштадта для учета влияния удерхиващей способности. Обычно присутствие частиц учитывается с помощью коэффициента Гастерштадта умноженного на расходную концентрацию твердой фазы. Однако ц.р - на входе слабо влияет на количество и состав твердой фазы в камере и является переменной величиной по радиусу камеры, поэтому предложено использовать для учета потерь удерживающую способность.

q - являясь интегральной характеристикой учитывает присутствие всех частиц в камере, поэтому более полно отражает влияние твердой фазы.

Получена зависимость для расчета удерживающей способности и сопоставлена с расчетными данными. Результаты дали хорошее совпадение.

Экспериментальные исследования подтвердили существование 2-х зон движения материала и адекватность математической модели.

Четвертая глава посвящена техническому приложению результатов исследований. Приведены описания пяти новых конструкций сушильных устройств, направленных на устранение недостатков выявленных в процессе исследования. Конструкции позволяют снизить критическую скорость завала камеры путем изменения профиля боковой стенки камеры и направлением основной части потока входящего в камеру по дь„ сушилки. Использование винтовой наклонной ленты вдоль стенки камеры позволяет увеличить удерживающую способность, а также регулировать еэ изменяя число витков ленты.- Две конст!/лции позволяют интенсифицировать процесс сушки используя активные гидродинамические режимы встречных потоков.

Результаты полученные во второй и. третьей главах использовались при разработке технологической лиши сушки себациновой

гИ-г.ф

120 100

80

60

40 20

3000

.2600 >'

'Ч

Л^о— п— а-

2200

—о--е- 1800

10 . 30 Ь0 . 70 I - зона устойчивого транспорта Е- зона неустойчивого транспорта 0- зона завала

о - л = 40 мм; Л -Л = 30 мм; О -Ь = 20мм; О-Ь = 10 мм; А -ь = С).

-- нагруженная камера

(стеклошарикис/= 1мм)

---- - ненагруженная

камера

& -7хГ= 40 м/с; '5 -2>= 30м/с

Рис.7 3 исимость удерживающей спо- Рис.8 Профиль перепада давле собности от скорости газа на входе ния!ло радиусу камеры в вихревую камеру.

к « - даннь'е Прьтунова В.Ф. £ о - даннь'е Гпмма X. Т в о - полная скорость по модели;с/= 0,3 мм, с! = 0,5 мм; радиальная скорость 30 тангенциальная скорость.

2Ь

20

—А-.-.--Л^ь-Л —-- -▼

1Ь

1 - о = 980 кг/и?г,

2 - Ъ = 1100 кг/мо

3 - Ъ = 1300 кг/мо А. - р - 2400 кг/м"3

0 I

Рис.9 Изменение скорости частив по радиусу

0,6 0,7 0,8 0,9 I Рис.10 Зависимость удержипа-ющеС способности от коэффициента восстановления после удара

кислоты на Северодонецком ПО "Азот".

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена двухзонная математическая модель движения полидисперсного материала в вихревой камере.

2. Экспериментально получена зависимость для определения критической скорости газовзвеси на входе обеспечивающей устойчивый пневмотранспорт в вихревой камере.

3. Исследовано влияние переливного порожка на удерживающую способность кам&ри и обоснован диапазон изменения его высоты в зависимости от критической скорости газовзвеси на входе.

4. Экспериментально получены зависимости для определения гидравлических потерь в вихревой камере при движении чистого газа и газовзвеси.

5. На основе полученных экспериментальных результатов получена зависимость для определения удерживающей способности камеры при движении полидисперсного материала.

6. На основе теоретических и экспериментальных данных разработаны новые конструкции аппаратов вихревого и спирально-вихревого типа.

Т. Результаты работы использованы при расчете аппарата для сушки себациновой кислоты, эффект от внедрения которого на Северодонецком ПО "Азот" в 1992 году составил более 250 тысяч руб.

Условные обозначения

А - амплитуда отскока частиц, м; а - ускорение, м/с; b - ширина щелевого ввода в камеру, м; смещение при косом ударе, м; d -диа- ' метр частицы, м; D - диаметр,м; f - коэффициент, фактор формы; Р - сила; g - ускорение свободного падения, м/с2; h - высота переливного порожка, м; Н - высота вихревой камеры, м; к- коэффициент; К - коэффициент; L - длина пробега частицы, м; m - масса частю'", кг; М - масса, кг; п - коэффициент, показатель степени;

АР - иерепад, давления,' IIa; р - давление,Па, число соударений со стенкой; q - безразмерная удерживаицая способность; R - радиус,!«;

S - площадь сечения, м; v - скорость частицы, м; V - объем, м ; расход, м/с; ш - скорость газа, м/с; (3 - объемная концентрация;

е - порозность; X - коэффициент сопротивления; ц - массовая расходная концентрация, кг/кг коэффициент динамической вязке и, Па-с ; V - коэффициент кинематической вязкости, м^/с; £ - коэффициент аэродинамического сопротивления; о - плотность, кг/м^; т - время,с; ф - фактор формы; а - коэффициент поли^- "персиости; Y - соотношение фаз.

Индексы

ап. - аппарат; в.к.- яихревая камера; восст.- востановления; вх.- вход; вит.- витания; вых. - выход; гр. - гтаничннй; г. - Г'.з; тр.- трение; г - радиальная; <¡> - тангенциальная; ц. - центробежная; ч. - частица;уд - удельный; ср. - средний;

Критерш' (числа) подобия

v°D V2

Re= —- Рейнольдса; Ргц= -Фруда центробежный;

"вит"0 g«d3.(p -рг)

Re„ = -----Рейнольдса витания; Лг=~-1—- -Архимеда.

вит

По тиме диссертации опубликованы следующие работ«:

1. Ju.N.Gorlunot, S.N.Poliyakov, A.Sera.Timonln, V.T.Mushtaev Mathematical Modelling of the Diapers ion Material Motion in the V^rtei Chamber.- T'?at and Mass Transfer in Technological Processes, Abstracts of r< orta о 1 ntenríatlona 1 conference, Jurmala 1991, pp. 7-8.

2. А.С.Тимонин, Ю.А.Смо —нцев, Ю.Н.Горюнов, Ф.Ф.Пахомв. Модель движения стили в вихревой камере с лрально-вихревих уши-лок.- В сб. "Конструирование и ¡ыдехность агшаратов химичес-

•' производств", Моск. ин-т хим. маьлЯостр?енип.- М, ¡992,

.Н.Горюнов, С.Н.Поляков, А.Ь.Пецевгч. Разработка конструкций спирально-вихревых и вихревых сушилок.- Г сб.„ "Конструирова-■1 и надежность аппаратов химических производств' , Моек .ин-т м?машиностроения.- М.1992, 6с.

.С. N1513355 (СССР).Вихревая сушилка. Ю.Н.Горюнов, А.А.Пахо-

мс В.И.Муштаев и др.- Б.и. 1989, Ы 37. 5. A.C. N 149041Q (СССР). Пневмосушилка для дисперск х материалов. 'Ю.Н.Горюнов, А.С.Тимонин, В.И.Муштаев и др. - В.и., 1989, N 24.

-б. A.C. N 1648983 (СССР). Устройство для сушки сахара-песка.

A.АДахомов, А.С.Тимошш, Ю.Н.Горюнов и др. - Б.и., 1991, N 18.

7. A.C. N 1703932 (СССР). Пневмосушилка для дисперсных материа-- лов. Ю.Н.Горюнов, А.С.Тимонин, В.И.Муштаев, и др. - Б.и.,

К 1.

8.-A.C. N 1672174 (СССР). Пневмосушилка для дисперсных материалов. Ю.Н.Горюнов, А.С.Тимонин, В.И.Муштаев и др. -Б.и.,

1991, N31.

9. A.C. N 1698604 (СССР). Вихрева.. сушилка. Ю.Н.Горюнов,

B.И.Муштаев, А.С.Тимонин, А.А.Пахомов,- Б.и., 1991, N чо.

10.А.С. К 1744389 (СССР). Пт,9Вмосушилка для дисперсных матери-' лов. Ю.Н.Горюнов, А.С.Тимошш, В.И.Муштаев и др. - Б.и.,

1992, N 24.