автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Электроизоляционные бетонные изделия в стеклопластиковых оболочках

ВВВДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Пути создания электроизоляционных несущих элементов на основе бетона

1.2. Анализ исследований элементов с внешним стеклопластиковым армированием

1.3. Краткие выводы и задачи настоящих исследований.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СВОЙСТВ ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОННЫХ БЕТОНОВ.

2.1. Общие принципы настоящих экспериментальных исследований.

2.2. Исследование электрических свойств бетонов

2.3. Определение деформативно-прочностных показателей электроизоляционных бетонов

2.3.1. Установление параметров кратковременного деформирования.

2.3.2. Деформативность электроизоляционных бетонных образцов при длительном действии нагрузки

2.4. Оценка возможности использования суперпластификаторов для получения электроизоляционных бетонов

3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОННЫХ ИЗДЕЛИЙ КОМПЛЕКСНОГО ТИПА.

ЗД. Изготовление электроизоляционных элементов методом намотки на бетонный сердечник

3.2. Возведение монолитных массивных электроизоляционных конструкций комплексного типа

3.3. Подбор связующих для стеклопластиковых обойм и режимов их отверждения.

4. СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОННЫХ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ОБОЛОЧКАХ МЕХАНИЧЕСКИМ, ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ НАГРУЗКАМ И ВОЗДЕЙСТВИЯМ ВНЕ11НЕЙ СРВДЫ.

4.1. Работа предлагаемых электроизоляционных элементов при механическом нагружении.

4.2. Исследование влияния механических нагрузок на сопротивляемость комплексных элементов на высушенном бетоне электрическим воздействиям

4.3. Стойкость бетонных элементов с внешним стек-лопластиковым армированием к воздействиям внешней среды.

4.4. Методика оценки эксплуатационной пригодности электроизоляционных изделий

5. ОСОБЕННОСТИ ВНЕДРЕНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ НАСТОЯЩЕЙ

РАБОТЫ.

5.1. Создание и внедрение различных электроизоляционных бетонных изделий с внешним стеклопластиковым армированием.

5.1.1. Изоляторы высоковольтных аппаратов

5.1.2. Опорные изоляторы

5.1.3. Перспективы внедрения комплексных электроизоляционных элементов в зданиях и сооружениях

5.2. Оценка экономической эффективности предлагаемого типа изделий.

5.3. Использование результатов настоящих исследований при повышении эксплуатационной надежности различных типов строительных элементов

Важное место в решениях ХХУ1 съезда КПСС отводится дальнейшему развитию энергетической базы нашей страны. Неуклонно возрастающие в связи с этим темпы и объемы энергетического строительства, в первую очередь сооружений, обеспечивающих передачу энергии на большие расстояния, диктуют необходимость создания новых технологий, материалов и изделий, базирующихся на доступном и широко распространенном исходном сырье. Таким материалом является электроизоляционный бетон, изделия из которого могут одновременно воспринимать высокие механические и электрические нагрузки.

В настоящее время элементы из электроизоляционного бетона находят применение в энергетическом строительстве как у нас в стране, так и за рубежом. Расширение сферы и объемов применения указанных элементов в массовом строительстве неразрывно связано с повышением их эффективности и надежности, с разработкой принципиально новых технологических и конструктивных решений в том числе на основе использования совместно с бетоном различных материалов, например, стеклопластиков, обладающих высокой механической прочностью и электроизоляцией.

Решение данной задачи во многом затруднено недостаточной изученностью механических свойств электротехнических бетонов и закономерностей совместной работы бетона и стеклопластика при одновременных механических и электрических воздействиях, а также отсутствием высокопроизводительных технологий, обеспечивающих воспроизводимость свойств и их стабильность в процессе длительной эксплуатации в различных средах.

Целью настоящей диссертационной работы является создание технологий изготовления, исследование и внедрение электроизоляционных бетонов и получаемых на их основе изделий с сплошным внешним стеклопластиковым армированием, не меняющих своих диэлектрических показателей под длительным воздействием внешней среды, а также разработка методик оценки их эксплуатационной пригодности при одновременных механических и электрических воздействиях. Решение поставленных задач предопределило необходимость экспериментального изучения и установления параметров деформирования электроизоляционных бетонов различных марок при кратковременном и длительном воздействии нагрузок, потребовало выявления степени влияния уровня микро и макротрещинообразования на работу бетонных элементов в стеклопластиковых оболочках при различных видах напряженно-деформированного состояния и электрических воздействий и создания аппарата расчетной оценки наступления предельного состояния по электрической сопротивляемости.

Оно обусловило также необходимость исследования влияния внешней среды, в частности, солнечной радиации и морского влажного климата на работу элементов в стеклопластиковых оболочках, изучения возможности и целесообразности использования суперпластификаторов при формовании электроизоляционных бетонных элементов.

Научную новизну работы составляют следующие результаты:

- предложены технологические принципы формования сборных и монолитных электроизоляционных бетонных элементов в стеклопластиковых оболочках, в том числе с использованием суперпластификаторов;

- определены закономерности влияния микро и макротрещинообразования на электрическую сопротивляемость бетонных элементов в стеклопластиковых оболочках;

- впервые получены экспериментальные данные о влиянии солнечной радиации и морского влажного климата на работу бетонных элементов в стеклопластиковых оболочках;

- экспериментально установлены закономерности и параметры деформирования электроизоляционных бетонов при кратковременном и длительном действии нагрузки;

- разработаны методика, алгоритм и программа для ЭВМ расчета эксплуатационной пригодности бетонных элементов в стеклоплас-тиковых оболочках по условиям электрической сопротивляемости, учитывающие действительный характер работы материалов и элементов в целом.

Практическая ценность представленных в диссертации исследований состоит в том, что созданы новый тип электроизоляционных изделий и технология их получения, позволяющие заменить фарфор и другие традиционные электротехнические материалы, повысить надежность и уменьшить геометрические параметры электротехнических сооружений, улучшить их эстетику.

Результаты выполненных экспериментально-теоретических исследований обеспечивают возможность рационального проектирования несущих электроизоляционных бетонных изделий в стеклопластиковых оболочках, создания новых и дальнейшего направленного совершенствования традиционных технологических процессов формования сборных и монолитных электроизоляционных несущих элементов, уменьшения затрат материальных, трудовых и энергетических ресурсов на их изготовление, а также позволяют применять внешнее стеклопластиковое армирование для повышения надежности элементов зданий и сооружений, находящихся в эксплуатации.

Основные положения и результаты настоящей диссертационной работы уже использованы в проектах сооружений электротехнического назначения, при строительстве Ингури ГЭС, а также в случаях усиления, защиты и восстановления элементов зданий и сооружений.

Экспериментально-теоретические исследования и технологические разработки, содержащиеся в диссертации, выполнены в рамках Республиканской целевой комплексной программы "Материалоемкость" по заданию 07.01. "Разработать и освоить комплексные конструкции на основе стеклопластиков, позволяющих повысить несущую способность и сроки службы конструкций без дополнительной защиты от коррозии, а также технологию их производства" и в рамках межотраслевой целевой программы 055.121. "Реконструкция" (ответственные Госстрой СССР, Минчермет, Минтяжмаш).

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

I.I. Пути создания электроизоляционных несущих элементов на основе бетона

Электрические свойства бетона известны с начала 30-х годов благодаря исследованиям, выполненным в нашей стране, а также работам, проведенным во Франции, Японии и других странах.

Сочетание в электроизоляционном бетоне свойств, присущих как конструкционным, так и одновременно изоляционным материалам, определяют области его применения. Совершенно очевидно, что этот недорогой и доступный диэлектрик с достато«1но простой технологией изготовления должен применяться так, где в использовании других, более дорогих и дефицитных электроизоляционных материалов, хотя и имеющих более высокие характеристики, нет необходимости.

Бурное развитие в последние десятилетия энергетического строительства, электротехнической промышленности дало мощный толчок к проведению исследований по изысканию возможностей использования бетона в изоляционных конструкциях и изделиях.

Это прежде всего работы И.П.Богородицкого, А.Ф.Бернацкого, Ю.Б.Вершинина, В.С.Дмитриевского, С.И.Ивакина, В.И.Калитвянского, Ю.И.Михельсона, С.А.Назарова, A.A.Старосельского, Б.М.Тареева, В.А.Чунина, а за рубежом Е.Ламберта, П.Никанена, Т.Робсона, П.Фурье, Е.Хамонда и других / I т 18 /.

В этих исследованиях выявлены основные закономерности электрической сопротивляемости бетона, его компонентов и пути их рационального подбора при изготовлении электроизоляционных элементов.

Характер и величину электросопротивления бетона в первую очередь определяют свойства цементного камня. Общий диапазон удельных электрических сопротивлений новообразований цементного камня лежит и 7 в пределах от 10 до 5.10 ом.м. Эти цифры соответствуют данным, полученным многочисленными авторами при измерениях удельных сопротивлений цементного камня в целом /3,8,10,14,19 * 25/. В воздушно-сухом состоянии удельное электрическое сопротивление цементно

9 10 го камня может достигать значения 10 -10 ом.м. Изучение влияния расхода цемента на электропроводность проводились А.А.Старосельским, А.Ф.Бернацким /24, 26, 27/.

Результаты испытаний /24/ показывают, что с уменьшением расхода цемента значение электрического сопротивления возрастает (рис.1.1.). Целесообразно использовать портландцемент марок "400", о

500" и выше. Удельная поверхность должна быть не менее 3000 см' /г. Портландцемент может применяться как без добавок, так и с введением активных гидравлических добавок в соответствии с ГОСТ 1017876. Другие виды цементов (глиноземистый, шлакопортландцемент и др.) имеют более низкие показатели по электрической прочности.

На величину электрического сопротивления бетона в наибольшей степени влияет количество воды затворения, что отмечается всеми исследователями. Например, А.А.Старосельским /24/ получена закономерность уменьшения электрического сопротивления бетона с ростом В/Ц, приведенная на рис.1.2.

Это явление, очевидно, происходит по двум причинам: во-первых, за счет увеличения доли жццкой фазы в общем объеме цементного камня и, во-вторых, за счет появления избыточной воды сверх необходимой для гидратации цемента. Свободная вода под воздействием различных факторов может перемещаться в цементном тесте,что влечет за собой нарушения в структуре цементного камня (макрополости,системы капилляров).

Электрические свойства крупных заполнителей для бетона зависят от состава минералов, слагающих твердый скелет породы, пористости, структуры, размеров, форм и взаимного расположения пор и минерального скелета, влажности и др. /27,28,29,30/.

К ком б А о 7 )Ч 2ЬСУТК!А

Рис.1.1. Изменение электрического сопротивления в зависимости от расхода цемента:

I - цементный камень; 2,3 и 4 - растворы 1:1; 1:2; 1:3 соответственно. гОМ 15 оо

ООО 500

0,3 . ' о.5

РисЛ.2. Изменение электрического сопротивления в зависимости от в/ц для разного вида цемента: I - Новороссийский;2 - Балаклеевский. КОМ м 2

Ъ ю 15 20 СУТКИ

Рис.1.3. Влияние примесей в заполнителе на электрическое сопротивление бетона:

1 - бетон на загрязнением заполнителе;

2 - бетон на промытом заполнителе. а

Достаточно широкое распространение в качестве крупного заполнителя в цементных электроизоляционных бетонах нашли кварц, полевой шпат, слюда, кальцит, которые в сухом виде имеют значения удельного электрического сопротивления Ю^-Ю^ом.м /28,30, 31,31/.

В зависимости от пористости и степени влажности удельные электрические сопротивления горных пород составляют: для сухого

13 7 гранита 3*10 ом.м, для влажного - 1,6*10 ом.м, для кварцита соТО А ТО R ответственно 10 и 4,7*10 ом.м, диабаза - 10*10 и 1,2*10 ом.м,

7 4 r 4 базальта - 1,3*10 и 2,3*10 ом.м, мрамора - 2,5*10 и 1,4«10 ом.м.

Особое внимание при выборе вида заполнителя уделяется обеспечению возможности образования достаточно плотной и прочной контактной зоны с цементным камнем. Поэтому к заполнителю предъявляются жесткие требования по чистоте и активности его поверхности. В определенных случаях представляется необходимым дробить заполнитель, его промывать и сушить.

Подбор фракции заполнителя осуществляется также из условия получения плотного и прочного бетона.

Примеси в виде пленок и налетов на поверхности заполнителя существенно ухудшают диэлектрические показатели бетона, что видно, например, по результатам экспериментов А.Ф.Бернацкого, A.A. Старосельского /24/ приведенным на рис. 1.3.

В качестве мелкого заполнителя обычно применяется песок из частиц горных пород размером от 0,14 до I мм. По происхождению рекомендуется /24,26,27/ горный и речной, по крупности в зависимости от требуемых параметров электроизоляции и прочности следует смешивать крупные, средние и мелкие, Удельное электрическое сопротивление обычного кварцевого песка составляет Ю^-Ю^ом.м.

Песок также должен удовлетворять требованиям по содержанию вредных примесей (глина, ил, пыль). В случае необходимости песок отмывают, просушивают и рассеивают.

В Харьковском политехническом институте в 1980 г. был разработан состав бетонополимеров, в котором был применен в качестве заполнителя закаленный песок, полученный путем термической обработки. Удельное сопротивление полученного закаленного песка рав

ТА но 10 ом.м.

Водой затворения может быть питьевая или техническая водопроводная вода с допустимым содержанием солей в количестве не более 5000 мг/л. Как показывают исследования /25/, применение дистиллированной воды для затворения цемента не приводит к улучшению электрических свойств бетона.

Применение гидрофобных и пластифицирующих добавок для повышения водостойкости и удобообрабатываемости бетонной смеси допускается только в том случае, если они не ухудшают электроизоляционные свойства бетона.

При длительном пребывании бетонов в сухих атмосферных условиях влага из пор частично испаряется, в результате чего сопротивление бетона возрастает, однако даже при наиболее благоприятных условиях трудно ожидать увеличения удельного электрического сопротивления свыше 10-10 ом.м. Для получения бетонов с более высокими значениями удельного сопротивления из них необходимо удалить всю свободную и частично адсорбированную на внутренней поверхности влагу. Этого можно достигнуть, только применяя специальную технологическую операцию - сушку. Вопросы теории сушки, детально изложены в работах /33, 34/. Степень обезвоживания бетонов в значительной мере определяется температурой его прогрева. Чем выше температура сушки, тем более низкая равновесная влажность бетона может быть достигнута. Свободная влага из капиллярнопористого тела может быть удалена в результате сушки при температуре до 150°С /26/. Для удаления адсорбированной влаги температура сушки должна быть много выше. Это указывает на то, что электропроводность высушенного бетона и связанные с ней другие электрические характеристики в большой степени должны определяться температурой сушки. Последнее полность подтверждается результатами экспериментальных исследований /25, 34, 35, 36/.

Применение сушки при повышенных температурах дает возможность не только существенно улучшить диэлектрические параметры бетонов, но и в несколько раз ускорить процесс удаления влаги. Однако этот прием следует применять с большой осторожностью, так как нагрев до высоких температур бетона с большой влажностью может привести к появлению в нем больших механических напряжений и разрушению конструкций. Кроме того, необходимо учитывать, что сушка при температуре выше 200°С сопровождается ввделением не только адсорбированной влаги, но и отдельных видов кристаллогидратной воды, активно участвующей в формировании структуры цементного камня /33, 36/.

Скорость нагрева бетона определяется, исходя из конструктивных параметров высушиваемого изделия и прочностных характеристик самого бетона. Чем более массивной является конструкция, тем меньше должна быть скорость ее нагрева, так как вследствие температурных и влажностных градиентов в бетоне возникают значительные растягивающие деформации, которые могут привести к образованию трещин.

Для малоразмерных изделий из электроизоляционного бетона сечением до 20x20 рекомендуется /24, 33/ разбивать режим сушки на несколько периодов: подъем температуры от 20 до 100-110°С со скоростью, не превышающей 30°С в час; выдержка при температуре 150°С; подъем температуры от 150°С до 200-250°С с той же скоростью; вы держка при 200-250°С и период охлаждения от 200- 250°С до 70-80°С со скоростью 30°С в час. Общая продолжительность сушки должна составлять 60-96 часов.

Стабилизация диэлектрических свойств цементных бетонов, приобретенных в процессе сушки, может быть обеспечена в первую очередь их защитой от проникновения влаги. В отечественных и зарубежных работах рассмотрено множество способов гидроизоляции строительных капиллярно-пористых материалов. Большинство из них может быть использовано и для стабилизации диэлектрических свойств бетона.

Из всех способов в качестве основных можно выделить: гидроизоляцию при помощи поверхностных покрытий и объемную пропитку /37, 38/. Способ поверхностных покрытий является наиболее простым и доступным. Для этой цели, как показано в /37/, могут быть использованы самые различные материалы, отвечающие следующим специальным: требованиям: хорошее сцепление с бетоном, водонепроницаемость; высокие диэлектрические свойства, достаточная прочность и эластичность.

Наибольшее распространение получили покрытия на основе битумных и каменноугольных материалов. Из битумов чаще всего /26/ используются битумы ЕН-Ш, ЕН-1У, Ш-У. Их применяют в виде водоэмульсионной пасты, холодных и горячих битумных мастик, в составе комбинированных армированных гидроизоляционных материалов. Каменноугольные материалы (пеки и лаки) по технологии приготовления и нанесения на поверхность близки к битумным. Они используются как в чистом виде, так и в комбинации с битумами, например, в виде би-тумно-пековой мастики (битуминоля). Для защиты поверхности от влаги используются различные лакокрасочные покрытия на основе эпоксидных, перхлорвиниловых и других синтетических смол /39 -5- 43/. При этом диановые эпоксидные смолы (ЭД-5, ЭД-6, ЭД-40) нередко используются также в виде компаундов и мастик с различными органическими и неорганическими наполнителями /40,42/. Это наиболее прочные и водопрочные покрытия. Однако из-за достаточно высокой стоимости эпоксидных: смол их использование не всегда возможно. В целях снижения стоимости покрытий эпоксидные смолы используют в сочетании с другими более дешевыми и доступными материалами - фенольными смолами, стиролом, битумами и каменноугольным пеком /40,42,44/.

Основным недостатком поверхностных покрытий как способа гидроизоляции и стабилизации электрических свойств бетонов является их сравнительно низкая надежность. Случайные механические повреждения защитного покрытия, а также постепенное разрушение его под воздействием окружающей среды, механических нагрузок, действующих на конструкцию, и других причин открывают доступ влаги к незащищенным слоям бетона, его постепенному увлажнению и ухудшению электроизолирующих свойств.

В некоторых случаях влага может проникать и через неповрежденные покрытия даже из таких органических материалов,как эпоксидные смолы. Покрытия же, содержащие в своем составе большое количество летучих компонентов (растворителей), имеют микропористую структуру, облегчающую доступ влаги к защищаемой поверхности.

Для стабилизации электроизоляционных свойств бетонов часто применяют объемную пропитку, которая заключается в частичном или полном заполнении открытых пор и капилляров пропитывающим веществом. Эта технологическая операция оказывает влияние на механическую прочность бетона: наблюдается прирост прочности до 30%. С точки зрения стабилизации электроизолирующих свойств цементных бетонов большой интерес представляет пропитка высушенного бетона мономерами с последующей их полимеризацией термокаталитическим или ра-диоционным способом. Подобная обработка бетона улучшает физико-механические характеристики: механическая прочность может быть увеличена почти в 4 раза, водопоглащение снижается более чем на 95% /45,46/.

Модифицированные полимером бетоны имеют весьма стабильные значения электрических характеристик, изменения объемных электрических характеристик во влажной среде незначительны.

Наиболее подходящим видом неметаллической арматуры для конструкций из электроизоляционного бетона являются стеклопластики, сочетающие в себе высокие прочностные и диэлектрические показатели.

Однако стеклопластиковая арматура имеет относительно низкое значение модуля упругости. Поэтому стеклопластиковую арматуру без предварительного напряжения применять нецелесообразно.

Об этом свидетельствуют исследования Ю.М.Вильдавского, В.В. Михайлова, Н.П.Фролова, Л.С.Фридмана и др. /50 -г 56/.

Однако создание конструкций с объемной пропиткой и внутренним стеклопластиковым армированием сопряжено с существенными технологическими трудностями, большими трудозатратами.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Создан и исследован тип комплексных элементов, представляющих сердечники из электроизоляционных бетонов в стеклопласти-ковых оболочках, обеспечивающих высокие прочность, трещиностой-кость, защиту от воздействий среда и соответственно стабильность диэлектрических свойств в процессе эксплуатации.

По электрическим показателям они находятся на уровне фарфора и клеевой древесины: удельное объемное сопротивлени до 10^

II 12

10 ом.м, сопротивление изоляции до 10 ом, тангенс угла диэлектрических потерь около 0,04.

2. Разработаны технологии получения сборных и монолитных комплексных элементов различной массивности, позволяющие формовать стеклопластиковые оболочки с рациональной структурой армирования как до бетонирования (неудаляемая опалубка), так и непосредственно на высушенном бетонном сердечнике с помощью высокопроизводительного оборудования методом намотки.

3. Определены электрические и механические параметры высушенных бетонов наиболее распространенных марок "200", "300" и "400"; экспериментально установлено, что сушка на 4-5 порядков повышает электрическую сопротивляемость бетона, не влияет на его прочностные характеристики, на 10-15$ повышает деформативность при кратковременном нагружении, но ползучесть высушенных бетон-: ных элементов с полимерной обмазкой поверхности в 2 и более раз меньше, чем обычных бетонов.

4. Проведенные исследования показали возможность получения электроизоляционных бетонов с помощью суперпластификаторов без использования весьма энергоемкого процесса сушки, что позволяет создавать новые эффективные технологии формования сборных и монолитных электроизоляционных элементов.

5. Экспериментально установлено,что с ростом механических нагрузок происходит существенное (например, при6/^2= 0,7 на 30% и более) снижение электрического сопротивления комплексных элементов, что вызывает необходимость введения при проектировании нового критерия оценки наступления предельного состояния - пригодности к нормальной эксплуатации при одновременных механических и электрических воздействиях по условию электроизоляции,когда лимитирующим становится микро и макротрещинообразование.

6. Разработаны методики оценки на ЭВМ эксплуатационной пригодности электроизоляционных комплексных элементов по условию образования трещин, учитывающие особенности работы бетона, стеклопластика и образующейся при намотке в результате пропитки поверхностного слоя бетонополимерной оболочки.

Сопоставление данных, полученных расчетом и экспериментально, свидетельсвует о достаточной точности предлагаемых методик и целесообразности их использования при проектировании.

7. Экспериментально выявлена степень влияния солнечной радиации и морского влажного климата на работу и состояние поверхности комплексных элементов, даны рекомендации по учету этого фактора.

8. Создан опорный изолятор комбинированного типа на НО кВ, внедрены на Ингури ГЭС опорные изоляторы класса напряжений 10 кВ и 20 вВ, штанговый изолятор класса 6 кВ.

Сжатые и изгибаемые элементы из электроизоляционного бетона в стеклопластиковых оболочках внедрены в проектах ряда электротехнических сооружений.

Дальнейшее внедрение разработанных конструкций осуществляется в рамках Республиканской целевой комплексной программы "Мате риалоемкость", задание 07.01 "Разработать и освоить комплексные конструкции на основе стеклопластиков, позволяющих повысить несущую способность и сроки службы конструкций без дополнительной защиты от коррозии, а также технологию их производства".

1. X. Ахвердов Н.И., Ковалев Ф.Я. Теоретические основы электропроводности бетона. Доклады АН БССР, 1964, т.УШ, с.447-451.

2. Баженов Ю.М., Скобленок ГД. Электрические свойства цементно-полимерного бетона. В кн.: Применение полимерных смол в бетонных и железобетонных конструкциях. Материалы к Всесоюзному совещанию. - Вильнюс, 1971, с.27-28.

3. Бернацкий А.Ш., Скобленок Г.Л., Чунгин В.А. Диэлектрические и физико-механические свойства электроизоляционного бетона, стабилизированного петролатумом. Труды СибНИЙЭ, 1972,с.46-50.

4. Бернацкий А.Ф., Скобленок Г.Л., Чунгин В.А. Выбор оптимальных режимов стабилизирующей пропитки электроизоляционного бетона петролатумом. Труды СибНИИЭ, 1972, вып.22, с.51-57.

5. Вершинин Ю.Н. Бетон, как электротехнический материал. Труды Сибирского НИИ Энергетики, вып.2(21) Новосибирск, 1964.

6. Ганин В.П. Электрическое сопротивление бетона в зависимости от его состава. Бетон и железобетон. 1964, № 10.

7. Иванов И.А., Михельсон ДО.И. Диэлектрические свойства автоклавных бетонов на песчаном портландцементе. Строительные материалы, 1967, № 4, с.20-27.

8. Мчедлов-Петросян О.П., Старосельский А.А., Ольгинский А.Г. Структурные изменения цементного камня при воздействии постоянного электрического бетона. В кн.: Железобетонные шпалы.-М.: Транспорт, 1968, с.60-64.

9. Мчедлов-Петросян О.П., Старосельский А.А. Предпосылки повышения электростойкости цементных бетонов. В кн.: Железобетонные шпалы. - М.: Транспорт, 1968, с.52-59.

10. Мчедлов-Петросян О.П., Сивцов А.П., Старосельский А.А. Разработка составов бетонов с уменьшенными электроизоляционнымисвойствами. В кн.: Вопросы долговечности железобетонных шпал. - Харьков: Транспорт, 1971, с.57-61.

11. Слукин В.М., Сарапулов А.Ф. Бетоны с . повышенными электроизоляционными свойствами. Бетон и железобетон, 1973, № 12. с.13-14.

12. Старосельский А.А. Влияние технологических факторов на электропроводность бетона. В кн.: Железобетонные шпалы. - М.: Транспорт, 1966, с.37-43.

13. Тареев Б.М. Физика диэлектрических материалов. М.: Энергия, 1973. - 328 с.

14. Электротехнические бетоны. Труды СибНИИЭ, 1964, вып.2(21),-104 с.

15. Ьо^а^к&'с ЗайапСа ро1ок<1 пас!ргасСон^ г'ттпог^агссо^^ па Ь&опого. кпо^гика^о. И'брогсге ¿¿гъИ ьгаЫп'сс/г парСао. Ргасе ¿/аи&ом ЛпъЬ^ЬиЬи ¿псг^оа&к -иукс НокксЬпСкС <¡912, л/-/5,р. т-т.

16. Хат£<гг I Е. Хиь &е£опб шЕап.1$ а'^аиЫ ЬОлЫс^аШа £и£1, 5ГЕ, 1940, 5иг. Ею,р.2$717 • Hüuswann J).J. ¿¿td/boofte/nLcaf &dkavLoaz of sltal in conmia ~^foutwal of tho. OLmatLoan Сопсяа1а ЛпьШмЫ., !96Ц, Vg P. W 186.

17. FzitecA V. §)еъ clu^bzaibun^SwLdQ.'i^iariä vonbatonQ-td&tn und ¡VascAindntan, W1,66, л/S. 5.54J-346

18. Авербах E.E., Лугинина И.Г., Смогоржевский В.И. Изучение электропроводности клинкерных минералов и цементов. Цемент, 1963, № 6, с.6-7.

19. Бернацкий А.Ф., Вершинин Ю.Н., Чунгин В.А. Энергетический анализ импульсной электрической прочности кристаллогидратов цементной связи. Труды СибНИИЭ, 1972, вып.22, с.31-41.

20. Вершинин Ю.Н., Михельсон Ю.И. Сравнительные исследования связок для бетонов с улучшенными диэлектрическими свойствами.-Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1965, № 12,с.63-68.

21. Вершинин Ю.Н., Чунгин В.А. Об электрическом моделировании структуры электроизоляционного бетона. Труды СибНИИЭ, 1970, вып.№ 16, с.68-70.

22. Малинин Ю.С., Ленский С.Е. Исследование факторов, влияющих на удельное омическое сопротивление цементного теста и его жидкой фазы. Труды Всесоюзного научно-исследовательского института цементной промышленности, 1967, № 2, с.116-124.

23. Старосельский A.A. Влияние технологических факторов на электропроводность бетона. Труды Харьковского института инженеров железнодорожного транспорта им. С.М.Кирова. - М.: Транспорт, 1966.

24. Старосельский A.A., Чернявский В.JI. О роли фазового состояния вода в формировании электрических свойств цементного бетона.-В кн.: Железобетонные шпалы. М.: Транспорт, 1966, с.50-55.

25. Бернацкий А.Ф., Целебровский Ю.В., Чунгин В.А. Электрические свойства бетона. М.: Энергия, 1980, с.267.

26. Старосельский A.A. Электрокоррозия железобетона. Киев, Изд. Буд1вельник, 1978, с.168.

27. Кобранова В.Н. Физические свойства горных пород. М.: Гос-топтехиздат, 1962. - 490 с.

28. Лейрих В.Ю., Гендин В.Я. Электроизоляционные свойства бетонов при разных условиях их эксплуатации. Электричество, 1968, № II, с.81-84.

29. Чирков Ю.Г. Эффективная электропроводность гидрофобизирован-ных электродов. I. Электропроводность решетки звеньев и решетки узлов. Электрохимия, 197I, т.УП, вып.II, с.1681-1684.

30. Пархоменко Э.И. Электрические свойства горных пород. М.: Наука, 1965. - 164 с.

31. Якубовский Я.В., Электроразводка. М.: Недра, 1973. - 302 с.

32. Лыков Ю.С. Теория сушки. 2-е изд. - М.: Энергия, 1968. -471 с.

33. Чеховский Ю.В., Казанский В.М., Лейрих В.Э. Структура пор и формы связи воды в цементном камне. Инженерно-физический журнал. 1963, № 5, с.50-54.

34. Любимова Т.Ю., Ребиндер П.А. Особенности кристаллизационного твердения цементов в зоне контакта с различными фазами (заполнителями). Доклады Академии наук СССР, 1965, т.163, № 6, с.1439-1442.

35. Некрасов К.Д. Жароупорный бетон. М.: Промстройиздат, 1957, - 283 с.

36. Покровский Н.С. Пропиточная гидроизоляция бетона. JI.: Энергия, Ленинградское отделение, 1964. - 71 с.

37. Артамонов B.C. Защита железобетона от корразии. М.: Стройиздат, 1967. - 127 с.

38. Ахуджаров Э.А., Пашков Д.Н. Новые покрытия на основе полимерных материалов для защиты бетона. Строительство и архитектура Узбекистана, 1976, № 7, с.27.

39. Потапов Ю.В., Соломатова В.И., Селяев В.П. Полимерные покрытия для железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1973, с.129.

40. Рекомендации по применению трещиностойких эластичных покрытий по бетону. НИИЖБ, 1972.

41. Шистерова В.В., Медведев В.М., Ничаева Г.С. Трещиностойкость лакокрасочных защитных покрытий на бетоне. Бетон и железобетон, 1965, № I, с.32-34.

42. Мощанский H.A., Кононенко A.C. Повышение стойкости ограждений в силосохранилищах. Бетон и железобетон, 1959, № I,с.42-44.

43. Баженов Ю.М. Модифицирование бетонов полимерами. В кн.: Технология заводского домостроения. - М.: Госстройиздат, 1972, с.103-107. .

44. Баженов Ю.М., Угинчус Д.А., Улитина Г.А. Бетонополимерные материалы и изделия. Киев: Изд-во Буд1вельник, 1978. -89 с.

45. Баженов Ю.М. Повышение коррозионной стойкости бетона пропиткой полимерами. Промышленное строительство, 1978, № 8,с.37-38.

46. Бернацкий А.Ф., Скобленок Г.Л., Чунгин В.А. Выбор оптимальных режимов стабилизирующей прочности электроизоляционного бетона петролатумом. Труды СибНИИЭ, 1972, вып.22, с.51-57.

47. Егоров Ю.В. Бетонополимеры с поверхностной пропиткой. В кн.: Повышение долговечности промышленных зданий и сооружений за счет применения полимербетонов. - М.: 1978, с.120-122.

48. Вильдавский Ю.М. 0 деформациях и напряжениях стеклопластико-вой арматуры при изготовлении предварительно напряженных конструкций. Симпозиум по стеклопластиковой арматуре (1974): Материалы симпозиума. Минск: Изд. ИСиА Госстроя БССР, 1974,с.89-94.

49. Михайлов К.В. Преднапряженные бетонные конструкции со стекло-пластиковой арматурой. В сб.: Использование стеклопластиков для армирования бетонных конструкций. - Минск: Изд. Наука и техника, 1964, с.10-17.

50. Зайцева Л.П. Влияние термовлакностных условий на прочность стеклопластиковой арматуры. В кн.: Повышение эффективности жилищно-гражданского строительства. Разд.1. - Минск: 1971, с.144-148.

51. Зайцева Л.П. Напряженное состояние стеклопластбетонных конструкций при огневом воздействии. В кн.: Стеклопластбетон-ные конструкции. - Минск: 1979, с.64-70.

52. Соколов M.И. Расчет элементов кольцевого сечения со стекло-пластиковой арматурой. Бетон и железобетон, 1980, № I,с.31-32.

53. Фролов Н.П. и др. Коррозиестойкие и электроизолирующие стеклопласт бетонные конструкции. Бетон и железобетон, 1975,12.

54. Фролов Н.П. Стеклопластиковая арматура и стеклопластбетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1980, - 103 с»

55. A.c. 378327 (СССР) Устройство для непрерывного изготовления трубчатых изделий из армированных пластиков. Андреев Г.Я., Шержуков Г.Е. и др. - Опубл. в Б.И., 1973, № 19.

56. A.c. 394220 (СССР) Устройство для изготовления стеклопласти-ковых изделий /Кваша Д.И., Броневский М.И. и др. Опубл. в Б.М., 1973, № 34.

57. A.c. 35I72I (СССР) Способ изготовления стеклопластиковых изделий /Кваша Д.И., Козырев З.А. Опубл. в Б.И., 1972, № 28.

58. Бондаренко В.М. и др. Установка для намотки рулонных и ните-подобных материалов на строительные элементы. A.c. № 462921, 1974,

59. Михайлов К.В., Попов А.Н., Пустовойтов В.П. Бетонные напорные трубы с непрерывной стеклопластиковой арматурой Бетон и железобетон, 1964, № 9, с.412-416.

60. Стеклопластики. Под редакцией Ф.Моргана. Изд-во иностранной литературы. M.: 1961.

61. Цыплаков О.Г. Основы формования стеклопластиковых оболочек.-Л.: Изд-во Машиностроение, 1968. 174 с.

62. Альперин В.И. и др. Конструкционные стеклопластики. М.: Химия, 1979. - 358 с.

63. Ван Фо Фы Г.А. Конструкции из армированных пластмасс. -Киев: Техн1ка, 1971. 220 с.

64. Киселев В.А. Стеклопластики. М.: Госхимиздат, 1961.

65. Потапов А.И., Савицкий Г.М. Прочность и деформативность стеклопластиков. Л.: Стройиздат, 1973, - 145 с.

66. Тернопольский Ю.М., Скудра A.M. Конструкционная прочность и деформативность стеклопластиков. Рига: Знание, 1966, -260 с.

67. Баженов В.ЛД, Гольденблат И.И, и др. Сопротивление стеклопластиков. М.: Машиностроение, 1968. - 303 с.

68. Огибалов П.М., Ломакин В.А. Механические свойства стеклопластиков. Инженерный сборник АН СССР, I960, т.30.

69. A.c. 726288 E04HI2/00 (СССР) Анкерно-угловая опора ЛЭП высокого напряжения /состоит из стойки с траверсой и оттяжек/ -Северо-западное отделение института "Энергосетьпроект", 1980.

70. Под редакцией В.В.Бургсдорфа. Воздушные линии электропередачи. Международная конференция по большим электрическим системам (СМСПЗ-74), Энергия, -М.: 1977.

71. Габлия Ю.А., Шпунтикова И.М. Конструктивные решения опор для линии электропередачи ультравысокого напряжения в Италии. -Энергетическое строительство за рубежом. М.: Энергия, 1980, № I, с.38-43.

72. Генис А.П. и др. Применение нетрадиционных изоляционных материалов для опор. Энергетическое строительство за рубежом, М.: Энергия, 1976, № 5, с.30-32.

73. Генис А.П., Карпушнин Н.П., Ясинская Н.В. Применение нетрадиционных изоляционных материалов для опор ВЛ. Энергетическое строительство за рубежом. - М.: Энергия, 1978, № 5,с.34-37.

74. Лисовский Г.С. Тенденция проектирования конструкций и электрооборудования для электропередач сверхвысокого напряжения. -Энергетическое строительство за рубежом. М.: Энергия, 1978, № 2, с.31-35.

75. Карпушкин И.П. Опыт применения изолирующих траверс на опорах линий электропередачи за рубежом. Информэнерго, - М.: 1974, обзор.

76. Патент № 238X882 Франция класс E04HI2/00 Стойка, в частности, для электропроводов, способ и машина для ее изготовления /формированная стеклопластиковая1978

77. Патент № 2808037 ФРГ класс E04HI2/02 Мачта, в частности, для электрических проводов, а также способ и машина для ее изготовления 1978.

78. Новгородцев Б.П. Конструкции опор для линий сверхвысокого напряжения. Энергетическое строительство за рубежом. -M.: Энергия, 1980, П 1, с.38-43.

79. Бахарева В.Е., Конторовская И,А., Петрова Л.В. Эпоксидные стеклопластики в судовом машиностроении. Л.: Судостроение, 1968.

80. Давыдов С.С. Направленное изменение свойств бетона и железобетона полимерами. Бетон и железобетон, 1969, № 5, с.1-3.

81. Соломатов В.И. 0 влиянии полимерных покрытий на свойства желез обет она. В сб.: Исследования работы строительных конструкций с применением полимербетонных материалов. -Трудн ШИТ, вып.201, - М.: Транспорт, 1967, с.29-34.

82. Давыдов С.С. и др. Сталеполимербетонные строительные конструкции. М.: Стройиздат, 1972. - 280 с.

83. Носарев A.B. Новые эффективные армополимербетонные железобетонные конструкции транспортных сооружений. М.: МИНТ, 1980. - 158 с.

84. Патуроев В.В., Фанталов A.M. Внедрение конструкций на основе полимеров в цветной металлургии и их эффективность. В сб.: Перспективы применения бетонополимеров и полимербетонов в строительстве: Тезисы докладов СИМП. - М.: Стройиздат, 1976, с.36-37.

85. Соломатов В.И. Полимерцементные бетоны и пластбетоны. М.: Стройиздат, 1967, с.3-182.• 88. Патент № 35I49I8 США класс Э2-741 E04C3/34 Способ предварительного напряжения бетонной опоры и опора, изготовленная данным способом. 1970.

86. Патент № 1944256 ФРГ класс 77 12/12 E04HI2/I2 Способ изготовления мачты из бетона, форма для осуществления способа и мачта полученная этим способом1973.

87. Пустовойтов В.II., Черномаз B.C., Килимов С.Л, Асбестоцемент-ная труба. A.c. № 59I65I (СССР), опубл. в Б.И., 1978,5.

88. Черномаз B.C. Программирование технологического процесса намотки стеклопластиковой арматуры. Тезисы докладов семинара "Повышение стойкости и защита от коррозии строительных материалов и конструкций". Челябинск, 1982.

89. Пустовойтов В.П. Бетон в стеклопластиковой обойме. Бетон и железобетон, 1972, № 3, с.25-26.

90. Шагин А.Л., Бондаренко Ю.В. Исследование сжатых бетонных элементов, усиленных стеклопластиковыми обоймами. В сб.: Строительные конструкции, вып.ХХУШ, Киев: Буд1вельник, 1976, с.102-110.

91. Шагин АЛ. К вопросу применения элементов в стеклопластиковых обоймах в машиностроении. Проблемы машиностроения, вып.6, 1978, Киев: с.44-47.

92. Шагин А.Л. Особенности напряженно-деформированного состояния конструкций комплексного типа. Сб.: Исследование работы строительных конструкций и сооружений. - М.: МИСИ-БТИСМ,1980, с.65-75.

93. Шагин А.Л,, Черкалина Л.А. Исследование работы изгибаемых бетонных элементов в стеклопластиковых обоймах при кратковременном нагружении. В сб.: Исследование работы строительных конструкций и сооружений. - М.: МИСИ, 1980.

94. Бондаренко В.М., Шагин А.Л. Определение несущей способности изгибаемого железобетонного элемента методом интегрального модуля деформаций. В сб.: Прочность и деформативность железобетонных конструкций. Харьков: Изд-во ХГУ, 1969, с. 6973.

95. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Изд-во ХГУ, 1968. - 323 с.

96. Бондаренко В.М., Тимко И.А., Шагин А.Л. Расчет железобетонных плит и оболочек методом интегрального модуля деформаций.-Харьков: Изд-во ХГУ, 1967.

97. Пекар И.Р., Бочаров В.А. Малоиндуктивные генераторы импульсных напряжений. Приборы и техника эксперимента, № 3,1982.

98. Смирнов С.М., Терентьев П.В. Генераторы импульсов высокого напряжения. 1964.

99. Бочаров H.A., Ефимова A.C., Воевода Г.ш., Баренцова Н.Б. Бетоны повышенной прочности с суперпластификаторами. -Бетон и железобетон, 16, 1980, с.18.

100. Братчиков В.Г. Модифицирование технических лигносульфонатов для получения пластификаторов повышенной эффективности.

101. В сб.: Реализация региональной комплексной научно-технической целевой программы "Бетон". Харьков: Облполиграфиздат, 1983.

102. Бумакова М.Г., Скобинская H.H., Иванов Ф.М. Влияние суперпластификаторов на характеристики бетона. Бетон и железобетон, № XI, 1982, с.6.

103. Михайлов В.В., Бейлина М.И., Васильев Ю.Б. Суперпластификаторы для быстросхватывающихся напрягающих бетонов. Бетони железобетон, № I, с 1980, с.19.

104. Счастный А.Н., Горенков Н.Э., Шаповалов Г.Д. Опыт применения эффективных пластифицирующих добавок на заводах ДСК-1 Главмосстроя. Реферативный сборник "Передовой опыт в строительстве Москвы", № 14, 1980.

105. Черкинский Ю.С., Юсупов Р.К., Князькова И.О., Карнис В.З. Пластификатор НШ1-20. Бетон и железобетон, № 8, 1980. -8 с.

106. Чумаков Ю.М., Тринкер Б.Д., Демина Г.Г., Маньковская Г.Н., Тринкер А.Б. Влияние суперпластификаторов на свойства бетона. Бетон и железобетон, № 10, 1980. - 16 с.

107. Прочность и деформативность конструкций с применением пластмасс. Труды ЦНИИСК. Под ред. А.Б.Губенко. - Стройиздат, 1966.

108. ИЗ. Рекомендации по проектированию и расчету строительных конструкций с применением пластмасс. М.: ЦНИИСК, 1969.

109. СНиП П-21-75. Бетонные и железобетонные конструкциии. -М.: Стройиздат, 1976.

110. Курашев В.И. Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона. М.: Машиностроеиздат, 1950, 268 с.

111. Давыдов С.С., Соломатов В.И., Швыдко Я.И. Исследование напряженного состояния двухслойных сталепластбетонных балок. В сб.: Пластбетон в конструкциях транспортного строительства. - М.: Транспорт, 1971, с.120-121.

112. Красовская Г.А., Давыдов С.С. Трещиностойкие полимерные покрытия для несущих конструкций из железобетона. -Бетон и железобетон, 1972, № 7, с.24-25.

113. Лившиц Я.Д., Жардочко И.О. Клеевые соединения и клеевые покрытия бетонных и ?келезобетонных балок. В сб.: Применение полимерных смол в бетонных и железобетонных конструкциях. Вильнюс, 1971, с.62.

114. Селяев В.П. Исследование влияния эпоксидных покрытий на трещиностойкость железобетонных изгибаемых элементов. -Дис.канд.техн.наук. М.: 1973, - 155 с.

115. Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и ?келезо бетона. М.: Госстройиздат, 1961, - 96 с.

116. Шагин A.J1. Комплексные элементы повышенной прочности. -В кн.: Строительные изделия, конструкции и сооружения. Сборник научных трудов /МИСИ и БТИСМ, вып.26, т.5, М.: 1977, с.152-157.

117. Красовская Т.А. Механическое влияние покрытия на работу бетонных и железобетонных элементов. В сб.: Исследования строительных конструкций. - Труды МИИТ, вып. 427, М.: 1973, с.66-72.

118. Саляев В.П. Исследование влияния эпоксидных покрытий на трещиностойкость железобетонных изгибаемых элементов. -Дисс. канд.техн.наук, Саранск, 1973.

119. Швидко Я.И. Исследование изгибаемых конструкций с полимер-бетоном в растянутой зоне. Канд.дис. М.: 1970, с.238.

120. Антропова Е.А. Влияние полимерных покрытий на трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов. В сб.: Исследование мостовых конструкций. - Труды МИИТ, М.: 1971, с.154155.

121. Красовская Т.А., Герасимович H.A., Самойлова М.П. Проблемы повышения химической стойкости несущих железобетонных конструкций. В сб.: Исследование строительных конструкций железнодорожного транспорта. - Труды МИИТ, № 35, М.: 1981, с.116-120.

122. Донченко О.М. Сопротивление чистому изгибу железобетонных элементов, армированных различного вида сталями. Дис.канд.техн.наук. Харьков: 1965, с.265.

123. Темнов Н.И. Влияние на деформации ползучести размеров поперечного сечения бетонного цилиндрического образца и формы эпюры напряжения. Известия АН Арм.ССР, серия физ.-мат. наук, I96X, № 6, с.16-18.

124. Шагин A.JI., Гуровая JI.A., Симейко В.В. К определению несущей способности 'железобетонных статически неопределимых конструкций. В кн.: Вопросы теории и технологии железобетона, Харьков: Изд-во ХГУ, 1972, с.32-34.

125. Джуринский М.Б. Повышение долговечности железобетонных градирен полимерными облицовками. Автореферат дис. канд. техн.наук, М.: 1979. - 22 с.

126. Каган М.Е. и др. Стеклопластик увеличивает срок службы железобетонных градирен. Промышленное строительство, 1964, № 12, с.12.

127. Красовская Т.А., Давыдов С.С. Трещиностойкие полимерные покрытия для несущих конструкций из железобетона. Бетон и железобетон, № 7, 1972, с.24-25.

128. Красулин H.H., Дуров И.С., Рак В.И., Радченко А.П. Восстановление железобетонных конструкций, подверженных динамическим воздействиям. В сб.: Применение полимерных смолв бетонных и железобетонных конструкциях. Вильнюс: 1971, с.57-60.

129. Рекомендации по выбору полимеров и области рационального применения комплексных конструкций из полимерных материалов и железобетона. /Донецкий ПромстройНИИпроект/ Донецк: 1979. - 29 с.

130. Соколова Ю.А., Хозяин В.Г. и др. Защитные покрытия железобетонных градирен на основе модифицированных эпоксидных смол. В сб.: Применение полимерных смол в бетонных и железобетонных конструкциях. - Вильнюс: 1971, с.86-89.

131. УТЗЕРНА7) " директор каскада ;'нг1.научно-технической комиссии о внедрении результатов диссертационной работы Палия Гурама Шалвовича "Электроизоляционное бетонное изделия в' стеклопластиковь'х оболочках".

132. Утверждаю" Начальник Особого конструкторского бюро высокоимпульсной° сu\гтщЩ1. Щ о'#^-^Ж0К0РС)Д03 ГЛ.1. JfQT1.,чсс84 г.1. АКТ■ научно-технической комиссии о внедрениирезультатов диссертационной работы САЖИ Гурама Шалвовича

133. Электроизоляционные бетонные балки и колонны в стеклопластиковых оболочках в настоящее время внедрены в проекте крупногабаритного электротехнического сооружения генератора импульсных напряжений.

134. Разработанные Салиеп Г.Р1. изделия могут найти широкое1. Утверждаю"

135. Замдиректора Всесоюзного ОЛИМПИйс кого с по р тив н ого центра ДСО "Спартак"

136. ГИНЗБУРГ А.М. II сентября 1984 г.1. АКТтехнической комиссии о внедрении результатов диссертационной работы САЖИ Гурама Шалвовича

137. Эксплуатация помещзний в период 1983-1984 г.г. показала высокую эффективность защиты желез обетвнных конструкций стеклопластиком.

138. Считаем, что внедренный Салией Г.Ш. в нашей организации1. УТВЕВШЩ)1. А К Трезультатов " работы^Ла^

139. Гурама ШаЛВО*шча ^лслт^ииа ОЛЯЦЙОННШ<4^0ННЫб' изделия в стеклопластиковых оболочках". "научно-технической комиссии о

140. Трехлетняя эксплуатация усиленных и защищенных стеклопластиком конструкций показала высокую надежность разработанного способа.

141. Резужаты диссертационной работы Салия Г.Ш. необходимо широко внедрять в строительстве, реконструкции и при восстановлении конструкций зданий и сооружений.инженера Абгаджава И.Т•»1. Председатель комиссии1. Члены комиссии

142. Г.Д.Абсандзе ЯНкфгу и.Т. Абгаджава1. Г.Е.Мамулия