автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Динамическая работа бетонных плотин с учетом их блочного строения

Министерство сельского хозяйства и продовольствия РФ

Московский ордена Трудового Красного Знамени гидромелиоративный институт

од

На правах рукописи ДУМЕНКО Виктор Иванович

ДИНАМИЧЕСКАЯ РАБОТА БЕТОННЫХ ПЛОТИН С УЧЕТОМ ИХ БЛОЧНОГО СТРОЕНИЯ

Специальность 05.23.07 — «Гидротехническое и гидромелиоративное строительство»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1994

'.Работа выполнена на кафедре ¡гидротехнических сооружений Морковекото ордена Трудового Красного Знамени гидромелиоративного института.

' .. ■•',. Научный руководитель

заслуженный деятель науки и техники, доктор технических наук, профессор РОЗАНОВ Н. П.

■ ... Официальные оппоненты:

доктор Технических наук,. профессор Г. Э. ШАБЛИНСКИЙ, кандидат.технических .наук, доцент СИВВНКОВ В. И.

В

РАЬ

идущая 'организация—Институт динамики -геосферы ащита состоится '« . /3. » . _ 1994 г.

в . . . час. на заседании специализированного совета' в Московском ррдейа Трудового Красного Знамени гидромелиоративном, институте по адресу: 127550, Москва, ул. Прянишникова, 19. ... .

С диссертацией можно ознакомиться .в библиотеке МГМИ. Автореферат разослан - « » . . 1994 г.

■ I " ■. .■■■■• .'■: .

Ученей секретарь специализированного совета

; • . /''■■:'., кандидат технических наук КУЗЬМИН С.

0Бф1Я ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В93ведение массивных бетонных конструкций влечет за собой необходимость устройства большого количества

конструктивных швоэ. В гравитационных и массивно-контрфорсных

\

плотинах вертикальные межсекционные швы обычно не цементируются, что же касается швов, образующихся в процессе строительства, то, как правило, проектом предусматриваются мероприятия по обеспечению их монолитности. Здесь следует заметить, что 'Прочность омоно-личенного uina не эквивалентна прочности монолитного бетона, так как даке качественно зацементированный шов плохо сопротивляется растягивающим напряжениям. Натурные исследования показывают, что плотины перенесшие землетрясение, работали, как блочные конструкции, т.е. как по горизонтальным, так и по вертикальным швам у них наблюдались значительные подвижки: Например у плотины КоПип (Индия) после землетрясения I9G7 года произошло наваливание секции плотины друг на друга.

В настоящее время, в нормативных документах отсутствуют четкие указания для динамических расчетов бетонных плотин с учет-ом взаимодействия их элементов. Нормативные расчеты ведутся для отдельных секций плотин, без учета рассеивания энергии колебания силами сухого и вязкого трения, а также виброуд.лрными эффектами. ¡1еучет последнего приводит к назначению неоправданно завышенных коэффициентов запаса прочности сооружения со всеми вытекающими из этого последствиями. По нашим представлениям, этим и определяется актуальность данной работы.

Цель работы заключается в разработка инженерного способа расчета напряженного состояния секций бетонных плотин с учетом их взаимодействия. При разработке указанного способа ставилась

а

ЗПДПЧП МИН'ЛМПЛЬПО сократить число дополнительных исходных данных к тем, которые необходимы для хорошо известных расчетов плотин баз учета блочности. р конечном итоге потребовался единственный дополнительный параметр - начальное раскрытие межсекционных швов, которое доиольно точно может быть назначено из опыт;

»

эксплуатации уже построенных плотин.

Такое сокращение дополнительных параметров удалось сделать благодаря проведению серии якспериментов на физических и матема' тической моделях взаимодействующих секций бетонных плотин.

На указанных моделях решались следующие задачи:

а) изучение динамических характеристик отдельно стоящих и работающих в составе плотины секций с соудярзнлями и без таковы с целью выяснения необходимого- минимального количества собствен пых. форм кодобпн'И'Л, определяющих нппряжонноо состояние плотины;

б)'изучение нелинейной зависимости "сила - прогиб" для сек ций работающих с соударениями;

• в), изучение поведения физической модели апотины, работающе с соударениями секций, и зависимости от пида воздействия - гирм ническое, импульсное и по спектру акселирограмм;

г) оценка диссипативных свойств сил сухого трения и виброу ра, а также' - соотношений, связывающих указанные потери энергии с- вязким трением, с целью.линеаризации функции рассеивания энер гии; ■ • '

д) изучение влияния вязкого заполнителя в швах на напряжен иоо состояние плотины, как инженерного антисейсмического меропр тия.

Методика псслодочаний пкличаот:

а) разработку и осуществление методов изготовления физичес кихмоделей плотин с регулируемыми и контролируемыми микронными

азорами п шпах; .

б) разработку способов линеаризации потерь энергии колебаний сухим трением и виброударом;

' в) разработку методов создания динамических нагрузок по ;пектру реальных акселерограмм тремя способами при помощи: сейс-юплатформ; импульсного метода; электродинамических -вибраторов;

г) обработка осциллограмм по максимальным, моментальным !фиксированное время) и спектральным значениям величин;

д) измерение напряжений, перемещений, ускорений в точках модели при помощи комплекта аппаратуры: илейфовых осциллографов ,'Н-ЮЬ), тензоусилителей (УТС-12-ВТ), пьеэоусилителей ( ,1ДО-132), генаорезисторо», пьезоакселерометров, тепло скоб и анализаторов зпектра. .

Вся измерительная аппаратура и датчики, применяемые п исследованиях стандартны и серийно выпускаются промышленностью.

Обьо кт и м ис с л од о линий были массивные сооружения типа бетонных плотин. Такие конструкции наиболее полно отвечают цел™ и задачам исследований, так как тело бетонной плотины по конструктивным и технологическим соображениям изрезано швами, что позволяет изучить динамическую работу, как отдельных ее элементов (секций, блоков), так и в целом (пакет секций).

Испытывались три полкообьемные модели Токтогульской, Киров- ■ ской и Курпсайской плотин в масштабах 1/300-1/400 н.в., а также целый ряд их фрагментов. 2(роме этого исследовались методические схематизированные модели консолей и клиньев на предмет выяснения физической сущности причин , их нелинейных колебаний.

Во всех модельных исследованиях соблюдались основные критерии подобия натуры и моделей, а также подобие динамических нагрузок.

Научна положения, зп'ци'цпьмып в роботе.'

'4 Сооружения, имеющие блочное строение, обличают внутренними'рейервамт динамической прочности за счет повышенной диссипации энергии колебаний сухим и вязким трением в швах.

2. Динамическая работа высоких бетонных конструкций с вер-

к

тикальными незацементированными швами сопровождается'coyдapeниe^ соседних элементов, что приводит к нелинейным зависимостям их напряженного состояния от уровня динамических нагрузок за счет скачкообразных изменений жесткости ее элементов и. ииброударного ' гашения энергии. Подобные динамические системы обладают "жестко? нелинейной характеристикой, восстанавливающей силы, и обладают заме-тно меньшей "чувствительностью" к изменении, вида и уровня • намическогр воздействия нежели -линейные. Данное положение справедливо также и по отношению к характеристикам затухания колебаний. '. • • .

3. Повышенное рпссеипанио энергии п блочных бетонных конструкциях не позволяет проявляться высшим формам колебаний в ее элементах, что пол подлет рассматривать их как системы с распределенными параметрами, но с одной степенью свободы. Указанное пс ложопио. нояполило разработать инжопорпий метод рпечптп напряженного состояния бетона в подобных сооружениях при динамических нагрузках и обосновать его.применимость в условиях недостаточно!

! сейсмологической информации.

■'Научная новизна в методике исследований:

1. Разработана методика выполнения модельных швов с регулируемыми микронными раскрытиями и их надежный контроль.

2. Разработана методика моделирования на сейсмоплатформах динамических нагрузок по их спектральному составу.

Научная новизна результатов исследований:

ь

I. Используя результаты исследований на физических моделях, I также результаты расчетов на ОНМ, предложен инженерный метод >асчета напряжений■в сскци»^плотин, колеблющихся нелинейно.

• 2. Получены формулы, связывающие диссипацию энергии вйбро-'даром с вязким демпфером.

3. Предложена методика построения нелинейной диаграммы сила-•прогиб для соударяющихся секций плотин.

4. Дана раздельная оценка диссипации энергии колебаний за ¡чет сил сухого трения и виброударного эффекта при взаимодейст-1ии соседних элементов бетонных сооружений.

5. Показана положительная роль таких антисейсмических меро-фиятий как неглубокие колодцы с вязким заполнителем (битумом) 1ежду секциями плотины.

6. Впервые показано, что за счет нелинейной работы-соуда-)яющихся секций плотины, рост напряжений в последних значительно »т.стает от роста нагрузки.

■ Достоверность научных: положений подтверждается анализом ра-юты блочных сооружений при динамических нагрузках, а также об-¡ледопанием сооружений перенесших землетрясения без катастрофи-юских разрушений.

Практическая ценность работы заключается в том, что ее ре— гультаты позволяют более правильно вести расчет бетонных сооружс-1ий, что в свою очередь позволяет более обоснованно применять па 1рактике те или иные антисейсмические мероприятия с учетом пнут->енних резервов прочности сооружения. В конечном счете это приво-(ит к повышению качества строительных работ, увеличивает долго-ючность сооружений и тем самым повышает эффективность капитальных вложений.

Реализация результатов работы. Рекомендации по учету внутрен-

>

■них резервов динамической прочности бетонных сооружений были уч j тены Гццропроектом им. С.Я.Кука и его Киргизским филиалом на стг дии проектирования Токтогуль1жой, Кировской и Курпсайской плотш В частности на Токтогульской плотине отказались от сплошного ом< ноличивания межсекционных швов, а на Киропркой плотине применялось только шшпрное омоноличивяние контрфорсов. При этом была 1 достигнута значительная- экономия денежных средств.

Апробация работы. Основный положения работы докладывались i обсуждались на Всесоюзной конференции "Определение степени сейсмической опасности в районах строительства крупных гидроузлов" г. Ленинград'1972 год, на научных -конференциях Московского гидр! мелиоративного института 1972, 1973, 1974, 1976, 1977 годах, на Всесоюзном совещании по сейсмостойкому строительству в г. Кишин! ве 1976 год.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5'работ, в то! числе 3.авторских свидетельства на изобретения.

. Структура и объем работы. Работа состоит из введения, четырех глав, заключения,, представлена на 110 страницах машинописно' го текста, содержит 52 рисунка и. список литературы из 118 найме' новоний. „

В первой главе на основе обзора литературы показано, ч'?о наличие сухого и вязкого трения в горизонтальных швах бетонных конструкций приводит к значительному рассеиванию энергии колебаний в последних. При этом, потери энергии могут в несколько раз . превышать потери за счет внутреннего трения в материале. Сравне ние динамических характеристик, полученных на монолитных модели с результатами натурных наблюдений за некоторыми японскими плот нами показывает, что декременты колебаний натурных плотин даже

и малых уровнях нагрузки п 2-3 ризп превышают те же величины, . ¡лучинные-но монолитной модели. При больших колебаниях, близких разрушающим,'это-'отношение-(увеличивается До 5-0 раз. \

Особым случаем следует считать динамическую работу бетонной ютилы с незацементированными вертикальным(и швами, которые в гриод экстуатации обязательно раскрываются на несколько милли-;тров. При сейсмических воздействиях секции таких плотин могут '.ударяться с одновременными пяяимнмми ¡юдтткпни. В этом случае ).чебания секций плотины носят нелинейный характер за счет скач-эобразного изменения жесткости секций и рассеивания энергии. <азанннй случай является наиболее .распространенным в практике гроительства высоких бетонных плотин, поэтому в данной .работе ч изучался наиболее подробно.

Вторая глава посвящена исследованиям методического характе-1, касающихся: способов нагружения физических моделей плотин; сдельных материалов; методики моделирования горизонтальных и эртикальных швов, а также контроля их состояния.

В результате указанных исследований разработано два новых тособа нагружения моделей по спектру рояльных акселерограмм - с эмощью сейсмоплатформ с дополнительными вибраторами и с помощью юктродинамических вибраторов. Также расширены функциональные эзможности ссйсмоплптформ, работающих по принципу сейсмического элчка и ударного способа нагружения непосредственно модели пло-ины. Эту часть работы автор считает очень важной, так как иэуче-ие нелинейных колебаний плотин на один вид воздействия не может лужить базой для обобщений, как в случае линейных колебаний. В онечном итоге показано, что реакция плотин с соударяющимися сенат» весьма консервативна, как к виду воздействия, так'и к его ровно. Это происходит за счет больших поглощений энергии колеба-

■■..■•■' Í.I

кий сухим трением и виброударом. С практической точки зрения эт рывод позволил основные опыты вести на 'полнообъемных моделях, Т£ как при этом' открылась вопмояг!|ость использования мощных сейсмо-платформ, работающих в режиме сейсмического толчка. Одна из таких сейсмоплатформ позволяла доводить общий^вес модели до 2 tohv (рис. I), & также - моделировать гидростатическую нагрузку с помощью тяжелых жидкостей (рис. 2).

Третья глава посвящена модельным исследованиям и анализу и> результатов. Здесь основное внимание уделялось изучению поглощения энергии виброудлром, а также сухим и вязким треиием.

Модельные и .теоретические исследования позволили получить соотношение между поглощением энергии виброударом и - вязким дел фером. 0,5, где S - декремент колебаний линей-

ного вибратора с вязким демпфером; R - коэффициент восстановления скорости Нелинейного вибратора после соударения.

Следует отметить, что это соотношение порно только с энерге тических позиций, так как виброударное гашении энергии ироиохо-. дит в короткий промежуток времени, а вязкое - непрерывно. После; нее накладывает определенные ограничения на использование указа! ноге соотношения' при вычислениях реакции нелинейной колебательно

системы. Другими словами, использование, этого соотношения дает

¡

точный 'результат только для максимальных значений реакции соору-• • жения. С практической точки зрения, этого вполне достаточно, чте бы решать задачи связанные с динамической прочностью сооружений. Численные расчеты по указанной формуле для реальных плотин (Ток-.тогульской, Кировской), а также модельные их исследования показывают, что декременты кол.ебаний секций плотин, работающих с coy; рениями, могут доходить до I против 0,25 для тех же секций, рабе тающих без соударений. • .

У

I

Рис. I. Конструкция объемной модели Токтогульской плотины

I - плотина; Н - разуплотненный слой основания; Ш - основание-массив; 1У - тензоскобы, измеряющие раскрытие межсекционных ивов

Исследования поглощающих свойств горизонтальных швов ролись I моделях Курпсайской и Кировской плотим, причем модель Курп-1йской плотин1| отвечала .веек! критериям подобия, включая фдобие ¡ъемиого веса материала плотин и - гидростатических сил. Было жазано, что при нагрузках близких к разрушающим, наличие гори-штальных швов может снижать сейсмическую нагрузку на плотину ) трех раз. В случае же малых нагрузок, то есть когда в гори-жтальных швах не наблюдаются подвижки, плотина работает как мо->литная конструкция.

На моделях также изучалась динамическая работа секций пло-1н, работающих отдельно (свободные'секции) и в пакете. В послед-. ;м случае секции могли соударяться, если нагрузки были достаточ-) велики или раскрытие швов было мало. При этом колебание секций зеило нелинейный характер за счет изменения жесткостей послед-<1Х при их соударении.

В опытах было выяснено, что нелинейная восстанавливающая 1ла в таких системах носит "жесткий" характер, то есть рост вос-ганапливающей силы опережает рост прогиба.

Нелинейная работа секций бетонных плотин, обусловленная вы-эперечисленними факторами, в конечном итоге приводит к значитель-эму снижению напряженного состояния последних особенно в облас-и опасных нагрузок. На рис. 3 приведены графики напряженного эстояния нижней части секции контрфорсной Кировской плотины в ависимости от уровня воздействия и состояния вертикальных швов, ам же показана роль неглубоких колодцев по гребню плотины, за-олненных битумной мастикой. Аналогичные графики были также полу-

4

ены и для секций гравитационной Токтогульской плотины,. Эти ре-ультаты позволяют констатировать факт о положительной роли швов, браэующихся в процессе строительства бетонных плотин, позтому.

бМИа

! 0.35 . +

: 0.34.

! 0.33

• ширина. ШЬ^ 4 ем • л . . 0.5

0.0

О с 605кини шпонками

* сьоййшлв секций

00 , 0.02^ 00А 000

0

»

шлы

Рио.'З. Зависимость напряжений и оги'лопко контрфорса • Кировской плотины от уровня динамической . :нагрузки и состояния швов

' V/ - максимальное ускорение платформы; :.■ д-г ускорение свободного падения

как ним прсдставлястсп, вопрос о цементации можсек^ионпых твои следует решать^ с учетом этого факта.

Четвертая глава посвящена разработке -инженерного метода расчета напряженного соотояния секций бетонных плотин, работающих' с соударениями. (

Модельные исследования однозначно показали, что напряженное состояние таких секций определяется практически основным тоном их колебаний. Это позволяет рассматривать секции, как системы-с распределенными параметрами, но с одной степенью свободы. Последнее положение позволяет отказаться от решения нелинейных уравнений в частных производных и заменить их уравнение?/ Дуффинга

2£Х ♦ РСх) « \л/ ' , где

2£ - удельный коэффициент вязкого сопротивления, учитывающий также потери энергии, сухим трением V виброударом;. Функция нелинейной упругой восстанавливающей силы; .

V/ - функция нагрузки.

Для инженерного метода расчета эта функция принималась в $орме импульса ускорения бесконечной длительности, как'самого неблагоприятного случая для напряженного состояния секций!

Кроме того, если билинейную функцию восстанавливающей силы впроксимировать параболой вида ( 0 X. + ЬХ то в такой постановке уравнение Дуффинга можно обезразмёрит и привести к виду

5 *ПУ «1 /где

п ч /

п- ЬУ/ 11 ~ е2П

■ В этих выражениях • В - частота собственных колебаний "свободной" секции; Ь - постоянный коэффициент,' подбираемый из

условия надежной апроксимации'билинейной характеристики параболой; Л степень параболы/ . ,

• То жо само1з можно проделать и с дифференциальным, урар^ением для линейного вибратора.

У,* 0.318§У, + У< = 1 I

' Решая эти уравнения с помощью ЭВМ и деля амплитуду линейного вибратора ( У* ) на амплитуду нелинейного ( У ) получим семей ство графиков коэффициента снижения амплитуды колебания нелинейного вибратора, как функцию безразмерных величин ( Г1 ;Ь ; П )• На рис. 4. изображен один из таких графиков для наиболее типично? апроксимации - параболы четвертой степени. Получение же исходно} билинейной характеристики восстанавливающей силы, не представляет труда, соли известны начальные раскрытия швов, плотины.

.¡а рис. 5 приведен пример построения подобной характеристш Порядок.расчета нелинейных колебаний секций плотин по предлагаемой методике.

1. По собственной частоте "свободной" секции плотины и вел) чине- ожидаемых первоначальных раскрытий швов строится зависимое' упругой восстанавливающей силы.

2, Эта зависимость аппроксимируется параболой ( П ) степени и определяется параметр.

: I ' П_ ШП'1 *

' 1 . а2П

гдо и " коэффициенты, получаемые в процессе аппроксима ■ < ции;

максимальное ускорение "ступенчатого" воэдейст вия;

'8 - собственная круговая частота "свободной"'секци

Рис. 4. Коэффициент снижения -амплитуды нелинейного вибратора при нелинейности - парабола четвертой степени

Рис. 5. К построению нелинейной упругой восстанавливающей силы ■ [ для секций плотины: а - точка, для которой ведется построение нелинейной харгжтеристики; б - начальное ; положение секций; в - максимальное отклонение секций; г - схема роботы одной секции; д - построение характеристики восстанавливающей силы Х<> - координата точки "а" в момент касания верха секции "ограничителя"

IV •

11(1 грп^шк/ш (рис. определится . Г) - кооффициинт ени~ зния амплитуды нелинейного-вибратора по отношению к линейному.

4. Любым Известным методам определяете^ максимальная. |мгсли-^да колебаний "свободной" секции плотины.

5. Разделив эту амплитуду на их коэффит

ионт £) ползаем

лплитуду нелинейных колебаний секции.

■ Для окончательной апробации предлагаемого инженерного'мето-а расчета, нами было рассчитано напряженное состояние одной из • зкций гравитационной Токтогульской плотины с последующим срав-знием его с экспериментом. Результаты таких исследований приведе-л на рис. б. Здесь следует заметить, что рост расчетных напряже-1й более плавный нежели.экспериментальных. Невидимому это связано апроксимацией билинейной характеристики параболой.

ВЫВОДУ ПО РАБОТЕ

1. Установлено, что блочные бетонные сооружения имеют допол-1Тельные внутренние резервы'сопротивления динамическим нагрузкам I счет :

•а) рпеппипамия энпргии силами сухого и вязкого трения;

б) виброударного гашения колебаний;

в) изменения жесткости в процессе колебаний - адаптации к »грузкам за счет "включения" и "выключений" связей.

Показано, что полезность некоторых указанных факторов можно :илить, например, устройством в вязких (битумных) шпонок в швах, >торые существенно (до 30%) -снижают напряжения в бетоне плотины.

2. Для количественного сравнения диссипативных свойств )!иб-)ударного режима, а также сил сухого и вязкого трения в данной »боте предложена методика приведения потерь энергии в них к по-фям в вязком демпфере, свойства которого характеризуются декре-

ЭКСПЕРИМЕНТ

О? .

06 05 0.4 0.3. 02 0.1

Рис. 6. Сравнение результатов счета с экспериментом

знтом колебаний ( ^ ).

Наибольшее рассеивание энергии колебаний ( 5 = ,

,75) наблюдается при нулевых раскрытиях швов, так как в этом слу-эе сухое трение присутствует на всем протяжении цикла колебаний, ри увеличении ширины швов между секциями роль сухого трения ^еньшается, но при этом увеличивается роль виброударного гашения элебаний ( Н = 0,8). Данное сочетание эффектов, повидимому, нуж-э считать весьма удачным, так.как оно снижает вопрос об оптималь- • ах раскрытиях межсекционных швов.

3. Цементация мексекционных швов в плотинах, а особенно пов-эрная (более дорогая), как антисейсмическое мероприятие ноцеле-эобразна, тик как в этом случае увеличение рассеивания энергии илами сухого трения, компенсируется отсутствием'диссипации онер-пи виброударом. • . ■

и _ . Р£ АКЦйй

4. Суммарный эффект снижениями секциях за счет их соударения роявляется в большей степени для гравитационных плотин, нежели

ни мпссинно-контрфорошх. Данное обстоятельство, поьидимому, слс-ует объяснить н первую-очередь тем, что секции гравитационной . потипы (плоские и топкие) более сильно меняют спои-динамические эрактеристики, нежели массивные контрфорсы.

Ь. Сейсмостойкость бетонных сооружений можно значительно по-ысить за счет организации по поверхности неглубоких швов-надрезов, пк например, швы-надрезы по оголовкам.контрфорсов Ккропской плопни. У)гялял)1),)с шпы, но—поргмх, снижают рпстягиьпющие напряжения а оголовке, во-вторых, такое мероприятие оказывает лоложитель-ую роль, вьиду дополнительной диссипации энергии на преодоление ил'.сухого трения. Так, например, для контрфорсов Кировской пло-ины наличие ^только трех надрезов увеличило декремент кь|ебаний а б0£. ' ■

6. Проведенные исследования покаоали, что системы с "жест кой" нелинейной характеристикой восстанавливающей силы, к кото, относятся бетонные сооружения, разрезанные швами, обладают зам но меньшэй "чувствительностью" к изменению вида и уровня динам ческого воздействия,.нежели линейные. Данное положение спраиец ливо также и по отношению к характеристикам затухания колебали ?. Повышенное'рассеивание энергии в реальных бетонных пло нах не позволяет проявляться шсшпм формам колебаний в их секи ях, что позволяет.'рассматривать их как системы с распределении параметрами, но с одной степенью свободы. Это положение позьол ло разработать инженерный ме'год расчета напряженного состояния бетона в подобных .сооружениях при динамических нагрузках и обе новать его применимость в'условиях недостаточной сейсмологичес информации.'• ''•.'•' .

Оскзсные положения диссертации опубликованы в следу ющих работах:

1. Думекко В. И. Моделирование спектрального состава сейсмических воздействий электродинамическим методом. Труды Всесоюзной конференции по определению степени сейсмической опасности и обеспечению сейсмостойкости плотин (дополнительные материалы) ВНИИГ, Ленинград, .1972 г.

2. Бахтин Б. 14., Думенко В. 'И. Влияние деформационных швов на сейсмостойкость Токтогульскоц плотины. Труды МГМИ. Том XXXV «Гидравлика и гидротехнические сооружения». М.„ 1973, 174 с.

3. Авторское свидетельство. Устройство для исследования сооружений № 918921 С01,УЛЗ/00.

4. Авторское свидетельство. Стенд для исследования сейсмостойкости сооружений № 868403 С01.М.7/00.

5. Авторское свидетельство. Устройство для исследований сейсмостойкости сооружений № 903723 001.М.7/00.

Зак. Подписало в печать 13. ОТ-<34 Тир.ЮО -- МИЙС11 им. Горячкшш tj.II.