автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.01, диссертация на тему:Аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора

ВВЕДЕНИЕ.

Глава I. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Обзор литературы по влиянию геометрии ступени на радиальный градиент давления и связанное с этим изменение экономичности.

1.2. Обзор литературы по влиянию корневого отсоса и подсоса на экономичность турбинной ступени.

1.3. Краткий обзор литературы по расчету потерь в турбинных решетках.

1.4. Обзор литературы по выбору степени и градиента реактивности.

Глава 2. ВЛИЯНИЕ ЗАКРУТКИ И НАКЛОНА СОПЛОВЫХ ЛОПАТОК НА ХАРАКТЕРИСТИКИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ С РАЗЛИЧНЫМ ОТНОШЕНИЕМ В/?

2.1. Геометрические характеристики испытанных ступеней.

2.2. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на градиент реактивности.

2.3. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на углы потока в межвенцовом зазоре.

2.4. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу коэффициентов потерь в соплах.

2.5. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу коэффициентов потерь на рабочих лопатках.

2.6. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на распределение по радиусу потерь с выходной скоростью.

2.7. Влияние закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток на интегральные потери и к.п.д. ступени.

Глава 3. ВЛИЯНИЕ ДИАФРАШЕННОЙ ПРОТЕЧКИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ

ТУЕБШНЫХ СТУПЕНЕЙ С РАЗЛИЧНЫМ УРОВНЕМ И ГРАДИЕНТОМ РЕАКТИВНОСТИ.

3.1. Характеристики испытанных ступеней.

3.2. Влияние диафрагменной протечки на к.п.д. исследованных ступеней.

3.2.1. Разгрузочные отверстия заглушены.

3.2.2. Испытания с разгрузочными отверстиями.

3.2.3. Испытания с вращающимися разгрузочными отверстиями.

3.3. Влияние диафрагменной протечки на распределение реактивности и потерь по высоте ступеней с различным уровнем и градиентом реактивности.

Глава 4. ВЛИЯНИЕ ПЕРИФЕРИЙНЫХ ЗАЗОРОВ НА К.П.Д. СТУПЕНЕЙ И ТРЕЗВЕННИКОВ С РАЗЛИЧНЫМ УРОВНЕМ И ГРАДИЕНТОМ РЕАКТИВНОСТИ, ПОЛУЧЕННЫМИ РАЗЛИЧНЫМ СОЧЕТАНИЕМ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТУПЕНИ.

4.1. Геометрические характеристики исследованных ступеней и трехзвенников.

4.2. Влияние периферийных зазоров на к.п.д. изолированных ступеней с различным отношением S/S

4.2.1. Ступени с D/E = 8,

4.2.2. Ступени с Ъ/Е =

4.3. Использование выходной скорости в ступенях с уменьшенным градиентом реактивности.

4.3.1. Трехзвенники с = 8,3 . Ц

4.3.2. Трехзвенники с "D/Í =

4.4. Влияние периферийной утечки на работу соплового аппарата последующей ступени.

Глава 5. МЕТОД ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНОГО УРОВНЯ И ГРАДИЕНТА РЕАКТИВНОСТИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ ВЫСОКОГО И

СРЕЩНЕГО ДАВЛЕНИЯ.

5.1, Формирование функции цели.

5.2, Метод расчета распределения параметров потока в турбинной ступени по радиусу.

5.3. Оценка потерь в ступени.

5.3.1. Оценка потерь на окружности колеса.

5.3.2. Потери от периферийной утечки.

5.3.3. Потери от диафрагменной протечки.

5.4. Определение максимума функции цели

Глава 6. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПО ВЫБОРУ ОПТИМАЛЬНЫХ УРОВНЯ

И ГРАДИЕНТА РЕАКТИВНОСТИ ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ ВЫСОКОГО

И СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ.

6.1. Влияние приведенного радиального зазора и размеров ступени на оптимальные к.п.д., уровень и градиент реактивности.

6.2. Влияние диафрагменной протечки на оптимальные уровень и градиент реактивности.

Директивами ХХУ1 съезда КПСС установ71ены основные направления развития народного хозя1"ства СССР на XI пятилетку в области энергетики. Намечено обеспечить в 1985 г выработку I550-I600 млрд.кВт-часов электроэнергии, в том числе на атомных электростанциях до 220-225 млрд.кВт-часов и на гидроэлектросташщях до 230-235 млрд.кБт-часов. Особое внимание уделяется вводу в действие атомных электростанщй 24-25 млн.кВт новых мощносте!1) и строительству тепловых электростанци!, использующих угли Экибастузского и Канско-Ачинского бассейнов. Всего нее на тепловых электростанциях долгкно быть получено пршлерно 70 всей электроэнергии. Поставленные задачи диктуют настоятельную необходимость дальHefniero совершенствования показателей экономичности и надежности работы проточных частей турбомашин. Это относится, как к вновь освиаваемым блокам мощностью 800, 1000, 1200 Шт, так и к большому парку турбин мощностью 100-500 1.Шт, находящихся в эксплуатащи длительное время и составляющрш значительную долю всем установленной мощности на электростанциях СССР. Б то Hte время, данные испытаний Союзтехэнорго I говорят о недостаточнал уровне эконшичности турбин К-300-240, К-500-240, особенно их цилиндров высокого Давления. Анализ работы ДВД турбин мощностью 500 liffiT 2 показывает, что значительную долю потерь в них (пятую часть) составляют потери на утечку в периферийные зазоры, что составляет 1-3 всей мощности. С другой стороны перевод блоков мощностью 300-500 Шт в пиковые и полупиковые ренимы работы требует частых остановов и пусков турбин, как из горячего (неостыЕшего), так и из холодного состояния. Именно во время пусков-остановов по данным Щ Ш 3 зачастую происходит разраС ботка радиальных уплотняющих усиков над рабочими колесами. Опыт эксплуатации показывает, что зазоры над рабочжте колесаш! при вскрытии некоторых турбин оказываются увеличенными до 5 мм 4 Все это еще больше увеличивает потери от утечки в периферийные зазоры. Данные, приведенные в 5 показывают, что износ надбандажных радиальных уплотнений всего на 0,25 мм в турбине мощностью 500 Ш т в одной из ступеней цилиндров высокого или среднего давления вызывает уменьшение мощности всей турбины соответственно на 7 и 3 кВт, Это свидетельствует о том, что создание типовой турбинной ступени, малочувствительной к величине периферийного зазора, ирлеющей высокую экономичность, позволило бы сущеитвенно повысить к,п.д. цилиндров высокого давления и надежность работы всей турбины, Чтобы устранить саму причину утечки в периферийные зазоры, такая ступень должна иметь близкую к нулевой степень реактивности на периферии, что обычно требует понижения общего уровня реактивности в ступени и изменения ее распределения по радиусу. Аэродинамические исследования ступеней такого типа были проведены 6 однако уровень к.п.д, их был явно недостаточен. Известно, что изменение уровня реактивности и ее распределения по радиусу полностью изменяет условия работы ступени. При этом снижение периф)ерийной утечки сопровождается изменением потерь в соплах и на лопатках, потерь от диафрагменной протечки и потерь с выходной скоростью. Вследствие этого разработка высокоэкономичных турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, включает в себя решение ряда различных, но взатлосвязанных задач, а именно: I) выбор наиболее экономичного способа управления градиентом реактивности; 2) исследование влияния диафрагменной протечки на экономичность ступеней с различной степенью реактивности с целью уменьшения ее вредного влияния при пониженной степени реактивности, 3) исследование работы разрабатываемых ступеней в условиях отсека, 4) разработка простого и надежного метода расчетаJ позволяющего оценить целесообразность применения ступени, малочувствительной к величине периферийного зазора, и определить ее оптшальные геометрические характеристики. Решению этих задач посвящены отдельные

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Проведено аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, с близкой к нулевой степенью реактивности по высоте, с целью снижения в них потерь на окружности колеса и от диафрагменной протечки.

2. Экспериментальное исследование влияния диафрагменной протечки на потери в ступенях с различным уровнем и градиентом реактивности, проведенное при моделировании диафрагменного и корневого уплотнений и разгрузочных отверстий, показало:

- потери от корневого подсоса определяются общим уровнем реактивности в ступени и мало зависят от корневой степени реактивности; снижение уровня реактивности вызывает повышение потерь от корневого подсоса;

- повышение корневой степени реактивности путем снижения ее радиальной разности при том же уровне реактивности не приводит к снижению потерь от корневого подсоса;

- изменение потерь от корневого отсоса практически не зависит от распределения реактивности в ступени и определяется корневой степенью реактивности;

- понижение уровня реактивности не приведет к увеличенным потерям от диафрагменной протечки только при одновременном снижении радиальной разности реактивности, обеспечивающем корневую степень реактивности, дающую незначительный корневой отсос} при этом отсасываемый поток и диафрагменная протечка проходят через разгрузочные отверстия.

3. Экспериментальное сравнение основных приемов управления радиальным распределением реактивности показало:

- близкую к нулевой степень реактивности по радиусу можно получить различными приемами, но к.п.д. ступени при этом также будет разным;

- любое воздействие на радиальный градиент реактивности целесообразно производить комбинированным приемом, т.е. путем совместного применения умеренных величин обратной закрутки и тангенциального наклона сопловых лопаток;

- комбинированный прием позволяет получить такое распределение реактивности по высоте, при котором одновременно обеспечиваются близкая к нулевой периферийная степень реактивности, устраняющая потери от периферийной утечки, и необходимая для минимизации потерь от диафрагменной протечки корневая степень реактивности ; при этом изменение радиальной разности реактивности в ступени в широких пределах (вплоть до отрицательной) не приводит к существенному уменьшению значений углов к периферии, что дает возможность проектировать рабочее колесо с практически безударным входом из условия ^ СОЯ^ I

- применение комбинированного приема вместо обратной закрутки или тангенциального наклона для достижения близкой к нулевой степени реактивности по высоте позволяет повысить к.п.д. ступени за счет снижения потерь на рабочих лопатках на 1-1,2 % в ступенях с 8,3 и 0,2 - 0,4 % в ступенях с Ъ/? = 19.

4. Экспериментальное сравнение турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора, и традиционных в условиях, имитирующих их работу в составе отсека, показало:

- применение в разработанных ступенях сопловых решеток с переменным по высоте углом входа позволяет полностью использовать увеличенную за счет окружной составляющей потерю с выходной скоростью предыдущей ступени;

- в ступенях с короткими лопатками, например с отношением = 19, специальное профилирование входной части последующей сопловой решетки не обязательно; при этом потеря с выходной скоростыо используется в той же степени, что и у традиционной ступени;

- удовлетворительное использование потери с выходной скоростью в широком диапазоне LL/*С0 позволяет проводить понижение уровня реактивности при замене традиционной ступени ступенью, малочувствительной к величине периферийного зазора, при том же значении 1Х/С0\ ПРИ этом использование в последующей сопловой решетке профилей с неосевым входом ( ^ 110°) приводит к некоторому снижению коэффициентов потерь;

- снижение периферийной степени реактивности и связанной с ней утечки благоприятно сказывается на работе соплового аппарата последующей ступени; снижение периферийной степени реактивности традиционной ступени до 3-8 % приводит к снижению коэффициента потерь последующей сопловой решетки на 1-4 % в ступенях с высоким отношением Bjß и на 0,3-0,4 % в ступенях со средним отношением

Я/е.

5. Разработан метод оптимизации уровня и градиента реактивности, а также геометрических характеристик ступени их обеспечивающих, по максимуму к.п.д.; метод может быть применен на ранних этапах проектирования при наличии ограниченной информации о проектируемой ступени.

Функция цели разработанного метода построена на основании обработки большого числа экспериментальных данных.

6. Для нахождения изменения параметров по высоте ступени, необходимого для определения функции цели, получена аппроксима-ционная зависимость распределения реактивности по радиусу от основных геометрических характеристик ступеней в широком диапазоне их изменения. Указанная зависимость, полученная на основании систематизации и обобщения данных экспериментального исследования более 70-ти ступеней, имеет значительное преимущество перед используемыми методами расчета в задачах оптимального проектироваяия, когда ведется перебор и оценка большого количества вариантов ступени.

Для оценки к.п.д. ступени по известному распределению параметров усовершенствована методика расчета потерь в турбинной ступени, основанная также на обобщении экспериментальных данных. Метод, учитывающий особенности течения в турбинной ступени со сниженной радиальной разностью реактивности, позволяет оценить, как потери на окружности колеса, так и потери от периферийной утечки и всего комплекса потерь от диафрагменной протечки (дросселирование протечки, потери от смешения потоков, потери в разгрузочных отверстиях, дополнительные потери на рабочих лопатках).

7. Расчетное исследование по составленному методу оптимизации и данные экспериментального исследования изолированных ступеней и трехзвенников при различных периферийных зазорах позволяют сделать вывод, что при реальных значениях периферийных зазоров в широком диапазоне (В/?? 8) целесообразно применение ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора.

При модернизации существующих проточных частей понижение уровня реактивности необходимо проводить при практически неизменном угле оС/Ср . В этом случае для обеспечения неизменного расхода сравнение ступеней целесообразно вести по параметру также характеризующему размер ступени. При радиальных зазорах = 0,001Д»г> модернизация может быть проведена при И^р/Уд ^3 » что включает ЦВД (либо большую часть его) практически всех турбин мощностью 100-800 Шт. При увеличенных зазорах применение разработанных ступеней возможно в проточных частях с большими длинами лопаток.

1. Сахаров A.M. Экономичность мощных конденсационных паровых турбин по результатам испытании Союзтехэнерго. - Внергетик, 1978, № 9, с.9-10.

2. Ueda Т. Qnatytfti tfie LoMeS in с/ Large $team Тигйле. Proceeding* oft ¿Lxt& con(-, on ¿team tuiiine.PExen, 1375,

3. Анализ фактического состояния осевых и радиальных зазоров и оптимизация уплотнений мощных паровых турбин. Отчет ЦКТИ, № 042801/0-10341.

4. Трубилов М.А., Кашников H.A. Предупреждение радиальных задеваний в паровых турбинах. Теплоэнергетика, I98i, № i,с, 23-30.5. 8¿t¿mate dteam tuticne Ромез ¿o ju-sPlfy maintenance jundj „ ßoiSet \ 1S8Z , № 9 л/б ^ p 43-4S t

5. Фролов Б.И, Турбинные ступени с обратной закруткой, нечувствительные к величине периферийных зазоров. Автореф.дис. канд.техн.наук, Харьков, 1979, 25 с.

6. Флюгель Г. Паровые турбины. ГОНГИ, 1939.

7. Левина М.Е. Ступень турбины с постоянной реакцией. -Теплоэнергетика, 1956, № 9, с.28-35.

8. Слободянгок Л.И. Экспериментальное исследование ступеней с уменьшенным радиальным градиентом давления. Тр.ХПИ, т.24, вып.6, 1957, с.68-74.

9. Левина М.Е. Исследование течения жидкости в турбинной ступени с учетом искривления меридиональных линий тока. Автореф. дис.докт.техн.наук, Харьков, 1968, 43 с.

10. Зайцев М.В. Экспериментальное исследование ступеней с постоянной реакцией при больших отношениях В/£ . Диссертация, ХПИ, Харьков, 1969, 1бх с.

11. Митюшкин Ю.И. К вопросу теории турбинной ступени с отсутствием радиального градиента давления в межвенцовом зазоре. -Известия вузов, Энергетика, 1958, JS 10, с.80-94.

12. Митюшкин Ю.И. 0 турбинной ступени с постоянной реакцией. -Известия вузов, Энергетика, 1959, № 6, с.83-87.

13. Митюшкин Ю.И. Некоторые результаты экспериментальных исследований турбинных ступеней и кольцевых решеток. Известия вузов, Энергетика, 1959, № II, с.83-93.

14. Кириллов И.К., Терешков А.А. Турбинная ступень с плоскими стенками направляющих каналов. Теплоэнергетика, 1961,1. J6 12, с.45-50.

15. Зальф Г.А. Тепловой расчет ступени. ГНТИ машиностроительной литературы, 1961, 292 с.

16. Сенниченко М.Д. 0 меридиональном профилировании турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1961, 3, с.28-32.

17. D. Ridi, In^aence o/j.geometric e0ecti о/? ¿fie aipect ratio optimization ¿>/ Cfxiaf Tutfine Bfac/ingj.

18. ASAfE PuS?., WB9 GTm)P.2-i2.

19. Дейч M.E. Техническая газодинамика. M.: Энергия, 1974, 592 с.

20. Митюшкин Ю.И. К вопросу пространственного течения невязкой сжимаемой жидкости в сопловом венце осевой турбомашины.-Тр. ЛКИ, вып.23, 1959, 0.43-52.

21. Топунов A.M. Цилиндрические сопловые аппараты турбин с особым расположением лопаток. Тр. ЛКИ, вып.23, 1У5У, с.69-78.

22. Митюшкин Ю.И., Яковлев J3.II. Влияние угла выхода потока из сопел на эффективность турбинной ступени со сниженным градиентом реактивности. Тр, ДКИ, вып.121, 1977, с.65-68.

23. Митюшкин Ю.И., Яковлев Б.П. О структуре потока за кольцевыми решетками с тангенциальным наклоном сопловых лопаток.-Известия вузов, Энергетика, 1977, jfe II, c.67-7z.

24. Дейч М.Е., Филиппов Г.А. К расчету турбинных ступеней с длинными лопатками переменного профиля. Теплоэнергетика, 1961, № 9, с.60-64.

25. Дейч М.Е., Трояновский Б.М. Исследование и расчет ступеней осевых турбин. Машиностроение, М.: 1964, 620 с.

26. Кириллов И.И. Теория турбомашин, Л.: Машиностроение, 1972, 536 с.

27. Кириллов А.И., Лапшин К.Л., Афанасьева H.H. Характеристики турбинных ступеней с тангенциальным наклоном направляющих лопаток. -Энергомашиностроение, 1970, № 9, с.26-27.

28. Лапшин К.Л. К расчету турбинных ступеней с навалом направляющих лопаток. Известия вузов, Энергетика, 1969, № 3, с.15-18.

29. Кириллов А.И., Лапшин К.Л. К аэродинамическому расчету ступеней осевых турбомашин. Энергомашиностроение, 1969, № 7, с.21-22.

30. Кириллов А.И., Афанасьева H.H. Влияние осевого зазора на характеристики турбинных ступеней с малым градиентом реактивности. Известия вузов, Энергетика, 1970, 7,

31. Афанасьева H.H., Кириллов А.И. К вопросу проектирования турбинных ступеней с тангенциальным наклоном незакрученных направляющих лопаток. Известия вузов, Энергетика, 1979,10, с.50-54.

32. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин. Под общ.редакцией В.А.Черникова. Л.: Машиностроение, 1980, 263 с.

33. Агафонов Б.Н. Исследование турбинных ступеней большой циркуляции. Автореф. дис.канд.техн.наук, Ленинград, 1978,- 20 с.

34. Немцов А.Д., Юшкевич Ю.Э., Гольман В.И., Бондаренко Г.А. Влияние наклона сопловых лопаток на к.п.д. ступени среднего давления. Энергомашиностроение, 1968, а 12, с.42-43.

35. Татьянкин А.П., Бусурин B.U., Бизяев ¿¡.В., Кириллов А.И., Лапшин К.Л., Черников и.А., Шейнзон Э.М. К вопросу повышения эффективности турбинной ступени. Энергомашиностроение, 1970,1. JC« 10, с.21-22.

36. Татьянкин А.П., Бизяев Е.В., Попков В.И., Резник А.Г., Бусурин В.Н., Кириллов А.И., Лапшин К.Л., Черников В.А., Шейнзон Э.М. Экспериментальное исследование двухступенчатых турбинных отсеков. -Энергомашиностроение, 1972, В 10, с.3.-5.

37. Левина М.Е., Романенко П.А. Искривление меридиональной траектории в ступени с цилиндрическими очертаниями проточной части. Тр. ХПИ, т.24, вып.2, i960, с.39-53.

38. Schmcdè. Unte%Juc£un<jen âSeï Oxcaê ¿¿/ifo/te-âtufren mit eto-djjf tel anqeJttomiei anfreicJusic/enet- Mrz J36Zi л/S.

39. Гребнев В.К., Левина М.Е., Шнеэ Я.И. Исследование ступеней при ъ/е = 5,13 с различным радиальным градиентом реактивности. Энерг.машиностроение, 1966, вып.1, с.45-54.

40. Левина М.Е., Шведова Т.И. Исследование влияния радиального градиента реактивности на потери в ступени при ¿pszQOn-it • -Энерг.машиностроение, 1969, вып.7, с.52-58.

41. Левина М.Е., Гребнев В.К., Зайцев М.В. Влияние радиального градиента реактивности на распределение потерь в ступени. -Теплоэнергетика, 1966, $ 4, с.34-37.

42. Левина М.Е., Зайцев М.В., йлабченко О.Н. Исследование потерь в турбинных ступенях с различными приемами устранения радиального градиента реактивности. Энерг.машиностроение, 1966, вып.З, с.16-26.

43. Левина М.Е., Гребнев В.К. Распределение по радиусу потерь в серии турбинных ступеней с различными законами закрутки при v/e = s ,13. Известия вузов, Энергетика, 1У68, в 2,с.44-52.

44. Гребнев В.К., Левина м.Е., Фролов Б.И. К вопросу о создании безградиентных ступеней с усиленными сопловыми профилями. -Энерг.машиностроение, 1978, вып.25, с.41-45.

45. Левина М.Е., Гребнев В.К., Фролов Б.й., Пилипенко И.А. К вопросу оптимизации сопловых решеток для безградиентных ступеней. -Энерг.машиностроение, 1У78, ььш.26, с.24-32.

46. Левина М.Е., Фролов Б.И., Гребнев В.К. Влияние зазоров у бандажа на к.п.д. ступени с различным градиентом и степенью реактивности. Энерг.машиностроение, вып.30, с.7-12.

47. Быков H.H. Исследование турбин с различными законами профилирования. Известия вузов, Авиащонная техника, 1961, № I, с.74-81.

48. Тырышкин В.Г. К вопросу о рациональном проектировании лопаток турбинной ступени с учетом сжимаемости. Котлотурбо-строение, 1949, № 9.

49. Шнеэ Я.И., Пономарев В.Н., Гаркуша A.B. О повышении экономичности последних ступеней турбин. Теплоэнергетика, 1966, гё 9, с.71-74.

50. ДереЕенко В.А., Митюшин Ю.И. Исследование безградиентных турбинных ступеней с закруткой сопловых лопаток из условияconit. -Известия вузов, Энергетика, 1975, Л 9, с.71-75.

51. Митюшин Ю.И., Перевозников A.B., Яковлев В.П. О закрутке рабочих лопаток осевой турбинной ступени при тангенциальном наклоне сопловых лопаток. Известия вузов, Авиационная техника, 1979, № I, c.II2-II5.

52. Садовничий В.Н. Исследование пространственных течений и потерь энергии в группе осевых турбинных ступеней средней веерности. -Автореф.дис.канд.техн.наук, Ленинград, 1978,-18 с.

53. Кириллов И.И., Лапшин К.Л., Садовничий В.Н., Матвеенко В.А., Не&енцев Ю.Н. Характеристики турбинных ступеней средней веерности со сникенным градиентом реактивности. -Теплоэнергетика, 198I, № 12, с. 35-38.

54. Носовицкий А.И., Шпензер Г.Г. Газодинамика влакнопаро-вых турбинных ступеней. Л.: Машиностроение, 1977, - 180 с.

55. Гродзинский В.Л., Левина М.Е., Фролов Б.И. Искривление линий тока в направляющих аппаратах с цилиндрическими границами. -Энерг.машиностроение, вып.28, 1979, с.20-25.

56. Левина М.Е., Гродзинский В.Л., Фролов Б.И., Шевченко В.А. О влиянии геометрии профиля на распределение параметров за сопловой решеткой. -Энерг.машиностроение, вып.29, 1980, с.42-44.

57. Шнеэ Я.И., Суплин A.M. Об эффекте наклона направляющей лопатки в меридиональной плоскости. -Энерг.машиностроение, вып.4, 1967, с.3-6.

58. A.c. & 325399 (СССР). Направляющая лопатка. Авт.изобрет. Юшкевич Ю.Э., Гольман В.И.

59. Митюшкин Ю.И. Исследование турбинных ступеней с радиальными лопатками. -Известия вузов, Энергетика, 1978, JS 4,с.57-61.

60. О. So ft та 3 К. ТшНоиск s К, A/akaqavSa, S.A/Lnomiya, Ъеь-etopment о§ Lütge Jteam Тиъ&ле vScih S^cctencij, Hciachi fair.3 №?8t m.27, a/3, p /¿3-Ш0 „

61. Шнеэ Я.И., Гродзинский В .Л, Метод решения прямой задачи пространственного течения при заданной форме линий тока. -Энерг. машиностроение, 1972, вып.14, с.55-62.

62. Гаркуша A.B., Федоров М.Ф. Потери от утечки в обанда-кенной турбинной ступени. -Энерг.машинос троение, вып.20, 1975, с.47-50.

63. Марков A.M. Теория и расчет турбинных ступеней. Л.: Машгиз, 1963, 154 с.

64. Гукасова Е.А., Жуковский М.И. и др. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин, Госэнергоиздат, I960, 340 с.

65. Завадовский A.M. 0 выборе степени реакпии в ступенях высокого давления паровых турбин. -Теплоэнергетика, 1957, ji 6, с.40-43.

66. Дейч М.Е. и др. Исследование влияния протечки через корневой зазор на к.п.д. ступени при различных схемах уплотнения зазора. Тр. МЭИ, Турбомашиностроение, вып.уу, 1972, с.15-21.

67. Ключников Г.М., Стрункин В.А. Исследование влияния степени реактивности на рабочий процесс турбинной ступени. -Теплоэнергетика, 1966, й 10, с.70-72.

68. Исследование элементов паровых и газовых турбин. Сборник статей. Под ред. А.С.Зильбермана . М-Л.: Машгиз, I960, 488 с

69. Завадовский A.M. 0 выборе реактивности турбинных ступеней, -Теплоэнергетика, I960, № 12, с.31-33.

70. Дейч М.Е., Фролов а,а., Кругленков О.П., Кустов О.П. Влияние схемы подсоса среды через корневой зазор на экономичность ступени.-Теплоэнергетика, 1972, да 6, с.81-83.

71. Гончаренко Л.В. Исследование турбинных ступеней с повышенной нагрузкой. Автореф.дисс., канд.техн.наук, Харьков,1У7У, 26 с.

72. Комарцов О.М. Исследование новых схем организации потока у корня и периферии рабочих лопаток. Автореф.дисс.канд. техн.наук, Москва, 1978, 18 с.

73. Лойцннокии Л.Р. Сопротивление решетки профилей, обтекаемой вязкой неснимаемой жидкостью. ПШ, t.iI, вып.4, 1У47,с.444-459.

74. Мамаев Б.М., ллеоанов А.Г. Профильные потери в турбинной решетке. Теплоэнергетика, ±у70, J& 6, с.38-42.

75. Алексеева Р.Н., Бойцова Э.А. Приближенная методика определения аэродинамических потерь в веерных решетках турбинных лопаток. Теплоэнергетика, 1973, J6 12, с. 7-II.

76. Траупель В. Тепловые турбомашины, т.1, М.-Л.: Энергия, 1961, 343 с.

77. Мухтаров М.Х., Кричакин В.И. Методика оценки потерь в проточной части осевых турбин при расчете характеристик. -Теплоэнергетика, 1969, № 7, с.76-79.

78. Ciaig НЯМ.s Сох H-G,fl. Регfrогmanee ê dtimation ofr Qxial Fi ouf Tutêined, T¿e Institution of Medanccaû Sngiпеечб 9 Proceeding*, 4970/i971} 48 f зг/ï/, p ¿/Û7-424,

79. Kaciet S. C.s Qkapuic U, Ъ Mean Une Prediction Method frot Úxiat Ffoui Tuiêine êfrfriciency, Tic/ni. A SME3 I Eng. Po иГег, /Ж, m > л/4} p, 444 - Н9.

80. PutyteuFiii Ñ. 3 bogdatil, Petipfietat efrfiaecnctf optimization о fr Qxiat Tüiiine вtage mea ni of. поп&маъ р*о-gtammingó, ÜtcL fué, man 14980} m.27j a/3, o.Ztf-Ш,

81. Степанов Г.Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. M.: Физматгиз, 1962, 512 с.

82. Балье O.E., Бинсли Р.Л. Оценка характеристик осевой турбины. Тр. АОИМ, сер.А, 1968, JM, с.42-58.

83. ZuJeifreíO, The¿paiing of Tui&omajfcnê iiadeng Ejpe-eiaééy иШ taige dngataz Deftection% вюъйп Воъ-егу Ñe2rtj 49kS.

84. Дронник Ю.М. Анализ методов расчета профильных потерьв турбинных решетках. -Энерг.машиностроение, вып.34, 1982, с.9-14.

85. Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Об оценке профильных потерь турбинной решетки в задаче построения математической модели ступени. -Энерг.машиностроение, 1975, вып.20, с.61-69.

86. Зильберман A.C., Лопатицкий А.О., Нахман Ю.В. и др. Дополнительные потери энергии из-за периодической нестационарности потока в рабочих лопатках турбинных ступеней. Теплоэнергетика, 1973, № 10, с.55-59.

87. Р. НогбеШ, в. lafaßmnatayana^ Tfaee-dcmenâionaâ Potential fr fouT effect of ßfade dihediat ¿n axiatjj.e0(¿~1гаnASME9 Щ m 499^4^467-47$.

88. Ладкпат Рай. Исследование прямых решеток турбин при нерасчетных углах входа потока. -Диссертация, МЭИ, Москва, 1979, 137 с.

89. Щегляев А.Б. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976, -386 с.

90. Сироткин H.A. Одномерный проверочный аэродинамический расчет охлаждаемых газовых турбин. Изв.АН СССР, Энергетика и транспорт, 1980, № I, с.137-149.

91. Gundlacfi lA/.R Ше Beeùnfr£u64ung dei iUomung und êneicjcemjetzung спесоег Stufe с/игс/î Leckitzä/ne 9 dêiaucjiincj und ßeimc-öckung del /veafiamj.-Zeiz, /гаи£ Ptodl, Щ л/Bf 7, с S49,

92. Левина М.Е., Ерошенко Г.П. Расчетное исследование влияния отрицательной реакции на к.п.д. ступени. Энерг.машиностроение, 1968, вып.6, с.8-15.

93. Дехович Д.А. К выбору оптимальной степени реактивности одноступенчатой турбины. Известия вузов, Энергетика, 1968,1. Ш 2, с.52-56.

94. Левина М.Е., Фролов Б.И. Расчетное исследование влияния радиального градиента и степени реактивности на к.п.д. ступенейс разным отношением . -Энерг.машиностроение, 1981, вып.32,с.26-34.

95. Левина М.Е., Шведова Т.И. Исследование влияния радиального градиента давления на к.п.д. ступени. -Энерг.машиностроение, 1967, вып.4, с.13-20.

96. Гречаниченко Ю.Б. Определение закрутки освсимметричного вихревого потока сжимаемой жидкости в ступени осевой турбины при заданных линиях тока. -Энерг.машиностроение, вып.13, 1972, с.13-17.

97. Гречаниченко Ю.и,9 Гребнев Б.К. Приближенный метод оценки нарушения цилиндричности течения в турбинной ступени. -Энерг.машиностроение, вып.8, 196У, с.67-70.

98. Сироткин Я.А. Аэродинамический расчет лопаток осевых турбомашин. М.: Машиностроение, I97¿. - 448 с.

99. Бойко А.Б., Говорущенко Ю.Н. К вопросу расчета осесим-метричных течений в проточной части турбомашин при решении задачи оптимизации ступеней Теплоэнергетика, 1979, в 8, с.41-47.

100. Митюшкин Ю.И., лковлев .ö.ü. Расчет потока в рабочей решетке осевой турбинной ступени с радиальными лопаточными поверхностями. -Энерг.машиностроение, вып.29, 1980, с.45-51,

101. Седач B.C. Коэффициенты расхода при течении через разгрузочные отверстия в дисках паровых турбин. Тр.ХПИ, i960, том XXIX, вып.2, с.117-131.

102. Бойко A.B., Гончаренко Л.В. Разработка и экспериментальное исследование осевых турбинных ступеней с повышенной нагрузкой. -Известия вузов, Энергетика, 1982, $ 7, с.56-60.

103. Исследование турбинных ступеней при .}/£ = 5 с различным радиальным градиентом давлений. Отчет каф.турбинострое-ния ХПИ JS 416, 1963, 335 с.

104. Газодинамическая отработка ступени с обратной закруткой для части высокого давления турбин. Отчет каф.турбиностроения ХПИ, В 781, 1976, 141 с.

105. Разработка и исследование безградиентных ступеней для части высокого давления турбин большой мощности. Отчет каф. турбиностроения ХПИ, lf>813, 1977, 215 с.

106. Исследование и отработка ступеней высокого давления К-750-65/3000, направляющие лопатки которых выполнены с удлиненной входной частью. Отчет каф.турбиностроения ХПИ, № 882, 1979, ИЗ с.

107. Исследование малоградиентных ступеней с пониженной степенью реактивности для части высокого давления турбин большой мощности с целью снижения протечек у периферии рабочих лопаток. Отчет каф.турбиностроения ХПИ, К 77062748, 1980, 169 с.

108. Дейч М.Е., Зарянкин А.Е. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков турбомашин. М.: Энергия, 1970, - 384 с.

109. Гродзинский В.Л., Дронник Ю.М. Об одном эффекте течения жидкости с отбором-вдувом рабочего тела. Энерг.машиностроение, 1979, вып.27, с.29-34.

110. РТИ 24.02I.0G. Нормы теплового расчета. Расчет осевого усилия. I.: ЦКТИ, 1972, 49 с.

111. Седов Л.И. Механика сплошной среды. -М.: Наука, 1976, т.1, 536 с.

112. Матвеев Ю.Я., Пустовалов В.Н. Расчет ламинарного течения вязкой жидкости между вращающимися дисками. -Известия АН СССР, МКГ, 1982, * 1, с.76-81.

113. Ломакин A.A. Осевое давление в центробежных насосах с учетш величины зазора в уплотнительных кольцах. -Советское котлотурбостроение, 1940, я 12.

114. Седач B.C. Кинематика потока воздуха, охлаждающего газотурбинный диск. -Тр.ХГШ, бып.6, т.24, 1957, с.69-87.1*6. MilFfie C.R., Опinfooduetcon io Computet-Cfcded Veugn, gnytezjpod C&ffi. л/J^P^ce-Hatt, №8 .

115. Чан Ши Фьет. Исследование взаимного влияния смежных турбинных ступеней еысокого давления. -Авторбф.дисс.канд.техн. наук, Харьков, 1973, 23 с.

116. Правила ¿8-64 по применению и проверке расходомеровс норлальиыми диафрагмами, соплами и трубами Вентури. М.: 1965.

117. Box 6. £ P.f Нау и А. Cl-itciüjtLccif deiign fj-o г ihe evident temoixat o^tvendi occuuncj ¿n a compataicve eocpeumenb uSith ал appfaeation ¿n ¿¿otyieaf амос/1. Biometrie " 49Sßt 9.