автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.01, диссертация на тему:Совершенствование проточной части турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом

ВВЕДЕНИЕ

Глава I. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ И ПОСТАНОВКА. ЗАДАЧИ

1.1. Влияние поворота сопловых лопаток

1.1.1. Течение в сопловых решетках

1.1.2. Течение в межвенцовом зазоре

1.1.3. Течение на рабочих лопатках .II

1.1 А. Течение в турбинной ступени

1.2. Влияние радиального зазора в сопловом аппарате

1.3. Исследование модели регулируемого соплового аппарата турбодетандера

1Л. Влияние закона закрутки

Глава 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Экспериментальная установка

2.2. Методика обработки экспериментальных данных

2.3. Статистическая оценка погрешности эксперимента

2.3.1. Определение предельной относительной погрешности расчета к.п.д. и отношения У/с

2.3.2. Определение доверительной области для зависимости f ( и/ Сс ) и способы ее построения

2.3.3. Построение зависимостей максимального к.п.д. от других параметров .А

Глава 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ПОВОРОТА; СОПЛОВЫХ ЛОПАТОК И РАДИАЛЬНЫХ ЗАЗОРОВ В РЕГУЛИРУЕМОМ СОПЛОВОМ АППАРАТЕ

3.1. Геометрические характеристики испытанных ступеней

3.2. Влияние угла выхода потока из соплового аппарата на работу ступеней

3.3. Влияние радиальных зазоров на торцах сопловых лопаток на работу ступени

3.4. Расчетное определение влияния радиальных зазоров в сопловом аппарате на к.п.д. ступени.

Глава 4. ВЛИЯШЕ ГЕОМЕТРИЙ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ И ЗАКОНА ЗАКРУТКИ СОПЛОВОЙ РЕШЕТКИ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ТЕЧЕНИЯ В МЕЖ-ВЕНЦОВОМ ЗАЗОРЕ

4.1. Расчетное исследование устойчивости течения

4.2. Результаты экспериментального исследования.

ВЫВОДЫ

В целом ряде областей применения газовых турбин наиболее целесообразным приемом их регулирования являются поворотные сопловые лопатки. В этом случае изменение проходной площади соплового аппарата, осуществляемое путем поворота сопловых лопаток,позволяет регулировать расход рабочего тела через турбину. Это дает возмож -ность осуществить работу агрегата при параметрах, теоретически охватывающих все поле характеристики компрессора. Возможность применения регулируемого соплового аппарата для газотурбинных установок была рассмотрена в работе [l] . Ь случае поворотных сопловых лопаток работа агрегата может быть осуществлена не при однозначной связи расхода, температуры, давления газа и числа оборотов, а при различных вариантах её.

Регулируемый сопловой аппарат в ряде случаев дает значительные преимущества по тепловой экономичности установки на частичных нагрузках. Применение регулируемого соплового аппарата в силовой турбине двухвального газотурбинного двигателя с регенератором фирмы Дженерал Электрик позволило получить экономию топлива на частичных режимах [z] . Кроме того, регулируемый сопловой аппарат позволит избежать режимов в зоне неустойчивой работы компрессора, улучшить показатели работы установки при изменении температуры наружного воздуха [з] . Расчеты, подтверждаемые опытами, показывают, что путем поворота сопловых лопаток можно производить регулирование рас -хода рабочего тела в широком диапазоне [ч] .

Использование регулируемого соплового аппарата дает возможность организовать переменные режимы транспортного газотурбинного двигателя по двум законам: постоянства начальной температуры газа, постоянства оборотов установки. Сохранение при частичных нагрузках постоянной температуры обеспечивает повышение экономичности двигателя, а сохранение постоянных оборотов на частичных режимах значительно улучшает приемистость двигателя [5] . Поэтому применение пово ротных лопаток для ГТД, несмотря на некоторые сложности конструкции [в] , является перспективным.

Одноступенчатая осевая турбина с регулируемым сопловым аппа -ратом нашла широкое применение в качестве турбодетандера в системах обработки природного газа на промыслах и подготовки газа к транспорту. Первый образец турбодетандерного агрегата был разработан и ис -пытан в УкрНИИГАЗе /"7-9/, а затем они совершенствовались в ВНПО "Союзтурбогаз" [iQ-Il] . Сравнительный анализ термодинамической эффективности установок с турбодетандерами и других способов обработки [l2] показал, что применение первых в заключительный период эксплуатации месторождения позволит получить значительный экономический эффект.

В процессе эксплуатации турбодетандерный агрегат должен работать в условиях изменения в широких пределах режимных параметров. С целью поддержания приемлемых значений к.п.д. агрегата при различных режимах работы, связанных с изменениями расхода, давления и температуры газа, был применен регулируемый сопловой аппарат турбины, т.к. ни дроссельное, ни сопловое регулирование не смогли бы обеспечивать заданный диапазон регулирования /l3j .

Несмотря на широкое поле применения регулируемых сопловых аппаратов, до сих пор нет достаточно полных исследований того комплекса проблем, который возникает при применении поворотных сопловых лопаток. Это делает актуальной проблему такого исследования.

Исследования турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом показывают, что при отклонении угла выхода потока из соплового аппарата от оптимального значения наблюдается резкое снижение к.п.д.

В работе [ll] на всех режимах работы к.п.д. турбины не превышает 73%, а с уменьшением угла выхода потока из соплового аппарата до падает до В связи с этим необходимо выявить причины рез

- б кого падения к.п.д. и наметить пути его повышения.

Повышение к.п.д. турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом, примененной в турбодетандерном агрегате, становится особенно актуальным сейчас, когда добыча и обработка природного газа идет возрастающими темпами. Основными направлениями экономического и социального развития СССР на I981-1985 годы и на период до 1990 года предусматривается доведение добычи газа в 1985 г. до 600 - 640 млрд. куб.метров. Турбодетандерный агрегат, обладающий более высоким значением к.п.д.,будет срабатывать меньший перепад давления для достижения заданной температуры охлаждения газа. Это будет соответствовать меньшим энергозатратам на охлаждение газа и затратам мощности на дожимных компрессорных станциях, что особенно важно в компрессорный период эксплуатации месторождения.

Кроме того, выяснение влияния различных факторов на работу турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом позволит точнее определить направление применения её в газотурбинных двигателях.

выводы

В результате выполненных исследований можно сделать выводы о влиянии различных факторов на работу турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом.

1. Отклонение угла #i(.p0T оптимального значения, связанное с поворотом сопловых лопаток, приводит к падению к.п.д. ступени как при уменьшении, так и при увеличении угла ctiCf) . При уменьшении угла &1с/>на 8° падение к.п.д. оказалось в два раза большим, чем при увеличении угла выхода потока из сопловой решетки на те же 8°. Это связано, в первую очередь, с предотрывными и отрывными явлениями у корневой ограничивающей поверхности в межвенцовом зазоре ступени, возникающими при <Х1Ср меньше 12°.

Поворот сопловых лопаток на закрытие приводит к уменьшению межвенцового расстояния и отрицательного тангенциального навала, что способствует росту потерь в сопловой решетке.

2. Более резкое падение к.п.д. ступени при уменьшении угла aicp связано и с наличием радиальных зазоров в сопловой решетке.

Наличие радиальных зазоров в регулируемом сопловом аппарате приводит к значительному снижению к.п.д. сопловой решетки и ступени в целом. С ростом зазоров увеличиваются все виды потерь в сту -пени. При этом отрицательное влияние зазоров усиливается с уменьшением угла ОС1ср . Происходит это потому, что при малых соотношение площади зазора к площади проходного сечания соплового аппа -рата больше, а значит выше доля расхода протекающая через зазоры.

3. В результате обобщения экспериментальных данных получена эмпирическая формула зависимости отношения к.п.д. ступени с зазором к к.п.д. ступени без радиального зазора в сопловом аппарате, учитывающая различные геометрические характеристики ступени и дающая хорошее совпадение с экспериментальными данными.

4. Минимальных радиальных зазоров, постоянных по всей длине профиля и независимых от угла Л;j , можно достичь при изготовлении сферическими обращенных друг к другу торцовых поверхностей лопаток и обойм соплового аппарата. Однако меридиональные границы соплового аппарата оказывают влияние на устойчивость течения за сопловыми лопатками. Наличие сферической поверхности у корня увеличивает возможность появления отрыва в межценцовом зазоре при малых углах Оt£ .

5. Наличие рабочего колеса за сопловой решеткой не устранило полностью тенденцию к отрыву потока от корневой поверхности. При малых значениях сх^ зона повышенных потерь занимает до одной трети длины лопатки. Влияние рабочего колеса на распределение параметров потока по радиусу в межвенцовом зазоре значительно ослаблено большим межвенцовьтм расстоянием, особенно при малых . Для полного устранения явлений отрыва потока необходимо применять специальные меры, какими могут быть: изменение закона закрутки сопловых лопаток, уменьшение межвенцового зазора, увеличение угла (X-1£f) .

6. Применение закона закрутки сопловых лопаток,при котором угол выхода потока из сопловой решетки увеличивается от периферии к корню ( > ) позволяет полностью устранить отрывные явления и повысить значение к.п.д. при малых углах оС1с^ .

7. Обратная закрутка позволяет использовать сферические меридиональные границы соплового аппарата без появления отрыва. Это сведет к минимуму потери от наличия радиальных зазоров и тем самым повысит к.п.д. ступени во всем диапазоне изменения ^ , Необходимую величину обратной закрутки можно рассчитать, используя предложенное как критерий относительное изменение давления вдоль корневой струйки тока.

8. На основании введенного критерия разработана методика, которая по заданным геометрическим размерам и срабатываемому перепаду на ступени позволяет определить возможность возникновения отрыва потока в межвенцовом зазоре ступени, а также, варьируя геометрическими размерами ступени или законом закрутки сопловых лопаток, найти пути устранения отрывных явлений. Расчеты, выпол -ненные по разработанной методике, были проверены экспериментально и эта проверка подтвердила правильность расчетов.

1. Шнеэ Я.И., Котляр И.В. Применение поворотных лопаток для газовых турбин. - Труды ХПИ, т.5, вып.2, 1954, с.57-66.

2. Ш Oie ifL^mt and бъу Зип-бСги t л/257, №58

3. Котляр И.В. Частичные и переменные режимы работы судовых газотурбинных установок. Л.,Судостроение, 1966, 290 с.

4. Барский И.А. О диапазоне соплового регулирования газовой турбины. Энергомашиностроение, I960, f 5, с.24-25.

5. Арсеньев Л.В., Кантор С.А., Орлов К.В. Улучшение статических и динамических свойств транспортных И'Д с помощью регулируемого соплового аппарата. Труды ЛПИ, № 232, 1962, с.26-30.

6. Лукьянов В.И., Маханев В.Т. Вопросы обеспечения ресурсаи эффективности конструкции сопловых аппаратов турйин с поворотными лопатками. Двигателестроение, 1982, № 8, с.20-21.

7. Язик А.В., Твердохлебов В.И., Еременко В.И. Исследование характеристик турбодетандера с поворотным сопловым аппаратом. -Труды УкрНИИГАЗа, вып. 5, 1970, c.III-113.

8. Язик А.ВТвердохлебов В.И. Термодинамическая эффективность установок НТС в компрессорный период эксплуатации газокон-денсатных месторождений. Газовая промышленность, 1971, № II, с. 43-52.

9. Твердохлебов В.И.,Язик А.В. Анализ совместных режимов ра-работы турбокомпрессора Т-3. Труды УкрНИИГАЗа, вып.5, 1970,с. II7-I20.

10. Отчет В НПО "Союзтурбогаз" ?f 12/75, 1976, Харьков.

11. Отчет ВНПО "Союзтурбогаз" № 1/76, 1977, Харьков.

12. Твердохлебов В.И. Исследование регулируемого турбодетан-дерного агрегата систем низкотемпературной сепарации природного газа. Диссертация на соискание ученой степени кандидата техничес -ких наук. Краснодарский политехнический институт, 1972.

13. Щегляев А.В. Паровые турбины. М.,Энергия, 1976, 368 с.

14. Мухтаров М.Х. Исследование плоских решеток регулируемых сопловых аппаратов осевых турбин. Труды ЦИАМ, № 559, 1972,с. 52-57.

15. Жидков В.И., Митюшкин Ю.И. Исследование характеристик плоских решеток профилей регулируемых сопловых аппаратов осевых турбин. Труды ЛКИ, вып. 93, 1974, с.23-28.

16. ОСТ 24.260.01-72. Турбины паровые стационарные. Лопатки направляющие постоянного сечения. Профили рабочей части, их характеристики.

17. Богданов В.А., Федотов А.С.,Винник И.Д. Исследование эффективности соплового аппарата турбодетандерного агрегата БТДА-5-IOO. Труды ВНИИЭГАЗПРОМ, вып. 1/ХП, 1978, с.121-126.

18. Левина М.Е., Гребнев В.К. Распределение по радиусу потерь в серии турбинных ступеней с различными законами закрутки при

19. Известия ВУЗ. Энергетика, 1968, f 2, с.44-52.

20. ГукасоваЕ.А. Исследование пространственного потока и потерь в кольцевых направляющих аппаратах ступеней турбинс =6.0.- Отчет 0-5130, ЦКТЙ, 1967, 33 с.

21. ГукасоваЕ.А. и др. Аэродинамическое совершенствование лопаточных агрегатов паровых и газовых турбин. Л.Госэнергоиздат, I960, 340 с.

22. Жидков В.И. Исследование кольцевых решеток регулируемых сопловых аппаратов. Труды ЛКИ, вып. 101, 1975, с.26-33.

23. Митюшкин Ю.И. К вопросу пространственного течения невязкой сжимаемой жидкости в сопловом венце осевой турбомашины. -Труды ЛКИ, вып. 23, 1959, с.43-52.

24. Топунов A.M. Цилиндрические сопловые аппараты турбин с особым расположением лопаток. Труды ЛЖ, вып. 23, 1959, с.69-78.

25. Митгошкин Ю.И. Некоторые результаты экспериментального исследования турбинных ступеней и кольцевых решеток. Известия ВУЗ. Энергетика, 1959, № II, с. 83-93.

26. Лапшин К.Л. Исследование турбинных ступеней со сниженным градиентом реактивности. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Л., 1969.

27. Лапшин К.Л. К расчету турбинных ступеней с навалом направляющих лопаток. Известия ВУЗ. Энергетика, 1969, КЗ, с. 15-18.

28. Кириллов А.И., Лапшин К Л. К аэродинамическому расчету ступеней осевых турбомашин. Энергомашиностроение, 1969, If 7, с. 21-22.

29. Кириллов И.И., Иванов В.А., Кириллов А.И. Паровые турбины и паротурбинные установки. Л., Машиностроение, 1978, 273 с.

30. Афанасьева Н.Н., Кириллов А.И. К вопросу проектирования турбинных ступеней с тангенциальным наклоном незакрученных направляющих лопаток. Известия ВУЗ. Энергетика, 1979, № 10, с. 50-54.

31. Артемьев Н.С., Корзунов Ю.Л., Митюшкин Ю.И.,Шитков В.Н., Филатов З.И. Исследование турбинных ступеней с нерадиальными сопловыми лопатками. Известия ЗУЗ. Энергетика, 1972, $ 2, с. 52-56.

32. Ковалев А.А., Стрункин В.А., Курцева И.И. К вопросу нерадиального расположения сопловых лопаток турбин. Проблемы прочности, 1976, № 3, с. 99-102.

33. Топу нов А.М. Причины и характер образования застойных зон в закрученном потоке. Энергомашиностроение, I960, № 5,с. 10-13.

34. Немцев А.Д., Юшкевич Ю.Э.,Гольман В.И.,Бондарэнко Г.А. Влияние наклона сопловых лопаток на к.п.д. ступени среднего давления.-Энергомашиностроение, 1968, # 12, с.42 43.

35. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. М.-Л., Госэнергоиздат, 1961, 670 с.

36. Левина М.Е., Романенко П.А. Экспериментальное исследование нарушения цилиндричности потока в турбинной ступени с цилиндрическими границами. Известия ВУЗ. Энергетика, I960, № с. 64-70.

37. Шнеэ Я.И., Бойко А.В., Левина М.Е., Быстрицкий Л.Н. Экспериментальное исследование ступеней с нулевой степенью реактивностиу корня и различным радиальным градиентом давления. в кн.: Энергетическое машиностроение, 1968, вып. 7, с. 38-45.

38. Шнеэ Я.И., Федоров М.Ф., Гаркуша А.В. О выборе закрытого осевого зазора в обандаженной ступени турбины. Энергомашиностроение, 1963, JP 4, с. 18-22.

39. Левина М.Е., Романенко П.А. Влияние межвенцового зазора на распределение потерь в турбинной ступени. Известия ВУЗ. Энергетика, I960, № 6, с. 78-85.

40. Кириллов И.И. Теория турбомашин. Л., Машиностроение, 1964,344 с.

41. Моисеев А.А., Митюшкин Ю.И., Алексеев С.А , Филатов В.И. Влияние осевого зазора на вибрационную прочность реактивных рабочих лопаток осевой турбины. Энергемашиностроение, 1971, № 5, с.21-23.

42. Левина М.Е. Исследование течения жидкости в турбинных ступенях с учетом искривления меридиональных линий тока. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук, Харьков, 1968.

43. Кириллов А.И., Павлов А.П., Максудян А.С. Концевые потери в турбинных решетках реактивного типа в широком диапазоне углов атаки. Энергомашиностроение, 1968, № I, с. 22-23.

44. Хорлокк Дж. X. Осевые турбины. М., Машиностроение, 1972,211 с.

45. Гаркуша А.В., Федоров М.Ф., Добрынин В.Е.Профильные потери энергии в турбинных решетках при больших отрицательных углах атаки.- в кн.: Энергетическое машиностроение, 1980, вып.29, с. 5-10.

46. Федоров М.Ф., Гаркуша А.В. О влиянии хорды направляющих лопаток на характеристики ступени турбины. Теплоэнергетика, 1961, № 4, с.37 41.

47. Кириллов И.И., Яблоник P.M. Влияние закрытого осевого зазора на к.п.д. ступеней активного типа с цилиндрическими лопатками. Энергомашиностроение, 1957, с. 15-18.

48. Ласкин Л.С. Метод определения оптимального осевого зазора в турбинной ступени. Проблема» машиностроения, 1980, № 10, с. 73-77.

49. Завадовский A.M. Влияние шага и угла установки направляющих лопаток на работу турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1961, № 4, с. 28-30.

50. Кириллов И.И., Кузмичев Р.В. Влияние на к.п.д. и степень реактивности турбинной ступени угла поворота направляющих лопаток.-Известия ВУЗ, Энергетика, 1969, № 2, с. I0I-II0.

51. Кириллов И.И., Яблоник P.M. Характеристики турбинных ступеней при различных углах поворота направляющих лопаток. Энергомашиностроение, 1961, № 6, с. 7-II.

52. Курзон А.Г. Теория судовых паровых и газовых турбин. Л., Судостроение, 1970, 592 с.

53. Еовх И.Л. Влияние радиального зазора на характер обтекания лопаток турбомашин. Котлотурбостроение, 1950, № 3, с. 3-5.

54. Левина М.Е., Романенко П.А. Экспериментальное исследование турбинной ступени. Отчет кафедры турбиностроения ХГШим. В.И.Ленина, If 334, 1957, г.Харьков.

55. Левина М.Е., Гончаров Г.ИГ. Экспериментальное исследование потерь от искривлений меридиональных очертаний проточной части турбины со ступенями постоянной реакции. Отчет кафедры турбиностроения ХГШ им. В.И.Ленина, JF 348, 1959, г.Харьков.

56. ГукасоваЕ.А. Пространственное обтекание необандаженных турбинных и компрессорных решеток. Информативное письмо № 235,1. Ш ЦКТИ, 1961.

57. Hwffl //. md -Цалшп ti, С. 1/iuta/tApte>« ОШил ef-iccwulaxy 2Z#u/l wM dff^cailm to ?и^ом<н&и>иЬ г , GSMi, x/d, 77, a/3, №55.

58. Левина M.E., Гребнев В.К. Исследование влияния радиального зазора у корня необандаженной сопловой решетки на к.п.д. ступени. Отчет кафедры турбиностроения ХПИ им. В.И Ленина, К 369, 1961, Харьков.

59. Тырышкин В.Г., Ширков Б.А. Влияние утечек через радиальные зазоры между ротором и направляющим аппаратом на к.п.д. ступени. -Энергомашиностроение, 1962, № 12, с.26-29.

60. Шнеэ Я.И., Капинос В.М.,Котляр И.В. Газовые турбины. Киев, Зища школа, 1976, 295 с.

61. Проскуряков Г.В. Выбор оптимальной степени реактивности ступеней газовых турбин с необандажеиными лопатками. Энергомашиностроение, 1965, и 5, с.14-17.

62. ЖапсЬл ЪсЛугиА Цг) ТАоыаб Жих1ои Z / #aaf> С&мл&ь (К icaJ fa rtvoLaMe wulcl tuz&lrm neffi/U

63. Левина М.Е., Романенко П.А. Теоретическое исследование отрывных явлений в кольцевых решетках. Труды ХПИ., т.24, вып.^,1959, с.55-72.

64. Левина М.Е., Романенко П.А. Экспериментальное исследование отрывных явлений за кольцевой решеткой. Труды ХПИ, т.24, вып. 2, 1959, с.73-78.

65. Левина М.Е., Романенко П.А. Явление отрыва в кольцевыхрешетках. Известия ВУЗ. Энергетика, 1958, № II, с.92-108.

66. Мьо£^ N. an SfaucfcipffliMi гl/.S.I Тог^г, Jhwj fklZO/ 1954.

67. Топунов А,.М. Некоторые результаты исследования закрученного потока за кольцевыми решетками профилей. Трудф ЛКИ* вып. 24,1960, с. 50-54.

68. Моисеев А.А., Топунов A.M., Шницер Г.Я. Длинные лопатки судовых турбин. Л., Судостроение, 1969, 467 с.

69. Дейч М.Е., Киселев Л. Е., Крупвнников Б.Н. Влияние угла выхода на характеристики кольцевых турбинных решеток большой веер- . ности. Известия ВУЗ. Энергетика, 1965, № 10, с. 56-62.

70. Барский И.А. Влияние искривления линий тока на характеристики турбины с регулируемым сопловым аппаратом. Теплоэнергетика, 1971, }f II, с.25-26.

71. Барский И.А. Характеристики турбины с регулируемым сопловым аппаратом. Известия ВУЗ. Машиностроение, 1977, If I, с.91-94.

72. Левина М.Е., Шведова Т.И. Исследование влияния радиального градиента давления на к.п.д. ступени. В кн.: Энергетическое машиностроение, 1967, вып. 4, с.13-20.

73. Левина М.Е., Шведова Т.Н. Исследование влияния радиального градиента реактивности на потери в ступени при f = . g кн.: Энергетическое машиностроение, 1968, вып. 7, с. 52-58.

74. Левина М.Е., Гребнев В.К. Исследование потерь в серии турбинных ступеней с различными законами закрутки при =5.13.-Известия ВУЗ. Энергетика, 1966, JF 10, с. 52-61.

75. Левина М.Е., Гребнев В.К., Зайцев М.В. Влияние радиального градиента реактивности на распределение потерь в ступени. Теплоэнергетика, 1966, к 4, с. 34-37.

76. Левина M.S., Зайцев М.В., Слабченко О.Н. Исследование потерь в турбинных ступенях с различными приемами устранения радиального градиента реактивности. В кн.: Энергетическое машиностроение, 1966, вып. 3, с. 16-36.

77. Левина М.Е., Гребнев В.К. Влияние геометрических характеристик турбинной ступени на радиальный градиент реактивности. -Теплоэнергетика, 1966, If I, с. 43-48.

78. Фролов Б.И. Турбинные ступени с обратной закруткой, нечувствительные к величине периферийных зазоров. Автореферат ■ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук, Харьков, 1979.

79. Тутубалин В.Н. Теория вероятностей. М., Изд. МГУ, 1972,230 с.

80. Пустыльник Е.Н. Статистические методы анализа и обработки наблюдений. М., Наука, 1968, 288 с.

81. Оптимизация автоматизированных стендовых испытаний ГТД /Ю.З.Кожевников, М.Х.Бикчентаев, Е.Д., Е.Д.Шершуков и др./ М.: Машиностроение, 1974, 104 с.

82. Барский И.А. Влияние радиального зазора в сопловом аппарате на реактивность и к.п.д. осевой турбины. Известия ВУЗ. Машиностроение, 1979, М 4, с. 55-59.

83. Шевченко В.А. Аэродинамическое совершенствование турбинных ступеней, малочувствительных к величине периферийного зазора. -Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук, Харьков, 1984.

84. Пономарев В.Н., Бондаренко Г.А., Голощапов В.Н. Экспериментальное исследование привтулочного отрыва потока в турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1970, !г 6, с. 20-22.1. УТВЕРВДЮ

85. Составлен комиссией в составе председателя Доценко Ю.Н., зам. генерального директора по науке и членов: Гапона Ю.В., зав.отделом турбохолодильной техники, Ильинского 10.А., зав. экономическим отделом, Шпака В.Н., главного конструктора проекта.

86. Ожидаемый экономический эффект от внедрения составит около 164 тыс.рублей на 63 внедряемых агрегата.1. БТДА-10-13

87. Председатель: Члены комиссии:- пб

88. РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТАот внедрения результатов диссертационной работы ФЕДОТОВА А.С. "Совершенствование проточной части турбинной ступени с регулируемым сопловым аппаратом"

89. Приращение мощности составит:дл/=л/'- V = 2'Нс-е ?• н°'G = (iL!)н°G

90. Для блочного турбодетандерного агрегата БТДА-10-13 увеличениек.п.д. на 2 %9 при мощности турбины 4000 квт, даст приращениемощности ,1. А/ч = 80 квт

91. Согласно усредненным данным (РТМ 10-35-75) ВНИПИТРАНСГАЗгодовой расход топливного газа на дожатие составляет Q i т тыс.м3• ~ 1 квтэлектроэнергии Q^ = 0,I ™с.квт/час ? стоимость расходуемых материалов Q?43 руб#/квт#

92. Оптовая цена газа по прейскуранту № 04-03 Цг = 13 руб./тыс.м3 усредненный тариф на электроэнергию Ц = 16,3 руб./тыс.квт-час.

93. Годовой экономический эффект определяется по формуле1. Эг=(0Л+ С'- fa* - сгде Kf затраты на НИР и ОКР ;

94. Кг кап.вложения на производство ;

95. С расходы на текущий ремонт и аммортизационные отчисления, равные ( /су 0,016 + К^ 0,147). Коэффициенты 0,016 и 0,147 взяты по нормам аммортизации 43814.