автореферат диссертации по информатике, вычислительной технике и управлению, 05.13.06, диссертация на тему:Адаптивное автоматизированное управление процессом окисления концентрированного сернистого газа

Введение.

1. Анализ процесса контактного окисления концентрированного сернистого газа как объекта управления.

1.1. Процесс окисления концентрированных сернистых смесей как объект исследования. Особенности управления процессом.

1.2. Условия безопасности управления процесса контактного окисления концентрированных сернистых смесей.

1.2.1. Температурный режим.

1.2.2. Гидродинамический режим.

1.3. Современное состояние автоматизации процесса окисления диоксида серы в смеси с воздухом.

1.4. Постановка задачи работы.

1.5. Обзор работ по математическому моделированию процесса окисления диоксида серы в контактном аппарате с неподвижными слоями катализатора.

2. Моделирование процесса контактного окисления диоксида серы в многослойном контактном аппарате.

2.1. Структура математического описания многослойного контактного аппарата с неподвижными слоями катализатора для окисления диоксида серы.

2.2. Математическое описание процесса окисления диоксида серы в слое катализатора.

2.2.1. Двухфазная математическая модель процесса окисления диоксида серы в слое катализатора.

2.2.2. Энтропийная модель процесса окисления диоксида серы в слое катализатора.

2.2.3. Алгоритм решения системы уравнений математической модели.

2.3. Математическое описание контактного аппарата.

2.4. Экспериментальное исследование процесса окисления концентрированных сернистых смесей.

2.5. Разработка адаптивной математической модели процесса окисления концентрированной сернистой смеси в слое катализатора.

2.5.1. Проверка адекватности математической модели.

2.5.2. Выявление причин нарушения адекватности модели.

2.5.3. Построение адаптивной математической модели.

2.6. Исследование статических свойств процесса окисления концентрированных смесей в слое катализатора.

2.6.1. Управляемость процесса окисления концентрированного сернистого газа.

2.6.2. Теоретическая производительность слоя.

2.6.3. Температура газа на выходе слоя.,.

2.6.4. Производство энтропии.

3. Оптимизация процесса окисления концентрированного сернистого газа в многослойном контактном аппарате.

3.1. Структуризация потоков газа в многослойном контактном аппарате для окисления концентрированных сернистых смесей.

3.2. Оптимизация процесса окисления диоксида серы в двухслойном контактном аппарате с последовательно - параллельным соединением слоев.

3.3. Проверка допустимости оптимальных управляюпдих воздействий.

4. Адаптивная система оптимального управления процессом окисления концентрированного сернистого газа.

4.1. Функции адаптивной системы оптимального управления. Контроль процесса с использованием термодинамических показателей.

4.2. Алгоритмы расчёта термодинамических показателей состояния процесса окисления концентрированного сернистого газа.

4.2.1. Алгоритм расчёта минимального производства энтропии в физических и химических процессах, протекаюш;их в слое.

4.2.2. Алгоритм термодинамического контроля процесса окисления концентрированного сернистого газа.

4.3. Функциональная структура АСАУ процесса окисления концентрированного сернистого газа.

4.4. Стабилизация режимов окисления концентрированных сернистых смесей в двухслойном контактном аппарате с последовательно -параллельном соединением слоев,.

4.5. Структура технических средств АСАУ процесса окисления концентрированного сернистого газа.

Серная кислота находит широкое применение в производстве минеральu и и 1 с» ных удобрении, металлургическом, химическом, нефте-химическои и во многих других отраслях промышленности. Наиболее распространённый способ производства серноИ кислоты - контактный. Последствия вредного воздействия выхлопных газов производства серноИ кислоты на окружающую природную среду определяют направления совершенствования сернокислотного производства (СКП), одной из целей которого является повышение экологической безопасности.

Нараш;ивание производительности СКП и решение вопросов уменьшения вредных выбросов диоксида серы в атмосферу осуществляют, как правило, экстенсивным путём. Альтернативой этому является интенсивный способ развития СКП, который заключается в получении и переработке реакционных сернистых газов с высоким содержанием ЗОг и Ог- В результате повышается единичная мощность СКП и одновременно уменьшается доля балластных компонентов (азот) в отработанном газе, делая целесообразным замыкание технологической схемы по отработанному газу (циклические СКП). Замыкание технологической схемы открывает путь к созданию экологически безопасных сернокислотных производств, так как возврат отработанного контактного газа на переработку позволяет кардинально уменьшить количество выбрасываемых в атмосферу оксидов серы.

Одной из причин нереализованности на практике циклических СКП, работающих на концентрированном сернистом газе, является слабая разработанность вопросов управления процессом контактного окисления концентрированного сернистого газа.

Увеличение концентрации ЗОг и О2 в реакционном газе и замыкание сернокислотного производства по отработанному газу вносит ряд существенных изменений в осуществление процесса, которые обусловлены-следующими характерными особенностями окисления концентрированного сернистого газа в циклической схеме СКП: высокими интенсивностью, неравновесностью и тепловым потенциалом процесса; широким диапазоном возможного изменения концентраций ЗОг и О2 в реакционном газе; усиленными термическим воздействием на катализатор и нестационарностью процесса; нелинейностью статических характеристик; наличием положительной обратной связи (рецикл отработанного газа).

Существенные изменения в осуществлении процесса определяют трудности, возникающие при автоматизации процесса окисления концентрированного сернистого газа, и требуют совершенствования АСУТП, используемых сегодня для управления процессом окисления воздушных сернистых смесей.

При переработке концентрированных сернистых смесей, из-за характерных особенностей процесса, изменяются типовые задачи и способы реализации функций АСУТП. Поэтому необходима разработка соответствующего математического обеспечения для автоматизированного управления процессом окисления концентрированных сернистых смесей. В первую очередь, возникает необходимость построения математического описания процесса, делающего возможным создание эффективных алгоритмов и программного обеспечения адаптивной системы оптимального управления процессом.

Таким образом, исследование процесса контактного окисления концентрированного сернистого газа в циклической схеме СКП и решение вопросов управления процессом путём совершенствования известных адаптивных автоматизированных систем оптимального управления технологическим процессом окисления 802 является актуальной научной и практической задачей, решению которой посвящена настоящая работа.

Для решения указанной задачи выделены следующие частные задачи теоретико-прикладного плана:

- построение адаптивной математической модели, отображающей особенности процесса контактного окисления концентрированного сернистого газа, пригодной для использования в замкнутом контуре системы управления;

- исследование неравновесного процесса контактного окисления концентрированного сернистого газа в широком диапазоне изменения параметров реакционного газа;

- разработку структурной организации потоков реакционного и контактного газа в многослойном контактном аппарате, обеспечивающей высокую эффективность работы слоев и управляемость процессом;

- совершенствование адаптивной системы оптимального управления процессом контактного окисления концентрированного сернистого газа (разработка функционального, математического и алгоритмического обеспечения системы управления, системы стабилизации статических режимов).

Настоящая работа состоит из введения, четырёх глав, заключения, библиографии и приложения.

В первой главе обосновывается выбор объекта исследования - процесса контактного окисления концентрированного сернистого газа. Выявлены отличия переработки концентрированных смесей от окисления диоксида серы в смеси с воздухом. Рассмотрено современное состояние вопроса управления процессом окисления диоксида серы, выполнен анализ известных математических моделей процесса и дана содержательная постановка задачи работы.

Показано, что осуществление процесса контактного окисления диоксида серы при переработке концентрированного сернистого газа из-за характерных особенностей, присущих данному процессу, и значительного уменьшения периода стационарности до 12-24 часов является наиболее сложным из всех процессов СКП.

В результате сравнительного анализа процесса контактного окисления диоксида серы при переработке концентрированного сернистого газа и воздушных сернистых смесей выявлены важные для управления отличительные особенности исследуемого процесса и ограничения на технологический режим процесса. Изучение известных АСУТП контактного окисления диоксида серы в смеси с воздухом показало, что эти системы не могут обеспечить требуемого качества управления процесса переработки концентрированных смесей.

Сформулированы требования к системе управления процессом окисления концентрированных сернистых смесей при переработке в многослойном контактном аппаратом (КА) с адиабатическими слоями катализатора. При разработке системы управления должны быть учтены следующие обстоятельства:

1) усиление нестационарности (период квазистационарности 20-30 часов) процесса контактного окисления;

2) основными показателями эффективности в условиях замыкания СКП по отработанному газу являются производительность контактного аппарата и равномерность реакционной загрузки по слоям катализатора;

3) влияние высокой концентрации исходных реагентов на управляемость процессом и возможность варьирования составом реакционного газа для управления гидродинамическим и температурным режимами.

Выполнение данных требований достигается с помощью математической модели и алгоритмов, реализованных с использованием закономерностей термодинамики необратимых процессов, наиболее адекватно отображающих влияние неравновесности на интенсивность и термодинамические движущие силы окисления концентрированнь1х сернистых газов.

На основании проведённого анализа сформулирована задача диссертационной работы, которая заключается в адаптивном оптимальном управлении процессом окисления концентрированного сернистого газа. Для решения поставленной задачи требуется:

1) построение адаптивной математической модели процесса;

2) оптимизация процесса переработки концентрированного сернистого газа в многослойном контактном аппарате;

3) разработка подсистемы стабилизации статических режимов многослойного контактного аппарата, включённого в технологическую схему, замкнутую по отработанному газу;

4) автоматический контроль за состоянием процесса окисления и слоев контактной массы.

Во второй главе с использованием закономерностей термодинамики необратимых процессов построена адаптивная модель процесса окисления диоксида серы на ванадиевых катализаторах в многослойном контактном аппарате, работающим на концентрированном сернистом газе.

Построение искомой модели проведено поэтапно. Сначала составлена двухфазная модель процесса контактного окисления на катализаторе, учитывающая влияние на состояние процесса окисления диоксида серы изменчивости параметров реакционного газа и позволяющая, при их изменении, проследить динамику процесса. Затем на её основе разработана энтропийная модель, отображающая неравновесный характер процесса, и с использованием уравнений энтропийной модели разработана адаптивная модель процесса окисления диоксида серы.

Разработана двухуровневая структура математического описания процесса окисления диоксида серы в контактном аппарате. На нижнем уровне использована двухфазная математическая модель слоя контактной массы. Данная модель состоит из дифференциальных и алгебраических уравнений материального и энергетического балансов процесса окисления в слое катализатора, дополненных уравненями энтропийного баланса элементарных процессов переноса тепла и вещества между поверхностью катализатора и газовым потоком, химического превращения и конвективного переноса газа сквозь слой катализатора.

Верхний уровень представлен моделью, описывающей связь слоев и теплообмен в контактном аппарате в виде алгебраических уравнений материального и теплового балансов процессов смешения и разделения газовых потоков на входе - выходе каждого слоя, и между слоями катализатора, описания процессов теплообмена в теплообменной аппаратуре.

Для выбора управляющих воздействий процессом и оценки адекватности построенной математической модели проведены лабораторные эксперименты по окислению концентрированного сернистого газа в термостатируемом слое контактной массы. Получены зависимости производительности слоя катализатора от состава и расхода реакционного газа. Результаты лабораторных экспериментальных исследований и результаты математического моделирования процесса подтверждают существование выявленных особенностей и отличий процесса окисления концентрированных смесей от процесса окисления слабых сернистых смесей, а также характер влияния на технологический режим варьируемых переменных (соотношение концентраций 802/02, концентрация 80з, расход реакционного газа) процесса.

Для параметрической адаптации модели контактного окисления ЗОг используются термодинамические показатели - действительное и минимальное производство энтропии, степень термодинамического совершенства процесса. Термодинамические показатели зависят от конкретного элементарного физико-хими:ческого процесса, протекаюш;его в слое катализатора. В свою очередь, интенсивность элементарного процесса, зависит от параметров, характеризующих активность контактной массы и состояние слоя катализатора. Поэтому термодинамические показатели могут быть использованы для диагностирования состояния контактной массы, для распознавания причин снижения активности катализатора и для параметрической адаптации построенного математического описания процесса контактного окисления концентрированных сернистых смесей. Адаптация математической модели осуществляется в моменты изменения термодинамических показателей и обеспечивается за счёт корректировки параметров состояния слоя контактной массы (константа скорости реакции, удельная поверхность катализатора, порозность слоя).

Произведён вычислительный эксперимент процесса контактного окисления концентрированных сернистых смесей. Полученные результаты использованы при разработке способа контактного окисления концентрированного сернистого газа, обоснования структурной организации входных и выходных газовых потоков относительно слоев катализатора по критериям управляемости процесса и эффективности работы контактного аппарата.

В третьей главе с позиций эффективности и управляемости входными и выходными потоками газа выбрана структура соединения слоев КА. Для двухслойного контактного аппарата с последовательно-параллельным соединением слоев разработаны алгоритмы оптимизации статических режимов процесса и проверки допустимости оптимальных управляющих воздействий.

В данной главе проанализированы возможные схемы соединения слоев контактного аппарата. Для окисления концентрированного сернистого газа разработан способ управления контактным окислением концентрированного сернистого газа в схеме с рециклом, предложена последовательно - параллельная схема соединения слоев катализатора, обеспечивающая высокую эффективность по критериям производительность и равномерность реакционной загрузки слоев катализатора и необходимую управляемость процессом.

Для процесса окисления концентрированного газа в КА с двухслойной последовательно - параллельной схемой соединения слоев сформулирована и решена задача статической оптимизации. Данная задача принадлежит классу конечномерных задач на условный экстремум. Новизна задачи заключается в том, что в качестве управлений используются соотношение расходов компонентов реакционного газа, подаваемых на первый и второй слой катализатора, степени разделения межслоевого потока контактного газа и концентрация 80з на входе в первый слой.

Задача оптимизации заключается в поиске управлений, при которых достигается равномерное распределение реакционной нагрузки по слоям катализатора при обеспечении производительности контактного аппарата п * по триок-сиду серы, определяемой производительностью стадии сжигания серосодержащего сырья по диоксиду серы.

Разработана методика проверки допустимости оптимальных управляющих воздействий и их корректировка. Расчётные уравнения получены по результатам решения задачи нахождения минимального производства энтропии с использованием принципа максимума для процессов тепло- и массообмена. Для данной методики разработан численный алгоритм реализации на ЭВМ.

Четвёртая глава посвящена разработке двухуровневой адаптивной системы автоматизированного управления (АСАУ) процессом контактного окисления концентрированной сернистой смеси в многослойном контактном аппарате с параллельно- последовательной схемой соединения слоев контактной массы.

Для реакции окисления ЗОг, процессов тепло- и массообмена, процесса переноса вещества через слой катализатора разработан численный алгоритм нахождения минимального производства энтропии. Знание минимального производства энтропии необходимо для контроля за состоянием процесса окисления и контактной массы, а также для адаптации математического описания.

Использование математического описания КА, отображающего закономерности необратимых процессов на верхнем уровне АСУТП, позволяет выподнять диагностику процесса и распознавание причин изменения состояния катализатора и корректировку параметров математической модели.

В составе нижнего уровня системы управления разработана АСР, стабилизирующая задаваемый режим процесса окисления концентрированного сернит-ч и о стого газа. В качестве управляющих воздействий использованы концентрация триоксида серы в реакционном газе, соотношение концентраций SO2/O2, а также расход реакционного газа.

Техническое обеспечение АСАУ контактным аппаратом выполняется на базе многофункционального комплекса программно - аппаратных средств построения распределённых систем управления - МФК «Техноконт», получившего широкое распространение в практике построении АСУТП. В состав комплекса входят IBM - совместимые персональные электронные вычислительные машины и микроконтроллеры ТСМ-51. Связь оператора - технолога с технологическим процессом осуществляется с автоматизированного рабочего места оператора - технолога.

Библиография содержит 141 наименований.

В приложения вынесены листинги разработанных программ, а также документы, подтверждающие промышленную значимость выполненных исследований.

Работа выполнялась в соответствии с договором от 09.08.99 г. с ОАО «У ф ахимпром».

На защиту выносятся:

1) способ окисления концентрированного сернистого газа в многослойном контактном аппарате с последовательно-параллельным соединением слоев, включённого в технологическую схему замкнутую по отработанному газу;

2) автоматическая система стабилизации статических режимов процесса контактного окисления концентрированных сернистых газов;

3) энтропийная математическая модель процесса контактного окисления диоксида серы;

4) адаптивная математическая модель процесса окисления диоксида серы, построенная с использованием закономерностей необратимой термодинамики;

13

5) методы:

- диагностики состояния процесса окисления,

- распознавания причин изменения состояния процесса окисления, разработанные с использованием закономерностей термодинамики конечного времени.

6) алгоритмы:

- диагностики состояния процесса окисления,

- распознавания причин изменения состояния контактной массы,

- адаптации параметров математической модели,

- оптимизации статических режимов и проверки допустимости управляющих воздействий.

Результаты исследования (см. табл.2.5) рассмотрим, прежде всего, с позиции возможной управляемости процесса окисления концентрированного газа в температурном режиме, в рамках условия (Т1)-( 1.3). Известно [3], что при переработке газо-воздушных смесей действительное т"л время контакта реакционного газа с поверхностью катализатора превышает теоретическое время контакта, которое необходимо для достижения заданной степени превращения. За счет данного обстоятельства конечная степень превращения ЗОг на выходе из слоя близка по значению к равновесной. Сравнение значений конечной и равновесной степени превращения позволяет судить о неравновесности процесса окисления при переработке концентрированных сернистых смесей и об его управляемости.

Подобно газо-воздушной смеси 1, смеси 2, 13. 17 на выходе из слоя имеют конечную степень превращения близкую по значению к равновесной. Управление процессом при переработке таких концентрированных смесей в рамках условий (1.1) - (13) не вызывает затруднений, так как значение А, * практически близко к О и удовлетворяет условию (1.3). Следует отметить, что добиться выполнения условия (1.3), а также близости значений конечной и равновесной степеней превращения на выходе из слоя возможно, либо путем ограничения концентрации одного из реагентов на входе в слой (смеси 2, 13), либо за счет присутствия в реакционной смеси 50з (смеси 14. 17), сдвигающего равновесие реакции (2.1) в сторону его разложения.

В отличие от смесей 13-17, переработка смесей 3.12 протекает вдали от равновесия. Например, для смеси состава (% об.): 802=43, 02=57 конечная степень превращения 8 02 в рамках температурного режима, ограниченного уеловиями (1.1) - (13), составляет 0.22, в то время как равновесная степень превращения при температуре 873 К равна 0.865. Подобные смеси способны к интенсивному окислению 802. Управлять процессом окисления таких смесей подобно окислению воздушных смесей не представляется возможным.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Проведён анализ процесса окисления концентрированных сернистых смесей в схеме с рециклом отработанного газа как объекта управления. Определена область безопасной работы и ограничения на температурный и гидродинамический режимы процесса окисления концентрированных сернистых газов в слое катализатора. Установлена нестационарность процесса концентрированных сернистых смесей.

2. Разработана на основе материального, теплового и энтропийного балансов математическая модель процесса контактного окисления 8 02, предназначенная для оперативного контроля за процессом, за состоянием контактной массы и статической оптимизации режима окисления. С использованием вычислительного и лабораторного эксперимента проведена идентификация и показана адекватность математической модели объекту управления.

3/—1 U U U С использованием энтропийной модели и закономерностей термодинамики конечного времени разработаны методы диагностики состояния процесса и контактной массы и распознавания причин и степени изменения характеристик контактной массы.

4. Сформулирована и решена задача оптимизации статических режимов процесса окисления концентрированного газа по критерию равномерности реакционной загрузки слоев контактного аппарата. Предложен метод проверки допустимости управляющих воздействий, разработанный с использованием закономерностей термодинамики конечного времени. Разработанные алгоритмы оптимизации и формирования управлений процессом пригодны для эксплуатации в реальном масштабе времени.

5. Запатентован способ переработки концентрированного сернистого газа в многослойном контактном аппарате с последовательно-параллельным соединением слоев катализатора, включённым в циклическую схему СКП. Данный способ обеспечивает управления процессом контактного окисления путём распределения реакционной загрузки слоев контактного аппарата и делением потока межслоевого контактного газа.

145

6. Предложены структура, состав комплекса технических средств, алгоритмическое и продэаммное обеспечение адаптивной двухуровневой автоматизированной системы управления процессом окисления концентрированного сернистого газа. Разработанные алгоритмы контроля состояния неравновесного процесса, диагностики состояния катализатора и адаптивной оптимизации статических режимов приняты к использованию ОАО «Химпром».

1. Малин K.M. Аркин Н.Л., Боресков Г.К., Слинько М.Г. Технология серной кислоты. - М.: Госхимиздат, 1950.

2. Боресков Т.К. Катализ в производстве серной кислоты. М.: Госхимиздат, 1954.

3. Справочник сернокислотчика, М.: Химия, 1971, с 559-570.

4. Амелин А. Г. Производство серной кислоты. М.: Химия, 1967.

5. Амелин А.Г. Технология серной кислоты. М.: Химия, 1983.

6. Васильев Б.Т., Отвагина М.И. Технология серной кислоты. М: Химия, 1985.

7. Боресков Г. К. Катализ. Вопросы теории и практики. Избранные труды. Новосибирск: Наука, 1987.

8. Авторское свидетельство СССР №301985.

9. Harvey Zeh Hurlburt, Clark A. Sumner// Способ получения жидкой трёхокиси серы. / Патент №4046866 США, опубликовано 06.09.1977, том 962, №1.

10. Кобяков А.И., Кобяков A.A. // Способ получения серной кислоты./ Патент РФ №2027665 Б.И. 1995, №3.

11. И. Явор В. И., Ерёмин О.Г., Сороко В.Е. и др.// Способ получения серной кислоты./ Патент РФ №2036132 Б.И. №15, 27.05.95.

12. Ханс Гут, Клаус Кляйне-Вейшеде, фирма Байер и др. // Способ получения серного ангидрида. / Авторское свидетельство СССР №563115;, 10.08.1977. Б.И.

13. Мухлёнов И.П., Сороко В.Е. и др. // Способ получения серной кислоты. / Авторское свидетельство СССР № 644726, 30.01.1979. Б.И.

14. Патент № 346852, 1972. Б.И. №23. Герберт Дрексель, Густав Роведер, Карл-Гейнц Дерр, Г3Т0 Грим (ФРГ).

15. Кобяков А.И., Кобяков A.A. Экологически безопасная технология получения серной кислоты//ТОХТ, 1998, №2, с.208-215.

16. Стайнов Л.В., Нарочный Г.Б. Кинетические закономерности окисления диоксида серы высоких парциальных давлений на трегерном хромсодержащем катализаторе//ЖПХ, 1997, №1, C.87.

17. Померанцев В.М., Туболкин А.Ф., Славин Г.Д.//ЖПХ, 1997, №6, с.987.

18. Померанцев В.М., Туболкин А.Ф, Славин Г.Д.//Хим. Пром., 1998, №6, с.344.

19. Бесков B.C., Флокк В. Моделирование каталитических процессов и реакторов. М.: Химия, 1991.

20. Андреев A.C., Сороко В.Е., Мухлёнов И.П. и др. Анализ циркуляционных систем производства серной кислоты // Технология катализаторов и катализ / Под ред. И.П. Мухлёнова. Л:ЛТИ,1981, С.87.

21. Производство серной кислоты СК-44. Технический проект. Часть IV. Раздел Б. Автоматизация технологических процессов. Книга I. М.: Гипрохим, 1978.

22. Авторское свидетельство СССР №1265139, БИ №39,1986 г.

23. Слинько М.Г., Бесков B.C., Скоморохов В.Б. и др. Методы моделирования каталитических процессов на аналоговых и цифровых вычислительных машинах. Новосибирск: Наука, Сиб. Отд., 1972.

24. Федотов A.B., Бесков B.C., Слинько М.Г. Оптимальный режим экзотермической реакции при регулирований температуры введением холодного компонента // Кинетика и катализ. 1967. Т.8.С. 198.

25. Иваненко СВ., Джораев P.P. Активность ванадиевых сернокислотных катализаторов при низких и высоких давлениях оксидов серы// ЖПХ, 1997, №6, С.990.

26. Полторак О.М. Лекции по химической термодинамике. Учебное пособие. М., " Высшая школа", 1971.

27. Полторак О.М. Термодинамика в физической химии. М: В. Ш., 1991.

28. Миронова В.А.// Хим. Пром. 1991 N1, стр.54.Термодинамическая оптимизация химических процессов.

29. Цирлин A.M., Миронова В.А., Амелькин С.А. // Теоретические основы химической технологии. 1997 том 31, N6, с. 649-658.

30. Цирлин A.M., Беляева Н.П.// Теплоэнергетика №9 1998г. с.53.

31. Пшежецкий С. Я., Рубинштейн Р. Н., ЖФХ, 20, 1421 (1946).

32. Бесков В. С., Кузин В.А., Слинько М.Г., Хим. Пром., №1, 1965. (а №4)

33. Долежалик B.II Подобие и моделирование в химической технологии. М.: Гостоптехиздат, 1960.

34. Дьяконов Г.К.//Вопросы теории подобия в области физико-химических процессов. М.: АН СССР, 1956.

35. Боресков Г.К., Слинько М.Г.//Расчёт каталитических процессов в промышленных реакторах./Хим.пром-ть.1960. №3. С.193.

36. Боресков Г.К., Слинько М.Г.//Вестн. АН СССР. 1961. №10. С.29.

37. Слинько М.Г.//Кинетикан катализ, 1962. Т.З, С.481.

38. Гарри otto Бурру, Дональд Нельсон Миллер (США).// Патент №1005654, Б.И. №10, 15.03.83./Способ получения серного ангидрида.

39. АС №1594137 SU AI С01 В 17/76. /Способ окисления концентрированного сернистого газа.

40. АС №1265139 SU AI С01 В 17/76, G05 Д 27/00. /Способ управления КА сернокислотного производства.

41. SU №1696383 AI СО 1 В 17/76. /Способ окисления SO2 в SO3.

42. Ермаков Ю.П., Бесков B.C., Слинько М.Г.//Расчёт контактного аппарата с адиабатическими слоями катализатора для окисления 802./Химическая промышленность, №2, 1970.

43. Слинько М.Г., Бесков B.C. Расчёт контактных аппаратов с адиабатическими слоями катализатора для окисления двуокиси серы. //Химическая промышленность, №12, 1961, с.826-832.

44. Бесков B.C., Буджан Я.М., Слинько М.Г. Расчёт контактных аппаратов с адиабатическими слоями катализатора для окисления двуокиси серы. //Химическая промышленность №10, 1963.

45. Бесков B.C., Кузин В.П., Слинько М.Г.//Моделирование процессов в неподвижном слое катализатора. Радиальный перенос веш;ества и тепла./Химическая промышленность №7,1964. •

46. Бесков B.C., Либерзон Л.М., Слинько М.Г.//Определение статических характеристик контактного аппарата для окисления диоксида серы с целю оптимизации процесса./ Химическая промышленность №9, 1964.

47. Статические характеристики и устойчивость процесса окисления диоксидасеры в контактном аппарате с неподвижными адиабатическими слоями катализатора и промежуточными теплообменниками./ Химическая промышленность №9, 1969, С.829.

48. Боресков Г.К., Матрос Ю.Ш., Меняйлов М.А., и др.//Интенсификация сернокислотной системы./Химическая промышленность №1, 1985, с.35.

49. Амелин А.Г. //Основные направления развития производства серной кисло-тыю/Химическая промышленность №12, 1969, с.912.

50. Расчёт контактного аппарата с адиабатическими слоями катализатора для окисления диоксида серы./Химическая промышленность №10, 1963.

51. Мухлёнов И.П., Славин Г.Ц., Сороко В.Е., Коновалов В.А. //Исследование кинетики окисления диоксида серы под давлением. / Журнал прикладной химии №12, 1979, с.2677.

52. Амелин А.Г., Алёшин А.М.//Перспективы развития производства серной кислоты./ Журнал прикладной химии №11, 1982, с. 2421.

53. Ковалёв В.Н., Сороко В.Е., Пархомова Е.А.// Организация контроля работы циркуляционных систем производства серной кислоты. В сборнике "Гетерогенные каталитические процессы", Л: 1979, с. 144.

54. Каталитическое окисление газов с высоким содержанием SO2. / Патент ФРГ, №2213578, 12.01.78.

55. Епифанов B.C., Хряш;ев СВ., Терентьев Д.Ф., Борисов В.М., Попов А.Е., Сафонов A.B.// Получение серной кислоты из 18-22%-го сернистого газа. /Химическая промышленность №2, с. 122.

56. Бодров В.И., Фролов СВ., Лагутин A.B., Живописцев В.А. // Синтез структуры автоматической системы регулирования первого слоя контактного аппарата в производстве серной кислоты. / Хим. Пром. №7, 1994, с.61.

57. Витков B.C., Магрил-Ильяев Г.Г., Михайлов Г.В.// Необходимые условия экстремума в задачах оптимизации контактных аппаратов произвольной структуры. / ТОХТ 1978, №, с.275. ; ,

58. Островский Г.М., Волин Ю.М. Моделирование сложных химико-технологических схем. М: Химия, 1975.

59. Островский Г.М., Волин Ю.М. Методы оптимизации сложных химикотехнологических схем. М: Химия, 1970.

60. Островский Г.М., Бережинский Т.А. Оптимизация химико-технологических процессов. Теория и практика. М: Химия, 1984.

61. Самарский A.A. Введение в теорию разностных схем. М. Наука, 971, 552с.

62. Аэров М.Э., Тодес О.М. Гидравлические и тепловые основы работы аппаратов со стационарным и кипящим зернистым слоем. Л: Химия, 1968, 510с.

63. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник. Под ред. Григорьева В.А., Зорина В.М. М: Энергоиздат, 1982, 512 с.

64. Розоноэр Л.И., Цирлин A.M. Оптимальное управление термодинамическими процессами. // Автоматика и телемеханика. 1983, №1-3.

65. Миронова В.А., Цирлин A.M. Предельные возможности и оптимальная организация регенеративного теплообмена. Теплоэнергетика. 1987, №2, с.30-33.

66. Островский Г.М., Волин Ю.М. Методы оптимизации химических реакторов. М: Химия, 1967.

67. Борисов A.M., Видякин H.H. Контактное отделение сернокислотного цеха.

68. Бояринов А.И., Кафаров В.В., Методы оптимизации в химической технологии. М: Химия, 1968.

69. Франк- Каменецкий Д.А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике. М: Наука, 1967-491 с.

70. Бесков B.C., Слинько М.Г., Бобылёва И.М. Расчёт контактных аппаратов для окисления двуокиси серы. //Моделирование и оптимизация химических процессов. М: Наука, 1965, с. 183-186

71. Петров Н.М., Малкина В.И., Мильман Д.И., Кравченко Э.А.,Радкина Т.Е. Оптимальные режимы контактного аппарата для окисления сернистого газа различного состава при комбинированной загрузке катализаторов. Тр. Уральского н.-и. Хим. Ин-та, 1977, №43, 11-17.

72. Слинько М.Г. Моделирование химических реакторов. Труды конференции «Химреактор-71», Новосибирск, СО АН СССР, 1972, ч.1, с.7-21.

73. Арис Р. Анализ процессов в химических реакторах. Л., Химия, 1967, 328 с.

74. Aris R. The mathematical theory of diffusion and reaction in pearmeable catalysts. Oxford, Clearenden Press, 1975, 444 p.

75. Саттерфильд Ч.Н. Массопередача в гетерогенном катализе. М: Химия, 1976, 240 с.

76. Малиновская О. А., Бесков B.C., Слинько М.Г. Моделирование каталитических процессов на пористых зёрнах. Новосибирск: Наука СО, 1975, 265 с.

77. Бесков B.C. Модели процессов в неподвижном слое катализатора и их использование. Труды конференций «Химреактор-71», Новосибирск: СО АН СССР, 1972,ч.1,с.111-140.

78. Иоффе И.И., Письмен Л.М. Инженерная химия гетерогенного катализа. М: Химия, 1965,456 с. •

79. Томас Д., Томас У. Гетерогенный катализ. М: Мир, 1969, 452 с.

80. Дидушинский Л. Основа проектирования каталитических реакторов. М: Химия, 1972, 376 с.

81. Левеншпиль О. Инженерное оформление химических процессов. М: Химия, 1969, с.624.

82. Hlavacek J.M., Votmba J. Chemical reactor theory. Review, D.Lapidus and N.R.Amudson, eds, 1977, p.317-400.

83. Froment G.F. Analysis and design of fixed bed catalytic reactors. Advances in chemistry, Ser. № 109, Chem. React. Eng., 1972, p. 1 -34.

84. Hulburt H.M. Chemical process in conditions flow systems. Ind. Eng. Chem., 944,у.36,№11,рЛ012.

85. Пшежецкий С.Я., Рубинштейн Р.Н. Протекание гетерогенных каталитических реакций в потоке. ЖФХ, 1946, т.20, вып. 12, - с. 1421-1434.

86. Степанов А.В, Научные основы эффективного использования энергосырьевых ресурсов при переработке углеводородов: Автореферат докт. дис. Киев, 1984, 36 с.

87. Кучанов СИ., Письмен Л.М. Квазигомогенная модель реактора с зернистым слоем катализатора.-ТОХТ, 1967, Т.1, №1, C.116-122.

88. Слеттери Дж.С Теория переноса импульса энергии и массы в сплошных средах.-М: Энергия, 1978, 448 с.

89. Садовский А.С. Расчёт коэффициентов переноса в трубчатых каталитических реакторах. В сб. «Всесоюзная конференция по химическим реакторам», Новосибирск, 1965, т.З, с.589-602.

90. Kulkarni B.D., Doraiswamy L. K. Estimation of effective transport properties in packed beds reactors. Catal.Rew.- Sci.Eng., 1980, v.22, №3, p.431-483.

91. Дульнев Г.Н., Комкова Л.А. Анализ экспериментальных исследований теплопроводности твёрдых пористых систем. Инж. Физ. Журнал, 1965, т.9, №4, с.517-519. /. , .

92. Пушнов А.С., Гельперин И.И., Каган A.M. Экспериментальное исследование влияния теплопроводности материала насадки на эффективную теплопроводность неподвижного зернистого слоя. Труды ГИАП, 1972, т. 14, с. 134-148.

93. Dixon A. G., Paterson W.R., Cresswell D.L. Heat transfer in packed beds of low tube/particle diameter ratio. Am. Chem. Soc.Symp.Ser.Chem.React.Eng., Houston, 1978, №65, p.238-253.

94. Yagi S,, Kuni D. Studies on heat transfer near wall surface in packed beds. -A.I.Ch.E. J., 1960, V.6, №1, p.97-103.

95. Kramers H., Alberda G. Frequency response analysis of continious flow systems. Chem. Eng. Sci., 1953, v.2, №4, p.l73.

96. Roemer M. H., Durbin L. D. Transient response and moments analysis of backflow cell model for flow systems with longitudinal mixing. Ind. Eng. Chem. Found., 1967, v.6, №l,p.l20-127.

97. Levich V.G., Markin V.S., Chizmadhev Yu. On hydrodynamic mixing in a mode ofporous medium with stagnant zones. Chem. Eng. Sci., 1967, v.22, №10, p.1357-1367.

98. Кучанев A.M., Письмен Л.М. Эффективная продольная теплопроводность зернистого слоя. -Теор. основы хим. технол., 1967, т.1, №3, с.374-379.

99. Hsu-v/en Chiang, Chi Tien. Deposition of Brownian particles in packed beds. -Chem. Eng. ScL, 1982, v.37, №8, p.l 139-1171.

100. Kondelik P., Boyarinov A.I. Heat and mass transfer in heterogeneous catalysis. XI. Wall effect in a tubular catalytic reactor. — Collect. Czech. Chem. Comm., 1969, v.34,№12,p.3852-3859.

101. Ягнятинский Б.В. Моделирование трубчатых реакторов конверсии углеводородов. М: ГЙАП, диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук, 1985.

102. Хартман К., Лецкий Э., Шефер В. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. М: Мир, 1977, 447 с.

103. Федоров В.В. Теория оптимального эксперимента. М: Наука, 1971, 320 с.

104. Налимов В.В. Теория эксперимента. М: Наука, 1971, 285 с.

105. Кобяков А.И., Михайлов Г.В. Математическое моделирование пусковых операций для реактора со стационарным слоем катализатора. Теор. Осн. Хим. Техн., 1989,0.791.

106. Балакирев B.G., Цирлин А.М. и др. Вариационные методы оптимизации управляемых объектов. М.:, 1976.

107. Балакирев B.C., Володин , Цирлин A.M. Оптимальное управление процессами химической технологии. М.: Химия, 1978.

108. Мирзоянов Д.М. Адаптивная система оптимального управления процессом обжига колчедана. Диссерт. На соиск. Уч. Степ. к. т. н. М.: MPIXM, 1986.

109. Патент США №3632312,1968. Способ обжига серы с вводом воды в зону горения.

110. Муравьёв Е.В., Савосина А.Г. Современное состояние и направления совершенствования производства серной кислоты под давлением в СССР и за рубежом. Обзорная информация. М.: НИИ технико-экономических исследований, 1988.

111. Буланкин Н.К., Мирзоянов Д.М., Кобяков А.И. Система автоматического управления процессом получения сернистого газа в производстве серной кислоты. Авторское свидетельство СССР №1641770, БИ №14, 15.04.91.

112. Маланчук В.Я. Адаптивная система оптимального управления процессом окисления диоксида серы, Дисерт. канд. техн. наук. М.: НИУИФ, 1991.

113. Кафаров В.В., Мешалкин В.П., Перов В.Л, Математические основы автоматизированного проектирования химических производств. М.: Химия, 1979, 320 с.

114. Рей У. Методы управления технологическими процессами. М.: Мир,1983,368 с.

115. Голант А.И., Альперович Л.С., Васин В.М. Системы цифрового управления в химической промышленности. М.: Химия, 1985, 265 с.

116. Основы управления технологическими процессами. Под редакцией Рейб-мана Н.С. М.: Наука, 1976, 440 с.

117. Анисимов И.В. и др. Основы управления технологическими процессами. -М.: Наука, 1978,440 с.

118. Миронова В.А., Цирлин A.M. Сравнение двух методов термодинамического анализа и оптимизации химико-технологических процессов. / Химическая промышленность, 1991, №2, С.54.

119. Миронова В.А., Попов В.А., Самарин Ю.Б. Термодинамический анализ и оптимизация процесса короткоцикловой безнагревной адсорбции. / Химическая промышленность, 1990, №8, с.ЗО.

120. Миронова В.А., Цирлин A.M., Андерсен В., Саламон П. Производимая энтропия как критерий оптимальности химике- технологических процессов. / Химическая промышленность, 1996, №5, С.25.

121. Суркова Л.Е., Миронова В.А. Определение предельных значений эффективности процесса многокомпонентной сорбции. / Химическая промышленность, 1997,№11,с.61.

122. Гельфанд A.M., Шумилов В.Н., Аблин И.Е. и др. Многофункциональный комплекс программно аппаратных средств для построения распределённых систем управления - МФК "Техноконт" // Приборы и системы управления. 1994. №1

123. Аблин И.Е. Программные и аппаратные средства для систем управления на базе контроллеров и персональных компьютеров // Приборы и системы управления. 1994. №3

124. Голант А.И., Альперович Л.С, Васин В.М. Системы цифрового управления в химической промышленности. М.: Химия, 1985, 265 с.

125. Жимерин Д.Г., Маслюков В.А. Автоматические и автоматизированные системыуправлёния.-М.: Энергия, 1973.

126. Голант А.И., Королёв С.С., Рубенштейн В.И. Автономно блочный принцип построения АСУ сернокислотными производствами. Сб. Вопросы промышленной кибернетики (труды ЦНИИКА), вып.31, М.Т970, с.26. .28.

127. Боресков Г.К., Буянов P.A., Иванов A.A. Исследование кинетики окисления двуокиси серы на ванадиевых катализаторах, // Сибирское отделение АН СССР, кинетика и катализ, т. I, выпуск I, М.: 1967, с. 203-207.

128. Ермаков Ю.П., Слинько М.Г., Бесков B.C., Козлов В.П. Оптимальные технологические схемы контактных узлов в производстве серной кислоты. // Доклады IV всесоюзной конференции по химическим реакторам, химреактор -71, том I, с. 180-186.

129. Боресков Г.К., Слинько M.F., Бесков B.C. Количество катализатора, устойчивость и параметрическая чувствительность в контактных аппаратах окисления двуокиси серы. // Химическая промышленность, 1968, №3, с.173-176.

130. Михайлов Г.В., Витков B.C., Илларионов В.В., Масленников Б.М. Метод расчёта оптимального распределения катализатора для контактных аппаратов окисления двуокиси серы. // Труды НИУИФ, вьш.230, 1976, с.67-71.

131. Михайлов Г.В. и др. Метод определения оптимальных режимов работы контактных аппаратов в производстве серной кислоты. // Труды НИУИФ вып. 248, 1985,0.7-11.

132. Ашимов A.A., Буровой И. А., Морозов A.B. Автоматизированная система управления технологическими процессами производства серной кислоты из отходящих газов. М.: Металлургия, 1977, 327 с.

133. Бесков B.C. Моделирование процессов в неподвижном слое катализатора. М.: Наука, Моделирование и оптимизация каталитических процессов, 1965, с.167-169.

134. Петровская Г.И. и др. Изменение активности ванадиевых катализаторов в процессе эксплуатации. // Труды НИУИФ вьт.230, 1976, с.29-30.

135. Теплинский Г.И., Полевщиков В.И. Исследование контактных аппаратов сернокислотного производства комбината «Североникель», как объектов оптимизации. // Труды ВНИКИ, вып. 75, Цветметавтоматика, 1973, с.74-88.156

136. Берштейн И.М., Васильев Б.Т., Голант А.И., Петровский B.C., Родов А.Б. Автоматизация управления сернокислотным производством. М.: Химия, 1975, 248 с. .

137. Гандельман Т. А. и др. Расчёт полной технологической схемы контактного узла для окисления двуокиси серы. // Материалы IV Всесоюзной конференции по химреакторам «Моделирование хим. процессов и реакторов». Новосибирск, 1971, Т.1/

138. Слинько М.Г., Гандельман Т.А., Бережинский Т.А., Островский Т.М. Об оптимизации промышленных контактных узлов для окисления сернистого газа. //ДАН СССР, 1977, Т.237, №2, с.405.

139. Anatoliy Ivanovich Kobjakov, Igor Mihaylovich Arpislikin/ Contact oxidation of concentrated SO2 mixtures I. / Chemical Indastry Journal of the Federation of Chemists and Tehnologists of Yugoslavia, 2000, №12, p. 546.

140. TC2,H1,XS,H2:M1; ,BN,CN,eONS :M2;

141. T3,T4,TS,GG,MG,MV,QD,BT1,BT2,BT3,W,PK1,PK2,PK3,PG1,PG2,PG3,XR1:M4; W2,W3,DT,AH,AK,FH,FK,SH,SK,CS,V,A,E,R0,SZ,TH,TC,TK,TZ2,TGS,DN, XP,G,0,EPS1,EPS2,T5,DG,C2P,CG,DP,DPI,HP1,PD,AT,PH1,PH2,P01,P02, ,DF1,DF2,DF3,DR,DL,BK,CK,DK,GK,Q,Q1,P1,

142. I::1 TO N DO T2C1,I3:=TC; 1 TO L DO BEGIN1. T31,K.:=TGS; T4[1,K3:=TK;1. END;

143. K: =2 TO L DO TS2,K3:=TGS; =2;2J-1.:=0;

144. K:=l TO L DO TC2tJ-l.:=TC2J-l]+T4[J-l,K3;2 J~13 : =TC2 [J-13/L;

145. TC2CJ-1 . < TZ2) THEN GOTO M102; :=1;

146. TRaNC( (TC2C J-13- 673) /10 + l) ; :=TRONC(TC2J-l3-((L5-l)*10+673)); MC=1 THEN GOTO M121;

147. J,13:=XP; J,13:=C2P; [J,13:=P03; [J,13:=PG1 [J,13; [J,1. : =PG2 [J,13; [J,13:=P03; iC=2 THEN1. FLAGsO THEN eg inwriteln {1st,' xs=',xsj3:9:3,' c2p=', c2p:9:6,' PG1=', PGIEj ,13 :9;6,

148. PG2=', PG2 j , 13 :9:6, ' PG3=', PG3[j,13:9:6);} writeln ({1st,}' Pkl= ' , Pkl[j, 13 :9:6, ' Pk2=: ', Pk2[ j ,13:9:6, ' Pk3=' , Pk3[j,13:9:6, ' u=', u:9:6);1. FLAG:=1; d;

149. M103; OR K : =l TO L DO BEGIN

150. PG1J~1,K3:=0; PG2CJ-1,K3:=PH2; PG3[J-1,K3:=0; PK1[J-1,K3:=P01; PK2CJ-1,K3:=P02; PK3[J-1,K3 :=:0; END; MC+1 ; M123;

151. JCJ-13 < 673 THEN GOTO M108; |C2CJ-13 >= 803 THEN GOTO M109; |-13:=L6*(CONSL5+13-CONSEL53)/10+CONS[L53; : [ J-13 : =EXP ( (4905/TC2EJ-13-4 . 6455) *LN(10) ) ; MHO; .tJ-13:=0; M112;1. J-13 :=2. 79;

152. F KK=0 THEN H1 J-13 : =2 . 79 ELSE Hl[J-13 :=1.953;} { eAgioOaiea AA QeEeeL1.?gMEg}1. MH2 ;2 TO L DO

153. K-13 : =G* {1-0. 5*XP*PG3 J, K-13/ (PG1 [J,K-13+PG3[J,K-13) ) ; K-13 : =64*XP* { 1-PG3 [ J,K-13/ (PGl[J,K-13 +PG3 [ J,K-13) ) ;

154. K-13:=MGEJ,K-13+32*(C2P-0.5*XP*PG3J,K-1./(PG1[J,K-1]+PG3[J,K-13));

155. J,K-1. : =MG J,K-1] +80*XP*PG3CJ,K-13/ (PG1 [J,K-1] +PG3[J,K-1] )+28* (1-XP-C2P) , "J,K-1] : =4 * 6G [ J, K-13 *MG [ J, K-1 ] /13012; • J,K-13:=0.357/(E*EXP(0.359*LN(DP*MV[J,K-13/MF)) );

156. JD1 J, K-13 :=0.38 6/ {E*EXP (0 , 359*LN (DP*MVCJ, K-13/MF) ) ) ;1., K-13 : =QDltJ/K-l3*MVtJ,K-l3*CG/ (MG[J,K-13*EXP (0 . 66*LN{MF*CG/ ( *MG[ J,K- :

157. J, к 3 : =РК1 [J, K-13 * (U*DT- (1-Е) *DL-BT1 [ J,K-13 *SK*DL*DT) ; [J,K3:=PK1[J,K3 + (1-E) *DL* PK1 [ J-1 ,K-13 + (BT1 [ J, K-13*SK*PG1 [ J, K-13—DG*W [ J, K-DT;1. J,K3:=PK1J,K3/(U*DT);

158. С J,КЗ :=PG1 J,K-13 * {U*DT-BT1 [ J,K-13 *SK*DT*DL-E*DL) ;

159. J,K3 : = (PG1 J,K3+E*DL*PG1 [ J-1 ,K-13+BT1 [ J,K-13*SK*DT*DL*PK1 [ J,K-13) / (U*DT [J,K3:=PK2 [ J, K-13* {U*DT- (1-E) *DL-BT2 [J,K-1. * SK*DL*DT) ;

160. J,K3:=PK2J,K3 + (l-E) *Di : , *PK2 [ J-l, K-13 + (BT2 [ J, K-13*SK*PG2 [ J,K-13-0 . 5*D6*W| *DL*DT;1. J,K3:=PK2J,K3/(U*DT);

161. J,K3 : =PG2 J,K-13* (U*DT-BT2[J,K-1. *SK*DT*DL-E*DL) ;

162. CJ, K3 : = (PG2 J , K3+E*DL*PG2 [J-1 ,K-13+BT2 [J,K-13*SK*DT*DL*PK2CJ,K-13) /{U*DT J,K3 : =PK3 [J,K-13 * { U*DT- { 1-Е) *DL-BT3 [J,K-13 *SK*DL*DT) ;

163. J,K3:=PK3J,K3 + {1-E) *DL*PK3£ J-1 , K-13 + (BT3 [ J,K-13*SK*PG3 [ J,K-13+DG*W[ J,K->T;1. J,K3:=PK3J,K3/(U*DT);

164. J,K3 : =PG3 J,K-13 * (U*DT-BT3 [ J,K-13 *SK*DT*DL-E*DL) ;

165. J, КЗ : = ( PG3 J, К 3 +E*DL*PG3 [ J-1 , K-13 +BT3 [ J, K-13 * SK*DT*DL*PK3 [ J, K-13 ) / ( U* : :=1 TO L DO XR1[J,K3:=PG3[J,K3/(PG3[J,K3+PG1[J,K3); ::=1 TO L DO BEGIN

166. PG11,K3:= PG1[2,K3; PG2[1,K3:= PG2C2,K3; PG3[1,K3:= PG3[2,K3; PK1[1,K3:=PK1C2,K3; PK2[1,K3:=PK2[2,K3; PK3[1,K3:=PK3[2,K3; END;

167. CONKK THEN GOTO M119; |{DT*NC)/3600;iln ({1st,}' Pl= ' , P1: 7 : 2 , ' PG1=', PG1j,L3:9 :6,s', PG2 j , L3 : 9 : 6 , ' PG3=', PG3[3,L.;9: 6,1.', XRlCj ,L3 : 9 : 6 , • T3=', T 3 j , L3 : 7 : 3) ;1. PGlEj,L3;1. PG2j,L3;1. PG3j,L3;1. M119; ':=0;

168. DR K: =l TO L DO WJ,K3 :=0 ; tCJ3:=TH;

169. X2 3 :=FH/(FH+AH*DR) ; Y[2 3 :=AH*DR*T1[J 3/{FH+AH*DR) ; FOR I :=3 TO N DO BEGIN

170. XCI3:={-DN)/(BNI-13*X[I-13+CN[I-13); YCI3:-X[I3*{BN[I-13*Y[I-13+T2CJ-1,I-13)/DN; END;1. T2J,N3:=Y[N3/(1-X[N3);

171. FOR I :=2 TO N DO T2J,N-H-I3:=X[N+2-l3*T2[J,N+2-l3+Y[N+2-l3; T3tJ,13:=Tl[J3;

172. FOR K:=2 TO L DO T3J,K3:=TSCJ,K3;

173. P2 3 :=FK/{FK+AK*DL) ; Z[23:=AK*DL*T3tJ,l3/{FK+AK*DL); FOR K:=:3 TO L DO BEGIN

174. PK.:=(-DK)/(BK*P[K-13+CK); Z[K3 :=P[K3*(GK*T4[J-l,K3+AK*SK*T3[J,K3+BK*ZtK-l]+LP*CG*AT*W[J,K-l3)/DK; END;

175. T4J,L3: = (FK*ZEI.3-AK*DL*T3CJ,L3)/(FK*(1-P[L3)-AK*DL); FOR K:=2 TO L DO T4[J,L+1-K3:=P[L+2-K3*T4[J,L+2-K3+Z[L+2-K3; FOR K:=2 TO L DO BEGIN

176. T3 J,K3:=T3 [J,K-13 * (U*CG*DT-E*CG*DL-AK*SK*DT*DL) ; T3[ J, К3 : = (T3[J,K 3 +E*CG*DL*T3 [ J-1, K-13 +AK*SK*DT*DL*T4 [J,K-13) /{U*CG*DT ) ; END;1. FOR K:=2 TO L DO BEGIN

177. Q:=ABS (T3 J , K3-TS [J,K3)/T3[J,K3; IF Q>EPS1 THEN GOTO M16; END; TO M18;

178. R K:=2 TO L DO TSJ,K3:=T3[J,K3; TO M20;

179. J3 : =AH*SH*DT*T2 J, 13 +AK*SZ*DT*T4 [J Д 3 +G*CG*DT*T5+V*CG*T1 [ J-13 ; "J3:=T1EJ3/(V*CG+AH*SH*DT+AK*SZ*DT+G*CG*DT); :=ABS{(TIEJ3-TH)/T1EJ3); Q1<=EPS2 THEN GOTO M29; :=T1EJ3; Ю M21; i=TiEJ3;

180. K:=2 TO L DO TSE J, K3 : =T3E J, K3 ; :13:=T1E23; I : =l TO N DO Т2Е1Д. :=T2E2,I3; K:=l TO L DO IBEGIN

181. T3E1,K3:=T3E2,K3; T4E1,K3:=T4E2,K3; |END;1. SLOI};

182. CELN (LST , • Aa«uaaiia KAMMM'); }

183. N ( dF, ' с : \TtT»ia\mod\nov\df KA^irnin ' ) ; •(dF) ;dF,W2,W3,DT,AH,AK,FH,FK,SH,SK,CS,V,A,E,RD,SZ,TH,TC, TK,TZ2,GP,XP,G,U,EPS1,TGS,EPS2,T5,DG,C2P,CG, DPI,HPl,MF,PD,AT,PHI,PH2,POl,P02,P03,DFl,DF2,DF3,1. N,L,NKK,NCK);а аСИфа:

184. J O6B«ra Bi«n i r«i0£ja BrNi-ii, i;1. Фай »« oaMinil.fi}

185. H2 iaxairaiSN »aauiaia>i6fi naoJS;in o uaQ«o«r- EaQfi S02 i A2; 02 - iaxaio>j6N »aaYiaiooi6N naoiiiiin ia -.araiiQar«aN S02 i A2; |F2,DF3 - -i«0ESiUiSiro ni2STtSii S02, 02 i S03; «iixfiBro« BNxSiir- BrSi-t^ i fif«n;

186. Фай »« oaNifiii (xiei« Г«хЙ-|) ftifl 66o«na ia »Nxartn; -n«iixiiBro« Г«хйп »« oa«JSii, «»afinNineeM oaftifl aaBxNFa ; oaoiBti«Broo n«jBrair5 aaol<!i6m^n «Г ЭД»»ааГтсао }

187. SQRT(DPl*HPl+0.5*SQR(DP1)); 13: = :R0; I:=2 TO N DO BEGIN1. RN1. : = RNCI-1.+DR;

188. BN1.:=A*DT*(RNI.-DR)/(RN[I]*SQR(DR));

189. CN 1. : = (A*DT*DR-RNI.*SQR(DR)-2*A*RN[I]*DT)/(RN[I]*SQR(DR) ) ; END;

190. A*DT/SQR(DR); :FK/SQR(DL);( (E-1) *CS*SQR(DL) -2 *FK*DT-AK*SK*SQR (DL) *DT) / (SQR(DL) *DT) ; BK;1.E)*CS/DT; 1; 1; 0; :=0;1. NK+1;

191. По зшфЕвеиию рабог по данному договору проводаггся проверка выт>цнения которая оформляется соответствующим протоколом.

192. Заключение настоящего договора и проведение работ и исследований по является основанием к закяючгаию между сторонами других форм > на любом этапе работ.

193. Дс!Г«юр дсйкггешглсн до •'ЗГ д с к а л 2(Ш года.

194. Договор сосгаш1ея в двух экземюгярах н находится по одному у каждое сгороиы. Лофссасгорон:

195. УГКТУ, г. Уфа, ул. Космотавтов, д. 1 ОАО УфаХИМПЮМгласовано:от УГНТУ / отОЛОУфаХИМПКШ1. Jflfllpaqpit

196. УТВЕРЖДАЮ Арбитр ажный управляющий1. ОАО УфаХИМПРОМ/>/1. АзнаевС. A.j1'A

197. Программа работ по ДОГОВОРУ №

198. Обзор новых методов и процессов, мировых тенденций развития сернокислотных производств

199. РаЛботка технической концепции построения сернокислотной установки нового поколения

200. Выбор и обоснование принципиальной технологической схемы установки.

201. Стадия сжигания серы. Анализ возможности использования отработанной серной кислоты с производства хлорамина как сырья для получения диоксида серы.

202. Стадия утилизации реакционного тепла

203. Стадия удаления 1фимесей и осушки сернистого газа. Эта стадия необходима только в случае получения сернистого газа из отработанной серной кислоты.

204. Стадия окисления диоксида серы

205. Стадия получения готовой продукции Разфиботка аппаратурного оформления процесса.

206. Краткое описание (научно-техническая сущность) результата работы:

207. Произведена серия опытов по темам: "Контактное окисление концентрированного диоксида серы кислородом и управление процессом", "Термическая утилизация отработанной серной кислоты в среде кислорода".

208. Работа принята в базу данных ОАО "УфаХимпром" и рассматривается как одна из возможных к внедрению.

209. Зам.гл.инженера по новой технике ОАО "УфаХимпром"1. Кайбьпиев Ф. В.