автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.12, диссертация на тему:Зарядные устройства емкостных накопителей энергии с регулируемыми инверторами

ВВЕДШИЕ.

I. ПРШЦИПЫ УПРАВЛЕНИЯ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ПРОЦЕССЫ В

ЗУЕНЭ.

1.1» Классификация и принципы управления.

1.2. Выбор методов исследования и постановка задач.

1.3. Электромагнитные процессы в ЗУЕНЭ с широтно-имяульс-ннм рецгжрованием тока.

1.3.1. Зарядное устройство с неизменным током накопителя

1.3.2. Зарядное устройство с неизменной мощностью накопителя

1.4. Электромагнитные процессы в ЗУЕНЭ с релейным регулированием тока.

1.4.1. Зарядное устройство с неизменным током накопителя

1.4.2. Зарядное устройство с неизменной мощностью накопителя и постоянной амплитудой пульсаций тока.

1.4.3. Зарядное устройство с неизменной мощностью накопителя и переменной амплитудой пульсаций тока.

Выводы.

2. МАГНИТНЫЙ РЕЖИМ И ПОТЕРИ В СТАЖ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ЗУЕНЭ.

2.1. Симметрирование магнитного режима силовых трансформаторов ЗУЕНЭ.

2.2. Математическая модель потерь в стали.

2.3. Гармонический анализ выходного напряжения инверторов ЗУЕНЭ.

2.4. Зависимость мощности потерь в стали от способа управления и параметров схем.

Выводы

3. УСТАНОВЛЕННЫЕ МОЩНОСТИ .ЭЛЕМЕНТОВ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗУЕНЭ.

3.1. Установленные мощности электромагнитных элементов ЗУЕНЭ и коэффициент полезного действия зарядной . цепи

3.2. Установленные мощности полупроводниковых приборов ЗУЕНЭ

3.3. Сравнение характеристик регулируемых и нерегули-. руемых ЗУЕНЭ.

Выводы.

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И РАЗРАБОТКА ЗУЕНЭ

ДЛЯ МОРСКИХ ИШЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ИЗЫСКАНИЙ

4.1. Описание экспериментальной установки.

4.2. Измерение временных параметров ЗУЕНЭ.

4.3. Измерение удельных потерь в магнитопроводе силового трансформатора.

4.4. ЗУЕНЭ для морских инженерно-геологических изысканий

4.5. Методика проектирования ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами

Выводы.•••

ВО ВВЕДЕНИИ обоснована актуальность темы, изложены цели и задачи исследования и тезисы, выносимые на защиту,

В ПЕРВОМ РАЗДЕЛЕ приводится классификаций ЗУЕНЭ с нерегулируемыми и регулируемыми преобразователями. Получена математическая модель ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами и проведен анализ электромагнитных процессов при зарядке ЕНЭ с неизменным током и неизменной мощностью при широтно-импульсном и релейном регулировании тока,

ВО ВТОРОМ РАЗДЕЛЕ проведены исследования магнитного режима силового трансформатора и показано, что для обеспечения надежной работы ЗУЕНЭ и улучшения его массогабаритных характеристик необходимо симметрирование магнитного режима. Изложена. сущность предложенного способа симметрирования магнитного режима силового трансформатора. Проведены исследования влияния предложенного способа симметрирования магнитного режима на величину удельных потерь в стали силового трансформатора.

В ТРЕТЬЕМ РАЗДЕЛЕ определены к. п. д. и установлены мощности полупроводниковых и электромагнитных элементов ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами и проведен анализ их зависимостей от закона зарядки ЕНЭ, способа регулирования тока, и параметров схем. Проведено сравнение основных характеристик ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами и наиболее распространенных ЗУЕНЭ с параметрическим токоограничением.

В ЧЕТВЕРТОМ РАЗДЕЛЕ проведены экспериментальные исследования влияния симметрирования магнитного режима силового трансформатора на величину удельных потерь в стали, а также экспериментальные измерения основных параметров ЗУЕНЭ. Приведены схемные решения обеспечивающие реализацию предложенного способа, симметрирования магнитного режима силового трансформатора. Изложены результаты разработки и приведены технические характеристики ЗУЕНЭ, предназначенного для проведения морских инженерно-геологических изысканий сейсмоакустическими методами. Приведена методика расчета ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами.

В ПРИЛОЖЕНИЯХ приведены описания, блок-схемы и тексты программ гармонического анализа выходного напряжения инвертора и определения удельных потерь в стали силовых трансформаторов ЗУЕНЭ. Приведены принципиальные схемы ЗУЕНЭ для морских инженерно-геологических изысканий и акты внедрения разработанных ЗУЕНЭ.

I. ПРИНЦИПЫ УПРАВЛЕНИЯ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ЗУЕНЭ

Приводится классификация ЗУЕНЭ с нерегулируемыми и регулируемыми преобразователями. Показано, что для мобильных устройств целесообразно применение ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами. Проведено исследование электромагнитных процессов в ЗУЕНЭ с различными законами зарядки ЕЮ и различными способами регулирования тока,.

1.1. Классификация и принципы управления

Существует большое число типов ЗУЕНЭ отличающихся законами зарядки ЕЮ, способами ограничения токов, наличием или отсутствием промежуточного преобразования энергии, типом первичного источника питания и т.п. Это объясняется тем, что область применения подобных устройств чрезвычайно обширна и какой-либо отдельный тип ЗУЕНЭ не может быть во всех случаях оптимальным.

Особую группу составляют мобильные ЗУЕНЭ, в частности предназначенные для проведения морских инженерно-геологических изысканий сейсмоакустическиш методами.

ЗУЕНЭ для морских инженерно-геологических изысканий эксплуатируются в полевых условиях на малых судах. Первичным источником питания является аккумуляторная батарея или автономный однофазный источник переменного тока с нестабильным напряжением и частотой. В зависимости от задач, решаемых при изысканиях, напряжение на ЕНЭ, мощность импульсов в нагрузке и частота их следования могут изменяться в широких пределах [7,97].

Вес и габариты высоковольтных конденсаторов, используемых в качестве накопителей энергии, составляют значительную часть объема и веса всей установки, поэтому при широком диапазоне изменения мощности импульсов на нагрузке целесообразно выполнять зарядное устройство и ЕНЭ в виде отдельных блоков [97]. ЕНЭ набирается из высоковольтных конденсаторов в количестве, необходимом для накопления энергии, обеспечивающей получение импульса с заданными характеристиками.

При ограниченной мощности первичного источника питания большое значение приобретает равномерность потребления энергии в течении цикла зарядки ЕНЭ, так как от этого же источника обычно питается аппаратура, регистрации данных, для которой нежелательны резкие изменения напряжения питания.

Таким образом, можно сформулировать следующие требования к ЗУ ЕНЭ, применяемым для морских инженерно-геологических изысканий:

1. Высокие энергетические и массогабаритные показатели.

2. Возможность питания как от источников постоянного тока, так и источников переменного тока, с нестабильным напряжением и частотой.

3. Способность работы на ЕНЭ, емкость которых может изменяться в широких пределах.

4. Возможность значительного изменения длительности цикла зарядки ЕНЭ и его цредразрядного напряжения.

Классификация ЗУЕНЭ представлена на рис. 1.1.

Рассмотрим существующие типы ЗУЕНЭ с точки зрения соответствия их характеристик предъявляемым требованиям. Наиболее распространенными и хорошо изученными являются нерегулируемые ЗУЕНЭ с индуктивно-емкостными преобразователями и с токоогра-ничиващими элементами.

ЗУЕНЭ с индуктивно-емкостными преобразователями

ЗУЕНЭ с токоограни-чивавдими элементами э о м

О) сэ о

0}

03

ЗУЕНЭ с амплитудно-импульсной модуляцией с управляемыми выпрямителями с дросселями насыщения с регулируемыми инверторами

Большой вклад в теорию и практику ЗУЕНЭ с индуктивно-ем-костннми преобразователями (ИЕП) сделан сотрудниками института электродинамики АН УССР. Результаты исследований и разработок приведены в работах А.Н.Миляха, И.В.Волкова, С.И.Зак

ЗУЕНЭ с ИЕН являются параметрическими стабилизаторами тока и, вследствие этого, могут реализовать только закон зарядки ЕНЭ неизменным током. Эти устройства обеспечивают высокий к.п.д., обладают возможностью регулирования предразрядно-го напряжения ЕНЭ, хотя это достигается ценой усложнения силовой части. После того как напряжение ЕНЭ достигает заданного значения, процесс зарядки прерывается путем замыкания выхода ИЕП накоротко тиристорным коммутатором. Стабилизация предразрядного напряжения в вдущем режиме осуществляется пу

Указанные достоинства ЗУЕНЭ с ИЕП в полной мере могут быть реализованы лишь при питании их от источника синусоидального напряжения стабильной частоты, при неизменной емкости накопителя и постоянной длительности цикла зарядки.

При работе на накопители изменяемой емкости или при переменной длительности цикла зарядки необходимо изменение индуктивности дросселя переменного тока и емкости дозирующего конденсатора, т.к. их оптимальные величины зависят от емкости ЕНЭ и длительности цикла его зарядки [*23,5^. При питании ИЕП от полупроводникового инвертора с прямоугольным выходным напряжением его энергетические характеристики ухудшаются, а для обеспечения возврата реактивной энергии необходимы обратные диоды, причем их установленная мощность оказывается соизмериревского, Б.Е.Кубышина., И.В.Пентегова, В.М.Вакуленко тем периодического подключения коммутатора мой с мощностью ключей инвертора.

В работах И.В.Пентегова,, И.М.Чиженко, Г.С.Берлинских проведены исследования ЗУЕНЭ с активными, индуктивными и емкостными токоограничивающими элементами, включенными во вторичную обмотку повышающего трансформатора [93,109]. Основным достоинством данного типа ЗУЕНЭ является простота схемы и достаточно высокий к.п.д. при применении реактивных токоограничивающих элементов. Однако они имеют низкий коэффициент мощности. Возможность регулирования длительности цикла, зарядки и предразряд-ного напряжения ЕНЭ у них отсутствует.

В работах В.А.Кныша, [б9,6о] изложены результаты исследований и разработок ЗУЕНЭ с токоограничивающими дросселями. Наилучшие энергетические и массогабаритные характеристики достигаются при питании этих устройств синусоидальным напряжением с постоянной частотой. Возможность регулирования длительности цикла зарядки и цредразрядного напряжения ЕНЭ отсутствует. При питании от источников постоянного напряжения в состав ЗУЕНЭ включается полупроводниковый инвертор. При этом теряется основное достоинство этих ЗУЕНЭ - простота схемы, кроме того, ухудшаются энергетические и массогабаритные характеристики. Рассмотренные типы ЗУЕНЭ в соответствии с рис. 1.1 относятся к группе ЗУЕНЭ с нерегулируемыми преобразователями и предназначены в основном для питания стационарных электротехнологических установок, работающих от промышленной сети переменного тока. В этом случае указанные недостатки не имеют существенного значения.

Более обширна группа ЗУЕНЭ с регулируемыми преобразователями представленная на рис.1.1. Классификация построена по типу регулятора тока, обеспечивающего управление зарядным процессом.

В [10,13,66,81] рассматриваются ЗУЕНЭ, состоящие из повышающего трансформатора, тиристорного коммутатора, включенного в первичную обмотку, и неуправляемого выпрямителя, в которых возможно регулирование среднего значения зарядного тока, длительности цикла зарядки и предразрядного напряжения накопителя. Однако в следствии глубокого регулирования угла управления тиристорного комцутатора, эти ЗУЕНЭ имеют низкий коэффициент мощности, а из-за отсутствия токоограничивающих элементов и инерционности схемы управления возможны значительные импульсные перегрузки.

Высокоэффективные ЗУЕНЭ разработаны в НИИАЭМ г.Томска под руководством В.П.Обрусника и А.В.Кобзева [45,85,86,87]. Они состоят из повышающего трансформатора, регулирующего органа и неуправляемого выпрямителя. Регулирование зарядного тока осуществляется с помощью имцульсно-подмагничиваемых дросселей с совмещенными обмотками (ДНС), включенных в первичную обмотку трансформатора.

ДНС обладает свойствами естественного токоограничения, поэтому» несмотря на отсутствие в цепи ЕНЭ токоограничивающих элементов, токовых перегрузок не возникает. Несомненно, что данный тип ЗУЕНЭ наиболее перспективен для стационарных установок большой мощности (десятки - сотни киловатт) с весьма высокими выходными напряжениями [4б].

В [67,90,91] рассматриваются ЗУЕНЭ с амплитудно-импульсным регулированием выходного напряжения, которые состоят из нескольких нерегулируемых инверторов с повышающими трансформаторами и неуправляемыми выпрямителями. Инверторы по входу соединяются параллельно, а по выходу последовательно.

Для регулирования зарядного тока в цепь ЕНЭ включается транзистор, работающий в активном режиме. Алгоритм включения и выключения инверторов таков, что их суммарное выходное напряжение нарастает ступенями, а зарядный ток в пределах каждой ступени ограничивается с помощью обратной связи по току ЕГО. Наличие регулирующего транзистора, работающего в активном режиме снижает к.п.д. ЗУЕНЭ, который может быть повышен лишь увеличением числа инверторов.

Регулирующий транзистор находится в цепи высокого напряжения, что снижает надежность ЗУЕНЭ, так как возможны кратковременные выбросы напряжения и пробой транзистора. Другим недостатком является то, что выходные трансформаторы инверторов должны иметь различный коэффициент трансформации, зависящий от меета его включения. Поскольку вторичные обмотки трансформаторов включены последовательно, ключи инверторов должны иметь различную установленную мощность, вследствие чего инверторы не взаимозаменяемы.

ЗУЕНЭ этого типа обеспечивают возможность регулирования длительности цикла зарядки, однако возможность регулирования предразрядного напряжения накопителя, отсутствует, так как при его уменьшении возрастает напряжение и потери на регулирующем транзисторе. Областью применения ЗУЕНЭ с амплитудно-импульсным регулированием выходного напряжения являются устройства с небольшой выходной мощностью и не слишком высокими выходными напряжениями.

В [42,44,58] проведены исследования ЗУЕНЭ с регулируемыми транзисторными инверторами и токоограничивающим дросселем в цепи переменного тока.

Однако у этих ЗУЕНЭ отсутствует обратная связь по току ЕНЭ, а регулирование инвертора сводится к установке фиксированной паузы в его выходном напряжении. Поэтому характеристики этих устройств аналогичны характеристикам ЗУЕНЭ, с нерегулируемыми инверторами и тояоограяичивавдими дросселями [59].

В работах А.И.Бертинова, Д.Б.Кофмана, В.А.Головацкого, М.Б.Коновалова и др. [11,14,28,36,38,53,55] исследованы ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами и широтно-импульсной или релейной стабилизацией тока.

Известно, что в автономных импульсных электроэнергетических системах с первичным источником питания ограниченной мощности ни способ зарядки ЕНЭ с неизменным током накопителя ( I =С0П$( ), ни способ зарядки с неизменным током потребляемым от источника питания ( Рс ) в общем случае не являются оптимальными [б5,5б]. В [бб] показано, что оптимальный закон изменения напряжения на, ЕНЭ является нелинейной функцией, вид которой зависит от соотношения внутренних сопротивлений источника, питания и ЗУЕНЭ.,

ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами являются системами автоматического регулирования, в которых закон изменения напряжения ЕНЭ определяется структурой цепи обратной связи, а также видом задающего воздействия, и легко может быть изменен без изменения параметров элементов силовой схемы [11,14,28, 36,38,53,54] . Другим их достоинством является то, что характер электромагнитных процессов определяется в основном видом модуляции выходного напряжения инвертора и не зависит от емкости накопителя и длительности цикла зарядки.

ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами содержат промежуточное звено переменного тона повышенной частоты, что позволяет уменьшить вес и габариты реактивных элементов и выходного трансформатора ЗУЕНЭ. Применение промежуточного звена переменного тока, является в настоящее время основным средством улучшения массогабаритных характеристик силовых электронных устройств [16,84,105]. Кроме того, такие ЗУЕНЭ некритичны к частоте и форме напряжения первичного источника питания, что особенно важно, если использовать автономный источник переменного тока ограниченной мощности.

Структурная и схемотехническая сложность ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами выше, чем других типов ЗУЕНЭ, рассмотренных выше. Однако применение современной микроэлектронной элементной базы позволяет максимально упростить силовую часть, а усложнение схемы управления незначительно снижает надежность ЗУЕНЭ в целом.

Немаловажным фактором является отсутствие обмена реактивной энергии между источником питания и ЗУЕНЭ, что упрощает схему силовой части инвертора и повышает его к.п.д.

Постоянное совершенствование силовых транзисторов [?в], рост их предельно допустимых напряжений и токов, появление новых перспективных цриборов - силовых полевых транзисторов [б,з] позволяет выполнять ЗУЕНЭ на мощности до 5 - 10 квт.

Таким образом, ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами наиболее полно отвечает требованиям, предъявляемым к мобильным устройствам вообще, и к системам для морских инженерно-геологических изысканий в частности. Поскольку в ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами могут быть реализованы различные законы зарядки ЕНЭ.и применены различные способы управления инверторами, целесообразно классифицировать их по этим признакам [83].

Автором предлагается классификация ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами, представленная на рис.1.2.

Основным требованием, предъявляемым к ЗУЕНЭ является его способность ограничивать мгновенные значения токов на заданном уровне. В рассматриваемом классе ЗУЕНЭ это условие обеспечивается регулируемым преобразователем, охваченным отрицательной обратной связью по току. Известны два способа импульсного регулирования токов и напряжений - широтно-имцульс-ное и релейное [l5,I6j. Оба этих способа могут быть использованы в ЗУЕНЭ.

ЗУЕНЭ с релейным регулированием тока могут выполняться как с постоянной, так и с переменной величиной зоны нечувствительности релейного элемента.

При постоянной величине зоны нечувствительности &I амплитуда пульсаций тока ЕНЭ остается постоянной в течение всего цикла зарядки.

При переменной величине зоны нечувствительности д1(1) релейного элемента амплитуда пульсаций тока ЕНЭ изменяется пропорционально его среднему значению I (t) . В этом слуV чае относительная амплитуда пульсаций тока ЕГО остается постоянной: = { L - const.

L *Ic(t)

Как в ЗУЕНЭ с широтно-импульсным, так и в ЗУЕНЭ с релейным регулированием, наиболее просто могут быть реализованы законы зарядки с неизменным током и с неизменной мощностью накопителя, для чего необходима стабилизация среднего значения тока ЕНЭ или среднего значения тока, потребляемого ЗУЕНЭ от первичного источника питания (рис.1.3) [55.]. В некоторых случаях более целесообразным оказывается программное регулирование среднего значения тока ЕНЭ по закону, обеспечивающему постоянство мощности накопителя в течение цикла зарядки [28].

Рис. 1.2. Классификация ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами

Реализация иных законов зарядки ЕНЭ возможна путем соответствующего регулирования среднего значения тока накопителя.

Типичные значения напряжения ЕНЭ составляют до нескольких десятков КВ [26,97] , что требует применения полупроводниковых преобразователей с повышающим трансформатором. Одно-тактные повышающие преобразователи напряжения при мощностях более нескольких десятКов ватт и необходимости значительного повышения напряжения по энергетическим и массогабаритным показателям значительно уступают двухтактным инверторам [80, 84].

С целью улучшения к.п.д. и массо-габаритных показателей при питании от сети переменного тока, необходимо использовать бестрансформаторные выпрямители, что исключает применение двухтактных транзисторных инверторов с выводом средней точки первичной обмотки выходного трансформатора.

Таким образом, в большинстве случаев, наиболее целесообразным оказывается применение мостовых полупроводниковых инверторов.

На рис.1.3 представлена обобщенная блок-схема ЗУЕНЭ с регулируемым инвертором.

По этой блок-схеме можно построить следующие варианты ЗУЕНЭ.

I. ЗУЕНЭ с неизменным током накопителя:

1.а. с широтно-ишульсным регулированием тока (ШИМ1);

1.6. с релейным регулированием тока (РР1).

2. ЗУЕНЭ с неизменной мощностью накопителя:

2.а. с широтно-импульсным регулированием тока (ШИМ2);

2.6. с релейным регулированием тока и постоянной величиной зоны нечувствительности релейного элемента (РР2);

Рис. 1.3. Блок-схема ЗУЕНЭ с регулируемым инвертором.

Ф- входной фильтр; ¿Т^ - датчик входного тока;

И - регулируемый инвертор; Тр ~ силовой трансформатор; 5 ~ высоковольтный выпрямитель; -токоограничивавдий дроссель; ЕНЭ - емкостной накопитель * энергии; ' ]2Тг ~ датчик тока ЕНЭ; К - коммутатор;

ИН- импульсная нагрузка.

2.в. с релейным регулированием тока и переменной величиной зоны нечувствительности релейного элемента (РРЗ).

Структура силовой части этих вариантов ЗУЕНЭ одинакова, они отличаются системой управления (СУ), видом задающего сигнала UQ- (1) и сигнала обратной связи по тону U-LC It) 3 что облегчает их унификацию. ЗУЕНЭ с законом зарядки, необходимым в конкретных условиях эксплуатации, может быть получено путем модификации СУ.

На рис. 1.4 представлена принципиальная электрическая схема ЗУЕНЭ, а на рис.1.5 и 1.6 - временные диаграммы токов и напряжений при широтно-импульсной и релейной стабилизации тока ЕНЭ.

Для ЗУЕНЭ, реализующих закон зарядки Рс = const уставка тока. ЕНЭ является некоторой функцией времени U^ (t), задаваемой программным устройством (ПУ). Для ЗУЕНЭ с законом зарядки ¡с= const уставка тока ЕНЭ (JQ. -COnst.

В состав СУ ЗУЕНЭ с релейным регулированием тока входит электронное реле с гистерезисом (рис. 1.7), на вход которого поступает сигнал ошибки LL- (I)

U^t)--Uoi(t)-U.Jt)

Размах пульсаций тока определяется величиной гистерезиса электронного реле A U * На выходе инвертора формируется прямоугольное напряжение с коэффициентом заполнения, изменяющимся в течение цикла зарядки ЕНЭ (рис.1.5.б). На интервале импульса выходного напряжения инвертора t^d) происходит нарастание тока ЕНЭ, а на интервале паузы Т (t) п, спад. Напряжение на ЕНЭ представлено на рис. 1.5. в.

Текущая частота выходного напряжения инвертора опредего со

Рис.1.4. Принципиальная схема силовой части ЗУЕНЭ с регулируемым инвертором.

- датчик сигнала обратной связи по напряжению ЕНЭ; ^ - датчик сигнала обратной связи по току ЕНЭ; СУ - схема управления; ПУ - программное устройство; ио1 - уставка тока ЕНЭ; сигнал обратной связи по току ЕНЭ; и^ - уставка тока ЕНЭ;

Цщ- уставка напряжения ЕНЭ; связи по напряжению; I!-Ц)" сигнал ошибки.

ВС и^М)- сигнал обратной

Рис. 1.5. Временные диаграммы процесса зарядки в ЗУЕНЭ с релейной стабилизацией тока ЕГО ляется следующим образом

В ЗУЕНЭ с широтно-импульсным регулированием тока изменение коэффициента заполнения выходного напряжения инвертора производится широтно-импульсным модулятором, на вход которого подается сигнал ошибки и синхронизирующее напряжение треугольной или пилообразной формы ¿^ (О (рисЛ.6 а). Частота выходного напряжения инвертора определяется частотой напряжения синхронизации и остается постоянной в течение всего цикла зарядки: /инб*^^ ' В ос~* тальном работа этой схемы происходит аналогично.

Цикл зарядки ЕНЭ состоит из трех интервалов (рис.1.5 в). На первом интервале 0 + ^ , происходит зарядка накопителя до нацряжения ^СШХ' ^ ВТ°Р°М интервале ^ + ЗУЕНЭ работает в режиме стабилизации напряжения (ждущем режиме)/. Длительность этого интервала не определена и зависит от момента поступления импульса управления разрядником. На третьем интервале ^ ^ происходит разрядка ЕНЭ на импульсную нагрузку.

Современные накопительные конденсаторы [71] имеют достаточно малые токи утечки, поэтому мощность, потребляемая от ЗУЕНЭ в ждущем режиме незначительна. Длительность интер- . вала разрядки ЕНЭ в большинстве случаев не превышает нескольких миллисекунд [7,97] , что значительно меньше длительности интервала зарядки. Таким образом, основным режимом работы ЗУЕНЭ является режим зарядки накопителя до напряжения

В дальнейшем длительность второго и третьего интервалов цикла зарядщи ЕНЭ будем полагать равной нулю, и под длительностью цикла зарядки будем понимать догителность первого интервала, т.е. = Л и, 1 •

вывода

1. Разработана цифровая схема симметрирования МРСТ, в которой для измерения длительности полуволн выходного напряжения инвертора применен реверсивный двоичный счетчик. Для обеспечения достаточной точности измерения число разрядов счетчика должно быть не менее восьми.

2. Разработано ЗУЕНЭ для морских инженерно-геологических изысканий, силовая часть которого состоит из четырех идентичных инверторных ячеек. Такая структура позволяет эффективно использовать первичные источники питания с различной величиной напряжения и существенно уменьшить установленную мощность транзисторов.

3. Разработан силовой магнитотранзисторный ключ, применение которого в инверторах ЗУЕНЭ позволяет значительно уменьшить мощность управления, а также обеспечить защиту транзисторов от сквозных токов.

4.Проведена экспериментальная проверка основных теоретических положений, которая подтвердила их справедливость. Погрешность определения средней частоты коммутации ключей инвертора не превышает 10 - 15 %, а удельных потерь в магни-топроводе силового трансформатора - 12 - 15 %, что приемлемо для инженерных расчетов.

185 ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Показано, что ЗУЕНЭ с регулируемьми инверторами имеют установленную мощность трансформатора в 1,5 * 2 раза и ключевых элементов в 1>3*3 раз меньшую, чем ЗУЕНЭ с параметрическим токоограничением, причем ключи инвертора могут не иметь двухсторонней проводимости.

2. Зарядку накопителя с неизменной мощностью необходимо осуществлять путем программного регулирования его тока по найденному закону. Такое решение позволяет повысить точность реализации заданного закона зарядки и упростить схему силовой части ЗУЕНЭ.

3. Глубокое регулирование коэффициента заполнения выходного напряжения инвертора, а также изменение его частоты в ЗУЕНЭ с релейным регулированием, приводит к насыщению магнитопровода силового трансформатора, для исключения которого требуется симметрирование магнитного режима.

4. Предложенный способ и устройство симметрирования магнитного режима силового трансформатора устраняют насыщение магнитопровода., не снижают массогабаритных показателей и, в отличие от известных, позволяют упростить конструкцию высоковольтной части схемы ЗУЕНЭ.

5. Применение предложенного способа симметрирования магнитного режима силового трансформатора, несмотря на увеличение частоты коммутации ключей инвертора, приводит к снижению потерь в стали на 15 * 20 %. Мощность потерь в стали силового трансформатора зависит в основном от частоты выходного напряжения инвертора, зависимость от других параметров незначительна.

6. ЗУЕНЭ с релейным регулированием имеют больший к.п.д., меныцую установленную мощность электромагнитных элементов и ключей инвертора, поэтому их применение предпочтительно.

7. Для: уменьшения установленной мощности элементов и получения максимального к.п.д. ЗУЕНЭ с релейным регулированием, относительную амплитуду пульсаций тока ЕНЭ следует выбирать в диапазоне 0,1 * 0,15.

8. Предложена структура силовой частоты ЗУЕНЭ, состоящая из идентичных инверторных ячеек, способ соединения которых по выходу определяется величиной напряжения питания. Такое построение схемы позволяет уменьшить установленную мощность транзисторов в число раз равное числу инверторных ячеек, что особенно важно для мобильных ЗУЕНЭ с универсальным питанием.

9. Предложенная методика проектирования ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами, обеспечивает получение заданных энергетических характеристик.

10. Разработанный пакет прикладных программ гармонического анализа выходного напряжения инвертора и расчета потерь в стали силовых трансформаторов является основой для разработки системы автоматизированного проектирования ЗУЕНЭ с регулируемыми инверторами.

1. Александров Ф.И., Сиваков А.Ф. Импульсные преобразователи и стабилизаторы. - JE. : Энергия, 1970. - 188 с.

2. A.C. 279791 (СССР). Устройство для заряда накопительного конденсатора А.Г.Николаев и др. Опубл. в Б.И., 1970,27.

3. A.C. 586525 (СССР). Устройство защиты магнитотранзис-торного преобразователя. М.М.Глибицкий, Н.С.Мезенина. -Опубл. в Б.И., 1977, J6 48.

4. A.C. 828339 (СССР). Преобразователь постоянного напряжения. Е.Б.Измайлов, Б.П.Соустин. Опубл. в Б.И., 1981, të 17.

5. A.C. 832685 (СССР). Однотактный преобразователь напряжения. Е.Б.Измайлов. Опубл. в Б.И., 1981, $ 19.

6. A.C. 839015 (СССР). Способ управления инвертором. Е.Б.Измайлов, Б.П.Соустин. Опубл. в Б.И., 1981, № 22.

7. Балашканд М.И., Ловля С. А. Источники возбуждения упругих волн при сейсморазведке на акваториях. ГЛ.: Недра, 1977. - 129 с.

8. Бальян Р.Х. Трансформаторы для радиоэлектроники. -М.: Советское радио, 1971. 720 с.

9. Белопольский И.И., Каретникова Е.И., Пикалова Л.Г. Расчет трансформаторов и дросселей малой мощности. М. : Энергия, 1973. - 400 с.

10. Бертинов А.И. и др. Исследование совместной работы импульсного источника вторичного питания с сетью переменного тока соизмеримой мощности. Электричество, JÊ 12, 1974,с.32-37.

11. Бертинов А.И., Гершберг B.C., Кофман Д.Б. Регулируемый статический преобразователь для заряда емкостного накопителя. В кн.: Устройства преобразовательной техники, Вып.2, Киев, Наукова думка, 1969, с.205-218.

12. Бертинов А.И., Кофман Д.Б. Тороидальные трансформа-торн статических преобразователей. М.: Энергия, 1970.96 с.

13. Бертинов А.И., Мизюрин С.Р., Сериков В.А., Геворкян Р.Л. Энергетика процесса заряда конденсатора от генератора переменного тока через выпрямитель. Электричество, 1967,8, с.54-61.

14. Богданов H.H., Лабунцов В.А., Обухов С.Г. Регулируемый преобразователь постоянного напряжения на тиристорах для зарядки конденсаторных батарей. В кн. Докл. МЭЙ, 1966 -Х967 г.: Подсекция промышленной электроники, M., 1967, с. 14-25.

15. Бокуняев A.A. Релейные стабилизаторы напряжения. -М.: Энергия, 1978. 88 с.

16. Дткреев С.С. Силовые электронные устройства. М.: Радио и связь, 1982. - 256 с.

17. Булгаков A.A. Теория квазинепрерывных систем. М.: Наука, 1973. - 102 с.

18. Вавилов С.П. Импульсная рентгеновская техника. М. : Энергоиздат, 1981. 120 с.

19. Васильева Н.К., Кузнецов С.А., Кофман Д.Б. Расчет потерь в стали при несинусоидальной форме кривой напряжения питания. Электротехника, 1970, № II, с.46-49.

20. Вакуленко В.М., Иванов Л.П. Источники питания лазеров. М.: Советское радио, 1980. - 104 с.

21. Введение в цифровую фильтрацию / под ред. Р. Богнера и А.Константинидиса. М. : Мир, 1976. - 216 с.

22. Волгин Л.И. Измерительные преобразователи переменного напряжения в постоянное. М.: Советское радио, 1977. -240 с.

23. Волков И.В., Закревский С.И. Анализ работы источника тока для заряда высоковольтного накопительного конденсатора. Проблемы технической электродинамики, 1970, вып.29, с.52-56.

24. Волков И.В., Закревский С.И. и др. Система зарядки емкостных накопителей с запасаемой энергией более 5 мджоулей. В кн.: Современные задачи преобразовательной техники,часть 5. Киев, ИЭД АН УССР, 1975," с.285-290.

25. Волков И.В., Закревский С.И. и др. Система стабилизации напряжения емкостных накопителей. В кн.: Современные задачи преобразовательной техники, часть 5. Киев, ИЭД АН УССН, 1975, с.290-289.

26. Волков И.В., Вакуленко В.М. Источники электропитания лазеров. Киев: Техника, 1976. - 176 с.

27. Воронов P.A. и др. Методы расчета электрических вентильных цепей. М., Энергия, 1976. - 152 с.

28. Гинзбург А. И. и др. Анализ процессов в емкостном накопителе с широтно-импульсным регулированием. В кн.: Полуцроводниковые приборы в технике электросвязи, вып.12, М., Связь, 1973, с.35-45.

29. Гинзбург Л. Д. Высоковольтные трансформаторы и дроссели с эпоксидной изоляцией. 1.: Энергия, 1978. - 192 с.

30. Глазенко Т.А. Полупроводниковые преобразователи в электроприводах постоянного тока. Л.: Энергия, 1973. -304 с.

31. Глибицкий М.Н., Мезенина Н.С. Анализ несимметричных переходных процессов преобразователей с учетом нелинейности трансформатора и транзисторов. В кн.: Современные задачи преобразовательной техники. ч.4, Киев, ГОД АН УССР, с.334-343.

32. Глибицкий М.Н., Мезенина Н.С. Влияние характера нагрузки и асимметрии управления на аномальные режимы статических преобразователей. Известия ВУЗов, Электромеханика, 1980, № 6, с.625-628.

33. Глибицкий М.Н., Мезенина Н.С. Переходные режимы статических преобразователей напряжения с учетом реальной петли гистерезиса магнитоцровода силового трансформатора. -Электричество, 1971, № 10, с.65-68.

34. Глибицкий М.Н., Мезенина Н.С. Способ ограничения одностороннего насыщения трансформатора транзисторного преобразователя. В кн. Электронная техника в автоматике, вып.10, М.: Советское радио, 1978, с.122-124.

35. Головацкий В.А., Конев Ю.И., Юрченко А.И. Анализ несимметричных режимов силовых трансформаторов транзисторных преобразователей. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.12, М.: Радио и связь, 1981, с.64-71.

36. Головацкий В. А. Малогабаритное устройство для аа~-ряда накопительных конденсаторов. В кн.: Электронная техIника в автоматике, вып.8. М.: Советское радио, 1976, с.106-108.

37. Головацкий В. А. Транзисторные импульсные усилители и стабилизаторы постоянного напряжения. М., Советское радио, 1974. - 160 с.

38. Головацкий В. А. Устройство для заряда накопительных конденсаторов с постоянным током, потребляемым от сети.- В кн.: Электронная техника в автоматике, вып. 10, М., Советское радио, 1978, с.139-144.

39. Головацкий В.А., Юрченко А.И. Применение магнитного пояса в транзисторных преобразователях. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.12, М., Радио и связь, 1981, с. 7176.

40. Гоноровский Н.С. Радиотехнические цепи и сигналы. -М.: Советское радио, 1971. 672 с.

41. Горский А.Н., Иванов Н.Р. Расчет потерь в магнито-проводах электромагнитных элементов цреобразователей со звеном повышенной частоты. В кн.: Проблемы преобразовательной техники, часть 2, тез.докл.Всесоюзн.НТК, Киев, ИЭД АН УССР, 1983, с.143-146.

42. Дробинин В.М., Захаров Н.В., Ильин В.И., Прохоров В.П. Малогабаритный высоковольтный блок питания емкостного накопителя с параметрическим токоограничением. В кн.: Высоковольтная импульсная техника, Чебоксары, 1980, с.87-92.

43. Желтяков A.B., Демаки Б.Ф. Установка для измерения потерь в магнитопроводах. Измерительная техника, 1976,1. J& 5, с.58-60.

44. Еуравлев Г.Г., Кофман Д.Б. Зарядное устройство со стабилизацией потребляемой мощности или тока. В кн.: Проблемы преобразовательной техники, ч.Ш: Тез.докл.Всесогозн. НТК, Киев, ИЭД АН УССР, 1983, с.210-213.

45. Завацкий Э.Г., Земан С.К.,, Кобзев A.B., Обрусник В. П. Построение систем заряда мощных емкостных накопителей генераторов импульсных напряжений. В кн.: Системы электропитания потребителей импульсной мощности, М., Энергия, 1976, с.22-25.

46. Иванчура В.И., Соустин Б.П. Исследование многофазных мостовых инверторов напряжения. В кн.: Повышение эффективности устройств преобразовательной техники, ч.П, Киев, Науко-ва думка, 1972, с.127-136.

47. Иванчура В.И., Соустин Б.П. Определение выходных напряжений fn -фазных инверторов через коммутационные функции. В кн.: Известия ТЛИ, т.262, Томск, 1973, с.122-126.

48. Измайлов Е.Б. Источник питания для импульсной нагрузки. В кн.: Оптимизация режимов работы систем электроприводов. Вып.6, Красноярск, 1978, с.103-106.

49. Измайлов Е.Б., Соустин Б.П. Преобразователь постоянного напряжения. Решение ВНИИШЭ от 28.11.83, о выдаче авторского свидетельства по заявке № 3587721/07.

50. Ионкин П.А., Смольников Л.Е., Мишачев А.П. Исследование спектра односторонней ШЙМ. Электротехника, 1973,1. J6 I, с. 1-4.

51. Источники электропитания на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет J Под ред. С.Д.Додика и Е.И. Гальперина. М.: Советское радио, 1969, - 448 с.

52. Калинин В.И., Кузнецов О.Г. Расчет на ЦВМ спектрального состава несинусоидальных токов в индуктивно-емкостных преобразователях. В кн.: Источники электропитания со специальными характеристиками, Киев, Наукова думка, 1979,с.39-45.

53. Катасонов Н.М. Исследование системы зарядки емкостных накопителей ступенчатым током. В кн.: Системы электропитания потребителей импульсной мощности. М., Энергия, 1976,с. 30-35.

54. Катасонов Н.М., Коновалов М.Б. Оптимизация передачи энергии источника постоянного напряжения в емкостный накопитель. В кн.: Системы электропитания потребителей импульсной мощности. М., Энергия, 1976, с.26-30.

55. Катасонов Н.М., Коновалов М.Б. Принципы построения и сравнительная характеристика инфранизкочастотных систем зарядки емкостных накопителей энергии. В кн.: Системы электропитания потребителей импульсной мощности. М., Энергия, 1976, 0.11-17.

56. Кифер И.И. Испытания магнитных материалов. М.: Госэнергоиздат, 1962. - 544 с.

57. Кныш В.А. Полупроводниковые преобразователи в системах заряда накопительных конденсаторов. I.: Энергоиз-дат, 1981. - 160 с.

58. Кныш В.А. Основы теории и методы расчета вентильных систем зарядки накопительных конденсаторов. Л.: ЛКВВИА им.А. Ф. Можайского, 1970. - 131 с.

59. Кобзев A.B. Многозонная импульсная модуляция.

60. Новосибирск: Наука, 1979. 304 с.

61. Ковальков В.К., Соболев Л.Б. Расчет пульсаций в сглаживающих фильтрах импульсных преобразователей напряжения на ЦВМ. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып. 9, М., Советское радио, 1977, с.131-137.

62. Конев Ю.й. Мощные полевые транзисторы в силовых электронных устройствах. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.12, М., Радио и связь, 1981, с.3-13.

63. Коновалов С.П., Скребнев Б. А. Применение импульсных электроэнергетических систем. В кн.: Импульсная электроэнергетика , Казань, 1970, с.9-17.

64. Коновалов С.П. Терминология в импульсной электроэнергетике. В кн.: Импульсная электроэнергетика, Казань, 1970, с. 3-8.

65. Кофман Д. Б. Заряд емкостного накопителя постоянной мощностью. Электричество, 1980, Л I, с.50-52.

66. Красавин В.Н., Москаленко И.А., Панфилов Д.И., Петренко P.A. Зарядное устройство с микропроцессорной системой управления. В кн.: Проблемы преобразовательной техники, ч.У1: №. докл. Всееоюзн.БТК, Киев, ИЭД АН УССР, 1983,с.150-153.

67. Криштафович И.А. Замагничивание трансформаторов траниисторных цреобразователей постоянного напряжения при несимметричном входном воздействии. Проблемы технической электродинамики, вып.57, Киев, Наукова Думка, 1976, с.32-35.

68. Криштафович И.А., Пасеченко Ю.А. Исследование несимметричных режимов работы трансформаторов транзисторных преобразователей напряжения. В кн.: Современные задачи цреобразовательной техники, ч.1У, Киев, ИЭД АН УССР, 1975,с.371-382.

69. Кубышин Б.Е., Вакуленко В.М. Расчет индуктивно-емкостных преобразователей, работающих в режиме емкостного накопителя. Проблемы технической электродинамики, вып.29, Киев, Наукова Думка, 1971, с.56-58.

70. Кучинский Г.С. Высоковольтные импульсные конденсаторы. Л.: Энергия, 1973. - 175 с.

71. Лазеры в технологии / Под общ.ред. М.Ф.Стельмаха. -М.: Энергия, 1975. 216 е.*

72. Лайер В.П. К вопросу симметрирования силовых трансформаторов инверторов. В кн.: Модуляционные преобразователи параметров напряжения и тока. Томск ТГУ, 1980,с.116-120.

73. Липковская И.П. Анализ потерь в стали трансформаторов автономных инверторов. Проблемы технической электродинамики, вып.41, Киев, Наукова думка, 1973, сЛ26-130.

74. Литовский К. А. К определению гармонического состава импульсных напряжений сложной формы. В кн.: Проблемы технической электродинамики, вцп.29, Киев, Наукова думка, 1971, с.125-127.

75. Лисидкая И.Н., Синицкая Л.А., Щумков Ю.М. Анализ электрических цепей с магнитными и полупроводниковыми элементами. Киев: Наукова думка, 1969. - 440 с.

76. Майдановский А.С., Майдановская М.Д., Стрижов С.Г. Спектральный анализ сигналов при широтно-импульсной модуляции. В кн.: Устройства электропитания и электропривода малой мощности, т.1. Электронные устройства и системы. М., Энергия, 1969, с.78-91.

77. Мащуков Е.В. Диффузионные транзисторы в ключевыхрезягляторах мощности. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.8, М,, Советское радио, 1976, с.26-34.

78. Мелешин В.И., Опадчий Ю.Ф. Устойчивость установившегося режима импульсного стабилизатора напряжения. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.8, М., Советское радио, 1976, с.69-80.

79. Мелешин В.И. Энергетические соотношения в ключевых преобразователях постоянного напряжения. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.9, М., Советское радио, 1977,с.83-88.

80. Мизюрин С.Р., Сериков В.А. Однофазное устройство зарядки емкости с фазоуправляемым выпрямителем. В кн.: Современные задачи преобразовательной техники, часть IУ, Киев, ИЭД АН УССР, 1975, с.265-272.

81. Милях А.Н., Волков И.В. Системы неизменного тока на основе индуктивно-емкостных преобразователей. Киев: Науко-вадумка, 1974. - 216 с.

82. Мишин В.Н., Полынь В. П. Классификация и принципы построения статических преобразователей для зарядки конденсатора от источника постоянного напряжения. В кн.: Проблемы преобразовательной техники, часть 1У, Киев, ИЭД АН УССР, 1975, с.129-134.

83. Моин B.C., Лаптев H.H. Стабилизированные транзисторные преобразователи. М.: Энергия, 1972. - 512 с.

84. Обрусник В.П. Дискретно-управляемые ферромагнитные элементы для преобразования параметров электроэнергии.1. М.: Наука, 1979. 192 с.

85. Обрусник В.П., Кобзев A.B., Силкин А.Д. Система заряда мощных емкостных накопителей энергии. В кн.: Материалы научно-практической конференции "Молодые ученые и специалисты Томской области в девятой пятилетке". Томск, 1975, с.5-8.

86. Обрусник Б.П., Силкин А.Д. Сравнительный анализ систем заряда мощных емкостных накопителей. В кн.: Автоматика, электромеханика и вычислительная техника, Томск, ТГУ, 1977,с.80-84.

87. Охотников В.А., Фомичев В.В. Методы снижения потерь мощности рассеиваемой в высоковольтных транзисторах преобразователей напряжения промышленных сетей. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.II, М., Советское радио, 1980,с.100-105.

88. Панфилов Д.Й., Иванов B.C., Сирик В.Н., Титов А.С. Зарядное устройство со стабилизацией мгновенных значений зарядного тока. Известия ВУЗов, Приборостроение, 1978, № II, с.52-58.

89. Панфилов Д.И., Иванов B.C. Анализ режимов работы зарядных устройств с амплитудно-импульсным регулированием выходного напряжения. Известия ВУЗов, Приборостроение, 1980, № 7, с.36-42.

90. Патент 3657631 (США). Схема преобразователя с симметрированием вольтсекундных площадей имцульсов./ кл.Н02 3/32. 1972.

91. Пентегов И.В. Основы теории зарядных цепей емкостныхнакопителей энергии. Киев: Наукова думка, 1982. 420 с.

92. Полубятко В.А. Анализ потерь в устройствах для зарядки накопительных конденсаторов при различных способах регулирования тока. В кн.: Электронные и полупроводниковые преобразователи энергии, технической и биологической информации, Томск, 1979. с.35-38.

93. Духов Г.Е. Методы анализа и синтеза квазианалоговых электронных цепей. Киев: Наукова думка, 1967. - 568 с.

94. Ромаш Э.М. Транзисторные преобразователи в устройствах питания электронной аппаратуры. М.: Энергия, 1975. -175 с.

95. Сейсмоакустические методы в морских инженерно-геологических изысканиях / Под ред. А.С.Левина и В.Л.Мирандова. -М.: Транспорт, 1977. 176 с.

96. Сетюков Л. И. Применение двойных рядов Фурье для определения частотных спектров различных видов импульсной модуляции. Труды МЭИ, вып.44, 1961, с.24-35.

97. Слепов Н.П., Дроздов Б.В. Широтно-импульсная модуля- . ция / Под общ.ред. А.А.ЗЗулгакова. М.: Энергия, 1978. - 192 с.

98. Соустин Б.П., Измайлов Е.Б., Лебедев В.А. Источник питания для заряда накопительных конденсаторов. Приборы и техника эксперимента, 1981, № I, с.277.

99. Сю Д., Мейер А. Современная теория автоматического управления и её применение. М.: Машиностроение, 1972. -554 с.

100. Теория импульсной радиосвязи / В.И.Сифоров, С. А. Дротов и др. Л.: ЛКВВИА, 1951. - 512 с.

101. Усышкин Е.И. Спектры напряжений инверторов с широт-но-импульсной модуляцией. Электричество, 1969, № I, с. 12

102. Фрюнгель Ф. Импульсная техника. М.: Энергия, 1965. - 488 с.

103. Хусаинов Ч.И. Высокочастотные стабилизаторы постоянного напряжения. М.; Энергия, 1980. - 80 с.

104. Цыпкин Я. 3. Релейные автоматические системы. М.: Наука, 1974. - 576 с.

105. Цыпкин Я. 3. Теория линейных импульсных систем. М.: Физматгиз, 1963. 968 с.

106. Черников Г.Б., Евликов A.A. Трансформаторы тока в схемах вентильных преобразователей. М.: Энергия, 1977. -136 с.

107. Чиженко И.М., Берлинских Г. С. Зарядные устройства емкостных накопителей энергии. Киев: Наукова думка, 1980. - 152 с.

108. ПО. Юрченко А. И. Гармонический анализ электрических процессов в многофазных преобразователях постоянного напряжения. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.9, Советское радио, 1977, с.61-70.

109. Юрченко А.И., Головацкий В.А., Картаев П.И. Транзисторные преобразователи с непосредственным контролем режима перемагничивания трансформатора. В кн.: Электронная техника в автоматике, вып.Ю, М., Советское радио, 1978, с.118-122.

110. Шевченко А.Г. Режимы работы и особенности расчета трансформаторов стабилизированных преобразователей. Труды МЭИ, 1979, № 403, с.43-46.

111. Miadungs Ignitrón faz Magneйшг We.-ЕЬкЬ. flat, &?,%!, MАзз-яГ