автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Взаимосвязь износа резцов из КНБ с колебаниями в процессе чистового точения чугунов

•Стр.

Введение.

Глава I. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ

КУБИЧЕСКОГО НИТРИДА БОРА.

1.1. Свойства инструментальных материалов на основе кубического нитрида бора.

1.2. Применение инструментальных материалов на основе кубического нитрида бора.

1.3. Шероховатость поверхности при чистовом точении чугунов.

1.4. Износ и стойкость инструментальных материалов на основе кубического нитрида бора.

1.5. Влияние колебаний на работоспособность резцов из кубического нитрида бора.

1.6. Выводы и задачи исследования.

Глава П МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО

ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗНОСА РЕЗЦОВ ИЗ КНБ И КОЛЕБАНИЙ В ПРОЦЕССЕ ТОЧЕНИЯ.

2.1. Экспериментальная установка.

2.1.1. Устройство для измерения износа резцов.

2.1.2. Система измерения колебаний державки резца в процессе точения.

2.2. Обрабатываемые материалы и инструменты.

2.3. Методика оценки работосйособности резцов из КНБ.

2.4. Оценка достоверности результатов исследования.

2.5. Методика исследования параметров колебаний резца.

2.6. Выводы по результатам предварительного исследования.

Глава III РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ

ЧУГУНА РЕЗЦАМИ ИЗ КНБ.

3.1. Определение источников тепловыделения.

3.2. Моделирование температурного поля.

3.3. Расчет усредненной температуры в зоне резания.

Глава IV ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ РЕЗЦОВ

ИЗ КНБ ПРИ ЧИСТОВОМ ТОЧЕНИИ ЧУГУНОВ.

4.1. Влияние режимов резания на интенсивность износа резцов из КНБ при точении серого чугуна.

4.2. Влияние режимов резания на шероховатость обработанной поверхности при точении серого чугуна.

4.3. Влияние режимов резания на размах колебаний при точении серого чугуна.

4.4. Работоспособность резцов из КНБ при точении специальных чугунов.

Глава V АНАЛИЗ ЭСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ.

5.1. Анализ влияния режимов резания на интенсивность изнашивания резцов и размах колебаний.

5.2. Корреляционный анализ связи износа резцов с размахом колебаний.

ВЫВОДЫ.

Современный уровень технологии машиностроения характеризуется широким использованием станков с ЧПУ, гибких производственных систем, сокращением сроков разработки и изготовления изделий, ужесточением экологических требований к технологическим процессам, разработкой и внедрением новых конструкционных и инструментальных материалов.

Одной из динамично развивающихся групп инструментальных материалов для обработки металлов резанием являются сверхтвердые материалы (СТМ) на основе алмаза и кубического нитрида бора (КНБ). Последние находят все более широкое применение при обработке чугунов и закаленных сталей в условиях точения, растачивания, фрезерования.

Инструментальные материалы на основе КНБ (композиты) обладают уникальным сочетанием физико-механических и тепло-физических свойств: их твердость в 2-4 раза выше твердости твердых сплавов, теплостойкость достигает 1400° С, теплопроводность близка к теплопроводности твердых сплавов и достигает 100 Вт/м 0 К, они химически инертны к сплавам на основе железа; режущие кромки инструментов из этих сплавов обладают свойством самозатачивания (радиус округления не повышает 25 - 50 мкм на протяжении всего периода стойкости); многие марки КНБ обладают достаточной вязкостью для работы с ударом.

Применение лезвийных инструментов из КНБ взамен инструментов из твердого сплава, режущей керамики, а также взамен шлифования позволяет повысить производительность обработки, качество поверхности и точность обрабатываемых поверхностей, сократить время цикла и число операций. Исключается образование дефектов поверхностного слоя и растягивающих остаточных напряжений, характерных для шлифования; сокращаются потребности в СОЖ и расходы, связанные с использованием и утилизацией СОЖ.

За последние 20 лет в мировой практике накоплен достаточно большой опыт по разработке, технологиям изготовления инструментальных материалов на основе КНБ, созданию высокоэффективных конструкций инструментов, оснащенных этими материалами, в практическом применении таких инструментов на .ix операциях механической обработки. вестно достаточно большое количество работ, посвященных различным аспектам стойкости, прочности инструментов из КНБ в сравнении с другими инструментальными материалами, влиянию состава и структуры этих материалов на стойкость и прочность и др. Однако до сих пор отсутствует адекватная модель, которая позволила бы прогнозировать стойкость инструментов из КНБ на основе физических представлений о природе их изнашивания. Большинство исследователей придерживаются мнения, что на износ инструментов из КНБ определяющее влияние оказывают две группы факторов: динамическое состояние (жесткость, параметры колебаний) технологической системы и тепловые явления, обусловливающие адгезионно-усталостный, абразивный и диффузионный износ контактных поверхностей.

Данная работа посвящена изучению вибраций резца, возникающих при чистовом точении чугунов инструментами из КНБ и имеет целью установление экспериментальным путем зависимостей размаха колебаний резца в процессе точения и связи между износом резцов из КНБ и размахом колебаний резца.

Научная новизна работы состоит в комплексном экспериментальном решении задачи установления зависимостей интенсивности изнашивания резцов из композитов и размаха колебаний резца при точении серого и специальных чугунов. Проанализирована корреляционная связь между размахом колебаний резца на доминирующих частотах спектра и интенсивностью изнашивания. Полученные зависимости могут быть использованы при разработке и проверке адекватности количественной модели износа инструментов из КНБ.

Практическая полезность. Разработанная методика и экспериментальная оснастка могут быть использованы при проведении исследований колебаний и износа резцов из различных инструментальных материалов. Полученные экспериментальные результаты позволяют прогнозировать стойкость резцов из КНБ, шероховатость поверхности и уровень колебаний резца при точении чугунов различной твердости.

Автор защищает: 1. Постановку задач и методику экспериментального исследования износа резцов из КНБ и размаха колебаний при чистовом точении чугунов. 7

2. Экспериментально установленные зависимости интенсивности изнашивания резцов из КНБ и размаха колебаний от времени резания в период начального и нормального износа.

3. Результаты корреляционного анализа связи интенсивности изнашивания резцов из КНБ с параметрами колебаний резца.

Результаты исследования влияния режимов резания на интенсивность изнашивания резцов из различных типов композитов при обработке серого чугуна показывает, что при идентичных условиях резания разные марки композита обладают разной интенсивностью изнашивания и, следовательно, разной стойкостью. Предполагается, что это связано с различием их физико-химических свойств и двойственной природой износа композитов, обусловленной влиянием механических и тепловых факторов. Обладающий более высокой твердостью композит 01 обладает и более высокой стойкостью во всем диапазоне исследованных условий обработки.

Из сопоставления графиков на рис. 4.1 а и рис. 4.3 а очевидно, что скорость резания в большей степени влияет на интенсивность изнашивания резцов из КНБ, чем на размах колебаний на частоте державки резца. Из этого можно сделать заключение, что однозначной связи между интенсивностью изнашивания и размахам колебаний резца не существует. Данные по расчету усредненной температуры ( см. Табл. 3.1 ) отражают изменение температуры в том же диапазоне скорости резания. Если сравнить между собой два диапазона скорости резания: 100 - 400 м/мин и 800 - 1000 м/мин, то оказывается, что в первом диапазоне интенсивность изнашивания увеличивается на 67 %, размах колебаний на частоте державки - на 5 %, в то время как температура увеличивается на 45 %. Во втором диапазоне аналогичное изменение интенсивности изнашивания происходит при увеличении размаха колебаний на 23 % и увеличении усредненной температуры всего на 28 %. Эти цифры позволяют сделать заключение, что влияние размаха колебаний резцов из КНБ на интенсивность их изнашивания больше, чем степень влияния тепловых факторов, при сравнительно низких скоростях, т.е при сравнительно низких значениях температуры в зоне резания. В диапазоне высоких температур влияние тепловых факторов проявляется в большей степени. Здесь следует отметить, что размах колебаний на частоте режущего элемента увеличивается более резко, чем размах колебаний на частоте державки.

Аналогичная связь просматривается и при анализе влияния глубины резания на интенсивность изнашивания (рис. 4.1 в) и размах колебаний ( рис. 4.3 в ). Увеличение подачи приводит к снижению размаха колебаний (рис. 4.3 б), при этом интенсивность изнашивания растет ( рис. 4.1 б ). Однако, в обоих этих случаях заметно увеличивается размах колебаний на частоте режущей пластины. В работе [40] и др. показано, что размах высокочастотных колебаний по координате Z существенно влияет на износ резцов из композита 01. Однако, как показывают результаты проведенного исследования, эта зависимость не однозначна. Вероятно, что увеличение температуры, обусловленное увеличением площади срезаемого слоя за счет увеличения подачи или глубины резания приводит к увеличению степени влияния тепловых факторов на интенсивность изнашивания резцов.

Как показали результаты экспериментов, глубина резания мало влияет на интенсивность износа и шероховатость обработанной поверхности, однако оказывает существенное влияние на размах колебаний. В этой связи для повышения работоспособности инструментов из КНБ, в частности, композита 01, имеет смысл работать с минимально возможным припуском.

Противоположный характер влияния скорости резания и подачи на шероховатость обработанной поверхности и размах колебаний позволяет предположить наличие оптимальной скорости резания с учетом заданной шероховатости и минимального размаха колебаний.

Во всем диапазоне режимов чистового точения специальных чугунов скорость резания оказывает большее влияние на интенсивность изнашивания резцов, чем подача. В известных исследованиях этого процесса [26] и др. отмечается, что оптимальные скорости точения сверхтвердых чугунов инструментами из КНБ близки к соответствующим значениям скорости резания при точении сталей такими инструментами. Вместе с тем, принципиальным отличием процесса точения чугунов от точения сталей является определяющее влияние твердости обрабатываемого материала на стойкость резцов и оптимальный диапазон скоростей резания. Так, при скорости резания 150 м/мин и прочих равных условиях стойкость резцов с пластинами из композита 01 обратно пропорциональна квадрату твердости (ед. НЯС ) чугуна, а твердость стали на стойкость существенно не сказывается [26]. Диапазон оптимальных скоростей резания серого чугуна твердостью 170 - 190 НВ ( 7. 14 НЯС ) составляет 400. 1000 м/мин, а специального чугуна твердостью 51.61 НЯС - 100.170 м/мин, т.е. в 5 - 6 раз ниже, что практически обратно пропорционально твердости. Из этого следует вывод о высокой эффективности точения нетермообработанных серых и высокопрочных чугунов резцами с пластинами из композита в отличие от точения нетермообработанных сталей.

Как и при точении серых чугунов, интенсивность изнашивания инструмента из композита 01 монотонно увеличивается при увеличении скорости резания, подачи и глубины резания. Шероховатость поверхности заметно уменьшается при увеличении скорости резания и в меньшей степени увеличивается при увеличении подачи, чем при резании серого чугуна. С увеличением твердости чугуна влияние элементов режима резания на шероховатость поверхности уменьшается, а на стойкость резцов - увеличивается.

5.2. Корреляционный анализ связи износа резцов с размахам колебаний

Основная задача корреляционного анализа - выявление значимости связи между значениями различных случайных величин. Величины, значения которых не зависят от того, какие значения получили некоторые другие величины, называются независимыми от них.

Зависимости между величинами (в том числе и случайными), при которых каждому значению одной величины ( аргумента) отвечает одно или несколько определенных значений другой, называют, соответственно, однозначной или многозначной функциональной зависимостью.

Зависимость, при которой каждому значению одной величины соответствует с определенной вероятностью множество возможных значений другой, называют вероятностной ( стохастической ). В общем случае вероятностной связи при изменении значения одной величины изменяется условный закон распределения другой.

Если при наличии вероятностной зависимости между двумя величинами с изменением значения одной величины изменяется только математическое ожидание второй (и наоборот), а дисперсия, области возможных значений и тип закона распределения остаются неизменными, то для таких величин характерна корреляционная зависимость.

Из математической статистики известно, что дисперсия суммы двух независимых случайных величин равна сумме дисперсий этих величин. Поэтому, если для двух случайных величин х и у окажется, что

В{х + у}*В{х} = Щу}, то это служит верным признаком наличия зависимости между х и у. Из свойств дисперсии и математического ожидания можно вывести, что зависимость между х и у вытекает из неравенства

М{(х - М[х])(у - М[у])} * О

5.1)

Обратное утверждение несправедливо и из равенства (5.1) независимость х и у не вытекает.

Та часть стохастической связи между х и у, которая сказывается на отличии О { х + у } от 0{х}+Б{у}, называется корреляцией. Необходимым и достаточным условием корреляции служит неравенство (5.1), левая часть которого носит название корреляционного момента. Корреляционный момент зависит от единиц измерения величин х и у. Поэтому на практике чаще используется безразмерная величина. которая называется коэффициентом корреляции. Коэффициент корреляции принимает значения в интервале (-1,+1) и не зависит от выбора начала отсчета и единиц измерения величин х и у. чем больше отличается от нуля коэффициент корреляции, тем сильнее зависимость между величинами х и у. Коэффициент корреляции независимых величин равен нулю. Однако обратное утверждение не всегда является верным, т.к. на коэффициент корреляции оказывает влияние также отклонение от линейности связи.

Коэффициент корреляции есть показатель того, насколько связь между случайными величинами близка к строгой линейной зависимости. Он одинаково отличает и слишком большую долю случайности и слишком большую криволинейность этой связи. Выборочный коэффициент корреляции вычисляется по такой же Р

М{(х - М[х])(у - М[у])}

5.2) е(х,-ХХу1-у) (п - 1)Б{х}8{у} ^ • ;

Существует довольно много различных рабочих формул для вычисления г прямым способом, т.е. при использовании отдельных значений X;, соответствующих у^ Так, если в формулу (5.3) вместо 8 { х } и Б { у} подставить их значения, то получим наиболее часто употребляемую формулу: г= , (5.4)

ЛЖ'^К У,-У)2

Коэффициент корреляции в данном случае выражен только с помощью отклонений от средних, так что все вычисления становятся однотипными.

Проверка значимости коэффициента корреляции производится при помощи критерия Стьюдента. Наблюдаемое значение критерия

Гл/(т-2)/(1-г2) (5.5)

Критическое значение критерия определяется в соответствующих

1. Андреев В.H. Совершенствование режущего инструмента. - М.: Машиностроение, 1993, 240 с.

2. Ашмарин И.П., Васильев H.H., Амбросов В.А. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. Л.: Изд-во ЛГУ, 1975, 77 с.

3. Белецкий Д.Г. Технология чистовой обработки. М.: Машгиз, - 1948. - 204 с.

4. Боровский Г.В. Инструментальные материалы и специальный инструмент для высокоскоростного резания // СТИН. 1998. - № 8 -С. 26-29.

5. Боровский Г.В., Брахман Л.А., Молодык С.У., Коновалова М.В. Сравнительные исследования режущих свойств резцов, оснащенных кубическим нитридом бора и режущей керамикой // Научн. техн. реф. сб. "Технология автомобилестроения". - М.: 1982, № 7. С. 18-23.

6. Васильев C.B., Балков В.П. Международная конференция по режущим материалам и инструменту // Станки и инструмент -1990, № 6. С. 37 40.

7. Виджесундера А.А.Х. Пемсири. Влияние сдвига фаз колебаний по отдельным координатам упругой системы на износ токарных проходных резцов. // Дисс. на соискание учен. степ. канд. техн. наук. М.: РУДН, 1989. 170 с.

8. Грановский Г.И., Трудов П.П.,Кривоухов В.А. и др. Резание металлов. М.: Машгиз, 1954. 472 с.

9. Гургаль В.и., Манжар В.А. Инструмент из сверхтвердых материалов и его применение. Справочник. Львов.: Каменяр, 1984. 234 с.

10. Ю.Джонсон Н., Лион Ф. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке: Методы обработки данных. М.: Мир., 1980. -610 с.

11. П.Диллон Дж. Сингх. Вопросы исследования динамического качества режущего инструмента // Дисс.на соискание ученой степ. канд. техн. наук. М.: РУДН, 1973. - 168 с.

12. Дручинин А.Н. Исследование динамики процесса тонкого растачивания отверстий в чугуне резцами из эльбора Р // Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. - М., 1975. - 280 с.

13. Дручинин А.Н., Азаров В.А., Федоров В.Л. Влияние жесткости системы СПИД и вибраций на износостойкость резцов из эльбора -Р. // Технология производства, научная организация труда и управления. М.: НИИМаш, 1975. Вып. 5. С. 16 -19.

14. Жедь В.П., Боровский Г.В., Молодык С.У., Музыкант Я.А. Конструкции и эксплуатация резцов из сверхтвердых материалов на основе нитрида бора. Методические рекомендации. М.:НИИМаш, 1980. 60 с.

15. Иванов В.В., Спиридонов Э.С. Режущие свойства материала Томал при точении чугуна // Исслед. В обл. инструм. пр ва и обр. метал, резанием - Тула, 1992. С. 3 - 5.

16. Исследование особенностей процесса точения резцами из гексанита Р: Отчет по НИР № госрегистрации 77002509. Научн. руков. д.т.н., проф. М.Ф.Семко. - Харьков, 1979. - 41 с.

17. Кабалдин Ю.Г. Шпилев A.M. Самоорганизация в процессах трения при резании // Вестник машиностроения, 1990, №:2. С. 22 - 27.

18. Кацев П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. М.: Машиностроение, 1974. - 239 с.

19. Качер В. А. Тонкое точение закаленного чугуна. М.: Машиностроение, 1963. 253 с.

20. Кириллов А.И. Экспериментальное исследование показателей динамического качества расточных резцов // Дисс. на соиск. учен, степ. канд. техн. наук. М.: РУДН, 1975. - 216 с.

21. Кондратьев В. А. Тонкая обработка деталей машин из высокопрочных закаленных сталей резцами из эльбора Р с наложением ультразвуковых колебаний // Дисс. на соиск уч. степ, канд. техн. наук. - Воронеж, 1974. - 310 с.

22. Корягина H.H. Применение синтетических сверхтвердых материалов при механической обработке // Машиностроитель, 1986, №67. с. 24 - 25.

23. Леонов Б.Н. Исследование термоконтактных явлений в процессе тонкого точения закаленных сталей резцами из эльбор Р // Дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук, - М., 1974.

24. Лысенко О.Г. Модель изнашивания режущих пластин из КНБ // Сверхтвердые материалы. 1996. - №:4. - С. 37 - 47.

25. Маркова Л.Г. Исследование процесса тонкого точения закаленных сталей резцами из эльбора. // Дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук, Ленинградский политехи, институт, 1972.

26. Молодык С.У. Разработка системы резцов с механическим креплением сменных пластин из синтетических сверхтвердыхматериалов на основе нитрида бора // Дисс. на соиск. уч. степ, канд. техн. наук. М., 1986

27. Музыкант Я.А., Боровский Г.В. Типовые технологические процессы обработки деталей лезвийным инструментом из композита. Методические рекомендации. М.: НИИМаш,. 1980. - 99 с.

28. Островский В.Н., Маркова Л.Г. Тонкое точение закаленных сталей эльбором, Л.: ЛДНТП, 1971. - 180 с.

29. Развитие науки о резании металлов. М.: Машиностроение, 1967.

30. Режущие инструменты, оснащенные сверхтвердыми и керамическими материалами, и их применение: Справочник // Жедь В.П., Боровский Г.В., Музыкант Я.А., Ипполитов Г.М. М.: Машиностроение, 1987. - 320 с.

31. Резников А.Н., Резников Л. А. Тепловые процессы в технологических системах М.: Машиностроение, 1990. - 228 с.

32. Рыжов П. А. Математическая статистика в горном деле М.: "Высшая школа", 1971 287 с.

33. Рыжов Э.В., Суслов А.Г. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. М.; Машиностроение, 1979. - 267 с.

34. Саксена Дж. Пракаш. Исследование колебаний системы СПИД и их влияние на износ режущего инструмента (на примере точения проходными резцами) // Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. М.: РУДН, 1979. - 119 с.

35. Салдаев Т.П. Исследование процесса чистовой обработки чугунных деталей. Дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. Куйбышев: 1973. - 147 с.

36. Семенов С.П. Тонкая расточка цилиндров и гильз. М.: Машгиз, 1949. -187 с.

37. Сипалов В.А. Тепловые процессы при шлифовании и управление качеством поверхности. М.: Машиностроение, 1978. - 176 с.

38. Типовые технологические процессы обработки деталей лезвийным инструментом из композита. М.; НИИМаш, 1980. - 205 с.

39. Федоров B.JI. Исследование взаимосвязи параметров упругой системы, спектра колебаний и износа сборных резцов. // Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. М., 1979.

40. Федоров B.JL, Дымова Э.Н. Инструментальные материалы и вопросы стружкодробления в гибких производственных системах // Итоги науки и техники, ВИНИТИ, Сер. Резание металлов. Станки и инструменты, 1991, №:10, С. 1 136.

41. Федоров В.Л., Шустиков А. Д., Дручинин А.Н. Влияние высокочастотных колебаний на износ резцов из композита 01 // Алмазы и сверхтвердые материалы М.: НИИМаш, 1980. Вып. 11, С. 3-5.

42. Французов О.И., Громова И.Ю. Опыт обработки легированного чугуна // Пром. применение прогрес. лезвийн. инструм., оснащ.сверхтверд, матер., минералокерамикой и нов. марками тверд, сплавов: Матер, учеб. прозв. семин. - Спб, 1992, С. 56 - 59.

43. Эффективное применение инструмента, оснащенного синтетическими сверхтвердыми материалами и керамикой, в машиностроении: Методические рекомендации. М.: ВНИИТЭМР, 1986, 207 с.

44. Ballinger B.R/ CBN inserts bore soft casiron // Amer. Mach., 1985, 129, No: 10, p. 90-91.

45. Bossom Paul K. Finish machining of hard ferrous workpieces // Ind. Diam. Rev., 1990, No:5, p. 228 232.

46. Chiara R. The evolution of cutting tools // Riv. Mecc. Int. Ed., 1991, 23, No: 125, p. 18-21.

47. Dasworth J., Heath P.j. Brazeable PCBN inserts a user's guide // Ind. Diam. Rev., 1987, No:3, p. 107-111.

48. Jones R. Ultra hard review // Metalwork. Prod. 1997. - 141, No: 10. - p.p. 19,22.

49. Jennings M. PCD and PCBN usage in Japanese Industry // Ind. Diam. Rev., 1990, No:4, p. 194 -198.

50. Hao F., Zong G., Chen Y. kaiibriren der Temperaturkennlinie von Schneidplatten mit Kubischem Bornitrid // Maschinenmarkt, 1993, 99, No:29, s. 28 30, 33.

51. Hooper R.M., Shakib J.I., Parry A., Brookes C.A. Mechanical properties, microstructure and wear of DBC50 // Ind. Diamond Rev. -1989. No;4, p. 170.

52. Klaffke D. Verschleibuntersuchmgen an ingenierkeramischen Werkstoffen // Tribol. Schnuerungstech. 1987. No:34. - 139.

53. Koepfer Ch. Cutting tool considerations for high speed machining // Mod. Mach. Shop., 1996, 68, No:8, p. 57 64.

54. Konig w. Fertigungsverfahren Band 1. Drehen, Fräsen Bohren. VDI, Dusseldorf, 1990.

55. Konig W., Neises A. Wear mechanisms of ultrahard, non metallic cutting materials // Wear. 1993. P.p. 12-21.

56. Momper F. Take the grind out of hard steel turning // Metaiwork. Prod., 1988, 132, No: 112, p. 72 73, 77.

57. New carbide tools on show at EMO (Milan) // Int. J. Refract. And Hard Metals., 1987, 6, No:4, p. 180 193.

58. Pastor H. Present status and development of tool materials // Int. J. Refract. And Hard Metals., 1987, 6, No:4, p. 196 209.

59. Performance of large Amborite triangles // Ind. Diam. Rev., 1989, No:3, p. 110-11.l.Shiller J., Drews U. Machining of Mondeo brake disks with brazed Amborite // Int. Diam. Rev., 1994, 54, No:560, p. 1 5.

60. The metallurgy of CBN and its wear in high speed machining of ferrous metals // Machin. Adv. Mater.: 1st Conf., July 20 -22, 1993 // NIST Spec. Publ., 1993, p. 501.

61. Zwei newe PKB Schneidstoff von De Beers // Shtalbau, 1986, 55, No:5, A10.

62. Программа расчета усредненной температуры.

63. РЮШ "УЕЕЯА" 8СМ:='', W:=1 ЬМВ:='

64. И:='', И1:=И, Ь2:= 0.1, К:= 2.73/У**0.1, ОАММА:=' АЬЕА:='(БСМ, W, ЬМВ, Б, ¥1, ОАММА, АЬБА, V, 8, Т), А:= 0.5*8,

65. Р2:= 2.5*10**3(У**(-0.13))*(8**0.5)*(Т**1.18), РУ:= 9.4*10**3(У**(-0.15))*(8**0.56)*(Т**0.96), ¥2\= 0.252*80М*В*Ь2, РгО:= Р2-Е2, РШ:=РУ-Р2,

66. ВВ.- 1/(1*1.5*К/(РЕО**0.5)),

67. ОБ.- 0.6*W*K*BB*QB/(LMB*V),

68. ИО:= (1.33*У*(А**2)/(\У*Б))*0.01,

69. РЮ<=0); (ИО<=ОЛ5) \С:= 0.23 *ЕХР(-40*(РЮ-0.15)**2))\

70. ИОХ>Л5); (¥Ю<=2) \С:=0.23*ЕХР(-3.5*(РЮ-0.15)**2))\1. РЕ:=У*Ы/(6*\¥),1. N1 :=((К*АЛЛ)**2)*РЕ,

71. Ш>=0.1); (М<=1.2) \ЬС:= 1.066/(М**0.35)\1. Nl>1.2); \LC:= 1\

72. Al:= (1+C)*OD+0.142*((W**0.5)/LMB)*LC*((K*L1/V)**0.5)*Q1T, Bl:= 0.142*((W**0.5)/LMB)*LC*((K*L1/V)**0.5)*(-1.3), PSI:= L2*TQ(F)/(2*A), TI:=((1+PSI)**0.5)-(PSI*0.5),

73. A2:= (1+C)*OD*TI+0.1*(((W*L2)**0.5)/(LMB*(V**0.5)))*Q2T, 62:= 0.1*(((W*L2)**0.5)/(LMB*(V*if:0.5)))*(-1.82), N111:= B/Ll, N112:= B/L2,1. BETA- 90-ALFA-GAMMA

74. BETA:=GRAD(BETA) ?(X,Y,BETA,BX,BY),

75. NII1>1 \G1:=0.04+0.02*(NII1**0.6)*LG(NII1)\

76. NII1>=1 \G2:=0.04+0.02* (N111**0.6) *LG(NII2)\

77. NIIKl \G2:=0.04+0.028*(NII1**0.22)*LG(NII2)\

78. NIIKl \G2:=0.04+0.028*(NII 1**0.22) *LG(NII 1 )\1. N1:= G1*BY,1. N2:= G2*BX,1. A3:= (M1/LMBR)*L1,1. B3:= N2*L2/LMBR,1. B4:= (N1/LMBR)*L1,

79. Q2:= (A2*(A3+B 1)-A4*A1)/(B2*(A3+B 1)-B3 *A4+B4*(A3+B 1)),1. Ql:= (A1-B3*Q2)/(A3+B1),1. QS:= A1-B1*Q1,01:= A3*Q1+B3*Q2,02:= A4*Q1+B4*Q2,0:=(01 *L1+02*L2)/(L1+L2),1. PRINT 0