автореферат диссертации по технологии материалов и изделия текстильной и легкой промышленности, 05.19.03, диссертация на тему:Усовершенствование конструкции и работы узла питания кардочесальной машины

ленин грлдс1ш ордена трудового красного зшш1 институт

такстилыюл и легкоя про^иленнссти' нмкни с. м.Кирова

На правах рукописи

КАССУ МАДЖЭД

УСОВЕКЕ!1СТВОВАИ1Е КОНСТРУКЦИИ И РАБОТЫ УЗЛА ПИТАНИЯ КЛРДОЧЗСЛШЮЯ МАШШ

Специальность 05.19.03 - Технология текстильных

материалов

автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ленинград 1990

Работы Еытполненй в Ленинградском ордена ТрудоЕого Кроеного Знамени институте текстильной и легкой промышленности имени С.М.Кирова

Научный рукоЕодитель: Доктор технических наук, профессор Н.М.Аонин

Официальные оппоненты: Доктор технических наук, профессор

А.М.Чельаея,

Кандидат технических наук, доцент Е.М.Крайнов

Ведущее предприятие: Прядильно-ткацкая фабрика им.В.М.Когина, Ленинград

1/00

Защита состоится 26 ноября 1990 в 14 часов на заседании Спе-Циалипирогапного Сонета Д.063.67.С1 при Ленинградском ордена Трудового Красного Знамени институте текстильной и легкой про-мчмонности имени С.!.!.Кирова, аудитория А* 2-11. Адрес: 19Ю65,Ленинград, ул.Герцена,18 С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан " " _ 1990 г.

Учений секретарь Спецкалнпиро Банного Со Еота доктор) те-нических наук,

профессор Л.В.Емоц

- f ',' ..А?ту<итм'л(гн' "Усогескгистпог^н:'.« консгг; ">;:

vî"'^'г; ^ллпоччо-кардоч'ч-сальноп ',

Текстиль!':--'.' лГ'-;.*т>?с одно-! и- оело."':.---- •>■ i\ г-с~

ле'л nî'oii.»'г::':' ''J:;p::"c::-i."i -je. Рсепу ;л . ¡'л;^::'" г. -,тоЛ отрасли п::~::""лон;,оо'1':: слу-нт хлоп.::;. Ь î •-о"-.,.-''Ot вре--

:-л го: чд 7сжсг.!л:>мэ'Л nj •о-.'Чпшппсгыч С/.:-* г.ост^гл .v:''";'.: : с'\лоо полного удгнхчо'гго;'0ння пост"!'.!««! pncryrif. nuTjiC'iocv';.- н'.с л в т;<апи г оде-до, лог-узоютя их качества и сссоотл'.'лкла. п';•<"< оснорноо к1к»к»:ка будет обрсоться на рациональное гспс.гь^ог-:«:,:« снрья, катериолоо, Г!огь"лРн;"о прои.чводитолыетсгл трудд я c:m-W!H себестои'-остн проекции. Одно Л из главных .»«дач явля^тг-я :'атссн,г,-льпое испольио?о!ткв технических гопо^носте.Ч оборудогз.чил. Бпсдро-н-.'о 5">мгав;;стй агтокатазьции к ксхзииайЦ'п щлдидыюго я;окг,г.сд-стра, понменио скоростного роли:,'.а его осю?н>!-с рабочих cjганок, улучшения кячссотл пряти и i ясли^сие ов яе&орткив::?:«!.* го;>чо;-"ос-т-о/. ну^до^тся е высоком уровне качества полуробрипгтог' п, р nermyn очередь, чесальной ленты. эксплуатация современного яардоч^селыю-г'О оборудокжкя хлопкощлдгльного проияюдстьа т: ес'ует дял:>!Г- "'.лого улучшения процесса рппгединения головой в яоно п::т?н;т'т, увеличения выделения соршх пр.имесей пт/.п уяло:*., что способствует со-рвртенстго! он:п технологического процесса и легшеикч качества чесальной ленты и пряуд.

Прием«.! барабан со проченной кардо чесальной разъеди-

няет ira отдйлыыо волокна 70-80" пучков еолоксш, поетупаг:.:их п г/ят:нну и столько ге выделяет сорньь; примесей из общего количества примесей.

Одним ил резервов потаения работоспособности уг.ла питания твляется установление оптимальных конструктивных и кинематических параметров питающих. Цилиндра, столика к приемного барабана. Б п"ом î состоит актуальность темы данной дисссртаг,ни.

В современной научно-технической литературе величина напруп-<и на питающий цилиндр и угла наклона пубьев гарнитуры .приемного in района определяются беп учета упругих свойств волокнистого j/пто-;иала „

В гиду птого выбор рацноналышх параметров пнтатегего устройства [есальннх малин и гарнитуры приемного барабана не имеет теоретнчес-:ого обоснования.

л

Цель нястояроД ра;1отн - ре-ленче вопроса существенного перескот

pit еу^ос vvyrj"\:y_ теоретачемсяс положений и на о той основе - погашение ¡Ц&очтик^стя работы узла питания и предварительного чесания кордоV?сально К г-1.

"¡стать г/етод:»' и средства не следования упругих свойств волокнисто?! ."accu, застои б двух зонах: питатдей паре 'цили.чдр--столи"' -л 'столик - приз\;чпп барабан

иссл где гать влияние сил- упругости материала на выбор отдельное узлг. пятан/я ;

исследовать влияние кинематических и кокстх^уктивных параметров ягv.a на велинину cv'xu упругости материала;

на ослот>е anivr-.-if ре.чулотатог, полученных при проведении окс-перкигнтакы-чл- исслед-жмя:»*'., определить тенденции и изменения ка-честгонных полепатело" от величины нагрузки со стороны пита-

•глего ц-'линдра;

ькясить гзхоно.чкя внутренней структуры чесальной ленты посрод-стюк исг.нтанил сс на приборе КСЛ при изменении параметров заправки

определять влияние нагрузки на п'Кективкость чесания бородки вдоль оо

.чспгльп2''Я о; юременчм? оригинальнее методы исследования силы упругости коло кон в массе исследовать факторы, слхяхщие на ее величину;

обосновать рекомендации и предложения для повышения з'Мектив-кост!! чосанпл качества прг.г-.и и снизить число обрывов на прядиль-нь*х каяптя*-.

i '•-■то у--: нос л г-г,о г1'- . Работа содержит теоретические и пкепорп-монтальпко исследован;-?:. Б теоретических исследованиях: сделан гео-мзтричзений анализ основных органов узла питания с учетом упругих свойств волокнистого материала. "ксперимон'гальн'ыо исследования проводились с использованием как типовых методов испытания полуфабрикатов и прягк 'галрим.ор: анализатор хлопка, установка "УСТЕР" для намерения изрэ Шотн и píop-HHOíi нагрузки, пластинка "ü¿;¿T" для определения качества прочеса и др \ так и нетрадиционных 'прибор для ко нт„оля структуры лентн hCJï'i. и-г-чнал ho?лона:

проведен геометрический анализ узла питания для различных конструкций пита>оп;чП пары "цилиндр - столик";

установлено распределение нагрузки в узле питания ь функции протяженности за*:?'а в загисимосвд от разводни столпит: и

цилиндром к от линейкой гкгогппсти пята'гюго продуктз;

разработан;: прямой и косвенный методы определения сил упругости волокнистого материала б зонах "Цилиндр - столик" и "столик -прием пл.: слрабан";

изготовлен лабораторный стони для иселвдоотиги сил упругости волокнистого наторкала в зоне уяля питан:::!;

проведен анализ сил ,депству-о::;их на бородку с учетом ее других свойств;

теоретически и рксперкментальяо 01:ред|>лен профиль бородки хлопка на рабоче" грани пита^его столика и закон изменения силы упругости бородки вдоль ее длины;

полнена формула для определения угла наклона зуба гарнитуры приемного бараеана, обоспечир.'-'.:о:':его прскикносенке его в бородку с учетом упругих свойств волокнистого материала.

Практически;! знг-Ч'.'узст:, и уоолизглтпл -.:ег'Улптатов а пг.опчг-од-ственнчу услогплу:

показана значимость силы нагрузки со сторон:.: питаягпего цилиндра на -.фрзкт/.вность чесянил и качество готовой пряхи, г.рздченона Функция определения распределенной нагрузки л зависимое?!! от напора гег<ду органами питатгцеи пари ч лиг^ной плотности волокнистого катер:ола, что позволяет контролировать установленную величину нагрулки;

разработанный нетод определения силы упругости материала позволяет определить диапазоны допустимых нагрузок и угла наклона передней грани зуба, обеспечивающего проникновение зубьев в бородку;

проведен анализ сил, действующих ка бородку с учетом упругих свойств волокнистого материала, а так«с проведены ^ксперикенталь-ний и теоретический методы построения профиля бородки, имение важные значения для учебного процесса.

Об-ьен работы. Диссертационная работа состоит из вреде -ия и пяти глав, завергаащдихеи общими результатами и выводами, содержит

страниц машинописного текста, рисунков, таблиц,

списка литературы, включающего наименования, и приложения на

страницах.

б

Апробация работы . Материалы диссертационной работы доложены и обсувденч:

1. На заседании кафедры прядения натуральных и химических волокон, 1590.

2. На научно-техническом совещании инженерно-технических работников прядилько-тхацкой фабрики им.В.М.Ногина, Ленинград, 1990.

Содергуанче работы. Во введении дано обоснование выбора темы диссертационно^ работы, показана ее актуальность, сформированы цель и задачи исследований.

В первой главе рассмотрены как более актуальные информационные и научно-технические литературные источники советских и зарубежных ученых по исследованию и развитию узла питания кардочесальной машины.

Вопросам улучшения проективности работы узла питания и исследования сил, дейстзувдцмх на волокнистый материал, посвяцено большее количество работ советских и зарубежных авторов.

В результате анализа имеющейся информации о выборе величин нагрузки и угла наклона передней грани зуба гарнитуры приемного барабана выявлено несовершенство исследований процесса сжатия волокон в зажимах органах узла питания кардочесальной машины, что объясняет сущестЕутацее определенное расхождение между теорией и практикой кардочесания, в частности, при выборе величины нагрузки на питающий цилиндр и угла наклона передней грани зуба гарнитуры приемного барабана.

Во-первых, согласно теории кардо чесания-, обрыв волокон не произойдет, если сложенное вдвое волокно, зажатое своими концами в питающей паре ''цилиндр-столик'1, не захватывается зубьями гарнитуры приемного барабана, то есть

или > А 'И

где - расстояние от линии зажима питающей пары до места

соприкосновения бородки с первым зубом гарнитуры; - длина волокна;

2 - коэффициент распрямлышости волокон = 0,5"*

Условия необрыва волокон по неравенству справедливы только для отдельных видов волокон: достаточно длинных и равномерно сложенных вдвое. Однако с точки зрения статистики, подобные случаи расположения волокон весьма редки по-сравнению с другими видами

расположения волокон в холстве.

Во-вторых, из теории известно, что от правильного выбора угла наклона передней грани зуба гарнитуры приемного барабана зависит степень проникновения зубьев в бородку. Для определения итого угла необходимо выполнить следующее условие:

А (2)

/1 > атс^/к ,

где уЗ - угол наклона передней грани зуба гарнитуры приемного

барабана;

^ - коэффициент трения;

Ь - длина передней грани столика;

Кг ~ радиус приемного барабана При уи = 0,2, 6 = 25 мм и Пл = 117т, отсюда 25°.

Однако в практике наиболее распространгная гатзнитура имеет р = 15°.

Причина отого расхождения метхду теорией и практикой относится к тому, что условие не учитывает сил упругости материала, возникающих в результате процесса сжатия волокон в зоне "столик -- приемный барабан".

По результатам литературного обзора и с учетом необходимости улучшения эффективности процесса чесания приемным барабаном в условиях разных геометрических параметров органов'разных марок машин^ и упругих сеойств волокнистого материала сформулированы задачи диссертационной работы.

Во второй главе сделан обзор существующих методов исследования процесса сжатия волокон в массе. Установлено, что существующие исследования сжатия волокон в массе не подходят для исследования процесса сжатия между органами узла питания.

Использование формулы Марина Ю.5. и Кучмы А.А. в нашем случае показало положительные результаты для исследования процесса сжатия в узле питания. При больших давлениях технологического хлопка, Морин и Кучма предложили пользоваться эмпирической формулой ддя определения давления:

<Г*Ср~?> > (сИ/см2) (3*!

где <л - давление,

р - объемная масса волокон (плотность^,

С, 2> - эмпирические постоянные. Для средневолокнистого хлопка 5-П С « 6Ю,2>» 20,8

Сила упругости волокнистого материала в зоне "цилиндр-столик" и "столик - гр"»<ный Скраба; |" рассчитывалась по формуле:

, [сю (4)

гдо £ - плогсдь с?-:«ае;.!ой части волокнистого материала. Плотность волокнистого г.лтериала у? определялась по формуле:

, 'г/см^ г 55

где - линейная плотнасть волокнистого материала, текс,

с/ - толщина волокнистого наторкала в процессе сжатия, см; ¿> ширина питания волокнистого материала, см Гоомотри^ескнП аиаллс. зоны "цилиндр-столик" (рис.1> покапал, что

с/= Л < По • Са (Щт^) , [см] !&

где - входной и выходной запор мегзду питающим цилиндром и столиком;

Сн - протяженность сгима&моЯ части материала в питающей паре,

она зависит от высоту носика питающего столика •; Гч - радиус питающего цилиндра.

Результаты расчета силы упругости материала в первой зоне

показали ^ -2>ЬН , сН

где £ - средняя протяженность снимаемой части материала в питающей паре;

Для наиболее позитивного чесания бородки необходимо усилить зажим волокон в пнтечще'Д даре. В птоп случае толщина холста сI в зажиме долгна быть на»:."знь:!10й.

С тоЧ!;и зрения динамики сила л( есть противодействующая силы нагрузки на питающий цилиндр). Таким образом, выявлена сглзь

ме;кду геометрическими и динамическими параметрами органов зоны "цилиндр 'Столик", которая характеризуется функцией

Наиболее оФ^сктивное чесание обеспечивается при проникновении зубьев гарнитуры по всей длине бор:дки г.о передней грани питающего столика. В г*том случае толщина бородки с/г = ¿¡„ , где максимальный зазор между приемным барабаном и питающим столиком. Геометрически^ анализ данного узла показал 6я

2 Г„г

лГ

ю

Для определенен силы упругости волокнистого материала, приходЯщой-ся на пдно ес л окно в сечеч:'и бородки в лчбог* положении относительно передней грани столько лодучзна формула

\ Тпл 7 7г

г.се Те ~ л"нз11ная плотность бородки в данном положении, текс Ьщ ~ части бородки от линия верхней грани столика до

(.геста ьо:»д'.>'Ствяя первого оуба гарннтурь: с бородкой, с?,

- мин^уз л ьньы зазор приемным барабаном и передней гранъп столика, см;

- линейная плотность толокна, текс; £ - шаг зубьев герчитуры.

Ил теория кардсчзсачяя силовой акалиа ''рис.21 в зоне "столик- СарлСан'" прпгодкт к определение угла наклона передней грани столика

у3 уз * уЗ,

гДе уз, - угол чесания;

- угол обхвата дуги приемного барабана от начала моста воздействия луоа до перпендикуляра от Центра барабана к столику.

При врагрнн'и нрие.'иого барабана ка*дыЯ зуб его гарнитуры будет воздействовать с силой чесания Р, направленной вдоль движения волокна, то есть пагаллельно песедней грани зуба

I

Проекция всех сил (ъ том число силы упругости на оси координат 'X, У: ¿.Х-а+Ягйпр 1-Гг-0 1

= -о i (13)

где Рт - сила трон/я, она равна уцр/ , отсюда /у уУ-Р'б»^

уи - копФФициент трения

Еолокнистый к.-.тер-лол не будет уплотняться, а будет двигаться вдоль передней грани зуба к сторону его основания, если выполнятся следует,ее неравенство:

о>Рг

После подставления значения б и /у из С12> к '14) получаем

Л

>/'- Р

отсюда ^

Угол fii определяется отношением Из 'Ш, 'IGï и fIV следует ^

Неравенство '1б> представляет собой новое условие выбора угла наклона передней грани зуба горниту^н приемного барабана. Как видно из отого неравенства, при Rg=0 оно приобретает вид неравенства fZ^i.

Находящаяся в зоне "питакуднн столик - приемный барабан" бородка подвергается интенсивн1тм ударам со сторони зубьев гарнитуры приемного барабана. При птом наблюдаются два основных случая в зевпсдмости от расположения волокон в холсте.

Первый случаи. Задний конец волокна 'или комплекса волокон"! оагат в питанной паре, а передний конец захватывается зубом raj>-HUTj'pd, в результате чего волокно натягивается, вытаскивается из зажима.

Второй случай. Волокно - при воздействии зуба - не зажато в питающей паре "цилиндр-столил". В лтом случае протяженность волокна t $ Sfrtùl .

Для первого случая в результате захвата переднего конца волокна пубом га;iштурм сила чесания определяется по Формуле:

р Г J±lb 'I94

где JU - козЧ'*иЦи?.нт трения между волокнами;

Qn - сила наг,-узки се стороны питапцего цилиндра, СИ; hj, - число волокон в сечении бородки: "i1 ! 7r, Tt - линейные плотности бородки и волокна; П. - число зубьев гарнитуры но ширине бородки

v -е ■

где о - ширина бородки;

Г - сшрина канавки на поверхности приемного барабана. Предварительной расчет угла наклона зуба приемного барабана р по Формуле '16^ с учетом силы Pj показал, что проникновение зубьев в бородку осуществляется даже при отрицательном значении0 угла р

Д<т второго случая расчот силы чесания рассмотрен на основе закона сохранения количества движения.

Волокно, пон его зацеплении зубом гарнитуру переходит от скорости нитяного Цилиндра на скорость приемного барабана К« Такое изменение приводит к изменен;,») импульса силы (или силы че-санил,1 Pg па rper/л д i . Спорость толокна пленяется на коротком отрезке л X , что привод;;? к кононенн-о количества движения:

ms ■ ¡fn* - ■ Рг -д ¿ '2см

где Рг * сила чссонил волокна;

1С,Vnf ~ скорости пита>-,:ч;го цилиндра и приемного барабана; й£ - промежуток времени, за которое зуб гарнитуры ¡.^действует на волокна до полного перевода на скорость

приемного бар.ебача д

где АХ - изменение п;,-'т;;-;онности волокна я результате действия зубьев гарнитуры за вре.-яд£ ; ".•асса волокна в кг.

меньше Vis , то \СН моъно пренебречь, тогда из (201 гптзклет:

tíS

Поскольку 1Л.Ц и с учетом (21

Р,

f'h

fZZ\ '23)

где ¿1 - длина волокна;

2 - степень распрячлонности волокон. (О Масса толокна определяется по формуле:

'24)

Подставляя значения ■'2o^ к '2-1) в '221, получим силу чесания для сгободнь'х волокон PJ

или

А-А»

<->1 Tt ■ ю'*-\

(25^

с учетом г£<\

Подставив ЕМра^ения и <"251 в получим обобщенное

условие выбора угла наклона передней грани зуба г ¡".¿штурм приск'ио--го барабана для свободных волокон 'неконтролируемо.

14 -

w -

Т 'Ъ-

-5

-ЯЬ

Г, - г iti-fO'*

!?.ь\

v asriLn

Lb

ГяГ

где у/ _ доля содержания волокон в сечении бородки, Приняв параметры С = 6Ю,2> = 20,6, В = 100 см, 6 = 3 см,¿=0,65 см, £ =0,5,^=12,4 см,_уО = 0,2, Тж = 400000 текс ¿,= 0, Ч> =1, УпГ = Ю м/с . , полу--им ^>(-7+14) = 7°, что соответствует выбору угла наклона зуба на практике.

С помощью ЭВМ, получен массив значений р при разных параметрах Формулы .'26%. Результата расчета на ?ВМ подтверждают точность определения угла р по неравенству (¿б).

Третья глава посвящена построению теоретического и фактического профиля бородки.

Процесс прочесывания волокнистого материала приемным барабаном можно рассматривать как процесс утонения продукта путем его вытягивания. Клочки и о/дельные Еолокиа располагаются в холстве хаотично, но благодаря сильному закиму в питающей паре и интенсивному воздействию зубьев гарнитуры, волокна в бородке ориентируются, распрямляются вдоль их движения и разъединяются на отдельные волокна или на более мелкие клочки. Поэтому для теоретической характеристики профиля бородки допущено, что клочки и отдельные волокна в бородке достаточно распрямлены. г,

В качестве основания для теоретического построения профиля бородки принимается сравнение длины бородки /.£ в I -ой точке с соответствующей длиной группы волокон штапильной диаграммы длин хлопка. Предположим, что бородка состоит из 4-х груш элементарных бородок разных по длине волокон. Тогда средняя длина каздой из зтих ' бородок определяется по Формуле

г (ЗО'-С)г27>

_ ^ ¿60 где XI - среднее расстояние от верхней грани столика до соответствующей точки, пересечения с —ой элементарной бородки с зубьями гарнитуры.

С учетом . ,—-

X ■ 6-У2Гп,Ш-$<) (2&)

Сравнивая значения ¿1 для каждой элементарной бородки по штапельной диаграмме распределения длин волокон, был определен процент содержания волокон каждой х -ой бородки. 0

Для получения фактического профиля бород"и, после остановки машины выбрали часть бородки с определенной шириной. После разрезания ее по длина на четыре равномерные отрезка и их взвешивания

получаем результаты, которые сравниваем по штапельной диаграмме для определения соответствующего процента содержания волокон каждого участка.

С целью выяатения зависимости длины бородки от величины нагрузки на питающий цилиндр, эксперимент повторялся для трех различных: значений £ЦЧ,

Результаты исследования показали, что увеличение силы нагрузки от 500 Н до 3140 Н способствует улучшению распрямленности волокон в бородке от 0,4 до 0,6, что подтверждается повышением ¡эффективности чесания.

Четвертая глава посвящена разработке пряного и косвенного методов определения сил упругости материала в двух зонах узла питания кардочесальной макины "УККРЕА". Для определения силы упругости К» , возникающей в результате сжатия материала в зоне "столик - приемный барабан", использованы четыре проселочные тензометра, установленные в специальной щели в передней грани столика. Тензометрическая Салочка подключалась к ко сто во Я схе::е с осциллографа.

эксперимент выполнен по трек вариантам, различающимся между собой по величине линейной плотности питающего холста. Сила упругости материала определена по трем методам: теоретическим (?гт , расчетным и экспериментальным Р2

гг 91

где (X - ширина балочки тензодатчика = 2,7 см; é' - ширина вергаида зуба = 0,06 см

о" 2ШЭ

кг - —р— > 0 гзо)

где ¿¿Г - прогиб балочки тензодатчика;

£ - модуль упругости материала балочки;

J - момент инерции J* ^ (31)

/j - толщина балочки тензодатчика

2,725 à i = 599 Wi , '(32)

где 2,725; 599 - тарировочнке когДЙициенты,

Ai - цена деления Fia осциллографе. Результаты экспериментального исследования силы упругости, показолл, что сила^ увеличивается с увеличением линейной плотности

аьлр<люнчого холста, что соответствует теоретической основе определения птой силы.

Сила упругости волокнистого материала в зоне "цилнидр-сто-лик" определялась косвенным методом. Дня лтого был подготовлен специальный лабораторный стенд с теп, чтобы сило возможно изменять толщину измеряемого образца соответственно зазору менду питавши цилиндром и столиком. С использованием вышеуказанного тензодатчи-ка и мостовой схемы.

Результаты эксперимента покачали, что уменьшение величины гарантированного зазора /} приводит к увеличение силы упругости материала, которая, в свою очередь, соответствует установленной нагрузке на питапщий ци-ишдр.

Пятая глава посвящена исследованию влияния величины нагрузки со стороны питающего цилиндра на зО-ктиьнэсть чесания и качества готовой пряки.

Еажне/шей характеристикой технологического процесса пневмомеханического прядения является его стабильность, определяющаяся величиной обрывности п,)Яти. От уровня обрывности зависит поил обслуживания прядильщицы, проПк'еодит.мьность труда и оборудования в прядонии, качество выпускаемой

С целью определения зависимости технолог; чоскоК обрывности пряжи от величины нагрузки со сторны питающего цилиндра кардоче-сальной мамины проводились совместные исследования на щАдильно-ткацкоЯ фабрике им. Ног;-па, Ленинград, исследования выполнена по трем вариантам, различающимся мсг,-¥пу собой по величине нагрузки. Анализ результатов исследований позволяет сделать ряд следующих выводов:

улучшение эффективности чесания по всем показателям: качество прочеса, выход угаров, относительная работа разрыва.

С увеличением силы нагрузки от 509 Н до 3140 Н число пороков на 100 С 1.Г снизился от 41 до 25, увеличился выход угоров из-под приемного барабана от 1,6 до 2,3', уменьшилась относительная работа разрыва ленты от 21 до 18,4 мДу/ктокс. Данные результаты свидетельствуют об улучшении внутренней структуры ленты: и распрямлинности, ориентации и ¡лзгедиценности волокон; улучшении эффективности чесания позволило за счет-снижения обрывов обеспечить более стабильную работу на пневмомеханических-прядильных машинах БР-200. Так как число обрывов снизилось от 7-1,2 до 2в,7 ;рывов на тысячу камер в час;

в результате увеличения нагрузки па питащр:»: цчлиндр чесальной машин» улучпилось качество готор.>Я щ.л>;и по всем основным показателям: снизился козйицнопт г-^юОДи но лшк-.мпЯ плотности от 0,7 до 2,9"% по разрывной нагрузке от 15,S до и число непсоь га

1000 м прл-ки от 1128 до 702. Таимо ко«. :ился показа?:' :ь «ччестса от 0,66 до 1,1, что свидетельствует со улучшении сор i пря^и от третьего до первого.

Полученные результат'! позволили рекомендовать у - сличить величину нагрузки со стороны питаемого цилиндра чесальн';' ма;пи"ы ЧУД-4 от 2G03 H до'3110 Н.

Согласно отраслевым нормам обслуживания для прядильщиц и нор-»-атирам времени при роботе по сбслу^неани-з пневмомеханических прядильных мадии марок БД-200 от 5 апреля IS85 ожидаемый зкономичес-ккй аффект за счет снижения числа обгывоЕ и увеличения объема выпускаемой прЯ:;:и Г:.) теге первого сорта составит 4,-5 тыс.рублей я год на одну прядилы-уо Maanity.

Об'ние результаты и "нводы по т.а.боте

1. Проведен г-201'0трическ:«Л анализ узла питан!:л для различных видов конструкций питордой пары "цилиндр-столик".

2. Установлено, что силы нагрузки на волокнистый материал со стороной питающего Цилиндра есть Функция от протяженности зарина

в зависимости от ра.зродки мемду цилиндром и столиком и от линя'*мой плотности холста.

3. Проведен анализ сил, действующих на бородку с учетом ее упругих свойств.

4. Установлено, что добор угла наклона породной грани зуба гар-нитурн приемного барабана зависит от упругих параметров волокнистого материала, от скорости и радиуса приемного барабана, от разводки мемду столиком и барабаном и от рабочей длины бородки относительно передней грани питающего столико.

5. Выявлено, «то чесание волокон задние концы , которое за-татн в питало"; паре, происходит да^е при отрицательных значениях угла наклона зубьев.

6. Установлено, что чес.тие свободных 'шконтр?л:!руег веской происходит при угле наклона эублуЗ>7 .

7. Теоретически и зкепериненталыю определен профиль йопд-ки ня }абочей грани питаемого столика.

8. Установлена закономерность ипмднемия силы упругое«! бородки вдоль о-г длины.

0. Разработаны прямой и юеиенииГ; методы есц •¿деления с;ш упругости. волокняспго материала г зонах "Цилчм^-сюлик" п "столикг -приемный барабан".

10. Изготовлен лабораторный сг^нд для иссладованил сил упругости волокнистого начеркала ь зоне "цилиндр-столик", который может также использоваться для исслвдлрыщя с. ■ упругости 1ц и сжатии волокон б различных технологически* пер-^дах прядильного производства.

11. Выявлено влияние величии« нагрузки со стороны питающего Цилиндра на степень "".асщямлппчости бородки. Показано, что слабый эйкнм яечеду пчто^'..;ич Цилиндром и столиком приводит к тому, что приемный огцпб-чн плохо прочесыюет бородку и выхватывает из холста необработаннее комплексы волокон, что приводит к ухудшению г/^ек-тирности чесания.

12. Результаты геометрического анализа Узла питания и анализа сил, действующих на бородку, имеют планов значение дли учебного процесса.

13. Ожидаемый пкономичоский пчч'ект от увеличения силы нагрузки на гтачщий'цилиндр в производственных условиях прядильно-ткац-кой фабрики им.Ногина составит 4,4 тис.рублей в год па одну прядильную уо'лнну.

Подписано к печати 2.11.90 г. Оормпт РОхО'^/Хб. Почать оАсгтно. Уч.-изп.п.1,1. Уси.печ.п.1,02. расаз У^ир.^к 100 нка. Гролпптно Отпечатано на ротапринте ]]1ШШ нм.С.МЛирпва 19Ю2Р, Ленинград, уп.Нохотшя,26