автореферат диссертации по строительству, 05.23.11, диссертация на тему:Учет вероятностно-статистической изменчивости физико-механических свойств материалов конструктивных слоев при расчете нежестких дорожных одежд

ЖИГУР Юрий Леонидов

УЧЕТ ВЕРОЯТНОСТНО-СТАТИСТИЧЕСКОЙ ИЗМЕНЧИВОСТИ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ КОНСТРУКТИВНЫХ СЛОЕВ ПРИ РАСЧЁТЕ НЕЖЕСТКИХ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД

(05 23 11 — Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей)

Автореферат диссертации на соискание ученой Степени кандидата технических наук

Москва 2007

003066204

Работа выполнена на кафедре «Изысканий и проектирования дорог» Московского автомобильно-дорожного института (государственного технического университету)

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Поспелов Павел Иванович Официальные оппоненты - доктор технических наук

Руденский Андрей Владимирович - кандидат технических наук Апестина Валерия Петровна

Ведущая организация - ГУП «НИИ Мосстрой»

Зашита диссертации состоится «18» октября 2007г в 14 ч на заседании Диссертационного совета Д 212 126 02 ВАК РФ при Московском автомобильно-дорожном институте (государственном техническом университете) по адресу

125319, г Москва, А-319, Ленинградский проспект, 64, ауд 42

Телефон для справок (495) 155-93-24

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МАДИ (ГТУ)

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью, просим направлять в адрес диссертационного совета Копию отзыва просим прислать по e-mail. uchsovet@madi ru

Автореферат разослан « » сентября 2007г

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, профессор

В Борисюк

Актуальность темы.

Увеличение интенсивности движения эксплуатационных нагрузок приводит к преждевременному разрушению нежестких дорожных одежд Применение теории вероятности случайных функций, учитывающей изменчивость прочностных и деформационных свойств материалов и их геометрических параметров при расчете способна повысить надежность нежестких дорожных одежд

Целью диссертации является изучение вероятностно-статистической изменчивости прочностных и деформационных характеристик материалов конструктивных слоев и учет ее в расчете конструкции нежесткой дорожной одежды

Задачи исследования:

1 Получить аналитическое решение для определения коэффициента прочности конструкции нежесткой дорожной одежды по сдвигающему напряжению в грунтовом основании

2 Получить аналитическое решение для определения коэффициента прочности конструкции нежесткой дорожной одежды по упругому прогибу

3 Получить аналитическое решение для определения коэффициента прочности конструкции нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе в монолитных слоях

4 Разработать программы для расчета статистических коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд

5 Выполнить экспериментальные исследования закономерности распределения параметров прочности и деформативности материалов конструктивных слоев нежестких дорожных одежд

6 Исследовать влияния объемной георешетки ГЕОВЕБ на деформативность дополнительного слоя основания из песка

7 Провести анализ влияния объемной георешетки в дополнительном слое основания из песка, на коэффициенты вариации общего упругого прогиба нежесткой дорожной одежды

-28 Выполнить численный эксперимент по разработанным программам для оценки влияния вероятностно-статистической изменчивости базисных аргументов и заданного уровня надежности на расчетные значения коэффициентов прочности

9 Разработать на основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований практические

рекомендации по совершенствованию методики расчета нежестких дорожных одежд

Научная новизна.

Впервые учтена вероятностно-статистическая изменчивость физико-механических свойств материалов конструктивных слоев при расчете нежестких дорожных одежд

Практическая ценность.

Разработаны практические рекомендации по совершенствованию расчета нежестких дорожных одежд капитального типа Проведено изучение влияния объемной георешетки на уменьшение коэффициентов вариации модуля упругости дополнительных слоев основания из песка

Структура и объем работы

Диссертация содержит 148 стр , включает введение, 5 глав, общие выводы, 30 рисунков, 29 таблиц, список использованной литературы из 95 наименований

Основное содержание работы.

Во введении обосновывается актуальность темы, сформулирована цель работы, изложены научная новизна и практическая ценность проведенных исследований

В первой главе проведен анализ существующего детерминированного метода расчета нежестких дорожных одежд Установлено, что принятые в нормативных документах значения коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд нуждаются в аналитическом обосновании, т к они в полной мере не учитывают дисперсию физико-механических характеристик конструктивных слоев и материалов

В связи с этим необходимы теоретические исследования по обоснованию коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд

с применением одного из методов теории надежности - метода статистической линеаризации случайных функций нескольких случайных аргументов, позволяющего учесть вероятностно-статистическую изменчивость прочностных и деформационных характеристик материалов и конструктивных слоев, обусловленную технологическими и погодно-кпиматическими факторами

Выполнен анализ исследований, посвященных учету вероятностно-статистической природы прочностных и деформационных характеристик материалов конструктивных слоев

Исследованию закономерностей распределения физико-механических свойств материалов, применяемых для устройства нежестких дорожных одежд, посвящены работы Н Н Иванова, В Ф Бабкова, А П Васильева, И А Золотаря, В П Носова, Ю М Яковлева М С Коганзона, А М Богуславского, А В Руденского, В А Семенова, В М Сиденко А В Смирнова, А П Степушина, В К Некрасова, А Я Тулаева, Т П Лещицкой, С Л Скутина и др

Для уменьшения дисперсионных свойств материалов дополнительных слоев основания необходимо применение современных материалов, способных улучшить как вариационные свойства материалов, так и их несущую способность Одним из таких материалов является объемная георешетка ГЕОВЕБ

Наиболее полное отражение в литературе вопросов применения объемных георешеток рассмотрены в работах А И Кима, Е И Кондакова, В Д Казарновского, Е С Пшеничниковой, А Е Мерзликина, И М Колодня, М А Попова, С А Матвеева, Ю В Немировского, Р М Корнера, Р Дж Батурса, П М Жаррета, Г Жамнежада, П М Г идо, Н С Сотиракиса, Дж Волса и др

Вместе с тем, имеющиеся результаты немногочисленных экспериментальных данных нуждаются в детальном исследовании и экспериментальном подтверждении для определения влияния внедрения объемной георешетки на коэффициенты вариации модулей упругости нежестких дорожных одежд

Во второй главе диссертации приведены основные положения вероятностно-статистического расчета нежестких дорожных одежд Проведены теоретические исследования по определению вероятностно-статистических характеристик упругого прогиба, напряжения сдвига в дополнительном и грунтовом основании и растягивающих напряжений при изгибе, позволяющие учесть изменчивость физико-механических свойств материалов, толщины слоев и заданный уровень надежности с использованием методов статистической линеаризации и теории случайных функций нескольких случайных аргументов

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции предельного активного напряжения сдвига в грунте рабочего слоя (или в несвязанном материале промежуточного слоя) используем детерминированную зависимость, принятую в ОДН 218 046-01

Тпр = Сыка + 0Акду2ог{д<р, (1)

где Сы - сцепление в грунте земляного полотна (или материала конструктивного слоя дополнительного основания из несвязанных грунтов),

кд - коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции

на границе песчаного слоя с грунтовым основанием,

гоп - глубина расположения поверхности слоя, проверяемого на

сдвигоустойчивость, от верха конструкции, см,

у - средневзвешенный удельный вес расположенных выше

конструктивных слоев, кг/см3

Г-Ць*-. И

<р - расчетная величина угла внутреннего трения материала, проверяемого на сдвиг, при воздействии статической нагрузки

Дисперсию случайной функции предельного активного напряжения сдвига определим как дисперсию случайной функции трех случайных аргументов по известной зависимости теории случайных функций

О о 2 Оу +(^)2 От, (3)

ЭТП„ ЭГП0 эт„„

где (--),(--),(--) - частные производные функции (1) по

ЭСд, ЪТ0П дер

трем случайным аргументам, Сц - сцепление в грунте земляного

полотна (или материала конструктивного слоя дополнительного

основания из несвязанных грунтов), гоп - глубина расположения

поверхности слоя и <р - расчетная величина угла внутреннего

трения материала, проверяемого на сдвиг

Коэффициент вариации \/Т случайной функции предельного

активного напряжения сдвига в грунте получим с помощью известной формулы

I пр т 4 '

' лр

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции полного активного напряжения сдвига в грунтовом основании (или проверяемом слое) используем детерминированную зависимость, предложенную А М Кривисским

= + 7в > (5) где тн,тд- активные напряжения сдвига соответственно от временной нагрузки и собственного веса вышележащих слоев

п-1

толщиной /7 =

;=1

тн = 0,00459 г р Ю-0'0132« (6)

те =10-5(5-0,3<2>()]Г/7( , (7)

/=1

где <р, - угол внутреннего трения грунта или материала проверяемого слоя, р - давление в шинах,

2 - эквивалентная (расчетная) глубина точки под центром отпечатка колеса, в которой определяется напряжение сдвига при замене вышележащих слоев эквивалентным слоем грунта при

1<Х\/0<3, (8)

/=1

где О - диаметр отпечатка колеса,

1 = а{Еср!Е)е', (9)

где Е - модуль упругости грунта,

а* и в* - коэффициенты регрессии, определяемые по формулам

п-1

ТЕ, Ь,

(10)

I»,

1=1

где £,- модуль упругости /-го вышележащего слоя

Дисперсию случайной функции полного активного напряжения сдвига определим как дисперсию случайной функции двух случайных аргументов

где частные производные первого порядка от функции

Дисперсию DTgопределим, как дисперсию случайной функции двух случайных аргументов по формуле

Дисперсию активного напряжения сдвига DT определим как сумму дисперсии Dt и Dz

°DT=DTH+DTs (13)

Коэффициент вариации случайной величины активного напряжения сдвига определим по известной формуле

Vt, (14)

где ¥ни тв - средние значения случайных функций активных сдвигающих напряжений от временной нагрузки и собственного веса вышележащих слоев, вычисленные по формулам (6) и (7) при средних (проектных) значениях случайных аргументов Z,p,<p

Для определения коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по критерию сдвига в грунте подставим (4) и (14) в формулу предложенную А П Степушиным

кст _ У Р Р Га' м_.

ПС ~ 1 -Z2V2 ' ( }

где zp - аргумент нормированного нормального распределения, взятый при заданной надежности Кн

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции требуемого модуля упругости нежесткой дорожной одежды использован метод статистической линеаризации к детерминированной зависимости при kn=1,49, q = 1,10, Тсп = 18 лет, принятой в ОДН 218 046-01

Emin=98,65[lg(9,40A/p Трдг)-С], (16)

где С - эмпирический параметр, равный 3,05 3,55,

Л/р - приведенная интенсивность движения на последний год срока

службы, авт /сут,

Траг - расчетное число дней в году, в течение которых возможно накопление остаточных деформаций в грунтовом основании или слоях из малосвязанных материалов

Полагая Етт случайной функцией двух случайных аргументов А/р и Граг, для определения ее дисперсии используем следующую зависимость

где

Э Е„

ЭЕ„

= (:

эл/,

1Г

+(—

Г ^

(17)

рдг

дЫп

дТп

- частные производные первого порядка, взятые

"р " • рдг

от функции (16) по трем случайных аргументов А/р, Трдг

Для определения коэффициента вариации случайной

функции расчетного упругого прогиба в нежестких дорожных одеждах использована известная зависимость

V.

Среднее значение

"-тт

требуемого

(18)

модуля упругости

Етп определим по формуле (16) при средних значениях аргументов Мр> Трдг,

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции общего модуля упругости нежесткой дорожной одежды использован метод статистической линеаризации к известной детерминированной зависимости

/

Е„=-

1,05-0,1

О

1_з|^оби<

0,71 ?,

-общ

■агс1д

2,7/7

О V 6 Е,

-общ

Е 2

+--агс1д-

Еобщ п

О

(19)

2/73

6Е,

общ

где Е0 - общий модуль упругости,

Еобщ - общий модуль упругости полупространства, подстилающего 1-Й слой,

Е - модуль упругости материала /-го слоя, /7 - толщина 1-го слоя

В вероятностной трактовке общий модуль упругости нежесткой дорожной одежды является функцией трех случайных аргументов

Е, Е0дщ, /7

Дисперсию случайной функции общего модуля упругости определим как дисперсию случайной функции трех случайных аргументов

Е° Э£оби( Е°6щ ЭЕ £ ЭЛ " ^ '

ЭЕ0 ЭЕ0 ЭЕ0 где -—2—, —-- и —— - частные производные первого порядка от

оЕ0бщ ЭЕ дп

функции (19) соответственно по общему модулю упругости полупространства, модулю упругости материала /-го слоя и толщине /-го слоя

Для определения коэффициента вариации случайной

функции расчетного упругого прогиба в нежестких дорожных одеждах использована зависимость

(21)

£-о

Среднее значение общего модуля упругости Е0 определим по формуле (19) при средних значениях аргументов Еобщ, Ё, Ь

Аналитическое решение для определения коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по критерию упругого прогиба имеет вид

_1 + Л/1-(1-г^|д)(1-г2У|„ 1 -гМ

кпу= у \ XV ' - ■ (22)

где гр - аргумент нормированного нормального распределения, взятый при заданной надежности Кн

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции наибольшего растягивающего напряжения при изгибе монолитных слоев используем известную детерминированную зависимость

ат =аг р кв, (23)

где ке - коэффициент, учитывающий особенности напряженного состояния покрытия конструкции под спаренным колесом Принимают равным 0,85 (при расчете на одноколесную нагрузку кв = 1,00),

аг - растягивающее напряжение от единичной нагрузки при расчетных диаметрах площадки, передающей нагрузку, определяемое по формуле предложенной М Б Корсунским

4Е1 рК(1-//*р) 2 . Ьэ. Ь ,20

аг = —-(1 - - агЫд -2-) агсИд —, 24

я^-щ) Еобщо к О О Л,

где Ь-1- толщина покрытия, см,

Е-/ и ¡л1 -модуль упругости и коэффициент Пуассона материала покрытия (/¿7=0,25),

Е06щ0 и /лср - модуль упругости и коэффициент Пуассона конструкции, подстилающей покрытие (/¿ср=0,3), р - удельное давление от расчетного автомобиля, кГ/см2, К - коэффициент запаса на динамичность и неоднородность условий работы одежды, принимаемый 1,15 1,3 О - диаметр отпечатка колеса

<26)

После подстановки формулы (24), (25) и ¡хь ¡лор в формулу (23) получим _

1,1 ад^-

4 Е., 0,91рК.. 2 . Р$4Еобщо а --3--!—(-1--агс(д-!-=—) X

г 0,75л" Еобщо к О

, 2 О .

х^-агсф-, р кв

0 1,1

(26)

[0,94 Еобщо

В вероятностной трактовке величина наибольшего растягивающего напряжения при изгибе монолитных слоев представляет собой случайную функцию трех случайных аргументов Л,, Еь Е0бЩ0

Для определения дисперсии случайной функции расчетного растягивающего напряжения определим как дисперсию случайной функции трех случайных аргументов по формуле

П =(Э£>)2 02 +(Э£г.)2 02 02 (2?)

°л1 О43! общ о

где ^^ и ——--частные производные первого порядка от

ЭЛ-| Э Е, ЭЕобщ 0

функции (26) соответственно от толщины покрытия, модуля упругости материала покрытия, модуля упругости конструкции, подстилающей покрытие

Для определения коэффициента вариации Уа случайной

функции наибольшего растягивающего напряжения при изгибе монолитных слоев нежесткой дорожной одежды использована зависимость

,/бГ

Среднее значение наибольшего растягивающего напряжения при изгибе определим по формуле (26) при средних значениях аргументов Л-,, Б,, Еобщо

Для определения среднего значения и дисперсии случайной функции расчетного изгибающего напряжения использован метод статистической линеаризации к известной детерминированной зависимости

где - нормативное значение предельного сопротивления

растяжению (прочность) при изгибе при расчетной низкой весенней

температуре и однократном приложении нагрузки,

к2 - коэффициент, учитывающий снижение прочности во времени от

воздействия погодно-климатических факторов,

\/р>- коэффициент вариации прочности на растяжение,

t - коэффициент нормативного отклонения,

Л/р - расчетное суммарное число приложений расчетной нагрузки за срок службы монолитного покрытия с учетом числа расчетных суток за срок службы,

т - показатель степени, зависящий от свойств материала рассчитываемого монолитного слоя,

а - коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения повторной нагрузкой, а также вероятность совпадения во времени расчетной (низкой) температуры покрытия и расчетного состояния грунта рабочего слоя по влажности

Дисперсию случайной функции предельного сопротивления растяжению при изгибе асфальтобетона при многократном воздействии нагрузки с учетом формул определим как дисперсию случайных аргументов Я0\л Л/р по формуле

где и частные производные от функции (29), взятые в

Э к0 д Ыр

окрестности математических ожиданий случайных функций аргументов и Л/р

Зная средние значения, дисперсию случайной функции предельного сопротивления асфальтобетона, найдем ее коэффициенты вариации по формуле

Ял,=Я0к2а А/р

■Мт

(29)

Для определения коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по критерию упругого прогиба подставим (28) и (31) в формулу

¡/■ст Лпр =

1-

О-а

(32)

Третья глава диссертации посвящена экспериментальному исследованию статистических параметров материалов конструктивных слоев нежесткой дорожной одежды

Для определения коэффициента вариации среднего и среднеквадратичного отклонения модуля упругости подстилающего грунта и песка армированного объемной георешеткой был проведен натурный эксперимент в грунтовом лотке СоюздорНИИ

С учетом заданного уровня надежности /Сн=0,95 получен расчетный модуль упругости песка, армированного ГЕОВЕБ

■ Е-1,64 Эр = 206,75 -1,64 27,73 = 161,27 МПа

(33)

Модуль упругости грунтового основания за счет армирования ГЕОВЕБ увеличился в 1,6 раза

Коэффициент вариации модуля упругости песка, армированного ГЕОВЕБ УЕ =13,41%

На рис 1 представлена зависимость упругой деформации слоя основания из песка, армированного ГЕОВЕБ от величины удельной статической нагрузки

08

0,7

0,6

?

2 0 5

л 04

а.

■в■ 0,3

а

0,2

0 1

0

А

1 * г

1—

?

0,00

0,10

0,20

0,30

Нагрузка, МПа

Рис 1 Зависимость упругой деформации от величины удельной статической нагрузки 1 - кривая средних значений песка, 2 - кривая средних значений ГЕОВЕБа, заполненного песком

Для дополнительной оценки дисперсии прочностных характеристик конструктивных слоев основания с объемной георешеткой и без нее необходимо провести математический анализ испытаний, проведенных к т н , проф С А Матвеевым на опытном участке автомобильной дороги Ханты-Мансийск - Нягань осенью 2002г На отрезке дороги длиной 350м (ПК 326+00 -ПК329+50) было построено пять опытных участков и один базовый На основе этого получены следующие результаты на участках 1,2,3 коэффициенты вариации величины упругого прогиба равны 37,7%, 30,77%, 56,1% соответственно, тк объемная георешетка укладывалась в щебенчатое основание, устроенное методом заклинки На участках 4,5 коэффициенты вариации величины упругого прогиба равны 15,92%, 16,94% соответственно, тк объемная георешетка была уложена в песчаный слой основания

Как видно из анализа значений коэффициентов вариации упругих прогибов 1,2,3 конструкции дорожных одежд опытных участков, армирование объемной георешетки щебенчатого основания приводит к недоуплотнению слоя и значительно увеличивает дисперсию модуля упругости Армирование объемной георешеткой дополнительного слоя песка в 4 и 5 конструкции дорожной одежды уменьшило коэффициент вариации модуля упругости Это свидетельствует о целесообразности применения объемных георешеток в песчаных грунтах для уменьшения дисперсии физико-механических свойств материалов дополнительных слоев основания нежестких дорожных одежд

Произведен отбор кернов лабораторией 26 ЦНИИ МО РФ и исследованы закономерности распределения толщины верхнего слоя асфальтобетонного покрытия третьего транспортного кольца Результаты исследования показали, что математическое ожидание, среднеквадратическое отклонение и коэффициент вариации толщины верхнего слоя асфальтобетона равны Л = 7,12см, Зл = 2,396 см, ^=33,67%, что значительно превышает нормативные значения

Были проведены исследования закономерности распределения прочности асфальтобетона уложенного на МКАД, проспекте Вернадского и третьем транспортном кольце, с помощью испытаний образцов - кернов на сжатие По результатам испытаний было определено математическое ожидание, среднеквадратическое отклонение и коэффициент вариации прочности верхнего слоя асфальтобетона третьего транспортного кольца, проспекта Вернадского и МКАД результаты приведены в табл 1

-13_Таблица 1

Характеристика Третье транспортное кольцо Проспект Вернадского МКАД

Математическое ожидание Я, МПа 3,25 3,74 3,62

Среднеквадратическое отклонение , МПа 0,26 0,217 0,117

Коэффициент вариации , % 7,89 5,8 3,23

На рис 2 представлена графическая интерпретация результатов статистического исследования прочности на сжатие верхнего слоя асфальтобетона третьего транспортного кольца, проспекта Вернадского и МКАД

К МПа

Рис 2 Эмпирическая (функция распределения прочности асфальтобетена на снетие. -♦— Эмпирическая функция распределения прочности на огатие верхнего стоя

асфальтобетона третьего транспортного когьца, -а- Эмпирическая функция распределения прочности на сжатое верхнего стоя асфальтобетона проспекта Вернадского,

Эмгмржеская функция распределения грочности на сжатие верхнего стоя асфальтобетона МКАД

Статистические исследования распределения прочности асфальтобетона показали, что коэффициенты вариации асфальтобетона на сжатие изменяются от 3,23 до 7,89% Полученные данные хорошо согласуются с данными А В Руденского и В А Семенова

- 14В четвертой главе проведен вычислительный эксперимент по определению статистических коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд по трем критериям сдвига в грунтовом основании, упругому прогибу и растяжению при изгибе

Для упрощения исследований воздействия изменчивости физико-механических характеристик материалов конструктивных слоев на величину коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд был написан алгоритм на базе программы МаШсас! и проведен вычислительный эксперимент

В целях иллюстрации влияния изменчивости случайных аргументов (угла внутреннего трения (р, глубины расположения слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость 2, толщины слоев одежды Г/7, сцепления в грунте Сы ) на величину статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по напряжению сдвига в грунтовом основании был выполнен вычислительный эксперимент

Интерпретация результатов вычислительного эксперимента по определению коэффициентов прочности по критерию сдвига в грунтовом основании нежестких дорожных одежд приведена на рис 3

8,5 7,5 6,5 5,5

а, к

4,5 3,5 2,5 1,5 0,5

0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 0,98

Заданная надежность Кн

Рис 3 Влияние вероятностно-статистической изменчивости угла внутреннего трения, глубины расположения слоя, толи^ны слоев, сцепления в грунте и заданной надежности на коэффициент прочности нежесткой дорожной одежды по сдвигу в грунтовом основании

~*-ОДН 218 046-01 ^Ус=УИ=Уг=Уф=0 05, —♦—\/с=\/И=\/г=\/ф=0 10, ~*~Ус=УИ=Уг=Уф=0 20

/

/ /

/

/ /

/

/

( 3,379

№2? гЩ идо 1 ™ Г2749 ---1 • 1,88 1 1 Ш

га® нУ^-

Анализ данных, представленных на рис 2, показывает, что вычисленные значения статистического коэффициента прочности при заданном уровне надежности Кн =0,7 - 0,98 значительно отличаются от принятых в нормативных документах ВСН 46-83, ОДН 218 046-01, МОДН 2-2001

В пятой главе приведены практические рекомендации по совершенствованию расчета нежестких дорожных одежд

Практический расчет нежесткой дорожной одежды по упругому прогибу конструкции рекомендуется выполнять из условия

Е-общ — Кпу Ет|П, (34)

где к™ - статистический коэффициент прочности дорожной

одежды по критерию упругого прогиба, принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности, учитывающий влияние неблагоприятного сочетания вероятностно-статистической изменчивости деформационных и геометрических характеристик конструктивных слоев Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности к0™ по упругому прогибу приведены в табл 2

Проверку сдвигоустойчивости подстилающего грунта и конструктивных слоев из малосвязных материалов рекомендуется выполнять из условия

fa<ISL. (35)

а iscm v '

ПС

где Кпсст - статистический коэффициент прочности подстилающего грунта или материала конструкции слоя по сдвигу, определяемый с заданным уровнем надежности и учитывающий вероятностно-статистическую изменчивость толщины конструктивных слоев, угла внутреннего трения и сцепления грунтов и материалов проверяемого слоя Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности Кпсст нежесткой дорожной одежды по сдвигоустойчивости подстилающего грунта и малосвязных конструктивных слоев приведены в табл 2

Проверку прочности конструкции нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе рекомендуется выполнять из условия

э><—. (36)

' wem ' v '

где КсПр - статистический коэффициент прочности нежесткой

дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе, определяемый с заданным уровнем надежности и учитывающий влияние неблагоприятного сочетания вероятностно-статистической изменчивости модулей упругости и толщины конструктивных слоев, предельного сопротивления материала растяжению при изгибе, расчетного периода года и числа приложений нагрузок Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности Кпрст нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе приведены в табл 2

Графическая интерпретация табл 2 представлена на рис 4

2,5 2 1,5

о. с

1

0,5 0

0,8 0,85 0,9 0,95 0,98

Заданная надежность Кн

Рис 4 Статистические и нормативные коэффициенты прочности нежесткой дорожной одежды -*- Кпр по упругому прогибу ОДН 218 046-01, -♦- Кпр по сдвиг и раст при изгибе ОДН 218 046-01, -*- Кпс статистический коэффициент прочности по сдвигающему напряжению,

.......*........Кпр статистический коэффициент прочности по растяжению при изгибе,

-51«- Кпр статистический коэффициент прочности по упругому прогибу

Таблица 2

К„ Статистические коэффициенты прочности Кпост Нормативный коэффициент прочности Кг,втр

Упругий прогиб Сдвигающее напряжение Растяжение при изгибе

упругий прогиб сдвиг и раст при изгиб

0,80 1,25 1,24 1,18 1,02 0,87

0,85 1,34 1,31 1,23 1,06 0,9

0,90 1,46 1,42 1,31 1,1 0,94

0,95 1,69 1,6 1,43 1,3 1

0,98 2,09 1,88 1,61 1,5 1,1

Как показывает анализ табл 2, вычисленные значения коэффициентов прочности значительно выше принятых в нормативных документах по расчету нежестких дорожных одежд Это обстоятельство подчеркивает важность учета вероятностно-статистической изменчивости базисных аргументов на этапе проектирования нежестких дорожных одежд

ОБШИЕ ВЫВОДЫ

1 Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по величине напряжения сдвига в искусственном и грунтовом основании с учетом вероятностно-статистической изменчивости сцепления и угла внутреннего трения грунта, глубины расположения поверхности слоя и уровня заданной надежности

2 Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по упругому прогибу с учетом вероятностно-статистической изменчивости расчетного числа дней в году, интенсивности движения, толщины асфальтобетона, модуля упругости грунта, эквивалентного модуля упругости слоистого основания и заданного уровня надежности

3 Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе с учетом вероятностно-статистической изменчивости шести базисных аргументов толщины, модуля упругости и прочности на растяжение при изгибе

асфальтобетона, эквивалентного модуля упругости основания, числа приложения нагрузок и заданного уровня надежности

4 Разработан алгоритм на базе программы МаШсас! для расчета статистических коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд

5 Произведен анализ результатов экспериментальных исследований, который позволил установить статистические закономерности распределения прочности и толщины асфальтобетонного покрытия

6 Проведено экспериментальное исследование по определению среднеквадратического отклонения и коэффициента вариации модуля упругости песка, армированного объемной георешеткой ГЕОВЕБ

7 Выполнен анализ влияния объемной георешетки, в дополнительном слое основания из песка, на коэффициенты вариации общих упругих прогибов нежестких дорожных одежд

8 Проведенный анализ результатов численного эксперимента по оценке влияния вероятностно-статистической изменчивости базисных аргументов и уровня заданной надежности на коэффициенты прочности нежесткой дорожной одежды показал, что нормативные коэффициенты прочности значительно ниже статистических коэффициентов прочности

9 На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны практические рекомендации по совершенствованию существующей методике расчета с учетом изменчивости физико-механических свойств материалов конструктивных слоев нежестких дорожных одежд капитального типа

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1 Жигур Ю Л Экспериментальное определение модуля упругости искусственного основания с применением объемной георешетки II Проектирование автомобильных дорог сб науч тр /МАДИ (ГТУ) - М , 2005 - С 108-112

2 Пшеничникова Е С, Хусаинов И Ж, Жигур Ю Л Исследование деформации слоя, состоящего из объемной решетки, заполненной песком // Новости в дор деле Сб науч -техн информ / Информавто-дор - М , 2006 - Вып 3 -С 16-24

3 Жигур Ю Л Учет изменчивости свойств материалов и конструктивных слоев при расчете нежестких дорожных одежд // Транспортное строительство - №5, 2007 - С 27-28

4 Жигур Ю Л Определение статистических параметров растягивающих напряжений нежестких покрытий из асфальтобетона // Проектирование, строительство и эксплуатация аэродромов сб науч тр МАДИ (ГТУ) - М , 2007 -С 107-118

Заказ № 96/09/07 Подписано в печать 7 Q9 2007 Тираж 100 экз Уел п л 1,25

ООО "Цифровичок", тел (495) 797-75-76, (495) 778-22-20 www efr ru, e-mail mfo@cfr ru

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. ПОСТАНОВКА ПРОБЛЕМЫ, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Анализ методов расчета дорожных одежд нежесткого типа.

1.2. Вероятностно-статистические закономерности распределения прочностных и деформационных характеристик материалов конструктивных слоев.

1.3. Обзор исследования по применению объемных георешеток в конструкцию нежестких дорожных одежд.

Выводы по главе 1. Цели и задачи исследования.

Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Основные положения вероятностно-статистического расчета нежестких дорожных одежд.

2.2. Определения дисперсии и коэффициентов вариации случайных функций расчетного и предельного активного напряжения сдвига в искусственном и грунтовом основании нежестких дорожных одежд.

2.3. Определения дисперсии и коэффициентов вариации случайных функций расчетного и предельного упругого прогиба в нежестких дорожных одежд.

2.4. Определения дисперсии и коэффициентов вариации случайных функций расчетного и предельного сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению при изгибе.

Выводы по главе 2.;.

Глава 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЯ.

3.1. Испытания армированного основания в грунтовом лотке.

3.2. Статистическое исследование воздействия объемной георешетки на вероятностно-статистическую изменчивость прочности дополнительных слоев основания.

3.3. Статистические исследование закономерности распределения толщины асфальтобетонного покрытия.

3.4. Исследования закономерности распределения прочности асфальтобетона на растяжение при расколе.

3.5. Выводы по главе 3.

Глава 4. ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ.

4.1. Исследование статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по напряжению сдвига в грунтовом основании.

4.2. Исследование статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по упругому прогибу.

4.3. Исследование статистического коэффициента прочности на сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению при изгибе.

Вывод по главе 4.

Глава 5. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ РАСЧЕТА НЕЖЕСТКИХ ДОРОЖНЫХ

ОДЕЖД.

5.1. Методика вероятностно-статистического расчета нежестких дорожных одежд.

5.2. Сопоставление результатов расчета нежестких дорожных одежд по существующей и уточненной методике.

В связи с увеличением интенсивности движения на автомобильных дорогах и количества тяжелых и сверхтяжелых грузовиков в составе транспортного потока возрастают требования к транспортно-эксплуатационным характеристикам автомобильных дорог.

Дорожная одежда является наиболее капиталоемким элементом автомобильной дороги. Затраты на её сооружение достигают 70% от общей стоимости строительства.

Однако анализ накопленного опыта эксплуатации автомобильных дорог с асфальтобетонным покрытием показывает, что их фактические сроки службы значительно отличаются от нормативного, что влияет на их транспортно-эксплуатационное состояние и приводит к увеличению стоимости содержания и ремонта.

Одной из причин возрастания преждевременного разрушения асфальтобетонных покрытий является несовершенство существующей методики расчета конструкций нежестких дорожных одежд.

Несовершенство существующей нормативной базы отмечено в работах А.П. Васильева: «Назрела необходимость очередного этапа совершенствования норм проектирования автомобильных дорог исходя из тенденций количественного и качественного развития автомобильного транспорта, а также целесообразности гармонизации отечественных и зарубежных норм, обусловленной расширяющейся интеграцией дорожной сети России в международную транспортную систему».

По данным Росдорнии, средний фактический срок службы нежестких дорожных одежд на дорогах федерального значения составляет около пяти лет.

Одним из направлений исследований, направленных на совершенствование нормативного метода расчета является повышение надежности дорожных одежд на стадии проектирования, а также более глубокое исследование новых материалов в конструкции дорожной одежды.

Принятые в нормативном документе ОДН 218 046-01 «Проектирование нежестких дорожных одежд» коэффициенты прочности нежесткой дорожной одежды недостаточно учитывают вероятностно-статистическую изменчивость прочностных и деформационных характеристик конструктивных материалов, а также отклонения толщин конструктивных слоев от проектных значений, обусловленных технологическими факторами.

Повышение надежности дорожной одежды на этапе её проектирования на основе использования математического анализа теории вероятностей и случайных функций позволит учесть вероятностно-статистическую изменчивость базисных аргументов, определяющих напряженно-деформированное состояние дорожной одежды.

ОБШИЕ ВЫВОДЫ

1. Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по величине напряжения сдвига в искусственном и грунтовом основании с учетом вероятностно-статистической изменчивости сцепления и угла внутреннего трения грунта, глубины расположения поверхности слоя и уровня заданной надежности.

2. Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по упругому прогибу с учетом вероятностно-статистической изменчивости: расчетного числа дней в году, интенсивности движения, толщины асфальтобетона, модуля упругости грунта, эквивалентного модуля упругости слоистого основания и заданного уровня надежности.

3. Получено аналитическое решение для определения статистического коэффициента прочности нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе с учетом вероятностно-статистической изменчивости шести базисных аргументов: толщины, модуля упругости и прочности на растяжение при изгибе асфальтобетона, эквивалентного модуля упругости основания, числа приложения нагрузок и заданного уровня надежности.

4. Разработан алгоритм на базе программы Mathcad для расчета статистических коэффициентов прочности нежестких дорожных одежд.

5. Анализ результатов экспериментальных исследований позволил установить статистические закономерности распределения прочности и толщины асфальтобетонного покрытия.

6. Проведено экспериментальное исследование по определению среднеквадратического отклонения и коэффициента вариации модуля упругости песка, армированного объемной георешеткой ГЕОВЕБ.

7. Выполнен анализ влияния объемной георешетки, в дополнительном слое основания из песка, на коэффициенты вариации общих упругих прогибов нежестких дорожных одежд.

8. Проведенный анализ результатов численного эксперимента по оценке влияния вероятностно-статистической изменчивости базисных аргументов и уровня заданной надежности на коэффициенты прочности нежесткой дорожной одежды показал, что нормативные коэффициенты прочности значительно ниже статистических коэффициентов прочности.

9. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны практические рекомендации по совершенствованию существующей методике расчета с учетом изменчивости физико-механических свойств материалов конструктивных слоев нежестких дорожных одежд капитального типа.

Глава 5. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ РАСЧЕТА НЕЖЕСТКИХ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД

5.1. Методика вероятностно-статистического расчета нежестких дорожных одежд

Расчет нежесткой дорожной одежды, с заданным уровнем надежности, по упругому прогибу конструкции может быть выполнен из условия

Еэкв — КПу £|nin ' (5-1) где Еэкв- среднее значение случайной функции эквивалентного расчетного модуля упругости конструкции, вычисленное при средних значениях толщин и модулей упругости материалов конструктивных слоев: hbEb h2,E2.hn,En]

Emin - среднее значение случайной функции минимального требуемого общего модуля упругости конструкции, вычисленное при средних значениях: А/р- приведенной интенсивности движения на последний год срока службы, авт./сут и Трдг - расчетного числа дней в году;

- статистический коэффициент прочности нежесткой дорожной одежды по критерию упругого прогиба, принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности, учитывающий влияние вероятностно-статистической изменчивости деформационных и геометрических характеристик конструктивных слоев. Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности к™ нежесткой дорожной одежды капитального типа по упругому прогибу приведены в табл. 5.1.

Для проверки сдвигоустойчивости подстилающего грунта и конструктивных слоев из малосвязных материалов рекомендуется следующая формула: , (5-2) a iscm ' x '

Knc где Кпсст - статистический коэффициент прочности нежесткой дорожной одежды определяемый с заданным уровнем надежности и учитывающий вероятностно-статистическую изменчивость толщины конструктивных слоев, угла внутреннего трения и сцепления грунтов и материалов проверяемого слоя;

Та - среднее значение случайной функции расчетного активного напряжения сдвига, вычисленное при средних значениях: Z - эквивалентной (расчетной) глубины точки под центром отпечатка колеса; щ - угла внутреннего трения грунта или материала проверяемого слоя;

Тпр- среднее значение случайной функции предельной величины активного напряжения сдвига, вычисленное при средних значениях CN - сцепления в грунте земляного полотна (или материала конструктивного слоя искусственного основания из несвязанных грунтов), zon - глубины расположения поверхности слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость и щ - угла внутреннего трения грунта. Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности Кпрст нежесткой дорожной одежды капитального типа по сдвигоустойчивости подстилающего грунта и малосвязных конструктивных слоев приведены в табл. 5.1.

Проверку прочности конструкции нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе рекомендуется выполнять из условия

5><—, (5.3) iscm ' х '

Клр где К™ ~ статистический коэффициент прочности нежесткой дорожной одежды по величине растягивающего напряжения при изгибе, определяемый с заданным уровнем надежности и учитывающий влияние неблагоприятного сочетания вероятностно-статистической изменчивости модулей упругости и толщины конструктивных слоев, предельного сопротивления материала растяжению при изгибе в расчетный период года и числа приложений нагрузок;

Rn- среднее значение случайной функции прочности материала слоя на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений, вычисленное при средних значениях статистической прочности асфальтобетона на растяжение при изгибе R и числа приложений нагрузок Л/р; аг - среднее значение случайной функции наибольшего растягивающего напряжения в рассматриваемом слое, вычисленное при средних значениях толщин и модулей упругости материалов конструктивных слоев: h2,E2. hn,En.

Рекомендуемые значения статистического коэффициента прочности к^п нежесткой дорожной одежды капитального типа по г прочности на растяжение при изгибе приведены в табл. 5.1.

1. Андреев А.В., Немировский Ю.В. Многослойные анизотропные оболочки и пластины. Изгиб, устойчивость, колебания. Новосибирск: Наука, 2001. - 288с.

2. Армирования и укрепления грунтов. Геокоркас /Рекламная информация ООО ГеоТехКомплекс. М., 2000. -2с.

3. Бабков В.Ф. Напряжения в грунтовых основаниях дорожных одежд. М.: Дориздот. 1941. - с. 99 - 194.

4. Бируля А.К. Конструирование и расчет нежестких одежд автомобильных дорог. М.: Транспорт. 1964.

5. Богуславский A.M. Теоретические основы деформирования асфальтобетона. Дисс. на соиск. докт. техн. наук. М.: МАДИ, 1971.

6. Большев Л.Н., Смирнов Н.В. Таблицы математических статистик. М.: Наука, 1983. - 416с.

7. Васильев А.П. Пути совершенствования норм проектирования автомобильных дорог.// Сб. науч. тр. «Строительство и эксплуатация автомобильных дорог: задачи и решения». М.: Ротапринт МАДИ (ГТУ). 2001. - с. 4 - 19.

8. Васильев А.П. Содержание и ремонт автомобильных дорог: Справочник инженера дорожника. - М.: Транспорт, 1989. -287с.-13910. Васильев А.П., Сиденко В.М. Эксплуатация автомобильных дорог и организация дорожного движения. М.: Транспорт, 1990. - 304с.э

9. Вентцель Е.С., Овгаров Л.А. Теория вероятностей и её инженерные приложения. М.: Высшая школа, 2000. -480с.

10. ВСН 46 60. Инструкция по назначению конструкций дорожных одежд нежесткого типа. - М.: Автотранспорт, 1961.

11. ВСН 46 72. Инструкция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа. - М.: Транспорт, 1973. - 1 Юс.

12. ВСН 46 83. Инструкция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа / Минтрансстроя СССР. - М.: Транспорт, 1985.- 157с.

13. Горбунов-Посадов М.И., Маликова Т.А. Расчет конструкции на упругом основании. М., 1973.

14. Горелышев Н.В. Повышение качества асфальтобетона и долговечности дорожных покрытий на его основе. М.: 1965. -280с.

15. Горячев М.Г. Оценка строительных отклонений толщин слоев дорожной одежды. // Сб. науч. тр. «Строительство и эксплуатация автомобильных дорог: задачи и решения». М.: Ротапринт МАДИ (ГТУ). 2001. - с. 43 - 56.

16. ГОСТ 12801 98. Материалы на основе органических вяжущих для дорожного и аэродромного строительства. Методы испытаний.

17. Дмитрович А.Д. Определение теплофизических свойств материалов. М: Стройиздат, 1976. 152с.

18. Ермолаев Н.Н. Михеев В.В. Надежность оснований сооружений. Л.: Стройиздат, 1976. 152с.

19. Золотарев И.А., Некрасов В.К. и др. Повышение надежности автомобильных дорог. М.: Транспорт. 1977.

20. Иванов Н.Н., Колужский Я.А., Корсунский М.Б. и др. Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд. М.: Транспорт, 1973. -328с.

21. Иванов Н.Н., Ефремов Л.Г. О работоспособности асфальтобетона в дорожном покрытии. М.: Труды МАДИ. Вып. 63., 1973.-с. 52-59.

22. Игнатов О.И. Об изменчивости характеристик грунтов оснований зданий и сооружений. Сборник. «Вопросы надежности железобетонных конструкций». Куйбышев. КуИСП, 1975.-с. 78-83.

23. Захаров С.Б. Экспериментальные определение однородности грунтового основания бетонных и железобетонных конструкций. Куйбышев. КуИСП., 1975. с. 191 - 193.

24. Золотарь И.А., Некрасов В.К. и др. Повышение надежности автомобильных дорог. М.: Транспорт. 1977.

25. Йодер Е.Д. Причины проектирования дорожных и аэродромных одежд. М.: Транспорт. 1964.

26. Карзановский В.Д. Геосинтетики в конструкциях дорожных одежд // Геотекстиль и геосинтетики при строительствеавтомобильных дорог: Тез. докл. Междунар. семинара, 14 -15 ноября 2001 г. М.: Изд-во МАДИ (ГТУ), 2001. - с. 29 - 31.

27. Казарновский В.Д. Оценка сдвигоустойчивости связанных грунтов в дорожном строительстве. М.: Транспорт, 1985. -168с.

28. Казарновская Э.А. Реологические свойства асфальтобетона при отрицательных температурах. М.: Труды СоюздорНИИ. Вып. 11. 1967. с. 107-113.

29. Ким А.И., Кондаков Е.И. О применении объемных пластиковых георешеток «Прудон 494» в дорожном строительстве. Труды СоюздорНИИ. - 1998. - Вып. 196. - с. 115-120.

30. Коган Б.И. Точное решение теории упругости для многослойного полупространства, для расчета нежестких дорожных покрытий. Труды ХАДИ. Вып. 21. Харьков. 1958. -с. 34-42.

31. Коганзон М.С. Проблемы развития автомобильных дорог и повышения сроков службы дорожных одежд. // Сб. науч. тр. «Строительство и эксплуатация автомобильных дорог: задачи и решения». М.: Ротапринт МАДИ (ГТУ), 2001. - с. 20 - 29.

32. Кононов В.Н. Асфальтный бетон в условиях напряженного состояния городских дорог. Сб. Технический прогресс в строительстве инженерных коммуникаций и сооружений. М.: 1982.-с. 77-81.

33. Кононов В.Н. Методические указания по расчету и конструированию дорожных одежд с асфальтобетонным покрытием. ВСН 5 - 68 Главмосстроя. - М.:1968. - с. 40 -68.

34. Кононов В.Н. О повышении долговечности и эксплуатационных качеств покрытий городских дорог. М. Строительство и архитектура Москвы. №10. 1968. с. 34 - 36.

35. Кононов В.Н. Причины преждевременного разрушения асфальтобетонных покрытий. Автомобильные дороги №9. 1967.-е. 24-25.

36. Кононов В.Н. Эксплуатационные особенности асфальтобетона в несущих слоях дорожных одежд г. Москвы. 40-ая научно-методическая и научно-исследовательская конференция МАДИ. 1982.

37. Королев И.В. Дорожный теплый асфальтобетон. Киев. Высшая школа. 1975.

38. Ладыши Б.И. и др. Методика определения расчетной высокой температуры асфальтобетона. Минск. Доклады АН. БССР. Том XII, №12. 1968.

39. Львович Ю.М. Нормативно-техническая база при использовании геосинтетики и геопластиков в дорожной отрасли // Применение геосинтетики и геопластиков пристроительстве и ремонте автомобильных дорог / Тр. СоюздорНИИ.-1998.-Вып. 196.-е. 36-42.

40. Львович Ю.М., Аливер Ю.А., Ким А.И. Геосинтетические и геопластиковые материалы в дорожном строительстве // Автомобильные дороги: Обзорн. информ / Информавтодор. -М., 1998. Вып.5. 77с.

41. Лушников В.В. Оценки достоверности прочностных характеристик по данным прессиометрических испытаний.// «Основания и фундаменты» Пермь. 1978. с. 60 - 65.

42. Матвеев С.А. Геосинтетика в дорожных конструкциях. // Автомобильные дороги. 2004. - №8. - с. 42 - 44.

43. Матвеев С.А. Защита от перегрузки, или что показали испытания конструкции дорожных одежд, армированных объемными георешетками// Автомобильные дороги. 2004. -№12.-с.50-52.

44. Матвеев С.А. Моделирование грунтового основания, армированного объемной георешеткой // Югра: дороги в будущие. 2004. - №2. - с. 19 - 23.

45. Матвеев С.А., Мартынов Е.А. Экспериментальное исследование материала георешетки Geoweb // Образование, наука и техника: XXI век. Ханты-Мансийск: Изд-во Югор. гос. ун-та. -2004. -Вып.2. - с. 108-113.

46. Матвеев С.А., Немировский Ю.В., Армированные дорожные конструкции. Моделирование и расчет. Наука. Новосибирск: 2006. - 348с.

47. Медников И.А. Напряжения в покрытиях из равномодульных материалов. М. Труды МАДИ, Вып. 14. 1967. с. 16 - 20.

48. Межгосударственные отраслевые дорожные нормы МОДН 22001. М.:СоюздорНИИ. -2002. - 158с.

49. Методика расчета устойчивости грунтовых насыпей, армированных георешеток. М.: СоюздорНИИ. - 2000. - 23с.

50. Методические рекомендации по автоматизации расчетов дорожных одежд нежесткого типа. М.: СоюздорНИИ. 1988. -78с.

51. Носов В.П. Прогнозирование ресурса дорожных одежд при проектировании автомобильных дорог // Научно-теоретические проблемы дорожной отрасли стран СНГ: Сб. научн. тр. М. 2000. с. 115 - 122.

52. Носов В.П. Учет изменчивости деформационных свойств земляного полотна при расчете цементобетонных покрытий. / Труды МАДИ. Строительство и эксплуатация автомобильных дорог. Вып. 170. / МАДИ. 1979. - с. 72 - 78.

53. Отраслевые дорожные нормы ОДН 218.046 01. Проектирование нежестких дорожных одежд. - М. Информавтодор. 2001. - 144с.

54. Повышения надежности автомобильных дорог. Под. ред. П 42. Золоторя И.А. М., «Транспорт», 1977.

55. Попов М.Л., Зельманович В.А., Пшеничникова Е.С., Лейтланд И.В. Экспериментальное определение модуля упругости объемных пластиковых георешеток, заполненных песком / Труды СоюздорНИИ. 2001. - Вып. 2001. - с. 53 - 56.

56. Пшеничникова Е.С., Мерзликин А.Е., Колодий И.М. и др. Строительство опытного участка с применением объемной пластиковой георешетки «Геовеб» в I дорожно-климатической зоне / Труды СоюздорНИИ. 2001. Вып. 201. - с. 63 - 67.

57. Радовский B.C. Поведение дорожной конструкции как слоистой вязко-упругой среды под воздействием подвижной нагрузки. Новосибирск. Изд-во Вузов. Строительство и архитектура. 1975. № 4. с. 126 - 130.

58. Руденский А.В., Штронберг А.А., Шестакова Н.А. О выборе расчетных значений модулей упругости асфальтобетона при проектировании конструкции дорожной одежды. Труды Гипродорнии. Вып. 8. 1973.-е. 112-119.

59. Руденский А.В. Дорожные асфальтобетонные покрытия. М.: Транспорт, 1992.-253с.

60. Руденский А.В. Влияние климатических и эксплутационных условий на работу асфальтобетонных покрытий.

61. Семёнов В.А. Качество и однородность автомобильных дорог. М.: Транспорт, 1989. - 125с.

62. Сиденко В.М. Об учете неоднородностей свойств грунтовых оснований дорожных одежд. Известия вузов. Строительство и архитектура №6. 1959. с. 113 - 116.

63. Сиденко В.М. и др. Автомобильные дороги (совершенствования методов проектирования и строительства) Киев. Буревестник. 1973.

64. Скачко А.Н., Шамин С.С. Оценка неоднородности грунтов по результатам штамповых испытаний: / Наука и техника гражданской авиации. №3/, 1975. с. 46 - 52.

65. Скутин С.Л. Совершенствования метода расчета нежестких аэродромных покрытий. М. 2005. - 140с.

66. Смирнов А.В. Динамика дорожных одежд автомобильных дорог. Омск. Зап. Сиб. Изд-во. 1975.

67. Степушин А.П. Расчет жестких аэродромных покрытий с учетом изменчивости коэффициента постели грунтового основания по сезонам года // Проектирование, строительство и эксплуатация аэродромов: Сб. научн. трудов. М.: МАДИ. 1983. -с.15-27.

68. Степушин А.П., Сабуренкова В.А. Основы научных исследований в аэропортостроении. М.: Ротапринт МАДИ (ТУ). 2000.-120с.

69. Сюньи Г.К., Билай Л.В. Использования старого асфальтобетона. М. Автомобильные дороги №8.1969.

70. Теляев П.И., Смирнов Ю.И. Обоснование значений динамического коэффициента к нагрузке применительно к расчету дорожных одежд. Труды СоюздорНИИ. Вып. 114. 1979.-с. 16-21.

71. Шкулова Н.Г. Исследование земляного полотна автомобильных дорог Северного Казахстана. // Исследованиеэксплуатационно-транспортных показателей автомобильных дорог Западной Сибири. Омск. 1968. с. 28 - 37.

72. Яковлев Ю.М., Коганзон М.С. Оценка и обеспечение прочности дорожных одежд нежесткого типа: Учеб. Пособие. -М., 1990.

73. Яковлев Ю.М., Апестин В.К. Испытание и оценка прочности нежестких дорожных одежд. М., 1977.

74. Яковлев Ю.М., Лугов С.В. Прогнозирование состояния нежестких дорожных одежд с учетом визуальной оценки. // Сб. науч. тр. «Строительство и эксплуатация автомобильных дорог: задачи и решения». М.: Ротапринт МАДИ (ГТУ). 2001. -с.57-67.

75. Яковлев Ю.М. Сравнение методов оценки прочности нежестких дорожных одежд. М.: Труды МАДИ. Вып. 170. 1979.-c.3-8.

76. Яцкевич И.К. Трещиностойкость асфальтобетона при низкой температуре. Минск. Наука и техника. 1972.-е. 99-119.

77. AASHO Road test. Washington. 1962.

78. Ahivin R.G., Brown D.N. Stress repetitions in pavements design. Journal Aero Space Transport. Div. Proc. Avtr. Soc. Civic Engrs. 1965. Vol 91, No 2, pp 29-37.

79. Bathurst R.J., Jarrett P.M. Large-Scale Model Tests of Geocomposite Mattresses over Peat Subgrades // Transp. Res. Record 1188.-1988. P. 28 - 36.

80. Dezmond P.J., Hansen R.C., Flight Path Display Can Improve Safety Operational Efficiency ЮСА Journal. 45. No 3. 1990. pp. 14-18.

81. Guido V.A., Sotirakis N.C. Bearing Capacity and Settlement Characteristics of Geoweb Reinforced Earth slabs // Special Tories in Foundations, ASCE 1988 Spriny Meeting, Nashville, TN, May 9 - 11. 1988. - Nashville, 1988.

82. Guido V.A., Sotorakis N.C. Bearing Capacity and Settlement Characteristics of Geoweb Reinforced Earth slabs // Proc., Geosynthetics, 89 Conf San Diego, California. Feb. 1989. - p. 215-230.

83. Jammnejad G., Kazerani G., Harvey R.C., Clarke J.D. Polymer Grid Cell Renforcement in Pavement Construction // Proc., 2nd Intern. Conf. on Bearing Capacity of Roads and Airfields, Plymouth, U.K., Sept. 1986. Plymouth, 1986.-P. 537-546.

84. Kazerani G., Jammnejad G. Polymer Grid Cell Renforcement in Construction of Pavement Structures // Proc., Geosynthetics '87 Conf., New Orleans, LA, Feb. 1987. New Orleans, 1987.

85. Koerner R.M. Emerging and future developments of selected geosynthetic applications // Journ. of Geotechn. and Geoenvironmental Engineering / Transact, of American Soc. of Civil Engineers. 2000. - Vol. 126, №4. - P. 293 - 306.

86. Walls J. Results of Direct Shear box Tests on Smooth and Diamond Textured Geoweb Reinforcement with Coarse Sand. // Rep. Presto Products Co. 1992. - Ans.1. ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ

87. Государственное унитарное предприятие города Москвы «Научно-исследовательский институт московского строительства1. НИИМосстрой»119192, Россия Тел.: (495) 147-40-02,143-58-36

88. Москва, ул. Винницкая, 8 Факс: (495) 147-41-12, 147-41-14www.niimosstroy.ru e-mail: info@niimosstroy.ru1. Or MMdSfiJ- №1. На №от1. АКТвнедрения результатов исследований диссертационной работы аспиранта

89. МАДИ (ГТУ) ЖИГУРА Юрия Леонидовича

90. Результаты исследований учтены при разработке альбома типовых проектов «Дорожные конструкции для г. Москвы. Типовые конструкции» СК 6101-05.

91. Первый заместитель дире/ по научной работе, д.т.

92. Заведующий лаборатор дорожного строительс к.т.н., ст.н.с.1. В.Ф.Коровяков1. Л.В.Городецкий