автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Термодинамическая обработка быстрорежущей стали и инструмента из неё

Введение

Основные положения диссертации, выносимые на защиту

Глава I. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СОСТАВА СОВРЕМЕННЫХ

ОТЕЧЕСТВЕННЫХ МАРОК БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ И СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО РАЗВИТИЮ ТЕХНОЛОГИИ ИХ ТМО.

1.1. Актуальность темы

1.2. Первые исследования по ТМО быстрорежущей стали.

1.3. Методика исследования

Глава 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ПЛАСТИЧНОСТЬ БЫСТРОРЕЖУЩИХ

СТАЛЕЙ.

2.1. Технологическая пластичность литых быстрорежущих сталей и её роль в выборе и назначении режимов НГМО заготовок инструментов

2.2. Технологическая пластичность катаных сталей

Глава 3. СТРУКТУРА И СВОЙСТВА МАЛОДЕЗОРМИРОВАННЫХ

СТАЛЕЙ.

3.1. Влияние термической обработки на структуру малодеформированной стали.

3.2. Диаграммы рекристаллизации исследуемых литых малодеформированных сталей.

3.3. Плотность малодеформированных сталей из литых заготовок.

3.4. Электропроводность исследуемых сталей

3.5. Механические свойства.

3.6. Практика изготовления витых сверл из литых заготовок

3.7. Определение интенсивности напряженного состояния клиновых проб и медной модели сверла

3.8. Термическая обработка исследуемых сталей

Глава 4. ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ

СТАЛИ ПРИ ЕЁ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ

4.1. Рекристаллизация аустенита стали PI8 после её высокотемпературной пластической деформации и повторной закалки.'

4.2. Влияние температуры и степени деформации на формирование структуры быстрорежущей стали Р6М

4.3. Диаграммы рекристаллизации аустенита и вторичная наследственность быстрорежущих сталей. Сталь Р6М5 J9I

4.4. К вопросу об аномальном росте зерна в стали

4.5. Сталь Р6М5К

4.6. Влияние ПВГМО на механические свойства стали

Глава 5. РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ ВТМО ШСТРОРЕЖУЩЕЙ

СТАЛИ

5.1, Состояние вопроса.

5.2. Особенности высокотемпературной термомеханической обработки быстрорежущей стали с дробной деформацией.

Сталь Р6М5.

Сталь Р12Ф4К5.

5.3, Роль полигонизованной структуры аустенита в формировании свойств быстрорежущей стали Р6М5 при ТМО

5.4. Рентгенографическое исследование стали Р6М с полигонизованной структурой при нагреве

5.5. Влияние ВГМО на процесс образования рекрис-таллизованной структуры аустенита в стали Р6М

5.6. Влияние предложенной схемы ВГМО на состав, соотношение фаз и механические свойства стали Р6М

Глава 6. ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ ПО ТМО БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЖ В СЕРИЙНОМ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ

6.1. Схема ПЕГМО витых сверл.

6.2. Схема ПВТМО для витых сверл с отверстиями для подвода смазочно-охлаждакщей жидкости в зону резания

6.3. Схема ВГМО для витых сверл из литых заготовок

6.4. Схема ВНГМО сверл секторного проката

6.5. Совмещенная схема ВНГМО для получения витых сверл из стали Р6М5 с повышенной красностойкостью

6.6. ТМО сварного шва биметаллического инструмента

6.7. Технология изготовления камер высокотемпературного синтеза сверхтвердых материалов из быстрорежущей стали по схеме ВГМО.

6.8. Практическое использование фазового наклепа при изготовлении инструментов из быстрорежущей стали с повышенной прочностью

6.9. Биметаллические режущие инструменты из быстрорежущей стали повышенной прочности с полигонизованной структурой.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДУ

В отчётном докладе ЦК КПСС ХХУТ съезду отмечалось:"Большие возможности открывает улучшение использования производственных мощностей - машин, оборудования, транспортных средств. Сокращение простоев, повышение коэффициента оменности, создание технологических схем, сберегающих энергию и материалы, - вот над чем предстоит сосредоточить усилия" /I/.

Центральный Комитет Коммунистической Партии Советского Союза во всех постановлениях съездов отмечает важную роль развития новых технологических решений в деле повышения качества продукции, выпускаемой предприятиями народного хозяйства страны /2/.

В этой связи повышение качества режущих и штамповых инструментов в процессе их массового изготовления на заводах инструментальной промышленности и в инструментальных цехах крупных промышленных предприятий является важной народнохозяйственной задачей.

Не менее важной задачей является более полное использование в инструментальном производстве инструментальных сталей и дополнительный выпуск стандартных высококачественных инструментов за счёт переработки отходов инструментальных сталей непосредственно на инструментальных заводах, где имеются сталеплавильные высокочастотные установки с достаточно высокой мощностью и ёмкостью плавильных печей (100 кг и более).

В настоящее время в инструментальной промышленности более 70$ выпуска занимают инструменты, формообразование которых осуществляется методами горячей пластической деформации, как например, профильная прокатка, горячее выдавливание, ковка, штамповка и т.д. Весьма важное влияние на совершенствование этой прогрессивной технологии оказывают исследования, связанные с изучением структуры и свойств горячедеформированных инструментальных сталей, которые позволяют улучшать технологию изготовления инструментов из них.

Наиболее современной и прогрессивной технологией для улучшения качества изготовления инструментов является термомехани -ческая обработка стали, которая позволяет совмещать процессы формообразования изделии с их непосредственной закалкой в одном производственном цикле. Термомеханическая обработка (ТМО) позволяет значительно сократить производственный цикл изготовления изделий, снизить затраты на электроэнергию, транспортные расходы, а также на металл за счёт экономии стали.

Все эти преимущества ТМО при условии научно обоснованного выбора технологической схемы изготовления инструментов, позволяют изготавливать их с высоким качеством и надёжностью.

Наряду с изысканием новых марок быстрорежущей стали с высокими режущими свойствами, которыми в нашей стране занимаются такие ведущие организации, как ВНИИ, Станкоинструментальный институт, ЦНИИЧМ, УкрНИИСПЕЦСТАЛЬ, ЛПИ, на кафедре "Технология металлов" Томского политехнического института с 1964 года ведутся исследования по совершенствованию технологии термической и термомеханической обработки инструментальных сталей. Эти исследования проводятся с целью повышения прочности, режущей способности и стабилизации этих свойств при крупносерийном производстве режущих инструментов.

По госбюджетной тематике в результате координации научно-исследовательских работ в ВУЗах страны, а также на базе хоздоговорных работ, выполненных для ряда инструментальных и машиностроительных заводов,за истекшие годы на кафедре выполнен ряд исследований, результаты которых позволили оптимизировать режимы термической и термомеханической обработки инструментов из быстрорежущей стали.

В результате этих исследований получила дальнейшее развитие теория структурной наследственности и термомеханической обработки быстрорежущей стали, что позволило внести дополнения в раскрытие механизма рекристаллизации аустенита при различных схемах термической и термомеханической обработки быстрорежущей стали.

ЦЕПЬ РАБОТЫ. Диссертация посвящена изучению структуры и свойств горячедеформированной быстрорежущей стали, развитию теоретических основ термомеханической обработки и созданию рабочих схем термомеханической обработки инструмента.

Было необходимо изучить следующие вопросы, которые явились основополагающими для построения основных теоретических обоснований и выводов по отдельным главам:

1. Исследовать горячую пластичность ряда марок литых и катаных быстрорежущих сталей и обосновать её роль в выборе режимов термомеханической обработки быстрорежущей стали при непосредственном изготовлении из неё режущих инструментов.

2. Исследовать влияние режимов горячей пластической деформации на формирование технологической структурной наследственности литой малодеформированяой и стандартной катаной быстрорежущей стали. Показать влияние металлургической наследственности в слитках малого веса на формирование структуры и свойств малодеформи-рованной стали при непосредственном изготовлении инструментов из литых заготовок.

3. Исследовать свойства ряда марок малодеформированных быстрорежущих сталей, построить для них диаграммы пластичности, диаграммы рекристаллизации и предложить технологическую рабочую схему изготовления инструментов из литых заготовок, полученных переплавкой отходов быстрорежущей стали в серийном инструментальном производстве.

4. Исследовать факторы, влиявацие на формирование структурной технологической наследственности в процессе горячей пластической деформации быстрорежущей стали. Изучить механизм рекристаллизации аустенита в деформированном и повторно-закаленном состоянии.

5. Исследовать микроструктуру, механические, физические свойства и провести рентгеноструктурный анализ горячедеформиро-ванной стали Р6М5. Показать зависимость прочности и красностойкости от характера субзеренной структуры, полученной при термомеханической обработке стали.

Информация, полученная в результате проведенных исследований, позволила создать ряд научно обоснованных технологических схем термомеханической обработки быстрорежущей стали для крупносерийного производства режущего инструмента с высокими режущими свойствами и надёжностью в эксплуатации.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА. В работе показана взаимосвязь между температурой деформации быстрорежущей стали, процессами полигонизации и рекристаллизации аустенита деформированной стали и её основными свойствами, определяпцими качество режущего инструмента,- красностойкостью и прочностью. Определены оптимальные режимы нагрева и деформации стали при изготовлении из неё инструментов методами термомеханической обработки.

Показана роль металлургической (первичной) и технологической (вторичной) структурной наследственности в вопросах формирования структуры и свойств режущего инструмента при изготовлении его методами горячей пластической деформации.

Исследование микроструктуры и свойств малодеформированных быстрорежущих сталей, отлитых в металлические изложницы, показало, что при <£ > 30% в них исчезает основной недостаток, свойственный литой быстрорежущей стали,- высокая хрупкость и сохраняются положительные свойства стали с исходной мелкозернистой металлургической наследственностью-повышенная прочность и красностойкость.

Исследована структура и свойства быстрорезущей стали после высокотемпературной термомеханической обработки. Приводятся новые фактические данные, позволившие изучить механизм формирования структуры и свойств быстрорежущей стали после термомеханической обработки. Результаты этих исследований позволили дополнить теорию ВТМО быстрорежущих сталей.

Основные положения этой теории базируются на том, что в результате ВТМО быстрорежущей стали возможно получение в ней двух типов структур - рекриставизованного аустенита и аустенита с субзеренной структурой. Эти структуры имекгг принципиальные отличия в основных свойствах, необходимых для режущего инструмента,-прочности и красностойкости, но обе сохраняют эффект упрочнения.

Исследован и предложен новый механизм аномального роста аустенита при повторной закалке быстрорежущей стали. Показано, что аномальный рост зерен аустенита происходит в результате коалесци-рованного роста субзеренной структуры в объеме отдельных аусте -нитных зерен (рекристаллизация на месте). В итоге миграции суб-зеренных границ и их стока к большеугловым границам происходит процесс превращения большеугловой границы в малоугловую с одновременной переориентацией решеток соседних зерен и их слиянием в аномально крупные. Одновременно идет процесс миграции больше-угловых границ рекристаллизованных зерен в сторону нерекриставизованной матрицы с поглощением мелких зерен. Установлена связь аномального роста зерна аустенита в области критической деформации с субзеренной структурой.

Исследованы и предложены граничные температурные области применения повторной закалки быстрорежущей стали для получения в ней полигонизованной структуры аустенита, обладавдей повышенной прочностью и удовлетворительной красностойкостью. Предложен ряд схем ВТМО быстрорежущей стали для серийного производства инструментов.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Построены диаграммы технологической пластичности для ряда современных марок быстрорежущих сталей, позволявдие назначать температурные режимы пластической деформации стали при формообразовании инструментов.

Построены диаграммы рекристаллизации аустенита для разработанных схем термомеханической обработки быстрорежущей стали, позволявдие назначать деформационные режимы форяообразования инструмента в соответствии с требованиями, предъявляемыми к режущему инструменту. Эти диаграммы позволяют выбрать схему ТМО для кон -кретных видов инструментов в зависимости от способов их формообразования.

Показано, что определяющее влияние на эксплуатационные свойства инструмента, независимо от последующей его термообработки (отжига, отпуска), оказывают температурно-деформационные режимы быстрорежущей стали на последней операции её пластической деформации. Для получения мелкозернистой однородной аустенитной структуры с минимальной разнозернистостью необходимо осуществлять пластическую деформацию при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита с суммарными степенями деформации <£^30$.

Созданы рабочие технологические схемы ТМО для изготовления крупных витых сверл из литых заготовок. Это позволяет использовать отходы быстрорежущей стали в серийном производстве стандартного инструмента непосредственно на инструментальных заводах. Коэффициент использования металла при этом повышается на 15%,

Внедрение в серийное производство перечисленных работ осуществлялось в следущей последовательности.

1. Результаты исследований по пластичности быстрорежущих сталей при горячей обработке давлением внедрены в 1973 году.

2. Технология изготовления витых спиральных сверл с использованием схемы ПГМО внедрена в производство в 1976 году. Суммарный экономический эффект был подсчитан за два года выпуска в 1978 и 1979 годах и составил 356 тысяч рублей.

3. Технология изготовления сверл спиральных с отверстиями для подвода смазочно-охлаждаицей жидкости в зону резания внедрена в производство в 1975 году. Суммарный экономический эффект за четыре года выпуска( с 1975 по 1978 г.г.) составил 68400 рублей.

4. Технология изготовления сверл по схеме ВНТМО внедрена в производство в 1980 году. Эта схема позволила также осуществить выпуск сверл с перенесенным сварным швом на рабочую часть, что экономит 15-20$ быстрорежущей стали. Суммарный экономический эффект за четыре года выпуска сверл составил 262 тысячи рублей. (Выпуск был начат в 1976 году, расчет экономической эффективности бил произведен после перехода на серийный выпуск сверл в 1980 году).

За последние четыре года (исключая 1982 год) на заводе имени Воскова получен суммарный экономический эффект в сумме 686 тысяч рублей. Это тот экономический эффект, который послужил основанием для выплаты вознаграждения за внедрение авторских разработок.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ.

Основные результаты работы были доложены и обсуждены на:

I. Научных семинарах кафедр "Металловедение, оборудование и технология термической обработки" и "Технология металлов" Томского политехнического института, Пермского политехнического института, Московского станкоинструментального института, Харьковекого автодорожного института, Томского инженерно-строительного института.

2. Научно-технической конференции " Технический прогресс в машиностроении", Томск, 1971.

3. 1У научно-технической конференции "Технический прогресс в машиностроении", Томск, 1972.

4. У научно-технической конференции "Технический прогресс в машиностроении", Томск, 1974.

5. У1 научно-технической конференции "Технический прогресс в машиностроении", Томск, 1977.

6. ХХУ1 Всесоюзной научно-технической конференции литейщиков в г.Харькове, 1973.

7. Научно-техническом симпозиуме "Прогрессивные конструкции сверл и их рациональная эксплуатация", Вильнюс, 1974.

8. Научно-технической конференции "Прогрессивная технология термической и химико-термической обработки", Кемерово, 1971.

9. Семинаре главных технологов и главных инженеров инструментальных заводов страны, Томск, 1978.

10. В павильоне машиностроения на ВДНХ СССР. Ученые Томского политехнического института народному хозяйству, 1977.

11. Всесоюзной научно-технической конференции "Прогрессивные технологические процессы в инструментальном производстве", Харьков, 1979.

12. Зональном (Западная Сибирь) семинаре по прогрессивным методам упрочнения деталей машин и инструмента, Томск, 1980.

13. Производственно-техническом семинаре "Быстрорежущие стали, их производство и применение", Златоуст, 1980.

14. Научно-техническом семинаре "Повышение стойкости режущего инструмента", Пенза, 1981.

- 13

15. Всесоюзной конференции по использованию литого инструмента в сельскохозяйственном машиностроении и тракторостроении, Минск, 1974-.

16. Техническом совете Томского завода режущих инструментов, Томск, 1978.

17. Координационном семинаре "Физика деформационного упрочнения сплавов и сталей", Барнаул, 1979.

18. Техническом совете института ВНИИПТХимнефтеаппаратуры, Волгоград, 1980.

19. Республиканской конференции "Разработка, производство и применение инструментальных материалов", Запорожье, 1982.

20. Всесоюзной научной конференции "Закономерности формирования структуры сплавов эвтектического типа", Днепропетровск, 1982.

ПУБЛИКАЦИИ. По результатам исследований опубликовано 25 статей, получено 10 авторских свидетельств на изобретения.

СТРУКТУРА РАБОТЫ. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы и приложения. Материал изложен на 397 страницах машинописного текста; содержит 170 рисунков, 19 таблиц, библиографию в количестве 187 наименований и приложение на 55 страницах.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ВЫВОДЫ

Методы горячего профилирования режущих инструментов из быстрорежущей стали являются в настоящее время самыми экономичными, так как при этом достигается высокая производительность и очень малый процент отходов дефицитной стали. На современном этапе развития инструментального производства для методов горячего профилирования инструментов использование способов термомеханического упрочнения их в процессе изготовления является насущной проблемой, решение которой позволит повысить качество.

До настоящего времени у инструментальщиков-изготовителей инструментов существует мнение о том, что увеличить производительность профилирования инструментов можно повышением температуры заготовок. Поэтому тепловые режимы нагрева заготовок под прокатку инструментов на разных заводах разные. Зачастую, для стали Р6М5, например, эта температура задается от 1100 до II80-I200°C. Считалось, что на качество инструментов эти режимы не влияют , а качество, в основном, зависит от окончательных режимов закалки и отпуска.

Проведенные нами исследования по формированию структурной вторичной технологической наследственности быстрорежущей стали, складывающейся на последней операции горячего профилирования инструментов, показали, что существует зависимость между температурами, при которых профилируются заготовки , и прочностными и режущими свойствами инструментов. Наиболее контрастно эта зависимость сказывается на стабильности режущих свойств инструментов, что особенно полно отражено в исследованиях по свойствам витых спиральных сверл, наиболее массовом изделии, получаемом методами горячего профилирования.

Показано, что поддержание температуры заготовок при прокатке быстрорежущей стали (например, Р6М5, Р6М5К5) ниже температуры начала рекристаллизации деформирующегося аустенита, позволяет производить повторную закалку инструментов без опасений в огрублении зерна с конечными стабильно высокими прочностными и рел^ущи-ми свойствами ( схема ПВТМО).

В настоящее время на инструментальных заводах эта информация находит всё большее применение при составлении тепловых режимов термомеханической обработки инструментов из быстрорежущей стали.

Диаграммы рекристаллизации и пластичности, построенные автором с сотрудниками для ряда марок быстрорежущих сталей, явились ре -зультатом]проведения многолетних исследований по изучению влияния ТМО на свойства быстрорежущих сталей и позволили создать новые рабочие технологические схемы термомеханической и термической обработки конкретных видов режущих инструментов в серийном производстве.

Для увеличения выпуска режущих инструментов в современном инструментальном производстве можно использовать способ серийного производства отдельных видов инструментов из литых заготовок с их последующей термомеханической обработкой. Переплавка отходов быстрорежущей стали непосредственно на инструментальных заводах, где уже сейчас имеются промышленные плавильные установки, позволяющие получать отливки заготовок для инструментов, значительно увеличит выпуск стандартных инструментов, снизит расходы на их транспортировку и увеличит коэффициент использования быстрорежущей стали.

Результаты исследований структуры и свойств малодеформированных быстрорежущих сталей позволили создать технологические схемы ТМО для изготовления витых стандартных сверл крупных размеров из литых заготовок методом их горячего профилирования, Результаты этих исследований используются на ряде инструментальных и машиностроительных заводов страны.

Особое место в работе занимают исследования по определению влияния предложенных схем ВТМО на структуру и свойства аустенита исследуемых быстрорелодцих сталей.

Показано, что в зависимости от режимов рассматриваемой схемы ВТМО, получается либо полигонизованная, либо рекристаллизован-ная аустенитная структура после нормальных температур аустенити -зации стали. Обе эти структуры аустенита могут быть использованы для производства режущих инструментов повышенной прочности.

Из анализа полученных результатов следуют выводы.

1. Максимум технологической пластичности у исследованных быстрорежущих сталей расположен в температурном интервале 1050-1100^, который значительно ниже температур аустенитизации при нормальной закалке стали. Понижение пластичности наблюдается при температурах начала рекристаллизации аустенита II00-II30°C. Процессы рекристаллизации деформированного аустенита снижают сопротивление стали деформации, однако образование и рост аустенитных зерен с одновременным уменьшением карбидов в стали и увеличением легиро-ванности твердого раствора приводит к снижению её пластичности.

2. Изготовление инструментов из быстрорежущей стали непосредственно из литых заготовок методами пластической деформации с использованием ТМО необходимо проводить с отливками весом 2-12 id?, отлитыми в металлические изложницы-кокили. Большая скорость кристаллизации стали в кокиле способствует уменьшению эвтектической составляющей и обеспечивает исходно мелкозернистую структурную наследственность без ситовидной пористости, что способствует улучшению технологической пластичности стали.

3. Деформация литых сталей при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита позволяет осуществлять их повторную закалку по схеме ПГМО. Для исследованных по схеме ПГМО литых быстрорежущих сталей построены диаграммы рекристаллизации аустенита, исходя из которых и на основании исследованных свойств стали следует, что максимальное улучшение механических характеристик наступает после деформаций £ ^ 3О/о*

4. Пластическую деформацию по схеме ПГМО необходимо проводить при температурах ниже температуры рекристаллизации стали. Это определяет исходно мелкозернистую вторичную технологическую наследственность быстрорежущей стали. Деформация выше температуры рекристаллизации приводит к образованию фазового наклепа аустенита при ПГМО, близкого к критической степени деформации и, как следствие, к скачкообразному росту зерен и снижению' ■ механических свойств инструмента.

5. Скачкообразный рост зерен аустенита в области критической степени деформаций обусловлен бесцентровой рекристаллизацией за счёт объединения исходных аустенитных зерен. Механизм объединения исходных зерен основан на возможности превращения участка болыпеуг-ловой границы в участок с малоугловой разориентировкой в процессе коалесценции субзерен в объеме исходных аустенитных зерен. Объединение двух и более соседних зерен приводит к лавинообразному процессу их слияния.

6. ВТМО быстрорежущей стали по схеме с аустенитизацией после деформации сопровождается образованием полигонизованной и рекристаллизованной структуры деформированного аустенита. Полигонизованная структура аустенита наблюдается при относительной степени деформаций меньше критической. Рекристаллизованная структура аустенита образуется при степенях деформаций больше критических.

7. Быстрорежущая сталь с полигонизованной аустенитной структурой обладает повышенной на 20-25% прочностью, но пониженной легированностью твердого раствора в сравнении с обычной термической обработкой. Обеднение твердого раствора обусловлено дополнительным выделением дисперсных частиц карбидной фазы на малоугловых границах.

8. Быстрорежущая сталь после ВТМО на рекристаллизованную аустенитную структуру с относительной степенью деформации £^40$ имеет прочностные характеристики на 15-20$ выше, в сравнении с обычной термической обработкой. Легированность твердого раствора стали для этих видов обработки не отличается.

9. Режимы термомеханической обработки необходимо определять на основании построенных диаграмм рекристаллизации с учетом диаграмм превращения аустенита.

10. По результатам проведенных исследований создан ряд рабочих технологических схем термомеханической обработки конкретных ввдов изделий в серийном инструментальном производстве, которые защищены авторскими свидетельствами.

Результаты исследований внедрены в серийное производство на Сестрорецком инструментальном заводе им. Воскова, где за последние четыре года (до 1981г.) получен фактический экономический эффект в сумме более 686 тысяч рублей. Промышленные партии инструментов по новой технологии выпущены на Томском инструментальном' заводе,и осваивается новая технология производства витых сверл на Московском заводе "Фрезер".

Инструменты, изготовленные по новым технологическим схемам, внедрялись в производство и проходили сравнительные производственные испытания на крупнейших промышленных предприятиях страны:! заводе Уралхиммаш, Коростеньском заводе игл. 50-летия Октября,

- 378

Ленинградских заводах, где была отмечена повышенная стойкость и высокая надёжность инструментов в сравнении со стандартными. В 1977 году на ВДНХ демонстрировались инструменты, изготовленные по новой технологии.

Протокол заседания технико-экономического совета завода им. Воскова о внедрении режимов нагрева стали под горячую пластическую деформацию см. Приложение № 8.

Справка о долевом участии автора в полученной экономической эффективности по результатам внедренных работ см. Приложение № 9.

- ОY» —

1. Основные задачи экономического и социального. развития странына I98I-I985 годы и на период до 1990года. В кн.: Материалы ХХУТсъезда КПСС. М.: Издательство политической литературы, 1981,- с. 136-143.

2. Развитие промышленности. В кн.: Материалы ХХУ1 съезда КПСС. М., Издательство политической литературы, 1981, с. 147-157.

3. Геллер Ю.А. Инструментальные стали. М.: Металлургия, 1975.584 е., ил.

4. Штеинберг М.М., Сабун Л.Б., Шабашова Т.С. Влияние термомеханической обработки на режущую стойкость и вязкость быстрорежущих сталей. Металловедение и термическая обработка металлов, 1962, J& I, с.33-37.

5. Штейнберг М.М., Сабун Л.Б., Шабашов С.П., Смирнов М.А. Влияние термомеханической обработки на режущую стойкость и вязкость сталей Р9, Р9Ф5, Р10К5Ф5. Металловедение и термическая обработка металлов, 1963, J£ 4, с.41-48.

6. Снитковский М.М., Егоров Н.В., Голомазюк И.А. Повышение стойкости стали PI8 обжатием. Металловедение и термическая обработка металлов, 1963, № 9, с. 19-22.

7. Томсинский B.C., Некрасов В.А., Малыгин B.C., Виханский Л.А. Термомеханическая обработка стали PI8. Металловедение и тер. мическая.обработка металлов, 1967, № 7, с.63-64.

8. Локшин Л.Ф., Ольшевский А.А., Руднев А.В., Синицин В.Г. Термомеханическая обработка быстрорежущей стали PI8. ВНИИ МСиИП.

9. В кн.: Труды института", 1964, вып.П, с.

10. Локшин Л.Ф., Леняшин В.Б., Купалова И.К. Новое в. технологии термомеханической обработки быстрорежущих сталей. -Металловедение и термическая обработка металлов, 1973, № 9, с.31-35. .

11. А.с. № 422778 (СССР) Способ термомеханической обработки быстрорежущей стали /Локшин Л.Ф., Купалова И.К., Степнов Е.М.

12. Опубл. в Б.И., 1974, № 13.

13. Купалова И.К., Степнов Е.М., Булатова С.Г. Высокотемпературное рентгеноструктурное исследование изотермического превращения переохлажденного аустенита.стали-Р6М5« Металловедениеи термическая обработка металлов, 1975, № 6, с.9-13.

14. Земский С.В., Купалова И .К., Локшин Л.Ф. Влияние термомеханической обработки на диффузию углерода в стали Р6М5.- Метал-.доведение.и термическая.обработка металлов, 1975, № 7, с.58-59.

15. Ланда В.А., Степнов Е.М. Высокотемпературное рентгеновское, исследование.изотермического превращения аустенита быстрорежущих сталей, -г* Металловедение и термическая обработка метал. лов, 1967, № 9, с.34-39.

16. Купалова И.К. Структура и свойства стали Р6М5 после термоме-. ханической обработки, г- Металловедение и термическая обработкаметаллов,. 1980, 1.3,. с.23-26.

17. Тэйлор Ф. Искусство резать металлы. Перевод под ред. Панина А.В. . и горного инженера Левенстерна Л.А., 1909, с.375 с ил. .

18. Кооп С.Г. Термическая обработка быстрорежущей стали. М., Металлургия, 1956, с.120 с ил. . . .

19. Горбацевич Ю.А., Смольников Е.А., Маркина В.А. Высоко ступенчатая закалка быстрорежущей стали. В~сб.:Тезисы докладов на совещании работников ЦЗЛ и технологов горячих цехов инструментальных и машиностроительных заводов. - М.;ВПИИ, 1972,с.24-29.

20. WaueimannG. „ Mitieitunj*n, H-W. UUut fUi Uhunf J935, 5cdl НИ, S.M

21. Met, kohen M. Gialn, pourth ш (/if A Speed 8ie*t- TASM, /№, Го£. U, s. W

22. GtoSeJ/.tt, /to4etUGJ.t.Mam&eiS%.$. %)cmdcmons fourth in high ЗреЫ //IS/% ЩШдь, Ым-?п.

23. Садовский В.Д., Малышев К.А. Рекристаллизация аустенита при , повторных закалках быстрорежущей стали. -.В сб.: Проблемы металловедения и термической обработки. М.:Машгиз, 1956,с.53-63. . . .

24. Липчин. Н.Н., Рапопорт С.М. К вопросу о локальном огрублении зерен в быстрорежущей стали.В сб.: Труды Пермского политехнического института. Пермь, 1966, № ХХУ1, с.34-44.

25. Брофи. , Харрингтон. Природа абнормального роста.зерна в быстрорежущей стали. Вестник металлопромышленности, 1935, №8,

26. Лапотышкин Н.М. Изучение влияния горячей деформации на образование крупнозернистого излома в быстрорежущей стали. Уральская металлургия. - Свердловск, 1939, № 9, с.30-33. - - .

27. Лапотышкин Д.М. Причины возникновения нафталинистого. излома в быстрорежущей стали. Вестник металлопромышленности. - 1939, № 12, с.

28. Лапотышкин Н.М. Образование "нафталинистого* излома при термической обработке быстрорежущей стали. Сталь, 1940, J 4, с.29^31.

29. Лапотышкин Н.М. Изучение влияния горячей деформации на образование крупнозернистого излома в быстрорежущей стали. Труды Уральской конференции по термической обработке,-стали и чугуна.

30. Свердловск, Дом техники УПИ, 1939, вып.1, с.3640.

31. Захарова Г.Г., Хазанов И.О., Корзунин Ю.К.Малолегированные . быстрорежущие стали для сверл секторного проката, полученных из литых заготовок.- Металловедение и термическая обработкаметаллов, 1972, № 8, с.28-31.

32. Хазанов И.О., Корзунин Ю.К. Пластичность.и механические свойства литых и малодеформированных быстрорежущих сталей.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1974, №9, с.33-36.

33. Црибылов Б.П., Кацев П.К., Эскина В.П. Методика оценки пластичности быстрорежущих инструментальных сталей. В научно-техническом реферативном сб.: Технология машиностроения, 1967, М., вып. 11-12, с.26-31. . . .

34. Чижиков Ю.М. Прокатываемость стали и сплавов. М.: Металлургия, 1961, 452 е., ил.

35. Вишняков Я.Д. Современные методы исследования структуры деформированных кристаллов. М.: Металлургия, 1975, 479 е., ил. Одиноков Ю.И., Поспелов И.А. Кузнечно-штамповое производство, 1967, №12.

36. Гуляев А.П., Сарманова Л.М. Технологическая пластичность быстрорежущих сталей. Металловедение и термическая обработка металлов, 1969, .№.7, с.2-9.

37. Дзутутов М.Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1977, 480 е., ил.

38. Хазанов И.О. Технологическая пластичность новых быстрорежущих сталей. Металловедение и термическая обработка металлов, 1975, № 9, с.53-57.

39. Чижиков Ю.М. Заводская лаборатория, 1948, № 5,

40. Рекомендации.по оценке технологической пластичности быстрорежущих сталей. ВНИИ, М., 1965, с.61-64.

41. Смольников Е.Н., Жданова Ф.И. Соляные ванны для термической обработки изделий. М.: Машгиз, 1963, 108 е., ил. ,

42. Садовский В.Д. Блочная структура и рекристаллизация аустенита , в быстрорежущей стали. Металловедение и термическая обработка металлов, 1961, В I, с.48-57.

43. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлург-издат, 1975, с.228 с ил.

44. Штремель М.А. Лабораторный практикум по спецкурсу "Прочность сплавов". М., 1969, 78 с. (Ротапринт) Московский институт стали и сплавов.:Л - 80212.

45. Егоров Ю.П., Хазанов И.О.,.Корзунин Ю.К. Полуавтоматическое . устройство регистрации результатов количественного металлографического анализа. Заводская лаборатория, 1978,. № 5, с.566-567.

46. Анджюс П.А.-Исследование пластичности быстрорежущей стали и изготовление сверл методом секторного проката. Технический прогресс в инструментальном производстве, ч.П, Ленинград, ЛДНТП, . Материалы научно-технической конференции, 1971, с.3-9.

47. Бережковский.Д.И., Виноградов Ю.В., Дзугутов М.Я., Шерчкова Л.В. Миленина Е.Г. Влияние структуры на механические свойства стали PI8. Металловедение и термическая обработка металлов, 1974,9, с.21-25.

48. Геллер Ю.А., Заблоцкий В.К., Кремнев Л.С. Термическая обработка быстрорежущей стали для улучшения распределения карбидов. -Металловедение и термическая обработка металлов, 1967, $ 9,с. 18-23.

49. Хазанов И.О., Репин А.В. Влияние режимов нагрева при прокатке на свойства витых сверл из новых быстрорежущих сталей. Прогрессивные конструкции сверл и их рациональная эксплуатация. Материалы научно-технического симпозиума. - Вильнюс, 1974,с.3-13

50. Корзунин Ю.К. Структура, свойства и термическая обработка ин-. струмента из малодеформированной быстрорежущей стали.: Дисс. . канд. техн. наук. Томск, 1972 - 150с.

51. Захарова Г.Г. Маловольфрамовые быстрорежущие стали для витых сверл из литых заготовок.: Дисс. . канд. техн. наук.-Томск, 1070 200 с.

52. Хазанов И.О., Егоров Ю.П. Разработка и внедрение высоко-низкотемпературной термомеханической обработки (ВНТМО) быстрорежущей стали Р6М5. Рукопись представлена Томским политехническим институтом.Отчет, ч.П, Томск, 1980, с.82. ^Б-86415.

53. Хазанов И.О., Корзунин Ю.К., Захарова Г.Г. Изменение пластичности быстрорежущей стали при высоких температурах под влиянием деформаций. В сб.:Доклады Ш научно-технической конференции "Технический прогресс в машиностроении", Томск, I97I,c.46-50

54. Протасов А.А., Зуев П.П. Калибровка валков для прокатки быстрорежущей стали. М.: Металлургиздат, 1956 - 176 е., ил.

55. Хазанов И.О., Захарова Г.Г., Корзунин Ю.К. Сверла секторного проката из литой быстрорежущей с тали. В сб.: Металлорежущий, и контрольно-измерительный инструмент. М.:ШЙМАШ, 1971, №2, с.9-11.

56. Хазанов И.О., Чумаков А.Н., Корзунин Ю.К. Влияние температуры прокатки на формирование структуры и свойств стали Р6М5.

57. Станки и инструмент, 1976, № 4, с.26-27.

58. Александрович Б.Л. Карбидная неоднородность быстрорежущих сталей. В сб.: Тезисы докладов на совещании работников ЦЗЛ и технологов горячих цехов инструментальных и машиностроительныхзаводов, г- М.: ВНИИ, 1972, с.6-7.

59. Ломакин В.Н. Плавочные особенности стали Р6М5. В сб.! Тезисы докладов на совещании работников ЦЗЛ и технологов горячих це--хов инструментальных и машиностроительных заводов. - М.: ВНИИ,1972, с.13-16.

60. Адаскин A.M., Анджюс П.А., Бузелис В.И. Причины нестабильности . свойств стали.Р6М5. Сталь, 1975, Ш7, с.649-652. .

61. Коваленко B.C. Металлографические реактивы. Справочник. М.:

62. Металлургия, 1970. 86 с. ^ ,

63. Radmoekb Leo, UmWotynf. fyi/pu** к/иое КеммШЫе iron ЯеШШШмтм schwt ш;/ р^Ыгтйт/^тЬег fayuUfft aw Зг^рм

64. Siahta- faKtiithi Mibttyfapte,

65. Черный Ю.Ф., Спусканкзк B.3., Лядская A.A. Влияние холодного гидропрессования на структуру .и свойства инструментальных сталей.- Металловедение и термическая обработка металлов» 1977,lb II, с. 45-48.

66. Ревис И.А.,.Лебедев В.Т. Структура и свойства литого режущего инструмента. Л.: Машиностроение, 1972, с.128, ил.67. 1^дремон Э.,Специальные стали.Ч. 1-П. М.:Металлургия, 1966. -. 1275 е., ил.

67. Мак Лин Д.Границы зерен в металлах. М.: Металлургия, I960. -322 е., ил.

68. Гибсон Р.К., Брофи Дж.Х. Железохромоникелевые сплавы со структурой "микродуплекс". В сб.: Сверхмелкое зерно в металлах.

69. М.: Металлургия, 1973. с.347-363.

70. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1978. - 392 е., ил.

71. Новиков И.И. Дефекты кристаллического строения металлов. М.: . Металлургия, 1975. - 208 е., ил.

72. Глейтер Г., Чалмерс Б. Болыпеугловые границы зерен. М.:Мир, . 1975. - 375.е., ил.

73. Лещинская Р.П. Исследование. природы нафталинистого излома быстрорежущей стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Москва, 1963.142с.

74. Бернштейн М.Л., Рахштадт А.Г. Термомеханическая обработка рес-. сорно-пружинных сталей.- Сталь, 1962, № 4, с.346-348.

75. Лифшиц Б.Г., Крапошин B.C., Линецкий Я.Л. Физические.свойства . металлов.и.сплавов. М.:.Металлургия, 1980. - 320 е., ил.

76. Геллер Ю.А., Рахштадт А.Г. Материаловедение. М.: Металлургия, . 1975. - 447. е., ил. . . . .

77. Хазанов И.О., Захарова Г.Г., Корзунин Ю.К. Термическая обработка маловольфрамовых быстрорежущих сталей. В сб.: Прогрессивная технология-термической и химико-термической обработки.1. Кемерово, 1971, с.29-30.

78. Захарова Г.Г., Хазацов И.О.,.Корзунин.Ю.К. -Фазовый состав мало-вольфрамовой^.быстрорежущей стали. В сб.: Доклады 1У научно-техни-ческой.конференции "Технический прогресс в машиностроении", Томск, 1972, с.35-38.

79. Црокошкин Д.А., Сассу Н. В сб.: Термомеханическая и термомагнитная обработка стали. ГОСИНГИ, 1962, № 7-63-734/20,с.14. ■ ■ .

80. Бернштейн М.Л., Штремель М.А. ^наследственном" влиянии наклё-^ па на свойства стали. Физика металлов и металловедение, 1963, т.15, № I, с.82-90.

81. Смирнов Л.В., CokoJ&b Е.Н., Садовский В.Д. ДАН СССР, 1955,т.103, №-4, с.609-610. .

82. Эмингер 3., Кошелев В. Литой инструмент. М.: Машиностроение, . 1962. - 187 е., ил. .

83. Першин П.С. Литой инструмент. М.: Машгиз, 1962* - 192 е., ил.

84. Тихонов И.Т. Литые .молибденовые, быстрорежущие стали. Дис. . канд. техн.наук. - Томск, 1948. ~ 149с.

85. Ерофеев Н.А. Малолегированные литые.быстрорежущие стали. -Дисс. . канд. техн. наук. Томск, 1954. - 144 с. .

86. Тютёва Н.Д. Литые модифицированные стали. Дисс. . доктора техн. наук. - Томск, 1962. - 354 с.

87. Кащук В.А. Литые кобальтовые быстрорежущие стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, I960. - 183 с.

88. Евткшкин Ю'. А. Термическая обработка, структура и свойства литой быстрорежущей.стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1963. - 161 с.

89. Лихошерстов Д.М. Ниобий в литой быстрорежущей стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1963. - 172 с.

90. Слосман А.И. Структура, свойства и термическая обработка литого инструмента из вакуумной быстрорежущей стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1966. - 148 с.

91. Кревский Г.Г. Влияние .ультразвука на структуру и свойства инструментальных, сталей. -Дисс. . канд. техн. наук. -Тюмень, 1967. 130 с.

92. Марр Е.И. Структура, свойства и термическая обработка литых вольфрамомолибденовых быстрорежущих сталей. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1968,-153 с.

93. Вибе А.Я. Влияние хрома на структуру и свойства литых и кованых быстрорежущих сталей.- Дисс. . канд. техн. наук. Томск, 1972. - 153 с.

94. Бычков Г.В. Влияние алюминия на свойства литой быстрорежущей стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1965. - 170 с.

95. Свищенко В.Т. Модифицирование литой быстрорежущей стали бором.-Дисс. . канд.- техн. наук. Томск, 1952. - 199 с.

96. Корзунин Ю.К., Хазанов И.О. Изготовление сверл методом секторной прокатки из литой быстрорежущей стали. В сб.: Технический прогресс в машиностроении. - Томск, 1967, с.60.

97. Лозинский Ю.М., Хазанов И.О. Структура и свойства литых штам-повых сталей. В сб.: Вторая научно-техническая конференция Уральского политехнического института, - Свердловск, 1968,с. 39-40.

98. Чумаков А.Н. Исследование влияния предварительной термомеханической обработки на структуру и свойства быстрорежущей стали. -Дисс. . канд. техн. наук. Томск, 1981. - 173 с.

99. Кгекейг KJ, 2-ciduM iron лгшзшп иГнт jch-I0I# utden 1/пПмШ aus Ш ШетеМ^/Мм ЗШ им/

100. Хазанов И.О., Захарова Г.Г., Корзунин Ю.К. Изготовлениеизсверл секторного прокат£*з£итой быстрорежущей стали. Известия TIM, Томск, 1973, т.225, с.126-129.

101. Дель Г.Д. Определение напряжений в пластической области пораспределению твердости. М.Машиностроение, 1971. - 199 е., ил.

102. Смирнов-Аляев Г.А. Сопротивление материалов пластическим деформациям. М.-Л.: Машгиз, 1961. - 463 е., ил.

103. Розенберг A.M. Теория пластической деформации металлов. -М.-Л.: Машгиз, 1956. 367 е., ил.

104. Попандопуло А.Н. Свойства вольфрамомолибденовой быстрорежущей стали с кобальтом. Металловедение и термическая обработка металлов, 1971, 8, с.52-55.

105. Бернштейн М.Л. Термомеханическая обработка металлов и сплавов. T.I-П.- М.:Металлургия, J968. II7I е., .ил.

106. Бусалаева Е.Н., Липчин Н.Н. Влияние предварительной обработки быстрорежущей стали PI8 на величину зерна после закалки. -В сб.: Научный труды Пермского политехнического института.1. ХХУ1, 1066, с.64-67. .

107. Липчин Н.Н. Влияние структурного состояния и. условий натре- . ва.на формирование аустенита.в стали. Дисс. . доктора техн.наук. Пермь, 1966. - 256 с. + атлас 197 ил. .

108. Малинина К.А. Рекристаллизация аустенита быстрорежущей. стали после -горячей пластической деформации. Металловедение итермическая.обработка металлов, 1964, № 5, с.15-17.

109. Хазанов И.О.,.Егоров Ю.П. Горячая деформация и рекристаллизация, стали-PI8. .-Металловедение и термическая обработка металлов, 1978, В 9, с.52-55.

110. Хазанов И.О., Егоров Ю.П. Влияние режимов нагрева и деформации на разнозернистость и величину аустенитного зерна.стали PI8. Изв. вузов "Черная металлургия", 1976, Ш1, с.140-. 143.

111. ИЗ. Горелик С .С. . Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: Метал. лургия, 1978.- 568с, ил. .

112. Бернштейн М.Л. Прочность стали. М.: Металлургия, 1974. -. 200 е., ил.

113. Локшин Л.Ф. Исследование процесса термомеханической обработки быстрорежущих сталей ( применительно к изготовлению заготовок концевого режущего инструмента).: Автореф. Дисс. . канд. техн.наук. Москва, 1975. - 172 с.

114. Зайцев И.Ф., Ксенофонтова Л.Н. В сб.: Тезисы докладов. -М.: ВНИИ, 1975, с.139.

115. Седов Ю.Е., Геллер Ю.А., Кремнев Л.С., Гордезиани А.Г. Размеры избыточных карбидов в быстрорежущих-сталях. Металловедение и термическая обработка металлов, 1975, № 6. с.4-9.

116. П8. ft frdtdiM Л/fS ///itfodtin f/n /juices d'etUts lapi&.-Jdiets spetiwx,и9 hitntye- w

117. MtiitMiite&iim „ faWuft/w игпШ^Ше Щ M. M, $.362-36%.

118. Северденко В.П., Mypac B.C., Суходрев Э.Ш. Горячее, гидродинамическое выдавливание, режущего инструмента. Минск: Наукаи -техника,. 1974. -. 256 с., ил. .

119. Геллер Ю.А. Инструментальные стали.4-еб изд., перераб. и доп.-М.: Металлургия, 1975. 584 е., ил.

120. Наталов Б.Э., Кузьмёнок Ю.А., Тишаев С.И., 1усева В.И. К вопросу-о структуре и свойствах стали Р6М5. Сталь,1976, № 6, с.555-557.

121. Кремнев Л.С., Адаскин A.M. Выбор вольфрамомолибденовых сталей оптимального состава.для обработки конструкционных мате. риалов. -.Станки и инструмент, 1974, №.6, с.21-22. .

122. Хазанов И.О., Егоров Ю.П., Чумаков А.Н., Корзунин Ю.К. Влияние температуры .и степени деформации на формирование струк- . туры.быстрорежущей.стали Р6М5. Изв. вузов "Черная металлургия", 1977, № I, с.Юб-ИО. .

123. Хазанов И.О., Чумаков А.Н., Корзунин Ю.К. Исследование вторичной наследственности быстрорежущей стали Р6М5 с помощью диаграмм рекристаллизации. Металловедение и термическаяобработка металлов, 1976, Jfc.II, с.17-19. .

124. Садовский В.Д. Структурная, наследственность в стали. М.:

125. Металлургия, 1973. 208 е., ил.

126. Спектор А.Г. Дисперсионный анализ сферических частиц в.непрозрачных, структурах. Заводская лаборатория, 1950 f т.4,1. В 2, с.346.128. Haukj If. /Щ od.n. .

127. Хазанов И.О. Исследование технологической пластичности новых марок быстрорежущей стали. Рукопись представлена,Томским политехническим институтом. Отчет. Томск, 1973, 41 е., ил.1. ГФАП СССР №.258091. .

128. Бусалаева Е.Н.,Липчин Н.Н., Рапопорт С.М. Использование ковочного тепла для отжига быстрорежущих сталей PI8 и PI8M. -. Металловедение и термическая обработка металлов, 1967, № 12,с. 64-66.

129. Степнов М.Н. Статистическая обработка механических испытаний.

130. М.:Машиностроение, 1972.- 229 е., ил.

131. Егоров Ю.П., Хазанов И.О. Рекристаллизация деформированного аустенита быстрорежущей стали Р6М5. Металловедение и тер. мическая обработка металлов, 1982, JS 8, с.2-6.

132. Сабун Л.Б. Влияние термомеханической обработки на. режущую . стойкость и вязкость быстрорежущих сталей. Дисс. . канд.техн. наук. Свердловск, 1966. - 103 с.

133. Инструментальные стали. Справочник. М.: Металлургия, 1977. -. 168 е., ил.

134. Карпов Л.П. Термомеханическая обработка расточных резцов. Металловедение и термическая обработка металлов, 1966, М,с. 69-70. .

135. Хоникомб Р. Пластическая деформация металлов. М.; Мир, 1972. 408 е., ил.

136. Ланда В.А., Степнов Е.М., Кудалова И.К. Методика скоростной рентгеновской съемки. Заводская лаборатория, 1970, № 9,с. 1087-1088.

137. UaMj И. F, МШ 'Uedrnnt т/с/гор т.

138. Локшин П.Ф.,.Ольшевский А.А. Термомеханическая.обработка стали. Обзор. М.: НИИМАШ, 1965. - 140 е., ил. .- .

139. А.с. .661027 (СССР) Способ термомеханической обработки инструментов. из быстрорежущей, стали. /И.О.Хазанов, И.А.Ординарцев, Ю.К.Корзунин, А.Н.Чумаков. Опубл, в Б.И. 1979,. № 17.

140. Шиммель Г.Методика электронной микроскопии. М.: Мир, 1972.300 е., ял.

141. Дворядкин Ю.С.,- Изотов-В.И. Электронног-микроскопическое ис-. следование-.структуры, стали PI8. -.Металловедение и термическая обработка металлов, 1972, № I, с.37-42.

142. Горелик С.С., Расторгуев Л.Н., Скаков Ю.А. Рентгенографический и электроннооптический анализ. М.: Металлургия, 1970. 368 е., ил.

143. Хазанов И.О. Диаграмма рекристаллизации аустенита стали Р12Ф4К5. Металловедение и термическая обработка металлов, 1977, й II, с.36-40.

144. Счастливцев В.М. Исследование, скачкообразного роста зерна при повторной закалке быстрорежущей стали. Дисс. . канд. техн. наук. - Свердловск,.1963. - 186 е., ил.

145. Мартье Ж., Жакюра 0. Ковкость быстрорежущих сталей, определяемая горячим кручением. Металловедение и термическая обра. ботка металлов,.1976, № 5, с.61-62.

146. Попандопуло А.Н. Порча режущих свойств стали PI8. В сб.: Т^уды Ленинградского политехнического инстиутта. Металловедение. -М.-Л.: Машгиз, 1964, № 234, с.35.

147. Влияние изменений.параметров термообработки на характеристике. Попандопуло А.Н. Предварительная термическая обработка быстро режущей стали Р6М5. Металловедение и термическая обработка металлов, 1979,№ 3, с.2-4. .

148. Чибряков М.В. Рекристаллизация аустенита при нагреве быстрорежущей стали.:Автореф.Дисс. . канд. техн. наук. Ленинград, 1981. - 161-с.

149. Кремнев Л.С. Развитие теории легирования и разработка опти149.ки износа быстрорежущей стали7st ЛШ&, //A/6H6S.мапьных составов теплостойких инструментальных сталей. -Дисс. . доктора техн. наук. Москва, 1974. 305 е., ил.

150. Гуляев А.П. Структурные изменения при термомеханической обработке стали и их влияние на механические свойства. Металловедение и термическая обработка металлов, 1965, № II,с. 9-17.

151. Бернштейн М.Л. Структура деформированных металлов. М.: Металлургия, 1977. - 432 е., ил.155. 1Уляев А.П., Малинина В.А., Саверина С.М. Инструментальные стали. Справочник. М.: Машиностроение, 1975. - 272 е., ил.

152. Пустыльник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблвдений. М.: Наука, 1968. - 288 е., ил.

153. Попова Н.М. Карбидный анализ стали. М.: Оборонгиз, 1957. -160 е., ил.

154. Ланда В.А., Степнов Е.М. Высокотемпературная рентгеновская приставка для исследования термической обработки легированных сталей. Заводская лаборатория, 1967, № 4, с.508-510.

155. Егоров Ю.П. Исследование влияния термомеханической обработки на структуру и свойства быстрорежущей стали Р6М5. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1982. - 189с.

156. Мартин Д., Доэрти Р. Стабильность микроструктуры металлических систем. М.: Атомиздат, 1978. - 280 е., ил.

157. Хазанов И.О., Егоров Ю.П. Термомеханическая обработка сварного шва биметаллического режущего инструмента. -.Металловедение и термическая обработка металлов,.1980, В 5, с.46-48.

158. А.с. 863677 (СССР) Способ термомеханической.обработки инст~. румента из быстрорежущей, стали./И.О.Хазанов, И.А.Ординарцев,

159. MiH.Хазанов, М. Л .Черняков -Опубл. в Б. И. 1981, Jfe.34. . ■

160. А.с. II087I (СССР) Способ изготовления сверл / Овчинников П.Я.1. Опубл. в Б.И. I960, № 3.

161. Кожевников Д.В., Щепетильников Ю.В. Конструкции сверл с внутренним охлаждением. Материалы научно-технического симпозиума "Прогрессивные конструкции сверл и их рациональная эксплуатация". - Вильнюс, 1974, с.

162. Протопопов А.В. Структура и свойства быстрорежущей стали с добавками лантана, церия и празеодима. Дисс. . канд. техн. наук. - Томск, 1982. -139с.169. Zips/l

163. Мичев В., Панов Р., Кынев М. Термомеханическая обработка инструментальных сталей.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1967, № 9, с.10-15.

164. Киенаго Кинго. Последние достижения в области производства быстрорежущих сталей. Тэцу то таганэ, 1978, т.64, с.815-822.

165. А.с. .637439 (СССР) Способ термомеханической обработки быстрорежущей стали /Хазанов И.О., Ординарцев И.А., Егоров Ю.П., Черняков М.Л. Опубл. в Б.И. 1978, № 46.

166. А.с. .876747 (СССР) Способ термомеханической обработки быстрорежущей стали /Хазанов И.О., Ординарцев И.А., Егоров Ю.П., Черняков М.Л. Опубл. в Б.И. 1981, № 40.

167. Попандопуло А.Н., Ткачевская Г.Д. Структура и свойства сварных заготовок из быстрорежущих сталей после отжига. Металловедение и термическая обработка металлов, 1972, № 8, с .3135.

168. А.с. 539085 (СССР) Способ термической обработки сварного режущего инструмента /Хазанов И.О., Ординарцев И.А., Черняков М.Л., Егоров Ю.П. Опубл. в Б.И.1976, № 46.

169. Юдович С,3., Иванченко В,М. Влияние температурного эффекта на качественные характеристики стали Р6М5. Сталь, 1979, № 6, с.41-42.

170. Ершова Л.С. О формировании аустенитного зерна при рекристаллизации стали. Изв. вузов "Черная металлургия", 1981, № II,с. 106-109.

171. А.с. 624690 (СССР) Способ изготовления режущего инструмента /Хазанов И.О., Ординарцев И.А. Опубл. в Б.И. 1978, № 35.

172. Чернявский К.С. Стереология в металловедении. М.: Металлургия, 1976. - 280с.,ил.

173. Кремнев Л.С., Адаскин A.M., Боголюбов А.В. Определение концентрации углерода в мартенсите сталей по асимметрии линии отражения. Заводская лаборатория, 1971, N9 9, с.1086-1090.

174. Штремель И.А., Капуткина Л.М. Определение компонент мульти-плетной лини. Кристаллография, 1970, т.15, в.З, с.443-451.

175. Штремель М.А. Оптимальное планирование эксперимента при гармоническом анализе профиля линии. Кристаллография, 1969, т.4, в.1, с.34-43.

176. Штремель М.А., Карабасова Л.В., Козлов Д.А. График для планирования съёмки дифрактометрической линии. Заводская лаборатория,1980, № 9, с.322-326.

177. Гершман В.Д., Патраков Ю.Ф. Решение обратной кинетической задачи с помощью симплекс-метода. Томск, 1979. -5с.-Рукопись представлена Томским политехническим институтом. ГФАП СССР N° П 002782.

178. Миркин Л.И. Справочник по рентгеноструктурному анализу поликристаллов. М.: Физматгиз, I960. - 863с.,ил.

179. Миркин Л.И.Рентгеноструктурный контроль машиностроительных материалов. Справочник. М.: Машиностроение, 1979. - 134с.,ш

180. Иванов А.Н., Фридик Г.Э., Ласкова Г.В. Определение уширения рентгеновской линии по коэффициентам Фурье. Заводская лаборатория. 1981, № 4, с.57-58.