автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Теоретические основы методов расчета роторных аппаратов с учетом нестационарных гидродинамических течений

На правах рукописи

ЧЕРВЯКОВ Виктор Михайлович ^„ /^

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ МЕТОДОВ РАСЧЕТА РОТОРНЫХ АППАРАТОВ С УЧЕТОМ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ТЕЧЕНИЙ

05 02 13 - Машины, агрегаты и процессы (химическая промышленность)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Тамбов 2007

003159221

Работа выполнена на кафедре «Теория машин, механизмов и детали машин» в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тамбовский государственный технический университет»

Научный консультант

Официальные оппоненты

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор Воробьев Юрий Валентинович

Заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор технических наук, профессор Холпанов Леонид Петрович

доктор технических наук, профессор Зимин Алексей Иванович

доктор технических наук, профессор Першин Владимир Федорович

ГОУ ВПО Московский государственный университет инженерной экологии (МГУИЭ), Москва

Защита диссертации состоится 24 октября 2007 г в 14 ч 30 мин на заседании диссертационного совета по присуждению ученой степени доктора технических наук Д 212.260 02 в Тамбовском государственном техническом университете по адресу 392000, г Тамбов, ул Ленинградская, 1,ауд 60

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, скрепленные гербовой печатью, просим направлять по адресу 392000, г Тамбов, ул Советская, 106, ТГТУ, ученому секретарю диссертационного совета Д 212 260.02.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета

Автореферат разослан « 21 » сентября 2007 г

Ученый секретарь

диссертационного совета доцент ' В.М Нечаев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Роторные аппараты с модуляцией потока обрабатываемой среды с высокой эффективностью используют в различных гидромеханических, химических, тепло-массообменных процессах, например, в процессах диспергирования, растворения, экстракции и т д. Они характеризуются низкой удельной энерго- и металлоемкостью при высоком качестве получаемого готового продукта Высокая степень воздействия на обрабатываемую среду объясняется развитой турбулентностью, интенсивной акустической импульсной кавитацией, большими сдвиговыми напряжениями, гидравлическими ударами и другими механическими воздействиями Теоретическое и экспериментальное исследование, внедрение роторных аппаратов в промышленность провели отечественные ученые М А. Балабудкин, А А. Барам, A.M. Балабышко, В И Биглер, П П Дерко, А И Зимин, Г Е Иванец, Е А Мандрыка, В А. Плотников, М А Промтов, О А Трошкин, В М. Фридман, В Ф Юдаев и многие другие.

Сложность гидромеханических нелинейных процессов трансформации плотности энергии в аппаратах затрудняет создание научно обоснованных методик расчета и определения оптимальных конструктивных размеров и режимов работы с целью интенсификации процессов в системах «жидкость-жидкость», «твердое-жидкость».

В связи с этим разработка аппаратов многофакторного воздействия на обрабатываемую среду, в которых возникают переходные гидромеханические процессы, интенсивная импульсная акустическая кавитация, резонансные явления, позволяющие интенсифицировать различные химико-технологические процессы с существенным снижением удельных энергозатрат, является одной из приоритетных задач развития науки и техники химической, фармацевтической, машиностроительной, пищевой и других видов промышленности

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с координационным планом АН СССР по направлению ТОХТ код 2 27 1 4 14 1991 - 1995 гг., МНТП «Ресурсосберегающие технологии машиностроения» 1996 - 2000 гг; НТП «Научные исследования высшей школы в области химической технологии» 2003 - 2005 гг

Целью работы является разработка теоретических основ методов расчета роторных аппаратов с учетом нестационарных гидродинамических факторов, определяющих мощностные, режимные, конструктивные параметры и использования их для модернизации и разработки конструкций роторных аппаратов

Для достижения этой цели были поставлены и решены следующие задачи:

- проведение комплексных теоретических и экспериментальных исследований особенностей нестационарного течения потоков несжимаемой и сжимаемой жидкостей в модуляторе роторного аппарата и их сопоставление,

- получение новых адекватных реальной гидромеханической обстановке моделей течения в рабочих зонах аппарат^.

- разработка физической модели теченшкжидкости в каналах роторного аппарата в полях массовых сил на основе комштЪкс:ных теоретических и экспериментальных исследований гидромеханики и импульсной акустической кавитации,

- разработка математической модели динамики кавитационного пузыря с уточнением влияния газосодержания на величину критерия акустической кавитации, при которой наблюдается максимальное воздействие на скорость технологического процесса;

- разработка обобщенной методики расчета существующих и новых конструкций и внедрение высокоэффективных роторных аппаратов для интенсификации физико-химических массообменных процессов.

Научная новизна. Для нестационарных гидродинамических процессов, протекающих в перекрывающихся каналах ротора и статора в аппарате с внутренним ротором под действием центробежных и кориолисовых сил разработаны новые адекватные физические и математические модели течения среды с учетом сжимаемости жидкости, динамики кавитационных пузырей с переменным газосодержанием и резонансных явлений. Запатентованы новые способы интенсификации гидродинамических и массообменных процессов и конструкции роторных аппаратов, обеспечивающие их высокую удельную производительность и надежность. Наиболее важными результатами, представляющими научную новизну, являются:

- с использованием зонного подхода на основании уравнений Навье-Стокса и неразрывности разработана математическая модель нестационарного течения сжимаемой жидкости в модуляторе роторного аппарата, которая включает впервые предложенную физически обоснованную функцию изменения площади проходного сечения диафрагмы модулятора за время процесса открывания и закрывания каналов в статоре и позволяет расширить область получения конструктивных и режимных параметров в определяемых границах;

- анализ разработанной математической модели нестационарного течения несжимаемой жидкости, позволяющий установить границы ее применения, и выделены эти границы в сопоставлении со сжимаемой жидкостью;

- зависимость критерия акустической кавитации от содержания свободного газа в жидкости и разработана соответствующая математическая модель, позволившая эффективно управлять максимальной скоростью протекания технологического процесса в роторном аппарате,

- трехмерная математическая модель течения технологической среды в зазоре между проницаемыми коническими поверхностями, на основании которой получены дифференциальные уравнения течения среды и аналитические выражения, не содержащие эмпирических коэффициентов, для определения диссипации энергии в радиальном и осевом зазорах роторного аппарата, а также предложен метод определения мощности, потребляемой роторным аппаратом, который может использоваться на начальной стадии проектирования;

- математическая модель нестационарного течения в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором, позволяющая определить пик мощности в момент пуска роторного аппарата и таким образом обоснованно подобрать электродвигатель привода;

- критерии и симплексы подобия, позволяющие более полно оценить влияние режимных и конструктивных параметров на закономерности нестационарных процессов в роторных аппаратах, полученные на основании дифференциальных уравнений течения среды в модуляторе роторного аппарата с использованием теории подобия и метода размерностей;

- физическая модель, раскрывающая особенности нестационарного течения среды в модуляторе роторного аппарата в полях массовых центробежных и кориолисовых сил, определено влияние их соотношения на интенсивность импульсной акустической кавитации и установлено, что наиболее эффективно аппарат работает при 0,3 <Кк< 0,5 и при Кк>2;

- физическая модель явления резонанса в модуляторе роторного аппарата интенсифицирующего химико-технологические процессы и влияющего на гидравлическое сопротивление, позволяющая рассчитать конструктивные и режимные параметры, необходимые для его возникновения,

- обобщенная методика расчета, позволяющая создавать новые и модернизировать существующие конструкции роторных аппаратов дня интенсификации химико-технологических процессов, полученная на основании разработанных моделей течения несжимаемой и сжимаемой жидкости, зависимости величины критерия акустической кавитации от содержания свободного газа в обрабатываемой среде, модели явления резонанса в модуляторе.

Практическая значимость и реализация результатов работы. Создана методика оптимизационного расчета роторных аппаратов на базе основных положений теории гидромеханики и комплексных теоретических и экспериментальных исследований нестационарных процессов в роторных аппаратах, реализованная в виде математических моделей и программного обеспечения и официально зарегистрированная (Свидетельство 2005610721).

Правовая защищенность разработок обеспечивается 16 авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ на изобретения

Результаты исследований, предложенные методики расчета и разработанные на их основе конструкции роторных аппаратов использованы на Мичуринском ОАО «Прогресс», ОАО «Тамбовполимермаш», Борисоглебском заводе ОАО «Патроны», ООО «Грибановский машиностроительный завод», ОАО «Тамбовский завод «Комсомолец» им Н.С. Артемова», ОАО РЖД Локомотивное ДЕПО (г. Тамбов) для приготовления эффективной смазочно-охлаждающей жидкости, на Котовском заводе ОАО «КЛКЗ» при производстве эмали белой ПФ-115, на НПФ «Лионик» (Москва) при производстве сухих концентратов натуральных напитков Получен реальный экономический эффект около 18 млн р

Обобщенная методика расчета роторного аппарата используется в учебном процессе при курсовом проектировании, в учебной и научно-исследовательской работе при подготовке магистров направления высшего профессионального образования 150400 «Технологические машины и оборудование».

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на Всесоюзной научно-технической конференции «Роль молодых исследователей и конструкторов химического машиностроения в реализации целевых комплексных программ и проблем» (Москва, 1983), Всесоюзной научно-технической конференции «Новые разработки в области ультразвуковой техники и технологии и опыт их применения в машиностроении» (Новосибирск, 1989), Всесоюзном научном симпозиуме «Акустическая кавитация и проблемы интенсификации технологических процессов» (Одесса, 1989); Всесоюзной научно-технической конференции «Биотехника-89» (Москва, 1989); Всесоюзной научно-технической конференции «НТП в химмотологии топлив и смазочных материалов» (Днепропетровск, 1990), 4 Всероссийской научной

конференции «Динамика ПАХТ» (Ярославль, 1994), Всероссийской научно-технической конференции «Математическое моделирование в научных исследованиях» (Ставрополь, 2000); 4, 5 и 6 Международных конференциях «Математическое моделирование физических, экономических, социальных систем и процессов» (Ульяновск, 2001, 2003, 2005); 15 и 18 Международных научных конференциях «Математические методы в технике и технологиях», ММТТ ~ 15 и 18 (Тамбов, 2000; Казань, 2005), Международной научно-технической интернет-конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы технологии машиностроения» «Технология-2002» (Орёл, 2002), 2 Международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы экологии» (Караганда, 2003), 4 Международной конференции «Актуальные проблемы современной науки» (Самара, 2003); 5 Международной конференции «Наука и образование» (Белово, 2004); 1 и 2 Всероссийских научных конференциях «Математическое моделирование и краевые задачи» (Самара, 2004, 2005); 2 и 3 Международных научно-практических интернет-конференциях «Энерго-и ресурсосбережение -XXI век» (Орёл, 2004, 2005), Международной научной конференции «Энерго-ресурсосберегающие технологии и оборудование, экологически безопасные производства» (Иваново, 2004), 6 Международной научно-практической конференции «Методы и алгоритмы прикладной математики в технике, медицине и экономике» (Новочеркасск, 2006)

Публикации. По материалам исследований опубликовано 84 работы в международных, академических, зарубежных и отраслевых журналах и научных изданиях В том числе на конструкции роторного аппарата и способы их использования получено 16 авторских свидетельств и патентов Личный вклад соискателя во всех работах, выполненных в соавторстве, состоит в постановке задач исследования, разработке методик получения экспериментальных данных, непосредственном участии в получении, анализе и обобщении результатов

Структура и объём работы. Диссертация включает введение, семь глав, основные выводы и результаты, список литературы (503 наименования) и четыре приложения Работа изложена на 364 страницах основного текста, содержит 126 рисунков.

Автор выражает искреннюю благодарность д-ру техн наук, профессору В Ф Юдаеву за неоценимую помощь при проведении данного исследования

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранного направления исследования, определены его цели и задачи, показана научная новизна и практическая значимость полученных результатов, представлены основные результаты теоретических исследований

В первой главе проведен аналитический обзор литературных данных о состоянии теории и практики, проблемах и задачах в области использования технологического оборудования с активными гидродинамическими режимами применяемого для интенсификации различных процессов химической технологии. Показано преимущество роторных аппаратов по сравнению с другим технологическим оборудованием, используемым для проведения процессов в

системах «жидкость-жидкость» и «твердое-жидкость», с позиции удельной производительности, энергоемкости и качества получаемой продукции Проведен анализ существующих моделей нестационарного течения среды в модуляторе роторного аппарата Показано, что модели не учитывают особенностей течения жидкости на формирование закономерностей гидродинамики потока в модуляторе роторного аппарата Показано, что в современных моделях не учитывается сжимаемость потока жидкости, когда роторный аппарат работает в условиях гидравлического удара Выявлено, что для адекватного описания процесса течения среды необходимо провести анализ используемых критериев и симплексов подобия, применяя теорию подобия и метод размерностей Рассмотрены модели, описывающие гидромеханические процессы, происходящие в радиальном зазоре между ротором и статором Установлено отсутствие моделей для нестационарного течения в зазоре в роторных аппаратах с цилиндрическими ротором и статором и трехмерных моделей для роторных аппаратов с коническими ротором и статором На основании проведенного анализа показано, что современные методики для определения энергозатрат при использовании роторных аппаратов являются полуэмпирическими и содержат большое количество экспериментальных коэффициентов и показателей степени, что затрудняет их применение при обосновании выбора технологического оборудования Установлено, что возникновение явления резонанса в объеме роторного аппарата способствует интенсификации ХТП и может привести к резкому снижению потребляемой мощности Показано, что на современном этапе исследований не учитывается соотношение центробежной и кориолисовой сил инерции и их влияния на процесс течения среды в модуляторе и, соответственно, на закономерности кавитационных явлений в роторном аппарате На основании анализа современных моделей динамики кавитационного пузыря установлено, что отсутствуют теоретические исследования, подтверждающие экспериментальные данные о влиянии содержания свободного газа в жидкости на характер акустической импульсной кавитации Выявлено, что существующие методики расчета конструктивных и режимных параметров роторного аппарата не в полной мере отражают особенности гидромеханических, акустических, кавитационных процессов в роторных аппаратах На основании проведенного анализа обоснованы признаки объекта исследования, сформулированы проблема и задачи диссертационной работы и определены подходы к их решению

Во второй главе рассмотрены общие вопросы теории нестационарных и стационарных течений обрабатываемой среды в роторном аппарате Проведено аналитическое исследование гидромеханических процессов в каналах ротора, статора и в радиальном зазоре между ротором и статором (рис 1) В совокупности рассмотренная часть роторного аппарата носит название модулятор, т е устройство, осуществляющее изменение площади поперечного сечения потока жидкости по определенному закону Закономерности течения среды в модуляторе в основном определяют эффективность работы роторного аппарата

Современные модели течения жидкости в каналах модулятора основаны на исследовании нестационарного уравнения Бернулли При этом вращение ротора учитывается изменением гидравлического сопротивления диафрагмы, образуемой стенками перекрывающихся каналов ротора и статора. В то время как закономерности течения во вращающихся с угловой скоростью со и неподвижных каналах различны

Рис. 1. Конструктивная схема роторного аппарата:

а- с цилиндрическим ротором, б- с коническим ротором; в - схема модулятора

При построении математической модели нестационарного движения жидкости в каналах роторного аппарата использован зонный подход. Каналы ротора и статора имеют размеры одного порядка и являются двумя зонами со своими особенностями гидромеханических процессов, причем выходные параметры для первой зоны являются входными для второй зоны. Функцией, обеспечивающей «сшивание» потока среды на границе зон, служит уравнение неразрывности потока среды.

Уравнение нестационарного движения несжимаемой среды в канале ротора рассматривается на основании классических уравнений Навье-Стокса и неразрывности в цилиндрических координатах, при этом система координат связана с вращающимся каналом, вследствие чего в указанное уравнение входит в явном виде центробежная сила инерции. Для упрощения уравнений сделаны следующие допущения, скорость течения зависит только от радиальной координаты и времени. Кроме того, ввиду осевой симметрии имеем Э/Зф = 52/Зф2 =0 . Для приведения к безразмерному виду уравнения движения считаем, что и = г = гЯ2, 1 = 7Т С учетом сделанных допущений скорость в канале как функция координат г и / выглядит следующим образом:

- _ I ^ага Гц "^П

°р 4% ё гЛТ'а/М

(1)

где

ъ=%ку+Еиг-, ь, = гКК +

г-1

(2)

Выражение (I) справедливо для случая радиальных каналов. В случае наклонных каналов, когда их ось образует угол Э* (180° <р* <90°) с радиусом ротора, внесено следующее изменение: - выражения (2) приведены к виду:

Ь = хК$г2т]1-5т2& +Еиг;

6, = хК^^-зт2^' + Еш| (3)

В результате анализа полученного уравнения и его решения (1), используя теорию подобия, выделены следующие критерии и симплексы подобия, характеризующие процесс нестационарного течения жидкости в канале ротора: Кк, Ей, //о,,, %.

Отметим, что при принятом масштабе радиальной скорости в нашем случае критерий Ей = 0,5.

Эти критерии и симплексы для подтверждения правомерности их использования также получены на основании метода размерностей

Наибольший интерес представляет изменение закономерностей течения на границе канала статора и ротора. Для их определения использовался зонный подход

"с = йр|?=?2-5(/), (4)

где 5(/) учитывает изменение площади проходного сечения модулятора роторного аппарата для малых радиальных зазоров, которое в отличие от существующих учитывает течение в момент процесса перекрывания канала статора не только по высоте, но и по его ширине. Если эту особенность течения не учитывать, то ошибки в определении в момент открывания и закрывания канала в статоре могут достигать 100 % и более. При этом особенностью изменения является то, что в отличие от существующих выражений отсутствуют резкие изломы по всей длине, т.е. полученная функция 5(7) более адекватно описывает процесс изменения проходного сечения.

Компьютерное моделирование процесса нестационарного течения несжимаемой жидкости проведено посредством изменения геометрических, режимных параметров роторного аппарата и физических констант для широкого диапазона реально осуществимых конструкций роторных аппаратов и обрабатываемых сред.

Основной интенсифицирующий фактор в роторных аппаратах - импульсная акустическая кавитация, возникающая при определенных значениях растягивающих напряжений в жидкостях, вызываемых отрицательной частью динамического давления, генерируемого модулятором. Поэтому наибольший теоретический и практический интерес представляет изменение функции > связанное с

динамическим давлением зависимостью ^(¿^¡¡х = р(^5с/2л:) .

На рис. 2 представлены некоторые наиболее характерные результаты. Из анализа полученных зависимостей вытекает, что влияние критерия Кк на величину модуля отрицательного ускорения неоднозначно При увеличении критерия Кк до значения Кк « 0,9...2, в зависимости от значения других критериев, величина |Зо/й]^ сначала уменьшается, а затем возрастает. Минимум

функции, таким образом, приходится на случай, когда значения кориолисовой и центробежной силы близки. Влияние на соотношения массовых сил объясняется различным распределением радиальной скорости по ширине канала ротора.

Рис. 2. Зависимость амплитуды модуля отрицательного ускорения-

а — от критерия Кк, %~ 0,1, б- от симплекса%,Кк = 6,7

В случае преобладания кориолисовой силы над центробежной максимум эгпоры радиальной скорости смещается в сторону действия кориолисовой силы (против направления вращения ротора), в противоположном случае эпюра имеет вид, аналогичный эпюре скоростей на начальном участке канала, те практически постоянная, за исключением пограничного слоя на стенках канала Следовательно, в случае преобладания кориолисовой силы над центробежной в конце процесса перекрывания канала график изменения скорости является более крутым, чем в случае преобладания центробежной силы и, следовательно, максимум ускорения имеет большее значение в первом случае. Например, на рис 2 большее значение ускорения приходится на меньшее значение Кк (левая часть графика). Однако представленная модель течения несжимаемой жидкости не описывает восходящую ветвь графика, естественно, этой части графика, показывающего течения среды под действием преобладающей кориолисовой силы на рис 2 нет, тем не менее, она отражает уменьшение и возрастание величины |8и/Щтях в случае, когда влияние центробежной силы

возрастает Отметим, что малые значения Кк при промышленных значениях расхода соответствуют малым угловым скоростям вращения ротора. Таким образом, несмотря на то, что величина максимума модуля отрицательного давления единичного акта процесса перекрывания канала статора может иметь в этом случае большую величину, при увеличении угловой скорости количество актов кавитационного воздействия, которое пропорционально числу перекрываний каналов статора в единицу времени, возрастает При этом мощность излучения пропорциональна квадрату произведения величины кавитационных импульсов давления на линейную скорость ротора, т е наибольшая эффективность работы роторного аппарата достигается при больших скоростях перекрывания

Влияние массовых сил можно объяснить следующим образом Принято, что расход и радиус ротора постоянны Учтено, что при увеличении угловой

скорости ротора уменьшается время перекрывания канала статора, т е величина производной радиальной скорости dv/dt увеличивается При небольших значениях со (Кк < 0,1 0,4) преобладает влияние кориолисовой силы и с ростом ш увеличивается [ЭтЗ/Э/^^, одновременно происходит перестройка эпюры радиальной скорости по ширине канала, из-за возрастания влияния центробежной силы При достижении максимума график |du/<9i|max начинает уменьшаться до значений (Кк «0,8 2) за счет перестройки профиля радиальной скорости, это соответствует минимуму на рис 2, а

С дальнейшим ростом величины Кк за счет уменьшения времени перекрывания каналов статора t3 - ас/ш/?2 величина модуля производной радиальной скорости возрастает, возрастает и центробежное ускорение.

Из анализа рис. 2, а следует, что с уменьшением симплекса / /ар величина модуля ускорения увеличивается Это можно объяснить тем, что при увеличении ширины канала ротора и уменьшении его длины инертность массы жидкости в канале уменьшается, т е она быстрее приводится в движение при открывании канала статора и набирает большую скорость за время открывания

Увеличение симплекса % приводит к возрастанию |<Эи/Sf|max (рис 2, б),

так как при постоянном расходе среды через аппарат V = const, а //ар постоянна, при уменьшении значения R2 необходимо во столько же раз увеличить to, чтобы сохранить постоянной величину Кк Угловая частота входит в выражение для центробежной силы в квадрате, а радиус — в первой степени, т е в рассмотренном случае, центробежная сила будет возрастать

Анализ влияния критериев и симплексов подобия на гидромеханику течения несжимаемой среды показывает их взаимосвязь, так как в них входят одинаковые конструктивные параметры в Кк и % - радиус ротора, в //ор и X - длина канала ротора На основании полученных результатов можно дать следующие рекомендации при выборе конструктивных и режимных параметров значения Кк и % необходимо выбирать наибольшими, I / ар выбирать

наименьшими Для более полного учета влияния всех параметров необходимо производить оптимизационный расчет роторного аппарата

В работе определена нижняя граница применения модели течения несжимаемой жидкости по критерию Кр в зависимости от / / <яр и %

В роторном аппарате при определенных значениях конструктивных, режимных параметров и состояния жидкой среды возникает гидравлический удар. Однако в настоящее время отсутствуют гидродинамические модели течения, учитывающие сжимаемость среды

Для построения математической модели нестационарного течения сжимаемой жидкости в каналах модулятора сделаны следующие допущения скорость среды зависит только от радиальной координаты и времени, течение

автомоделыю по отношению к критерию Рейнольдса вследствие осевой симметрии д/д<р = д2 / 5(р2 з О

Дифференциальное уравнение относительного движения жидкости принято в виде уравнения Навье-Стокса в цилиндрических координатах Система координат привязана к вращающемуся ротору С учетом сделанных допущений уравнение одномерного движения имеет вид

5и до э 1 Ф

—+о— — со г---(5)

3( р дг

а уравнение неразрывности для сжимаемой жидкости

ар ^ Зр .

Для процесса сжатия, протекающего в адиабатических условиях (при постоянной энтропии), уравнение состояния имеет вид

дР

дР

- = с

(7)

После подстановки (7) в (6) и представления полученного уравнения и выражения (5) в безразмерном виде имеем систему уравнений:

3/ дг дг

ет \дг г) дг

(8)

Проведя оценку малости величин системы (8) и учитывая, что в данном конкретном случае ЭЬ = ИМ (Т = 1/с), получаем уравнение гиперболического типа течения сжимаемой жидкости в виде

9 и ; дГ

(а2и

дг

2+ г

и

ЦТ

(9)

Для аналитического решения введена новая безразмерная функция

2

Г Г

Относительно этой функции получено уравнение

1 д21У _д2Ш 3 д!¥ -2 * др

X2 аг2

дг" г

Для решения уравнения (10) применен метод Фурье Граничные условия для Щг) имеют вид

(10)

Начальные условия для данного случая

W{7,0)= 0, W{r,0)= yMKln (12)

г

С учетом начальных и граничных условий в результате решения уравнения (9) получено следующее выражение

h

fr3Rm(FXm)dr -- 00 *

ор = + MK2JY,—I--sm(XXmt)R„,(FXm) -

¡1

-MJ^J-—£--(13)

n

Для определения закономерностей течения сжимаемой среды в канале статора использовано уравнение неразрывности в виде (4), в предположении, что для малосжимаемой жидкости выполняются условия

M«(xEu)-',M«(xvyi.

С использованием компьютерного моделирования и пакета программ Maple 9 5 установлено влияние критерия Кк и симплекса х на особенности течения сжимаемой жидкости Некоторые результаты представлены на рис 3

При значении >• < 0,3 величина

возрастает на большую величину (при Кк = const), чем при х > 0,3 Таким образом, увеличивать % > 0,3

нецелесообразно; кроме того, возрастает рис 3 Влияние к и на амплитуду металлоемкость ротора Изменение мо- МОДуля отрицательного ускорения: дуля амплитуды отрицательного ускоре- м= о,02, а„= 0,002 м, К = 0,01 м ния проявляется значительно только,

примерно, со значений Кк> 10 На основании полученных результатов можно рекомендовать определять параметры роторного аппарата, работающего в условиях гидравлического удара, при значениях Кк S10 и х < 0,3 При увеличении симплекса % в 3 раза с 0,1 до 0,3 (при Кк = 10 ), |<3u/3'|max возрастает ~ в 3,4 раза, а при увеличении критерия Кк - в 2 раза с 10 до 20 (при % = 0,3 ) \d\)jdt\m^ возрастает в 4 раза Таким образом, при постоянном расходе через аппарат для

35

повышения эффективности его работы выгоднее увеличивать угловую скорость его вращения в пределах исследуемых параметров

Граница разграничения применимости моделей течения несжимаемой и сжимаемой жидкости определена из условия возникновения гидравлического удара, а именно

(14)

Зо

1 /У.

1\ I / «г! / | I

I

0 5 1 г I 9 2

I !

а)

ас /шЛ2 < 2/р /с

* !

У I 1 | 1

/ 1 / 1

7 фг / 5 У 7

' 1

1 1 ^ |

в)

Рис. 4. Зависимость ускорения течения жидкости в модуляторе роторного аппарата от времени:

5а= 0,05, гр= гс= 20, х = 0,1,1/а^ = 5 и значениях Кк а — 0,3, б — 1,1, в - 1,3

Следует отметить, что в (14) фазовая скорость звука в двухфазной среде определяется в зависимости от газосодержания (27) Из этого условия определены значения граничных параметров л:к и %.

На рис 4 показана форма графиков ускорения течения среды при наличии и отсутствии гидравлического удара

График, представленный на рис 4, а, соответствует модели течения несжимаемой среды, а на рис 4, б и в - модели сжимаемой среды при выполнении условия (14) Экспериментальное подтверждение этих результатов представлено в пятой главе.

Большой научный и практический интерес представляют закономерности течения среды в радиальном зазоре между ротором и статором, так как в нем дис-сипируется значительная часть потребляемой мощности роторным аппаратом

В связи с этим рассмотрено нестационарное течение вязкой несжимаемой жидкости между проницаемыми цилиндрическими поверхностями Сделаны следующие допущения ввиду малости зазора течение полагаем ламинарным; вдув жидкости в радиальном направлении равномерный, массовыми силами пренебрегаем, ввиду осевой

симметрии д / дер э д2 / Эф2 s 0 Система цилиндрических координат связана с осью статора

С учетом принятых допущений дифференциальные уравнения Навье-Стокса и неразрывности принимают вид

<Эо<р <5о<р Ч-Чр

——+и—21--— = у

д1 дг г

(д\ ^ 1 аиф иф

дг2 г дг г2

\ У

(15)

дг г

Граничные условия в общем виде, когда оба цилиндра вращаются, будут

I I I в иго =и,, ию =и2, ог =-=

Ч>| г=г2 " 2' Гр5р 1

Начальное условие 1>ф| 0 = и(г,0)

После совместного решения (15) с учетом граничных условий и приведения к безразмерному виду получено уравнение

5и„ 52 о„ 1 / ч 5и.„ 1 , 8Ьф11еф-£ = — . (16)

от дг г дг г

Для решения использован метод Фурье и в результате получено решение в виде

„ ^т 7 1 --г-

С,4 + С2г«*+' + %Атг Нт{гКХ (17)

с и2г2 }г2гс

т=\

и2гс-щг2

г„р (-< _ угс_"Г1 /1С р _ _

А

ш ~

Гг

С использованием программного обеспечения Мар1е 9 5 исследовано влияние критериев на нестационарное течение среды Полученные результаты позволяют сделать вывод, что предложенная модель течения (16) и ее аналитическое решение (17) адекватно описывают гидродинамическую обстановку в радиальном зазоре и влияние на нее полученных критериев подобия и величины радиального зазора

В современных конструкциях роторных аппаратов часто используются ротор и статор с коническими боковыми поверхностями, что позволяет регулировать величину радиального зазора Поэтому важно иметь теоретическое описание течения жидкости в радиальном зазоре между коническими проницаемыми поверхностями.

В связи с этим рассмотрена трехмерная осесимметричная относительно оси ог задача течения вязкой жидкости, т.е. 5/Эср = 32 / дер2 = 0. Дифференциальные уравнения движения Навье-Стокса и неразрывности представлены в конических координатах (р*, ф, х). При этом начало отсчета оси р* совпадает с осью г Данная система координат ортогональна. Коэффициенты Ламе для нее соответственно равны. Нр, = 1, = р * эту + л сое у. Нх = 1 Полученные уравнения движения и неразрывности с учетом сделанных допущений ввиду их громоздкости приведены в диссертации

Уравнения приведены к безразмерному виду с помощью подстановок

ор, =<»р*8туЯ'(§)> о<р = -юр*зтуС(^); ъх=-2,1<зм5ту#(§); р = -2ршуР(^)~ Ссо2рр*2 бш2 у/2 . (18) Относительная координата определяется в виде

§ = Хд/юзЬГуТг.

Используя (18) и проведя оценку значимости их членов с учетом численных величин параметров, реально осуществимых в роторных аппаратах, получена система уравнений движения жидкости в зазоре

Н" = Н'2 — 2НН"-О2 +С\ О" = 2Н'а-2НС'\ Р = Н" + 2НН'. (19) Условие неразрывности удовлетворяется с большой точностью Граничные условия имеют вид.

а) на наружной поверхности ротора при д: = 0(£ = 0)

#' = 0, в = 1, Н =

б) на внутренней поверхности статора при х = х0 ( £ = )

Н' = 0, С = 0, Н = Ш.

Система уравнений (19) не имеет решения в замкнутой форме Для решения функции Н и й представлены разложенными в ряды Тейлора вблизи координаты £ = 0. После использования граничных условий и преобразований получена система уравнений относительно #(£о), #'(£,0),О(Е,0) Использовав численный метод решения, получаем результаты по значениям Н"(0), С'(о) и С, а также графические зависимости меридиональной Н', азимутальной б и нормальной к поверхности конуса Н, составляющих скорости от безразмерного зазора и нормальной к поверхности конуса составляющей скорости на входе и выходе из зазора Ш. Зависимость С(^0) требуется при вычислении энергопотерь в радиальном зазоре.

Проведенные теоретические исследования закономерностей течения жидкости в радиальном зазоре между ротором и статором позволяют более обоснованно перейти к определению диссипации энергии в роторных аппаратах. Предложена методика определения энергозатрат в роторных аппаратах Баланс энергопотерь имеет видЫ = зр+^зо+^м-

Мощность, затрачиваемая для сообщения кинетической энергии жидкости в роторе

- в случае цилиндрического ротора

(20)

Л'к = 0,5р2ю2й|,

- в случае конического ротора

= 0,5рбю2(Л2к + Я1кУ/4 (21)

Формулы (20) и (21) учитывают, что в реальных аппаратах тгЩ » и2 Силы внутреннего трения в радиальном зазоре и в осевом зазоре между торцом ротора и корпусом роторного аппарата определяются согласно закону Ньютона Затем через момент трения находится затрачиваемая мощность в радиальных зазорах

- в случае цилиндрического ротора

2(Лег+ 2)7с//*цсо27?|4Ке''+2)

Рис. 5. Зависимость нормальной Н, меридиональной Н' и окружной <7 составляющих скорости от

^зр =-

щ

в случае конического ротора

N.

зр

(22)

(23)

Величина С?'(|0) определяется по предложенной методике Трение в осевом зазоре определяется по выражению

]У3 0 = 0,308- Д34 )ш5/2у5/2р Механические потери Л'м обычно не превышают (5

(^к + ^зр +ЛГзо)

Особенностью выражений (20), (21), (23), (24) является то, что они не содержат экспериментальных показателей степени и коэффициентов, что отмечается в существующих методиках для определения потребляемой мощности в роторных аппаратах Предложенные зависимости можно использовать при предварительной оценке энергоемкости (удельных энергозатрат) технологического оборудования, имеющего проницаемые конические поверхности.

Особый интерес представляет определение диссипации энергии в радиальном зазоре в момент пуска Использовав закон

(24)

10 %) от суммы

Рис. 6. Зависимость диссипируемой в зазоре мощности от и времени

Ньютона и перейдя от безразмерных величин к размерным в выражении для определения градиента скорости, полученного дифференцированием выражения (17) при г = г2, получаем зависимости диссипируемой мощности от критериев подобия Г<ег, Ке(?, 8Ьф и 8а На рис 6 показаны характерные графики Общим для этих всех графиков является то, что в начальный момент времени имеется максимум мощности, затем графики стремятся к величине мощности, соответствующей установившемуся режиму

В третьей главе рассмотрены кавитационные явления в роторных аппаратах Кавитация является одним из важнейших факторов, способствующих интенсификации различных химико-технологических процессов диспергирования, растворения и тд Акустическая импульсная кавитация представляет собой эффективный механизм концентрации энергии, когда относительно низкая средняя плотность энергии звукового поля трансформируется в высокую плотность энергии, выделяющуюся при сжатии пузыря Газосодержание является одним из важнейших свойств жидкости, значительно влияющим на кавитацию, характеризующуюся числом акустической кавитации Современные авторы дают противоречивые данные о влиянии газосодержания на интенсивность кавитации, т е в одних работах с целью интенсификации процесса рекомендуют добавлять свободный газ в жидкость, в других предлагают уменьшать газосодержание Таким образом, очевидно, что существует такое газосодержание, при котором интенсивное гь кавитации максимальна Об этом свидетельствует ряд экспериментальных работ Для теоретического подтверждения эмпирических данных разработана математическая модель динамики ка-витационного пузыря с учетом содержания свободного газа в жидкости

Модель радиально-сферических колебаний парогазового пузыря основана на аппроксимации Херринга в относительных величинах. Зависимости получены с учетом особенностей гидромеханической обстановки, возникающей в роторном аппарате в зависимости от его конструктивных и режимных параметров Сделаны следующие допущения* пренебрегаем тепло-массообмен-ными процессами в пузыре, так как температура среды значительно меньше температуры кипения, не учитываем давление, излучаемое ансамблем кавита-ционных пузырей, так как оно изменяет конечный результат не более чем на 10 % В результате получено следующее уравнение

Я

1-2

Ъ 3 Г

J 2 1 з с;

Я'

4Я'

1 +

1-

Я'

г дЛ

4 Я'

1-* К-ХгЩ-Ха1т-1

с I Я

(25)

Переменное содержание свободного газа в жидкостной среде а определяется по зависимости

а = а0Р/[1-а0(1-Р)| (26)

Скорость звука с в газожидкостной среде определяется по Вуду

При Р/ »pv

-fl/2

Е.-К.

с 2it

а2 (l -а)2 a(l-a)

где (4)2 = pLcyPs 1, (cj,)2 = pLcLPs 1

Форма импульса отрицательного давления /(l) определяется для стадии

закрывания канала статора 1< ? < 2 из решения уравнений нестационарного течения а) несжимаемой среды выражений (1) - (4), б) сжимаемой среды (13), (4), после взятия производной по времени

Начальные условия для уравнения (25) имеют вид

Rq = 0,2 5; ^ = 0 (29)

Уравнения (25) —(28) с учетом (29) решены численным методом при ß = 0 1; ХЙ=Ю~3 1, су — 330 м/с, cL= 1500 м/с, Ps = 0,1 1 МПа, р£ = 103 кг/м3, We = 0 0,15, Re = 10 ,106, nv = 4/3, н = 1

При каждом шаге вычислений i определялись значения %ш и начальные условия a0i, ÄQ,, связанные следующими соотношениями (газ в пузыре предполагается идеальным)

«о, = аоХ<[l- а-оО ~ X, )Г , Ц), = ^>ХГ1/3; tMl = /мхГ5/6 > где х, = Хао /Ха; Разработана программа, позволяющая определять зависимости изменения R,R',R",R4c, Pjxj, Рт(а о), X«max («о), X«max Ш , Хатк (ReK), Xömax (We) и т д. Данная программа зарегистрирована в Федеральной службе по интеллектуальной собственности, патентом и товарным знаком под № 2005610721 «Программное обеспечение для определения параметров, характеризующих режим наиболее интенсивной кавитации в газожидкостнои среде»

Определено, что при радиальных пульсациях ансамбля кавитационных пузырей происходит затухание амплитуды изменения радиуса, причем при

увеличении начального газосодержания (с 0,6 до 10"7) декремент затухания возрастает в интервале (о,6 Ю-4) Причем в интервале а0=Ю~' Ю-4 затухания практически не обнаруживается При увеличении газосодержания в тех же пределах происходит увеличение максимального значения R'/с с 0,009 до 0,5, при изменении а0 с 1 (Г7 до Ю-4 величина максимального значения R'/c практически постоянна и равна 0,009

Определено изменение величины импульса кавитационного давления при постоянном газосодержании от акустического числа кавитации по выражению

PKB=X;l{2R' + RR")

РКе 600 500 iOO 300 200 ЮО

О

Рис. 7. Зависимость кавитационного импульса давления от :

а0=Ю_3, ^¡=1, We = 0,15, ReK=105

Рис. 8. Зависимость * от

•""шах

начального газосодержания а„:

На всех полученных графиках имеется резко выраженный максимум (рис 7) Экспериментальное подтверждение изложено в пятой главе.

Основным результатом проведенного исследования является впервые полученная зависимость Хатгк от начального газосодержания (рис 8), которую можно аппроксимировать выражением

Х«шах = °>205 - 0>00751ёа0 + 0,0005(1§а0)2 (30)

Выражение (30) позволяет более обоснованно произвести расчет роторного аппарата на его работу в режиме наибольшего кавитационного воздействия на проводимые процессы.

Определены зависимости от начального газосодержания Показа-

но, что с увеличением а0 с Ю-5 до 0,5 максимальная амплитуда кавитационного давления падает почти в 500 раз

Выявлено, что с увеличением начального радиуса пузыря с 0,1 до 4, РКътгх возрастает примерно в 300 раз

Установлено, что с увеличением Ло с 0,1 до 4, критерий Хагаах возрастает примерно в 1,5 раза, а влияние критериев Вебера и Рейнольдса на %атах

незначительно и для упрощения расчетов эти критерии с достаточной точностью можно не учитывать, так как основным фактором воздействия является акустическая кавитация, соответствующая слагаемому с х„ в (25).

При исследовании влияния режимных и конструктивных параметров на величину кавитационных импульсов давления установлено при уменьшении симплекса // ар, при увеличении критерия Кк и симплекса х величина ^квтах возрастает Это подтверждает достоверность результатов, изложенных во вто-20

рой главе, о характере влияния А'к, / !ар и % на модуль отрицательного ускорения, вызывающего акустическую импульсную кавитацию

Влияние симплексов 1/ар и х на критерий Хагаах не выявлено. Увеличение критерия Кк влияет на Хашах незначительно. Таким образом, можно

утверждать, что уравнение (30) можно использовать при изменении конструктивных и режимных параметров в исследованных границах.

В четвертой главе рассмотрены явления резонанса в роторных аппаратах Они впервые обнаружены в длинноканальных роторных аппаратах, т.е. при соотношении /с/(¿эс >2..5. Канал статора является задающей колебательной системой с распределенными параметрами. В канале стагора при определенных соотношениях, вследствие отражения колебаний от открытого конца в канале, образуется стоячая волна и возникает резонанс Причем канал возбуждается как на основной частоте, так и на обертонах. В случае, когда канал на входе открыт, его основная частота равна

/с = ск/2/с, к = 1,2,3,.. (31)

Если канал закрыт промежутком между каналами ротора, основная частота определяется выражением

/к=ск/4/с,к = 1,3,5,.. . (32)

Кроме того, в канале статора возможен нелинейный резонанс, определяемый формулами (31) и (32) с удвоением знаменателя Для камеры озвучивания, в первом приближении, резонансные частоты определяются выражением (32), а также возможностью возникновения нелинейного резонанса Условием совместного резонанса в канале статора и в камере озвучивания является равенство 1С = /к.

Основная частота колебаний, генерируемая модулятором роторного аппарата, определяется при гр = гс = г ■

/ра =Ир2/60 (33)

Частота резонансных колебаний определяется задающей системой - каналом или камерой озвучивания, независимо от механизма возбуждения (уравнение (33)). Очевидно, наилучший случай - равенство выражения (33) выражению (31) или (32), конкретный результат должен быть подтвержден экспериментально

Рассмотрен механизм интенсификации массообменных процессов при возникновении резонанса, заключающийся, во-первых, в том, что плотность энергии стоячей волны в четыре раза больше, чем бегущей; во-вторых, кави-тирующие пузыри и частицы твердой фазы двигаются в поле стоячих волн во встречных направлениях, что усиливает кавитационное воздействие, в-третьих, твердые частицы ускоряются при движении к пучностям и замедляются при приближении к узлам давления, что увеличивает относительную скорость обтекания и количество взаимных столкновений

Выявлен механизм влияния резонансного процесса на гидравлические характеристики роторною аппарата. При совпадении каналов ротора и статора

по каналу статора распространяется импульс сжатия, т.е по каналу перемещается со скоростью звука передний фронт импульса повышенного давления При отражении от открытого конца задний фронт импульса сжатия возвращается к началу канала При этом возможны два случая Первый — к моменту возвращения каналы совпали, в этом случае перепад давления между ротором и статором возрастает. Второй - к моменту возвращения импульса разряжения канал закрыт и этот импульс, поменяв знак, возвращается к открытому концу канала, отражается без потери знака и возвращается к началу канала Если каналы совпадают, то перепад давления уменьшается Увеличение перепада давления положительно влияет на развитие кавитационного процесса Предложенный механизм интенсификации массообменных процессов подтвержден экспериментально в пятой главе

Условие возникновения резонансного процесса определяется соотношением

т/т = 2, б, 10, , 4к + 2(к = 0, 1, 2,. ), (34)

где время, когда канал статора закрыт, равно

т = (а + 6р)/ю/г2, (35)

а время пробега импульса давления по длине канала

т = 4/С (36)

В пятой главе приведено описание двух полупромышленных установок производительностью соответственно до 4,5 и 17,5 м3/ч, позволяющих производить исследование в условиях, не отличающихся от заводских

Описаны методики и аппаратура для исследования гидромеханических нестационарных процессов, процессов растворения и эмульгирования, влияние качества полученной смазочно-охлаждаюшей жидкости на стойкость режущего инструмента и качество обработанной поверхности

Для исследования гидродинамики потоков применен гидрофонный метод, с использованием датчика из титаната бария и получением фотографий осциллограмм звукового давления с запоминающего осциллографа

Полученные осциллограммы подтверждают необходимость использования двух моделей течения - для несжимаемой и сжимаемой жидкости Граница применимости моделей отвечает условию (14) Осциллограмма на рис 9 качественно соответствует аналитическим зависимостям, полученным в третьей главе (рис 4) В результате обработки экспериментальных данных методом средних получено выражение для определения коэффициента гидравлического сопротивления роторного аппарата, работающего в режиме наиболее интенсивной акустической кавитации

Ср=12,8А:Сшах(3,9-96ба)-1'82 (37)

Критерий кавитации Стайлса удобен для практического использования, так как его легко регулировать, изменяя давление в камере озвучивания и перепад давления между полостью ротора и камерой. Он связан с критерием акустической кавитации %а соотношением

г . ' ! ■■ ■■' ■ " Г ■

I 1(1»

■

Рис. 9. Осциллограммы пульсационного давления в камере озвучивания роторного аппарата при Ьа = 0,05; гр=гс=20; Х = 0,1; 1/ар - 5 и значениях К ¿г-0,3; б- 1,1; в- 1,3

Изучены расходные характеристики роторных аппаратов с радиальными и наклонными каналами в статоре и доказано снижение гидравлического сопротивления при применении наклонных каналов.

Подтверждено возникновение 0 длинно канальном роторном аппарате явления резонанса, условие его существования е виде (34) — (36) и влияние на величину перепада давлений между ротором и статором (ряс. 10),

ДР 10" Па

> <1 1.5П И

4

у'"' * 1 Г 4

— 4

50 100 КО 250 ,

т. с

Рис. 10. Зависимость А/' от угловой частоты вращения ротора:

0.01. х= 0,1, Чар = 2,0 = 0,0041 м'/с

Рис. 11. Зависимость отрицательного импульса давления от критерия Кк:

1 - АР = 2,75-105 Па: 2-АР == 2,75-105 Па; 3-АР = 2,75-10" Па; 5Н= 0.05; х ~ 0.1; //а0= 5

Экспериментально, путем определения амплитуды акустических колебаний по ширине камеры, подтверждено существование стоячей волны в камере озвучивания роторного аппарата.

03 аб 08 V 15 РК-10Г5, Па

Рис. 12. Зависимость кавитационного импульса давления от статического давления:

5а=0,05, //<зр = 5

О 50 ЮО КО 200 250 т с-\

Рис. 13. Зависимость коэффициента скорости растворения от угловой скорости вращения ротора:

6а= 0,05, 1/ад = 2

Проведенные эксперименты подтвердили механизм влияния массовых кориолисовых и центробежных сил на изменение модуля отрицательного давления предложенный в третьей главе (рис 11) Как показывают теоретические данные, на экспериментальном графике Рт(Кк) существуют максимум и минимум Причем минимум, согласно теории (Кк~ 0,6 ..0,8), соответствует примерному равенству центробежной и кориолисовой сил.

Показано, что согласно условию (14) при 0,4 <Кк< 0,8 для описания течения служит модель течения несжимаемой жидкости, что соответствует рис 2, а (левая часть графика). Для значений Кк > 0,8 используется модель течения с учетом сжимаемости среды, что подтверждает теоретический график на рис. 3.

Экспериментально подтверждена теоретическая зависимость кавитационного импульса давления от числа акустической кавитации (рис 7) Увеличение статического давления в камере при постоянном возбуждающем импульсе отрицательного давления равнозначно увеличению числа акустической кавитации (рис. 12)

Подтверждено влияние массовых сил (величины критерия Кк) на интенсивность кавитации График изменения Ркв(Кк) аналогичен графику на рис 11, за исключением участка 0,76 <Кк< 0,8, где кавитация отсутствует, так как для ее возбуждения недостаточна величина \Р\т

Определена зависимость практического критерия кавитации Стайлса, соответствующего наиболее интенсивной кавитации

Кс = 1,26 10

,-118,

а{кк1/ар)

одз

(38)

Получена зависимость, определяющая границу исчезновения кавитаци-онных импульсов при повышении статического давления (%а)

сгр =(0''

,00066,

-1,1

КЛар + 2.

¿у.

(39)

Необходимое условие работы роторного аппарата в навигационном режиме соответствует неравенству

К. > Кс (40)

стах скр 4 7

Показано, что для веществ, скорость растворения которых лимитируется процессом диффузии, в режиме наиболее интенсивной кавитации, характеризуется критерием £Стах или X0max , при этом коэффициент скорости растворения максимальный При исследовании процесса растворения природной соликамской каменной соли NaCl определялось влияние критерия Кк, статического давления, величины радиального зазора. Полученные результаты подтвердили теоретическое исследование, приведенное в главах 2 и 3

Экспериментально подтвержден механизм интенсификации процесса массопереноса в условиях возникновения стоячих волн. На рис. 13 максимумы графиков соответствуют резонансным режимам работы роторного аппарата, рассчитанным по соотношениям (34) - (36) Следует отметить, что ори давлении

Рк = 2,6 105. Па кавитация в аппарате максимальна, а при Рк =4,5-105 Па кавитация не наблюдается Вид графика позволяет сделать вывод - одна и та же эффективность растворения достигается при различных частотах вращения ротора, например точки а и б (рис 13), атак как потребляемая роторным аппаратом мощность ~©2'5 2'7, можно снизить потребляемую мощность почти в три раза.

Установлено, что в процессе приготовления смазочно-охлаждающей жидкости наиболее качественная эмульсия получается при работе роторного аппарата в режиме наиболее интенсивной кавитации, соответствующего условиям, определенным с использованием эмпирического уравнения (38). При этом среднеарифметический диаметр частиц эмульсола равен 1,1±0,1мкм Полученная эмульсия не расслаивалась в течение семи суток Увеличение ш и уменьшение радиального зазора способствует улучшению качества эмульсии

В заводских условиях проведены испытания по выяснению влияния качества полученной СОЖ на стойкость режущего инструмента, изготовленного из Р18 Показано, что стойкость резцов, оцениваемая по износу их задней поверхности, гарантированно возрастает минимум на 30 % без добавления дополнительных присадок Показано, что использование высокодисперсной СОЖ позволило повысить чистоту обработанной поверхности на один-два класса

В шестой главе изложено проектирование роторных аппаратов и методики расчета с учетом гидродинамики потоков среды, кавитации и резонанса Результатом обобщения комплекса теоретических и экспериментальных исследований явилось создание ряда методик расчета конструктивных и режимных параметров роторного аппарата, учитывающих условия его использования в химико-технологических процессах Выше было показано, что наиболее эффективно роторный аппарат работает в кавитационном и резонансном режимах.

Разработана обобщенная методика расчета роторного аппарата, учитывающая кавитационные, резонансные и гидродинамические процессы Методика позволяет рассчитать параметры таким образом, чтобы роторный аппарат обеспечивал наибольшее воздействие на обрабатываемую среду. Поэтому ее

можно использовать для интенсификации различных процессов в системах «жидкость-жидкость», «твердое-жидкость» и при разработке универсального оборудования

Исходными данными являются объемная производительность, плотность и коэффициенты вязкости среды, в процессах растворения - гранулометрический состав, величина радиального зазора принимается минимально возможной, исходя из возможностей оборудования и экономически обоснованной точности, форма поперечного сечения каналов принята прямоугольной, частота вращения ротора задается из ряда скоростей стандартного оборудования; ширина каналов ротора и статора одинаковы, начальное содержание свободного газа в жидкости определяется экспериментально или по справочным данным Методика учитывает возможность выполнения каналов в роторе и статоре как радиальными, так и наклонными

В методике использованы экспериментальные зависимости (36), (38), (39) и условие (40), характеризующие работу роторного аппарата в кавитационном режиме Для возникновения резонансного режима необходимо использовать выражения (31), (33)-(36). По зависимости (30) определяется критерий акустической кавитации При выполнении условия (14) для определения модуля отрицательного ускорения используется модель течения для сжимаемой жидкости - выражения (4) и (13), при не выполнении условия (14) используется модель течения для несжимаемой жидкости - выражения (4), (1), (2) Сравниваются выражение для ха и полученное, с использованием критерия Стайлса В случае несовпадения производят пересчет, изменяя параметры в заданных границах В заключение определяется потребляемая мощность для цилиндрических ротора и статора - по зависимостям (20), (21), (24), для конических - по выражениям (21), (23), (24) Расчеты проводятся для каждого значения угловой скорости вращения ротора Учитывается, что режим наиболее развитой кавитации соответствует максимуму \р\т

Разработана методика оптимизационного расчета аппарата Выбрана модификация метода градиента с постоянным шагом

При оптимальном проектировании роторного аппарата необходимо найти такие его конструктивные и режимные параметры, что критерий оптимальности

|р|т достигнет экстремума при выполнении условий равенств и неравенств

Целевая функция имеет вид

Ограничения на изменение конструктивных параметров

Я2тт </?2< К2тах атп <а<атзх; а< (2кЯ2 - га)! г Ограничения на изме-

\р\т{а ,5\ш\Рн) = |Р|я(а,8,со,Рн)

| т

т

Используются соотношения математической модели течения сжимаемой среды (4), (13)—(14) соотношения модели радиально-сферических колебаний кавитационного пузыря (25) - (30), (37) - (40) соотношения условий возникновения резонанса (32) - (36)

Разработана программа на языке С++ Builder 6 0, которая позволяет получить основные конструктивные и режимные параметры R2; R,; /р, /с,

и hc (каналы наклонные), Нс, Ир, zp, zc, KCjmx , x0max > КкX,

•¿IP; Рр, N

На основании комплекса проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработаны различные конструкции роторных аппаратов, предназначенные для интенсификации различных процессов в системах «жидкость-жидкость», «твердое-жидкость»

Из условий возникновения резонансного режима и стоячей волны разработана конструкция роторного аппарата (SU 1187858)

Для достижения наиболее интенсивной кавитации изменением объемной концентрации содержания свободного газа в жидкости, влияющая на Хапих »

запатентована конструкция (RU 2287360)

Всего запатентовано 16 конструкций роторных аппаратов. В седьмой главе приведены примеры практического использования результатов исследований - применение роторных аппаратов для проведения различных технологических процессов

Роторные аппараты нашли эффективное применение в процессах получения СОЖ Реализованная на заводе «Тамбовполимермаш» конструкция защищена авторским свидетельством SU 1187858 Установки для приготовления СОЖ были использованы в трех цехах завода За время эксплуатации роторные аппараты работали надежно, отказов в работе из-за конструктивных недостатков не выявлено Стойкость режущего инструмента (резцы, сверла, фрезы) возросла не менее чем на 30 % Время расслаивания возросло почти в 8 раз На Мичуринском заводе «Прогресс» изготовлены малой серией (5 шт) роторные аппараты, защищенные ас SU 1389830 В получаемой СОЖ 80. 90 % частиц эмульсола имели размер 1 2 мкм Время расслаивания выросло в 10 раз, и стойкость режущего инструмента из Р18 возросла в среднем на 30 % После проведения успешных испытаний на заводе в корпусе, объединяющем четыре цеха, создан участок для централизованной раздачи СОЖ к металлообрабатывающим станкам В результате были улучшены условия труда, снизилось количество ручного труда Примерно такие же данные по повышению стойкости режущего инструмента и времени расслаивания получены при эксплуатации установок на базе роторного аппарата (RU 2225250, RU 2230616) на Борисоглебском заводе ОАО «Патроны», ООО «Грибановсий машиностроительный завод» и ОАО РЖД Локомотивное ДЕПО г Тамбова (RU 2287360)

На ОАО «Котовский лакокрасочный завод» внедрен роторный аппарат для диспергирования двуокиси титана (марка Р-02), применяемого для производства эмали ПФ-115 белая Результаты показали следующее снизились время приготовления продукта и удельный расход электроэнергии

На НПФ «Лионик» (Москва) внедрение роторного аппарата при проведении совмещенных процессов «смешения-диспергирования-гомогенизации» при производстве сухих концентратов натуральных напитков позволило в два раза увеличить производительность при улучшении качества готовой продукции.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Общим результатом работы является научно обоснованное решение конструирования роторных аппаратов для повышения эффективности их использования в химико-технологических процессах в системах «жидкость-жидкость», «твердое-жидкость». При решении данной проблемы получены следующие основные результаты:

- выполнены с использованием зонного подхода теоретические исследования нестационарного течения среды в каналах роторного аппарата с учетом сжимаемости в условиях гидравлического удара, подтвержденные экспериментальными данными, позволяющие расширить область полученных режимных и конструктивных параметров роторных аппаратов и повысить точность расчетов; на основании полученных данных установлено, что для эффективной работы аппарата значение критерия Кк > 10, симплекса % - ОД величина И йр должна

приниматься минимально возможной, с учетом прочности ротора;

- выполнено теоретическое исследование нестационарного течения среды в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором, получены аналитические зависимости, характеризующие особенности этого течения, позволяющие определить диссипацию энергии в радиальном зазоре в момент пуска, а также зависимости пика пусковой мощности от Яег, 11еф,

8Ьф и 8; показано, что с увеличением Яе^, и 8Ьф мощность растет, а с увеличением и б - уменьшается,

- получена математическая модель трехмерного течения среды в зазоре между коническими проницаемыми поверхностями, подтвержденная экспериментально, позволяющая аналитически определить диссипативные потери в радиальном и осевом зазорах;

- на основании решения уравнений динамики кавитационного пузыря с учетом периодического изменения газосодержания среды, подтвержденного экспериментальными исследованиями, определено значение критерия импульсной акустической кавитации, характеризующее режим наиболее интенсивного кавитационного воздействия на технологический процесс в зависимости от начального содержания свободного газа, начального радиуса пузыря, значений критериев Вебера и Рейнольдса, режимных и конструктивных параметров роторного аппарата;

- на основании теории подобия и метода размерностей определены критерии, характеризующие нестационарные гидромеханические процессы в роторном аппарате, позволяющие более обосновано оценить влияние режимных и конструктивных параметров на закономерности течения среды в аппарате,

- теоретически обосновано и экспериментально подтверждено существование резонанса в каналах роторного аппарата, использование которого позво-

ляет снизить мощность, потребляемую роторным аппаратом в несколько раз при проведении массообменных процессов, например процессов растворения;

- теоретически обоснована и экспериментально подтверждена модель течения жидкости в полях центробежных и кориолисовых сил и их влияния на интенсивность импульсной акустической кавитации, позволяющая определить режим наиболее интенсивной кавитации, установлено, что в диапазоне 0,7 ^ Кк < 0,9 эффективность работы аппарата падает на 50 %,

- получены аналитические зависимости для определения потребляемой мощности роторным аппаратом с цилиндрическими и коническими ротором и статором на основании физически обоснованных предпосылок, учитывающих особенности работы роторного аппарата в различных режимах,

- на основании комплекса теоретических и экспериментальных исследований гидромеханических, резонансных и кавитационных эффектов в роторных аппаратах разработана методика оптимизационного расчета режимных и конструктивных параметров роторных аппаратов, учитывающая особенности различных технологических процессов и режимов работы в системах «жидкость-жидкость» и «твердое-жидкостъ»,

- результаты исследований, предложенные методики расчета и разработанные на их основе конструкции роторных аппаратов использованы на Мичуринском ОАО «Прогресс», ОАО «Тамбовполимермаш» для приготовления эффективной смазочно-охлаждающей жидкости с реальным годовым эффектом 125 ООО р (в ценах до 1990 г ), а также на Борисоглебском заводе ОАО «Патроны», ООО «Грибановский машиностроительный завод», ОАО «Тамбовский завод «Комсомолец» им. Н.С Артемова», ОАО РЖД Локомотивное ДЕПО (Тамбов), на Котовском заводе ОАО «КЛКЗ» при производстве эмали белой ПФ-115 с экономическим эффектом 410 р. на 1 т эмали при годовом производстве до 3000 т. (в ценах 2005 г) На НПФ «Лионик» (Москва) при использовании роторного аппарата для проведения совмещенных процессов «смешивания - диспергирования - гомогенизации» при производстве сухих концентратов натуральных напитков получен в 2005-2006 гг. реальный экономический эффект 16,0 млн. р.

Разработанные конструкции защищены 16 авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ на изобретения, получено свидетельство о регистрации программы для определения значения параметров, соответствующих режиму наиболее интенсивной кавитации

Основные обозначения

а2,ас-ширина каналов ротора, статора по внешней поверхности ротора и внутренней поверхности статора, м; с ,cv,cL- скорости звука в газожидкостной среде, газе и в жидкости, м/с; С - коэффициент давления; dx— эквивалентный диаметр канала статора, м, G - безразмерный азимутальный компонент скорости; hp,hQ- толщина ротора и статора в радиальном направлении, м;

Яр, Яс- высота каналов в роторе, статоре, м; Я* - высота боковой поверхности ротора, м; Я, Я' - безразмерные нормальный к поверхности конуса, ме-

ридиональный компоненты скорости, / = /р + / тс - эквивалентная длина канала ротора, м, /р, /с , 1К — геометрические длины канала ротора, канала статора и камеры озвучивания, м, яр- частота вращения ротора, об/мин, р,Р — давление и масштаб давления, Па, \Р\т~ модуль амплитуды отрицательного давления

среды, Па; АР = 0,5кро>2(Р2 - /)+ рсо2/(1 - %)+ АРВ - разность давлений жидкости между полостью ротора и камерой озвучивания, Па, ДР0 - разность давления жидкости, создаваемая внешним источником, Па, Р3 = Рх-Ру + - давле-

ние жидкости на границе с пузырем, Па. Ру0 - давление пара в пузыре в начальный момент времени, Па, Рт - статическое давление жидкости в камере, Па, Ру — давлен ие насыщаемого пара, Па, Ря - давление жидкости на выходе насоса, Па, <2 - объемный расход среды через аппарат, м7с, г - радиальная координата, м; #], Р2, Рс - внутренний, наружный радиус цилиндрического ротора, внутренний радиус цилиндрического статора, м, Р1к, Я2к - малый и большой радиусы конического ротора, м, Л 0- текущий, начальный радиус пузыря, м, Ят{7У^т) - собственные функции, /?(г) - функция радиальной координаты, определяемая граничными условиями, 5р, 5С, Б^) — площадь поперечного сечения канала ротора, статора, диафрагмы модулятора, м2, / — время, с, ?"(/) - функция времени, определяемая начальными условиями, и = тК2 -масштаб азимутального компонента скорости в зазоре, м/с, ир, г^ — радиальные компоненты скорости в канале ротора и на его входе, м/с; иф, и^,, иг-

азимутальный, меридиональный, нормальный к поверхности конуса компоненты скорости в зазоре, м/с, &(/) - относительная скорость пузыря в жидкости вдоль линии тока, V = -^2Ар/р - масштаб радиального компонента скорости в канале ротора, м/с, IV- безразмерный нормальный к поверхности конуса компонент скорости в зазоре, х, х0 - радиальная координата в конической системе величина зазора между коническими ротором и статором, м, г - осевая координата, цилиндрическая система, м, гр,гс- число каналов в роторе, статоре, р == Ру(] /Р5 - начальное содержание газа в пузыре, у- угол наклона боковой поверхности конических ротора и статора, рад, 6а, 5 - относительный радиальный и радиальный (м) зазоры, относительная радиальная координата, коническая система и относительный зазор между коническими ротором и статором, Х = рсУ/Р~ приведенное волновое сопротивление, Хт -параметр разделения переменных; ц,V- коэффициенты динамической и кинематической вязкости жидкости, Па с, м2/ч; р* - меридиональная координата,

коническая система, м; р, pv ,pL-плотность среды, газа, жидкости, кг/м3, о -коэффициент поверхностного натяжения, Н/м, <р- азимутальная координата, в цилиндрической и конической системе координат, рад, Еи = ЛР/рК2-критерий Эйлера; Кк =g>R2/V- критерий, оценивающий соотношение центробежной и кориолисовой сил; KC = AP/PS- критерий кавитации Стайлса, 1/ар- симплекс, характеризующий инертность жидкости в канале ротора, М - V!с~ критерий Маха для течения жидкости в канале ротора, Re^ = UR2/v- критерий Рейнольдса для течения жидкости в зазоре в азимутальном направлении, Rer = / v - критерий Рейнольдса для течения жидкости в зазоре в радиальном направлении, Sh,, -R2/TU - критерий Струхаля для течения жидкости в зазоре в азимутальном направлении, Sh = 11 VT = Кк1/ар - критерий Струхаля для течения жидкости в канале ротора, ReK = (Rq/v)/-f'sp~°'s - критерий Рейнольдса для движения границы раздела «газ-жидкость» пузыря, We = 2о/RqPs - критерий Вебера, x-UR2- симплекс, относительная длина канала ротора, %г = 2Р5/рди2- критерий гидродинамической кавитации, %а = Ps l\P\m - критерий акустической кавитации.

Индексы: безразмерная величина, первая и вторая производная, тах — наибольшая величина.

Основные материалы, отображающие результаты диссертационной работы, изложены в публикациях:

1 Червяков, В М Гидродинамические и кавитационные явления в роторных аппаратах монография / В М Червяков, В Ф Юдаев - М Машиностроение-1, 2007 -128 с

2 Червяков, В М Течение ньютоновской жидкости в зазоре между коническими проницаемыми поверхностями / В М, Червяков, А А Коптев // Инженерно-физический журнал -2006 -Т 79, №2 -С 92 - 98.

3 Исследование процесса растворения серы в смеси масел в роторном аппарате / В М Червяков [и др ] // Известия вузов Химия и химическая технология -2006 - № 4 - С 95-97

4 Червяков, В М Нестационарное течение идеальной сжимаемой среды в каналах роторного аппарата / В М. Червяков, Ю В Воробьев //' Теоретические основы химической технологии -2005 -Т 39, Kai -С 65-71

5 Червяков, В М Кавитационные явления в газожидкостной среде / В М Червяков, В Ф Юдаев // Проблемы машиностроения и автоматизации - 2004 - № 4 -С 73-77

6 Червяков, В М Определение энергозатрат в роторных аппаратах / В М Червяков, А А Коптев // Химическое и нефтегазовое машиностроение - 2005 - № 4 — С 10- 12

7 Червяков, В M. Обобщенная методика расчета роторного аппарата с учетом импульсной акустической кавитации / В M Червяков, Ю В. Воробьев, В Ф Юдаев // Вестник ТГТУ -2005.-Т 11,№3.-С. 683-689

8 Режимы работы технологического оборудования с возбуждением кавитации/В M Червяков [и др]//Вестник ТГТУ.-2005 -Т 11,№3 -С 399 - 402

9 Червяков, В M Нестационарное течение жидкости в зазоре между ротором и статором / В.М Червяков, В И Галаев, А А. Коптев // Вестник ТГТУ — 2003.-Т 9, №4 -С 646 - 652

10 Червяков, В M Подобие процессов нестационарного течения жидкости в модуляторе роторного аппарата / В M Червяков, Ю В Воробьев // Вестник ТГТУ -2002 - Т. 8, № 4. - С. 618 - 622

11 Промтов, M А. Кинетика растворения NaCl в воде при обработке в ротор-но-импульсном аппарате / М.А. Промтов, В M Червяков // Известия вузов. Химия и химическая технология -2000. -№ 6 -С. 133- 135

12 Червяков, В M Нестационарное течение жидкости во вращающихся каналах роторного аппарата / В M Червяков, В И. Галаев, A.A. Коптев // Вестник ТГТУ. — 2000.-Т 6,На4 -С 611-616

13 Воробьев, Ю В Исследование взаимного влияния процессов при работе роторного аппарата с модуляцией потока и вспомогательного оборудования / ЮВ Воробьев, MA. Промтов, В.М Червяков//Вестник ТГТУ -1996 -Т 2,№3 -С 266 - 270

14. Промтов, М.А. О формировании кавитационных образований в роторном аппарате с модуляцией потока / M А Промтов, В M Червяков // Вестник ТГТУ -1995 -Т 1,Ks3-4. —С.311—315.

15 Chervyakov, V M Determination of Power Consumption in Rotary Equipment / V M. Chervyakov, A.A. Koptev // Chemical and Petroleum Engineering - 2005 - Vol 41, N3-4 -P 180-184

16 Chervyakov, V M. Flow of a Newtonian fluid in the gap between conical permeable surfaces // V M Chervyakov, A.A. Koptev // Journal of engineering Physics and Thermophysics -2006 - Vol 79,N2.-P 301-308.

17 Червяков, В.М Математическая модель течения жидкости во вращающихся каналах прямоугольного сечения роторного аппарата / В M Червяков, В И Галаев, А А Коптев // Математическое моделирование физических, экономических, технических, социальных систем и процессов тр. 4 междунар конф — Ульяновск УлГУ, 2001 -С 158-160

18 Нестационарное течение сжимаемой жидкости во вращающихся каналах роторного аппарата / В.М Червяков [и др ] // Математические методы в технике и технологиях ММТТ-15 " тр 15 междунар науч конф. - Тамбов . Изд-во Тамб гос техн ун-та, 2002 -Т 10 - С 57-58.

19 Неустойчивость течения в каналах роторного аппарата / В М. Червяков [и др ] // Математические методы в технике и технологиях ММТТ-15 . тр 15 междунар науч конф - Тамбов • Изд-во Тамб гос техн ун-та, 2002 -Т 10 - С. 58-59

20 Червяков, В M Использование роторного аппарата для приготовления высококачественной смазочно-охлаждающей жидкости / В M Червяков, Ю В Воробьев, Ю В Родионов // Фундаментальные и прикладные проблемы технологии машиностроения. «Технология-2002» : материалы Междунар науч -техн интернет конф. -Орел - ОрелГТУ, 2002 - С. 261 - 264

21 Применение роторного аппарата для ультразвуковой гидроабразивной обработки пересекающихся отверстий / В M Червяков [и др ] // Фундаментальные и прикладные проблемы технологии машиностроения «Технология-2002». материалы Междунар науч.-техн интернет конф -Орел ОрелГТУ, 2002 -С 265-267

22 Математическая модель нестационарного течения слабосжимаемой жидкости в модуляторе роторного аппарата / В M Червяков [и др ] // Математическое моделирование физических, экономических, технических, социальных систем и процессов тр 5 Междунар конф.-Ульяновск УлГУ, 2003 -С 205 - 207

23 Червяков, В M Разгонное течение вязкой среды в зазоре между ротором и статором роторного аппарата / В М. Червяков, А.В Кожуховский // Актуальные проблемы современной науки Ч 1-3 Математика. Механика Машиностроение • тр 4Междунар. конф -Самара СамГТУ,2003 -С 120

24. Использование роторного аппарата в ресурсосберегающих технологиях / В M Червяков [и др ] // Наука и образование материалы 5 Междунар конф / Кемеровский гос ун-т Беловский институт (филиал) - Бедово Беловский полиграфист, 2004 -Ч. 1.-С 456 - 459

25. Червяков, В М. Математическая модель нестационарного течения несжимаемой жидкости в модуляторе роторного аппарата / В M Червяков, А.В Кожуховский, Я В Чичева-Фюгашва // Математическое моделирование и краевые задачи тр Всерос науч. конф - Самара. СамГТУ, 2004 -Ч 2 -С 263 - 265

26. Червяков, В M Определение энергетических затрат при работе роторного аппарата в энергосберегающих технологиях / В M Червяков, Ю M Радько, А И Че-тырин//Энерго- и ресурсосбережение -XXI век сб материалов 2 Междунар науч.-пракг интернет конф. - Орел ОрелГТУ, 2004. - С 188-190

27 Повышение энергетической эффективности роторного аппарата / В M Червяков [и др] И Теплофизические измерения при кошроле и управлении качеством материалы 5 Междунар теююфго. шк.-Тамбов Изд-воТамб гос техн. ун-та, 2004 -С 290-291

28 Червяков, В M Математическая модель течения среды в зазоре между коническими ротором и статором / В M Червяков, Ю В Воробьев, А И. Четырин // Математические методы в технике и технологиях «ММТТ-18» сб тр 18 Междунар науч конф -Казань КГТУ,2005.-Т 5 -С 134-136.

29 Определение мощности роторных аппаратов / В M Червяков [и др ] // Глобальный научный потенциал сб материалов Междунар науч -практ конф. - Тамбов . Першина, 2005. - С 60-61

30. Перспективные направления в конструировании роторных аппаратов для снижения удельных энергозатрат / В M Червяков [и др ] // Энерго- и ресурсосбережение - XXI век сб. материалов 3 Междунар науч -практ интернет конф - Орел . ОрелГТУ,2005 -С.226-227.

31 Обобщенная модель течения среды в модуляторе роторного аппарата / В M Червяков [и др.] // Математическое моделирование физических, экономических, социальных систем и процессов- тр. Шестой Междунар науч. конф. - Ульяновск . УлГТУ, 2005 -С 136-137.

32 Червяков, В M Закономерности энергопотребления роторным аппаратом / В М. Червяков, А И. Чеггырин // Методы и алгоритмы прикладной математики в технике, медицине и экономике. материалы 6 Междунар науч -практ конф - Новочеркасск ЮРГТУ(НПИ), 2006 -Ч. 1 -С.41

33 Червяков, В M Влияние массовых сил на течение среды в каналах роторного аппарата / В М. Червяков, АИ Четырин // Моделирование, теория, методы и средства. материалы 6 Междунар науч -практ. конф - Новочеркасск ЮРГТУ(НПИ), 2006. -Ч.4.-С 61-63

Новизна предложенных технических, решений подтверждена авторскими свидетельствами и патентами на изобретение

34 А с 1187858 SU B01F 7128 Роторный аппарат / В В. Велик, В А Коэдин, ММ. Свиридов, В M Червяков, ЕС Шитиков , Тамб ин-т. хим машиностр -№ 3685908/23-26, заявл. 15 11 83, опубл 30 10 85, Бюл. № 40

35 Ас 1389830 817 В01Р 7/28 Роторный аппарат / В М Червяков, Ю В Воробьев, В И Токарев, А Г. Ткачев, В И Жеребятьев , Тамб ин-т хим машиностр -№ 4073350/31-26, задал 02 06 86, опубл 23 04 88, Бюл № 15

36 А с 1428402 Би В0Ш 3/30 Роторный аппарат / ВМ Червяков, ЮВ Воробьев, Б С Спиридонов, А Г Ткачев, Э И Приходько , Тамб ин-т хим машиностроения -№ 4072175/31-26, заявл 28 05 86; опубл 07 10 88, Бюл № 37

37 А с 1558654 8иВ24С 3/06, В24В 1/04 Способ гидроабразивной обработки сквозных каналов / В М Червяков, М А Промтов, Ю В Воробьев, Н Н Чернецкий, А Г Ткачев, А.В Суворов ; Тамб ин-т хим машиностроения - № 4366902/25-08, заявл 15 01 88; опубл 23 04.90, Бюл № 15

38 А с 1674942 БиВ01Р 7/28 Роторный аппарат/ВМ Червяков, М А Промтов, ЮВ Воробьев, А.Г Ткачев , Тамб ин-т хим. машиностр - № 4440434/26, заявл 03.06.88; опубл 07 09 91, Бюл №33

39 А с 1719045 8иВ01Р 7/28 Роторный аппарат / В М Червяков, ЕС Шитиков, Ю В Воробьев. М А Промтов, В А Колдин , Тамб ин-т хим машиностр -№ 4770235/26, заявл 18 12 89, опубл 15 03 92, Бюл № 10

40 А с 1722802 8и В24С 3/06 Способ гидроабразивной обработки сквозных каналов / В М Червяков, М А. Промтов, Ю В Воробьев, В Н. Поляков, В И Жеребятьев, НН Чернецкий , Тамб ин-т хим машиностр - №4771218/08, заявл 18 12 89, опубл 30 03 92, Бюл № 12

41 А. с 1768269 Би В01Р 7/28 Роторный аппарат / М А. Промтов, В М Червяков, Ю В Воробьев , Тамб. ин-т хим машиностр -№ 4786904/26, заявл 300190, опубл 15 10 92, Бюл №38

42 А. с 1773469 81Г В01Р 7/28 Роторный аппарат 'МА. Промтов, В М Червяков, Ю В. Воробьев, В И Тебекин, Тамб ин-т хим машиностр -№4820501/26, заявл 26 04 90, опубл 07 11 92, Бюл № 41

43 Пат. 2150318 !Ш В01Р 7/00 Роторный аппарат / А.А Коптев, В М Червяков, М А Промтов , Тамб гос техн ун-т -№ 98120226/12, заявл 10 11 98, опубл 10 06 2000, Бюл № 16.

44. Пат 21556341Ш В01Р 7/00 Роторный аппарат / М А. Промтов, В М Червяков, Ю.В Воробьев, М В Монастырский , Тамб гос техн ун-т -№98116768/12, заявл 08 09 98, опубл 10 09.2000, Бюл № 25

45 Пат 2165292 № В01Р 7/00 Роторный аппарат / В М Червяков, М А Промтов, А А Коптев , Тамб гос техн ун-т — № 99119141/12, заявл. 06 09 1999, опубл 20 04 2001, Бюл № 11

46 Пат 2225250 ЕШ В01Р 7/28, 7/00. 3/08 Роторный аппарат / В М Червяков, ЮВ Воробьев, ВФ Юдаев, ЕС Шитиков ,Тамб гос техн ун-т -№2002107488/15, заявл 25 03 2002, опубл 10 03 2004. Бюл. № 7.

47 Пат 2230616 1Ш В06В 1/20 Роторный аппарат/ ВМ Червяков, ЕС Шитиков, А А Коптев, В И Галаев , Тамб гос техн ун-т. — № 2002107487/28, заявл 25 03 2002, опубл 20.06 2004, Бюл Ка 17

48 Пат 2294236 ВД В01Р 7/26 Роторный аппарат / В М Червяков, ЮВ. Воробьев, А. А Коптев, В Ф Юдаев, Ю В Родионов, Л В Чичева-Филатова, В А Алексеев , Тамб гос техн ун-т. - № 2004133695/15, заявл 18 11 2004, опубл 27 02 2007, Бюл №6

49 Пат 2287360 Ки В01Р 7/00 Устройство для физико-химической обработки жидкой среды / В М Червяков, В Ф Юдаев, В И Биглер, Л В Чичева-Филатова, ВА. Алексеев, НИ Акулов , Тамб гос техн ун-т - №2004133696/15, заявл 1811 2004, опубл 27 04 2006, Бюл № 32

50 Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ -№ 2005610721 Программное обеспечение для определения параметров, характеризующих режим наиболее интенсивной кавитации в газожидкостной среде / В М Червяков, В Ф Юдаев, О А. Ступников, А.И. Чегырин ; Тамб гос техн ун-т. - № 2005610163, заявл 3101 2005. Зарегистрировано 25 03 2005

Подписано в печать 04 09 2007 60 х 84/16 2,0 уч,-изд л. Тираж 100 экз Заказ №

Издательско-полиграфический центр ТГТУ 392000, Тамбов, Советская, 106, к 14

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ.

1 СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И НАПРАВЛЕНИЕ РАЗВИТИЯ ТЕОРИИ ТЕЧЕНИЯ СРЕДЫ, АКУСТИЧЕСКИХ И РЕЗОНАНСНЫХ ЯВЛЕНИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ РОТОРНЫХ АППАРАТОВ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЛЯ СОЗДАНИЯ НОВЫХ И МОДЕРНИЗАЦИИ СУЩЕСТВУЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ.

1.1 Использование роторных аппаратов для интенсификации процессов химической технологии.

1.2 Использование теории подобия для описания нестационарных течений в роторных аппаратах.

1.3 Анализ гидродинамики потоков среды в роторных аппаратах.

1.3.1 Нестационарное течение жидкости в каналах роторного аппарата.

1.3.2 Течение среды в зазоре между ротором и статором.

1.3.3 Определение энергозатрат в роторных аппаратах.

1.4 Возникновение автоколебательных и резонансных явлений в роторных аппаратах.

1.5 Особенности кавитационных явлений в роторных аппаратах.

1.6 Существующие методики расчёта роторных аппаратов.

1.7 Выводы по аналитическому обзору и постановка задач исследования.

2 ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ЭЛЕМЕНТАХ РОТОРНОГО АППАРАТА.

2.1 Нестационарное течение несжимаемой жидкости в каналах роторного аппарата.

2.1.1 Зонный подход к закономерностям движения среды при переходе от подвижного канала к неподвижному.

2.1.2 Изменение площади проходного сечения модулятора роторного аппарата.

2.1.3 Модель течения среды во вращающихся каналах роторного аппарата.

2.1.4 Критерии подобия нестационарного течения среды в каналах роторного аппарата.

2.1.5 Модель течения среды в каналах статора.

2.1.6 Компьютерное моделирование течения несжимаемой среды в канале статора.

2.1.7 Границы применимости модели течения несжимаемой жидкости.

2.1.8 Влияние массовых сил на течение среды в модуляторе роторного аппарата.

2.2 Течение сжимаемой жидкости в каналах роторного аппарата.

2.2.1 Модель течения среды во вращающихся каналах прямоугольного сечения.

2.2.2 Модель течения среды в каналах статора.

2.2.3 Компьютерное моделирование течения сжимаемой среды в каналах статора.

2.2.4 Границы применимости модели течения сжимаемой жидкости.

2.3 Нестационарное течение среды в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором.

2.3.1 Модель нестационарного течения жидкости в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором.

2.3.2 Компьютерное моделирование течения среды в радиальном зазоре.

2.4 Течение среды в радиальном зазоре между коническими ротором и статором.

2.4.1 Модель течения вязкой среды между коническими проницаемыми поверхностями.

2.4.2 Численное решение уравнений.

2.5 Определение энергозатрат в роторном аппарате.

2.5.1 Потребляемая мощность роторным аппаратом с цилиндрическими ротором и статором.

2.5.2 Потребляемая мощность роторным аппаратом с коническими ротором и статором.

2.5.3 Диссипация энергии в радиальном зазоре при нестационарном течении.

2.6 Выводы.

3 КАВИТАЦИОННЫЕ ЯВЛЕНИЯ В РОТОРНЫХ АППАРАТАХ.

3.1 Динамика кавитационного пузыря с учётом влияния газосодержания на сжимаемость среды.

3.1.1 Влияние содержания свободного газа на интенсивность кавитационных явлений.

3.1.2 Уравнение динамики кавитационного пузыря применительно к условиям работы роторного аппарата.

3.2 Исследование влияния различных параметров на динамику кавитационного пузыря.

3.2.1 Влияние числа акустической кавитации, газосодержания и начального радиуса пузыря на амплитуду кавитационных импульсов давления.

3.2.2 Влияние содержания свободного газа в жидкости, критериев Вебера, Рейнольдса и начального радиуса пузыря на критерий акустической кавитации.

3.2.3 Влияние режимных и конструктивных параметров роторного аппарата на критерий акустической кавитации.

3.2.4 Влияние режимных и конструктивных параметров роторного аппарата на величину кавитационных импульсов давления.

3.2.5 Влияние газосодержания на затухание пульсаций кавитационного пузыря.

3.3 Выводы.

4 РЕЗОНАНСНЫЕ ЯВЛЕНИЯ В РОТОРНЫХ АППАРАТАХ.

4.1 Возникновение резонанса и стоячих волн в каналах статора и камере озвучивания.

4.2 Механизм влияния явления резонанса на гидравлические характеристики роторного аппарата.

4.3 Механизм интенсификации массообменных процессов при возникновении стоячих волн.

4.4 Выводы.

5 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ, КАВИТАЦИОННЫХ, РЕЗОНАНСНЫХ ЯВЛЕНИЙ И ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В РОТОРНЫХ АППАРАТАХ.

5.1 Описание полупромышленных установок, аппаратурного оформления и методики экспериментального исследования.

5.1.1 Полупромышленные установки для проведения экспериментальных исследований и аппаратурное оформление.

5.1.2 Методика исследования гидравлических и мощностных характеристик.

5.1.3 Методика исследования течения жидкости и резонансных явлений.

5.1.4 Аппаратура и методика исследования акустической импульсной кавитации.

5.1.5 Методика проведения эксперимента по растворению природной соли в роторном аппарате.

5.1.6 Методика и аппаратура исследования процесса эмульгирования.

5.1.7 Методика и аппаратура исследования влияния дисперсности получаемой СОЖ на стойкость режущего инструмента и качество обработанной поверхности.

5.2 Исследование течения среды в модуляторе роторного аппарата.

5.2.1 Особенности течения среды в модуляторе роторного аппарата при различных режимах работы.

5.2.2 Определение коэффициента местного гидравлического сопротивления.

5.2.3 Влияние угла наклона канала в статоре на гидравлическое сопротивление аппарата.

5.2.4 Исследование закономерностей явления резонанса в роторных аппаратах.

5.2.5 Исследование влияния массовых сил на закономерности течения среды в модуляторе роторного аппарата и оценка адекватности моделей течения несжимаемой и сжимаемой среды.

5.3 Исследование акустической кавитации.

5.3.1 Влияние статического давления на интенсивность кавитации.

5.3.2 Влияние угловой частоты вращения ротора на интенсивность кавитации.

5.4 Исследование кинетики растворения ИаС1.

5.4.1 Влияние интенсивности кавитации на скорость процесса растворения.

5.4.2 Влияние явления резонанса на скорость процесса растворения.

5.4.3 Влияние гранулометрического состава ИаС1 на скорость процесса растворения.

5.4.4 Исследование влияния угла наклона отверстий в статоре на скорость растворения.

5.5 Исследование процесса эмульгирования и влияние полученной смазочно-охлаждающей жидкости на качество обработанной поверхности.

5.5.1 Краткая характеристика существующих смазочно-охлаждающих жидкостей.

5.5.2 Приготовление эмульсий в промышленности.

5.5.3 Влияние кавитации на качество получаемой СОЖ.

5.5.4 Влияние явления резонанса на качество получаемой СОЖ.

5.5.5 Влияние получаемой СОЖ на стойкость режущего инструмента и качество обработанной поверхности.

5.6 Определение мощности, потребляемой роторным аппаратом.

5.7 Выводы.

6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ РОТОРНЫХ АППАРАТОВ И МЕТОДИКИ РАСЧЕТА С УЧЕТОМ ГИДРОДИНАМИКИ ПОТОКОВ, КАВИТАЦИОННЫХ И РЕЗОНАНСНЫХ ЯВЛЕНИЙ.

6.1 Обобщенная методика расчета роторного аппарата.

6.1.1 Обоснование для выбора минимального зазора между ротором и статором.

6.1.2 Соотношение между шириной статора и длиной нерадиального канала.

6.1.3 Обобщенная методика расчета роторного аппарата.

6.2 Оптимальное проектирование роторного аппарата.

6.2.1 Методы оптимального проектирования.

6.2.2 Постановка задачи оптимального проектирования роторного аппарата.

6.3 Конструктивные решения роторного аппарата, основанные на результатах теоретического и экспериментального исследования.

6.4 Выводы.

7 РЕЗУЛЬТАТЫ ПРАКТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ

РАЗРАБОТАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ РОТОРНЫХ АППАРАТОВ

ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ.

7.1 Получение смазочно-охлаждающей жидкости.

7.2 Получение высокодисперсной краски.

7.3 Получение сухих концентратов натуральных напитков.

7.4 Процесс растворения серы в смеси масел.

7.5 Использование роторного аппарата для гидроабразивной обработки отверстий.

7.6 Выводы.

Актуальность исследования. Концепция повышения эффективности технологического оборудования, используемая в мировой практике в последнее время, предполагает разработку новых конструкций машин и аппаратов, приводящих к радикальным новациям современного производства. Одним из важнейших направлений при создании технологического оборудования является разработка высокоэффективных аппаратов, обладающих минимальными удельными энергозатратами и металлоемкостью, высокой производительностью и возможностью реализации непрерывного процесса, которые за счёт высокой степени физического воздействия на обрабатываемую среду позволяют повысить выход готовой продукции и её качество.

Отсюда следует, что основное направление развития химической технологии можно сформулировать следующим образом - интенсификация процессов за счёт разработок нового оборудования, основанного на новых научных принципах и создание новых технологических методов с использованием многофункциональных аппаратов и альтернативных методов массо-и теплопереноса, а также миниатюризации оборудования. Эта концепция также подтверждается источником [1].

В настоящее время в промышленности всё более широко начинают использовать аппараты, позволяющие интенсифицировать технологические процессы за счёт проведения их в нестационарных условиях, использования энергии звуковых колебаний и вторичных акустических эффектов, за счет осуществления дискретного ввода энергии в обрабатываемую среду. [2 - 4]

К аппаратам, которые наиболее полно отвечают всем вышеперечисленным требованиям, относятся роторные аппараты, имеющие различные оригинальные названия: роторный аппарат с модуляцией потока (РАМП); ро-торно-пульсационный аппарат (РПА); пульсационный аппарат роторного типа (ПАРТ); гидродинамический аппарат роторного типа (ГАРТ); жидкостные, гидроакустические сирены, «ультратурракс»; гидромеханический дис-пергатор [5-8].

Эти аппараты отличаются простотой конструкции, высокой надёжностью и эффективностью. Принципиальные конструктивные схемы у них одинаковы, однако по механизму воздействия на обрабатываемую среду эти аппараты существенно отличаются. Связано это с выбором величины радиального зазора между ротором и статором. В роторных аппаратах типа РАМП, ПАРТ, гидромеханических диспергаторов зазор стремятся выполнить минимальным, не более 0,1 мм, а в РПА указанный зазор больше 0,2 мм и может достигать нескольких миллиметров.

Интенсификации процессов в роторных аппаратах способствуют в первую очередь интенсивная импульсная акустическая кавитация, высокая турбулентность в рабочих объёмах, механическое воздействие рабочих органов на обрабатываемую среду. В аппаратах типа РПА основное воздействие на среду оказывают высокие сдвиговые и срезающие усилия в радиальном зазоре при отсутствии акустической импульсной кавитации. В то же время известно, что кавитация является наиболее эффективным механизмом концентрации энергии в микрообъемах, ввиду того, что кавитационные пузыри можно рассматривать как высокоэнергетические микрореакторы, коллапс которых связан со значительным локальным выделением энергии. При несимметричном захлопывании пузырей образуются кумулятивные микроструи, обладающие значительным воздействием на интенсификацию процесса. Вследствие указанных особенностей аппараты типа РАМП, ПАРТ, гидромеханические диспергаторы, имеют значительные преимущества перед аппаратами типа РПА. В дальнейшем будем называть их роторными аппаратами.

Роторные аппараты показали свою эффективность и надёжность работы в различных отраслях промышленности, таких как: химической, фармацевтической, косметической, горнодобывающей, топливно-энергетической и других отраслях-, где требуется интенсифицировать процессы протекающие в системах «жидкость-жидкость» и «твёрдое-жидкость». Особенно это эффективность проявляется в процессах диспергирования, растворения, экстрагирования, выщелачивания.

Роторные аппараты отличает также простота в их изготовлении. Их энергетическая эффективность обусловлена тем, что жидкая среда является одновременно и источником и объектом колебаний и, таким образом, механическая энергия обрабатываемой текучей среды непосредственно преобразуется в акустическую.

Однако в настоящее время современные методики расчёта не учитывают ряд явлений возникающих в роторных аппаратах и влияющих на закономерности гидродинамических процессов. Например, в существующих моделях течения не учитываются влияние соотношения центробежных и корио-лисовых сил, сжимаемость среды в условиях гидравлического удара.

Отсутствие зависимости интенсивности акустической импульсной кавитации от свободного содержания газа в обрабатываемой среде, не позволяет регулировать скорость технологических процессов.

Отсутствие трёхмерной модели течения жидкости между коническими ротором и статором, не позволяет теоретически определить потребляемую роторным аппаратом мощность.

Решение данных проблем позволит более обоснованно подойти к проектированию роторного аппарата на основании единых методов расчёта, учитывающих гидродинамические и акустические явления в рабочих зонах аппарата, что позволит разработать более эффективные конструкции, модернизировать существующие и будет способствовать широкому внедрению их в различные отрасли промышленности.

Целью исследования является разработка теоретических основ методов расчета роторных аппаратов с учетом нестационарных гидродинамических факторов, определяющих мощностные, режимные, конструктивные параметры и использования их для модернизации и разработки конструкций роторных аппаратов.

Для достижения этой цели были поставлены и решены следующие задачи:

- проведение комплексных теоретических и экспериментальных исследований особенностей нестационарного течения потоков несжимаемой и сжимаемой жидкостей в модуляторе роторного аппарата и их сопоставление;

- получение новых адекватных реальной гидромеханической обстановке моделей течения в рабочих зонах аппарата;

- разработка физической модели течения жидкости в каналах роторного аппарата в полях массовых сил на основе комплексных теоретических и экспериментальных исследований гидромеханики и импульсной акустической кавитации;

- разработка математической модели динамики кавитационного пузыря с уточнением влияния газосодержания на величину критерия акустической кавитации, при которой наблюдается максимальное воздействие на скорость технологического процесса;

- разработка обобщенной методики расчета существующих и новых конструкций и внедрение высокоэффективных роторных аппаратов для интенсификации физико-химических массообменных процессов.

Научная новизна. Для нестационарных гидродинамических процессов, протекающих в перекрывающихся каналах ротора и статора в аппарате с внутренним ротором в под действием центробежных и кориолисовых сил разработаны новые адекватные физические и математические модели течения среды с учетом сжимаемости жидкости, динамики кавитационных пузырей с переменным газосодержанием и резонансных явлений. Запатентованы новые способы интенсификации гидродинамических и массообменных процессов и конструкции роторных аппаратов, обеспечивающие их высокую удельную производительность и надежность. Наиболее важными результатами, представляющими научную новизну, являются:

- с использованием зонного подхода на основании уравнений Навье -Стокса и неразрывности разработана математическая модель нестационарного течения сжимаемой жидкости в модуляторе роторного аппарата, включающая впервые предложенную физически обоснованную функцию изменения площади проходного сечения диафрагмы модулятора за время процесса открывания и закрывания каналов в статоре, позволяющая расширить область получения конструктивных и режимных параметров в определяемых границах;

- анализ применимости разработанной математической модели нестационарного течения несжимаемой жидкости, позволяющий установить границы ее применения, и дано разграничение этих границ в сопоставлении со сжимаемой жидкостью;

- зависимость величины критерия акустической кавитации от содержания свободного газа в жидкости и разработана соответствующая математическая модель, позволившая эффективно управлять максимальной скоростью протекания технологического процесса в роторном аппарате;

- трехмерная математическая модель течения технологической среды в зазоре между проницаемыми коническими поверхностями, на основании которой получены дифференциальные уравнения течения среды и аналитические выражения, не содержащие эмпирических коэффициентов, для определения диссипации энергии в радиальном и осевом зазорах роторного аппарата, а так же предложен метод для определения мощности потребляемой роторным аппаратом, который может использоваться на начальной стадии проектирования;

- математическая модель нестационарного течения в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором, позволяющая определить пик мощности в момент пуска роторного аппарата и таким образом обоснованно подобрать электродвигатель привода ротора аппарата;

- критерии и симплексы подобия, позволяющие более полно оценить влияние режимных и конструктивных параметров на закономерности нестационарных процессов в роторных аппаратах, полученные на основании дифференциальных уравнений течения среды в модуляторе роторного аппарата с использованием теории подобия и метода размерностей;

- физическая модель, раскрывающая особенности нестационарного течения среды в модуляторе роторного аппарата в полях массовых центробежных и кориолисовых сил, определено влияние их соотношения на интенсивность импульсной акустической кавитации и установлено, что наиболее эффективно аппарат работает при 0,3 < Кк < 0,5 и при Кк>2;

- физическая модель явления резонанса в модуляторе роторного аппарата интенсифицирующего химико-технологические процессы и влияющего на гидравлическое сопротивление, позволяющая рассчитать конструктивные и режимные параметры, необходимые для его возникновения;

- обобщенная методика расчета, позволяющая создавать новые и модернизировать существующие конструкции роторных аппаратов для интенсификации химико-технологических процессов, полученная на основании разработанных моделей течения несжимаемой и сжимаемой жидкости, зависимости величины критерия акустической кавитации от содержания свободного газа в обрабатываемой среде, модели резонансных явлений в модуляторе.

Практическая значимость и реализация результатов работы. Создана методика оптимизационного расчета роторных аппаратов на базе основных положений теории гидромеханики и комплексных теоретических и экспериментальных исследований нестационарных процессов в роторных аппаратах, в том числе реализованная в виде математических моделей и программного обеспечения и официально зарегистрированная (Свидетельство 2005610721).

Правовая защищенность разработок обеспечивается 16 авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ на изобретения.

Результаты исследований, предложенные методики расчета и разработанные на их основе конструкции роторных аппаратов использованы на Мичуринском ОАО «Прогресс», ОАО «Тамбовполимермаш», Борисоглебском заводе «Патроны», Грибановском машиностроительном заводе, ОАО «Тамбовский завод «Комсомолец» им. Н.С. Артемова», ОАО РЖД Локомотивное

ДЕПО г. Тамбов для приготовления эффективной смазочно-охлаждающей жидкости, на Котовском заводе ОАО «КЛКЗ» при производстве эмали белой ПФ-115, на НПФ «Лионик» г. Москва при производстве сухих концентратов натуральных напитков. Получен реальный экономический эффект около 18 млн. руб.

Обобщенная методика расчета роторного аппарата используются в учебном процессе при курсовом проектировании, учебной и научно-исследовательской работе при подготовке магистров направления высшего профессионального образования 150400 «Технологические машины и оборудование».

Работа выполнялась в соответствии с координационным планом АН СССР по теме 2.22.2.19.4 «Исследование физико-химических процессов при акустическом воздействии» 1976 - 1980 г.г; с координационным планом НИР АН СССР по направлению ТОХТ код 2.27.1.4.14 «Исследование гидродинамики, тепло- и массообмена в совмещённых процессах при активных гидродинамических режимах по экологически безопасным технологиям» 1991 — 1995 г.г; МНТП «Ресурсосберегающие технологии машиностроения» 1996 -2000 г.г; МНТП «Вуз-Черноземье» 1996 - 1997 г.г; НТП «Научные исследования высшей школы в области химической технологии» 2003 - 2005 г.г.

Автор выражает искреннюю благодарность проф. Юдаеву В.Ф., проф. Коптеву A.A., проф. Першину В.Ф., доц. Галаеву В.И. за неоценимую помощь при проведении теоретических исследований, ценные советы и замечания при обсуждении полученных результатов, а также Четырину А.И. за помощь при проведении экспериментальных исследований и подготовке рукописи данной работы.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Общим результатом работы является научно обоснованное решение конструирования роторных аппаратов для повышения эффективности их использования в химико-технологических процессах в системах «жидкость-жидкость», «твердое-жидкость». При решении данной проблемы получены следующие основные результаты:

- выполнены с использованием зонного подхода теоретические исследования нестационарного течения среды в каналах роторного аппарата с учетом сжимаемости в условиях гидравлического удара, подтвержденные экспериментальными данными, позволяющие расширить область полученных режимных и конструктивных параметров роторных аппаратов и повысить точность расчетов; на основание поученных данных установлено, что для эффективной работы аппарата значение критерия Кк >10, симплекса %<0,3, величина На должна приниматься минимально возможной;

- выполнено теоретическое исследование нестационарного течения среды в радиальном зазоре между цилиндрическими ротором и статором, получены аналитические зависимости, характеризующие особенности этого течения, позволяющие определить диссипацию энергии в радиальном зазоре в момент пуска; получены зависимости пика пусковой мощности от Яег, Яеф,

57гф и 5; показано, что с увеличением Яеф и 57гф мощность растет, а с увеличением Яег и 5 уменьшается;

- получена математическая модель трехмерного течения среды в зазоре между коническими проницаемыми поверхностями подтвержденная экспериментально, позволяющая аналитически определить диссипативные потери в радиальном и осевом зазорах;

- на основании решения уравнений динамики кавитационного пузыря с учетом периодического изменения газосодержания среды и подтвержденного экспериментальными исследованиями определено значение критерия импульсной акустической кавитации характеризующее режим наиболее интенсивного кавитационного воздействия на технологический процесс в зависимости от начального содержания свободного газа, начального радиуса пузыря, значений критериев Вебера и Рейнольдса, режимных и конструктивных параметров роторного аппарата;

- на основании теории подобия и метода размерностей определены критерии, характеризующие нестационарные гидромеханические процессы в роторном аппарате, позволяющие более обосновано оценить влияние режимных и конструктивных параметров на закономерности течения среды в аппарате;

- теоретически обосновано и экспериментально подтверждено существование резонансных явлений в каналах роторного аппарата, использование которых позволяет снизить мощность, потребляемую роторным аппаратом в несколько раз при проведении массообменных процессов, например процессов растворения;

- теоретически обоснована и экспериментально подтверждена модель течения жидкости в полях центробежных и кориолисовых сил и их влияния на интенсивность импульсной акустической кавитации, позволяющая определить режим наиболее интенсивной кавитации; установлено, что в диапазоне 0,7 <Кк< 0,9 эффективность работы аппарата падает на 50% ;

- получены аналитические зависимости для определения потребляемой мощности роторным аппаратом с цилиндрическими и коническими ротором и статором на основании физически обоснованных предпосылок, учитывающих особенности работы роторного аппарата в различных режимах;

- на основании комплекса теоретических и экспериментальных исследований гидромеханических, резонансных и кавитационных эффектов в роторных аппаратах разработана методика оптимизационного расчета режимных и конструктивных параметров роторных аппаратов, учитывающая особенности различных технологических процессов и режимов работы в системах «жидкость-жидкость» и «твердое-жидкость»;

- результаты исследований, предложенные методики расчета и разработанные на их основе конструкции роторных аппаратов использованы на Мичуринском АО «Прогресс», АО «Тамбовполимермаш» для приготовления эффективной смазочно-охлаждающей жидкости с реальным годовым эффектом 130000 рублей (в ценах до 1990 г.), а также на Борисоглебском заводе «Патроны», Грибановском машиностроительном заводе, ОАО «Тамбовский завод «Комсомолец» им. Н.С. Артемова», ОАО РЖД Локомотивное ДЕПО г. Тамбов, на Котовском заводе ОАО «КЛКЗ» при производстве эмали белой ПФ-115 с экономическим эффектом 410 руб. на 1 тонну эмали при годовом производстве до 3000 т. (в ценах 2005 г.). На НПФ «Лионик» г. Москва при использовании роторного аппарата для проведения совмещенных процессов «смешивания - диспергирования - гомогенизации» при производстве сухих концентратов натуральных напитков получен в 2005-2006 гг. реальный экономический эффект 16,0 млн. руб.Разработанные конструкции защищены 16 авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ на изобретения, получено свидетельство о регистрации программы для определения значения параметров, соответствующих режиму наиболее интенсивной кавитации.

1. Charpantier, J. С. The triplet «molecular processes - product - process» engineering: the futur of chemical engineering / J. - C. Charpantier // Chem. Eng. Sci. - 2002. - V.57 - P. 4667 - 4690.

2. Stankiewicz, A. Process intensification / A. Stankiewicz, I.A. Moulijn // Jnd. Eng. Chem. Res. 2002. - V.41. - P. 1920 - 1924.

3. Stankiewicz, A. Process intensification: transforming chemical engineering / A. Stankiewicz, J.A. Moulijn // Chem. Eng. Progress. 2000. - №1. - P. 22 - 24.

4. Мурзин, Д.Ю. Интенсификация химико технологических процессов / Д.Ю. Мурзин // Хим. промышленность сегодня. - 2003. - №11. - С. 4 - 11.

5. Балабышко, A.M. Роторные аппараты с модуляцией потока и их применение в промышленности / A.M. Балабышко, В.Ф. Юдаев. М.: Недра, 1992. - 176 с.

6. Зимин, А.И. Прикладная механика прерывистых течений / А.И. Зимин. М.: Фолиант, 1997. - 308 с.

7. Балабышко, A.M. Гидромеханическое диспергирование / A.M. Балабышко, А.И. Зимин, В.П. Ружицкий. М.: Наука, 1998. - 331 с.

8. Промтов, М.А. Пульсационные аппараты роторного типа: теория и практика: моногр. / М.А. Промтов. М.: Машиностроение - 1, 2001. - 260 с.

9. Балабудкин, М.А. Роторно-пульсационные аппараты в химико-фармацевтической промышленности / М.А. Балабудкин. М.: Медицина, 1983.- 160 с.

10. Ультразвук: мален. энцикл. / гл. ред. И.П. Галямина. М.: Сов. энцикл., 1979.-400 с.

11. Фридман, В.Ф. Ультразвуковая химическая аппаратура / В.Ф. Фридман. -М.: Машиностроение, 1967. 211с.

12. Гершгал, Д.А. Ультразвуковая аппаратура промышленного назначения / Д.А. Гершгал, В.М. Фридман. М.: Энергия, 1967. - 264 с.

13. Ультразвуковая технология / Б.А. Агранат и др. М.: Металлургия, 1974.- 504 с.

14. Гершгал, Д.А. Ультразвуковая технологическая аппаратура / Д.А. Гершгал,

15. B.М. Фридман. М.: Энергия, 1967. - 264 с.

16. Новицкий, Б.Г. Применение акустических колебаний в химико-технологических процессах / Б.Г. Новицкий. М.: Химия, 1983. - 19 с.

17. Основы физики и техники ультразвука / Б.А. Агранат и др.. М.: Высш. шк., -1987. -352 с.

18. Кардашев, Г.А. Тепломассообменные акустические процессы и аппараты / Г.А. Кардашев, П.Б. Михайлов. М.: Машиностроение, 1973. - 223 с.

19. Карпачёва, С.М. Пульсационная аппаратура в химической технологии /

20. C.М. Карпачёва, Б.Е. Рябчиков. М.: Химия, 1983. - 224 с.

21. Галицейский, Б.М. Тепловые и гидромеханические процессы в колеблющихся потоках / Б.М. Галицейский, Е.Я. Якуш, Ю.А. Рыжов. М.: Машиностроение, 1977. - 256 с.

22. Роторно-пульсационные смесители для жидких сред: экспресс-информация. Серия ХМ I / Л.И. Свичар и др.. - М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1979. - №4. - 20 с.

23. Лезова, Т.М. Закономерности приготовления эмульсионных смесей в РПА / Т.М. Лезова, М.А. Балабудкин, Плюшкин С.А. // Хим. фармацевт, журн. -1980. - Т. 14, №5. - С. 96 - 99.

24. Бутко, Г.Ю. Исследование процессов эмульгирования в роторно-пульсационном аппарате применительно к целлюлозно-бумажному производству: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08. Л., 1975. - 16 с.

25. Балабышко, A.M. Обоснование, разработка и создание оборудования по приготовлению и регенерации рабочих жидкостей для механизированных крепей очистных комплексов: автореф. дис. . д-ра техн. наук: 05.05.06/ A.M. Балабышко. М., 1992. - 31 с.

26. Балабышко, A.M. Эффективное применение роторных аппаратов для получения рабочих жидкостей гидросистем проходной техники / A.M. Балабышко // Шахтное стр-во. 1990. - № 3. - С. 41 - 43.

27. Балабышко, A.M. Технология производства рабочих жидкостей для гидросистем горной техники / A.M. Балабышко // Горный журн. — 1989.- № 8. -С. 39-42.

28. Балабышко, A.M. Установка для получения и регенерации рабочих жидкостей / A.M. Балабышко // Уголь. 1989. - № 4. - С. 45 - 47.

29. Балабышко, A.M. Установка для приготовления и регенерации рабочей жидкости на добычном участке / A.M. Балабышко // Уголь. 1990. - № 4. - С. 45-48.

30. Балабышко, А.М Современные установки для приготовления и подачи рабочей жидкости в гидросистемы механизированных комплексов с применением роторных аппаратов с модуляцией потока / A.M. Балабышко // Уголь. 1991. - № 5. - С. 57 - 60.

31. Балабышко, A.M. Рабочие жидкости гидросистем и опыт их производства в угольной промышленности: обзор / A.M. Балабышко. М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1992.-24 с.

32. Зимин, А.И. Приготовление и регенерация рабочих жидкостей для гидрооборудования механизированных крепей: гидромеханический аспект проблемы / А.И. Зимин // Горный журн. 1996. - № 5. - С. 42 - 44.

33. Зимин, А.И. Теоретическое описание гидромеханического диспергирования шахтных эмульсий: нестационарный гидравлический подход / А.И. Зимин // Горная техника на пороге 21 века: тез. докл. Междунар. семинара/Моск. гос. гор. ун-т.- М., 1996. С. 266 - 267.

34. Зимин, А.И. Диспергирование рабочих жидкостей для гидрооборудования с учётом центробежного эффекта / А.И. Зимин // Уголь. 1996. - № 10. - С.23-24.

35. Ружицкий, В.П. Гидромеханическое диспергирование рабочих жидкостей механизированных крепей: внедрение эффективных диспергирующих машин и технологий / В.П. Ружицкий // Горный информ. аналит. бюл. Моск. гос. гор. ун-т. - 2000,- № 4. - С. 163 - 164.

36. Ружицкий, В.П. К вопросу о поддержании качества рабочей жидкости гидроприводов механизированных крепей в процессе эксплуатации / В.П. Ружицкий // Горный информ. аналит. бюл. Моск. гос. гор. ун-т.- 2000. - № 4. - С. 169- 170.

37. Технология механического диспергирования в решениях экологических проблем / В.П. Ружицкий и др. // Новое в экологии и безопасности жизнедеятельности: тр. Междунар. эколог, конгр. / СПб. гос. ун-т.- СПб., 2000. -Т 1.-С. 255-256.

38. Ружицкий, В.П. Обоснование, выбор параметров и создание оборудования по приготовлению водомасляных эмульсий для механизированных крепей: автореф. дис. . д-ра техн. наук: 05.05.06 / В.П. Ружицкий. М., 2000. - 50 с.

39. Балабышко, A.M. Способы интенсификации массообменных процессов при приготовлении рабочих жидкостей гидравлических систем / A.M. Балабышко, J1.B. Кулецкий // Горные машины и автоматика. 2004. - №7. - С. 14-16.

40. Кулецкий, JI.B. Обоснование и выбор режимных параметров диспергатора для получения высокодисперсных эмульсий: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.05.06 / Л.В. Кулецкий. М., 2005. - 22 с.

41. Зимин, А.И. Интенсификация приготовления дисперсных сред в роторно-импульсных аппаратах в химико-фармацевтической промышленности / А.И. Зимин / Хим. фармацевт, журн. - 1997.- № 8. - С. 50 - 53.

42. Гидроакустическая обработка мази Випросал в роторно-пульсационных аппаратах / Б.В. Андреев и др. // Динамические эффекты мощного ультразвука: сб. науч. тр. Ижевск, 1998. - Вып. 3. - С. 68 - 71

43. О некоторых свойствах сталефибробетона приготовленного на основе РИА технологии / Е.А. Антронова и др. // Труды ЦНИС: Проблема качества бетона и железобетона в транспортном строительстве. - М.: ЦНИИС, 2002. - С. 102-110.

44. Эффект предварительного активирования добавок в транспортном строительстве / Б.А. Усов и др. // Бетон и железобетон. 1989. - №4. -С. 15-17.

45. Осокин, А.П. Механическая активация перспективное направление в совершенствовании силикатных материалов // А.П. Осокин, Л.М. Сулименко //

46. Труды ЦНИС: Проблема качества бетона и железобетона в транспортном строительстве. М.: ЦНИИС, 2002. - С. 144 - 164.

47. Сулименко, JI.M. Механоактивация сырьевых смесей и гидратационная активность клинкера / JI.M. Сулименко // Техника и технология силикатов. -1994. -№ 1.-С. 18-22.

48. Вердиян, М.А. Приоритетное направление исследования в области цемента разработка технологии нового направления / М.А. Вердиян, B.C. Богданов, И.М. Тынников // Цемент. - 1996. - № 1. - С. 11 - 13.

49. Сулименко, JI.M. Влияние механической активации сырья на процесс клинкерообразования и свойства цементов // JI.M. Сулименко, Ю.Р. Кривобородов // Журн. приклад, химии. 2000. - Т.73, № 5. - С. 714 - 717.

50. Волков, А.Н. Сжигание газов и жидкого топлива в котлах малой мощности / А.Н. Волков. Л.: Недра, 1989. - 160 с.

51. Зимин, А.И. Влияние состава топливных эмульсий на концентрацию оксидов азота и серы в выбросах промышленных котельных / А.И. Зимин // Экологическая зашита городов: тез. докл. науч. техн. конф. - М., 1996. - С. 77 -79.

52. Акулов, Н.И. Получение моторного топлива на основе бензина и водно-спиртового раствора / Н.И. Акулов, Ю.Ф. Юдаев // Производство спирта и ликёроводочных изделий. 2004. - № 3. - С. 19-21.

53. Акулов, Н.И. Использование спиртобензиновой смеси в качестве моторного топлива / Н.И. Акулов, Ю.Ф. Юдаев // Производство спирта и ликёроводочных изделий. 2004. - № 4. - С. 31.

54. Акулов, Н.И. Стабильность смеси бензина с водоспиртовым раствором / Н.И. Акулов, Ю.Ф. Юдаев // Производство спирта и ликёроводочных изделий. -2005.-№1.-С. 34.

55. Акулов, Н.И. Роторные аппараты в пищевой технологии / А.И Акулов, В.Ф. Юдаев // Стратегия развития пищевой промышленности: тр. Междунар. конф. -М., 2003. Т. 2. - С. 420 - 424.

56. Акулов, Н.И. Разработка процессов получения эмульсий водно-спиртовых растворов в бензине в роторных аппаратах с модуляцией потока и их коагуляция: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.18.12 / Н.И. Акулов. М., 2005.-24 с.

57. Пути приготовления агрегативно устойчивых топливных смесей / Р.Н. Гимаев и др. // Нефтепереработка и нефтехимия. - 1981. - № 10. - С. 14-16.

58. Курочкин, А.К. Рациональная технология приготовления рабочих жидкостей / Р.К. Курочкин, Р.Б. Валитов, Ю.В. Бадиков // Защита растений. -1985.-№3.-С. 30-31.

59. Применение ультразвука в технологии получения высококонцентрированных нефтемасляных эмульсий / А.К. Курочкин и др. // Хим. технология. 1985. - № 3. - С. 46 - 49.

60. Марушкин, А.К. Деасфальтизация нефтяных остатков в поле акустических колебаний / А.К. Марушкин, А.К. Курочкин // Нефтепереработка и нефтехимия. 1991. -№ 6. - С. 19-21.

61. Курочкин, А.К. Основа совершенных технологий новое аппаратурно— техническое оформление // А.К. Курочкин // Хим. и нефтегазовое машиностроение. - 2000.- № 5. - С. 23 - 24.

62. Курочкин, А.К. Новая технология производства битумов из мазутов / А.К. Курочкин // Нефтегазовые технологии. 2000. - № 4. С. 11-12.

63. Курочкин, А.К. Новая технология переработки мазутов / А.К. Курочкин // Нефтепереработка и нефтехимия. Проблемы и перспективы: материалы 3 конгр. нефтегазопромышленников России. Уфа: ИП НХП - БашНИИ НП, 2001.-С. 55-57.

64. Минизавод по переработке нефтешламов / В.Н. Пеганов и др. // Нефтегазовые технологии. 2002. - № 1. - С. 26 - 34.

65. Курочкин, А.К Мини НПЗ с углублённой переработкой нефти / А.К. Курочкин // Нефтегазовые технологии. - 2002.- № 3. - С. 21 - 23.

66. Влияние кавитационного воздействия на углеводородное топливо / А.Ф. Немчин и др. // Пром. теплотехника. 2002. - Т. 24, № 6. - С. 60 - 63.

67. Альбрехт, С.Н. Применение РПА при производстве молочных комбинированных продуктов / С.Н. Альбрехт, Г.Е. Иванец // Хранение и переработка сельхозсырья. 2000. - № 2. - С. 41 - 43.

68. Иванец, В.Н. Оборудование для оформления смешивания при витаминизации дисперсных комбинированных продуктов / В.Н. Иванец, Г.Е. Иванец // Достижения науки и техники АПК. 2000. - № 10. - С. 41 - 47.

69. Роторно-пульсационные аппараты резонансного типа / П.В. Плотников и др. // Биотехнология и процессы пищевых производств: сб. науч. тр. Кем. технолог, ин-т пищ. пром-сти.- Кемерово, 2000. С. 100 - 101.

70. Иванец, В.Н. Исследование влияния перемешивающих устройств на интенсификацию газожидкостных процессов / В.Н. Иванец, С.Н. Альбрехт, Г.Е. Иванец / Журн. приклад, химии. 2001. - Т.74, вып. 3. — С. 451 - 455.

71. Иванец, Г.Е. Интенсификация процессов гомогенизации и диспергирования при получении сухих, увлажненных и жидких комбинированных продуктов: автореф. дис. . д-ра. техн. наук: 05.18.12 / Г.Е. Иванец. -М., 2001. 52 с.

72. Шестаков, С.Д. Процессы ультразвуковой дезинтеграции в производстве муки и хлеба / С.Д. Шестаков // Хлеб 99: тез. докл. Междунар. семинара/ Моск. гос. ун-т пищ. пром-сти - М., 1999. - С. 54 - 55.

73. Шестаков, С.Д. Новая эффективная технология активации хлебопекарных дрожжей / С.Д. Шестаков, Т.П. Волохова // Хлебопечение в России. 2000. - № 6.-С. 33 -34.

74. Шестаков, С.Д. Новые ультразвуковые технологические комплексы промышленного назначения / С.Д. Шестаков, П.А. Городнищенский, А.А. Лбов // Физика и техника ультразвука: тез. докл. науч.-техн. конф. /Гос. энергет. техн. ун-т. СПб., 1997. - С. 159 - 160.

75. Шестаков, С.Д. Анализ методов активации хлебопекарных дрожжей и альтернативный вариант / С.Д. Шестаков, Р.Д. Поландова, Т.П. Волохова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2000. - № 8. - С. 19 - 22.

76. Шнейдер, Т.И. Повысить микробиологическую чистоту макаронных изделий из диспергированного зерна / Т.И. Шнейдер, Р.Д. Поландова, Т.М. Пастушенко // Хлебопечение в России. 2001. - № 2 .- С. 28 - 23.

77. Шестаков, С.Д. Ультразвуковая обработка зерна и воды и её влияние на хлебопекарные свойства пшеничной муки / С.Д. Шестаков, Т.П. Волохова // Хлебопродукты. 1999,- № 3 . - С. 22 - 24.

78. Шестаков, С.Д. Проблема оптимизации кондиционированного зерна в мукомольном процессе и один из путей её решения / С.Д. Шестаков, Т.П. Волохова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2000. - № 9. - С. 24 - 28.

79. Голубева, Н.В. Опыт использования ультразвуковых технологий на хлебозаводе / Н.В. Голубева, Л.С. Чичерова // Хлебопечение в России. 2000. -№ 5. - С. 12-13.

80. Применение в хлебопечении временно активированной воды / В.И. Корчагин и др. // Хлебопечение в России. 2005.- № 5 . - С. 16-18.

81. Шестаков, С.Д. Основы технологии кавитационной дезинтеграции. Теория кавитационного реактора и её применения в производстве хлебопродуктов / С.Д. Шестаков. М.: Пищевая пром-сть, 2001. - 173 с.

82. Чичева-Филатова, JI.В. Научные основы интенсификации физико -химических процессов в роторных аппаратах с модуляцией потока в пищевом производстве / Л.В. Чичева Филатова. - М.: Пищевая пром-сть, 2005. - 208 с.

83. Чичева-Филатова, Л.В. Растворение сахара в патоке в тонком слое зазора роторного аппарата / Л.В. Чичева-Филатова // Наука и промышленность России. 2005. - № 1-2. - С. 75 - 79.

84. Чичева-Филатова, Л.В. Интенсификация внешнего и внутреннего молекулярного переноса массы при экстракции из твёрдой фазы в жидкую в пульсирующем потоке / Л.В. Чичева-Филатова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2005.- № 5. - С. 14-16.

85. Чичева-Филатова, Л.В. Экспериментальное исследование кинетики экстракции белка шрота сои в роторном аппарате с модуляцией потока / Л.В. Чичева-Филатова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2005. - № 6. - С. 29-30.

86. Чичева-Филатова, Л.В. Диспергирование шрота сои в роторных аппаратах с модуляцией потока / Л.В. Чичева-Филатова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2005. - № 12. - С. 60 - 61.

87. Чичева-Филатова, Л.В. Интенсификация процессов в роторных аппаратах / Л.В. Чичева-Филатова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2006. - №1. -С. 53-55.

88. Чичева-Филатова, Л.В. Экспериментальное исследование и определение диффузионных характеристик соевого шрота / Л.В. Чичева-Филатова // Хранение и переработка сельхозсырья. 2006. - № 2. - С. 21 - 23.

89. Чичева-Филатова, Л.В. Интенсификация технологических процессов, совмещённых с диспергированием в роторных аппаратах: автореф. . д-ра техн. наук: 05.18.12. / Л.В. Чичева-Филатова. М., 2006. - 49 с.

90. Чичева-Филатова, Л.В. Применение роторных аппаратов в различных технологиях пищевых производств / Л.В. Чичева-Филатова // Технология и продукты здорового питания: материалы Междунар. конф./ Моск. гос. ун-т пищ. пром-сти. М., 2005. - С. 286 - 288.

91. Технология получения карамельной массы в роторных аппаратах / В.А. Алексеев и др. // Хранение и переработка сельхозсырья. 2004. - № 11. - С. 16-17.

92. Чичева-Филатова, Л.В. Обработка термолабильного пищевого сырья в роторных аппаратах / Л.В. Чичева-Филатова, В.А. Алексеев, В.Ф. Юдаев // Пищевая промышленность 2005. - №2. - С. 37.

93. Создание эмульсионных продуктов функционального и лечебно-профилактического назначения / Л.В. Чичева-Филатова и др. // Пищевая промышленность. 2005. - № 9. - С. 108 - 110.

94. Богданов, В.В. Эффективные малообъёмные смесители / В.В Богданов, Е.И. Христофорв, Б.А. Клоцунг. Л.: Химия, 1989. - 224 с.

95. Бугай, A.C. Ультразвук в целлюлозно-бумажной промышленности/ A.C. Бугай. Пермь: Пермское изд-во, 1969. - 66 с.

96. Скиба, В.В. Гидроизлучатели роторно-пульсационного типа в процессах биотехнологии /В.В. Скиба, М.А. Балабудкин, В.Г. Щебатин // Динамические эффекты мощного ультразвука: сб. науч. тр. Ижевск, 1988. - Вып. 3. - С. 68 -71.

97. Зимин, А.И. Обоснование параметров и разработка оборудования для технологической линии производства детергентов / А.И. Зимин // Полимерные материалы: производство и экология: тез. докл. Всерос. науч.-техн. конф./ ВИМИ.- М., 1995. С. 48 - 49.

98. Зимин, А.И. Интенсификация и оптимизация технологического процесса производства детергентов / А.И. Зимин // Полимерные материалы: производство и экология: тез. докл. Всерос. науч.-техн. конф. /ВИМИ- М., 1995.-С. 48-49.

99. Промтов, М.А. Диспергирование твёрдых частиц в жидкости при обработке в роторно-импульсном аппарате / М.А. Промтов, М.В. Монастырский // Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология. 2001. - Т.23, №1-2. -С. 129- 133.

100. Промтов, М.А. Экспериментальные исследования процесса эмульгирования лекарственных форм в роторно-импульсном аппарате / М.А. Промтов, А.И. Зимин // Хим.-фармацевт. журн. 2000. - Т.24, № 10. - С. 38 -39.

101. Зимин, А.И. Приготовление раствора эвкалимилина в этиловом спирте в роторном аппарате при импульсном возбуждении кавитации / А.И. Зимин // Хим. фармацевт, журн. 1996. - Т. 30, № 5. - С. 59 - 60.

102. Зимин, А.И. Технология получения раствора эвкалимилина в режиме импульсного возбуждения кавитации / А.И. Зимин // Наукоёмкие химические технологии: тез. докл. 3 Междунар. конф. Тверь, 1995. - С. 186.

103. Зимин, А.И. Абсорбция диоксида углерода водой в роторном аппарате с модуляцией потока / А.И. Зимин, Ю.Ф. Юдаев // Теорет. основы хим. технологии. 1989. - Т.23, № 5. - С. 673 - 676.

104. Зимин, А.И. Абсорбция диоксида углерода водой в роторном аппарате с модуляцией потока / А.И. Зимин, Ю.Ф. Юдаев // Ультразвуковые методы интенсификации технологических процессов: тез. докл. 6 Всесоюз. конф. М., 1989.-С. 90-91.

105. Маргулис, М.А. Синтез окислов азота в кавитационном поле гидродинамического излучателя / М.А. Маргулис, В.А. Гаврилов, Ф.Г. Шаяхметов // Журн. физ. химии. 1989. - Вып. 11. - С. 3088 - 3089.

106. Базадзе, Л.Г. Воздействие кавитации на процесс разделения водно-спиртовой смеси / Л.Г. Базадзе, А.И. Зимин, В.Ф. Юдаев // Журн. приклад, химии. 1989.-Т.62, №5.-С. 1166- 1168.

107. Щербаков, С.А. Интенсификация процесса растворения 2-нитро-2-гидрокси-5 метилазобензола в водно-щелочной среде / С.А. Щербаков, М.А. Промтов // Журн. приклад, химии. 1992. - Т.65, № 12. - С. 454 - 456.

108. Химические и физико-химические процессы в полях, создаваемых гидроакустическими излучателями / Р.Б. Валитов и др. // Журн. физ. химии. -1986.-№4.-С. 889-892.

109. Гидродинамический преобразователь акустических колебаний в жидкой среде / Ю.П. Романов и др. // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: сб. науч. тр./ Челябин. политехи, ин-т Челябинск, 1975.-№ 164.-С. 62-66.

110. Влияние способа приготовления СОЖ с на износ режущего инструмента / А.И. Сопин и др. // Совершенствование конструкции машин и методов обработки деталей: сб. науч. тр./Челябин. политехи, ин-т- Челябинск, 1978. № 215.-С. 110-112.

111. Получение эффективных СОЖ с помощью гидродинамической сирены / А.И. Сопин и др. // Совершенствование конструкции машин и методовобработки деталей: сб. науч. тр. /Челябин. политехи, ин-т- Челябинск, 1978. -№215.- С. 113-115.

112. Влияние кавитации на процесс эмульгирования / В.И. Биглер и др. // Совершенствование конструкции машин и методов обработки деталей: сб. науч. тр. /Челябин. политехи, ин-т Челябинск, 1975. - № 215.- С. 116-118.

113. Сопин, А.И. Исследование параметров гидродинамической сирены с целью получения высокодисперсных гетерогенных систем: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / А.И. Сопин. М., 1975. - 16 с.

114. Балабышко, A.M. Прогрессивное оборудование для получения высококачественных смазочно-охлаждающих жидкостей / A.M. Балабышко. -М.: ВНИИТРЭМР, 1989. 40 с.

115. Балабышко, A.M. Роторный аппарат с модуляцией потока для получения высоковязких СОЖ / A.M. Балабышко // Вестник машиностроения. 1990. - № 5.-С. 59-60.

116. Промтов, М.А. Гидроакустическое эмульгирование в роторно-кавитационном аппарате // Теорет. основы хим. технологии. 2001. - Т.35, № 35.-С. 237-330.

117. Балабышко, A.M. Разработка роторного аппарата для получения стабильных эмульсий: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / A.M. Балабышко. М., 1985. - 16 с.

118. Звездин, А.К. Использование аппаратов типа РАМП для получения высокодисперсных эмульсий в режиме акустической кавитации: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / А.К. Звездин. -М., 1983. 16 с.

119. Колесников, Г.Е. Расчёт роторно-пульсационных аппаратов для процессов эмульгирования: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / Г.Е. Колесников. М., 1983. - 16 с.

120. Юдаев, В.Ф. Исследование гидродинамического аппарата сиренного типа и его использование для интенсификации технологических процессов в гетерогенных системах: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / В.Ф. Юдаев.-М., 1970.- 16 с.

121. Акулов, Н.И. Акустическая коагуляция аэрозолей и её аппаратурное оформление / Н.И. Акулов, В.Ф. Юдаев // М.: Пищепромиздат, 2003. 232 с.

122. Высокоэффективный способ приготовления парафиновой пасты, полифункциональной добавки для бетонов / O.P. Попов и др. // Транспортное строительство. 1994. - № 1. - С. 36 - 37.

123. Мандрыка, Е.А. Экспериментальное исследование кинетики процесса растворения в роторном аппарате с модуляцией потока: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / Е.А Мандрыка. М., 1979. - 16 с.

124. Гухман, A.A. Введение в теорию подобия / A.A. Гухман. М.: Высш. шк., 1973.-295 с.

125. Гухман, A.A. Обобщенный анализ / A.A. Гухман, A.A. Зайцев. М.: Факториал, 1998.-303 с.

126. Седов, Л.И. Методы подобия и размерности в механике / Л.И. Седов. -М.: Наука, 1967.-428 с.

127. Емцев, Б.Т. Техническая гидромеханика / Б.Т. Емцев. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1987. - 440 с.

128. Повх. И.Jl. Техническая гидромеханика / И.Л. Повх. 3-е изд., перераб. и. доп. - Л.: Машиностроение, 1976. - 502 с.

129. Юдаев, В.Ф. Роторные аппараты с модуляцией потока и импульсным возбуждением кавитации для интенсификации процессов химической технологии: дис. д-ра техн. наук: 05.17.08 / Юдаев Василий Фёдорович. М., 1984.-454 с.

130. Шахин, В.М. Проверка некоторых моделей неустановившегося течения в трубе / В.М. Шахин // Теорет. основы инженер, расчётов. 1979. - Т.98, №4. -С. 139- 146.

131. Юдаев, В.Ф. Истечение газожидкостной смеси через отверстия ротора и статора сирены / В.Ф. Юдаев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1985. - № 12. -С. 60-66.

132. Юдаев, В.Ф. Методы расчёта гидравлических и динамических характеристик модулятора роторного аппарата / В.Ф. Юдаев, А.И. Зимин, Л.Г. Базадзе // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1985. - № 1. - С. 65 - 70.

133. Юдаев, В.Ф. К методам расчёта гидравлических и динамических характеристик модулятора роторного аппарата / В.Ф. Юдаев, А.И. Зимин, Л.Г. Базадзе // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1987. - № 11. - С. 63 - 65.

134. Юдаев, В.Ф. Исследование гидродинамической сирены / В.Ф. Юдаев, Д.Т. Кокорев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1969. - № 10. - С. 72 - 77.

135. Юдаев, В.Ф. Гидромеханические процессы в роторных аппаратах с модуляцией проходного сечения потока обрабатываемой среды /В.Ф. Юдаев // Теорет. основы хим. технологии. 1994. - Т. 28, № 6. - С. 581 - 590.

136. Зимин, А.И. Нестационарные гидромеханические процессы в импульсно-кавитационных аппаратах с прерыванием потока: автореф. дис. . д-ра техн. наук: 05.17.08 / А.И. Зимин. М., 1994. - 32 с.

137. Ружицкий, В.П. Влияние критерия гомохронности на плотность энергии импульса, возбуждающего кавитацию / Композиционные материалы и изделия из них под воздействием различных видов энергии: тез. докл. науч.-техн. конф. ВИМИ.-М., 1995.-С. 69.

138. Зимин, А.И. О бифуркационных явлениях в нестационарных гидромеханических процессах / А.И. Зимин // Теорет. основы хим. технологии. 1997. - Т. 31, №3.-С. 238-242.

139. Зимин, А.И. Расчёт размера частицы при кавитационном диспергировании жидких гетерогенных сред на основе теории перколяции / А.И. Зимин // Теорет. основы хим. технологии. 1997. - Т.31, № 3. - С. 238 -242.

140. Накорчевский, А.И. Гидродинамика роторно пульсационного аппарата / А.И. Накорчевский, Б.И. Басок, Т.С. Рыжкова // Инженер - физ. журн. - 2002. -Т. 75, №2.-С. 58-68.

141. Карновский, М.И. Теория и расчёт сирен / М.И. Карновский // Журн. техн. физики. 1975. - Т. 15, № 5. - С. 348 - 364.

142. Балабудкин, М.А. О закономерностях гидромеханических явлений в роторно-пульсационных аппаратах / М.А. Балабудкин // Теорет. основы хим. технологии. 1975. - Т.9, №5. - С. 738 - 788.

143. О механизме генерирования пульсаций давления в роторно-пульсационных аппаратах / Т.И. Евстигнеева и др. // Пром. теплотехника. -1997.-Т. 13, №2.-С. 63-67.

144. Долинский, A.A. Роторно импульсный аппарат. 1. Импульсные эффекты локального адиабатического вскипания и кавитации в жидкости / A.A. Долинский, Б.И. Басок // Пром. теплотехника. - 1998. - Т. 20, № 6. - С. 7-10.

145. Особенности гидродинамики роторно-пульсационных аппаратов дискового типа / Б.И. Басок и др. // Пром. теплотехника. 2003. - Т. 25, № 3. -С. 21 -25.

146. Экспериментально-аналитическая модель динамики жидкости в роторно-пульсационном аппарате / Б.И. Басок и др. // Доповд.НАНУ. 2003. - № 9. -С. 86-89.

147. Накорчевский, А.И. Гидродинамика и тепломассоперенос в гетерогенных системах и пульсирующих потоках / А.И. Накорчевский, Б.И. Басок. Киев: Наукова думка, 2002. - 346 с.

148. Биглер, В.И. Исследование динамической сирены: автореф. дис. . канд. техн. наук.: 05.17.08 / В.И. Биглер. М., 1975. - 15 с.

149. Биглер, В.И. Нестационарное истечение реальной жидкости через отверстия гидродинамической сирены / В.И. Биглер, В.Ф. Юдаев // Акуст. журн. 1978. - Т. 24, № 2. - С. 289 - 291.

150. Юдаев, В.Ф. Истечение газожидкостной смеси через отверстия ротора и статора сирены / В.Ф. Юдаев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1985.- №12. -С. 60-66.

151. Карепанов, С.К. О нестационарных гидромеханических процессах и аппаратах химической технологии / С.К. Карепанов, В.Ф. Юдаев //

152. Нестационарная гидромеханика: теория, эксперимент, практические приложения: сб. науч. тр. М.: СВС - технология, 1997. - С. 44 - 49.

153. Юдаев, В.Ф. Гидромеханический анализ структуры нестационарных процессов течения обрабатываемой среды в аппаратах химической технологии /

154. B.Ф. Юдаев // Нестационарная гидромеханика: теория, эксперимент, практические приложения: сб. науч. тр. М.: СВС - технология, 1997.1. C. 50-54.

155. Юдаев, В.Ф. Коэффициенты усреднения импульса и кинетической энергии ламинарного и турбулентного режимов течения / В.Ф. Юдаев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1985. - № 3. - С. 50 - 55.

156. Юдаев, В.Ф. Коэффициент заполнения отверстий в роторе динамической сирены / В.Ф. Юдаев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1979. - № 4. - С. 96 -100.

157. Аппараты с переходным гидромеханическими процессами и их характеристики / С.К. Карепанов и др. // Хим. и нефтегаз. машиностроение. -2001.-№ 12.-С. 3-6.

158. Юдаев, В.Ф. Переходной режим течения жидкости через модулятор роторного аппарата / В.Ф. Юдаев // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002. - №12. - С. 27.

159. Зимин, А.И. Гидравлический гистерезис: теория и эксперимент / А.И. Зимин. М.: СВС - Технология, 1997. - 40 с.

160. Зимин, А.И. Имитационное моделирование нестационарных процессов / А.И. Зимин. M.: СВС - Технология, 1997. - 24 с.

161. Зимин, А.И. Компьютерное моделирование нестационарных гидромеханических процессов / А.И. Зимин. М.: СВС - Технология, 1997. -43 с.

162. Зимин, А.И. Нестационарные гидромеханические процессы в роторном аппарате с модуляцией потока рабочей среды основные свойства, технологическое использование / А.И. Зимин. М., 1995. - 34 с. (Препр./ МВОКУ; 1 - 95).

163. Зимин, А.И. О процессах теории нестационарных гидромеханических процессов / А.И. Зимин. М., 1995. - 15 с. (Препр. / МВОКУ; 2 - 95).

164. Зимин, А.И. Линейный анализ пульсирующего течения через канал с колеблющейся задвижкой / А.И. Зимин. М., 1995. - 18 с. (Препр. / МВОКУ; 5 -95).

165. Зимин, А.И. О гидравлическом гистерезисе / А.И. Зимин. М., 1995. - 19 с. (Препр. / МВОКУ; 6 - 95).

166. Зимин, А.И. Математическая модель нестационарного течения жидкости через вращающийся и неподвижный канал / А.И. Зимин. М., 1995. - 33с. (Препр. / МВОКУ; 1 - 95).

167. Зимин, А.И. Бифуркации и аномалии в теории и практике гидромеханического диспергатора / А.И. Зимин // Уголь. 1997. - № 3. - С. 29 -30.

168. Зимин, А.И. Аналитический и компьютерный расчёт режимов работы гидромеханического диспергатора / А.И. Зимин, A.M. Балабышко, В.Н. Старцев // Уголь. 1996. - № 6. - С. 26.

169. Зимин, А.И. Анализ гидромеханических процессов и расчёт кавитационного режима диспергирования в гидромеханическом диспергаторе / А.И. Зимин, A.M. Балабышко, В.П. Ружицкий // Уголь. 1995. - № 3. - С. 46 -47.

170. Зимин, А.И. Качественный анализ нестационарных гидромеханических процессов в роторно-импульсном аппарате / А.И. Зимин // Нестационарная гидромеханика: теория, эксперимент, практические приложения. М.: СВС -Технология. - 1997. - С. 16 - 21.

171. Зимин, А.И. Эвристические методы в решениях дифференциальных уравнений нестационарной гидромеханики / А.И. Зимин // Нестационарная гидромеханика: теория, эксперимент, практические приложения. М.: СВС -Технология. - 1997. - С. 22 - 23.

172. Зимин, А.И. Получение высокоэнергетических импульсов при помощи периодического прерывания потока рабочей среды / А.И. Зимин // Военно-науч. сб./ МВОКУ.- М., 1994.- № 2. С. 105 - 109.

173. Зимин, А.И. Создание направленных энергетических потоков при помощи источников взрывного типа / А.И. Зимин // Военно-науч. сб./ МВОКУ. -М., 1994.-№2.-С. 110-113.

174. Зимин, А.И. Две теории прерывистых (разгонных) течений / А.И. Зимин // Применение роторных гидромеханических диспергаторов в горнодобывающей промышленности: сб. докл. Междунар. науч.-практ. семинар/ Беларус. АН БЖ. -Минск, 1998.-С. 14-19.

175. Балабышко, A.M. Уравнения движения рабочей жидкости в каналах роторного диспергатора с радиальным и аксиальным движением жидкости / A.M. Балабышко, В.П. Ружицкий // Межвуз. сб. науч. ст. СПб. Технопанорама, 1999. - С. 3 - 5.

176. Зимин, А.И. Основные свойства прерывистых течений в роторных диспергаторах радиального и аксиального типа / А.И. Зимин, В.П. Ружицкий, С.К. Карепанов // Межвуз. сб. науч. ст. СПб.: Технопанорама, 1999. - С. 6 - 8.

177. Карепанов, С.К. Реализация математической модели течения рабочей жидкости в каналах ротора и статора гидромеханического диспергатора /С.К. Карепанов, В.П. Ружицкий // Межвуз. сб. науч. ст. СПб.: Технопанорама, 1999.-С. 19-27.

178. Ружицкий, В.П. Влияние периодичности течения в роторном диспергаторе на расчётные кинематические зависимости: учёт установления режима течения / В.П. Ружицкий, С.К. Карепанов // Межвуз. сб. науч. ст. -СПб.: Технопанорама, 1999. С. 40 - 43.

179. Ружицкий, В.П. Об одном приближенном способе решения нестационарного уравнения Бернулли / В.П. Ружицкий // Нестационарная гидромеханика: теория, эксперимент, практические приложения. М.: СВС -Технология, 1997. - С. 10 - 15.

180. Промтов, М.А. Исследование гидродинамических закономерностей работы роторно-импульсного аппарата / М.А. Промтов // Теорет. основы хим. технологии. 2001. - Т. 35, №1. - С. 103 - 106.

181. Промтов, М.А. Модель течения жидкости через прерыватель одноступенчатого роторно-импульсного аппарата / М.А. Промтов, А.И. Зимин, М.В. Монастырский // Пром. теплотехника. 2001. - Т. 23, № 1-2. - С. 129 -133.

182. Немчин, А.Ф. Новые технологические эффекты тепломассопереноса при использовании кавитации / А.Ф. Немчин // Пром. теплотехника. 1997. - Т. 19, №6.-С. 39-47.

183. Балабудкин, A.M. О закономерностях гидромеханических явлений в роторно-пульсационных аппаратах / A.M. Балабудкин // Теорет. основы хим. технологии. 1975. - Т.9, №5. - С. 783 - 788.

184. Балабудкин, A.M. Исследование частотно-амплитудного спектра динамического давления в роторно-пульсационных аппаратах / A.M. Балабудкин // Теорет. основы хим. технологии. 1968. - Т. 11, №4. - С. 609 -614.

185. Ружицкий, В.П. Теорема о скорости изменения площади фигуры, заключённой между двумя плоскими кривыми при их относительном вращательном соосном движении / В.П. Ружицкий, С.К. Карепанов //

186. Математические методы в механике прерывистых сечений: межвуз. сб. науч. ст. СПб.: Технопанорама, 1999. - С. 44 - 48.

187. Зимин, А.И. Расчёт формы поперечного сечения каналов ротора и статора гидромеханического диспергатора / А.И. Зимин // Теорет. основы хим. технологии. 1999. - Т.ЗЗ, №4. - С. 432 - 434.

188. Юдаев, В.Ф. Площадь проходного сечения диафрагмы модулятора роторного аппарата / В.Ф. Юдаев, J1.B. Чичева-Филатова, В.А. Алексеев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 2004. - № 11. - С. 35 - 39.

189. Щукин, В.К. Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил / В.К. Щукин. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980.-240 с.

190. Шлихтинг, Г. Теория пограничного слоя / Г. Шлихтинг. М.: Наука, 1974.-712 с.

191. Дорфман, JI.A. Гидродинамическое сопротивление и теплоотдача вращающихся тел / J1.A. Дорфман. М.: Фиматиз, 1960. - 260 с.

192. Кочин, М.Е. Теоретическая гидромеханика / М.Е. Кочин, И.А. Кибель, Н.В. Розе. М.: Физматиз, 1963. - 4.2. - 727 с.

193. Тадмор, 3 Теоретические основы переработка полимеров / 3. Тадмор, К. Гогос. М.: Химия, 1984. - 632 с.

194. Taylor, G.J. Distribution of Velocity and Temperature Between Concentric Rotating Cylinders / G.J. Taylor // Proceeding of the Royal Sos. 1935. - A/151. - P. 494-512.

195. Taylor, G.J. Fluid Friction Between Concentric Rotating Cylinders / G.J. Taylor // Proceeding of the Royal Sos. 1935. - A/151. - P. 546 - 578.

196. Shultz Grunow, F. Beitrag zur Couette stromung / F. Shultz - Grunow, H. Hein // Z.F. Fluywiss. - 1956. - № 4. - P. 28 - 30.

197. Coles, D. Transition in Circular Couette Flow / D. Coles // J. of Fluid Mech. -1965. V. 21. - Part 3. - P. 385 - 425/

198. Zmeikov, V.N. Hydrodynamics and Heat Transfer of Rotating Flow Between Two Coaxial Cylinders / V.N. Zmeikov // Proc. of the 2 All SU Conf. on Heat Transfer, V2. L.A.: Un of Californ. Press, 1966. - P. 164 - 179.

199. Кинни, Д. Универсальное подобие скоростей в полностью турбулентных вращающихся потоках / Д. Кинни // Приклад, механика. 1967. - №2. - С. 199 — 207.

200. Загустин, А.И. Уравнение турбулентного течения жидкостей / А.И. Загустин // Труды Воронежского ун-та. 1938. - № 2. - С. 7 - 14.

201. Ванг, JI.K. Турбулентное течение Куэтта / JI.K. Ванг, JI.B. Гелхар // Теорет. основы инженер, расчётов. 1974. - Т. 96. - С. 183 - 190.

202. Плотников, В.А. Вихревой поток между пористыми цилиндрами / В.А. Плотников, О.А. Трошкин // Хим. и нефтегаз. машиностроение. 2000. - № 6. -С. 16-19.

203. Волк, A.M. Трение вязкой жидкости в пространстве между движущимися проницаемыми поверхностями /A.M. Волк // Инженер-физ. журн. 1993- Т. 65,№2.-С. 152- 158.

204. Di Prima, R.C. Flow between rotating cylinders / R.C. Di Prima, I.T. Stuart // Trans. ASME. 1972. - V.94, № 3. - P. 266 - 274.

205. Gupta, M. Unsteadi flow of viscous income pressible fluid between two porous coaxial rotating cylinders / M. Gupta, M. Goyai // Ing. Journal Pure Appl. Meth. -1972. V.3, №4. - P. 547 - 555.

206. Драч, B.A. Плоское течение неньютоновской жидкости между проницаемыми цилиндрами / В.А. Драч, Б.А. Клоцунг, Б.Л. Смирнов // Теорет. основы хим. технологии. 1992. - Т.26, № 6. - С. 861 - 865.

207. Иванец, Г.Е. Гидродинамическая модель роторно-пульсационного аппарата / Г.Е. Иванец, П.В. Плотников // Технологии и процессы пищевых производств: сб. науч. тр. /Кем. технолог, ин-т пищ. пром-сти. Кемерово, 1999.-С. 141-142.

208. Плотников, П.В. Гидродинамика межцилиндрового потока РПА / П.В. Плотников, Г.Е. Иванец, С.Н. Альберхт // Хранение и переработка сельхозсырья. 2000. - № 2. - С. 42-43.

209. Плотников, П.В. Гидродинамика потока в межцилиндровом постранстве РПА / П.В. Плотников, Е.А. Костенко, Г.Е. Иванец. // Вестник Кусбас. гос. техн. ун-т. 2000. - № 3. - С. 15 - 18.

210. Промтов, М.А. Структура течения в зазоре между ротором и статором роторно-импульсного аппарата / М.А. Промтов // Математические модели в механике прерывистых течений: межвуз. сб. науч. ст. СПб.: Технопанорама, 1999.-С. 35 -39.

211. Алексеев, В.А. Течение псевдопластичной жидкости в тонком слое между коаксиальным ротором и статором / В.А. Алексеев, JI.B. Чичева-Филатова, В.Ф. Юдаев // Хранение и переработка сельхозсырья. 2004. -№ 11.-С. 16 -17.

212. Алексеев, В.А. Течение неньютоновской жидкости между коаксиальными цилиндрами / В.А. Алексеев, JI.B. Чичева-Филатова, В.Ф. Юдаев // Стройматериалы, оборудование, технологии XXI века. 2005. - № 4. - С. 76.

213. Течение нелинейно-вязких жидкостей по внутренней поверхности конического ротора / В.А. Гордон и др. // Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология. 2005. - Т. 48, вып. 9. - С. 112 - 115.

214. К расчёту процесса разделения суспензии на конической вращающейся поверхности / А.Е. Лебедев и др. // Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология. -2005. Т. 48, вып. 3. - С. 85 - 88.

215. Дегазация нелинейно-вязкой жидкости при течении по нагретой поверхности конического ротора / Е.А. Беднарская и др. // Теорет. основы хим. технологии. 2005. - Т.39, № 2. - С. 163 - 169.

216. Паймоу, Л Распределение давления в узком зазоре между дисками при радиальном центростремительном течении / Л. Паймоу, Линь Суй // Теорет. основы инженер, расчётов. 1985. - Т. 107, № 3. - С. 158- 163.

217. Течение осеметричной плёнки вязкой жидкости по поверхности вращающегося диска / А.Ф. Швец и др. // Теорет. основы хим. технологии. -1992. Т.26, № 6. - С. 895 - 900.

218. The thichkess of a viscous liquid film on a rotating disk / S. Matsumoto et al. // J. Chem. engng. Japan. 1973. - V.6, № 6. - P. 503 - 512.

219. Фалеев, B.B. Тепломассоперенос при сублимации в зазоре между вращающимися дисками / В.В. Фалеев, C.B. Фалеев, Д.А. Фиртыч // Инженер.-физ. журн. 1997. - Т.70, № 6. - С. 957 - 1115.

220. Байбиков, A.C. Метод расчёта турбулентного течения в изменяющемся по радиусу осевом зазоре между вращающимся диском и осесиметричным корпусом / A.C. Байбиков // Инженер.-физ. журн. 1998. - Т.71, №6. - С. 1107 — 1115.

221. Шевчук, И.В. Ламинарный теплообмен вращающегося диска во вращающейся жидкости / И.В. Шевчук // Пром. теплотехника. 2002. - Т. 24, № 6. - С. 15-20.

222. Халатов, A.A. Теплообмен и гидродинамика в полях центробежных массовых сил. Т.2: Вращающиеся системы /A.A. Халатов, A.A. Авраменко, И.В. Шевчук. Киев.: Ин-т. техн. теплофизики HAH Украины, 1996. - 289 с.

223. Определение коэффициента теплоотдачи к плёнке вязкой жидкости, текущей по поверхности вращающегося плоского диска / H.H. Булатова и др. // Изв. ВУЗов. Химия и хим. технология. 2005. - Т.48, вып. 12. - С. 115-118.

224. Коптев, A.A. Движение жидкости в центробежных полях. 4.1: Течение жидкости вблизи вращающегося диска / A.A. Коптев. М.: Машиностроение-1, 2005.-240 с.

225. Коптев, A.A. Движение жидкости в центробежных полях. 4.2: Течение жидкости в ограниченном пространстве вблизи вращающегося диска / A.A. Коптев. М.: Машиностроение-1, 2006. - 300 с.

226. Кокушкин, O.A. О расчёте мощности ротационных аппаратов / O.A. Кокушкин, A.A. Барам, И.С. Павлушенко // Журн. приклад, химии. 1969. -Т.42, № 8.-С. 1793- 1798.

227. О гидромеханических закономерностях работы роторно-пульсационных аппаратов / П.П. Дерко и др. / / Теорет. основы хим. технологии 1973. - Т.7, № 1.-С. 123- 125.

228. О расчёте мощности на перемешивание жидкости в роторных аппаратах / И.Г. Павлов и др. // Журн. приклад, химии. 1972. - Т.45, № 8. - С. 1782.

229. Барам, A.A. Расчёт мощности аппаратов роторно-пульсационного типа / A.A. Барам, П.П. Дерка, Б.А. Клоцунг // Хим. и нефтяное машиностроение. -1978.-№4.-С. 5-6.

230. Балабудкин, М.А. Об эффективности роторно-пульсационных аппаратов при обработке эмульсионных систем / М.А. Балабудкин, С.И. Голобородкин, Н.С. Шуваев // Теорет. основы хим. технологии. 1990. - Т.24, № 4. - С. 502 -508.

231. Подкосов, А.И. Испытания роторных аппаратов / А.И. Подкосов, В.Ф. Юдаев // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1990. - № 9. - С. 37-41.

232. Шелиманов, В.А. Энергетические характеристики роторно-пульсационного дискового аппарата / В.А. Шелиманов, М.М. Хадыркер // Пром. теплотехника.- 1990. Т. 12, № 4. - С. 54 - 58.

233. Иванец, Г.Е. Энергетическая характеристика роторно-пульсационного аппарата / Г.Е. Иванец, В.А. Плотников, П.В. Плотников // Журн. приклад, химии. 2000.- Т.73, № 9. - С. 1511 - 1514.

234. Иванец, В.П. Повышение эффективности газожидкостных процессов в роторно-пульсационном аппарате / В.П. Иванец, С.Н. Альбрехт, Г.Е. Иванец // Хим. промышленность. 2000. - № 11. - С. 46 - 48.

235. Характеристики дисперсности двухфазной системы / Г.Е. Колесников и др. // Теорет. основы хим. технологии. 1989. - Т.23, № 4. - С. 542 - 545.

236. Промтов, М.А. Расчёт диссипации энергии в зазоре роторно-импульсного аппарата / М.А. Промтов, М.В. Монастырский // Вестник Тамб. гос. тех. ун-та -2000. Т. 6, № 3. - С. 450 - 455.

237. Промтов, М.А. Математическая модель диссипации энергии в канале статора роторно-импульсного аппарата / М.А. Промтов // Математическоемоделирование в научных исследованиях: тез. докл. Всерос. науч. конф. / Ставроп. гос. ун-т Ставрополь, 2000. - С. 60.

238. Трошкин, O.A. О проскальзывании жидкости в роторе распылителя / O.A. Трошкин // Терет. основы хим. технологии. 1974. - Т.8, №2. - С. 303 - 307.

239. Харкевич, A.A. Линейные и нелинейные системы / A.A. Харкевич. М.: Наука, 1973,- Т. 2. - 566 с.

240. Тондл, А. Автоколебания механических систем / А. Тондл. М.: Мир, 1979.-429 с.

241. Рокуэлл, Д. Обзор. Автоколебания в потоках, обтекающих поверхности / Д. Рокуэлл, Е. Наудашер // Теорет. основы инженер, расчётов. 1978. - Т. 100, №2.-С. 119-135.

242. Naudascher, Е. From Flow Stability to Flow Induced Excitation / E. Naudascher // ASCE. J. Hydraulics Div. - 1967. - V. 93, № HY4. - P. 15 - 40.

243. Ronnenberger, D. Experimentelle Untersuchungen zum akustischen Reflextions factor von unsteitigen Querschnitt-sanderungen in einem Juftdurchstroemen Rohz / D. Ronnenberder // Acustica. 1967/1968. - V. 19. - P. 222-235.

244. Wagner, F.R. Zum Schall und Stroemungsfeld eines axial - symmetrischen Freistrahls beim Auftreffen auf eine Wand / F.R. Wagner // Z. Flugwiss. - 1971. -V.19. -P. 30-44.

245. Rockwell, D. Self-Sustaining Oscillations of Impinging Free Shear Layers / D. Rockwell, E. Naudascher // Annual Review of Fluid Mechanics. 1979. - V.l 1. - P. 67-94.

246. East, L.F. Aerodynamically Induced Resonance in Rectangular Cavities / L.F. East // J. of Sound and Vibration. 1966. - V.3, №3. - P. 277 - 287.

247. Рокуэлл, Д. Явление образования квазистоячих под действием пульсационного внутреннего потока / Д. Рокуэлл, А. Шахенман // Теорет. основы инженер, расчётов. 1980. - Т. 102, №1. - С. 189 - 197.

248. Горшков, Г.Ф Влияние когерентных структур на течение и теплообмен при дозвуковом структурном обтекании преграды в режиме автоколебаний / Г.Ф. Горшков // Пром. теплотехника. 1989. - T.l 1, №2. - С. 20 - 26.

249. Власов, Е.В. Когерентные структуры в турбулентных струях и следах / Е.В. Власов, А.С. Гоневский // Итоги науки и техники. Механика жидкости и газа. 1986. - № 20. - С. 3 - 84.

250. Исследование резонансных режимов при натекании на экран звуковой турбулентной струи / И.А. Белов и др. // Проблемы турбулентных течений. -М.: Наука, 1987. - С. 115 - 122.

251. Червяков, В.М. Растворение твёрдого в жидкости и диспергирование жидкости в длинноканальном роторном аппарате с модуляцией потока: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / В.М. Червяков. -М., 1982. -16 с.

252. О гидродинамических автоколебательных явлениях / А.А. Барам и др. // Теорет. основы хим. технологии. 1982. - Т. 16, №1. - С. 132- 135.

253. Лошакова, О.А. Исследование гидромеханических закономерностей работы аппаратов роторно-пульсационного типа: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.08 / О.А. Лошакова. М., 1981.- 19 с.

254. Карлов, С.П. Новые возможности применения роторных аппаратов при работе их в автоколебательном режимах / С.П. Карлов, Е.С. Шитиков, М.А. Промтов // Динамика ПАХТ: тез. докл. 4 Всерос. науч. конф. Ярославль, 1994. - С. 208 - 209.

255. Малышев, П.А. О вибрационном перемешивании массива сыпучего материала / П.А. Малышев // Вибротехника. 1982. - Т.44, №4. - С. 111-114.

256. Колебательные явления в многофазных средах и их использование в химической технологии / Р.Ф. Ганиев и др.. Киев: Техника, 1980. - 142 с.

257. Юдаев, В.Ф. К вопросу о расчёте геометрических параметров аппаратов типа гидродинамической сирены / В.Ф. Юдаев, Д.Т. Кокорев, А.И. Сопин // Изв. ВУЗов. Машиностроение. 1972. - № 6. - С. 80-85.

258. Шетанков, O.K. Влияние резонансных звуковых колебаний на массообмен между ограниченным объёмом газа и жидкостью / O.K. Шетанков // Пром. теплотехника. 1979. - Т. 1, № 2. - С. 71 - 75.

259. Долинский, A.A. Кинетика диффузии при резонансных колебаниях элемента газожидкостной системы / A.A. Долинский // Пром. теплотехника. -1980.-Т. 2, №3.-С. 61 -64.

260. Долинский, A.A. Интенсификация массопереноса при пульсирующем истечении газа через отверстия во вращающемся диске / A.A. Долинский, O.K. Шетанков // Пром. теплотехника. 1981. - Т. 3, № 5. - С. 16-21.

261. О механизме генерирования пульсаций давления в роторно-пульсационных аппаратах / Т.Е. Евстигнеева и др. // Пром. теплотехника. -1991.-Т. 13, №2.-С. 63 -64.

262. Зимин, А.И. Оптимизация конструктивных параметров и режимов работы роторно-пульсационных устройств / А.И. Зимин, А.К. Звездин // Межвуз. сб. науч. тр. Моск. ин-т хим. машиностроения. М., 1982. - С. 31 - 34.

263. Зимин, А.И. Анализ резонансного режима работы роторного гидромеханического диспергатора / А.И. Зимин, В.П. Ружицкий, В.Н. Старцев // Горная техника на пороге XXI века: тез. докл. Междунар. симп. / Моск. гос. гор. ун-т. М., 1996. - С. 248 - 249.

264. Зимин, А.И. Оптимизация параметров гидромеханического диспергатора / А.И. Зимин, A.M. Балабышко, В.П. Ружицкий // Проблемы и перспективы развития горной техники: тез. докл. Междунар. семин. / Моск. гос. гор. ун-т. -М., 1995.-С. 133 136.

265. Промтов, М.А. Использование резонансных явлений для повышения эффективности работы акустических технологических аппаратов / М.А. Промтов, Ю.В. Кулешов // Вестник Тамб. гос. техн. ун-та. 1999. - Т.5, №1. -С. 90 - 94.

266. Большая Советская Энциклопедия / гл. ред. A.M. Прохоров. М.: Сов. энцикл., 1973.-Т.П.-608 с.

267. Фридман, В.М. Физико-химическое действие ультразвука и ультразвуковая аппаратура для интенсификации химико-технологических процессов / В.М. Фридман. М.: Машиностроение, 1965. - 48 с.

268. Носов, В.А. Ультразвук в химической промышленности / В.А. Носов. -М.: Гизлегпром, 1956. 284 с.

269. Носов, В.А. Ультразвук в химической промышленности / В.А. Носов. -Киев: Гостехиздат УССР, 1963. 244 с.

270. Круглицкий, H.H. Ультразвук в химической технологии / H.H. Круглицкий, В.Ю. Третинник, В.В. Сисидров. Киев: УкрНИИНТИТЭИ, 1970. - 198 с.

271. Ультразвук в гидрометаллургии / Б.А. Агранат и др. М.: Металлургия, 1969.- 304 с.

272. Чекушин, B.C. Экстракция благородных металлов сульфидами и сульфоксидами / B.C. Чекушин, B.C. Борат. М.: Наука, 1984. - 152 с.

273. Богачёв, И.Н. Кавитационные разрушения и кавитационно-стойкие сплавы / И.Н. Богачёв. М.: Металлургия. - 1972. - 186 с.

274. Федоткин, И.М. Интенсификация технологических процессов пищевых производств / И.М. Федоткин, Б.Н. Жарик, Б.П. Погоржельский. Киев: Техника, 1984. - 175 с.

275. Федоткин, И.М. Использование кавитации в технологических процессах / И.М. Федоткин, А.Ф. Немчин. Киев: Вища шк., 1984. - 68 с.

276. Немчин, А.Ф. Опыт применения суперкавитирующих аппаратов в сахарной промышленности / А.Ф. Немчин; ЦНИИТЭИ пищепром. Сер. 23. -Вып.1. 1986. - 32 с.

277. Ивченко, В.М. Кавитационная технология / В.М. Ивченко, В.А. Кулагин, А.Ф. Немчин. Красноярск: Красноярский ун-т, 1990. - 2000 с.

278. Зубрилов, С.П. Ультразвуковая обработка топлив на судах / С.П. Зубрилов. JL: Судостроение, 1988. - 77 с.

279. Маргулис, М.А. Основы звукохимии (химические реакции в акустических полях) / М.А. Маргулис. М.: Высш. шк., 1984. - 272 с.

280. Перник, А.Д. Проблемы кавитации / А.Д. Перник. JL: Судостроение, 1966.-439 с.

281. Пирсол, И. Кавитация / И. Пирсол. Д.: Судостроение, 1977. - 248 с.

282. Кнэпп, Р. Кавитация / Р. Кнэпп, Дж. Дейли, Ф. Хеммит. М.: Мир, 1974. - 668 с.

283. Физика и техника мощного ультразвука. Т.З: Мощные ультразвуковые поля / под ред. Л.Д. Розенберга. М.: Наука, 1968. - 268 с.

284. Математическое моделирование нелинейных термогидро-газодинамических процессов в многокомпонентных струйных течениях / Л.П. Холпанов и др.. М.: Наука, 1998. - 320 с.

285. Акуличев, В.А. Кавитация в криогенных и кипящих жидкостях / В.А. Акуличев. М.: Наука, 1978. - 220 с.

286. Акуличев, В.А. Периодические фазовые периодические превращения в жидкостях / В.А. Акуличев, В.Н. Алексеев, В.А. Буланов. М.: Наука, 1986. -280 с.

287. Левковский, Ю.Л. Структура кавитационных течений / Ю.Л. Левковский. Л.: Судостроение, 1978. - 224 с.

288. Арзуманов, З.С. Кавитация в местных гидравлических сопротивлениях /

289. С. Арзуманов. М.: Энергия, 1978. - 303 с.

290. Исследование вихревых и кавитационных потоков в гидравлических системах / Л.П. Холпанов и др. // Теорет. основы хим. технологии. 2004. - Т. 38, №3.-С. 243 -252.

291. Холпанов, Л.П. Математическое моделирование нелинейных процессов / Л.П. Холпанов // Теорет. основы хим. технологии. 1999. - Т. 33, №5. - С. 466 -484.

292. Запорожец, Е.П. Математическое моделирование гидродинамики и многокомпонентного тепломассопереноса при кавитации / Е.П. Запорожец, Л.П. Холпанов // Журн. приклад, химии. 1996. - Т.69, №1. - С.81 -87.

293. Noltingk, В.Е. Cavitation Produced by Ultrasonics / B.E. Noltingk, E.A. Neppiras // Proc. of the Phys. Soc. 1950. - V.63. - P. 674 - 685.

294. Neppiras, E.A. Cavitation Produced by Ultrasonics, Theoretical Condition for the Onsect of Cavitation / E.A. Neppiras, B.E. Noltingk // Proc. of the Phys. Soc. -1951.-V.64.-P. 1032- 1038.

295. Сима, А. Собственная частота колебаний газового пузырька в вязкой сжимаемой жидкости / А. Сима // Теорет. основы инженер, расчетов. 1970. -Т. 82, №3.-С. 149- 155.

296. Gilmor, F.R. The Crowth or Collaps of a Sherical Bubble in a Viscous Compressible Liquid / F.R. Gilmor // California Jnst. of Techn. Rep. — 1952. №264.-195 c.

297. Нистром, P.E. Поведение жидкого натрия в синусоидальном поле / Р.Е. Нистром, Ф.Д. Хеммит // Теорет. основы инженер, расчетов. 1970. - Т. 92, № 4. - С. 1-11.

298. Се Дин ю (Din - Yu Hsieh) Рост пузырька в вязкой жидкости, вызванный кратковременным импульсом / Дин - ю Се // Теорет. основы инженер, расчетов. - 1970. - Т. 92, № 4. - С. 121 - 124.

299. Сима, А. Собственная частота колебаний двух сферических пузырьков в воде / А. Сима // Теорет. основы инженер, расчетов. 1971. - Т. 93, № 3. - С. 80-86.

300. Мацумото, И. Влияние гомогенной конденсации в малом пузыре газа на его поведение при изменении давления / И. Мацумото, А.Е. Бейлих // Теорет. основы инженер, расчетов. 1985. - Т. 107, № 2. - С. 197 — 203.

301. Бреннен, С. Динамика и податливость потока кавитационных пузырей / С. Бреннен // Теорет. основы инженер, расчетов. 1973. - Т. 95, № 4. - С. 121 -131.

302. Зудин, Ю.Б. Аналог уравнения Рэлея для задачи о динамике пузыря в труб / Ю.Б. Зудин // Инженер. физ. журн. - 1992. - Т.63, №1. - С. 28 - 31.

303. Зудин, Ю.Б. О законе роста парового пузыря в трубе в области низких давлений / Ю.Б. Зудин // Инженер.- физ. журн. 1997. - Т.70, № 5. - С. 721 -723.

304. Зудин, Ю.Б. Скорость роста парового пузырька в подогретой жидкости / Ю.Б. Зудин // Инженер. физ. журн. - 2000. - Т. 73, № 4. - С. 778 - 780.

305. Сыромятников, С.Н. Нелинейные колебания парового пузырька в области основного резонанса / С.Н. Сыромятников // Инженер. физ. журн. - 1993. - Т. 65, №2.-С. 164-170.

306. Сыромятников, С.Н. Нелинейные осцилляции пузырька при различных граничных условиях / С.Н. Сыромятников // Инженер. физ. журн. - 1997. - Т. 70, №2.-С. 211 -215.

307. Долинский, A.A. Теоретическое обоснование принципа дискретно-импульсного ввода энергии. Модель динамики одиночного парового пузырька / A.A. Долинский // Пром. теплотехника. 1995. - Т. 17, № 5. - С. 3 - 28.

308. Иваницкий, Г.К. Численное исследование динамики пузырьков в явлениях акустической кавитации / Г.К. Иваницкий// Пром. теплотехника. -2003. Т. 25, № 6. - С. 22 - 28.

309. Иваницкий, Г.К. Массообменные эффекты в процессах кавитации. I. Паровая кавитация / Г.К. Иваницкий // Пром. теплотехника. 2003. - Т.25, №4. -С. 15-20.

310. Долинский, A.A. Применение интегрального метода для расчёта температурного поля в окрестности осциллирующего парового пузырька / A.A. Долинский, Г.К. Иваницкий // Пром. теплотехника. 2003. - Т.25, №3. -С. 5 - 9.

311. Авраменко, A.A. Нелинейная неустойчивость паровой плотности / A.A. Авраменко, Б.И. Сорокина // Пром. теплотехника. 2003. - Т.25, №2. - С. 5 - 7.

312. Дискретно-импульсный ввод энергии в теплоносителях / A.A. Долинский и др.. Киев: ИТТФ НАНУ.- 1996. - 208 с.

313. Долинский, A.A. Теоретическое обоснование принципа дискретно-импульсного ввода энергии. II Исследование поведения ансамбля паровых пузырьков / A.A. Долинский, Г.К. Иваницкий // Пром. теплотехника. 1996. -Т. 18,№ 1.-С.З-20.

314. Долинский, A.A. Динамика роста паровых пузырьков вскипающей воды при резком сбросе давления / A.A. Долинский, Б.И. Басок // Докл. HAH Украины. 1995. - №1. - С. 75 - 77.

315. Басок, Б.И. Исследование кавитационных эффектов при истечении вскипающей жидкости из сужающее расширяющегося сопла / Б.И. Басок, Т.С. Рыжкова, В.В. Старый // Пром. теплотехника. - 1998. - Т. 20, № 5. - С. 15 -18.

316. Басок, Б.И. Дробление дисперсной фазы вскипающего потока эмульсии / Б.И. Басок // Пром. теплотехника. 1999. - Т. 21, № 4-5. - С. 55 - 71.

317. Басок, Б.И. Исследование кавитационных эффектов при истечении вскипающей жидкости из сужающее расширяющегося сопла / Б.И. Басок // Пром. теплотехника. - 1998. - Т.20, № 6. - С. 15 - 18.

318. Козырев, С.П. О кумулятивном захлопывании кавитационных каверн / С.П. Козырев // Теорет. основы инженер, расчетов. 1968. - Т.90, № 1. - С. 128- 137.

319. Захлопывание кавитационных полостей между двумя стенками в ультразвуковом поле / Н.В. Дежкунов и др. // Акуст. журн. 1983. - Т. 39, вып.6. - С. 754 - 756.

320. О скорости несферического захлопывания кавитационного пузырька между двумя твёрдыми стенками / Г.И. Кувшинов и др. // Инженер.- физ. журн. 1980. - Т. 39, № 5. - С. 866 - 869.

321. Collapse of a cavitation bubble between two solid walls / G.I. Kuvshinov et al. // Int. J. Heat and Mass Trans. 1982. - V.25, №3. - P. 381 - 387.

322. Несферическое захлопывание кавитационного пузырька между двумя твердыми стенками / Н.В. Дежкунов и др. // Акуст. журн. 1980. - Т. 26, №.6.- С. 659 699.

323. Немчин, А.Ф. Новые технологические эффекты тепломассопереноса при использовании кавитации / А.Ф. Немчин // Пром. теплотехника. 1997. - Т. 19, № 6. - С. 39 - 47.

324. Численное исследование влияния свойств жидкости на кавитацию у твёрдых поверхностей / Г.И. Кувшинов и др. // Инженер. физ. журн. - 1993. -Т. 66, №4.-С. 412-420.

325. Химические и физико-химические процессы в полях, создаваемых гидроакустическими излучателями. 2. О возникновении сонолюминисценции / А.К. Курочкин и др. // Журн. приклад, химии. 1986. - Т. 10, №4. - С. 893 -897.

326. Курочкин, А.К. Экспериментальные исследования кавитации в роторных гидродинамических излучателях / А.К. Курочкин, Е.А. Смородов // Акуст. журн. 1987. - Т.ЗЗ, вып.4. - С. 707 - 711.

327. Курочкин, А.К. Исследование спектрального состава акустических колебаний высокоскоростных гидроакустических излучателей /

328. Энергообеспечение в химической технологи 2000: материалы науч.-практ. конф. /Каз. энергет. ун-т Казань, 2000. - С. 117-118.

329. Чичева-Филатова, JI.B. Критерий импульсной кавитации при обработке вязких продуктов пищевой промышленности / JÏ.B. Чичева-Филатова, В.А. Алексеев, В.Ф. Юдаев // Хранение и переработка сельхозсырья. 2004. - № 12. -С. 61.

330. Алексеев, В.А. Импульсная кавитация в вязких жидкостях / В.А. Алексеев, J1.B. Чичева-Филатова, В.Ф. Юдаев // Стройматериалы, оборудование, технологии 21 века. 2004. - № 9. - С. 82.

331. Юдаев, В.Ф. Критерий границы между процессами кавитации и кипения /

332. B.Ф. Юдаев // Теорет. основы хим. технологии. 2002. - Т. 36, № 6. - С. 599 -603.

333. Максимов, О.А. Спектральные акустические измерения при кавитации. Аналитическая модель / О.А. Максимов // Акуст. журн. 2001. - Т. 47, вып. 1.1. C. 110-118.

334. Исследование кавитационной области и эволюции акустического спектра / В.Н. Алексеев и др. // Акуст. журн. 2001. - Т. 47, вып. 4. - С. 442 - 450.

335. Minneart, M. On Musical Air-Bubble and the Sounds of Running Water / M. Minneart // Philosophical Magazine. 1933. - V.16. - P. 235 - 248.

336. Houghton, G. Theory of Bubble Pulsation and Cavitation / G. Houghton // The Journal of the Acouctical Sos. of America. 1963. - V.3 5. - P. 1387 - 7393.

337. Promtov, M.A. Dynamic of cavitational bubbles in rotor impuls apparatus // M.A. Promtov, M.X. Monastirsky // J. of Qingdao Just, of Chem. Techn. 2000. -V.21,№4.-P. 318-321.

338. Промтов, М.А. Экспериментальное исследование импульсной акустической кавитации в аппарате типа гидродинамической сирены / М.А. Промтов // Акуст. журн. 1997. - Т. 43, вып. 4. - С. 566 - 569.

339. Promtov, М.А. Model of cavitations cluster in rotor impuls apparatus // M.A. Promtov, M.V. Monastirsky // Baltic Acoustic 2000: conf proc. of 1 Intern. Anniversary Conf. Vilnus, 2000. - P. 243 - 245.

340. Билле, M.J1. Масштабные эффекты при различных типах ограниченной кавитации / M.JI. Билле, Ж.В. Холл // Теорет. основы инженер, расчетов. 1981. - Т. 103, №3. - С.96 - 107.

341. Балабышко, A.M. Анализ кавитационных процессов в гидромеханическом диспергаторе / A.M. Балабышко, JLB. Кулецкий // Горный информ.-аналит. бюл. /Моск. гос. гор. ун-т. М., 2004. - №4. - С. 248 - 249.

342. Серова, М.А. Методика расчёта роторного аппарата с модуляцией потока / М.А. Серова, В.Ф. Юдаев // Хим. и нефтегаз. машиностроение. 2003.- №6. -С. 3-7.

343. Юдаев, В.Ф. Роторные аппараты с модуляцией потока: метод, разраб. к курс, и дипл. проектированию. М.: МИХМ, 1978. - 32 с.

344. Балабышко, A.M. Определение оптимального соотношения параметров рабочих органов в роторном аппарате с модуляцией потока / A.M. Балабышко, А.И. Зимин // Проблемы машиностроения и надёжности машин. 1992. - № 6. -С. 71-77.

345. Кафаров, В.В. Методы кибернетики в химии и химической технологии / В.В. Кафаров. -М.: Химия, 1985. 448 с.

346. Кафаров, В.В. Математическое моделирование основных процессов химической технологии / В.В. Кафаров, Н.В. Глебов. М.: Высш. шк., 1991. -400 с.

347. Кафаров, В.В. Моделирование биохимических реакторов / В.В. Кафаров, А.Ю. Гордеев. М.: Лесная, пром-сть, 1979. - 342 с.

348. Кафаров, В.В. Основы массопередачи / В.В. Кафаров. М.: Высш. шк., 1979.-439 с.

349. Konovalov, V.I. Drying of Solids. Part: Modelling of Dryings of Fibrous Materials / V.I. Konovalov, E.N Tugolukov. New York: Int. Sci. Publ, 1993. - 536 P

350. Konovalov, V.I. Modelling of Drying with the Application of Temperature -Time and Temperature Moisture Relationships / V.I. Konovalov, E.N Tugolukov, N.Z. Gatapova // Int. Drying Symp. IDS'94. - Gold Goast, Australia. - P. 291 - 306.

351. Туголуков, E.H. Методика моделирования полей определяющих параметров производственного оборудования химической промышленности / Е.Н. Туголуков // Хим. пром-сть. 2004. - Т. 81, № 3. - С. 157 - 164.

352. Туголуков, Е.Н. Математическое моделирование технологического оборудования многоассортиментных химических производств / Е.Н. Туголуков. М.: Машиностроение, 2004. - 100 с.

353. Зональный метод определения зависимости коэффициента массопроводности от концентрации / Э.Н. Очнев и др. // Теорет. основы хим. технологии. 1975. - Т. 9, № 4. - С. 491 - 495.

354. Рудобашта, С.П. Аналитический расчёт процесса глубокой сушки гранулированных полимерных материалов в шахтных сушилках / С.П.

355. Рудобашта, В.М. Дмитриев // Хим. и нефтяное машиностроение. 1979. - №4. -С. 14-16.

356. Optimal designing of the process and apparatus with flowing streams for the granular materials drying / S.I. Dvoretsky et al. // 11-th international Drying Symposiym (IDS 98). - Halkidiki, Greece, 1998. - V.A. - P. 464 - 471.

357. Mathematical modeling and apparatus of deep drying process polymers / S.P. Rudobashta et al. // Drying Technology An international Journal. New York, Dekker.- 1998. V.16,№7.-P. 1471 - 1485.

358. Рудобашта, С.П. Тепломассообмен в аппарате с кольцевым слоем зернистого материала / С.П. Рудобашта, В.М. Дмитриев, Э.М. Карташов // Теорет. основы хим. технологии. 2002.- Т. 36, № 5. - С. 1 - 6.

359. Балабудкин, М.А. Исследования частотно-амплитудного спектра динамического давления в роторно-пульсационных аппаратах / М.А. Балабудкин, М.А. Барам // Теорет. основы хим. технологии. 1968. - Т.2, № 4. -С. 606-614.

360. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессы и аппараты химической технологии / К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, A.A. Носков- Л.: Химия, 1969,-500 с.

361. Червяков, В.М. Изменение площади проходного сечения модулятора роторного аппарата // В.М. Червяков, A.B. Вахлис // Труды ТГТУ: сб. науч. ст. / Тамб. гос. тех. ун-т.- Тамбов, 2001. Вып. 8. - С. 84 - 89.

362. Червяков, В.М. Проходное сечение модулятора роторного аппарата при малых зазорах между ротором и статором / В.М. Червяков, A.B. Вахлис, Д.В. Глазатов // Труды ТГТУ: сб. науч. ст. / Тамб. гос. техн. ун-т. Тамбов, 2002. -Вып. 11.-С. 21-24.

363. Червяков, В.М. Нестационарное течение жидкости во вращающихся каналах роторного аппарата / В.М. Червяков, В.И. Галаев, A.A. Коптев // Вестник Тамб. гос. техн. ун-та. 2000. - Т. 6, № 4. - С. 611 - 616.

364. Червяков, В.М. Нестационарное течение идеальной сжимаемой среды в каналах роторного аппарата / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьёв // Теорет. основы хим. технологии 2005. - Т. 39, № 1. - С. 65 - 71.

365. Червяков, В.М. Подобие процессов нестационарного течения жидкости в модуляторе роторного аппарата / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьёв // Вестник Тамб. гос. техн. ун-та. 2002. - Т.8, № 4. - С. 618 - 622.

366. Гликман, Б.Ф. Нестационарные течения в пневмогидравлических цепях / Б.Ф. Гликман. М.: Машиностроение, 1979. - 256 с.

367. Нарик, В.Х. Кавитация в отверстии и её влияние на смешение распыляемых струй / В.Х. Нарик // Теорет. основы инженер, расчётов. 1979. -Т.98, №4. - С. 195-203.

368. Функ, Ж.Е. Неустановившиеся процессы в отверстиях и очень коротких трубках / Ж.Е. Функ, Д.Ж. Вуд, С.П. Чжао // Теорет. основы инженер, расчётов.- 1972. Т. 94, № 2. - С. 245 - 253.

369. Зимин, А.И. О бифуркационных явлениях в нестационарных гидромеханических процессах / А.И. Зимин // Теорет. основы хим. технологии.- 1997. Т. 31, №3.-С. 238-242.

370. Коновер, P.A. Ламинарное течение между вращающимся диском и параллельной неподвижной стенкой при наличии расхода в направлении от периферии к центру и без него / P.A. Коновер // Теорет. основы инженер, расчётов. 1968. - Т. 90, № 4. - С. 8 - 16.

371. Борисенко, А.И. Потери давления при течении жидкости во вращающемся канале, ось которого перпендикулярна оси вращения / А.И. Борисенко, О.Н. Костиков, В.И. Чумаченко // Инженер. физ. журн. - 1975. -Т.29, №6. - С. 1024- 1030.

372. Перельман, Р.Г. Гидравлическое сопротивление прямолинейных каналов в поле центробежных сил // Р.Г. Перельман, В.И. Поликовский // Изв. АН СССР, ОТН. 1956. - №10. - С. 150 - 153.

373. Лепендин, Л.Ф. Акустика / Л.Ф. Лепендин. М.: Высш. шк., 1978. - 448 с.

374. Годунов, С.К. Уравнения математической физики / С.К. Годунов. М.: Наука, 1971.-416 с.

375. Чугаев, P.P. Гидравлика (техническая механика жидкости) / P.P. Чугаев-Л.: Энергоиздат, 1982. 672 с.

376. Попов, Д.Н. Нестационарные гидромеханические процессы. / Д.Н. Попов.- М.: Машиностроение, 1982. 240 с.

377. Баранов, Д.А. Расчёт сепарационных процессов в гидроциклонах / Д.А. Баранов, A.M. Кутепов, М.Г. Лагуткин // Теорет. основы хим. технологии -1996. Т.30, №2. - С. 117 - 123.

378. Процессы и аппараты химической технологии. Явления переноса, макрокинетика, подобие, моделирование, проектирование. Т.2.: Механические и гидромеханические процессы / Д.А. Баранов и др. / под ред. A.M. Кутепова. -М.: Логос, 2001.-600 с.

379. Холин, Б.А. Центробежные и вибрационные грануляторы плавов и распылителей жидкости / Б.А. Холин М.: Машиностроение, 1977. - 182 с.

380. Поникаров, С.И. Истечение жидкости из сопел во вращающуюся среду другой плотности / С.И. Поникаров, В.В. Кафаров // Теорет. основы хим. технологии. 1997. - Т. 31, № 5. - С. 453 - 457.

381. Weinman, P.D. On the spin up and spin - down of a rotating fluid / P.D. Weiman // J. Fluid Mech. - 1976. - V.77, № 5. - P. 685 - 694.

382. Червяков, В.M. Нестационарное течение жидкости в зазоре между ротором и статором / В.М. Червяков, В.И. Галаев, A.A. Коптев // Вестник Тамб. гос. техн. ун-та. 2003. - Т.9, № 4. - С. 649 - 652.

383. Юрченко, A.B. Определение производительности рабочего элемента механического абсорбера с вращающимися конусами / В.А. Юрченко, A.A. Коптев, Г.С. Погосов // Хим. и нефтяное машиностроение. 1966. - № 12. - С. 14-15.

384. Червяков, В.М. Течение ньютоновской жидкости в зазоре между коническими проницаемыми поверхностями / В.М. Червяков, A.A. Коптев // Инженер. физ. журн. - 2006. - Т.79, № 2. - С. 92 -98.

385. Karman, Th. Uber lamunare und turbulente Reibung / Th. Karman // Zamm. -1921.- №1.-P. 233-252.

386. Червяков, В.М. Определение энергозатрат в роторных аппаратах / В.М. Червяков, A.A. Коптев // Хим. и нефтегазовое машиностроение. 2005.- № 4.-С. 10-12.

387. Koptev, A.A. Tlussigkeitsstromung in den zentrifugalfeldern unter Wirkung der sich drehenden Scheiben. Problem von Th. Karman / A.A. Koptev // Transaction of TSTU. 1995. - V.l, №1.2.-P. 65 - 74.

388. Рамамурти, A.C. Степенная зависимость кавитационной эрозии и шума от скорости потока / A.C. Рамаурти, П. Бхаскаран // Теорет. основы инженер, расчётов. 1979.-Т. 101, № 1.-С. 188- 195.

389. Шаин, Д.Л. Шум и эрозионное действие авторезанансных кавитационных струй / Д.Л. Шаин, П. Курбьер // Теорет. основы инженер, расчётов. 1988. - Т. 110, № 3. - С. 317 - 328.

390. Ильичёв, В.И. О соотношении акустических шумов и эрозии в гидромеханической кавитации / В.И. Ильичёв, Г.Н. Кузнецов // Доклады АН СССР.- 1968. Т. 179, В.4. - С. 809 - 812.

391. Cavitating and Structured Jets for Mechanical Bits to Increase Drilling Rate / V.E. Johnson et al. // ASME, Journal of Energy Resources Tehology. 1984. -V.106.-P. 282-294.

392. Флинн, Г. Физика акустической кавитации // Физическая акустика. М.: Мир, 1967.-Т. 1,ч.Б.-С. 7-138.

393. Холл, Ж.В. Кавитационный гистерезис / Ж.В. Холл, А.Л. Тристар // Теорет. основы инженер, расчётов. 1966. - Т. 88, № 1. - С. 159-171.

394. Холл, Ж.В. Кавитационное исследование различных типов ограниченной кавитации при обтекании несжимаемых тел / Ж.В. Холл, Ж.А. Керрол // Теорет. основы инженер, расчётов. 1981. - Т. 103, № 3. - С. 108 - 119.

395. Холл, Ж.В. Зародыши и возникновение кавитации / Ж.В. Холл // Теорет. основы инженер, расчётов. 1970. - Т. 92, № 4. - С. 12 - 22.

396. Смородов, Б.А. Экспериментальное исследование кавитации в вязких жидкостях: автореф. дис. . канд. физ.-мат. наук // Б.А. Смородов. М., 2003. -19 с.

397. Драпезо, Б.Н. Взаимодействие и излучение сферических пульсирующих пузырьков в жидкости / Б.Н. Драпезо, А.Н. Иоффе // Симпозиум по физическойакустике гидравлических явлений: тр. симп. / СГУ. Сухуми, 1977. - С. 126 — 132.

398. Козырев, С.П. О захлопывании кавитационных каверн, образованных электрическим разрядом в жидкости / С.П. Козырев // Докл. АН СССР . 1968. - Т.183, № 3. - С. 568-571.

399. Козырев, С.П. Гидроабразивный износ металлов при кавитации / С.П. Козырев. М.: Машиностроение, 1971. - 240с.

400. Розенберг, Л.Д. Физические основы ультразвуковой техники / Л.Д. Розенберг. М.: Наука. 1976. - 688 с.

401. Flynn, H.G. Cavitation Dynamics. 1. A mathematic formulation / H.G. Flynn // J. Accust. Soc. Am. 1975. - V. 57, № 6, P.l. - P. 1379 - 1396.

402. Flynn, H.G. Cavitation Dynamics. 2. Free publications and modeles for cavitation bubbles / H.G. Flynn // J. Accust. Soc. Am. 1975. - V.58, №6, P.l. - P. 1160-1170.

403. Neppairas, E.A. Accustic Cavitation /Е.А. Neppairas // Physycs Reports. -1980. V. 61, № 3. - P. 159-251.

404. Лойцянский, Л.Г. Механика жидкости и газа / Л.Г. Лойцянский. М.: Наука. - 1973.-847 с.

405. Исакович, М.А. Общая акустика / М.А. Исакович. М.: Наука. - 1973. -459 с.

406. Червяков, В.М. Кавитационные явления в газожидкостной среде / В.М. Червяков, В.Ф. Юдаев // Проблемы машиностроения и автоматизации. 2004. -№ 4. - С. 73 - 77.

407. Биглер, В.И. Влияние величины зазора на гидроакустические характеристики гидросирены // В.И. Биглер, В.Н. Лавренчик, В.Ф. Юдаев // Акуст. журн. 1977. - Т. 23, № 3. - С. 356 - 362.

408. Юдаев, В.Ф. Об акустической кавитации в гидродинамических сиренах / В.Ф. Юдаев // Акустика и ультразвуковая техника. Киев: Техника. - 1983. - С. 13-18.

409. Зарембо, JI.K. Введение в нелинейную акустику / JI.K. Зарембо, В.А. Красильников. М.: Наука, 1966. - 520 с.

410. Красильников, В.А. Звуковые и ультразвуковые волны в воздухе, воде и твердых телах / В.А. Красильников. М.: Физматиз, 1960. - 560 с.

411. Шутилов, В.А. Основы физики ультразвука / В.А. Шутилов. Д.: Ленингр. ун-т, 1980. - 280 с.

412. Бергман, Л. Ультразвук и его применение в науке и технике / Л. Бергман. М.: Иностр. лит., 1956. - 726 с.

413. Юдаев, В.Ф. К вопросу о движении частицы в акустическом поле стоячих волн / В.Ф. Юдаев, Д.Т. Кокорев // Инженер. физ. журн. - 1968. - Т. 14, № 1. -С. 162-164.

414. Angerer, O.A. Ultrashalireaction an pramitiv gebouten Tieren bei microskopischer Unters'uchung / O.A. Angerer, G. Barth, G. Bruns // Arzti Forsch. -1951. -№ 5. P. 118-123.

415. Олейник, O.C. Практикум по автоматизированному электроприводу / О.С. Олейник. М.: Колос, 1978. - 224 с.

416. Макаров, Л.О. Акустические измерения в процессах ультразвуковой технологии / Л.О. Макаров. М.: Машиностроение, 1983. - 56 с.

417. Stiles, G.F. Cavitation in control valves / G.F. Stiles // Instruments and Control Systems. 1961. - №11. - P. 2087-2097/

418. Петровский, B.C. Гидродинамические проблемы турбулентного шума / B.C. Петровский. Л. Судостроение, 1968. - 201 с.

419. Пешкин, М.А. Кавитационные характеристики местных сопротивлений трубопроводов / М.А. Пешкин / Теплоэнергетика. 1960. - №12. - С. 59 - 62.

420. Назаров, Г.С. К расчёту параметров кавитационного течения в гидравлических системах / Г.С. Назаров / Инженерно-физ. журн. 1969. - Т. 17, №3. - С. 397-406.

421. Исследование влияния геометрии насадок на гидравлическое сопротивление и акустические характеристики кавитационного течения / Э.С.

422. Арзуманов и др. // Труды НИИ автоматика: сб. научн. тр. / НИИ автоматика. -М., 1974. -№53. -С. 150-160.

423. Башков, В.М. Испытания режущего инструмента на стойкость / В.М. Башков, П.Г. Кацев. М.: Машиностроение, 1985. - 136 с.

424. Клушин, М.И. Технологические свойства новых СОЖ для обработки резанием / М.И. Клушин, В.М. Тихонов, Д.И. Симкин. М.: Машиностроение, 1979.-192 с.

425. Карташов, А.И. Шероховатости поверхности и методы её измерения / А.И. Карташов. М.: Издательство стандартов, 1964. - 164 с.

426. Tilles, J.P. Review of cavitaton researche on valves / J.P. Tilles, B.W. Marcher // J. of Hidraulic Division. 1968. - V. 94, №1. - P. 1 - 6.

427. Червяков, В.М. Растворение твёрдого в жидкости и диспергирование жидкостей в роторном аппарате с модуляцией потока: дис. канд. техн. наук: 05.17.08 / Червяков Виктор Михайлович. М., 1982. - 165 с.

428. Здановский, А.Б. Кинетика растворения природных солей в условиях вынужденной конвекции / А.Б. Здановский. Л.: Госхимиздат, 1956. - 220 с.

429. Аксельруд, Г.А. Растворение твёрдых веществ / Г.А. Аксельруд, Молчанов А.Д. М.: Химия, 1977. - 272 с.

430. Рудобашта, С.П. Массоперенос в системах с твёрдой фазой / С.П. Рудобашта. М.: Химия, 1980. - 248 с.

431. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии / В.Г. Айнштейн и др.. М.: Логос, 2003. - Т. 1. - 912 с.

432. Баранов, Д.А. Процессы и аппараты/ Д.А. Баранов. М.: Академия, 2004. -304 с.

433. Процессы и аппараты химической технологии: Явления переноса, макрокинетики, подобие, моделирование, проектирование. Т.1.: Основы теории процессов химической технологии / Д.А. Баранов и др. / под ред. A.M. Кутепова. М.: Логос, 2000. - 480 с.

434. Худобин, Л.В. Техника применения смазочно-охлаждающих жидкостей / Л.В. Худобин, Е.Г. Бердичевский. М.: Машиностроение, 1964. - 189 с.

435. Червяков, В.М. Обобщённая методика расчёта роторного аппарата с учётом акустической импульсной кавитации / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьёв, В.Ф. Юдаев // Вестник ТГТУ. 2005. - Т.11, №3. - 683 - 689 с.

436. Билле, M.JI. Масштабные эффекты при различных типах ограниченной кавитации / M.J1. Билле, Ж.В. Холл // Теорет. основы инженер, расчётов. 1981. - Т. 103, №3. - С. 96- 106.

437. Юдаев, В.Ф. Исследование гидродинамического аппарата сиренного типа и его использование для интенсификации технических процессов в гетерогенных системах: автореф. дис. на . канд. техн. наук: 05.17.08 / В.Ф. Юдаев.-М., 1970.-24 с.

438. Бахвалов, Н.С. Численные методы / Н.С. Бахвалов, Н.П. Жидков, Г.М. Кобелев. М.: Наука, 1987. - 600 с.

439. Бахвалов, Н.С. Численные методы в задачах и уравнениях / Н.С. Бахвалов, A.B. Лапин, Е.В. Чижонков. М.: Высш. шк., 2000. - 190 с.

440. Калиткин, H.H. Численные методы / H.H. Калиткин. М.: Наука, 1978. -512с.

441. Самарский, A.A. Введение в численные методы / A.A. Самарский. М.: Лань, 2005.-288 с.

442. Вержбицкий, В.М. Основы численных методов / В.М. Вержбицкий. М.: Высш. шк., 2002. - 840 с.

443. Малыгин, E.H. Прикладное программирование / E.H. Малыгин, С.В. Карпушкин, E.H. Туголуков. Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2000. - 146 с.

444. А. с. 1187858 SU B01F 7128. Роторный аппарат / В.В. Белик, В.А. Колдин, М.М. Свиридов, В.М. Червяков, Е.С. Шитиков; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. №3685908/23-26; заявл. 15.11.83; опубл. 30.10.85, Бюл. №40.

445. А. с. 1674942 SU B01F 7/28. Роторный аппарат / В.М. Червяков, М.А. Промтов, Ю.В. Воробьев, А.Г. Ткачев; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. -№4440434/26; заявл. 03.06.88; опубл. 07.09.91, Бюл. №33.

446. Пат. 2165292 RU B01F 7/00. Роторный аппарат / В.М. Червяков, М.А. Промтов, A.A. Коптев; Тамб. гос. техн. ун-т. №99119141/12; заявл.06.09.1999; опубл. 20.04.2001, Бюл. №11.

447. А. с. 1719045 SU B01F 7/28. Роторный аппарат / В.М. Червяков, Е.С. Шитиков, Ю.В. Воробьев, М.А. Промтов, В.А. Колдин; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. №4770235/26; заявл. 18.12.89; опубл. 15.03.92, Бюл. №10.

448. А. с. 1389830 SU B01F 7/28. Роторный аппарат / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев, В.И. Токарев, А.Г. Ткачев, В.И. Жеребятьев; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. №4073350/31-26; заявл. 02.06.86; опубл. 23.04.88, Бюл. №15.

449. Пат. 2150318 RU B01F 7/00. Роторный аппарат / A.A. Коптев, В.М. Червяков, М.А. Промтов; Тамб. гос. техн. ун-т. №98120226/12; заявл. 10.11.98; опубл. 10.06.2000, Бюл. №16.

450. А. с. 1428402 SU B01D 3/30. Роторный аппарат / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев, Б.С. Спиридонов, А.Г. Ткачев, Э.И. Приходько; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. №4072175/31-26; заявл.28.05.86; опубл. 07.10.88, Бюл. №37.

451. Пат 2225250 RU B01F 7/28, 7/00, 3/08. Роторный аппарат / В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев, В.Ф. Юдаев, Е.С. Шитиков; Тамб. гос. техн. ун-т. -№2002107488/15; заявл.25.03.2002; опубл. 10.03.2004, Бюл. №7.

452. Пат. 2230616 RU В06В 1/20. Роторный аппарат / В.М. Червяков, Е.С. Шитиков, A.A. Коптев, В.И. Галаев; Тамб. гос. техн. ун-т. №2002107487/28; заявл.25.03.2002; опубл. 20.06.2004, Бюл. №17.

453. Пат. 2155634 RU B01F 7/00. Роторный аппарат / М.А. Промтов, В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев, М.В. Монастырский; Тамб. гос. техн. ун-т. -№98116768/12; заявл.08.09.98; опубл. 10.09.2000, Бюл. №25.

454. А. с. 1773469 SU B01F 7/28. Роторный аппарат / М.А. Промтов, В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев, В.И. Тебекин; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. -№4820501/26; заявл.26.04.90; опубл. 07.11.92, Бюл. №41.

455. А. с. 1768269 SU B01F 7/28. Роторный аппарат / М.А. Промтов, В.М. Червяков, Ю.В. Воробьев; Тамб. ин-т. хим. машиностроения. №4786904/26; заявл.30.01.90; опубл. 15.10.92, Бюл. №38.

456. Исследование процесса растворения серы в смеси масел в роторном аппарате / В.М. Червяков и др. // Изв. ВУЗов. Химия и химич. Технология. -2006. Т.49, Вып.4. - С. 95 - 97.

457. Курчик, H.H. Смазочные материалы для обработки материалов резанием / H.H. Курчик, В.В. Вайншток, Ю.Н. Шехтер. М.: Химия, 1972. - 312 с.

458. Айзенштейн, П.Г. Получение сульфофрезола с применением ультразвука / П.Г. Айзенштейн, И.Н. Булатова, А.И. Соболев // Нефтепереработка и нефтехимия. 1972. - №3. - С. 20 - 24.