автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое обеспечение качества поверхностного слоя направляющих элементов машиностроения

УДК 621.941.01 На правах рукописи

МУСОХРАНОВ Марсель Владимирович

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ НАПРАВЛЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ МАШИНОСТРОЕНИЯ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2006

Работа выполнена в Московском государственном техническом университете имени Н.Э. Баумана

Защита состоится » VI. 2006 г. на заседании диссертационного совета Д 212.141.06 в МГТУ им. Н.Э. Баумана по адресу: 105005, Москва, 2-ая Бауманская ул., д. 5.

Ваш отзыв на автореферат в 1 экземпляре, заверенный печатью, просим высылать по указанному адресу.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МГТУ им. Н.Э. Баумана.

Автореферат разослан «\Ц » W 2006 г. телефон для справок: 267-09-63.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Дальский Антон Михайлович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Сгибнев Анатолий Васильевич доктор технических наук, профессор Албагачиев Али Юсупович

Ведущее предприятие:

ОАО «Калугатрансмаш», г. Калуга

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ ДИССЕРТАЦИООНОГО СОВЕТА Д.т.н., профессор

Михайлов В.П

Подписано к печати ff__2006 г.

Заказ № 372

Типография «ФЭСТ-принт», г. Калуга

Объем 1 п.л. Тираж 100 экз.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы

Макрогео метрические погрешности сопрягаемых поверхностей изучены достаточно подробно и работа по их дальнейшему изучению продолжается. Основным показателем качества поверхностных слоев повсеместно является шероховатость поверхности. При этом в распоряжении конструкторов имеются соответствующие справочные данные, которые рекомендуют числовые значения всех параметров шероховатости в зависимости от функционального назначения сопряжения.

Вместе с этим в машиностроении, особенно прецизионном, наблюдаются такие явления, которые трудно объяснить только с позиции взаимодействия шероховатых поверхностей. В основном в решении этих вопросов преобладает односторонний подход — с точки зрения геометрической точности. Хотя не стоит отрицать тот факт, что при расчетах в некоторьк формулах присутствуют параметры, имеющие физическую природу. Но этого явно недостаточно. Такое мнение подтверждается результатами научных исследований в области нанотехнологии и относится, прежде всего, к контактированию и взаимному перемещению поверхностей с весьма малыми значениями высотных показателей шероховатости. Поэтому возникает необходимость отыскание дополнительного параметра хфакгеризующего качество поверхностного слоя контактирующих поверхностей, тага го как поверхностная энергия.

Целью работы является: разработка метода прогнозирования коэффициента трения поиэя (далее коэффициент трения) направляющих элементов в машиностроении за счет формирования и контроля энергетического состояния поверхностного слоя в ходе технологического процесса.

Методы исследования

Работа включает в себя экспериментальные исследования формирования физико-механических свойств поверхностного слоя — энергетического состояния - направляющих элементов в процессе технологического воздействия, а также влияние его на характер контакта — коэффициент трения.

Научная новизна

Разработан новый метод прогнозирования кээффициента трения на стадии конструирования направляющих элементов. Контроль энергетического состояния поверхностного слоя осуществляется технологическими методами.

Задачи исследования:

1) исследовать влияния технологического процесса на уровень поверхностной энергии направляющих элементов;

2) исследовать влияния поверхностной энергии на коэффициент

трения;

3) разработать метод формирования коэффициента трения в процессе изготовления направляющих элементов.

На защиту выносятся:

- анализ и метод определения влияния технологической среды на уровень поверхностной энергии направляющих элементов в машиностроении;

- использование показателя поверхностная энергия как нового критерия оценки качества поверхностного слоя;

- разработка метода прогнозирования коэффициента трения направляющих элементов.

Достоверность научных положений, выводов и практических рекомендаций подтверждена:

- результатами физическэго эксперимента по определению влияния технологического воздействия на поверхностную энергию, а так же влияние последней на коэффициент трения направляющих элементов.

Реализация результатов работы

Результаты работы нашли применение на заводах г. Калуги ОАО «Калугатрансмаш», ОАО «КАДВИ».

Апробация работы

Основные положения и результаты работы обсуждались на:

- расширенных заседаниях кафедры «Технология машиностроения» МГТУ им. Н.Э.Баумана в 2002 г.;

- заседаниях кафедры МТ-3 МГТУ им. Н.Э.Баумана в2004 г.

Публикации

Основное содержание и результаты исследований диссертации опубликованы в научных работах, представленных в библиографическом списке.

Структура и объем диссертации

Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения и выводов, списка литературы и приложения. Работа изложена на 138 страницах машинописного текста, содержит 41 рисунок, 20 таблиц, 3 приложения; список литературы включает в себя 89 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность решаемых в диссертационной работе проблем, а также формируются её цель и задачи.

Первая глава содержит обзор проблем обеспечения качества направляющих элементов в машиностроение.

Рассмотрены основные факторы, определяющие геометрическую точность направляющих элементов, общие требования, предъявляемые к направляющим, требования к материалу, качеству механической обработки и сборки.

Особое внимание уделено влиянию механической обработки на формирование и стругауру поверхностного слоя, который в конечном итоге определяет эксплуатационные качества направляющих элементов в машиностроении. Особые, созданные техническим воздействием свойства поверхностных слоев, находятся в самых различных связях с основой заготовки или детали, а также с прилегающими деталями. Позднее проявление этих свойств должно быть использовано для повышения качества заданного по своим требованиям контакта твердых тел и, в частности, направляющих элементов.

Приведенный анализ позволяет сделать еще один шаг в оценке контакта деталей кинематической парьь Он оценивается с различных сторон, но в данном случае главным является взаимодействие тонких поверхностных слоев контактирующих деталей.

В конце главы сформулированыцельи научные задачи исследования.

Вторая глава посвящена исследованию и анализу технологического процесса как источника формирования энергетического состояния поверхностного слоя направляющих элементов, а так же влиянию поверхностной энергии на характер контакта.

Вопрос о поверхностной энергии — у, и ее проявлениях был предметом особого изучения многих ученых: Гар^нов Д.Н., Костецкий Б П., Крагальский И.В., Бутенко В.И., Албагачиев А.Ю. и др.

Строение поверхностного слоя направляющих элементов и происходящие в нем явления, играют особую роль для протекания большинства процессов в материале, и состояние поверхностного слоя определяет процессы, возникающие при взаимодействии направляющих, например, характер трения в ходе контакта, контактной деформации, усталости, коррозии и др.

Превде чем рассматривать процессы, протекающие в поверхностных слоях направляющих элементов, необходимо оценить параметры, которые характеризуют их состояние и по изменению которых можно судить о происходящих явлениях. Эта задача достаточно сложна, как из-за необходимости использовать большое число показателей, так и вследствие их разнообразия по своей физической природе.

Физико-механические характеристики необходимо дополнить новыми для направляющих показателями. Они должны быть связаны с энергетическими свойствами поверхностного слоя, по скол ыу в целом исследование посвящено обусловленному регламентированию коэффициентов трения в направляющих элементах. Указанные показатели всегда сопровождают окружающую среду. В первую очередь, следует использовать такие показатели, на значения которых может влиять технолог.

Очень высокие требования к направляющим элементам машиностроения преду сматривают рассмотрение технологического процесса их изготовления в плане технологической наследственности. Однако при

этом, фазу же становится очевидным, что на практике рассматривают в основном лишь эволюцию геометрических показателей.

В настоящее время использование, в основном, геометрических показателей конструируемых деталей уже не является достаточным.

В самом общем и условном виде физичеаую структуру явления энфгетических затрат на деформирование металла повфхносгаого слоя в процессе механической обработки, можно представить на основе рис. 1. При этом использовано энергетическое состояние поверхностного слоя. Примерно 75% всей энергии, затрачиваемой на образование поверхности трения (или качения) направляющих элементов, связанно с теплом. Оно уходит в различных направлениях, моторые в настоящее время определены четко. Энергия поверхностного слоя составляет примерно 25% общей энергии. Она также условно может быть распределена на большое количество составляющих, главные из которых показаны на схеме. Величины этих составляющих оказываются не только разными, но и изменяющимися в каждый момент времени в соответствии с особенностями воздействия технологической среды. Суммарное значение этой части энсргетики поверхностного слоя также постоянно изменяется, но колеблется во круг значения 25%.

Рис. 1. Энфготические затраты на деформирование металла повфхностного слоя в процессе механической обработки.

Таким образом, тфмин «повфхносгная энфгия» характфизует сумму неограниченного числа частных энфгетических составляющих слоя, вызванных его взаимодействием с окружающей федой.

Технологическое воздействие на повфхность направляющих элементов на производстве выражается, прежде всего, рациональным выборомрежимовобработки и регламентированием условий обработки.

Отметим еще одно важнейшее обстоятельство. Направляющие элементы нельзя рассматривать обособленно друг от друга, ровно, как и их энергетические состояния. Говоря «направляющие' элементы машин», мы однозначно понимаем две или более контактирующих деталей. Поэтому — «направляющие элементы» представляют собой непременно «сборочную единицу».

В итоге результат данного анализа оказался вполне благоприятным: энергетическим состоянием поверхностного слоя можно управлять технологическим воздействием. При этом наиболее простым воздействием может оказаться использование методов резания. Другие технологические методы воздействия (вплоть до электрических, лучевых, магнитных и пр.) также с успехом могут быть использованы на практике. Количественная же оценка такого воздействия произюдиться с помощью специального аппаратного обеспечения.

Наличие в спраючной литературе нормированных данных для различных случаев компоновки сопрягаемых деталей, казалось бы полностью решает проблему их эксплуатации. Вместе с этим становится очевидным, что в этом случае при конструировании машин как трущиеся, так и неподвижные парыдеталей х ар актер и зу ются весьма приближенно.

Исследования в области коэффициентов трения могут оказаться существенным вкладом машиностроителей в нанотехнику. Несмотря на то, что в установках нанотехнологии используют другие направляющие элементы (с заданным коэффициентом внутреннего трения) рассматриваемые в данном труде направляющие также могут найти свое место.

Синергетический подход к соударению двух микровыступов поверхностей направляющих элементов требует особого рассмотрения. Однаго и здесь, рассматривая собственное соударение как бифуркацию, можно использовать коэффициент терния как своеобразный инструмент для формирования пост бифуркационного самоорганизующегося пространства. Такой процесс может быть распространен на всю поверхность контакта направляющих элементов.

Традиционно, контакт рассматривается как результат зацепления и деформации, взаимно внедряющихся шероховатостей (неровностей) двух сопряженных поверхностей. СЬгласно этой гипотезе, коэффициент трения будет тем меньше, чем меньше шероховатость, т. е. чем тщательнее обрабо-танытрущиеся поверхности.

Указанная точка зрения очень хорошо укладывается в сознании конструкторов и технологов. Однако в свете рассмотрения вопроса контактирования деталей направляющих элементов необходимо ориентироваться на схему на рис. 2. При относительном перемещении деталей Дг и наличии силы <3 возникают упруго-пластические состояния в местах ми кроко нтакго в шероховатостей. Деформирование

микроповерхностей происходит практически всегда, несмотря на то, что

углы р (по схеме рис. 2) малы и не превосходят практически 35...40° в зависимости от метода обработки. Одна пара сопряженных микровыступов очень у словно показана в деформированном виде.

Рис. 2. Схема взаимодействия микронеровносгей направляющих элементов.

Проявление энергетического поля показано условно стрелками так, что каждая сопряженная деталь передает другой детали соответствующую порцию энергии. В свою очередь и другая деталь, также обладающая энергетическим потенциалом, передает энергию первой детали. Взаимная передача энергий схематически показана сплошными и пункгарными стрелками. Очевидно, что как деформирование микровыступов, так и передача энергии происходят всегда, даже тогда, когда между соприкасающимися поверхностями имеется малый зазор. Опыт показывает, что при весьма гладких, "чисто" отполированных поверхностях силы трения не только не уменьшаются, но значительно увеличиваются.

Таким образом, контакт необходимо рассматривать не только как результат зацепление ми 1фовыступов, но и с учетом сил энергетического взаимодействия, проявляющихся при взаимодействии двух поверхностей. При весьма малых зазорах и расстояниях между деталями (несколько моле^л) поверхности направляющих элементов более интенсивно обмениваются накопленной энергией, изменяя тем самым х ар актер взаимодействия - коэффициент трения. Эта гипотеза, вероятно, может более полно объяснить природу и причину возникновения трения, происходящего в результате взаимодействия тщательно обработанных поверхностных слов направляющих элементов.

Одновременно отметим, что большой научный интерес вызывает процесс передачи энергии в зависимости от зазора между микровыступами, пластическое деформирование, а, следовательно, и интенсивный обмен энергии, в зонах контактов направляющих в наибольшей степени обьнно происходит на поверхностях, параметры шероховатостей которых 0.1 <Ra< 25 мкм, а радиусы кривизны микронеровностей 30 — 670 мкм, толщина деформированного слоя 17-58 мкм. И вероятно, обмен энергии идет по принципу перетекания ее из "объемов" с большим количеством— в меньшие. 6

Q Дг

Для создания наименьшего иээффициента трения необходимо, как это следует из рабочей гипотезы, чтобы разность значений энергий трущейся пары была бы минимальной. Наилучшим является вариант, когда энергии частей одинаковы, а их разность равна нулю.

В итоге нам представляется, что рассматриваются две важнейшие проблемы: использование поверхностной энергии для более полной оценки свойств поверхностных слоев деталей и создания методических основ для управления коэффициентами трения направляющих элементов машин.

Проблема определения соответствующих коэффициентов трения требует еще большего развития для ну ад машиностроения и потребления. Основанием для этого служат данные о «химическом сродстве» материалов, их совместимости, энергетическом сродстве и др. При изменении коэффициентов трения энергетический баланс кинетической пары может существенно измениться, но собственно движение непременно наблюдается. При определенных же условиях движение прекращается полностью и возникает процессы «схватывания», «заедания» и пр. Они могут возникнуть и при функционировании обьнньк направляющих.

Представляется целесообразным расширить понятие «направляющий элемент». Таким элементом может оказаться определенная деталь машины. Эта деталь в течение неограниченного количества времени обеспечивает в пространстве вполне определенное положение с соблюдением всех точностных показателей. Для таких пар необходим соответствующий, но высокий коэффициент трения. Его обеспечение может произойти также на основе выбора необходимой шероховатости и энергетических показателей поверхностных слоев.

Процесс схватывания дает еще одно важное доказательство действия энергетического состояния поверхностных слоев. Оказывается, что при определенных условиях контактирования пары, когда наблюдается пластическое деформирование ми кр о выступов, а смазка чаще всего отсутствует, возникают отдельные мостики связи и отдельные противостоящие микровыступы как бы свариваются и образуют монолит. Очевидно, что такой эффект возможен при наличии в поверхностных слоях достаточного количества энергии, которая, объединяясь с энергией внешнего воздействия при соединении пары, способна создать многочисленные мостики связи.

Для проявления схватывания необходимо, чтобы запасенная энергия в точках контактов поднялась выше определенного, для соответствующего металла уровня Е<>. Этот уровень можно определить как энергетический порог схватывания.

Управление поверхностной энергией, позволяет управлять свойствами поверхностного слоя, а, следовательно, и комплексом механических свойств материала в целом. Управляя глубиной поверхностного слоя путем создания определенной структуры кристаллической решетки, можно задавать энергетический уровень

материала в целом, и обеспечивать комплекс необходимых для эксплуатации материала механических свойств.

Для увеличения коэффициента трения (вплоть до сцепляемо ста), в ходе выбора материала необходим так же и учет механических свойств поверхностного слоя, в частности способности материала "накачиваться" поверхностной энергией в процессе технологической обработки.

Для практических цепей можно рекомендовать конструировать пару деталей, которые непременно должны быть закреплены неподвижно относительно друг друга (на неограниченно продолжительное время), регламентирую, во-первых шероховатость контактирующих поверхностей традиционным путем. Во-вторых, необходимо выбрать пару материалов, у которых разность энергетических уровней оказывается наибольшей. Соответствующие коррективы энергетического уровня обеспечиваются технологическим воздействием.

Одним из решений поставленных в данной диссертации задач является отыскание и рекомендация необходимых в конкретных условиях коэффициентов трения в направляющих элементах машин. Применительно к производственным условиям получение решения производится за короткое время, исчисляемое минутами. В этих условиях наиболее целесообразным является экспериментальный метод.

Рассмотрение сравнительного большого количества теоретических формул и зависимостей привело к выводу, что одним из важнейших требований к отысканию метода определения у для нужд практики является простота применения и получаемая точность измерений на предприятиях машиностроения. В этом свете наше наибольшее внимание привлекла зависимость для определении у:

у-7128--^г-110

(1)

где<р —работа выхода электрона; Л — атомный радиус.

В итоге, поверхностная энергия определяется по экспериментальному значению ф и значению физической мэнстанты.

Поверхностная энергия определяется по следующему алгоритму:

1. Определяют величину работы выхода электрона эталонного электрода.

2. Определяют контактную разность потенциалов между эталонным и измеряемым образцом.

3. Из соотношения (Рм,^(Рэ~е' К

определяют работу выхода электрона исследуемого образца. В последнем уравнении: (р3 -работа выхода электрона эталона; е- заряд электрона; фМе - работа выхода электрона исследуемого образца; Ус -контактная разность потенциала исследуемого образца.

Решение практических проблем будет постоянно совершенствоваться по мере появления в соответствующих конструкторских и технологических

бюро дополнительных энергетических данных по поверхностным слоям различных деталей.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям, которые включают в себя два этапа.

На первом этапе подготавливаются образцы из разных материалов, обработанные различными методами и режимами резания.

На втором этапе экспериментально определяется числовое значение контактной разности потенциалов заготовленных образцов с использованием специальных приборов. По существующим математическим зависимостям рассчитывается работа выхода электрона и определяется величина поверхностной энергии. В ходе эксперимента можно установить зависимости величины поверхностной энергии от технологического процесса и провести необходимые корректировки.

На третьем этапе устанавливается зависимость между уровнем поверхностной энергии направляющих элементов и коэффициентом трения.

Для проведения экспериментов по определению поверхностной энергии необходимо заблаговременно подготовить аппаратное обеспечение. В аппаратное обеспечение данного эксперимента вошли следующие приборы:

прибор для определения контактной разности потенциалов; прибор для определения коэффициента трения, выполненный по

типовой схеме;

- типовые компьютеры КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана. Для определения значения контактной разности потенциалов был собран прибор, по рис. 3. -

1- измерительный прибор;

2- прибор, генерирующий биполярные импульсы;

3- эталонный электрод с напыленным слоем диэлектрика;

4- клеммы;

5- измеряемый образец.

РисЗ. Прибор для измерения контактной разности потенциалов

1

3

5

Для определения собственно коэффициентов трения были рассмотрены возможности применения приборов трех различных вариантов. Очень точные приборы для определения коэффициентов трения при покое или движении (институт Машиноведения АЛ. РФ) обеспечивают точность измерений, которая по характеру диссертации не может быть активно использована (предлагается провести проверочные исследования). У таких приборовдается оченьточноепо времени начало перемещения образцов.

Усовершенствованным является подход к получению различных данных, считываемых со стрелочных приборов. Такие приборы в схему измерений не включают, а выводят результаты измерений непосредственно на компьютер. Количество измерений в этом случае может быть весьма большим.

Для проводимых экспериментальных исследований представилось возможным ограничиться более простой схемой.

Для определения значения коэффициента трения использован прибор, общая схема которою пред ставлена на рис. 4.

Метод определения коэффициента трения основан на определении угла наклона плоской платформы 1, контролируемого винтом 2. На платформе расположен исследуемый образец 5 упирающийся в упор 4. Ответная деталь 6, при повороте платформы начинает скользить вниз, когда гравитационная сила становится равной статическому трению между двумя поверхностями. Угол наклона а, при котором начинается скольжение, фиксируется с помощью шкалы 3. Таким образом, определяется статический коэффициент трения. Угол наклона градуирован в тангенсах и обеспечивает прямое получение значений коэффициентов трения. Дополнительные вычисления не требуются.

Для проведения экспериментов предварительно были изготовлены образцы. При этом для начала были использованы четыре различных материала, которые применяются для изготовления ряда направляющих элементов (в частности на заводах г. Калуги): СгЗ, сталь 45, 40Х, Х12М. Размеры образцов - 50x50x10 мм. Всего было изготовлено 40 образцов. Ряд образцов выполнен с различными подачами и шероховатостью, что видно из нижеприведенных протоколов экспериментов.

Методика проведения экспериментов основана на определении контактной разности потенциалов исследуемых образцов, работы выхода электрона и определении поверхностной энергии по формуле Л. Л. Кунина.

Для наблюдения за изменениями энергетических показателей поверхностного слоя ряд образцов, прошедших обработку или фрезерование, имели различное значение 11а и подачи. При этом не ставилась задача провести широкие исследования, а отметить лишь факт влияния технологических параметров.

Первым шагом по определению числового значения поверхностной энергии является нахождение контактной разности потенциалов полученных образцов. Для этого необходимо воспользоваться прибором, показанном на рис. 2, с обеспечением контакта эталонного электрода и испытываемого образца. Данные контактной разности потенциалов показаны на примере исследования стали 45 (таблица 1). Для остальных образцов значения контактной разницы получают аналогичным образом.

Таблица 1

Контактная разность потенциалов стали45

Показания контактной разницы потенциалов Укрп

1|2|3|4|5|б|7|8

фрезерование

Яа 32 81 0,532 0,528 0,528 0,528 0,53 0,532 0,532 0,529 0,5299

82 0,532 0,535 0,53 0,53 0,498 0,532 0,532 0,53 0,5274

Яа 81 0,478 0,486 0,485 0,475 0,479 0,483 0,485 0,486 0,4821

82 0,464 0,464 0,471 0,466 0,470 0,466 0,464 0,468 0,4666

Яа 03 81 0,431 0,430 0,428 0,434 0,432 0,434 0,430 0,429 0,4310

82 0,412 0,415 0,415 0,415 0,421 0,42 0,413 0,41 0,4151

шлифование

Яа 1,6 81 0,424 0,419 0,428 0,424 0,425 0,428 0,429 0,426 0,4254

82 0,41 039 0,415 038 0,413 0,415 0387 0396 0,4008

Яа 0,8 81 0382 0378 0386 0385 0388 0388 0385 0388 03850

82 0358 036 0364 0368 0368 037 0366 0365 03649

Таблица 1 содержит сравнительно большую информацию о поверхностном слое. Каждое значение контактной разности потенциалов воспроизводились восемь раз с целью определения рассеяния значений. Для каждой шероховатости определено среднее значение КРП.

Проведение такого исследования дало вполне положительные результаты. Влияние изменения подачи для каждого значения шероховатости — очевидно. Следовательно, вполне четко проявляется технологическое формирование энергетического состояния поверхностного слоя деталей типа направляющих элементов. Одновременно открываются пути к определению числовых значений коэффициентов трения и подхода к законам заедания.

Указанные положительные выводы относятся как к фрезерованию, так и шлифованию.

Вторым шагом по определению поверхностной энергии является установление работы выхода электрона исследуемых образцов по зависимости:

<Рме=Фэ-е-Ус

где, <рэ - работа выхода электрона эталона; е - заряд электрона; срМе -ко нтакгная р азно сть потенциалаи ссл еду емо го образца.

В качестве примера определено численное значение РВЭ, на примере стали 45. Д1я этого взяты из табл. 7 значения разности потенциалов для стали 45 фрезерованной с БЮ Д мм/об и шероховатостью Яа 0,8мкм.

Зная величину работы выхода электрона эталонного образца и контактную разницу потенциалов, находим численное значение работы выхода электрона измеряемо го образца.

Фш =(4.4-0.431)-1.6-10"19 =6,350-Ю"19

На рис. 5 представлены диаграммы работы выхода электрона стали исследуемых образцов.

Рис.5. Диаграмма работы выхода электрона исследуемых образцов

На рис. 5 представлена работа выхода электрона - после фрезерования: 1 - ст. 3;3 - сталь45; 5 - 40Х; 7 —Х12М; после шлифования: 2 — ст. 3;4 —сталь45;6 —40Х;8 —Х12М

Определение поверхностной энергии — заключительный этап экспериментально-энергетической части работы.

Зная значения работы выхода элеетрона, по формуле Л. Л. Кунина рассчитывается поверхностная энергия.

/ = 7128-^—110 ' о2

Поверочный расчет проведен на примере стали 45 фрезерованной с S =0,2 мм/об и шероховатостью Яа0,8мкм.

у = 7128--1-6'1() ,„ , -110 = 1947,064 Дж/м2

' (0,155-Ю"10)2 ^

Расчеты для сталей СгЗ, 40Х, Х12М проводились аналогичным образом, результаты представлены нарис.6.

В результате проведения экспериментов получен весьма обширньй материал, который в дальнейшем можно использовать для решения главной проблемы диссертации- определение коэффициентов трения

Рис. 6. Диаграмма поверхностной энергии при фрезеровании и шлифовании.

На рис. 6. поверхностная энергия после фрезерования: 1 — ст. 3; 3 — сталь 45; 5 - 40Х; 7 - Х12М; после шлифования: 2 - ст. 3; 4 - сталь 45; 6 -40Х; 8 — Х12М

Основываясь на нашем предположении, что меньший коэффициент трения достигается при меньшей разнице поверхностной энергии, рассмотрим пример, когда материал, из которого изготовлена одна из направляющих - сталь 45 обработанная шлифованием 82=0,036 мм/ход и Иа 0,8мкм, и для него необходимо подобрать ответную деталь так, чтобы коэффициент трения был минимален. Для этого нарис.3.8 находим значение поверхностной энергии, соответствующее данному образцу (у = 1947,064 Дж/м2), и подбираем материл с подобным значением поверхностной энергии. Это оказались сталь 40Х шлифование при 81=0,029 ммЛсод Ил 0,8, а так же сталь Х12М фрезерование при 82=0,7 мм/об и 11а 1,6 , коэффициент трения с выбранными ответными деталями составил 0,249,0,240 соответственно

Для случая, когда нам потребуется найти материал ответной (сопрягаемой с первой) детали с целью получения максимального значения коэффициента трения, необходимо подбирать ответную деталь с

поверхностной энергией, отличающейся от исходной, и чем больше эта разница— тем возникает большее заедание. Для этого на рис. 3.8, на основе известного нам значения поверхностной энергии у = 1947,064 Дж/м2, выбираем материалы, значения которых расположены вдоль оси 'У'.

Аналогично находятся значения коэффициента трения и для других материалов. На рис. 7. представлены обобщенные значения коэффициентов трения исследуемых образцов.

Рис.7. Коэффициент трения

Из приведенных графиков и таблиц видно, что коэффициент трения зависит от уровня поверхностной энергии, а она в свою очередь - от применяемого метода обработки, режима резания и шероховатости, подтверждается. Так, в ходе эксперимента было доказано, что предположение о необходимости учитывать поверхностную энергию при создании направляющих элементов, с целью контролировать такой показатель как коэффициент трения и влиять на него уже на стадии изготовления детали, обосновано. В частности было установлено, что в процессе контакта направляющих элементов при преодолении энергетического порога, когда затрачивается энергия на пластическую деформацию поверхности, образуются прочные связи, то есть возникают условия для процесса схватывания. В одном случае необходимо не допускать возникновения этого процесса. Для этого нужно обеспечить минимальную разницу в значениях поверхностной энергии контактирующих поверхностей направляющих элементов. В другом случае, когда процесс схватывания необходим с целью обеспечения наилучшего контакта без относительного движения относительно друг друга, нужно, в ходе технологического процесса, создать определенный уровень энергетического состояния двух контактирующих поверхностей. Этот уровень должен превышать

энергетический порог схватывания, в результате чего создаются условия для запуска процесса перетекания энергетического потока из одной поверхности в другую.

На основании результатов экспериментальных исследований можно сделать следующие выводы:

1. В ходе экспериментов установлено, что "технологическая среда оказывает влияния на уровень поверхностной энергии направляющих элементови что в ходе обработки возможно контролировать этот уровень.

2. Установлена зависимость энергетического состояния поверхностного слоя направляющих элементов от вида технологического процессаи применяемых режимоврезания(подачи).

3. Энергетический показатель контактирующих поверхностей направляющих элементов, такой, как поверхностная энергия, может служить характеристикой совместимости контактирующих элементов.

4. Поверхностная энергия, наряду с геометрическими показателями, может и должна служить дополнительным показателем качества, как поверхностного слоя направляющих элементов, таки всей детали.

5. Возможно прогнозирование поведения направляющих элементов в ходе контакта на основе использования результатов экспериментов по формированию необходимого коэффициента трения.

6. Возможно создать поверхностный слой со специальными свойствами на основе принципа направленного применения того или иного метода обработки для обеспечения необходимого уровня поверхностной энергии у направляющих элементов.

7. В процессе механической обработки материала, изменяя виды и режимы обработки, возможно менять характер энергетического состояния поверхностного слоя направляющих элементов. А, мэнтролируя процесс "накачки" в поверхностный слой энергии, мы сможем управлять процессом трения- коэффициентом трения.

Глава 4 посвящена практическим рекомендациям и рассматривает сам факт влияния технологического воздействия на энергетическое состояние поверхностного слоя направляющих. Такая работа проведена применительно к наиболее распространенным методам обработки направляющих — фрезерованию и шлифованию. Другие методы не рассматривались по ходу выполнения всего исследования. Так, например, не рассматривались поверхностные слои направляющих элементов, прошедших операцию шабрения.

Результаты настоящих исследований могут быть использованы при разработке сравнительно точных механических систем. Для определения коэффициентов трения пар, выполненных из материалов, не приведенных в настоящей диссертации, необходимо изготовление новых образцов, отработки влияния на них технологического воздействия в конкретных производственных условиях, проведение соответствующих измерений и последующее помещение их в «библиотеку» наданном предприятии.

Общие выводы

1. Представляется возможным прогнозировать коэффициент трения направляющих элементов за счет контроля создаваемого уровня поверхностной энергии.

2. Предложены удобные для практики методики определения коэффициентов трения по значениям энергии поверхностей направляющих элементов.

3. Формирование поверхностного слоя со специальными свойствами происходит по принципу направленного применения того или иного метода обработки для обеспечения необходимого уровня поверхностной энергии у направляющих элементов.

4. Поверхностная энергия, наряду с геометрическими показателями, может и должна служить дополнительным показателем качества как поверхностного слоя направляющих элементов, так и всей детали, а так же может служить характер и сш го й совместимости.

5. Коэффициент трения рассматривается не только как следствие зацепления микровыступов, но и как результат обмена энергией между контактирующими поверхностями направляющих элементов.

6. Определены условия для создания минимального значения коэффициента трения - необходимо обеспечить минимальную разницу значений энергетического состояния двух контактирующих поверхностей. Наилучшим является вариант, когда энергии частей одинаковы, а разность равна нулю.

7. Определены условия для возникновения процесса схватывания — необходимо создать контактирующую пару с максимальной разницей значений поверхностных энергий. Для проявления схватывания необходимо, чтобы запасенная энергия в точках контактов поднялась выше определенного, для соответствующего металла уровня Ео - энергетического порога сх ватывания.

8. На предприятиях для использования методики целесообразно:

- создать «библиотек» образцов пар трения;

- сформировать базу данных значений поверхностных энергий из «библиотеки» образцов в зависимости от методов технологического воздействия.

Публикации по теме диссертации

1. Му сох рано в МВ. Роль поверхностной энергии при формировании деталей в прецизионном машиностроении // Сборка в машиностроении, приборостроении,— 2005.- № 6.— С.9-11.

2. К^сохранов М.В. Поверхностная энергия как показатель качества поверхностного слоя // Справочник. Инженерный журнал. - 2005. -№12,—С.62-64.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМА ОБЕСПЕЧЕНИЯ КАЧЕСТВА НАПРАВЛЯЮЩИХ

ЭЛЕМЕНТОВ В МАШИНОСТРОЕНИИ.

1.1. Роль направляющих элементов в машиностроении.

1.2. Требования, предъявляемы к направляющим элементам машин.

1.3. Особенности поверхностных слоев направляющих элементов.

1.4. Энергетический подход к физико-механическому состоянию поверхностного слоя.

ГЛАВА 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС КАК ИСТОЧНИК

ФОРМИРОВАНИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ

ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ НАПРАВЛЯЮЩИХ

ЭЛЕМЕНТОВ.

2.1. Сущность понятия "поверхностная энергия".

2.2. Поверхностная энергия и физико-механические свойства материалов направляющих элементов.

2.3. Основные виды технологического воздействия на поверхность направляющих элементов.

2.4. Поверхностная энергия как инструмент воздействия на коэффициент трения и сцепления.

2.4.1 Поверхностная энергия и коэффициент трения направляющих элементов.

2.4.2. Схватывание контактирующих поверхностей.

2.5. Определение уровня поверхностной энергии.

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО

СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ

НАПРАВЛЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТРЕНИЯ.

3.1. Аппаратурное обеспечение для проведения эксперимента.

3.2. Общие положения методики проведения экспериментов по определению поверхностной энергии.

3.3. Определение контактной разности потенциалов (КРП).

3.4. Определение работы выхода электрона (РВЭ).

3.5. Определение поверхностной энергии образцов.

3.6. Экспериментальное определение коэффициента трения.

ГЛАВА 4. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ РЕЗУЛЬТАТОВ

ИССЛЕДОВАНИЯ. ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

4.1. Некоторые особенности исследованных направляющих.

4.2. Особенности создания экспериментальных образцов и рабочих поверхностей направляющих элементов.

4.3. Создание «библиотек» образцов.

Любая машина представляет собой сочетание большого количества сопряжений. Эти сопряжения, и особенно ответственные, определяют эксплуатационные свойства всего изделия. Особую роль играют те детали, которые по отношению к сопряженным с ними деталям выполняют функции направляющих элементов. То есть определяют их положение в пространстве. Такое сочетание деталей уже предполагает их взаимное перемещение.

Макрогеометрические погрешности сопрягаемых поверхностей изучены достаточно подробно и работа по их дальнейшему изучению продолжается. Основным показателем качества поверхностных слоев повсеместно является шероховатость поверхности. При этом в распоряжении конструкторов имеются соответствующие справочные данные, которые рекомендуют числовые значения всех параметров шероховатости в зависимости от функционального назначения сопряжения.

Вместе с этим в машиностроении, особенно прецизионном, наблюдаются такие явления, которые трудно объяснить только с позиции взаимодействия шероховатых поверхностей. В основном в решении этих вопросов преобладает односторонний подход - с точки зрения геометрической точности. Хотя не стоит отрицать тот факт, что при расчетах в некоторых формулах присутствуют параметры, имеющие физическую природу. Но этого явно недостаточно. Такое мнение подтверждается результатами научных исследований в области нанотехнологии и относится, прежде всего, к контактированию и взаимному перемещению поверхностей с весьма малыми значениями высотных показателей шероховатости.

В предлагаемой работе исследована и разработана методика прогнозирования коэффициента трения направляющих элементов в машиностроении за счет формирования и контроля энергетического состояния поверхностного слоя в ходе технологического процесса.

На защиту выносятся следующие основные положения:

- анализ и метод определения влияния технологической среды на уровень поверхностной энергии направляющих элементов в машиностроении;

- использование показателя поверхностная энергия как новый критерий оценки качества поверхностного слоя;

- разработка метода для прогнозирования коэффициента трения направляющих элементов.

Диссертационная работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения» МГТУ им. Н.Э. Баумана. Основное содержание работы опубликовано в статьях.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Представляется возможным прогнозировать коэффициент трения направляющих элементов за счет контроля создаваемого уровня поверхностной энергии.

2. Предложены удобные для практики методики определения коэффициентов трения по значениям энергии поверхностей направляющих элементов.

3. Компонуются экспериментальные технологические установки для определения экспресс-методом значения коэффициентов трения.

4. Формирование поверхностного слоя со специальными свойствами происходит по принципу направленного применения того или иного метода обработки для обеспечения необходимого уровня поверхностной энергии у направляющих элементов.

5. Энергетическое состояние поверхностного слоя направляющих элементов напрямую зависит от вида технологического процесса и применяемых режимов обработки, а так же шероховатости поверхности. В процессе технологического воздействия можем осуществлять контроль уровня поверхностной энергии.

6. Изменение поверхностной энергией, позволяет управлять свойствами поверхностного слоя, а, следовательно, и комплексом механических свойств материала в целом.

7. Поверхностная энергия, наряду с геометрическими показателями, может и должна служить дополнительным показателем качества как поверхностного слоя направляющих элементов, так и всей детали.

8. Энергетический показатель контактирующих поверхностей направляющих элементов такой, как поверхностная энергия, может служить характеристикой совместимости.

9. Коэффициент трения рассматривается не только как следствие зацепления микровыступов, но и как результат обмена энергией между контактирующими поверхностями направляющих элементов.

10. Прогнозирование поведения направляющих элементов в ходе контакта осуществляется на основе использования результатов экспериментов по формированию необходимого коэффициента трения.

11. Определены условия для создания минимального значения коэффициента трения - необходимо обеспечить минимальную разницу значений энергетического состояния двух контактирующих поверхностей. Наилучшим является вариант, когда энергии частей одинаковы, а разность равна нулю.

12. Определены условия для возникновения процесса схватывания -необходимо создать контактирующую пару с максимальной разницей значений поверхностных энергий. Для проявления схватывания необходимо, чтобы запасенная энергия в точках контактов поднялась выше определенного, для соответствующего металла уровня Ео - энергетического порога схватывания.

13. На предприятиях для использования методики целесообразно:

- создать «библиотеку» образцов пар трения;

- сформировать базу данных значений поверхностных энергий из «библиотеки» образцов в зависимости от методов технологического воздействия.

1. Албагачиев А.Ю., Браун Э.Д. О соотношении между методами подобия и анализа размерностей при моделировании контактных процессов // Решение задач тепловой динамики и моделирования трения и износа. -М.: Наука, 1980.- 187 с.

2. Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов. М.: Наука, 1983. - 386 с.

3. Аскольд А.С. Трение и его роль в развитии техники. М.: Наука, 1976. -175 с.

4. Ахматов А.С. Молекулярная физика граничного трения. М.: Физматгиз, 1963. - 472 с.

5. Белый А.В., Макушок Е.Н., Поболь И.Л. Поверхностная упрочняющая обработка с применением концентрированных потоков энергии. М., 1990.-451 с.

6. Белый А.В., Кукареко В.А., Мышкин Н.К. Структура и методы формирования износостойкости поверхностных слоев. М., 1991.-387 с.

7. Бершадский Л.И. Масштабное переупорядочение структуры и энтропийные эффекты при трении и износе металлов // Физика износостойкости поверхности металлов. Л., 1988. - 182 с.

8. Бутенко В.И. Структурная самоорганизация материала поверхностного слоя обрабатываемой детали. Таганрог: Изд-во ТРТУ, 2000. - 168 с.

9. Виноградов В.Н., Сорокин Г.М., Албагачиев А.Ю. Изнашивание при ударе. М.: Машиностроение, 1982. - 192 с.

10. Ю.Вольф Э.Л., Куприянов Н.А., Кащеев В.Н. Введение в триботехнику и трибологические отказы : Учебное пособие. Томск, 1991. - 103 с.

11. Гаркунов Д.Н. Повышение износостойкости на основе избирательного переноса. М., 1977. - 216 с.

12. Гаркунов Д.Н. Триботехника : Учебник для студентов втузов. 2-е изд.,перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1989. - 328 с. ил.

13. Гегузин Я.Е. Поверхностная диффузия и растекание. М., 1969. - 327 с.

14. Грановский Г.И., Грановский В.Г. Резание металлов : Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов. М.: Высшая школа, 1985. - 304 с. с ил.

15. Громаковский Д.Г. Система понятий и структура моделей изнашивания. Трение и износ. М., 1997. - 340 с.

16. Гуляев А.П. Металловедение : Учебник для вузов. 6-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1986. - 544 с.

17. Демкин Н.Б., Ишлинский А.Ю. Контактное взаимодействие твердых тел и расчет сил трения и износа. М.: Наука, 1971. - 240 с.

18. Демкин Н.Б., Рыжов Э.В. Качество поверхности и контакт деталей машин. М.: Машиностроение, 1981. -244с.

19. Долговечность трущихся деталей / Под общ. ред. Д.Н. Гаркунова. М.: Машиностроение, 1986. - 262 с.

20. Дроздов Ю.Н. Трение и износ в экстремальных условиях. М.: Машиностроение, 1986. -114 с.

21. Елезаветин М.А. Технологические способы повышения долговечности машин.-М., 1987.-195 с.

22. Иванова B.C. Синергетика и фракталы в материаловедении. М.: Наука, 1994.-384 с.

23. Кабалдин Ю.Г., Шпилев A.M. Синергетика. Управление процессами механообработки в автоматизированном производстве. Комсомольск-на-Амуре. Изд-во Комс.-на- Амуре гос.техн.ун-та, 1997. - 260 с.

24. Каракозов Э.С. Соединение металлов в твердой фазе. М.: Металлургия, 1978. - 264 с.

25. Кащеев В.Н. Абразивное разрушение твердых тел. М.: Наука, 1970. -248 с.

26. Кащеев В.Н. Процессы в зоне фрикционного контакта металлов. М.:

27. Машиностроение, 1978. 213 с. с ил.

28. Колесов И.М. Основы технологии машиностроения: Учеб. для машиностроит. спец. вузов. 2-е изд., испр. М.: Высшая школа, 1999. -591 с. с ил.

29. Корольков В.А, Ибрагимов Х.И. Работа выхода электрона в физико-химических исследованиях. М.: Интермет Инжиниринг, 2002. - 526 с. с ил.

30. Костецкий Б.И., Носовский И.Г. Износостойкость и антифрикционность деталей машин. Киев.: Техшка, 1965. - 424 с.

31. Костецкий Б.И. Механо-химические процессы при граничном трении. -М.: Наука, 1972. 170 с. с ил.

32. ЗЬКостецкий Б.И., Колесниченко Н.Ф. Качество поверхности и трение в машинах. Киев: Техшка, 1969. - 215 с. с ил.

33. Костецкий Б.И. Сопротивление изнашиванию деталей машин. М.: Машгиз, 1960.-397 с.

34. Костецкий Б.И. Структурно-энергетическая приспособляемость материалов при трении // Трение, износ и смазочные материалы: Труды международной конференции. Ташкент, 1985. - ТII. - 325 с.

35. Костецкий Б.И. Трение, смазка и износ в машинах. Киев: Техшка, 1970.-395 с.сил.

36. Крагальский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. - 526 с. с ил.

37. Крагальский И.В., Михин Н.М. Узлы трения машин: Справочник. М.: Машиностроение, 1984. - 280 с. с ил.

38. Кривоглаз М. А., Смирнов А. А. Теория упорядочивающихся сплавов. М.: Физматгиз, 1958. - 479 с.

39. Кузнецов В.Д. Поверхностная энергия твердых тел. М., 1954. - 265 с.

40. Левина З.М., Решетов Д.Н. Контактная жесткость машин. М.: Машиностроение, 1971. - 264 с.

41. Лившиц Б.Г., Крапошин B.C., Линецкий Я.Л. Физические свойстваметаллов и сплавов. М.: Металлургия, 1980. - 320 с.

42. Лисицин А.И. Моделирование процессов обработки. М., 1988.-207 с.

43. Лозовский В.Н. Схватывание в прецизионных парах трения. М.: Наука. 1985. - 83 с.

44. Любарский И.М., Палатник Л.С. Металлофизика трения. М.: Металлургия, 1976. - 176 с.

45. Машков Ю.К. Трибология конструкционных материалов. Омск, 1996.- 298 с.

46. Надежность и долговечность машин / Под общей ред. Б.И. Костецкого- Киев: Техшка, 1975. 450 с. с ил.

47. Павлов П.В., Хохлов А.Ф. Физика твердого тела: Учебное пособие для студентов, обуч. по спец. физика. М.: Высшая школа, 1985. - 384 с. с ил.

48. Палей М.А., Романов А.Б., Брагинский В.А. Допуски и посадки. В 2-х частях. СПб.: Политехника, 2001. - 1184 с.

49. Поверхностная прочность материалов при трении / Под общей редакцией Б.И. Костецкого Киев: Техшка, 1976. - 296 с.

50. Поверхностная упрочняющая обработка с применением концентрированных потоков энергии / Под ред. В.И. Белеева. АН БССР, физ-техн. ин-т. Минск: Навука i тэхшка, 1990. - 78 с. с ил.

51. Поверхностно-активные вещества / Под ред. С.Б. Савина, Р.К. Чернова, С.Н. Штыкова. М.: Наука, 1991. - 250 с.

52. Поверхностные свойства расплавов // Сб. науч.тр. АН УССР, ин-т пробл. Материаловедения. Киев.: Наукова думка, 1982. - 246 с.

53. Поверхностные свойства расплавов и твердых тел и их использования в материаловедении / Под ред. Ю.В. Найдига АН УССР, ин-т пробл. материаловедения им. И.Н. Францевича. Киев.: Наукова думка, 1991. -275 с. с ил.

54. Поверхностные свойства твердых тел / Под ред. М. Грина. Пер. с англ. Под ред. В.Ф. Киселева. М.: Мир, 1972. - 432 с.

55. Поверхностные силы: Монография / Под ред. Б.В. Дерягина. М.: Наука, 1985.-121 с.

56. Поверхностный слой, точность, эксплуатационные свойства деталей машин и приборов: Материалы семинара. М.: МДНТП, 1980. - 125 с.

57. Поверхностные явления в расплавах. Сборник статей / Отв. ред. В.Н. Еременко. Киев: Наукова думка, 1968. - 488 с.

58. Проников А.С. Надежность машин. М.: Машиностроение, 1978. - 592 с. с ил.

59. Протасов Б.В. Энергетические соотношения в трибосопряжении.- Саратов: изд. Саратовский университет, 1979. 152 с.

60. Раскатов В.М., Кохтев А.А., Лелянов В.А. и др. Краткий справочник по машиностроительным материалам / Под общей ред. В.М. Раскатова. -М., 1963.-440 с.сил.

61. Расчеты на прочносиь, жесткость, устойчивость и колебания. Сб. статей / Под ред. Г.И. Глушкова. М.: Машгиз, 1955. - 291 с.

62. Регель В.Р., Слуцкер А.И., Томашевский Э.Е. Кинетическая природа твердых тел. М.: Наука, 1974. - 560 с.

63. Рыбакова JI.M., Куксенкова Л.И. Структура и износостойкость металла.- М.: Машиностроение, 1982. 289 с.

64. Рыжов Э.В., Горленко О.А. Математические методы в технологических исследованиях / АН УССР, ин-т сверхтвердых материалов. Киев: Наукова думка, 1990. - 183 с. с ил.

65. Рыжов Э.В., Колесников Ю.В., Суслов А.Г. Контактирование твердых тел при статических и динамических нагрузках. Киев.: Наукова думка, 1982.- 172с.

66. Рыжов Э.В., Суслов А.Г., Федоров В.П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. М.: Машиностроение, 1979.-175 с.

67. Семенов А.П. Исследование схватывания металлов при совместном пластическом деформировании. Издательство Академии наук СССР.1. М, 1953.- 120 с.

68. Скоров Д.М., Дашковский А.И., Маскалец В.Н., Хижный В.К. Поверхностная энергия твердых металлических фаз. М.: Атомиздат, 1973.-172 с.

69. Справочник металлиста; в пяти томах. / Под ред. А.Г. Рахштадта и В.А. Брострема. М.: Машиностроение, 1976. - Т. 2. - 720 с. с ил.

70. Справочник по технологии резания материалов; в 2-х кн. / Ред. нем. изд.: Г. Шпур, Т. Штефеле; Пер. с нем. В.Ф. Колотенкова и др.; Под ред. Ю.М. Соломенцева. М.: Машиностроение, 1985. - Кн. 1. - 616 с. с ил.

71. Справочник по технологии резания материалов; в 2-х кн. / Под ред. Г. Шпур, Т. Штефеле; Пер. с нем. под ред. Ю.М. Соломенцева. М.: Машиностроение, 1985. - Кн. 2. - 688 с. с ил.

72. Справочник технолога-машиностроителя; в 2-х томах. / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1986. - Т.1. - 656 с. с ил.

73. Справочник технолога-машиностроителя; В 2-х томах. / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1986. Т.2. - 496 с. с ил.

74. Суворов A.JI. Структура и свойства поверхностных атомных слоев. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 296 с.

75. Сулима A.M., Шулов В.А., Ягодин Ю.Д. Поверхностный слой и эксплуатационные свойства деталей машин. М.: Машиностроение,

76. Суслов А.Г. Качество поверхностного слоя деталей машин. М.: Машиностроение, 2000. - 320 с. с ил. \

77. Технологическая наследственность в машиностроительном производстве / Под ред. Дальского A.M. М.: Изд-во МАИ, 2000. - 364 с. с ил.

78. Технология конструкционных материалов: Учебное пособие для вузов1988. -239 с.по специальности "Комплексная автоматизация машиностроения"/ Под общ. ред. A.M. Дальского. 2-е изд. перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1990.-352 с. с ил.

79. Технология машиностроения; в 2-х томах. Основы технологии машиностроения: Учебник для вузов / Под общ. ред. A.M. Дальского М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1999. Т. 1. - 564 с. с ил.

80. Технология машиностроения (специальная часть): Учебник для машиностроительных специальностей вузов / А.А. Гусев, Е.Р. Ковальчук, И.М. Колесов и др. М.: Машиностроение, 1986. 480 с. с ил.

81. Технология обработки конструкционных материалов: Учеб. для машиностр. спец. вузов / Под ред. П.Г. Петрухи. Издательское объединение «Высща школа», 1991. - 512 с. с ил.

82. Трение, изнашивание и смазка: Справочник; в 2-х кн. / Под ред. Крагальского И.В., Алисина В.В. М.: Машиностроение, 1978. - Кн. 1.- 400 с.

83. Трение, износ и смазочные материалы: тр. международной науч. конф. Тез. секц. докл. Т.2. Смазочные действия и смазочные материалы. Триботехническое материаловедение. Самоорганизующиеся процессы фрикционного контакта. М., 1985. 349 с. с ил.

84. Фадеев JI.JI., Албагачиев А.Ю. Повышение надежности деталей машин.- М.: Машиностроение, 1993. 96 с. с ил.

85. Федоров В.В. Термодинамические аспекты прочности и разрушения твердых тел. Ташкент: Фан, 1979. - 168 с.

86. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Изд. 3-е перераб. и доп; в 2-х частях. Деформация и разрушение. М.: Машиностроение, 1974. - Часть 1. - 472 с. с ил.

87. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Изд. 3-е перераб. и доп; в 2-х частях. Механические испытания. Конструкционная прочность. М.: Машиностроение, 1974. Часть 2. - 368 с. с ил.

88. Хильчевский В.В., Дубенец В.Г. Рассеяние энергии при колебаниях тонкостенных элементов конструкций. Издательское объединение "Вища школа", 1977. - 256 с.

89. Чичинадзе А.В., Матвеевский P.M., Э.Д. Браун и др. Материалы в триботехнике, нестационарные процессы. М.: Наука, 1986. - 357 с.

90. Ящерицин П.И., Рыжов Э.В., Аверченков В.И. Технологическая наследственность в машиностроение. М.: Наука и техника, 1977. - 256 с.1. Показания КРП Укрп1 2 3 4 5 6 7 8фрезерование

91. Ra 3,2 SI 0,545 0,54 0,438 0,545 0,55 0,549 0,56 0,548 0,5344

92. S2 0,532 0,535 0,532 0,53 0,498 0,532 0,532 0,53 0,5276

93. Ra 1,6 SI 0,478 0,486 0,485 0,475 0,479 0,483 0,485 0,486 0,4821

94. S2 0,464 0,464 0,471 0,466 0,470 0,466 0,464 0,468 0,4666

95. Ra 0,8 SI 0,431 0,430 0,428 0,434 0,432 0,434 0,430 0,429 0,4310

96. S2 0,412 0,415 0,415 0,415 0,421 0,42 0,413 0,41 0,4151шлифование

97. Ra 1,6 SI 0,424 0,419 0,428 0,424 0,425 0,428 0,429 0,426 0,4254

98. S2 0,395 0,39 0,41 0,38 0,413 0,415 0,387 0,396 0,3983

99. Ra 0,8 SI 0,382 0,378 0,386 0,385 0,388 0,388 0,385 0,388 0,3850

100. S2 0,358 0,36 0,364 0,368 0,368 0,37 0,366 0,365 0,36491. Показания КРП Укрп1 2 3 4 5 6 7 8фрезерование

101. Ra 3,2 SI 0,53 0,531 0,527 0,528 0,531 0,53 0,53 0,53 0,5296

102. S2 0,531 0,528 0,529 0,527 0,528 0,53 0,528 0,527 0,5285

103. Ra 1,6 SI 0,48 0,482 0,482 0,48 0,478 0,477 0,479 0,48 0,4798

104. S2 0,462 0,465 0,461 0,458 0,462 0,457 0,468 0,466 0,4624

105. Ra 0,8 SI 0,435 0,428 0,430 0,429 0,428 0,435 0,434 0,430 0,4311

106. S2 0,415 0,405 0,397 0,421 0,411 0,42 0,415 0,413 0,4121шлифование

107. Ra 1,6 SI 0,42 0,421 0,425 0,42 0,428 0,418 0,42 0,423 0,4219

108. S2 0,395 0,398 0,418 0,405 0,415 0,414 0,412 0,398 0,4069

109. Ra 0,8 SI 0,375 0,38 0,379 0,385 0,389 0,385 0,385 0,386 0,3830

110. S2 0,365 0,364 0,359 0,361 0,359 0,365 0,366 0,36 0,36241. Показания КРП Укрп1 2 3 4 5 6 7 8фрезерование

111. Ra 3,2 SI 0,458 0,46 0,461 0,465 0,468 0,457 0,46 0,462 0,4614

112. S2 0,441 0,435 0,437 0,438 0,44 0,435 0,435 0,441 0,4378

113. Ra 1,6 SI 0,397 0,41 0,413 0,411 0,412 0,395 0,415 0,416 0,4086

114. S2 0,389 0,385 0,389 0,384 0,389 0,378 0,391 0,393 0,3873

115. Ra 0,8 SI 0,336 0,36 0,365 0,357 0,356 0,333 0,369 0,37 0,3558

116. S2 0,319 0,335 0,341 0,33 0,328 0,335 0,346 0,347 0,3351шлифование

117. Ra 1,6 SI 0,328 0,337 0,326 0,338 0,334 0,335 0,328 0,339 0,3331

118. S2 0,325 0,329 0,325 0,334 0,33 0,323 0,333 0,335 0,3293

119. Ra 0,8 SI 0,319 0,322 0,317 0,322 0,321 0,319 0,324 0,319 0,3204

120. S2 0,313 0,312 0,321 0,315 0,32 0,318 0,314 0,313 0,3158