автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое обеспечение качества поверхности деталей при вибрационной ударно-импульсной обработке

ВВЕДЕНИЕ. б

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Вибрационная ударно-импульсная обработка (ВиУИО), сущность, особенности, технологические возможности и область применения. Ю

1.2. Обзор исследований в области обработки деталей свободно-движущимися частицами.

1.3. Анализ выполненных исследований ВиУИО.

1.4. Цель и задачи исследований.

П. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВИБРАЦИОННОЙ УДАРНО--ШПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ

2.1. Анализ соударения единичной частицы с обрабатываемой поверхностью.

2.1.1. Математическая модель деформирования поверхностного слоя.

2.1.2. Определение параметров пластической деформации при многократном сударении -частицы.

2.1.3. Влияние шероховатости поверхности на степень упрочнения и глубину пластически деформированных зон.

2.2. Теоретико-вероятностная модель ВиУИО.

2.3. Обоснование критерия эффективности воздействия частиц рабочей среды на обрабатываемую поверхность.

2.4. Определение параметров микропрофиля, формируемого на поверхности при ВиУИО.

2.5. Анализ распределения остаточных напряжений в поверхностном слое, вызванных ВиУИО.

2.6. Оценка влияния ВиУИО на-усталостную'прочность-деталей.

Ш. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

3.1. Экспериментальные устройства, приспособления и приборы.

3.2. Образцы и рабочие среды.■

3.3. Методика исследований влияния исходной шероховатости на процесс и параметры деформации поверхностного слоя.

3.4. Методика кинематических исследований процесса

ВиУИО.

3.5. Методика исследований интенсивности и критерия эффективности воздействия частиц рабочей среды на обрабатываемую поверхность.

3.6. Методика исследований характеристик качества поверхностного слоя и усталостной прочности. III

1У. ЭКСЛЕРШБНТАЛШЫЕ ИССЛЩОВАНШ ПРОЦЕССА ВиУИО И ЕЁ ВЛИЯНИЯ НА КАЧЕСТВО ПОВЕРХНОСТИ И УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ДЕТАЛЕЙ

4.1. Исследование соударения единичной частицы рабочей среды с шероховатой поверхностью.

4.1.1. Влияние исходной шероховатости на характер и силовые факторы контакта.

4.1.2. Влияние исходной шероховатости на параметры пластической деформации поверхностного слоя.

4.1.3. Анализ влияния технологических факторов на процесс деформирования поверхностного слоя.

4.2. Кинематические исследования процесса ВиУИО.

4.2.1. Определение момента отрыва и началь- ■ ной скорости полета частиц.

4.2.2. Исследование характера' перемещения рабочей среды в процессе ВиУИО.

4.2.3. Обоснование условия согласованного режима работы устройства для ВиУИО.

4.2.4. Интенсивность покрытия поверхности следами ударов при ВиУИО.

4.3. Исследования эффективности ВиУИО деталей.

4.3.1. Определение критерия эффективного воздействия частиц рабочей среды на обрабатываемую поверхность.

4.3.2. Исследование изменения шероховатости поверхности детали в процессе обработки. JQQ

4.3.3. Исследование физико-механических характеристик поверхностного слоя.

4.3.4. Исследование влияния ВиУИО на усталостную прочность деталей.

У. РАСЧЁТ ОПТИМАЛЬНЫХ КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОШЧЕСКРЕХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ВиУИО И ПРАКТЮТСКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ

5.1. Расчёт оптимальных технологических параметров процесса.

5.2. Расчёт оптимальных конструктивных параметров установки для ВиУИО.

5.3. Практическое применение результатов исследований.

Принятые ХХУ1 съездом КПСС "Основные направления экономического и социального развития СССР на 1981-85 годы и на период до 1990 года" предусматривают значительное улучшение качества выпускаемых машин, оборудования и приборов, повышение их технического уровня, производительности и надёжности.

Одним из путей решения поставленных задач является интенсивное внедрение в машиностроительную практику динамических методов отдел очно-упрочняющей обработки деталей машин свободао-движущими-ся частицами (см.Рис.1) и, в частности, вибрационной ударно-им-цульсной обработки (ВиУИО).

Положительные стороны ВиУИО (использование в процессе обработки постоянной, незначительной по объёму, массы частиц рабочей среды, небольшие габариты устройства и, как следствие,малая его материалоёмкость и энергоёмкость при относительно высоком уровне ударной энергии частиц, возможность создания на её основе установок проходного типа) обуславливают перспективность применения данного метода для упрочнения крупногабаритных деталей и вызывают необходимость проведения дальнейших всесторонних исследований с целью разработки оптимальных вариантов технологических процессов.

В настоящее время в результате многочисленных исследований выявлены основные закономерности метода ВиУИО, экспериментально определено влияние основных технологических параметров на производительность процесса, качество обработанной поверхности и эксплуатационные свойства деталей.

Вместе с тем обширен круг нерешенных вопросов, которые сдерживают широкое внедрение его в производство. В частности, в связи

Ашу/м/ее/гие /тегойь/ /7/7М сВо&оЛно-с&япщитиср vtrcnxj&w

Дрс&еструшые

Пне&подроЗесгруинь/й

Лмеёгто(?£/и0-/vuvec/ci/t?

1яе$поги<?ро- ( SpoSecmpi/ймыо

Гцфо<?ро6ё>С/Г-Pj/i/Mb/d

ГраЁигацианнн, аf/vno$K&

ВиЬроударХый

Ударно

Улырс#£уко£ои

Дробепетнь/е

Аологкапи pjmopcr

I н&гж/тна

Вийрацион

НЫ&

Рис.1. Динамические методы ПЦЦ свободно-движущимися частицами, получившие применение для отделочно-упрочняющей обработки деталей в различных отраслях промышленности. с отсутствием универсальных теоретических зависимостей, отражающих в полной мере сущность явлений, происходящих при ударном воздействии частиц рабочей среды на обрабатываемую поверхность, а также методики расчёта конструкторско-технологических параметров процесса затруднено прогнозирование качества поверхности и эксплуатационных свойств деталей при ВиУИО.

Противоречивы данные по оценке продолжительности обработки с точки зрения эффективного воздействия рабочей среды на поверхностный слой деталей.

Кроме того, проведённые экспериментальные исследования и разработанные на их основе рекомендации не позволяют утверждать, что выбранный вариант технологического процесса ВиУИО является оптимальным.

Решению вышеперечисленных вопросов посвящена настоящая работа, выполненная в Ростовском-на-Дону ордена Трудового Красного Знамени института сельскохозяйственного машиностроения.

В результате исследований разработана теоретическая модель деформирования, поверхности деталей при ударном воздействии по ней частиц рабочей среды, учитывающая характеристики исходной шероховатости поверхности и кратность соударения.

На основании модели получены наиболее объективные теоретические зависимости для расчёта параметров деформации поверхностного слоя и анализа механизма его формирования.

В результате теоретического анализа установлена функциональная связь характеристик качества поверхностного слоя с технологическими параметрами процесса, а также усталостной прочностью деталей, которая подтверждена экспериментально.

Предложен экспериментально обоснованный критерий эффективности воздействия рабочей среды на обрабатываемую поверхность, позволяющий определить оптимальное время обработки деталей.

Изучены закономерности перемещения рабочей среды в процессе обработки и определено условие, обеспечивающее наиболее производительный режим работы установок для ВиУИО.

Используя результаты исследований, разработана методика расчёта конструкторско-технологических параметров процесса,позволяющая, при помощи ЭВМ, выбрать оптимальный вариант технологического процесса ВиУИО.

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

I.I. Вибрационная ударно-импульсная обработка (ВиУИО), сущность, особенности, технологические возможности и область применения.

Сущность ВиУИО заключается в периодическом ударно-имцульсном воздействии на обрабатываемую поверхность всей массой частиц рабочей среды, загружаемой в устройство 4,5,8 . В качестве рабочей среды при ВиУИО может быть использована стальная, чугунная, стеклянная или изготовленная из материала детали дробь различной формы, типа и размера. На рис.1.1а представлена схема устройства для ВиУИО. Основным рабочим элементом устройства является гибкая нить I, при импульсном натяжении которой частицам рабочей среды сообщается кинетическая энергия. Частицы рабочей среды 5 загружаются в гибкую камеру 4 и размещаются на жёсткой площадке 6, соединённой посредством гибкого элемента I с механизмом возвратно-поступательного движения 3. Над жёсткой площадкой располагается обрабатываемая деталь 2. При натяжении гибкого элемента площадка вместе с рабочей средой начинает ускоренно перемещаться в вертикальном направлении. В момент достижения площадкой максимальной мгновенной скорости частицы рабочей среды отрываются от неё и движутся к детали. После соударения с поверхностью детали они возвращаются на площадку, которая к этому моменту уже заняла своё исходное положение, и процесс повторяется вновь. Уровень кинетической энергии частиц определяется скоростью натяжения гибкого элемента, в качестве которого могут быть использованы цепь, металлический или кордовые троссы. ft ft

Рис.1.1. Принципиальные схемы устройств для ВиУИО. 1 - гибкий элемент; 2 - обрабатываемая деталь; 3 - ползун; 4 - камера; 5 - рабочая среда; б - рабочая площадка; 7 - регулируемая тяга; 8 - ротор.

В отличие от существующих динамических методов ПЦД свободно-движущимися частицами рабочей среды ВиУИО характеризуется: наибольшей плотностью соударения частиц рабочей среды с обрабатываемой поверхностью; высоким коэффициентом передачи кинетической энергии от частиц к детали; применением устройств с относительно небольшими габаритами их малой материалоёмкостью и энергоёмкостью; удовлетворительными условиями охраны труда.

Указанные преимущества достигаются за счёт того, что способ ВиУИО позволяет: производить обработку всей детали, незначительной по объёму массой частиц рабочей среды, путём многократного её использования; обеспечить высокую компактность соударения всей массы рабочей среды с обрабатываемой поверхностью; предотвратить возникновение встречного демпферного слоя между деталью и движущейся к ней массой частиц рабочей среды; исключить из конструкции установок вспомогательные устройства, обеспечивающие сбор и подачу в рабочую зону частиц рабочей среды, систем подвода и очистки рабочей жидкости или сжатого воздуха; достаточно просто и надёжно герметизировать рабочую зону обработки.

Режим вибрационного ударно-импульсного упрочнения по аналогии с другими динамическими методами ПЦЦ в конечном счёте определяется следующими критериями [ 74 ] :

- кинетической энергией частиц рабочей среды перед ударом о деталь;

- числом ударов, приходящихся на единицу площади;

- размером и характером частиц рабочей среды.

Применительно к устройствам для ВиУИО эти критерии и,следовательно, режим упрочнения могут быть оценены следующими конст-рукторско-технологическими параметрами.

I, Постоянными, зависящими от конструкции установки, такими как: угол раскрытия гибкого рабочего элемента в момент отрыву рабочей среды; расстояние от площадки в исходном положении до обрабатываемой поверхности; конструктивная схема и размеры укладки гибкого рабочего элемента; конструкция и закон движения привода гибкого элемента; весовая загрузка рабочей среды в камере. 2. Изменяемыми, назначаемых из условия обеспечения требуемых характеристик качества поверхностного слоя обрабатываемой детали: вид рабочей среды (материал, форма, размер); частота колебаний рабочей площадки; время упрочнения.

Проведённые экспериментальные исследования ^5,8,35,48,59, 60,65J показали, что качество поверхностного слоя, формируемое в процессе ударно-импульсной обработки, характеризуется улучшенной микрогеометрией, наведёнными в нем на глубине до I мм остаточными сжимающими напряжениями, степенью наклёпа 10-25$.

ВиУИО позволяет повысить усталостную долговечность деталей в 3-5 раз, износостойкость на 10-20$ по сравнению с неупрочнен-ными.

Технологические возмощости метода предопределяют его применение главным образом на операциях упрочнения деталей и отде-лочно-декоративной обработки поверхностей.

Область применения ВиУИО может охватывать широкую номенклатуру изделий, но предпочтительнее её использовать для упрочнения плоских или имеющих большой радиус кривизны, деталей. По схеме, приведённой на рис. 1.1а мо1ут обрабатываться плоские детали,имеющие выступы, перегородки, карманы высотой не больше высоты загрузки рабочей среды в камере. Для обработки фасонных деталей, с наклонными стенками высотой больше высоты загрузки, основное устройство может быть снабжено регулируемыми по длине тягами -7.

Таблица I.I

Сравнительный анализ технических характеристик устройств для упрочнения крупногабаритных деталей

Метод упрочнения, тип оборудования

Техническая характеристика

Ударно-барабанный УЕЯ-З-Ю; НИАТ

Виброударный ВУД; НМТ

Дробеметный

Cazto Sonfi (СМ)

Пневмодинамиче-ский

ЩЩ, НИА.Т

Вибрационный ударно-импульсный ВиУИО, РИСЖ

Габариты обрабатываемой детали (длина х ширина), м х м

Масса установки, кг Мощность установки, кВт Масса загрузки, кг

Длина обрабатываемых деталей,м Масса установки, кг Мощность установки, кВт Масса загрузки, кг

Габариты обрабатываемых деталей (длина х ширина), м х м Масса установки, кг Мощность привода, кВт Масса загрузки, кг Количество турбин

Длина обрабатываемых деталей,м Масса установки, кг Расход воздуха, м3/ч Масса загрузки, кг Длина рабочей зоны, мм

Габариты обрабатываемых деталей (длина х ширина), м х м

Масса установки, кг Мощность установки, кВт Масса загрузки, кг до 10x1,5

21000 ПО 2000

ДО 7

14000

80

800

5x1 и более 22000 155 2000 6 до 12 м 1250 45 2 90 до 10x2 и более

3000

17 рис Л Л б), которые изменяя направление движения частиц обеспечивают равномерность обработки всех поверхностей. Установление на пути полета частиц рабочей среды вращающихся дробеметных лопаток 8 позволяет расширить энергетические и технологические возможности устройства (см.рисЛЛв).

Сравнительный анализ, приведённый в таблице IЛ, показал, что наиболее экономически выгодно и технически целесообразно применение ВиУИО для упрочнения плоских крупногабаритных деталей (длиной 5м и более). Эффективность использования рассматриваемого метода для упрочнения такого типоразмера деталей обуславливается возможностью создания на его основе принципиально новой установки проходного типа, обработка в которой происходит при относительном перемещении детали и устройства.

Таким образом, учитывая важность и перспективность применения метода ВиУИО дня повышения усталостной прочности крупногабаритных деталей, возникает необходимость проведения дальнейших всесторонних его исследований с целью более интенсивного внедрения ВиУИО в производство.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. При соударении частиц рабочей среды с обрабатываемой деталью на характер и параметры деформации поверхностного слоя, наряду с другими факторами контакта, существенное влияние оказывает исходная шероховатость поверхности.

2. Полученные., на основании принятой модели процесса соударения единичной частицы теоретические зависимости позволяют объективно проанализировать процесс деформирования поверхностного слоя, а также достаточно точно (в пределах 20%) расчитать диаметр и глубину пластического отпечатка, степень деформационного упрочнения и глубину наклёпа пластически деформированных зон.

3. Для различных материалов, в зависимости от их исходного состояния, существует вполне определённая минимально-допустимая скорость соударения частиц рабочей среды,при которой наблюдается эффект упрочнения деталей. Полученная теоретическая зависимость для её расчёта подтверждена экспериментально.

4. Скорость полета частиц рабочей среды определяется ве

О Т"Ч личинои мгновенной скорости площадки в момент их отрыва. В условиях согласованного режима она соответствует максимальной мгновенной скорости площадки, зависящей от конструктивных параметров устройства. 4

5. Характер перемещения частиц рабочей среды в камере при ВиУИО обуславливается главным образом их начальной скоростью и высотой полета и практически не зависит от весовой загрузки рабочей среды в камеру и механических свойств деталей из-за стахостичности взаимодействия частиц 'с обрабатываемой поверхностью.

6. Полученныев результате кинематических исследований, эмпирические зависимости позволяют объективно оценить скорость и продолжительность полета частиц рабочей среды в камере, а также обосновать конструктивные параметры устройства, обеспечивающие условия, при которых достигается наиболее производительный режим процесса ВиУИО.

7. Загрузка рабочей среды в камеру устройств для ВиУИО свыше 4-5 слоев не целесообразна, так как не способствует интенсификации процесса обработки деталей.

8. Установленные, на основании теоретических и экспериментальных исследований, функциональные зависимости качества поверхности с технологическими параметрами и усталостной прочностью деталей позволяют достаточно точно (в пределах 15%), для конкретных условий, расчитать физико-механические характеристики & » ' ) и параметры микропрофиля R^ , Ifi поверх-, ностного слоя и на их основе оценить эффект упрочнения деталей при ВиУИО.

9. При любых условиях обработки наибольший эффект упрочнения достигается при подведении поверхности детали энергии в пределах 85% от величины ударной вязкости обрабатываемого материала. Эта величина ударной энергии впервые предложена в качестве критерия эффективности.воздействия частиц рабочей среды на обрабатываемую поверхность.

10. Разработанная методика расчёта оптимальных технологических параметров процесса и конструктивных параметров устройства позволяет при помощи ЭВМ обосновать оптимальный вариант технологического процесса ВиУИО деталей, исходя из условия обеспечения требуемых характеристик качества поверхности и усталостной прочности деталей.

II. Внедрение разработанного на основе проведённых исследований, оптимального оборудования проходного типа.и технологического процесса ВиУИО крупногабаритных деталей, по сравнению с существующей технологией их упрочнения, позволяет получить годовой экономический эффект 90 тыс.руб. При этом значительно снизить материалоёмкость и энергоёмкость оборудования, повысить производительность и эффективность обработки деталей.

1. Адлер Ю.П. и др. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий/Ю.П.Адлер, Е.В.Марков, Ю.В.Грановский -- М.:Наука,1971.-270 с.

2. Бабичев А.П. Вибрационная обработка деталей. M.: Машиностроение,1974т 134 с.

3. Бабичев А. П. Исследование технологических основ процессов обработки деталей в среде колеблющихся тел (вибрационной обработки) с использованием низкочастотных вибраций.- Дис.д-ра техн.наук Ростов н/Д,1975.-462 с.

4. А.с.471187 (СССР). Устройство для-отделочно-упрочняю-щей обработки /А.П.Бабичев,И.Н.Левин. Заявл.1975,- Опубл.в Б. И. ,1975, № 19.

5. Повышение долговечности деталей методом ударного упрочнения /А.П.Бабичев, И.Н.Левин,А.М.Ещенко и др. Вестник машиностроения, 1977, № 4, с.66-67.

6. Бабичев А.П., Левин И.Н., Ещенко A.M. Ударно-импульсная обработка. Машиностроитель, 1976, № 9, с.28.

7. Балтер M.A. Упрочнение деталей машин. М. :Мапшно-строение,1978.-184 с.

8. Инженерные методы исследования ударных процессов /Г.С.Батуев, Ю.В.Голубков, А.К.Ефремов и др. М.: Машин ос троение, 1969.- 248 с.

9. Еидерман В.Л., Малгокова Р.П. Усилия и деформации при продольном ударе. В кн.:Расчёты на прочность:Вып.10. М.,Машиностроение,1964, с.52-61.

10. Еиргер И.А. Остаточные напряжения. М.:Машгиз, 1963.-232 с.

11. Бойцов Б.В., Кравченко Г.Н. Определение продолжительности упрочнения деталей поверхностным пластическим деформированием. Вестник машиностроения,1981,$ 6, с.6-8.

12. Расчёт параметров пневмодробеструйной обработки /Р.Б.Большаков, В.П.Рыковский, Т.А.Пономарева и др. В кн.: Прогрессивные процессы упрочнения ППД.М. ,1974, с.80-87 (МДЕГШ).

13. Дузуев Ю.А. ,Шашин М.Я. Эффективность дробеструйного упрочнения стальных деталей с концентраторами напряжений. -Вестник машиностроения,1975, № 2, с.60-62.

14. Васильева А.Г. Деформационное упрочнение закалённых конструкционных сталей. М.:Машиностроение,1981.- 232 с.

15. Волошенко-Климовицкий Ю.Я. Динамический предел текучести. М.:Наука,1965. - 179 с.

16. Генкин Н.Д. и др. Повышение надёжности тяжело-нагруженных зубчатых передач /Н.Д.Генкин, М.А.Рыжов, Н.М.Рыжов- М. Машиностроение, 1981.- 232 с.

17. Головин С.А. ,Пушкар А. Микропластичность и усталость металлов. М.:Металлургия,1980.-240 с.

18. Гольдсмит В. Удар (теория и физические свойства соударяемых тел). М.:Стройиздат,1965.-448 с.

19. Гольдсмит В. Удар и контактные явления при средних скоростях. В кн.:Физика быстропротекающих процессов? т.2. М.,Мир,1971, с.153-203.

20. Гринвуд Д., Трилп Е. Упругий контакт шероховатых сфер. Прикладная механика: Труды Американского общества инженеров механиков,1967, № 4, с.7-13.

21. Гринченко И. Г. Упрочнение деталей из жаропрочных и титановых сталей. М.Машиностроение,1971.-120 с.

22. Демидович Б.П. и др. Численные методы анализа/Б. П. Де-мидович, И.А.Марон,Э.З.Шувалова М. :Физматшз, 1962.-367 с.

23. Демкин Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей.-- М.:Наука,1970.-227 с.

24. Демкин Н.Б.,Рыжов Э.Б. Качество поверхности и контакт деталей машин. -М.:Машиностроение,1981.-244 с.

25. Дель Г.Д. Технологическая механика. М. Машиностроение, 1978.-174 с.

26. Дрозд М.С. Глубина наклёпанного слоя при дробеструйной обработке деталей. Вестник машиностроения,1955,№ 5,с.48-50.

27. Дрозд М.С. Аналитическое исследование остаточных напряжений, вызванных поверхностным наклёпом. Известия вузов. Машиностроение,1958, № 5, с.42-50.

28. Дрозд М.С.,Осипенко А.П. Аналитическое исследование напряжённого состояния при внедрении упругой среды в упруго-пластическое полупространство. В кн. Металловедение и прочность материалов: Тр.Волгоград.политехи.ин-та.Вып.1Ш. Волгоград, 1977, с.58-68.

29. Выбор режимов дробеструйной обработки, обеспечивающих заданные параметры наклёпанного слоя /М.С.Дрозд, А.В.Фёдоров, С.А.Лебский и др. Вестник машиностроения, 1977, № 3, с.42-45.

30. Дрозд М.С. Определение механических свойств металла без разрушения. М.: Металлургия,-172 с.

31. Елизаветин М.А.,Сатель Э.А. Технологические способы повышения долговечности машин.'-М. :Машиностроение, 1969.-399 с.

32. Ещенко A.M. Ударно-импульсное упрочнение закалённых цементованных сталей. В кн.:Отделочно-упрочняющая механическая обработка, качество поверхности и эксплуатационные свойства деталей машин. Ростов н/Д,1977,с.71-73.

33. Жасимов М.М. О главном параметре режима ПЦЦ. -Вестник машиностроения,1980, № 3, с.33-35.

34. Журавлёв В.Н., Николаева О.И. Машиностроительные стали. М. :Машиностроение,1981.-391 с.

35. Ильин Л.Н. Основы учения о пластической деформации.-М. :Машиностроение,1980.-150 с.

36. Ионов В.Н. ,0гибалов П.М. Напряжение в телах при импульсивном нагружении.- М. :Высшая школа, 1972.-464 с.

37. Ишлинский А.Ю. Осесиметричная задача теории пластичности и проба Бринеля. Прикладная математика и механика, 1944, т.8,вып.З, с.201-224.

38. Применение дробеструйной обработки для повышения малоцикловой долговечности стали в рабочих средах /К.Б.Кацов, А.Б.КуЬлицкий, И.П.Пистун и др. Технология и организация производства,1976, № 4, с.12-14.

39. Кендалл М., Моран П. Геометрические вероятности.- М.:Наука,1972.-192 с.

40. Крагельский И.В. и др. Основы расчётов на трение и износ /Й.В.Крагельский, Н.М.Добычин, В.С.Комбалов М. :Маши-ностроение,1977.-526 с.

41. Кильчевский Н.А. Теория соударения твердых тел.- Киев. :Наукова думка, 1969.-246 с.

42. Кобрин М.М. Эпюры остаточных напряжений при поверхностном пластическом деформировании. В кн.:Упрочнение деталей машин механическим наклёпыванием. М.,Наука,1965,с.127-134.

43. Когаев В.П. Расчёты на прочность при напряжениях переменных во времени.- М.: Машин ос троение, 1977.-232 с.

44. Надёжность и долговечность машин / Б.И.Костецкий, И.Г.Носовский, Л.И.Бершадский и др. Киев,Техника, 1975.-408 с.

45. Комбай Э.С., Самадуров В.А., Лебедев В.А. Исследование эффективности вибронаклёпа при упрочнении длиномерных деталей. В кн.:Прогрессивная отделочно-упрочнягощая технология. Ростов н/Д. ,1981, с.31-34.

46. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации. М.:Машиностроение,1980.- 157 с.

47. Кудрявцев И.В. Внутренние напряжения на резерв прочности в.машиностроении. М.:Машгиз,1951.- 280 с.

48. Кудрявцев И.В. Методы поверхностного упрочнения деталей машин. -М.:Машгиз,1949.-222 с.

49. Кудрявцев И.В. Основы выбора режима упрочняющего поверхностного наклёпа ударным способом (методом чеканки).- В кн.:Повышение долговечности деталей машин методом поверхностного наклёпа: кн.108 М.:Машиностроение,1965,с.6-34.

50. Кудрявцев И.В., Петушков Г.Е. Влияние кривизны поверхности на глубину пластической деформации при упрочнении поверхностным наклёпом. Вестник машиностроения, 1966, № 7, с.41-43.

51. Кудрявцев И.В. Современное состояние и перспективы развития методов повышения прочности и долговечности деталей машин ППД. Вестник машиностроения, 1972, № I, с.35-38.

52. Кудрявцев П. И. Нераспространяющиеся усталостные трещины. М. :Машиностроение, 1982.- 174 с.

53. Лахтин Ю.М. .Леонтьева В.П. Материаловедение.- М. :Мапшностроение,1980.- 493 с.

54. Ланков А.А. Основные соотношения для расчёта контурных давлений и других характеристик контакта в стыке твердых шероховатых тел. В кн.:Расчётные методы оценки трения и износа. Брянск,Приокское кн.изд-во,1975, с.152-185.

55. Левин И.Н., Лебедев В.А. Конструкция экспериментальной установки для исследования процесса ударно-импульсной обработки деталей. В кн.:Прогрессивная отделочно-упрочняющая технология: Межвуз.сб.Ростов н/Д. ,1980, с.57-63.

56. Левин И.Н. Исследование основных закономерностей и технологических возможностей вибрационной ударно-импульсной отделочно-упрочняющей обработки деталей. -Дис.канд.техн. . наук.- Ростов н/Д.,1980.-147 с.

57. Лебедев В.А. , Коваленко В. Интенсивность покрытия обрабатываемой поверхности следами ударов при ВиУИО. Время упрочнения. В кн. Прогрессивная отделочно-упрочняющая технология. Ростов н/Д.,1982, с.41-47.

58. Лебедев В.А. Обоснование критерия эффективности воздействия рабочих тел на обрабатываемую поверхность в процессе ВиУИО деталей.-В кн.Прогрессивная отделочно-упрочняющая технология: Межвуз.сб.ст.Ростов н/Д., 1983, с.5-9.

59. Лебедев В.А., Митрофанова В.И., Козлов В.Г. Влияние режимов дробеударного упрочнения на усталостную прочность алюминиевых сплавов и пути её повышения. В кн.:Прогрессивная отделочно-упрочнягощая технология: Межвуз.сб.Ростов н/Д. ,1983, с.20-24.

60. Матюхин Е.В. Исследование процесса виброударного упрочнения металлообрабатывающего инструмента. Автореф. дис.канд.техн.наук - М.,1979.-23 с.

61. Митрофанов Б.П. Осесиметричная контанктная задача для упругого тела с поверхностным слоем: Тез. докл.Всесоюз.науч. --техн.семинара по контактной жесткости в машиностроении. Тбилиси,1974, с.101-103.

62. Морозов В.И., Щубина Н.Б. Наклёп дробью тяжёло-нагру-женных зубчатых колёс. М.:Машиностроение,1972.-104 с.

63. Маталин А.А. Технологические мешоды повышения долговечности деталей машин. Киев: Техника,1971.-142 с.

64. Отделочно-упрочняющая механическая-, обработка, качество поверхности и эксплуатационные свойства деталей машин:

65. Сб.статей.-Ростов н/Д.,1977.-159 с.(Ростов.ин-т с.-х.машиностр.).

66. Папшев Д.Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхностным пластическим деформированием. М. Машиностроение, 1978.-152 с.

67. Повышение усталостной прочности титановых сплавов методами ШЩ /Д.Д.Папшев, Ю.Г.Голубев,В.А.Межонов и др. В кн.: Поверхностное упрочнение деталей машин и инструментов. Куйбышев, 1976, с.86-91.

68. Петросов В.В. Гидродробеструйное упрочнение деталей и инструмента. М.Машиностроение,1977.-166 с.

69. Пинегин С.В. Контактная прочность в машинах. -М. Машиностроение, 1965.-192 с,

70. Поверхностный наклёп высокопрочных материалов: Сб. статей /Под.ред.Кишкиной С.И. М.0НТИ,1971.-251 с.

71. Технологические остаточные напряжения /А.В.Подзей, А.М.Сулима,- М.И.Евстигнеев и др. М.Машиностроение, 1973.--216 с.

72. Полухин П.И. и др. Физические основы пластической деформации /П. И. Полухин, С.С.Горелик, В.К.Воронцов М. Металлургия, 1982.-584 с. . . .

73. Прогрессивная отделочно-упрочнягощая технология: Межвуз.сб.-Ростов ц/Д.,1980.-186 с. (Ростов.н/Д.ин-т с.-х. машиностр.).

74. Прогрессивные процессы упрочнения поверхностным пластическим деформированием.- М. ,1974.-215 с.(МЗЩТП).

75. Пугачёв B.C. Теория вероятности и математическая статистика. М.:Наука,1979.-496 с.

76. Пульцин Н.М. Об остаточных напряжениях в поверхностной части наклёпанного дробью слоя. Заводская лаборатория, 1961, № 8, с.986-989.

77. Расчёты на прочность в машиностроении /Под ред. С.Д.Пономарева.-М.Машгиз, 1958.-Т.I -210 е.

78. Рыжов Э.В. и др. Технологическое обеспечение эксплуа-. тационных свойств деталей машин /Э.В.Рыжов,А.Г.Суслов,В.П.Федоров Т.М. Машиностроение,1979.-176. с.

79. Рыжов Н.М., Герасимова Н. Г. Улучшение свойств шлифования поверхности при наклёпе дробью. Вестник машиностроения, 1978, JS.7, с.57-61.

80. Состояние и перспективы промышленного освоения вибрационной обработки: Сб.статей Ростов ц/Д.,1974.-201 с. (Ростов.н/Д.ин-т с.-х.машиностр.).

81. Серенсен С.В. Сопротивление усталости в связи с упрочнением и конструктивными факторами. В кн.:Повышение усталостной прочности деталей машин поверхностной обработкой.- М. :Машгиз,1952,с.5-26.

82. Серенсен С.В. и др. Несущая способность и расчёты деталей машин на прочность /С.В.Серенсен, В.П.Когаев, Р.М.Шней-дерович. М.: Машгиз, 1963.-454 с.

83. Саверин М.М. Дробеструйный наклёп. -М. :Машгиз,1955.--312 с.

84. Сулима A.M., Евстигнеев М.й. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов.г М.:Машиностроение,1974.-254 с.

85. Соколов Л.Д. Сопротивление металлов пластической деформации. М.:Металлургиздат,1963.-284 с.

86. Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. М.:Мапшностроение,1977.-424 с.

87. Старков В.И. Обобщеняные критерии качества поверхностного слоя деталей. В кн.:Повышение точности и качества обработки деталей машин и приборов. -М.,1977, с.6-10 (МДНТП).

88. Свидерская З.А., Ващенко А.А. Изменение свойств и структуры при отжиге алюминиевых сплавов, подвергнутых пластической деформации между закалкой и искусственным старением.-- В кн.: Исследование сплавов цветных металлов: Сб.статей.

89. М.,Изд-во АН СССР, 1963, вып.4, с.171-185.

90. Суслов А.Г. Технологическое обеспечение контактной жёсткости соединений. М. :Наука,1977.-100 с.

91. Сорокин В.М. Прогрессивные отделочно-упрочняющие способы обработки (опыт,разработки и внедрения). Горький,1981.-8I с.

92. Тамаркин М.А. Исследование и разработка методических основ расчёта оптимальных технологических параметров процесса вибрационной обработки.-Дис.канд.техн.наук Ростов н/Д,1982.-166 с.

93. Тимошенко С.IT., 1Удьер Д.Ж. Теория упругости. -М.: Наука,1979.-560 с.

94. Толоконников Л.А. Механика деформируемого твердого тела. М.:Высшая школа,1979.-318 с.

95. Туманов А.Г., Кишкина С,И. Поверхностное упрочнение и надёжность авиационных конструкций. Авиационная промышленность, 1970, № 8.

96. Туровский М.Л., Шифрин И.М. О контроле режима наклёпа дробью по остаточным напряжениям. В кн.:Повышение эксплуатационных свойств деталей поверхностным пластическим деформированием: Сб.статей № I. - М.,1971, с.85-90.

97. Устинов В. П. Исследование основных закономерностей процесса вибрационной отделочно-упрочняющей обработки деталей в металлических средах. Дис. канд.техн.наук.- Ростов н/Д, 1970.-270 с.

98. Фёдоров А.В., Лебский С.А., Мельников М.Г. К модели обработанной поверхности при дробеструйном наклёпе. В кн.: Научные труды Волгоградского политехнического института: Сб. статей. Вып.8. Волгоград,1977,с.82-90.

99. Фомичева Н.В. Исследование процесса упрочнения алюминиевых сплавов■методом дробеструйного наклёпа.-Автореф. дис. .канд.техн.наук М. ,1951.-16 с.

100. Хейфец С. Г. Аналитическое определение глубины наклёпанного слоя при обкатке роликом стальных деталей. -В кн.: Новые исследования в области прочности машиностроительных ма-териалов:Вып.№ 49. М.,Машгиз,1952, с.7-18.

101. Чеповецкий И.Х. Механика контактного взаимодействия при алмазной обработке. Киев.:Наукова думка,1978.-226 с.

102. Чистовая отделочно-упрочнящая и формообразующая обработка металлов: Сб.статей.-Ростов н/Д.,1973.-225 с. (Ростов.'ц/Д.ин-т с.-х.мапшностр.).

103. Шашин М.Я. Повышение циклической прочности при обработке деталей дробью. Металловедение и термическая обработка, 1959, № I, с.41-47.

104. Шашин М.Я., Капралов В.М. Оценка предлагаемой эффективности упрочнения ПЦЦ на основе обобщённых параметров.- Вестник машиностроения,1977, № 4, с.53-55.

105. Шашин М.Я. Оценка эффективности обработки дробью на основе обобщённых параметров. Л. ,1966.-27 с.ЩЩТП).

106. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний.- М.:Металлургия,1978.-302 с. '

107. Шнейдер Ю.Г. Эксплуатационные свойства деталей с регулярным микрорельефом. Л.Машиностроение,1982.-248 с.

108. ИЗ. Юдин Д.Л., йунихин А.И., Порхачев М.А. Повышение качества отделочно-упрочнящей обработки зубьев зубчатых колёс ПОД.- Вестник машиностроения,1981, № 3, с.49-50.

109. Biczck Раи?//. l/nc/ez йбе £e/fc?ficlct£ offects of -у°ее/г//ф. /ffefafs 6?vazt; /972, /2, j/3./>. 46-48.

110. Hozoc&its У. 9)ez Sat satz c/es ж S/rot-P^^"'^^^' tests zut 3eAa/fc/£i//f0 ox>/7 C&etA&At/rest „ ScJruteiz o£um #c/sft" /077, 27, //S.jo. /28 -У34.

111. П6. ftlku -vfoti CI. Le otimiioe c/e pzeco/ittauite ,,/Г7ос/г ovtc.£\ /№, 44, г/зЪ2.

112. Teznes //otst P. %>et: Z/iezc/ecJkunQsezec/ Se/м (htfebtijpMjlsstzahgert(S/rot-feert/rtp) ^ ^bc/j^Set /TTetaMgeazi?

113. UffaPClM., Pzofett SM Ле Pfastic Contact SeZc^ee/r a £01/0/7 o/rc/ a Surface C&eaz cxtf 23 A/2, /473. ^ /73-/34. . ' '

114. П9. Uppal ал, Ptogezt S.& Defawatio/i of

115. Q/?c/ /77u£tio£e ds/oetltles 0/7 Tr/etat? Surfaces. 09eav 2С/, /072. f>. 37 '