автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Структура, свойства и термическая стабильность легких сплавов и сталей, подвергнутых деформационной и термомеханической обработкам

Корягин Юрий Дмитриевич

СТРУКТУРА, СВОЙСТВА И ТЕРМИЧЕСКАЯ СТАБИЛЬНОСТЬ ЛЁГКИХ СПЛАВОВ И СТАЛЕЙ, ПОДВЕРГНУТЫХ ДЕФОРМАЦИОННОЙ И ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКАМ

Саорпяьнскпь 05.16.01 — «Металловедение и термическая обработка металлов»

Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук

Челябинск

2003

Работа выполнена на кафедре физического металловедения и физики твёрдого тела Южно-Уральского государственного университета.

Официальные оппоненты:

доктор физико-математических наук, профессор Пущин В.Г.; доктор физико-математичесгих наук, профессор Кайбышев P.O.; доктор технических наук, профессор Потехин Б.А.

Ведущее предприятие — Федеральное государственное унитарное

предприятие «Государственный ракетный . центр "КБ им. академика В.П.Макеевая».

Защита состоится ноября 2003 г., в 14 часов, на заседании диссерта-

ционного совета Д 212.298.01 цри Южно-Уральском государственном университете по адресу: 454080, г. Челябинск, пр. им. В.И.Ленина, 76, ЮУрГУ, Учёный совет университета; тел. (3512) 67-91-23.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Южно-Уральсколо государственного университета.

Автореферат разослан «3» октября 2003 г.

Учёный секретарь диссертационного совета доктор физико-математических наук,

профессор JMC i Мирзаев ДА.

А,

Актуальность проблемы. Улучшение комплекса свойств металлов и сплавов, обеспечивающих надежность и долговечность работы машин и механизмов, является важнейшей научно-технической задачей. В авиакосмической технике и ракетостроении, для которых снижение собственного веса конструкций летательных аппаратов при высокой удельной прочности и жесткости имеет большое значение, широко применяются легкие и сверхлегкие сплавы на алюминиевой и магниевой основах. С целью повышения прочностных характеристик этих сплавов могут быть использованы деформационная и термомеханическая обработки.

Деформационной упрочняющей обработке, в основном, подвергаются сплавы, практически не склонные к дисперсионному твердению. Для повышения прочностных свойств деформируемых алюминий-магниевых сплавов чаще всего применяется умеренная холодная пластическая деформация (до 20...40%). В процессе длительного хранения происходит снижение прочностных характеристик элементов конструкций, изготовленных из нагартованных сплавов, что приводит к уменьшению эксплуатационной надежности изделий. Поэтому актуальным является прогнозирование уровня механических свойств упрочненных сплавов в процессе длительных выдержек с учетом изменения их структурного состояния.

Для дисперсионно-твердеющих сплавов на основе алюминия и магния могут быть использованы различные схемы термомеханической обработки. К основным видам такой обработки относят низкотемпературную и высокотемпературную термомеханические обработки (НТМО и ВТМО).

В случае НТМО сплав после закалки подвергается холодной деформации и последующему естественному или искусственному одно- или двухступенчатому старению. При оптимально подобранных режимах деформации и старения можно получить повышенные прочностные характеристики при сохранении приемлемой пластичности. Данную схему иногда видоизменяют и холодной деформации подвергают предварительно состаренные сплавы. Пластическая деформация при НТМО может осуществляться и в температурном интервале интенсивного развития процессов старения. Такая схема обработки часто обеспечивает более высокий уровень прочности, чем НТМО с использованием холодной деформации.

Некоторое увеличение прочностных характеристик при одновременном повышении пластичности и ударной вязкости дисперсионно-твердеющих сплавов обеспечивается ВТМО, которая предполагает пластическую деформацию при температуре нагрева под закалку или несколько ниже неё и последующее быстрое охлаждение с целью получения не только п илзо-

""¿та?3!

ра, но и исключения рекристаллизация деформированной матрицы. Окончательной операцией является старение деформированного сплава.

Из дисперсионно-твердеющих алюминиевых сплавов, подвергнутых ТМО, наиболее подробно изучены сплавы традиционно используемых систем (Al-Cu-Mg, Al-Cu-Mn, Al-Zri-Mg-Cu и др.). В значительно меньшей степени исследовано ТМО (особенно с деформацией при повышенных температурах) сплавов системы Al-Mg-Li. Недостаточно изучена и термомеханическая обработка сверхлегких двухфазных магний-литиевых сплавов, имеющих рекордно малую для конструкционных металлических материалов плотность и высокую удельную прочность.

Подавляющее большинство исследований по термомеханической обработке выполнено на полуфабрикатах и изделиях, которые на стадии металлургического передела подвергались пластической деформации. В то же время в промышленности широкое применение находят литейные алюминиевые сплавы. Представлялось важным выяснить возможность осуществления термомеханической обработки этих сплавов, отличающихся от деформированных легированием, особенностями формирования структуры и склонностью к дисперсионному твердению.

Проблема повышения прочности является весьма актуальной и для конструкционных и штамповых сталей, имеющих исходную литую структуру. В этом случае также следует ожидать благоприятного влияния ТМО на механические и служебные свойства. Однако этот вопрос практически не изучался.

Целые работы являлось исследование основных закономерностей формирования структуры и свойств при деформационной и термомеханической обработках алюминиевых и магниевых сплавов. Особое внимание уделялось разработке научных основ прогнозирования изменения механических характеристик сплавов, подвергнутых деформационному упрочнению, в процессе длительных выдержек. В задачу работы входило также изучение особенностей упрочнения при ТМО сплавов и сталей с исходной лигой структурой. Практическим аспектом работы являлась разработка режимов ТМО для упрочнения ряда изделий в производственных условиях.

Работа выполнялась в рамках Постановления СМ СССР № 827 от 18.03.1987 г. «О мерах по улучшению подготовки и планирования ВПК» (приказ по Минвузу, №248 от 31.03. 1987 г.); Постановления правительства РФ № 145-14 от 22 февраля 2000 г. и Государственного контракта № А-564 от 09.07.1999 г.; трограмм. выполняемых по единому наряд-заказу и финансируемых из средств

4

государственного бюджета; по хоздоговорам с предприятиями: Федеральное государственное унитарное предприятие «Государственный ракетный центр «КБ им. академика В.ПМахеева» (г. Миасс), ОАО «КУШ» (г. Каменск-Уральский), ОАО «КУЛЗ» (г. Каменск-Уральский), ОАО «СТЗ» (г. Каменск-Уральский), а также по договорам о творческом содружестве с предприятиями ОАО «КамАЗ» (г. Набережные Челны), НИАТ (г. Москва), Институт металлургии и материаловедения (ИМет) им. А.А.Байкова Российской академии наук (г. Москва).

Научная новизна работы определяется совокупностью результатов теоретических и экспериментальных исследований и состоит в следующем.

1. На основании дислокационной модели возврата и экспериментальных данных разработана методика прогнозирования изменения прочностных свойств сплавов системы алюминий-магний, подвергнутых деформационному упрочнению, в условиях их многолетней выдержки в изотермических и неизотермических условиях.

2. Установлены закономерности формирования механических свойств алюминий-магний-литиевых сплав«» при термомеханической обработке. Показано, что ВТМО ослабляет интеркристаллитное охрупчивание, проявляющееся после старения этих сплавов.

3. Впервые показана эффективность использования термомеханической обработки для упрочнения литейных алюминиевых сплавов. Определены темпера-турно-деформационные параметры такой обработки, обеспечивающие улучшение механических и служебных свойств сплавов системы А1-Си-Мп.

4. Получены новые закономерности влияния высокотемпературной термомеханической обработки на свойства сверхлегких двухфазных магний-литиевых сплавов. Впервые показано, что благоприятное сочетание прочностных характеристик и пластичности этих сплавов достигается применением комбинированно1 го метода упрочнения, совмещающего термоциклическую обработку и ВТМО.

Установлено, что эффект термомеханического упрочнения магний-литиевых сплавов устойчиво сохраняется в условиях многолетней выдержки при комнатной температуре.

5. Сформулированы основные закономерности влияния ВТМО на структуру и механические свойства высокоотпущенных конструкционных и штамповых сталей с исходной литой структурой. Показано, что использование такой обработки эффективно ослабляет многие виды интеркристаллитной хрупкости литых сталей.

На защиту выносятся следующие основные положения.

1. Результаты исследования изменения структуры и свойств деформированных алюминиевых сплавов системы А1-М£ в процессе длительных выдержек при комнатной и повышенных температурах и создание на основе полученных данных, с учетом дислокационной модели возврата, методики прогнозирования уровня механических характеристик этих сплавов при многолетнем хранении или эксплуатации в изотермических и неизотермических условиях.

2. Закономерности термомеханического упрочнения стареющих сплавов системы А1-М&-1Л.

3. Особенности формирования структуры и свойств при термомеханической обработке литейных алюминиевых сплавов.

4. Результаты исследования влияния ВТМО на структуру, свойства и стабильность упрочненного состояния сверхлегких двухфазных магниево-литиевых сплавов

5. Закономерности влияния ВТМО на свойства и различные виды хрупкости литых конструкционных и штамповых сталей

6. Результаты промышленного опробования и внедрения ТМО.

Научное направление работы: деформационное и термомеханическое воздействие на структуру, свойства и термическую стабильность упрочненного состояния алюминиевых и магниевых сплавов и сталей с различной исходной структурой.

Достоверность результатов и выводов обеспечивается использованием современных методов структурного анализа и исследования физико-механических свойств, сравнением с литературными данными результатов теоретических и экспериментальных исследований, практическим использованием разработок и авторскими свидетельствами на изобретения способов обработки исследованных материалов.

Практическая ценность работы. Выявленные закономерности позволяют целенаправленно подходить к выбору объектов и режимов деформационного и термомеханического упрочнения.

На основании разработанной методики, проведенных экспериментов и статистического материала в работе осуществлено прогнозирование изменения свойств в процессе многолетнего хранения упрочненных холодной деформацией алюминий-магниевых сплавов, применяемых для изделий специальной техники разработки Федерального государственного унитарного предприятия «Государственный ракетный центр «КБ им. академика В.ГШакеева». Для алюминий-литиевых и магний-литиевых сплавов, используемых в изделиях этой организации, разработаны и

6

внедрены технологические рекомендации по осуществлению термической и термомеханической обработок, приводящие к улучшению качества продукции. На Каменск-Уральском литейном заводе разработаны, опробованы и внедрены технологические процессы, включающие ТМО, обеспечивающие улучшение комплекса свойств изделий из литейных алюминиевых сплавов. Предложенные способы обработки защищены авторскими свидетельствами. На ОАО «КУМЗ» опробованы режимы ВТМО дня штамповок из алюминиевого сплава. Результаты исследования использованы на кузнечном заводе объединения КамАЗ для улучшения качества и долговечности литых деталей дробемётов фирмы «Berger».

Апробация работы. Основные результаты диссертации были доложены и обсуждены на следующих семинарах и конференциях: научно-технический семинар «Формирование структуры сталей и сплавов при деформации и термообработке» (Челябинск, 1972); научно-практическая конференция «Экономия черных металлов и пути повышения эффективности их использования в народном хозяйстве» (Челябинск, 1975); Вторая Башкирская областная конференция «Современные проблемы металловедения и термообработки» (Уфа, 1975); научно-техническая конференция, посвященная 50-летаю Сибирского металлургического института им. С. Орджоникидзе (Новокузнецк, 1979); научно-технический семинар «Легирование и свойства конструкционных сталей» (Киев, 1984); Всесоюзная научно-техническая конференция «Интеркрисгаллитная хрупкость сталей и сплавов» (Ижевск, 1984); V, VI Республиканские научно-технические конференции «Демпфирующие металлические материалы» (Киров, 1988, 1991); П Всесоюзное совещание по исследованию, разработке и применению магниевых сплавов в народном хозяйстве (Москва, 1988); научно-технический семинар «Пластичность и деформируемость при обработке металлов давлением» (Челябинск, 1989); Всесоюзная конференция литейщиков «Проблемы повышения качества литейных сплавов» (Ростов-на-Дону, 1990); Межреспубликанская научно-техническая конференция «Прогрессивные методы получения конструкционных материалов и покрытий, повышающих долговечность деталей машин» (Волгоград. 1991); Всесоюзная конференция «Металловедение сплавов алюминия с литием» (Москва, 1991); Второй Международный семинар «Нелинейные и разрывные задачи управления и оптимизации» (Челябинск, 1993); VII Российская научно-техническая конференция «Демпфирующие материалы» (Киров, 1994); XIV Уральская школа металловедов-термистов «Фундаментальные проблемы физического металловедения перспективных материалов» (Ижевск, 1998); XX Российская школа по проблемам проектирования неоднородных конструкций (Миасс,

7

2000); XXI Российская школа по проблемам науки и технологии (Миасс, 2001); XVI Уральская школа металловедов-термистов «Проблемы физического металловедения перспективных материалов» (Уфа, 2002); Международная научно-практическая конференция «Современные проблемы атомной науки й техники» (Снежииск, 2003); на ежегодных научно-технических конференциях (Челябинск, Челябинский политехнический институт, 1986-1990; Челябинский государственный технический университет, 1996; Южно-Уральский государственный университет, 1998-2002).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 56 работ и получено 10 авторских свидетельств на изобретения.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения и приложения. Содержит 320 страниц машинописного текста, включая 47 таблиц и 96 иллюстраций. В списке литературы приведено 301 наименование работ отечественных и зарубежных авторов.

Во введении обоснована актуальность решаемой научной проблемы комплексного изучения деформационного и термомеханического воздействия на структуру, свойства и термическую стабильность упрочненного состояния алюминиевых и магниевых сплавов и сталей с различной исходной структурой, излагается цель работы, отмечается её научная новизна и практическая ценность, представлено краткое содержание диссертации, сведения о её апробации и об основных публикациях по теме, приведены положения, выносимые на защиту.

В первой главе основное внимание удалено оценке стабильности упрочненного состояния холоднодеформированиых алюминий-магниевых сплавов и разработке методики прогнозирования изменения их прочностных характеристик в условиях многолетних выдержек.

Горячештампованные образцы сплавов АМгб и 01570 после отжига подвергались холодной деформации со степенью 30...35% и длительным выдержкам при комнатной и повышенных температурах (70 и 100°С). Оценка стабильности упрочненного состояния сплавов системы алюминий-магний показала, что разупрочнение холодиодеформированного сплава 01570, содержащего в структуре мелкодисперсные частицы А13(5с|-х2гх), при комнатной и повышенных температурах происходит заметно медленнее, чем сплава АМгб. Проведённые микроструктурные и электронномикроскопические исследования свидетельствуют о том, что для этих сплавов основным процессом, приводящим к снижению прочностных характеристик при длительных выдержках, является возврат.

В работе показано, что процессы возврата в сплавах системы алюминий-магний могут быть количественно рассмотрены в рамках приближенной теории Кульман — Коттрелла — Эйтекина, согласно которой уравнение для скорости возврата имеет вид:

¿с _ { Ц-Уа1)

где а — внутреннее напряжение, которое приходится преодолевать внешнему напряжению, а по существу предел текучести; и0 — высота энергетического барьера, V* — активационный объём.

После разделения переменных получается дифференциальное уравнение

ехр(-0а)<1а = -Во<к, (2)

где

V»

В0=С-ехр^-^. (4)

*

Интегрирование (2) даёт результат

ехр(р(о0 - а))«0Ве ехр(Ро„) т+1 . (5)

Последнее выражение приводится к виду

(6)

где Сто — исходный после наклёпа предел текучести, а т<> — -характеристическое время,

^¿Н^)- ' - <7>

Очевидно, что если т»То, то в выражении под логарифмом можно пренебречь единицей по сравнению с т/то, тогда

о = ст0-^1п—=о0+^1пт0-^1пт . (8)

Р Р Р

Для того, чтобы построить точную математическую модель, необходимо определить из экспериментальных данных параметры С, V* и энергию активации Ц».

При анализе использовались экспериментальные данные о возврате предела текучести холоднодеформированного сплава АМгб, относящиеся к выдержкам от 24 до 4000 ч и литературные данные для выдержек длительностью от 0,1 пода до 12 лет.

9

Изменение предела текучести нагартованного сплава АМгб в зависимости от времени выдержки в логарифмическом масштабе описывается в соответствии с теорией линейной зависимостью с коэффициентом наклона:

—И. =.-7,53 МПа. (9)

Д1пт

Согласно теории, этот наклон равен откуда можно найти активационный

ооъем:

V* = - 325,2-10"6 м3/моль = 325,2 см3/моль, (Ю)

или в расчёте на препятствие

V, * = У = 325>* = 540-10"30 м3 = 540 А3. (П)

' N. 6,02-1023 ии

Видно, что активационный объём существенно превышает объём атома алюминия а'/4«16,6 А3, где а — параметр кристаллической решётки алюминия, что обусловливает сильное влияние напряжений на энергию активации процесса возврата.

Оценим для ао=394 МПа величину

сто-У* = 394-Ю6 Н/м2 х-325,2-10"6 м3/моль - 128,1 кДж/моль. (12)

Поскольку по литературным данным энергия активации самодиффузии алюминия и0 составляет 126 кДж/моль, то полная энергия активации возврата и = ио - оУ * оказывается отрицательной. В действительности движущей силой возврата является не величина а», а разность пределов текучести в упрочнённом и неупрочнённом состоянии: о0 - . Именно эта величина снимается в ходе возврата. Поэтому внесём поправку в уравнение Кульман — Кострелла — Эйтекина — заменим ст на а - <х° ■'

и(вг)»и,-У (13)

где а — текущее значение предела текучести. Соответственно в формулах (1), (4) и (7) следует заменить 110 на ио + V * В частности, выражение для характеристического времени т0 примет вид

(Ч-У>0-Оу

11 ехр

рс

ИТ

Время То можно найти, если проэкстраполировать линейную зависимость предела текучести о от Int до значения исходного предела текучести Со- Вместо предела текучести можно использовать другие механические характеристики, связанные с пределом текучести, например, твёрдость.

Зависимости твёрдости от времени в логарифмическом масштабе оказались линейны, что позволяет измерить т0 при трёх температурах.

Зависимость In^2- от — также оказалась линейной в соответствии с выра-Т Т

жением (14). По наклону прямой была оценена энергия активации U0 - V *(о„ - oj) » 515001800 Дж/моль и найдено выражение для то-

T0*l,70.10"'Texp^p},4. (15)

В соответствии с формулой (15) численный коэффициент 1,70-10~" ч/К есть про-

R 1 _

изведение---. Отсюда

V* С

С = 4,1б7-!0|1Пас. (16)

По поводу энергии активации отметим, что если U0 -V*(cr0 -aj) = 51550

Дж/моль, a V*(ae -oj) = 325,2-10^-229-Ю6 = 74471 Дж/моль, то истинная энергия активации

Uo = 51,550 + 74,471 « 126,0 кДж/моль. (17)

Полученное значение Uo по величине совпадает с энергией активации самодиффузии в сплаве, что свидетельствует о Правильности внесенных в теорию изменений.

Поскольку характеристический параметр т0 для комнатной температуры составляет 6,68 ч, То в случае прогноза на много лет условие т/то»1 будет выполнено, то есть можно использовать выражение (8), основные параметры кото-

1 RT 1

poro теперь известны: ~ = =7,542 МПа, т0=6,68 ч, а - in т0=14,32 МПа. ß' V* ß

Таким образом, временная зависимость предела текучести сплава АМгб имеет вид

а = с0 + 1432 - 7,542- In т (т>6,68 ч), (18)

где т выражено в часах. Единственная неизвестная величина в формуле (18) — это предел текучести Сто непосредственно сразу после упрочнения, который может быть определен экспериментально.

При прогнозировании анализировались экспериментальные данные для двух серий изделий сплава АМгб, деформированных со степенью 30% (А) и 40% (Б). Результаты прогноза изменения предела текучести упрочненных изделий сплава АМгб в процессе вылёживания при постоянной комнатной температуре представлены на рис. 1 в виде двух прямых, ограничивающих полосу разброса.

• В работе учитывали также неизотермичность процесса хранения изделий. Прогнозирование проводили с учетом известной гистограммы распределения дней в году по температуре в месте хранения изделий. Обозначим через Т; срединную температуру .¡-го интервала. Если количество дней с температурами, лежащими в интервале 3 около Т; обозначить через щ, то отношение п)(/365 = р) представляет собой вероятность наступления температуры Т;, причём

» (19)

J 1 *

где Т —средаяя температура.

1 ИГ

В формуле (8) от температуры зависят параметры ^^ ^ « и

Т0(^) = 1,70-Ю'"^ехр

{| $1350

ЕТ: »

. Поэтому введём в формулу (8) переменную Т^

далее умножим обе части равенства на р} и просуммируем по всем С учётом (19) получим

Н.Т 9

= £р^1птв(^). . (20)

Поскольку

1пт0 = 1п(1,7.10-)+1ПТ1+4Щ®, •

то третье слагаемое справа в формуле (20) можно записать так:

^Ч1'7-1+^-51550. (22)

По гистограммам для фиксированного места хранения были рассчитаны величины Т =274,05 и =1538,67. Следовательно, уравнение возврата (18) для

I

неизотермических условий вылёживания примет вид

о(с) = Оо + 24,11 - 7,01- 1п х, МПа, (23)

где время выражено в часах.

Рассчитанные значения приведены на рис. 1. В рассмотренном случае из-за широкой полосы разброса (то есть большой дисперсии распределения свойств между образцами) различие прогноза для изотермических условий вылёживания при 22°С и при учёте иеязотермичноети оказалось небольшим. Возможный срок хранения изделий из нагартоваияого сплава АМгб превышает 25 лет.

Результаты прогнозирования изменения предела текучести для упрочненного холодной деформацией со степенью 35% сплава 01570, выполненного по аналогичной методике, приведены на рис. 2. Отметим существенно меньшую скорость возврата в этом сплаве по сравнению со сплавом АМгб, что обусловлено содержанием в сплаве 01570 скандия.

В работе также получено новое уравнение возврата, учитывающее динамику дислокационных процессов. По уточненной теории, в отличие от теории Кульман — Котгрелла —Эйтекина, скорость процесса возврата уменьшается и обращается в ноль при достижении исходного значения предела текучести (о°).

375

275

1 * • ■ 1 » 1 1 1 »

•

= 304,1 МПа . >

■-«-а.

= 294,3 МПа .....1 1 1, .11 1 11

0,1 1 10 20

Длительность возврата, лет Рис. 1. Результаты прогноза предела текучести сплава АМгб при дтпелыюй выдержке для изделий А (V) и Б (Л). Сплошные линии—теория изотермического возврата, штриховые линиа теория воаярат» да* переменных темперагур

й

а &

й

¡С £

5

а. С

380

360

340

320

:а£п = 333,2 МПа •

0,1 1 10 20 Длительность возврата, лет

Рис. 2. Прогнозируемое изменение предела текучести сплава 01570 при длительном вылёживании в изотермических и неизотермических условиях Сплошные линии — теория изотермического возврата, пунктирные линии — теория возврата для переменных температур

Разработанная методика прогнозирования возврата механических свойств для нагартованных сплавов системы алюминий-магний позволяет оценить эксплуатационную надежность изделий, содержащих упрочненные элементы из этих сплавов, при длительных сроках их консервации (до 15-20 лет) с учетом атмосферных колебаний температуры.

Во второй главе рассмотрено влияние термомеханической обработки на структуру и свойства алюминий-магний-литиевых сплавов 1420 и 1421. Деформация при термомеханической обработке в основных экспериментах осуществлялась прокаткой со степенями обжатия 15 и 30% и скоростью 1 с"1 в интервале температур 20...450°С. Для всех вариантов обработки гомогенизация проводи- (, лась при 450°С. Прокатке при 20...300°С подвергали предварительно закаленные образцы. Высокотемпературную деформацию проводили при температуре нагрева под закалку (450°С), а также после подстуживания до 400°С, затем осуществляли немедленное охлаждение в воде.

Установлено, что пластическая деформация при всех изученных температурах привела к упрочнению сплавов по сравнению с закаленным недеформиро-ванным состоянием, и тем большему, чем выше степень обжатия при прокатке. Аналогичным образом изменялось физическое уширение линии 422 Kai- Максимальное упрочнение обеспечила деформация, проведенная в температурном интервале интенсивного развития дисперсионного твердения (150...170°С). Деформация при температуре гомогенизаций (450°С) дает сравнительно небольшое упрочнение. Отметим, что при этой обработке процессы рекристаллизации оказались практически полностью подавлеными, а на границах зерен формировалась зубчатость, характерная для ВТМО. Снижение температуры деформации до 400°С сопровождалось некоторым понижением твердости, что обусловлено неблагоприятным распадом пересыщенного твердого раствора в процессе подсту-живания от температуры гомогенизации до температуры прокатки и при деформировании, что подтверждается изменением параметра решетки и удельного электросопротивления.

Установлено, что пластическая деформация по исследованным режимам оказывает значительное интенсифицирующее влияние на процессы распада пересыщенного твердого раствора сплавов системы Al-Mg-Li при окончательном старении. При этом наибольший эффект имеет место в случае предварительной деформации, проводимой при температурах дисперсионного твердения, что необходимо учитывать при назначении режимов старения при упрочняющей .обработке. Так, для сплава 1421 продолжительность старения при 170°С, обеспечивающая максимум прочностных характеристик, сокращается с 12...16 часов (для закаленного состояния) до 8...12 ч после прокатки при 170°С.

Показано, что в состаренном состоянии наиболее значительное повышение прочностных характеристик сплавов 1420 и 1421 наблюдается после НТМО с деформацией в районе температур интенсивного дисперсионного твердения. Одновременно НТМО снижает их пластичность и ударную вязкость. Это влияние НТМО менее выражено при деформации в температурном интервале дисперсионного твердения, чем при холодном нахлепе.

ВТМО с деформацией при температуре гомогенизации обеспечивает незначительное повышение прочностных свойств сплавов 1420 и 1421 (св и а02 возрастают на 2,5...4,5% ). Но эта обработка заметно увеличивает их пластичность (на 6...23%) и повышает ударную вязкость (на 13...28%), что, в основном, связано с затруднением интеркристаллитного хрупкого разрушения. Кроме того,

ВТМО по сравнению со стандартной обработкой (закалка и старение), уменьшает скорость общей коррозии и чувствительность к МКК. После такой обработки наблюдается повышение долговечности при малоцикловом нагружении.

Установлено, что легирование алюминий-магний-литиевого сплава скандием (1421) обеспечивает больший эффект упрочнения как при низкотемпературной, так и высокотемпературной термомеханической обработках. При НТМО с деформацией при 150°С ств и оод сплава 1420, по сравнению со стандартной обработкой, возрастают на 30 и 48 МПа, тогда как для сплава 1421 они увеличиваются на 54 и 60 МПа соответственно. При ВТМО влияние скандия на прочностные характеристики проявляется в меньшей мере.

В третьей главе изложены результаты использования термомеханической обработки для улучшения комплекса свойств литейных алюминиевых сплавов. Отметим, что в связи с особенностями структуры литые детали часто характеризуются пониженным уровнем прочностных характеристик, пластичности и повышенной склонностью к хрупкому разрушению, причем обычная термическая обработка бывает не всегда эффективна для устранения этих недостатков.

Материалом исследования служили литейные алюминиевые сплавы, обладающие высокой прочностью при комнатной и повышенных температурах: АЛ19 (системы АМГи-Мп-П) и ВАЛ 14 (системы АЬ-Си—Мп—И—С<1). Исследованные сплавы выплавлялись в промышленной индукционной печи емкостью 400 кг, подвергались вакуумированию в промежуточной вакуумной печи и разливались при температуре 700...710°С в металлические формы в виде пластин. Предварительные эксперименты, проведенные на пластометре ЧПИ-2, показали, что исследуемые литейные сплавы можно деформировать без разрушения со скоростью 1,0—1,7 с"1 в интервале температур 20...545°С с обжатиями до 40...45%.

Пластическая деформация при термомеханической обработке осуществлялась в интервале 20...545°С со степенями 15 и 30% по методике, изложенной выше.

Установлено, что исследованные литейные алюминиевые сплавы значительно упрочняются при холодной деформации, но в большей мере повышение твердости имеет место в случае деформации в интервале температур интенсивного дисперсионного твердения при 150„.170°С. При этом эффект упрочнения возрастает с увеличением степени деформации от 15 до 30%. Как холодная деформация, так и деформация при 150...170°С, сопровождаются повышением удельного электросопротивления сплавов по сравнению с закаленным состоянием, что, в определенной степени, может быть связано с развитием зонной стадии распада твердого раствора.

Высокотемпературная пластическая деформация, осуществляемая при температуре гомогенизации сплавов (545°С), дает относительно небольшой эффект упрочнения, величина которого определяется, в основном, степенью наклепа матрицы. Процессы рекристаллизации во время проведения обработки оказываются полностью подавленными в сплаве АЛ 19 и получают незначительное развитие в сплаве ВАЛ14, который содержал меньшее количество злементов-антирекристаллизаторов (марганца, титана и циркония). Деформация при 545°С обоих сплавов приводит к образованию четко выраженной зубчатости на границах зерен. Снижение температуры прокатки с 545°С до 500°С и, тем более, до 450°С уменьшает уровень прочности сплавов, что обусловлено развитием процессов распада пересыщенного твердого раствора с выделением малодисперсных продуктов во время подстуживания и деформации.

Пластическая деформация оказывает интенсифицирующее влияние на процессы старения литейных алюминиевых сплавов. Наиболее существенно ускоряет распад твердого раствора при старении предварительная деформация, проводимая при температурах интенсивного дисперсионного твердения. Горячая деформация, осуществленная при температуре гомогенизации, ускоряет распад в значительно меньшей мере, причем этот эффект проявляется лишь при сравнительно длительных выдержках.

На литейных алюминиевых сплавах выявлены те же закономерности изменения механических свойств от режима ТМО, что и на стареющих деформированных сплавах. Наибольший эффект упрочнения обеспечивает НТМО с деформацией при температурах интенсивного дисперсионного твердения. При этом режиме упрочнения пластичность снижается в меньшей мере, чем в случае использования холодной деформации. ВТМО с деформацией при температуре гомогенизации незначительно повышает прочностные характеристики сплавов, но при этом заметно увеличивает их пластичность и ослабляет развитие интеркри-сталлитного охрупчивания. Отметим, что на сплаве ВАЛ 14, имеющем более высокие исходные прочностные характеристики, эффект термомеханического упрочнения несколько меньше, чем на сплаве АЛ 19.

Упрочнение, созданное ВТМО, характеризуется высокой термической стабильностью. Так, на сплаве ВАЛ14 эффект дополнительного упрочнения, обусловленный такой обработкой, сохраняется в процессе выдержки при 150°С в течение нескольких тысяч часов. ВТМО обеспечивает также заметное повышение

длительной прочности и уменьшает скорость ползучести этого сплава при испытаниях на базе 1000 ч при температурах до 200вС.

При проведении ВТМО следует учитывать влияние горячей пластической деформации на прокаливаемость сплавов. В связи с этим, по изменению прочностных свойств были построены диаграммы изотермического распада пересыщенного твердого раствора. Установлено, что деформация, осуществляемая в режиме ВТМО, ускоряет распад при последующем охлаждении, что проявляется в уменьшении инкубационного периода и увеличении критической скорости закалки.

В четвертой главе анализируется влияние термомеханической обработки на структуру, фазовый состав, свойства и стабильность упрочненного состояния сверхлегких двухфазных магний-литиевых сплавов.

Структура исследованных горячештампованных образцов сплава МА21 состоит из а-твердого раствора на основе магния и Э-твердого раствора на основе лития, имеющих соответственно ГПУ и ОЦК решетки и занимающих примерно 60 и 40% объема шлифа. Микроструктурными исследованиями и рентгеноспек-тральным анализом на микроанализаторе «Сагаеса» MS/46 в сплаве обнаружены выделения фазы AlLi с растворенным в ней цинком и частицы марганцовистой фазы, являющиеся твердым раствором А1 и Се в марганце. Рентгеноструктурны-ми исследованиями показано существование в естественно состаренных горячештампованных образцах сплава МА21 метастабильной фазы 0, имеющей ГЦК решетку и отвечающей формуле MgL^Al. Установлено, что в процессе нагрева до 150...175°С наблюдается полное растворение этой фазы. При нагреве выше 340°С растворяется и фаза AlLi. Закалка сплава от 360...380°С в воду фиксирует при комнатной температуре а- и (3-растворы с незначительным количеством выделений марганцовистой фазы. В процессе последующего естественного старения наблюдается появление как фазы MgLijAl, так и выделений AlLi.

На основании анализа полученных данных для проведения термомеханической обработки сплава была выбрана температура нагрева 380°С, обеспечивающая полное растворение упрочняющих фаз. Пластическая деформация образцов сплава МА21 при ВТМО осуществлялась прокаткой со скоростью 1 с"' при температурах гомогенизации и после подртуживания до 280 и 175°С со степенями обжатия 30 и 60%. После прокатки следовала немедленная закалка в воде.

У деформированных при 380°С образцов наблюдалось частичное развитие рекристаллизация, степень которой возрастала с увеличением деформации от 30 до 60%. При этом р-фаза рекристаллизовалась в большей мере, чем а-твердый раствор. Заметное развитие рекристаллизации имело место и в случае деформации при 280°С и лишь понижение температуры прокатки до 175°С существенно тормозило этот процесс.

Установлено, что ВТМО с деформацией на 30% при 380°С практически не оказывает влияния на предел прочности сплава, но ощутимо повышает предел текучести. Увеличение степени обжатия до 60% при этой температуре обеспечивает рост не только предела текучести, но и предела прочности. Не исключено, что в этом случае повышение прочности связано как с сохранением повышенной плотности дислокаций в нерекристаллизованных объемах, так и со значительным измельчением зерна. Снижение температуры деформации до 280°С и тем более до 175°С приводит к увеличению эффекта упрочнения, который тем существеннее, чем больше степень обжатия при прокатке.

Все исследованные' режимы обработки, за исключением деформации при ¡580°С на 30%, понизили пластичность сплава МА21. Причем наибольшее снижение относительного удлинения наблюдалось после деформации при 175°С, когда происходит значительный распад пересыщенных а- и р-твердых растворов. Поэтому понижение температуры деформации при' осуществлении ВТМО ниже 280°С не является оптимальным.

Как известно, одной из особенностей сплава МА21 является нестабильность его механических свойств. Во время вылеживания при йомнатной температуре и, особенно, при неизбежных технологических нагревах деталей и сборочных единиц, связанных с сушкой лакокрасочных покрытий и полимеризацией клея, на который устанавливаются детали неразъемных соединений, прочностные характеристики сплава МА21 понижаются. Установлено, что при температурах технологических нагревов эффект термомеханического упрочнения, созданный ВТМО, устойчиво сохраняется.

Одной из важнейших характеристик сверхлегких магний-литиевых сплавов является их сопротивление ползучести при комнатной температуре. В связи с этим были проведены испытания на ползучесть сплава МА2! в горячештампо-ванном состоянии, а также после закалки от 380°С и ВТМО с деформацией 60% при температуре нагрева под закалку. Исследование ползучести проводилось при напряжениях, взятых с учетом фактического уровня длительно действующих на-

пряжений в силовых элементах конструкций из сплава МА21. При выбрарной базе испытаний 1000 ч и напряжениях до 49 МПа не наблюдалось разрушения образцов. ВТМО в 1,5...2,5 раза уменьшила скорость ползучести на установившейся стадии по сравнению с горячештампованным и в 1,1...1,6 раза по сравнению с закаленным состояниями.

Стабильность упрочненного состояния сплава МА21 оценивали по изменению пределов текучести и прочности в процессе длительной выдержки при комнатной температуре. Установлено, что выдержка в течении 1 года уже приводит к заметному снижению прочностных характеристик как закаленных, так и термо-механически упрочненных образцов. Вместе с тем образцы сплава, подвергнутые ВТМО с деформацией 30 и 60%, сохраняют более высокие значения прочностных свойств. Так, образцы, деформированные при 380°С на 60%, имеют значения пределов текучести и прочности, превышающие на 14% и 21% соответствующие значения аналогичных характеристик закаленных образцов. Увеличение продолжительности выдержки до 9 лет еще в большей мере приводит к снижению прочностных свойств сплава. Однако даже по истечении 14 лет значения пределов текучести и прочности образцов, подвергнутых деформации при 380 и 280°С, на 15...17% и 22...26% выше значений соответствующих характеристик для закаленного сплава.

Известно, что термоциклическая обработка (ТЦО) позволяет повысить прочность и пластичность многих металлов и легких сплавов. Сплав МА21 был подвергнут обработке, заключающейся в циклическом нагреве до 380°С и охлаждении в воде или на воздухе до 150...200°С. Нижняя температура цикла при охлаждении на воздухе исключала возможность образования в процессе подстужи-вания метастабильной фазы MgLi2Al. Охлаждение образцов после нагрева в последнем цикле осуществлялось в воде. Показано, что ТЦО повышает предел текучести сплава по сравнению с закаленным состоянием с 196 до 235 МПа с одновременным возрастанием пластичности.

Еще эффективнее оказалось совмещение ТЦО с ВТМО. При такой обработке, включающей 3...5-кратный нагрев до температуры растворения упрочняющих фаз (380°С), подсхуживание до 200°С и деформацию со степенью 70%. которую осуществляли при температуре последнего нагрева с последующим охлаждением в воде, наблюдается повышение предела текучести сплава по сравнению с закаленным состоянием с 286 МПа до 320...335 МПа (на 12...20 %) и пре-

дела прочности с 196 до 260..265 МПа (на 32...35%). Одновременно увеличилось и относительное удлинение сплава с 12,2% до 19,5...20,5%.

Дополнительно было исследовано влияние термомеханической обработки на свойства экспериментального сплава Mg-6Li—4У. Показано, что на этом сплаве термомеханической обработкой удается в большей мере повысить пределы текучести и прочности, чем на сплаве МА21.

Установлено, что ВТМО обеспечивает повышение прочностных характеристик сплава МА21 и с исходной литой структурой. При этом прослеживается та же зависимость свойств от температурно-деформационных параметров обработки, как и для горячештампованного состояния. Показано, что в случае термомеханического упрочнения образцов сплава МА21, вырезанных из различных зон по высоте и сечению слитка, не наблюдается существенного различия в их свойствах.

Пятая глава диссертационной работы посвящена рассмотрению основных закономерностей воздействия ВТМО на структуру и свойства литых легированных сталей.

В качестве основных объектов для исследования были выбраны хромони-келевые (ЗОХНЗМФЛ, ЗОХНЗЛ) и хромомарганцевокремнистые (ЗОХГСАЛ и 30ХГСН2АЛ) конструкционные стали, не склонные при высоком отпуске к вторичному твердению, но обладающие разной склонностью к обратимой отпускной хрупкости. Часть экспериментов выполнялась на вторично-твердеющей штампо-вой стали 4Х5МФСЛ.

Плавка производилась в индукционной печи, разливка осуществлялась в песчано-глинистые формы. В исходном литом состоянии стали имели крупное грануляционное зерно. С целью уменьшения дендритной ликвации часть отливок подвергалась гомогенизации. При обычной термической обработке и ВТМО аустенитизация конструкционных сталей осуществлялась при 860...900°С, а вторично-твердеющей — при 1040°С. Закалка производилась в масле или воде (ЗОХГСАЛ). Пластическая деформация при ВТМО литых сталей осуществлялась прокаткой с обжатием 30% и скоростью 1 с~[.

Для исследованных литых конструкционных сталей оптимальным режимом деформации при ВТМО является прокатка при температуре аустенитизации. После такой обработки не наблюдается рекристаллизации горячедеформированного аустенита, а на границах как крупных, наследуемых от исходной литой структуры, так и мелких зерен, сформировавшихся при аустенитизации, отмечалось об-

разование зубчатости. Эпектронномикроскопическое исследование показало, что после ВТМО с деформацией при температуре аустенитизации возникает более однородная и дисперсная мартенситная структура, по сравнению со структурой после обычной обработки.

ВТМО по сравнению со стандартной обрвбоггкой обеспечила в высскоот-пущенном состоянии повышение пределов текучести и прочности на 200...250 МПа. У сталей, не содержащих молибден и ванадий, ощутимый эффект термомеханического упрочнения сохраняется при отпуске до 550°С, а для стали ЗОХНЗМФЛ (с 0,11%У и 0,45%Мо) — и после отпуска при 600вС. В случае высокого отпуска наряду с дополнительным упрочнением при ВТМО возрастает пластичность сталей. На стали ЗОХНЗМФЛ показано, что ВТМО увеличивает трещиностойкость (¡с) в условиях статического нагружения.

Для всех исследованных сталей, вне зависимьсти от склонности к отпуск' ной хрупкости, ВТМО повышает ударную вязкость в широком интервале температур отпуска (200...650вС) и смещает сериальные кривые в сторону более низких температур испытаний. Вышеуказанные закономерности наблюдаются как в случае проведения предварительного гомогенизирующего отжига, так и при отсутствии такой обработки.

Более подробно оценивали влияние ВТМО на интеркристаллитные виды хрупкости конструкционных литых сталей. Резкое ослабление развития обратимой отпускной хрупкости после охрупчивающего отпуска (650°С - 2 ч + 550°С -10 ч) наблюдалось как на хромоникелевых, так и на хромомаргаицевых сталях вне зависимости от исходного состояния (с гомогенизацией и без нее). Фракто-фафическое исследование показало, что разрушение негомогенизированной стали ЗОХНЗЛ в охрупченном состоянии протекает как транс-, так и интеркристал-литным путем. Интеркристаллитное разрушение развивается по границам крупного грануляционного зерна и по границам мелкого аустенитного зерна, образовавшегося при нагреве под закалку. Соответственно в изломе наблюдались крупные и мелкие зернограничные фасетки. Если в высокоотпущенном состоянии (650°С) крупные фасетки имеют вязкое строение, характерное для камневидного излома первого рода, то после охрупчивающего нагрева на 550еС они характеризуются относительно гладкой поверхностью, на которой слабо проявляются границы мелких аустенитных зерен. ВТМО полиостью подавила развитие трещин по границам мелкого аустенитного зерна, а также уменьшила долю излома, занятую крупными зернограничными фасетками. При этом разрушение по границам гра-

нуляционной структуры протекало в основном вязко, как и в высокоотпущенном состоянии.

Одновременно ВТМО эффективно повышает сопротивление литых сталей развитию задержанного разрушения в закаленном состоянии. При испытаниях закаленных образцов гомогенизированной стали ЗОХНЗЛ на изгиб со скоростями нагружения 0.05...5 мм/мин. ВТМО обеспечила увеличение разрушающего напряжения в 1,5...2 раза, чему соответствовало затруднение интеркристаллитного разрушения.

На стали ЗОХГСАЛ установлено, что ВТМО ослабляет также охрупчива-ние, развивающееся во время замедленного нагружения при повышенных температурах (500...550°С), осуществляемого растяжением. Такой эффект сопровождался значительным ростом относительного сужения и заменой интеркристаллитного разрушения транскристаллнтным.

В диссертации рассмотрены возможные причины наблюдаемого воздействия ВТМО на вышеперечисленные виды интеркристалдитного охрупчивания.

На сталях ЗОХНЗМФЛ и 30ХГСН2АЛ изучена кинетика рекристаллизации горячедеформироваиного аустенита во время изотермических выдержек при температуре деформации. Отметим следующую специфическую особенность протекания этого процесса э материалах с исходной литой структурой: если для стали характерна значительная химическая неоднородность, то степень развития рекристаллизации » разных объемах отливки может быть существенно различна.

Значительное измельчение зерна при яоследеформациониых паузах обеспечивает уровень прочности исследованных сталей близкий к тому, который формируется при ВТМО. Но при этом не удается достичь значений ударной вязкости, характерных для термомеханически упрочненных сталей в высокоотпущенном состоянии. Еще более существенно преимущество ВТМО по сравнению с обработкой, обеспечивающей измельчение зерна, выявляется в случае склонности стали к обратимой отпускной хрупкости.

При ВТМО вторично-твердеющей стали 4Х5МФСЛ деформирование при температуре аустенитизации (1040°С) сопровождается развитием рекристаллиза-ционных процессов. Для подавления рекристаллизации горячедеформироваиного аустенита необходимо снижение температуры деформации. ВТМО с деформацией при 1000°С не обеспечивает заметного повышения прочностных характеристик стали в высокоотпущенном состоянии, но при этом наблюдается некоторое увеличение уровня пластичности и ударной вязкости. Фрактографическое иселе-

дование изломов показало, что для вторично-твердеющей стали 4Х5МФСЛ в вы-сокоотпущенном состоянии характерно смешанное транс- и интеркристаллитное разрушение. Повьппению пластичности и ударной вязкости после ВТМО с деформацией при 1000°С соответствовало уменьшение доли излома, занятого межзерен ными фасетками.

Для получения значительного упрочнения стали 4Х5МФСЛ необходимо снижение температуры деформирования до 900...800°С. Однако в этом случае не наблюдается повышения пластичности и ударной вязкости по сравнению с обычной термической обработкой. Одной из причин такого эффекта является выделение из аустенита малодисперсных карбидов в процессе подстуживания от температуры аустешгшзации до температуры деформации.

Так как вторично-твердеющая сталь 4Х5МФСЛ используется для изготовления штампов горячего деформирования, оценка её свойств после ВТМО производилась и при повышенных температурах. Установлено, что в условиях кратковременного нагружения при 500...600вС характер влияния ВТМО на пластичность и ударную вязкость оказался таким же, что и при комнатной температуре испытания. Отметим, что эффект термомеханического упрочнения, созданный ВТМО, устойчиво сохраняется в условиях длительных нагревов при 500...530°С.

В работе проведено сравнение влияния ВТМО на интеркристаллитное ох-рупчивание сталей с исходной литой структурой и сталей, предварительно подвергнутых горячей обработке давлением.

В шестой главе приведены результаты опытно-промышленных испытаний ряда изделий из алюминиевых сплавов и штамповых сталей, подвергнутых термомеханическому упрочнению.

В условиях Каменск-Уральского металлургического завода проводилось упрочнение штамповок из сплава АКб методом ВТМО с деформацией осадкой на 25...30%. Статистическая обработка результатов испытаний показала, что ВТМО по сравнению со стандартным режимом приводит к повьппению как прочности, так и пластичности: частотные кривые распределения механических свойств смещаются в сторону больших значений и Тем заметнее, чем выше степень деформации; среднее арифметическое значение Стод возросло на 15 МПа, ов — на 25 МПа, а 5 — на 17%. Наряду с увеличением прочностных характеристик происходит уменьшение их разброса. После ВТМО наблюдается также увеличение КШ и КСТ на 81 и 95% соответственно. Судя но изменению потерь в весе, дав-

ный режим упрочнения благоприятно сказывается и на коррозионной стойкости штамповок.

На Каменск-Уральском литейном заводе ряд конусных крупногабаритных тонкостенных изделий, применяемых для летательных аппаратов, изготовляют из высокогерметичного литейного сплава АЛ9. После закалки они имели эллипс-ность в 4...5 раз превышающую требования конструкторской документации. Разработанный технологический процесс обработки указанных изделий с использованием НТМО позволил подучить повышенные механические характеристики (прирост по пределу прочности 10...12%; по относительному удлинению — 1,0... 1,5%), а также геометрические размеры, соответствующие техническим условиям. Кроме того, при использовании НТМО снизилась трудоемкость изготовления изделий за счет уменьшения припусков на последующую механическую обработку.

Управляющие крылья летательных аппаратов, изготовленные из сплава ВАЛ 14 методом литья с последующей термической я механической обработками, характеризовались нестабильностью свойств и заниженными прочностными характеристиками. Разработанный новый технологический процесс, изготовления управляющих крыльев, включающий НТМО с деформацией при температурах интенсивного дисперсионно го твердения, позволяет существенно повысить прочностные характеристики сплава ВАЛИ. По сравнению с серийной технологией, после НТМО наблюдалось как повышение предела прочности (на 10,9%), так и, 8 большей мере, увеличение предела текучести (на 19,5%) при сохранении достаточной пластичности.

Для улучшения комплекса свойств оправок из штамповых сталей, применяемых при калибровки труб, был разработан режим ВТМО. Опробование, проведенное на Синарском трубном заводе, показало, что термомеханически упрочненные оправки имели стойкость, в 4...5 раз превышающую стойкость оправок, обработанных по серийной технологии.

Для кузнечного завода объединения «КамАЗ» был разработан режим ВТМО, обеспечивающий повышение стойкости деталей дробеочистительного оборудования, в частности, лигах лопаток дробемётов, изготовляемых из стали 4Х5МФСЛ. Промышленные испытания показали, что длительность эксплуатации термомеханически упрочненных лопаток до величины предельно допустимого износа составила 148 рабочих смен, что в 3.5...4 раза больше продолжительности эксплуатации лопаток, изготовленных по серийной заводской технологии, и в 1,5

раза выше, чем срок службы изделий, поставляемых заводу фирмой «Панборн» (Италия).

Для Государственного ракетного центра «КБ им. академика В.П.Макеева» на основании результатов исследований разработаны технологические рекомендации по осуществлению термомеханической обработки алюминий-литиевых и магний-литиевых сплавов, обеспечивающие улучшение комплекса их свойств. С использованием разработанной методики, проведенных экспериментов и статистического материала осуществлено прогнозирование изменения механических характеристик при длительном хранении изделий из сплавов системы алюминий-магний, упрочненных холодной деформацией.

Заключен*«

Проведено систематическое исследование структуры и свойств легких сгоишов на алюминиевой и магниевой основах, а также конструкционных и штамповых сталей с исходными горячештампованной и литой структурами после различных режимов термомехаиичесшй обработки.

Основные результаты работы mryr быть сформулированы следующим образом.

1. Доя сплавов системы алюминий-магтй, подвергнутых деформационному упрочнению, на основе дислокационной модели возврата и анализа экспериментальных данных,-разработана методика прогнозирования изменения прочностных свойств этих сплавов в условиях многолетних выдержек. На основании этой методики проведена количественная оценка изменения прочностных характеристик изделий из сплавов Al-Mg в процессе их длительного хранения или эксплуатавдш в изотермических и реальных температурных условиях хранения.

2. Показано положительное влияние скандия на термическую стабильность упрочненного состояния деформированных алюминий-магниевых сплавов.

3. Выявлены закономерности термомеханического упрочнения дисперси-онно-твердеющих сплавов повышенной прочности системы Al-Mg-Li. Наибольшее упрочнение этих сплавов достигается при НТМО с деформацией при температурах интенсивного распада пересыщенных твердых растворов. При этом эффект упрочнения при низкотемпературной термомеханической обработке сплава 1421, содержащего скандий, несколько больше, чем сплава 1420.

ВТМО заметно увеличивает сопротивление алюминий-магний-литиевых сплавов малоцикловой усталости, а также благоприятно влияет на пластичность и

26

ударную вязкость, уменьшая склонность к иитеркристаллитному охрупчиванию. Такая обработка положительно сказывается и на сопротивлении некоторым видам коррозии.

4. Впервые осуществлена термомеханическая обработка литейных сплавов высокой прочности. Установлено, что такая обработка улучшает комплекс свойств литейных сплавов системы А!-Си-Мп. Максимальный эффект упрочнения, при некотором снижении пластичности, обеспечивает НТМО с деформацией в районе температур интенсивного распада пересыщенных твердых растворов. ВТМО позволяет получить меньшее, по сравнению с НТМО, повышение прочностных свойств этих сплавов при одновременном увеличении их пластичности.

5. При осуществлении ВТМО горячая пластическая деформация, проводимая при температурах гомогенизации, интенсифицирует распад пересыщенных твердых растворов литейных алюминиевых сплавов в процессе последующего охлаждения и уменьшает критическую скорость закалки, что следует учитывать при оценке прокаливаемости упрочняемых изделий.

Пластическая деформация при ТМО оказывает ускоряющее воздействие на распад твердых растворов при окончательном старении, причем наиболее значительный эффект наблюдается после деформирования, проводимого при температурах дисперсионного твердения. Интенсифицирующее воздействие горячей деформации на процессы распада проявляется лишь при сравнительно длительном старении.

6. Показано, что использование ВТМО позволяет заметно повысить прочностные свойства двухфазных магний-литиевых сплавов при сохранении удовлетворительной пластичности. Для сплава МА21 этот эффект наблюдается как при исходной горячедеформированной, так я литой структурах. При осуществлении ВТМО нагрев сплава перед деформацией целесообразно проводить до температур выше температуры растворения фазы АЦд. Однако при ВТМО этого сплава не удается полностью подавить ре кристаллизационные процессы даже в относительно небольших сечениях заготовок. Более существенный эффект упрочнения после ВТМО был достигнут на магний-литиевом сплаве, легированном иттрием, в котором процессы рекристаллизации при осуществлении обработки были практически полностью подавлены.

7. Эффект термомеханического упрочнения магний-литиевых сплавов достаточно стабилен при умеренных нагревах и многолетнем вылеживании при комнатной температуре. Замена алюминия иттрием повышает термическую стабильность магний-литиевого сплава, подвергнутого термомеханическому упрочнению.

27

8. Для горячештампованного сплава МА21 наиболее благоприятное сочетание прочностных характеристик и пластичности может быть достигнуто при совмещении термоциклической обработки с ВТМО.

9. Выявлены общие закономерности влияния ВТМО на механические свойства высокоотпущенных конструкционных и штамповых сталей с исходной литой структурой. Они оказались отличными от тех, которые имеют место для исходного горячедеформированного состояния. ВТМО литых сталей с деформацией при температуре аустенитизации или близкой к ней одновременно с дополнительным их упрочнением всегда обеспечивает повышение пластичности, ударной вязкости и понижение температуры вязко-хрупкого перехода. Эти закономерности реализуются независимо от особенностей легирования, склонности к обратимой отпускной хрупкости или хрупкости, связанной с вторичным твердением. Они проявляются в случае проведения ВТМО на сталях, не подвигнутых и подвергнутых предварительной гомогенизации.

10. Для литых сталей, так же как и для кованых и 'катаных материалов, ВТМО значительно ослабляет многие вида интеркристаллитного охрупчиваяия: хрупкость в закаленном состоянии, связанную с развитием задержанного разрушения; обратимую и необратимую отпускную хрупкость; хрупкость, развивающуюся при замедленном нагруженш при повышенных температурах. Этот эффект обусловлен не только затруднением развития интеркристаллитных трещин по границам аустенитных зерен, формирующихся при нагреве под закалку, но и по границам исходной грануляционной структуры. Таким образом, ВТМО является эффективным методом борьбы с многими видами интеркристаллитной хрупкости не только деформированных, но и литых металлических материалов.

11. Разработаны, опробованы и внедрены технологические процессы, включающие режимы термомеханической обработки изделий из легких сплавов и штамповых сталей с различной исходной структурой.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах.

1. Корягин Ю.Д. и др. Механические свойства алюминиевых сплавов после термомеханической обработки / Ю.Д. Корягин, Н.Т. Карева, М.А. Смирнов // Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. № 133. - Челябинск: ЧПИ, 1974.-С.165-169.

2. Структура и свойства сплава на алюминиевой основе, подвергнутого термомеханической обработке / Г.Е. Гольдбухт, Н.Т. Карева, М.М. Штейнберг,

Ю.Д. Коригин и др. // Алюминиевые сплавы и специальные материалы: Тр. ВИАМ, вып.9. - М.: ОНТИ, 1975. - С.7-10.

3. Высокотемпературная термомеханическая обработка теплостойкой стали 4Х8В2 / Ю,Д.Корягин, М.А.Смирнов, Л.Г.Гуревич и др.// Бюллетень ЦНИИНФОРМЧЕРМЕТ. - 1975. - № 17. - С.52-54.

4. Механические свойства теплостойкой стали 4Х8В2, подвергнутой термомеханической обработке / Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов, Л.Г.Гуревич и др.// Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ. 1975. -№ 163.-С.142-145.

5. Исследование упрочнения алюминиевых сплавов после различных режимов термомеханической обработки / Н.Т. Карева, М.А.Смирнов, И.А.Запьц-ман, Ю.Д. Корягин и др. // Технология легких сплавов. - 1976. - №5. - С. 18-25.

6. Влияние термомеханической обработки на свойства алюминиевых сплавов / М.М.Штейнберг, Н.Т.Карева, ..., Ю.Д.Коряпш и др. // Изв. АН СССР. Металлы. - 1976. - №5. - С. 175-182.

7. Свойства стали 4Х8В2 для оправок после высокотемпературной термомеханической обработки / Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов, Ю.А.Поповцев и др.// Процессы обработки труб: Сб. науч. тр. - М.: Металлургия. - 1976. - №1. - С.44-52.

8. Влияние термомеханической обработки на структуру и свойства сплава Д1 / Н-Т.Карева, МА.Смирнов, Ю.Д.Корягин и др. // Алюминиевые сплавы и специальные материалы: Тр. ВИАМ. - М.: ОНТИ, 1977. - Вып.10. - С.28-33.

9. Влияние пластической деформации на структуру и свойства двухфазного магниеволитиевого сплава / Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, НТ.Карева, Т.И.Болдина // Изв. вузов. Цветная металлургия. - 1980. - №5. - С.68-72.

10. Корягин Ю.Д. Влияние температуры старения на структуру и свойства сплава МА21 // ЦНИИцветмет экономики и информации. 27.04.1981. - №119. - 7 с.

11. Исследование структуры и свойств сплава ИМВ2 после различных режимов термической и термомеханической обработок / Ю.Д,Корягин, М.М.Штейнберг, С.И.Ильин и др. // Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1981. - № 265. - С.74-78.

12. Корягин Ю.Д., Ильин С.И. О стабильности структурного состояния сверхлегкого магниево-литиевого сплава МА21 // Изв. вузов. Цветная металлургия. - 1982. - №2. - С.94-97.

13. Влияние ВТМО на свойства сталей ЗОХНЗМФЛ и 37ХНЗЛ / М.М. Штейнберг, В.А.Протопопов, Ю.ДКорягин, М.А.Смирнов II Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1985. - С.70-78.

14. Высокотемпературная термомеханическая обработка литых конструкционных сталей / М.М.Штейнберг, В.А.Протопопов, Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов // Изв. вузов. Черная металлургия. -1985. - Ш. - С.96-99.

15. Горячая деформация и рекристаллизационные паузы с целью измельчения структуры литых сталей / М.М. Штейнберг, В.А.Протопопов, М.А.Смирнов, Ю.Д.Корягин // Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1985. -С.73-75.

16. Исследование структуры и свойств сплава МА21 после упрочняющих обработок / Ю.Д.Корягин, С.И.Ильин, Б.К.Метелев и др. // Вопросы металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1988.-С.96-110.

17. Корягин Ю.Д. и др. Структура и свойства сплавов системы А1-М£-1Л, упрочненных термической обработкой и деформацией / Ю.Д. Корягин, Б.К. Ме-телев, А.Ю. Данилович // Металловедение сплавов алюминия с литием: Тезисы докладов Всесоюзной конференции. - М.: ВИЛС, 1991. - С.70-71.

18. Корягин Ю.Д. и др. Структура и свойства сплавов системы А1-М£-1л, упрочненных термической обработкой и деформацией / Ю.Д.Корягин, Б.К.Метелев, АЛО.Данилович // Технология легких сплавов. - 1991. - №9-10. -С. 35-39.

19. Корягин Ю.Д.. и др. Влияние режимов деформации и термической обработки на структуру и свойства сплава системы Mg-Li-Y / Ю.ДКорягин, М.Д. Пырьева, А.А. Приданников, В.А. Лазутина /У Магниевые сплавы современной техники: Сб. Академии наук России. - М.: Наука, 1992. - С. 87-91.

20. Корягин Ю.Д и др. Влияние термомеханической и термоциклической обработок на свойства сплава МА21 / Ю.Д.Корягин, С.И.Ильин, Б.К.Метелев, // Магниевые сплавы современной техники: Сб. Академии наук России. - М.: Наука, 1992.-С. 91-96.

21. Корягин Ю.Д., Данилович А.Ю. Влияние горячей пластической дефор-мациии на структуру и свойства литейных алюминиевых сплавов // Вопросы металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Тем. сб. науч. тр. -Челябинск: ЧГГУ, 1993. - С.96-102.

22. Корягин Ю.Д. Влияние режимов термомехаяической обработки на формирование структуры и свойств сверхлегких магниевых сплавов // Вопросы

30

металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Тем. сб. науч. тр. -Челябинск: ЧГТУ, 1994. - С.40-46.

23. Даммер А.Э. и др. Исследование свойств сплавов и разработка новых способов штамповки изделий авиакосмической техники / А.Э.Даммер, Ю.Д.Корягин, Е.В.Экк // Машины и технология прогрессивных процессов обработки материалов давлением: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧГТУ, 1996. - С. 39-56.

24. Корягин Ю.Д Структура и свойства литейного алюминиевого сплава АЛ9 после различных режимов термомеханической обработки // Вопросы теории и технологии литейных процессе»: Сб. науч. тр. - Челябинск: ЧГТУ, 1996. - С. 84-88.

25. Корягин Ю.Д., Смирнов М.А. Уменьшение склонности алюминий-литиевых сплавов к хрупкому разрушению методом термомеханической обработки // Фундаментальные проблемы физического металловедения перспективных материалов: Тезисы докладов XIV Уральской школы металловедов-термистов. - Ижевск, 1998. - С. 196-197.

26. Корягин Ю.Д. и др. Термомеханическое упрочнение литейного алюминиевого сплава АЛ9 / Ю.Д.Корягин, В.И.Крайнов, В-СЛСропачев // Изв. ВУЗов. Цветная металлургия. -1999. - №2. - С. 34-38.

27. Корягин ЮД. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на свойства лигой штамповой стали 4X5 МФО // Металловедение и термическая обработка. Межрегиональный сб. науч. тр. - Магнитогорск: МГТУ, 1999.-С. 11-15.

28. О применимости теории Кульман — Коттрелла — Эйтекина / Д.А. Мирзаев, Ю.Д. Корягин, Я.С. Добрынина, АЛ. Звонков // Известия Челябинского научного центра. - 2000. - ВыпЗ. - С. 32-35. (http://ww.sci.urc.ac.ru/new/2000_3/ 2000_3_4_4.pdf)

29. Анализ дислокационных механизмов возврата в деформированном алюминиево-магниевом сплаве / Д.А. Мирзаев, Ю.Д. Корягин, Я.С. Добр ынина, А.А. Звонков // Известия Челябинского научного центра. - 2000. - Вып.З. - С. 3641. (http'7/www.sci.шc.ac-ш/new/2000_3/2000_3_4_5. рёО

30. Разработка методики прогнозирования механических свойств в процессе длительного вылеживания на примере сплав АМгб / Д.А. Мирзаев, Ю.Д. Корягин, Я.С. Добрынина, АЛ. Звонков // Проблемы проектирования неоднородных конструкций: Сб. трудов XX Российской школы. - Миасс: Челябинский научный центр УрО РАН, 2001. - С. 270-277.

31. Разработка методики прогнозирования механических свойств в процессе длительного вылеживания на примере сплава 01570 / Д.А. Мирзаев, Ю.Д. Ко-

31

рягин, A.A. Звонков, Я.С. Добрынина // Наука и технологии: Сб. трудов XXI Российской школы. - М.: РАН, Отделение проблем машиностроения УрО РАН, 2001. -С. 178-185.

32. Прогнозирование возврата предела текучести холоднодеформированно-го сплава АМгб в процессе длительной выдержки при комнатной температуре / Д.А. Мирзаев, Ю.Д. Корягин, Я.С. Добрынина, A.A. Звонков // Известия Челябинского научного центра. - 2001. - Вып.2. - С. 46-51. (http://www.sci.urc.ac.ru/ new/2001_2/2001_2_4_2. pdf)

33. Корягин Ю.Д. Закономерности термомеханического упрочнения алюминий-магний-литиевых сплавов //Проблемы физического металловедения перспективных материалов: Тезисы докладов XVI Уральской школы металловедов-термистов. - Уфа: УрО РАН, 2002. - С. 144.

34. Корягин Ю.Д. Термическое и термомеханическое упрочнение сплава МА21 с исходной литой структурой // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия «Металлургия». - Вып.1. - Челябинск: Изд. ЮУрГУ. -2002.-№2(11).-С. 80-84.

35. Корягин Ю.Д. Термомеханическое упрочнение лёгких сплавов с литием. // Снежинск и наука — 2003. Современные проблемы атомной науки и техники: Сборник научных трудов Международной научно-практической конференции. — Снежинск: Изд-во СГФТА, 2003. — С. 254-255.

36. A.c. 945226 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ термомеханической обработки сплавов на основе магния / ЮДКорягин, М.М.Штейнберг, М.Д.Пырьева и др. (СССР). № 2995723/22-02; Заяв. 20.10.80; Опубл. 23.07.82. Бюлл. № 27.

37. A.c. 996510 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ обработки двухфазных СПЛЯВСВ 112 основе магния / Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, Б.К.Метелев и др. (СССР). № 3242676/22-02; Заяв. 03.02.81; Опубл. 15.02.83. Бюлл. № 6.

38. A.c. 1014972 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 04. Способ обработки литых изделий из алюминиевых и магниевых сплавов/ Ю.Д.Корягин, ММШтейнберг, М.И.Шляпников и др. (СССР). № 3348584/22-02; Заяв.26.10.81; Опубл. 30.04.83. Бюлл. №16.

39. A.c. 1033569 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ обработки сплавов на магниевой основе / Ю.ДЛСорягин (СССР) № 3439108/22-02; Заяв. 17.03.82; Опубл. 07.08.83. Бюлл. № 29:

40. A.c. 1177381 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ обработки двухфазных магниевых сплавов / Ю.Д.Корягин, Б.К.Метелев, С.И.Ильин, А,А.Приданнихов (СССР) № 3716833/22-02; Заяв.25.01.84; Опубл. 07.09.85. Бюлл. № 33.

32

41. A.c. 1457429 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 00,F 1/ 04. Способ изготовления деталей из литейных алюминиевых сплавов / Ю.Д.Корягин, М.И.Шляпников, Ю.А.Телятников, В.В.Проколов (СССР) № 42165885/31-02; 3аяв.25.03.87.

42. A.c. 1573049 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ термической обработки изделий из сплавов системы магний-литий / Ю.Д.Корягин, Б.К.Метелев, В.С.Чекушкин и др. (СССР) № 4415501/31-02; Заяв.25.04.88; Опубл. 23.06.90. Бюлл. № 23.

43. A.c. 1617012 СССР, МКИ3 С21 D 1/ 78. Способ обработки литых конструкционных сталей с исходной литой структурой / Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов, В.А.Протопопов, М.М.Штейнберг (СССР) № 4671559/31-02; Заяв.13.02.89: Опубл. 30.12.90. Бюл. №48. Зс.

44. A.c. 1642769 СССР, МКИ3 С22 F I/ 047. Способ обработки сплавов системы алюминий-магний-скандий / Ю.Д.Корягин, А.Ю. Данилович, А.Э.Даммер и др. (СССР) № 4630729/02; Заяв.ОЗ.01.89.

45. A.c. 1736191 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 04. Способ изготовления изделий из алюминиевых сплавов / Ю.Д.Корягин, Б.К.Метелев, Н.И.Сотников и др. (СССР) № 4674355/02; Заяв.28.02.89.

I i oJ. НАЦИОНАЛЬНАЯ ! БИБЛИОТЕКА

С. Петербург » ОЭ 300 акт

Корягин Юрий Дмитриевич

СТРУКТУРА, СВОЙСТВА И ТЕРМИЧЕСКАЯ СТАБИЛЬНОСТЬ ЛЁГКИХ СПЛАВОВ И СТАЛЕЙ, ПОДВЕРГНУТЫХ ДЕФОРМАЦИОННОЙ И ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКАМ

Специальность 05.16.01 — «Металловедение и термическая обработка металлов»

Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук

Издательство Южно-Уральского государственного университета

ИД № 00200 от 28.09.1999. Подписано в печать 03.09.2003. Формат 60x84 1/1, Печать офсетная. Усл. печ. л. 1,86. Уч.-изд. л. 2. Тираж 100 экз. Заказ 342/390

УОП Издательства. 454080, г. Челябинск, пр. им. В.И.Ленина, 76.

i I

I

I

I

I

V

t

f

!

Q-oo? - 4 1

P 15 7 6 4

v!

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ АЛЮМИНИЙ—МАГНИЙ ПРИ ДЕФОРМАЦИОННОЙ ОБРАБОТКЕ И ОЦЕНКА СТАБИЛЬНОСТИ ИХ УПРОЧНЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ДЛИТЕЛЬНЫХ ВЫДЕРЖКАХ.

1.1. Структура и свойства сплавов АМгб и 01570, подвергнутых отжигу и холодной пластической деформации.

1.2. Изменение свойств упрочненных холодной деформацией сплавов АМгб и 01570 в процессе вылеживания и последеформационных нагревов.

1.3. Прогнозирования изменения механических характеристик алюминий-магниевых сплавов, подвергнутых деформационному упрочнению, во время длительного хранения или эксплуатации изделий.

1.3.1. Разработка методики прогнозирования изменения механических свойств в процессе длительных выдержек упрочненных холодной деформацией сплавов системы алюминий—магний.

1.3.2. Прогнозирование изменения прочностных характеристик изделий из сплава АМгб при длительном хранении или эксплуатации при комнатной температуре и в неизотермических условиях.

1.3.3. Прогнозирование возврата предела текучести сплава АМгб в рамках уточнённой теории.

1.3.4. Прогнозирование изменения предела текучести изделий из сплава 01570, подвергнутого холодной деформации, в процессе длительного хранения при комнатной температуре и в неизотермических условиях.

Выводы.

ГЛАВА 2. ВЛИЯНИЕ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИХ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ А1—Mg—Li.

2.1. Влияние температуры пластической деформации на структуру, кинетику старения и упрочнение сплавов 1420 и 1421.

2.2. Свойства сплавов 1420 и 1421, подвергнутых термомеханической обработке.

Выводы.

ГЛАВА 3. ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЕ УПРОЧНЕНИЕ ЛИТЕЙНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ.

3.1. Структура и свойства литейных алюминиевых сплавов, деформированных в широком интервале температур.

3.2. Влияние термомеханической обработки на кинетику старения, свойства и характер разрушения высокопрочных литейных алюминиевых сплавов.

Выводы.-.

ГЛАВА 4. ВЛИЯНИЕ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ И

ДЕФОРМАЦИОННОЙ ОБРАБОТОК НА ФОРМИРОВАНИЕ

СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ МАГНИЙ-ЛИТИЕВЫХ СПЛАВОВ.

4.1. Термомеханическая обработка сплава МА21 с исходной горячештампованной структурой.

4.1.1. Изменение фазового состава, структуры и свойств сплава МА21 в зависимости от температурно-временных параметров нагрева и выдержки.

4.1.2. Влияние термомеханической обработки на механические характеристики и стабильность упрочненного состояния сплава МА

4.2. Термическое и термомеханическое упрочнение сплава МА с исходной литой структурой.

4.3. Термомеханическая обработка и стабильность упрочненного состояния сплава системы Mg—Li—Y.

Выводы.

ГЛАВА 5. ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНАЯ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛИТЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ И ШТАМПОВЫХ СТАЛЕЙ.

5.1. Свойства литых сталей, подвергнутых ВТМО.

5.2. Влияние ВТМО на особенности разрушения и хрупкость литых сталей.

Выводы.

ГЛАВА 6. РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ В ПРОМЫШЛЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

6.1. ВТМО штамповок из сплава АК6.

6.2.Термомеханическая обработка конусных тонкостенных литых деталей из алюминиевых сплавов.

6.3. Способ изготовления изделий из высокопрочных литейных алюминиевых сплавов с использованием НТМО.

6.4. Высокотемпературная термомеханическая обработка оправок из стали 4Х8В2.'.

6.5. Применение ВТМО при изготовлении лопаток для дробемётов.

Выводы.

Актуальность проблемы. Улучшение комплекса свойств металлов и сплавов, обеспечивающих надежность и долговечность работы машин и механизмов, является важнейшей научно-технической задачей. В авиакосмической технике и ракетостроении, для которых снижение собственного веса конструкции летательных аппаратов при высокой удельной прочности и жесткости имеет большое значение, широко применяются легкие и сверхлегкие сплавы на алюминиевой и магниевой основах [1—5 и др.]. С целью повышения прочностных характеристик этих сплавов могут быть использованы деформационная и термомеханическая обработки.

Деформационной упрочняющей обработке, в основном, подвергаются сплавы, практически не склонные к дисперсионному твердению. Для повышения прочностных свойств деформируемых алюминиевых сплавов чаще всего применяется умеренная холодная пластическая деформация (до 20.40%). В процессе длительного хранения (эксплуатации) может происходить снижение прочностных характеристик упрочненных элементов конструкций, что приводит к уменьшению эксплуатационной надежности изделий [6]. Поэтому актуальным является прогнозирование изменения уровня механических свойств упрочненных сплавов в процессе длительных выдержек с учетом изменения их структурного состояния.

Для дисперсионно-твердеющих цветных сплавов на основе алюминия и магния могут быть использованы различные схемы термомеханической обработки. К основным видам такой обработки относят низкотемпературную и высокотемпературную термомеханические обработки (НТМО и ВТМО).

В случае НТМО [7-13 и др.] сплав после закалки подвергается холодной деформации и последующему естественному или искусственному одно- или двухступенчатому старению. При оптимально подобранных режимах деформации и старения можно получить повышенные прочностные характеристики при сохранении достаточно высокой пластичности. Данную схему иногда видоизменяют и холодной деформации подвергают предварительно состаренные сплавы [14, 15]. Пластическая деформация при НТМО может осуществляться и в температурном интервале интенсивного развития процессов старения [16, 17 и др.]. Такая схема обработки часто обеспечивает более высокий уровень прочности, чем НТМО с использованием холодной деформации.

Некоторое увеличение прочностных характеристик при одновременном повышении пластичности и ударной вязкости дисперсионно твердеющих сплавов обеспечивается ВТМО [7, 17-21 и др.], которая предполагает пластическую деформацию при температуре нагрева под закалку или несколько ниже неё и последующее быстрое охлаждение с целью получения не только пересыщенного твердого раствора, но и исключения рекристаллизации деформированной матрицы. Окончательной операцией является старение деформированного сплава.

Из дисперсионно-твердеющих алюминиевых сплавов, подвергнутых ТМО, наиболее подробно изучены сплавы традиционно используемых систем (Al-Mg-Si, Al-Cu-Mg, Al-Cu-Mn, Al-Zn-Mg-Cu). В значительно меньшей степени исследована ТМО (особенно с деформацией при повышенных температурах) сплавов систем Al-Mg-Li, в которых распад пересыщенного твёрдого раствора происходит без образования зон Гинье — Престона [22]. Недостаточно изучена и термомеханическая обработка сверхлегких двухфазных магний-литиевых сплавов, имеющих рекордно малую для конструкционных металлических материалов плотность и высокую удельную прочность.

Подавляющее большинство исследований по термомеханической обработке выполнено на полуфабрикатах и изделиях, которые на стадии металлургического передела подвергались пластической деформации. В то же время в промышленности широкое применение находят литейные алюминиевые сплавы. Представлялось важным выяснить возможность осуществления термомеханической обработки этих сплавов, отличающихся от деформированных особенностями легирования, склонностью к дисперсионному твердению и типом выделяющихся фаз.

Проблема повышения прочности является весьма актуальной и для конструкционных и штамповых сталей, имеющих исходную литую структуру. В этом случае также следует ожидать благоприятного влияния ТМО на механические и служебные свойства. Однако этот вопрос практически не изучался.

Целью работы являлось исследование основных закономерностей формирования структуры и свойств при деформационной и термомеханической обработках алюминиевых и магниевых сплавов. Особое внимание уделялось разработке научных основ прогнозирования изменения механических характеристик сплавов, подвергнутых деформационному упрочнению, в процессе длительных выдержек. В задачу работы входило также изучение особенностей упрочнения при ТМО сплавов и сталей с исходной литой структурой. Практическим аспектом работы являлась разработка режимов термомеханической обработки для упрочнения ряда изделий в промышленных условиях.

Работа выполнялась в рамках Постановления СМ СССР № 827 от 18.03.1987 г. «О мерах по улучшению подготовки и планирования ВПК», (приказа по Минвузу, № 248 от 31.03. 1987 г.; Постановления правительства РФ № 145-14 от 22 февраля 2000 г. и Государственного контракта № А-564 от 09.07.1999 г.; программ, выполняемых по единому наряд-заказу и финансируемых из средств государственного бюджета; по хоздоговорам с предприятиями: Государственный ракетный центр «КБ имени академика В.П.Макеева» (г. Ми-асс), ОАО «КУМЗ» (г. Каменск-Уральский), ОАО «КУЛЗ» (г. Каменск-Уральский), ОАО «СТЗ» (г. Каменск-Уральский), а также по договорам о творческом содружестве с предприятиями ОАО «КамАЗ» (г. Набережные Челны), НИАТ (г. Москва), ИМет РАН им. А.А.Байкова (г. Москва).

Научная новизна работы определяется совокупностью результатов теоретических и экспериментальных исследований и состоит в следующем:

1. Разработана методика прогнозирования • изменения прочностных свойств сплавов системы алюминий—магний, подвергнутых деформационному упрочнению, в условиях их многолетней выдержки в изотермических и неизотермических условиях.

2. Установлены закономерности формирования механических свойств алюминий-магний-литиевых сплавов при термомеханической обработке. Показано, что ВТМО ослабляет интеркристаллитное охрупчивание, проявляющееся при старении этих сплавов.

3. Впервые показана возможность использования термомеханической обработки для упрочнения литейных алюминиевых сплавов. Определены темпе-ратурно-деформационные параметры такой обработки, позволяющие получить высокий комплекс механических и служебных характеристик сплавов системы Al-Cu-Mn.

4. Получены новые закономерности влияния высокотемпературной термомеханической обработки на свойства сверхлегких двухфазных магний—литиевых сплавов. Впервые показано, что благоприятное сочетание прочностных характеристик и пластичности этих сплавов, обеспечивает применение комбинированной обработки, сочетающей ТЦО и ВТМО.

Показана целесообразность замены в магний-литиевых сплавах алюминия иттрием, позволяющая получать нерекристализованную структуру при проведении ВТМО.

Установлено, что эффект термомеханического упрочнения магний-литиевых сплавов устойчиво сохраняется в условиях многолетней выдержки при комнатной температуре.

5. Сформулированы основные закономерности влияния ВТМО на структуру и механические свойства высокоотпущенных конструкционных и штам-повых сталей с исходной литой структурой. Показано, что использование такой обработки эффективно ослабляет многие виды интеркристаллитной хрупкости литых сталей.

На защиту выносятся следующие основные положения, определяющие научное значение работы и её новизну.

1. Результаты исследования изменения структуры и свойств деформированных алюминиевых сплавов системы А1—Mg в процессе длительных выдержек при комнатной и повышенных температурах и создание на основе полученных данных, с учетом дислокационной модели возврата, методики прогнозирования уровня механических характеристик этих сплавов при многолетнем хранении или эксплуатации в изотермических и неизотермических условиях.

2. Закономерности термомеханического упрочнения стареющих сплавов систем Al-Mg-Li и Al-Mg-Li-Sc.

3. Особенности формирования структуры и свойств при термомеханической обработке литейных алюминиевых сплавов.

4. Результаты исследования влияния ВТМО на структуру, свойства и стабильность упрочненного состояния сверхлегких двухфазных магниево-литиевых сплавов.

5. Закономерности влияния ВТМО на свойства и различные виды хрупкости литых конструкционных и штамповых сталей.

6. Результаты промышленного опробования и внедрения ТМО.

Научное направление работы: деформационное и термомеханическое воздействие на структуру, свойства и термическую стабильность упрочненного состояния алюминиевых и магниевых сплавов и сталей с различной исходной структурой.

Достоверность результатов и выводов обеспечивается использованием современных методов структурного анализа и исследования физико-механических свойств, сравнением с литературными данными теоретических и экспериментальных исследований, практическим использованием и авторскими свидетельствами на изобретения способов обработки исследованных материалов.

Практическая ценность работы. Выявленные закономерности позволяют целенаправленно подходить к выбору объектов и режимов термомеханического и деформационного упрочнения.

На основании разработанной методики, проведенных экспериментов и статистического материала в работе даны практические рекомендации и осуществлено прогнозирование свойств упрочненных холодной деформацией алюминиевых сплавов, применяемых для изделий специальной техники разработки Государственного ракетного центра «КБ имени академика В.П.Макеева». Для алюминий-литиевых и магний-литиевых сплавов, используемых в изделиях этого предприятия, даны практические рекомендации по осуществлению термической и термомеханической обработок, приводящие к улучшению качества продукции, а способ обработки магниевых сплавов (А.С. №945226) внедрен в производство. На Каменск-Уральском литейном заводе разработаны и внедрены технологические процессы, включающие ТМО, обеспечивающие улучшение комплекса свойств изделий из литейных алюминиевых сплавов. Разработки защищены авторскими свидетельствами. На ОАО «КУМЗ» опробованы режимы ВТМО для штамповок из алюминиевого сплава. Результаты исследования использованы на кузнечном заводе объединения «КамАЗ» для улучшения качества и долговечности литых деталей дробемётов фирмы «Berger». Общий годовой экономический эффект от внедрения работ составил 954,23 тыс. руб. (в ценах 1985 г.). Экономический эффект от внедрения методики прогнозирования изменения прочностных характеристик при длительном хранении изделий из сплава АМгб составляет 950,00 тыс. руб. (в ценах 2000 г.).

Апробация работы. Основные результаты диссертации были доложены и обсуждены на следующих семинарах и конференциях: научно-технический семинар «Формирование структуры сталей и сплавов при деформации и термообработке» (Челябинск, 1972 г.); научно-практическая конференция «Экономия черных металлов и пути повышения эффективности их использования в народном хозяйстве» (Челябинск, 1975); Вторая Башкирская областная конференция

Современные проблемы металловедения и термообработки» (Уфа, 1975); научно-техническая конференция, посвященная 50-летию Сибирского металлургического института им. С. Орджоникидзе (Новокузнецк, 1979); научно-технический семинар «Легирование и свойства конструкционных сталей» (Киев, 1984); Всесоюзная научно-техническая конференция «Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов» (Ижевск, 1984); V, VI Республиканская научно-техническая конференция «Демпфирующие металлические материалы» (Киров, 1988, 1991); II Всесоюзное совещание по исследованию, разработке и применению магниевых сплавов в народном хозяйстве (Москва, 1988); научно-технический семинар «Пластичность и деформируемость при обработке металлов давлением» (Челябинск, 1989); Всесоюзная конференция литейщиков «Проблемы повышения качества литейных сплавов» (Ростов-на-Дону, 1990); Межреспубликанская научно-техническая конференция «Прогрессивные методы получения конструкционных материалов и покрытий, повышающих долговечность деталей машин» (Волгоград. 1991); Всесоюзная конференция «Металловедение сплавов алюминия с литием» (Москва, 1991); Второй Международный семинар «Нелинейные и разрывные задачи управления и оптимизации» (Челябинск, 1993); VII Российская научно-техническая конференция «Демпфирующие материалы» (Киров, 1994); XIV Уральская школа металловедов-термистов «Фундаментальные проблемы физического металловедения перспективных материалов» Ижевск, 1998); XX Российская школа по проблемам проектирования неоднородных конструкций (Миасс, 2000); XXI Российская школа по проблемам науки и технологии (Миасс, 2001); XVI Уральская школа металловедов-термистов «Проблемы физического металловедения перспективных материалов» (Уфа, 2002); Международная научно-практическая конференция «Современные проблемы атомной науки и техники» (Снежинск, 2003); ежегодные научно-технические конференции (Челябинский политехнический институт, 1986-1990; Челябинский государственный технический университет, 1996; Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, 1998—2002).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 56 работ и получено 10 авторских свидетельств на изобретения.

Структура и объём диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения и приложений. Содержит 320 страниц машинописного текста, включая 47 таблиц, 96 иллюстраций и приложения. В списке литературы приведено 301 наименование работ отечественных и зарубежных авторов.

Основные результаты работы могут быть сформулированы следующим образом:

1. Для сплавов системы алюминий—магний, подвергнутых деформационному упрочнению, на основе дислокационной модели возврата и анализа экспериментальных данных разработана методика прогнозирования изменения прочностных свойств этих сплавов в условиях многолетних выдержек. На основании этой методики проведена количественная оценка изменения прочностных характеристик изделий из сплавов А1—Mg в процессе их длительного хранения или эксплуатации в изотермических и неизотермических условиях.

2. Установлено положительное влияние скандия на термическую стабильность упрочненного состояния деформированных алюминий-магниевых сплавов.

3. Выявлены закономерности термомеханического упрочнения дисперсионно твердеющих сплавов повышенной прочности систем А1—Mg-—Li и А1— Mg—Li—Sc. Наибольшее упрочнение этих сплавов, достигается при НТМО с деформацией при температурах интенсивного распада пересыщенных твердых растворов. ВТМО обеспечивает незначительное повышение пределов текучести и прочности этих сплавов, заметно увеличивает сопротивление малоцикловой усталости, а также благоприятно влияет на пластичность и ударную вязкость, уменьшая склонность к интеркристаллитному охрупчиванию. Такая обработка положительно сказывается и на сопротивление некоторым видам коррозии.

Сплав системы Mg—Li—А1, содержащий скандий, является более благоприятным объектом для термомеханического упрочнения по сравнению со сплавом без скандия.

4. Впервые осуществлена термомеханическая обработка литейных алюминиевых сплавов высокой прочности и показано, что такая обработка может быть использована для улучшения комплекса свойств литейных сплавов системы Al-Cu-Mn. Установлено, что для этих сплавов, в основном, справедливы те

Ф же закономерности влияния термомеханической обработки на механические свойства, что и для алюминиевых сплавов, подвергнутых предварительной горячей обработке давлением. Максимальный эффект упрочнения, при некотором снижении пластичности, обеспечивает НТМО с деформацией в районе температур интенсивного распада пересыщенных твердых растворов. ВТМО позволяет получить меньшее, по сравнению с НТМО, повышение прочностных ^ свойств этих сплавов при одновременном увеличении их пластичности.

5. При осуществлении ВТМО горячая пластическая деформация, проводимая при температурах гомогенизации, интенсифицирует распад пересыщенных твердых растворов литейных алюминиевых сплавов в процессе последующего охлаждения, что следует учитывать при оценке прокаливаемости упрочняемых изделий.

Пластическая деформация при ТМО оказывает ускоряющее воздействие на распад твердых растворов при окончательном старении, причем наиболее значительное влияние наблюдается после деформирования, проводимого при температурах дисперсионного твердения. Интенсифицирующее воздействие горячей деформации на процессы распада проявляется лишь при сравнительно длительном старении.

6. Показано, что использование ВТМО позволяет заметно повысить прочностные свойства двухфазных магний-литиевых сплавов при сохранении удовлетворительной пластичности. Для сплава системы Mg—Li—А1 этот эф

Ш фект наблюдается как при исходной горячедеформированной, так и литой структуре. При осуществлении ВТМО этого сплава нагрев перед деформацией целесообразно проводить до температур выше температуры растворения фазы AlLi. При этом следует отметить, что при ВТМО сплава Mg—Li—А1 не удается полностью подавить рекристаллизационные процессы даже в относительно небольших сечениях заготовок. Более благоприятным объектом для ВТМО оказался магний-литиевый сплав, легированный иттрием, в котором процессы рекристаллизации при осуществлении обработки были практически полностью подавлены.

7. Эффект термомеханического упрочнения сплава системы Mg—Li—А1 достаточно стабилен при умеренных нагревах и длительном многолетнем вылеживании при комнатной температуре. Замена алюминия иттрием повышает термическую стабильность магний-литиевого сплава, подвергнутого термомеханическому упрочнению.

8. Для горячештампованного сплава системы Mg—Li—А1 наиболее благоприятное сочетание прочностных характеристик и пластичности может быть достигнуто при совмещении термоциклической обработки с ВТМО.

9. Выявлены общие закономерности влияния ВТМО на механические свойства высокоотпущенных конструкционных и штамповых сталей с исходной литой структурой. Они оказались отличными от тех, которые имеют место для исходного горячедеформированного состояния. ВТМО литых сталей с деформацией при температуре аустенитизации или близкой к ней одновременно с дополнительным их упрочнением всегда обеспечивает повышение пластичности, ударной вязкости и понижение температуры вязко-хрупкого перехода. Эти закономерности реализуются независимо от особенностей легирования, склонности к обратимой отпускной хрупкости или хрупкости, связанной с вторичным твердением. Они проявляются в случае проведения ВТМО на сталях, не подвергнутых и подвергнутых предварительной гомогенизации.

Для литых сталей, так же как и для кованых и катаных материалов, ВТМО значительно ослабляет следующие виды интеркристаллитного охрупчивания: хрупкость в закаленном состоянии, связанную с развитием задержанного разрушения; обратимую и необратимую отпускную хрупкость; хрупкость, развивающуюся при замедленном нагружении при повышенных температурах. Этот эффект обусловлен не только затруднением развития интеркристаллитных трещин по границам аустенитных зерен, формирующихся при нагреве под закалку, но и по границам исходной грануляционной структуры.

10. Совокупность полученных данных позволяет считать, что ВТМО является эффективным методом борьбы с. многими видами интеркристаллитной хрупкости не только деформированных, но и литых металлических материалов.

11. Разработаны, опробованы в производственных условиях и внедрены режимы термомеханической обработки изделий из лёгких сплавов и сталей с различной исходной структурой.

Автор считает своим долгом выразить искреннюю благодарность сотрудникам кафедры физического металловедения и физики твёрдого тела ЮУрГУ и, в первую очередь, профессору, доктору технических наук, лауреату Государственной премии СССР Михаилу Анатольевичу Смирнову и профессору, доктору физико-математических наук Джалалу Аминуловичу Мирзаеву, в творческом содружестве с которыми выполнены исследования, положенные в основу этой работы.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведено систематическое исследование структуры и свойств легких сплавов на алюминиевой и магниевой основах, а также конструкционных и штамповых сталей с исходными горячештампованной и литой структурами после различных режимов деформационной и термомеханической обработок.

1. Алюминий. Металловедение, обработка и применение алюминиевых сплавов. Пер. с англ. / Под ред. А.Т.Туманова, Ф.И.Квасова, И.Н.Фридляндера. - М.: Металлургия, 1972. - 664 с.

2. Фридляндер И.Н. Конструкционные алюминиеволитиевые сплавы // Металловедение и термическая обработка металлов. 1990. -№ 4. - С.2 — 8.

3. Фридляндер И.Н. Алюминиевые сплавы в летательных аппаратах в периоды 1970 — 2000 и 2001 -2015 гг. //Металловедение и термическая обработка металлов. 2001. - № 1. - С.5 - 9.

4. Магниево-литиевые сплавы /М.Е.Дриц, Ф.М.Елкин, И.И.Гурьев и др-.М.: Металлургия, 1980.- 140 с.

5. Магниевые сплавы. ч.2. Справочник. Технология производства и свойства отливок и деформированных полуфабрикатов / Под ред. И.И. Гурьева, М.В. Чухрова .М.; Металлургия, 1978. - 296 с.

6. Алюминий: свойства и физическое металловедение: Справ, изд. Пер. с англ. / Под ред. Хетча Дж.Е. — М.: Металлургия, 1989. 422 с.

7. Рабинович М.Х. Термомеханическая обработка алюминиевых сплавов. -М.: Машиностроение, 1972. 160 с.

8. Дриц М.Е. и др. Влияние пластической деформации на свойства и структуру стареющих магниевых сплавов, содержащих неодим / М.Е. Дриц, З.А. Свидерская, Л.Л. Рохлин // Исследование сплавов цветных металлов. — М.: Изд. АН СССР. 1962. - Вып.З. - С. 156 - 162.

9. Свидерская З.А. и др. Влияние холодной деформации на свойства некоторых алюминиевых сплавов / .З.А. Свидерская, М.Е. Дриц, А.А.Ващенко, Л.Л. Рохлин // Исследование сплавов цветных металлов. — М.: Изд. АН СССР. — 1960. — Т.Н. — С.67 — 72.

10. Бер Л.Б. и др. Влияние НТМО на структуру и свойства листов из сплава Д16 / Л.Б.Бер, А.М.Бобылева, Н.В.Бухарина и др.// Технология легких сплавов. 1978. - №12. - С.З - 8.

11. Свидерская З.А., Рохлин Л.Л. Влияние холодной деформации на механические свойства сплава А1 1,5% Mg2Si при различных режимах старения // Исследование сплавов цветных металлов: Сб.науч. тр. - М.: АН СССР. — 1960. - Т. 11. - С.84 - 89.

12. Дриц A.M. и др. О природе упрочнения сплавов системы Al-Zn-Mg при НТМО / A.M.Дриц, В.Г.Давыдов, Л.И.Левин // Проблемы металловедения цветных металлов. 1978. — С.103 — 112.

13. Романова P.P. и др. Структура и механические свойства сплава алюминий-медь после двухступенчатого старения и деформации / Р.Р.Романова, В.В.Бычков, А.И.Уваров // Физика металлов и металловедение . 1974. - Т.38. - Вып.2. - С.349-355.

14. Романова P.P. и др. Влияние вылеживания и пластической деформации на искусственное старение сплава Al-Zn-Mg / Р.Р.Романова, Н.И.Буйнов,

15. B.Г.Пушин // Физика металлов и металловедение . 1974. - Т.38. — Вып.5. —1. C.1053 — 1057.

16. Павлов В.А. Упрочнение сплавов путем пластической деформации в области температур аномальной зависимости механических свойств // Физика металлов и металловедение. 1963. — Т.16. -Вып.1. - С. 155 - 158.

17. Павлов В.А. и др. Упрочнение алюминиевых сплавов АВ и В95 при помощи термомеханической обработки / В.А.Павлов, Ю.И.Филиппов, С.А.Фризен // Физика металлов и металловедение. 1965. -Т.20. - Вып.5. -С.770 - 774.

18. Смирнов М.А. и др. Упрочнение штамповых сталей при высокотемпературной термомеханической обработке / М.А.Смирнов, М.М. Штейнберг, Л.Г.Гуревич и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1973. №9. — С.29-31.

19. Творогов И.М., Халиков Р.С. Структура границ зерен и ударная вязкость сплавов АК6 и В93 после высокотемпературной деформации с закалкой // Металловедение и термическая обработка металлов. 1970. - №2. — С.ЗЗ — 36.

20. Добролюбов В.И. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на структуру и свойства алюминиевых сплавов АК6 и В93: Автореф. дис. канд. техн. наук. — М., 1977. — 22 с.

21. Рабинович М.Х., Елагин В.И. К вопросу о высокотемпературной термомеханической обработке алюминиевых сплавов // Металловедение сплавов легких металлов. М.: Наука. - 1970. - С.21 - 29.

22. Фридляндер И.Н. Алюминиевые деформируемые конструкционные сплавы. М.: Металлургия, 1979. - 208 с.

23. Филатов Ю.А. и др. Промышленные сплавы на основе системы алюминий-магний -скандий / Ю.А. Филатов, В.И. Елагин, В.В. Захаров // Скандий 94:Тезисы докладов конф. Москва, 1994. - С.ЗЗ.

24. Дриц. М.Е. и др. Структура и свойства сплавов Al-Sc и Al-Mg-Sc / М.Е.Дриц, Л.С.Торопова, Ю.Г.Быков и др.// Металлургия и металловедение цветных сплавов. М.: Наука, 1982. - С.213 - 223.

25. Дриц М.Е. и др. Влияние дисперсности фазы БсАЬна упрочнение сплава Al-6.3%Mg-0,21Sc / М.Е.Дриц, Ю.Г.Быков Л.С.Торопова, // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. - №4. - С.48 - 50.

26. Елагин В.И. и др. Перспективы легирования алюминиевых сплавов скандием / В.И.Елагин, В.В.Захаров, Т.Д.Ростова // Цветные металлы. 1982. -№12. -С.96 —99.

27. Елагин В.И. и др. Алюминиевые сплавы, легированные скандием / В.И.Елагин, В.В.Захаров, Т.Д.Ростова // Металловедение и термическая обработка металлов. 1992. - № 1. - С.24 - 28.

28. Fujikawa S.I. Sakauchi Kinetics of precipitation in Al-0,20 mass.% Sc alloy // Proc. of ICAA-6. 1998. - P.805 - 810.

29. Дриц M.E. и др. О механизме влияния скандия на повышение прочности и термической стабильности сплавов Al-Mg / М.Е.Дриц, С.Г.Павленко, Л.С.Торопова и др. // ДАН СССР. Металлы. 1981. - Т.257. - №2. - С.353 -356.

30. Дриц М.Е. и др. Гомогенизация сплавов системы Al-Mg-Sc / М.Е.Дриц, Л.С.Торопова, Ю.Г.Быков // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1983. №7. - С.60-63.

31. Промышленные алюминиевые сплавы: Справ, изд. / С.Г.Алиева, М.Б.Альтман, С.М.Амбарцумян и др. 2-е изд. перераб. и доп. М.: Металлургия, 1984.-528 с.

32. Металловедение алюминия и его сплавов. Справ, руководство / А.И.Беляев, О.А.Романова, О.С.Бочвар и др. М.: Металлургия, 1971. - 352 с.

33. Промышленные деформируемые, спеченные и литейные алюминиевые сплавы / Под ред. Ф.И.Квасова, И,Н.Фридляндера. М.: Металлургия, 1972.-552 с.

34. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов. Справочник / З.Н.Арчакова, Г.А.Балахонцев, И.Г.Басова и др. — М.: Металлургия, 1974.-432 с.

35. Филатов Ю.А. Деформируемые сплавы на основе системы AL-Mg-Sc // Металловедение и термическая обработка металлов. 1996. - №6. — С.ЗЗ — 36.

36. Исследование различных режимов старения и возврата в сплаве влю-миний магний / М.Ф.Комарова, Н.Н.Буйнов, Р.М.Леринман, Л.И.Осокина // Физика металлов и металловедение. - 1967. - Т.23. - Вып.4. - С. 641-647.

37. Буйнов Н.Н., Захарова P.P. Распад пересыщенных твердых растворов. -М.: Металлургия, 1964. 143 с.

38. Штремель М.А. Прочность сплавов. Часть II. Деформация: Учебник для вузов. — М.: МИСиС, 1997. 527 с.

39. Маннинг Дж. Кинетика диффузии атомов в кристаллах. — М.: Мир, 1971.-277 с.

40. Орлов А.Н., Трушин Ю.В. Энергии точечных дефектов в металлах. — М.: Энергоатомиздат, 1983. 80 с.

41. Фёдоров Г.Б., Смирнов Е.А. Диффузия в металлах и сплавах // Итоги науки и техники. Металловедение и термическая обработка. Т. 8. — М.: Наука, 1974.-С.5-63.

42. Хоникомб Р. Пластическая деформация металлов. М.: Мир, 1972. —408 с.

43. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. — М.: Металлургия, 1978. 566 е.

44. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. — М.: Металлургия, 1987.-392 с.

45. Мирзаев Д.А., Гойхенберг Ю.Н. Определение остаточных напряжений и плотности дислокаций рентгеновским и электронномикроскопическим методами: Учеб. пособ. Челябинск: ЧПИ, 1990. — 22 с.

46. Штремель М.А., Беляков Б.Г. Возможности электронномикроскопи-ческого измерения плотности дислокаций // Физика металлов и металловедение, 1968.-Т.25.-Вып. 1. — С.140 151.

47. Рябошапка К.П. Возможности рентгенографического анализа дислокационных структур деформированных кристаллов. // Заводская лаборатория. — 1981. Т. 47. - № 5. - С.26 - 33.

48. Уманский Я.С. и др. Кристаллография, рентгенография и электронная микроскопия. / Уманский Я.С., Скаков Ю.А., Иванова А.Н., Расторгуев JI.H. // М.: Металлургия, 1982. — 632 с.

49. Волков Ю.А., Соколова Т.И. Изменение свойств сплава АМг7 при хранении // Металловедение и термическая обработка металлов. 1970. - № 11. С. 32-34.

50. Влияние нагартовки на свойства листового материала из сплава АМгб / Н.Б. Кондратьева, В.Р.Шнейнингер, Ю.П.Арбузов и др. // Алюминиевые сплавы. Вып.5. Конструкционные сплавы. - М.: Металлургия, 1968. - С.88 - 82.

51. Кондратьева Н.Б. и др. Свойства нагартованного листового материала из сплава АМгб / Н.Б.Кондратьева , Ю.П.Арбузов, В.П.Горохов // Алюминиевые сплавы. Вып. 6. Свариваемые сплавы. -М.: Металлургия, 1969. - С.9 - 13.

52. Педь А.А. и др. Исследование возможности применения сплава АМгб, нагартованного на 30%, для сварных конструкций / А.А.Педь, В.И.Змеевский, Л.Н.Полякова // Алюминиевые сплавы. Вып.6. Свариваемые сплавы. -М.: Металлургия, 1969. - С. 14 - 16.

53. Вайнблат Ю.М. и др. Влияние программы горячей деформации на размер зерна в сплаве АМгб. Спонтанная рекристаллизация. / Ю.М. Вайнблат, Э.А.Варфоломеева, Н.А.Шаршагин, П.Ш.Ланцман // Технология легких сплавов. 1980. -№ 7. - С.З - 7.

54. Вайнблат Ю.М. и др. Влияние программы горячей деформации на размер зерна в сплаве АМгб. Статическая рекристаллизация. / Ю.М. Вайнблат, Э.А.Варфоломеева, Н.А.Шаршагин, П.Ш.Ланцман // Технология легких сплавов. 1980. -№ 9. - С. 3 - 6.

55. Burgers W.G. Recovery and Recrystallization Viewed as Processes of Dissolution and Movement of Dislocations // Proc. Royal Acad, of Science, Amsterdam 1947. V. 40. - PP. 452, 595, 719, 858.

56. Коттрелл A.X. Дислокации и пластическое течение в кристаллах. — М.: Металлургиздат, 1958. 267 с.

57. Mott N.F. A Theory of Work Hardening of Metals. II. Flow Without Slip-Lines, Recovery and Creep // Philosophical Magazine. 1953. - V.44. - P.741 - 753.

58. Kuhlmann D. Zur Theorie der Nachwirkungserscheinungen // Zeitschrift fur Metallkunde, 1949, Bd. 40, S. 241 249.

59. Cottrell A.H., Aytekin V. The Flow of Zinc Under Constant Stress // J. Inst. Metals. 1950. V. 77. - P. 389 - 422.

60. Dix Jr. E.R., Thermal Treatment of Aluminium Alloys // Trans. ASM (Seminar on Physical Metallurgy of Aluminium Alloys. 1949. - P. 210.

61. Захаров В.В. Термическая стабильность А1 Li сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. - 1999. №1. - С.35 - 39.

62. О применимости теории Кульмана-Коттрелла-Эйтекина / Д.А.Мирзаев, Ю.Д.Корягин, Я.С.Добрынина, А.А.Звонков // Известия Челябинского научного центра, 2000, вып.З, с. 32-35. (http://www.sci.urc.ar.ru/news/20003/2000344.pdf)

63. Анализ дислокационных механизмов в деформированном алюминие-во-магниевом сплаве / Д.А.Мирзаев, Ю.Д.Корягин, Я.С.Добрынина, А.А.Звонков // Известия Челябинского научного центра,2000,вып.З,с.36 — 41. (http://www.sci.urc.ar.ru/news/20003/2000345.pdf)

64. Смит И.О., Норсвуд Д.О. Обратные напряжения при высокотемпературной ползучести сплавов Al-Mg // Прочность металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1990.-С. 160- 165.

65. Мотт Н.Ф. Поведение металла под воздействием знакопеременных напряжений // Дислокации и механические свойства кристаллов. М.: Изд. иностр. литературы, 1960. С.321 - 342.

66. Зеегер А. Механизм скольжения и упрочнения в кубических гране-центрированных и гексагональных плотноупакованных металлах // Дислокации и механические свойства кристаллов. — М.: Изд. иностр. литературы, 1960. — С. 179-268.

67. Бонневиль Ж., Вандерсхейве Г. Исследование поперечного скольжения в структуре ГЦК сплавов // Прочность металлов и сплавов. — М.: Металлургия, 1990. С.10 - 14.

68. Штремель М.А. Прочность сплавов. Часть I. Дефекты решетки: Учебник для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: МИСиС, 1999. - 384 с.

69. Чадек И. Ползучесть металлических материалов. Пер. с чешек. — М.: Мир, 1987.-304 с.

70. Хирш П. Распределение дислокаций и механизмы упрочнения в металлах // Структура и механические свойства металлов. Пер. с англ. / Под ред. В.А.Алексеева. М.: Металлургия, 1967. - С.42 - 74.

71. Любов Б.Я. Кинетическая теория фазовых превращений. — М.: Металлургия, 1969. -264 с.

72. Хорита Ц, Ленгдон Т.Г. Высокотемпературная ползучесть сплавов Al-Mg//Прочность металлов и сплавов. -М.: Металлургия, 1990. — С. 165 170.

73. Фёдоров Г.Б., Смирнов Е.А. Диффузия в металлах и сплавах // Итоги науки и техники. Металловедение и термическая обработка. Т. 15. М.: Наука, 1981.-С.З-46.

74. Уточнение теории возврата механических свойств применительно к сплаву АМгб / Д.А.Мирзаев, Ю.Д.Корягин, Я.С.Добрынина, А.А.Звонков // Известия Челябинского научного центра,2001,вып.2,с.46-51.( http://www.sci.urs.ar.ru/news/20022/200224l.pdf)

75. Грабский М.В. Структурная сверхпластичность металлов. — М.: Металлургия, 1975.-270 с.

76. Фридель Ж. Дислокации. Пер. с англ. / Под ред. А.Л.Ройтбурда. М.: Мир, 1967.-643 с.

77. Судзуки Т., Ёсината X., Такеути С. Динамика дислокаций и пластичность. М.: Мир, 1986 - 296 с.

78. Двайт Г.Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы. -М.: Наука, 1983.-176 с.

79. Янке Е. и др. Специальные функции. Формулы, графики, таблицы. / Е. Янке, Ф. Эмде, Ф. Лёш. Пер. с 6-ого переработанного немецкого издания. М.: Наука, 1977. - 342 с.

80. Drouart R., Washburn J., Parker E.R. Recovery in Single Crystals // Trans. American Institute of Mining and Metallurgical Engineers, 1953, v. 197. P. 1226 -1231.

81. Бернер P., Кронмюллер Г. Пластическая деформация монокристаллов. -М.: Мир, 1969-272 с.

82. Drouart R., Washburn J., Parker E.R. Recovery in Single Crystals // Trans. American Institute of Mining and Metallurgical Engineers. 1953. - V.197. - P. 1226-1231.

83. Штейнберг C.C. Металловедение. -M.: Металлургиздат.1961. 598 с.

84. Зарапин Ю.А. и др. Стали и сплавы в металлургическом машиностроении / Ю.А.Зарапин, В.Д.Попов, Н.А.Чиченев М.: Металлургия, 1980. — 144 с.

85. Колачев Б.А. и др. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов / Б.А. Колачев, В.И. Елагин, В.А. Ливанов. М.: МИСИС, 1999.-416 с.

86. Термическая обработка в машиностроении. Справочник / Под ред. Ю.М.Лахтина, А.Г.Рахштадта. М.: Машиностроение, 1980. - 783 с.

87. Влияние температуры и продолжительности отпуска на структуру и фазовый состав сплава АМгб / Ф.Л.Локшин, Г.В.Шаханова, А.Г.Агеева,

88. Л.Н.Баканова // Металловедение и термическая обработка металлов. 1966. -№9. — С.59-61.

89. Корягин Ю.Д. и др. Механические свойства алюминиевых сплавов после термомеханической обработки / Ю.Д. Корягин, Н.Т. Карева, М.А. Смирнов // Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр.№ 133: Челябинск: ЧПИ, 1974. - С. 165 - 169.

90. Карева Н.Т. и др. Высокотемпературная термомеханическая обработка штамповок из сплава АК6 / Н.Т. Карева, Ю.Д. Корягин,М,А. Смирнов, И.Я. Зальцман // Бюллетень ЦНТИ: Челябинск 1973. - №264-73. - С. 1-4.

91. Структура и свойства сплава на алюминиевой основе, подвергнутого термомеханической обработке / Г.Е. Гольдбухт, Н.Т. Карева, М.М. Штейнберг, Ю.Д. Корягин и др. //Алюминиевые сплавы и специальные материалы: Тр. ВИ-АМ, вып.9.-М.: ОНТИ, 1975.-С.7- 10.

92. Исследование упрочнения алюминиевых сплавов после различных режимов термомеханической обработки / Н.Т. Карева, М.А.Смирнов, И.Я.Зальцман, Ю.Д. Корягин и др. // Технология легких сплавов. 1976. №5. -С.18-25.

93. Влияние термомеханической обработки на свойства алюминиевых сплавов / М.М.Штейнберг, Н.Т.Карева, .Ю.Д.Корягин и др. // Изв. АН СССР. Металлы. 1976. -№5. - С. 175 - 182.

94. Влияние термомеханической обработки на структуру и свойства сплава Д1 / Н.Т.Карева, М.А.Смирнов, Ю.Д.Корягин и др. // Алюминиевые сплавы и специальные материалы: Тр. ВИАМ, вып. 10. М.ЮНТИ, 1977. — С.28 -33.

95. Фридляндер И.Н. Основные направления развития деформируемых алюминиевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1970. №4. - С.44 -51.

96. Фридляндер И.Н. и др. Изменение фазового состава сплава 01420 в процессе старения / И.Н.Фридляндер, В.С.Сандлер, Т.И.Никольская // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1971. -№5. С.2 - 5.

97. Фридляндер И.Н. и др. Исследование старения сплава системы алюминий — магний литий / И.Н.Фридляндер, В.С.Сандлер, Т.И.Никольская // Физика металлов и металловедение. - 1971. - Т.32. - Вып.4. - С.767 - 774.

98. Thompson G., Noble В. Precipitation Characteristics of А1 Li Alloys Containing Magnesium // J. Inst. Met. - 1973. - V. 101. - №4. - P. 111 - 113.

99. Фридляндер И.Н., Сандлер B.C. Сплав 1420 системы А1 Mg - Li // Металловедение и термическая обработка металлов. - 1988. -№8. — С.28 — 36.

100. Фридляндер И.Н. и др. Распад твердого раствора сплавов системы А1 Li / И.Н.Фридляндер, В.С.Сандлер, Т.И.Никольская // Металловедение и термическая обработка металлов. - 1972. - №3. - С.42 — 43.

101. Шамрай Ф.И. Литий и его сплавы. М.: Изд. АН СССР, 1952. - 254с.

102. Легкие сплавы, содержащие литий / М.Е. Дриц, Е.М. Падежнова, Л.Л. Рохлин и др. М.: Наука, 1982. - 142 с.

103. Фридляндер И.Н. и др. Фазовый состав и механические свойства сплавов алюминия с магнием и литием / И.Н.Фридляндер, В.Ф.Шамрай, Н.В Ширяева // Изв. АН СССР. Металлы. 1965. №2. - С.153 - 156.

104. Шнейдер Г.Л. и др. / Устойчивость пересыщенного твердого раствора алюминиевого-магниево-литиевогосплава с добавкой скандия // Г.Л. Шнейдер , С,Ф. Данилов, Е.Н. Малышева // Цветные металлы. 1993. - №3. - С.52 -54.

105. Шнейдер Г.Л., Дриц A.M. Прокаливаемость алюминиево-литиевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1995. — №9. -С.26-30.

106. Шнейдер Г.Л. Фазовые превращения при термической обработке А1 Li сплавов и оптимизация служебных свойств полуфабрикатов из этих сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1998. — № 1. — С.24 -30.

107. Трофимова Л.Н., Чуистов К.В. Особенности морфологии и механизма выделения промежуточной 5 фазы в зависимости от условий закалки стареющего сплава А1 - Li // Физика металлов и металловедение. - 1977. — Т.44. -Вып.4. - С.790 - 795.

108. Легкий коррозионностойкий сплав с литием / И.Н.Фридляндер, Н.В.Ширяева, С.М.Амбарцумян и др.// Алюминиевые сплавы.- М.: Металлургия, 1968. Вып.5. - С.42 - 45.

109. Новый легкий сплав алюминия с литием и магнием / И.Н.Фридляндер, С.М.Амбарцумян, Н.В.Ширяева, Р.М.Гибадуллин // Металловедение и термическая обработка металлов. 1968. №3. - С.50 - 52.

110. Склонность А1 — Mg Li сплавов к образованию интерметаллидов / И.Н.Фридляндер, А.А.Колпачев, Р.М.Гибадуллин, Н.В.Ширяева, // Металловедение и термическая обработка металлов. 1969. - №2. — С. 18 - 20.

111. Levinson D.,Pherson D. The Phase Sections of A1 Mg — Li- system // TASM. - 1956. - V.48. - P.689-701.

112. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов.- М.: Металлургия, 1979. 640 с.

113. Структура и свойства сплавов системы А1 — Mg — Li — Zr / И.Н.Фридляндер, Ю.М.Должанский, В.С.Сандлер и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. 1977. -№12. — С.29 - 33.

114. Каинова Г.Е., Малинкина Т.И. Свариваемость алюминиевого сплава 01420 // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1969. №2. — С.22-23.

115. Структура сплава 01420 с цирконием / И.Н.Фридляндер, Т.И.Никольская, В.С.Сандлер, Б.В.Тюрин // Металловедение и термическая обработка металлов. 1972. -№8. - С.7 - 9.

116. Фридляндер И.Н. и др. Влияние холодной пластической деформации на механические свойства сплава 01420 / И.Н. Фридляндер, Л.Б.Кушнер, Н.В.Ширяева // Металловедение и термическая обработка металлов. 1974. -№6. — С.20-23.

117. Зависимость эксплуатационных характеристик деформированных полуфабрикатов из сплава 1420 от параметров и элементов морфологии их структуры / Г.Л. Шнейдер, Л.М.Шевелева, Н.А.Пархоменко, А.Д.Петров // Цветные металлы. 1993. - №11. - С.52 - 54.

118. Рабинович М.Х. и др. Особенности формирования субмикрокристаллической структуры при деформационно-термической обработке алюминиевого сплава 1420 в различном исходном состоянии / М.Х.Рабинович,

119. М.В.Маркушев, М.Б.Мурашкин // Металловедение и термическая обработка металлов. 1997. - №4. - С.36 - 39.

120. Черняк А,Я. И др. Механические свойства листов из сплава 01420 после низкотемпературного и технологического нагревов / А.Я.Черняк, А.В.Свердлин, Э.А.Косаковский // Металловедение и термическая обработка металлов. 1973. -№1. - С.75-76.

121. Стародумов В.В. и др. Свойства полуфабрикатов из алюминиево-литиевых сплавов / В.В.Стародумов, С.М.Можаровский, С.Б.Комаров // Цветные металлы. 1993. -№6. - С.37 - 40.

122. Шнейдер Г.Л. и др. Фазовые превращения при термической обработке сплава 1420 / Г.Л.Шнейдер, Л.М.Шевелева, Е.Я.Капуткин // Цветные металлы. 1994. - №2. - С. 49 - 52.

123. Welpmann К., Peters М., Sanders Т.Н. Aluminium- Lithium- Legierun-gen (1): Metallkunliche Grundlagen. Aluminium (BRD), 1984. -V.60. - №10. - P. 735-740.

124. Welpmann K., Peters M., Sanders Т.Н. Aluminium- Lithium- Legierun-gen (11): Mechanische Eigenschaften. Aluminium (BRD), 1984. - V.60. — №11.— P. 846 - 849.

125. Шнейдер Г.Л. Устойчивость пересыщенного твердого раствора алю-миниево-литиевого сплава 1470 // Металловедение и термическая обработка металлов. 1998.-№7.-С.31 -35.

126. Регламентированное охлаждение штамповок из сплава 1420 / Г.Л.Шнейдер, Л.М.Шевелева, Ю.В.Щелбанин, Ю.П.Плотников // Технология легких сплавов. 1992. - №4. - С.29 - 30.

127. Сетюков О.А. и др. Влияние режимов термообработки на релаксацию напряжений и кинетику старения в сплавах системы А1—Mg—Li / О.А.Сетюков, А.Н.Кривко, Н.В.Ручьева // Цветные металлы. 1994. — №4. -С.53-56.

128. Басюк С.Т. и др. Изготовление массивных штамповок из сплава 1420 для сварных конструкций / С.Т.Басюк, О.Е.Грушко, Л.М.Шевелева, Г.Л.Шнейдер // Металловедение и термическая обработка металлов. 1994. -№7. — С.29-32.t :

129. Коврижных В.Г. и др. Механические свойства прессованных панелей из сплава 1420 / В.Г.Коврижных, В.А.Тихомиров, Н.И.Зайцева, М.В.Ерманок // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1969. — №2. — С.20 — 21.

130. Термическая обработка полуфабрикатов из сплава 1420 перед холодной деформацией / Кушнер Л.Б., Фридляндер И.Н., Ширяева Н,В., Новикова Е.А. // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1977. №8. — С.65 -69.

131. Алюминиевые сплавы. Металловедение алюминия и его сплавов / Под ред. И,Н.Фридляндера. М.: Металлургия, 1971. - 352 с.

132. Дриц М.Е. и др. Легирование сплава 01420 скандием / М.Е.Дриц, Л.С.Торопова, Г.П.Нагорничных // Известия ВУЗов. Цветная металлургия. 1983. -№3. С.111 - 112.

133. Гольдбухт Г.Е. Влияние термомеханической и термоциклической обработки на свойства сплавов системы А1 Mg — Li // Технология легких сплавов. - 1991.-№9-10.-С. 33-35.

134. Особеннсти формирования физико- механических свойств сплава 1421 / И.В.Баранчикова, Л.А.Куртасова, В.Ю.Прохоровский, В.Э.Силис // Металловедение сплавов алюминия с литием: Тезисы докладов Всесоюзной конференции.-М.: ВИЛС, 1991. С.23 -24.

135. Данилов С.Ф. и др. Структура, механические и коррозионные свойства промышленных холоднокатаных листов из сплава 1421 / С.Ф.Данилов, Н.Н.Киркина, Л.А.Куртасова, Т.А.Горохова // Технология легких сплавов. -1992. -№1.- С.29-32.

136. Влияние скандия на характеристики сопротивления разрушению сварных соединений из сплавов 1420 и 1421 / Т-.М.Лабур, Р.В.Илюшенко, Н.Г.Третяк // Технология легких сплавов. 1993. — №4-5. - С.37 — 41.

137. Некоторые структурные особенности алюминий-литиевых сплавов, легированных скандием / И.Н.Фридляндер, Н.И.Колобнев,Ж Л.Б.Хохлатова и др. // Скандий 94: Тезисы докладов международн. конф.: М.: 1994. - С.З.

138. Легирование алюминиевых сплавов скандием / В.И.Елагин, В.В.Захаров, Т.Д.Ростова, Ю.А.Филатова // Скандий 94: Тезисы докладов международн. конф.: М.: 1994. - С.5.

139. Березина А.Л. и др. Влияние Sc на кинетику и морфологию распада алюминиево-литиевых сплавов / А.Л. Березина, Н.И.-Колобнев, К.В. Чуистов // Металловедение сплавов алюминия с литием: Тезисы докладов Всесоюзной конференции.-М.: ВИЛС, 1991. С.16 - 19.

140. Березина А.Л. и др. Влияние скандия на кинетику и морфологию распада А1 — Li сплавов / А.Л.Березина, Н.И.Колобнев, К.В .Чуистов // Технология легких сплавов. 1992. -№ 4. - С. 9 - 15.

141. Наумкин О.П. и др. Диаграмма состояния и свойства сплавов системы алюминий скандий / О.П.Наумкин, В.Ф.Терехова, Е.М.Савицкий // Изв. АН СССР. Металлы. - 1965. - №4. - С. 176 - 181.

142. О характере взаимодействия с алюминием.в богатой алюминием части системы А1 Sc / М.Е.Дриц, Э.С.Каданер, Т.В.Добаткина, Н.И.Туркина // Изв. АН СССР. -1973. - №4. - С.213 - 217.

143. Blahe N., Horkins М. Constitution and age hardening of A1 Sc alloys // Journal of Materials Science, - 1985.-V.20.-№8.-P. 2861 -2867.

144. Кононенко В.И., Голубев С,В. О диаграммах состояния двойных систем алюминия с La, Се, Pr, Nd, Sm, Eu, Yb, Sc и Y // Изв.АН СССР. Металлы. -1990. №2. - С. 197 - 199.

145. Ламихов Л.К., Самсонов Г.В. О модифицировании алюминия и сплава АЛ7 переходными металлами // Цветные металлы. 1964. - №8. - С.79 -82.

146. Структура и свойства деформированных полуфабрикатов из алюминиевых сплавов, легированных скандием / В.И.Елагин, В.В.Захаров, Т.Д.Ростова, Ю.А.Филатов // Технология легких сплавов. 1991. №12. — С.21 — 28.

147. Старение сплава Al-0,3aT.%Sc / М.Е.Дриц, Л.Б.Бер, Ю.Г.Быков, Л.С.Торопова // Физика металлов и металловедение. 1984. - Т.57, вып.6. - С. 1172-1179.

148. Некоторые особенности распада пересыщенного твердого раствора сплавов системы Al-Sc / А.Л.Березина, В.А.Волков, Б.П.Домашников, К.В .Чуистов // Металлофизика. 1987. - Т.9, №5. - С. 43 - 7.

149. Кинетика и морфология распада сплава Al-Sc / А.Л.Березина, В.А.Волков, Б.П.Домашников, С.В.Иванов, К.В.Чуистов // Металлофизика. — 1990. Т.12. - С. 72-78.

150. The Effect of Solution Treatment of the Ageing Processes of Al-Sc Alloys / M.E. Drits, J.Dutkiewicz, L.S.Toropova, J.Salowa // Crystal Res. And Technology. 1984. - V.19, №10. - P.1325 - 1330.

151. Рекристаллизация сплавов Al-Sc / М.Е. Дриц, Л.С.Торопова, Ю.Г.Быков и др. // Изв. АН СССР. Металлы. 1982. - №1. - С. 173 - 178.

152. Дриц М.Е. и др. Влияние дисперсности выделений фазы Al3Sc на рекристаллизацию сплавов Al-Sc / М.Е.Дриц, Л.С.Торопова, Ю.Г.Быков // Изв. ВУЗов. Цветная металлургия. 1985. - №4. - С. 80 - 84.

153. Фридляндер И.Н. Закономерности старения алюминиевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 1980. - № 8. - С.22 — 27.

154. Дриц М.Е. и др. Исследование фазовых равновесий в твердом состоянии в алюминиевом углу системы А1—Mg—Li / М.Е.Дриц, Э.С. Каданер,

155. B.И. Кузьмина, Н.И.Туркина // Изв. АН СССР. Металлы. -1973. - №2. - С.225 -229.

156. Burghard Н.С. The Influence of Precipitate Morphology on Microvoid Grouth and Coalescence in Tensile Fracture // Mettal. Trans. 1974. - V.5. - №9. -P. 2083-2094.

157. Корягин Ю.Д. Закономерности термомеханического упрочнения алюминий-магний-литиевых сплавов // Проблемы физического металловедения перспективных материалов: Тезисы докладов XVI Уральской школы металловедов термистов. — Уфа: УрО РАН, 2002. - С. 144.

158. Корягин Ю.Д. и др. Структура и свойства сплавов системы Al-Mg-Li, упрочненных термической обработкой и деформацией / Ю.Д.Корягин, Б.К.Метелев, А.Ю.Данилович // Технология легких сплавов. 1991. - №9-10.1. C.35-39.

159. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на тонкую кристаллическую структуру аустенитных сталей и сплавов /

160. М.Г.Лозинский, Е.Н.Соколков, К.В.Варли и др. // Физика металлов и металловедение. 1962. - Т. 13. - Вып.1. - С. 137 - 143.

161. Физическое металловедение. Фазовые превращения. Металлография. Вып. II / Под ред. Р. Кана. -М.: Мир. 1968.-490 с.

162. Фридляндер И.Н. Закономерности изменения свойств алюминиевых сплавов при старении // Металловедение алюминия и его сплавов. М.: Металлургия, 1971.-326 с.

163. Райдер С., Смейл А. Металлографическое исследование разрушения сплавов Al-Cu и Al-Cu-Zn-Mg // Разрушение твердых тел. М.: Металлургия, 1967.-С. 48-70.

164. Кудряшев В.Г., Смоленцев В.И. Вязкость разрушения алюминиевых сплавов. -М.: Металлургия, 1976.-295 с.

165. Гордеева Т.А., Жегина И.П. Анализ изломов при оценке надежности материалов. — М.: Машиностроение, 1978. 200 с.

166. Kawabata Т., Jzumi О. The relationship between toughness and trans-granular fracture in an Al-6,0%Zn- 2,5%Mg Alloy. // Acta Metallurgika. 1977. -V.25. -№5. — P. 505-512.

167. Дриц M.E. и др. Разрушение алюминиевых сплавов / М.Е.Дриц, Ю.П.Гук, Л.П.Герасимова. М.: Наука, 1980. - 220 с.

168. Смирнов М.А. и др. Высокотемпературная термомеханическая обработка и хрупкость сталей и сплавов / М.А.Смирнов, С.Н.Петрова, Л.В.Смирнов. -М.: Наука, 1991;-167с.

169. Lapasset G.,Renon С. Influence de facteurs metallurgiques de la tenacite des alliages d'aluminium 7010 et 7050 // La Recherche Aerospatiale. 1982. - №5. -P. 313-326.

170. Kawabata T. Intergranular fracture of high strength aluminium alloy // Кэйкиндзоку. J. Jap. Inst. Light Metals. 1983. - V.33. - №1. - P. 38 - 54.

171. Baba Y., Yoshiba H. Intercrystalline embrittlement of agehardened aluminum alloys and itAs prevention II Кайкиндзоку. J. Jap. Inst. Light Metals. 1981.- V.31. — №3. — P 195-205.

172. Рабинович M.X. и др. Влияние ВТМО на развитие деформации и разрушения в сплаве В93 при растяжении / М.Х.Рабинович, Р.Я.Лутфуллин, В.И.Добролюбов // Металловедение и литье легких сплавов. — М.: Металлургия, 1977.-С. 136-147.

173. Рабинович М.Х. О природе влияния ВТМО на свойства алюминиевых сплавов // Легирование и обработка легких сплавов. М.: Наука, 1981. — С. 147-161.

174. Проскуряков В.Б. Динамика и прочность рам и корпусов транспортных машин. Л.: Машиностроение, 1972. - 282 с.

175. Грачева П.О. Взаимодействие вагонов и железнодорожного пути. Труды ЦНИИ МПС. Вып.36. М.: Транспорт, 1968. - 208 с.

176. Екимов В.В. Вероятностные методы в строительной механике корабля. Л.: Судостроение. -1966. - 328 с.

177. Переверзев Е.С. Вопросы оценки долговечности конструкций летательных аппаратов при случайном нагружении // Проблемы прочности. — 1977.- №4. С.70 — 73.

178. Иванова B.C., Терентьев В.Ф. Природа усталости металлов. М.: Металлургия. - 1975. - 456 с.

179. Трощенко В.Т. Усталость и неупругость металлов. К.: Наукова думка. - 1971.-229 с.

180. Степнов М.И. Статистическая обработка результатов механических испытаний. М.: Машиностроение. 1971. — 232 с.

181. Афанасьев Н.Н. Статистическая теория усталостной прочности металлов. К.: АН УССР, 1953. - 128 с.195. Ёкобори Т. Физика и механика разрушения твердых тел. М.: Металлургия, 1971.-264 с.

182. Манасевич А.Д. Физические основы напряженного состояния и прочности металлов. М.: Машгиз, 1962. - 200 с.

183. Марин Н.И. Статическая выносливость элементов авиационных конструкций. -М.: Машиностроение, 1968. 162 с.

184. Ostermann F.G., Reimann W.H. Thermomechanical Processing and Fat-tigue of Aluminum Alloys // ASTM STP . 1970. - V. 467. - P. 161 - 186.

185. Корягин Ю.Д., Данилович А.Ю. Влияние горячей пластической де-формациии на структуру и свойства литейных алюминиевых сплавов // Вопросы металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Тем. сб. науч. тр. Челябинск: ЧГТУ, 1993. - С.96 - 102.

186. Корягин Ю.Д. Структура и свойства литейного алюминиевого сплава AJI19, подвергнутого термомеханическому упрочнению // Литейные процессы. Вып. 2: Межрегион, сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ, 2002. - С.20-25.

187. Металловедение алюминия и его сплавов: Справ, изд. 2-е изд. пере-раб. и доп. / Беляев А.И., Бочвар О.С., Буйнов Н.Н. и др. М.: Металлургия, 1983.-280 с.

188. Аристова Н.А., Колобнев И.Ф. Термическая обработка литейных алюминиевых сплавов. -М.: Металлургия, 1977. — 144 с.

189. О механизме упрочнения сплава АЛ 19 при микролегировании кадмием / П.С.Попель, В.М.Замятин, Ю.А.Базин, Б.П.Домашников // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1983. — № 8. — С.39 42.

190. Келли А., Никлсон Р. Дисперсионное твердение. — М.: Металлургия, 1963.-300 с.

191. Лапина И.В. Формирование структуры и свойств высокопрочного алюминиевого сплава при термической и термомеханической обработках: Дис. канд. техн. наук. Челябинск: ЧГТУ, 1995. — 258 с.

192. Диаграммы изотермического распада раствора в алюминиевых сплавах / В.Г.Давыдов, В.В.Захаров, Е.Д.Захаров, И.И.Новиков. М.:Металлургия, 1973.-152 с.

193. Сверхлегкие конструкционные сплавы / М.Е.Дриц, З.А.Свидерская, Ф.М.Елкин, В.Ф.Трохова. М.: Наука, 1972. - 144 с.

194. Физико механические свойства нового деформируемого магниево-литиевого сплава МА21 / М.Е.Дриц, И.И.Гурьев, А.А.Бляблин и др. // Технология легких сплавов. 1977. — № 1. - С. 11-14.

195. Высокотемпературная термомеханическая обработка деформируемого магниеволитиевого сплава ИМВ2 / М.Е.Дриц, В.Ф.Трохова, Ф.М.Елкин, Т.И.Малинкина // Изв. АН СССР. Металлы. 1974. -№5-С.213-216.

196. Трохова В.Ф. Влияние холодной пластической деформации на свойства магниеволитиевых сплавов со структурой а+Р // Физика и химия обработки материалов. 1969. - №6. — С.70 - 75.

197. Свидерская З.А., Трохова В.Ф. Термическая обработка магниеволитиевых сплавов с а+Р структурой // Структура и свойства легких сплавов. М.: Наука, 1970.-С.189- 194.

198. Дриц М.Е. и др. Влияние холодной деформации на свойства и структуру сплавов Mg—Li—А1 / М.Е. Дриц, З.А. Свидерская, В.Ф. Трохова // Физика и химия обработки материалов. — 1967. №5. - С.58 - 63.

199. Влияние выдержки при повышенных температурах на структуру и механические свойства листов из магниево-литиевого сплава ИМВ2 (МА21) / М.Е.Дриц, В.Ф.Трохова, М.Д.Пырьева, Т.И.Болдина // Технология легких сплавов. 1977. - №8. - С.28 - 33.

200. Дриц М.Е. и др. О стабильности свойств магниево-литиевых сплавов со структурой а+Р, подвергнутых термической и термомеханической обработке / М.Е.Дриц, З.А.Свидерская, В.Ф.Трохова // Физика и химия обработки материалов. 1974. -№1. -С.161 - 164.

201. Нарышкина Н.А. Исследование влияния технологических факторов на структуру и свойства деформированных полуфабрикатов из магниеволитиевых сплавов и разработка технологии их производства. Дис. канд. техн. наук: 05.16.01.-М.,1980.- 133 с.

202. Магниевые сплавы с иттрием / М.Е.Дриц, Е.М.Падежнова, Л.Л.Рохлин и др. М.: Наука, 1979. - 163 с.

203. Рохлин Л.Л. Магниевые сплавы, содержащие редкоземельные металлы. М.: Наука, 1980. 199 с.

204. Баблоян А.В. Повышение прочностных свойств сверхлегких сплавов на базе системы магний-литий: Дис. канд. техн. наук: 05.16.01. -М.,1982. 104 с.

205. Механические свойства и структура полуфабрикатов магниеево-литиевых сплавов ИМВ2 и ВМД5 / И.И.Гурьев, Ф.М.Елкин, З.В.Макарова, Ю.Г.Гольдер // Металловедение и технология легких сплавов. — М.: Наука, 1976.-С.109-112.

206. Jones W.R.D. The mechanical properties of binary and ternary magnesium alloys containing lithium // Journal Institute Metals. 1956. - V.84, - №10. -P.364 — 378.

207. Jones W.R.D., Hogg G.V. The stability of mechanical properties of beta -phase magnesium lithium alloys // Journal Institute Metals. - 1957. — V.85. — № 6. -P.255 -261.

208. Clark J.B., Starkey L. The age-hardening mechanisms in magnesium -lithium zinc alloys // Journal Institute Metals. - 1958. - V.86. - № 6. - P.272 -276.

209. Корягин Ю.Д., Ильин С.И. О стабильности структурного состояния сверхлегкого магниево-литиевого сплава МА21 // Изв.ВУЗов. Цветная металлургия. 1982. - №2. - С.94 - 97.

210. Корягин Ю.Д. Влияние температуры старения на структуру и свойства сплава МА21 // ЦНИИцветмет экономики и информации. 27.04.1981. -№119.-7 с.

211. Исследование структуры и свойств сплава МА21 после упрочняющих обработок / Ю.Д.Корягин, С.И.Ильин, Б.К.Метелев и др. // Вопросы металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Сб. науч. тр. Челябинск: ЧПИ, 1988. - С.96 - 110.

212. Федюкин В.К. Метод термоциклической обработки металлов. 2-е изд. перераб. и доп. - JL: Изд-во Ленингр. ун-та, 1984-. — 192 с.

213. Федюкин В.К., Смагоринский М.Е. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1989. - 255 с.

214. Термоциклическая обработка сталей, сплавов и композиционных материалов / Под ред. М.Х. Шоршорова. М.: Наука, 1984. - 186 с.

215. Биронт B.C. Основы теории и технологии термоциклической обработки металлов и сплавов. Учебное пособие. Красноярск: КПИ, 1984. - 76 с.

216. Баранов А.А. Фазовые превращения и термоциклирование металлов. Киев.: Наук, думка, 1974. - 231 с.

217. Корягчн Ю.Д. и др. Влияние термомеханической и термоциклической обработок на свойства сплава МА21 / Ю.Д.Корягин, С.И.Ильин,

218. Б.К.Метелев, // Магниевые сплавы современной техники: Сб. Академии наук России. М.: Наука, 1992. - С.91 - 96.

219. Свидерская З.А., Трохова В.Ф. Рекристаллизация сплавов магния с литием // Изв. АН СССР. Металлы. 1965. - № 2. - С. 147 - 152.

220. Влияние термомеханической обработки на кинетику старения и механические свойства двухфазного магниеволитиевого сплава / Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, Н.Т.Карева, Т.И.Болдина // Изв.ВУЗов. Цветная металлургия. -1980.- №5. С.68 - 72.

221. Влияние пластической деформации на структуру и свойства двухфазного магниеволитиевого сплава / Ю.Д.Корягин, Т.И.Болдина, М.Д.Пырьева, А.А.Приданников // ЦНИИцветмет экономики и информации. 29.12.1980. -№630.-8 с.

222. А.С. 945226 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ термомеханической обработки сплавов на основе магния / Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, М.Д.Пырьева и др. (СССР). № 2995723/22-02; Заяв.20.10.80: Опубл. 23.07.82. Бюл. №27.

223. А.С. 996510 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ обработки двухфазных сплавов на основе магния / Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, Б.К.Метелев и др. (СССР). № 3242676/22-02; 3аяв.03.02.81: Опубл. 15.02.83. Бюл. №6.

224. Гурьев И.И. и др. Ползучесть и длительная прочность магниеволи-тиевых сплавов / И.И.Гурьев, Ф.М.Елкин, Н.А.Воробьев // Технология легких сплавов. 1973.-№3.-С.26-29.

225. А.С. 1033569 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 06. Способ обработки сплавов на магниевой основе / Ю.Д.Корягин (СССР) № 3439108/22-02; 3аяв.17.03.82: Опубл. 07.08.83. Бюл. №29.

226. Корягин Ю.Д. Термическое и термомеханическое упрочнение сплава МА21 с исходной литой структурой // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия «Металлургия». Вып.1. - Челябинск: Изд. ЮУрГУ. - 2002. -№2(11).- С.80 - 84.

227. Рейнор Г.В. Металловедение магния и его сплавов. Пер. с англ. М.: Металлургия, 1964. - 486 с.

228. Адлер Ю.П. и др. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий / Ю.П.Адлер, Е.В.Маркова, Ю.В.Грановский. М.: Наука, 1973. — 283 с.

229. Система Mg-Li-Y в богатой магнием области / М.Е.Дриц, Л.С.Гузей, М.ЛХарактерова, А.А.Бурыгина // Изв. АН СССР. Металлы. -1981. №4. -С.216-219.

230. Дриц М.Е., Гузей Л.С. Изотермические сечения и свойства сплавов системы Mg-Li-Y в богатой магнием области // Изв. АН СССР. Металлы. — 1981.- №2. — С.247 — 249.

231. Корягин Ю.Д. Влияние режимов термомеханической обработки на формирование структуры и свойств сверхлегких магниевых сплавов // Вопросы металловедения и термической обработки металлов и сплавов: Тем. сб. науч. тр. Челябинск: ЧГТУ, 1994. - С.40 - 46.

232. Корягин Ю.Д. и др. Высокотемпературная термомеханическая обработка теплостойкой стали 4Х8В2 / Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов, Л.Г.Гуревич и др // Бюллетень ЦНИИИНФОРМЧЕРМЕТ.- 1975.- № 17. С.52 - 54.

233. Гуревич Л.Г. и др. Механические свойства теплостойкой стали 4Х8В2 в упрочненном состоянии./ Л.Г.Гуревич, Ю.Д.Корягин , М.А.Смирнов , и др.//. Тезисы докладов 16 коллоквиума центральных заводских лабораторий.-Череповецк, 1974.-С.37.

234. Корягин Ю.Д. и др. Механические свойства теплостойкой стали 4Х8В2, подвергнутой теермомеханической обработке / Ю.Д.Корягин,

235. М.А.Смирнов, Л.Г.Гуревич и др.// Вопросы производства и обработки стали: Сб.научн. тр.-№163.-Челябинск: ЧПИ, 1975.-С. 142- 145.

236. Штейнберг М.М. и др. Исследование упрочнения штамповой стали при ВТМО / М.М.Штейнберг, М.А.Смирнов, В.И.Филатов и др.// Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. №147. Челябинск: ЧПИ, 1974. -С.135 - 142.

237. Смирнов М.А. и др. Механические свойства штамповых сталей после ВТМО / М.А.Смирнов, М.М.Штейнберг, Л.Г.Гуревич и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. 1977. — №11. - С.53 — 59.

238. Смирнов М.А. и др. Влияние высокотемпературной деформации на охрупчивание стали ЗХ2В8Ф при повышенных температурах нагружения / М.А.Смирнов, М.М.Штейнберг, В.И.Филатов и др.// Известия АН СССР. Металлы. 1980.-№1.-С.167-169.

239. Филатов В.И. и др. Влияние высокотемпературной деформации на свойства некоторых сталей / В.И.Филатов, М.А.Смирнов, В.Н.Гончар и др.// Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. №133 — Челябинск: 1974.-С.153- 158.

240. Штейнберг М.М. и др. Высокотемпературная термомеханическая обработка легированных сталей с различным содержанием углерода /

241. М.М.Штейнберг, М.А.Смирнов, В.И.Филатов // Физика и химия обработки материалов.- 1978.- №1.-СЛ00- 106.

242. Смирнов М.А. Формирование структуры и свойств сталей и сплавов при термомеханической обработке: Дис. докт. техн. наук: 05.16.01- Челябинск, 1984.-515 с

243. Штейнберг М.М. и др. Влияние ВТМО на свойства сталей ЗОХНЗМФЛ и ЗОХНЗЛ / М.М.Штейнберг, В.А.Протопопов, Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов // Вопросы производства и обработки стали: Сб. науч. тр. — Челябинск: ЧПИ, 1983. С.82 - 87.

244. Штейнберг М.М. и др. ВТМО литых конструкционных сталей / М.М.Штейнберг, В.А.Протопопов, Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов // Известия вузов. Черная металлургия. 1985. -№6. С.96 - 99.

245. А.С. 1617012 СССР, МКИ С21 D 1/78. Способ обработки литых конструкционных сталей с исходной литой структурой / Ю.Д.Корягин, В.А.Протопопов, М.А.Смирнов, М.М.Штейнберг (СССР).- Опубл. 30.12.90. БИ № 48.

246. Корягин Ю.Д. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на свойства литой штамповой стали 4Х5МФС // Материаловедение и термическая обработка: Межрегиональн. сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ, 1999.-C.il-15.

247. Мовчан Б.А. Границы кристаллитов в литых металлах и сплавах. -Киев: Техника, 1970. 212 с.

248. Мовчан Б.А., Борисова Н.Н. Основные стадии формирования вторичных границ при кристаллизации жидкой фазы // Физика металлов и металловедение. 1977. - Т.43. - Вып. 3. - С.622 - 628.

249. Расчеты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) при статическом нагружении. Методические указания РД 50-260-18. М.: Стандарты, 1982. - 56 с.

250. Шарифов М.Х. Высокотемпературная термомеханическая обработка литых конструкционных сталей: Автореф. дис. канд. техн. наук Баку, 1976. — 21 с.

251. Шуюоров Р.И., Шарифов М.Х. Высокотемпературная термомеханическая обработка литых конструкционных сталей // Ученые записки АзИНЕФ-ТЕХИМа им. М. Азизбекова.- Баку, 1977. Серия IX. - №6. - С.75 - 80.

252. Шукюров Р.И., Шарифов М.Х. Исследование влияния деформации на структуру и свойства литых конструкционных сталей при ВТМО // Ученые записки ВУЗов АзССР. Баку, 1977. - Сеерия X. -№6. - С.81 - 88.

253. Шарифов М.Х., Шукюров Р.И. Влияние ВТМО литых заготовок на свойства легированных сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1982. - №7. - С.8 - 10.

254. Бутаков Д.К. Технологические основы повышения качества легированной стали для отливок. М. - Свердловск: Машгиз, 1963. - 191 с.

255. Герасимова Л.П. и др. Изломы конструкционных сталей. Спр. изд. / Л.П.Герасимова, А.А.Ежов, М.И.Маресев. -М.: Металлургия, 1987. 272 с.

256. Гольдштейн Я.Е., Муштакова Т.Л. Камневидный излом стали // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1973. №5. - С.70 - 73.

257. Браун М.П. Природа перегретой стали. -• Киев: АН УССР, 1954.256 с.

258. О камневидном изломе в конструкционных сталях / А.Б.Кутьин, В.М.Умова, Л.В.Смирнов, В.Д.Садовский // Физика металлов и металловедение. 1976. - Т.42. - Вып. 4. - С.819 - 824.

259. Жевтунов П.П. Литейные сплавы. — М.: Машиностроение, 1956. —431 с.

260. Колобнев И.Ф. Справочник литейщика. Цветное литье из легких сплавов / И.Ф.Колобнев. В.В.Крымов, А.В.Мельников. М.: Машиностроение, 1974.-415 с.

261. Постников Н.С. Высокогерметичные алюминиевые сплавы. М.: Металлургия, 1972.- 160 с.

262. Пархутик П.А., Захарова А.Ф. Влияние режимов термической обработки на свойства сплава AJI9 // Автомобильная промышленность. 1962. — № 2.-С.34-36.

263. Печковский A.M. Термическая обработка крупногабаритных деталей из алюминиевых и магниевых сплавов. М.: Металлургия, 1967. - 99 с.

264. Корягин Ю.Д. Структура и свойства литейного алюминиевого сплава AJI9 после различных режимов термомеханической обработки. // Вопросы теории и технологии литейных процессов: Сб. науч. тр. — Челябинск: ЧГТУ, 1996. С.84 - 88.

265. Корягин Ю.Д. Термомеханическое упрочнение литейного алюминиевого сплава AJI9. / Ю.Д.Корягин, В.И.Крайнов, В.С.Кропачев. // Изв. вузов. Цветная металлургия. — 1999. — № 2. — С.34 38.

266. Колобнев И.Ф. Термическая обработка алюминиевых сплавов. — М.: Металлургия, 196.6. — 394 с.

267. Колобнев И.Ф. Жаропрочность литейных алюминиевых сплавов. — М.: Металлургия, 1973. 320 с.

268. А.С. 1014972 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 04. Способ обработки литых изделий из алюминиевых и магниевых сплавов/ Ю.Д.Корягин, М.М.Штейнберг, М.И.Шляпников и др. (СССР). №3348584/22-02; Заяв.26.10.81: Опубл. 30.04.83. Бюл. №16.

269. Стебаков Е.С., Тарутин В.Я. Литье выжиманием. М.: Машгиз, 1962.-252 с.

270. Материалы в машиностроении. Справочник в пяти томах. Том 2: Конструкционная сталь / Под общей ред. И.В.Кудрявцева. М.: Машиностроение, 1967.-496 с.

271. Полухин П.И. и др. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов: Справочник / П.И. Полухин, Г.Я.Гун, А.М.Галкин. М.: Металлургия, 1976.-487 с.

272. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации: Справочник. — М.: Машиностроение, 1980. 157 с.

273. Я.М. Охрименко. Технология кузнечно-штамповочного производства. Издание второе, переработанное и дополненное. М.: Машиностроение, 1976.-500 с.

274. А.С. 1457429 СССР, МКИ3 С22 F 1/ 00,F 1/ 04. Способ изготовления деталей из литейных алюминиевых сплавов / Ю.Д.Корягин, М.И.Шляпников, Ю.А.Телятников, В.В.Проколов (СССР) № 42165885/31-02; 3аяв.25.03.87.

275. Корягин Ю.Д. и др. Свойства стали 4Х8В2 для оправок после высокотемпературной термомеханической обработки / Ю.Д.Корягин, М.А.Смирнов, Ю.А.Поповцев и др.// Процессы обработки труб: Сб. науч. тр.: — М.: Металлургия,! 976. С.44 - 52.

276. ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ

277. ГОСУДАРСТВЕННЫЙ РАКЕТНЫЙ ЦЕНТР «КБим. академика В.П. Макеева»456300; г. Миасс Челябинской обл., Тургоякское шоссе,1 Я 351-35/2-63-70 lFAXl351-35/6-61-91: 351-35/4-12-33 ПЯ124858 роса Телеграфный адрес:«Рубин»6240131. ЖШьйЦШ.1. На № -:

278. Данный экономический эффект не "является основанием для выплаты вознаграждения.1. Генеральный1. В.Г.Дегтярь•с.