автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Совершенствование технологии мягкого обжатия непрерывнолитого слитка вертикальной УНРС на основе применения систем контроля параметров разливки и математического моделирования

На правах рукописи

ТУМАНОВ Дмитрий Витальевич

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ МЯГКОГО ОБЖАТИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТОГО СЛИТКА ВЕРТИКАЛЬНОЙ УНРС НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ СИСТЕМ КОНТРОЛЯ ПАРАМЕТРОВ РАЗЛИВКИ И МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ

Специальность: 05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы металлургического производства.

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Череповец-2004

Работа выполнена в Череповецком государственном университете и ООО «ПТМ Северо-запад».

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор,

Кузьминов Александр Леонидович

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор,

Уткин Владимир Сергеевич

- кандидат технических наук, Сорокин Александр Михайлович

Ведущее предприятие - ОАО «ССМ-Тяжмаш», г. Череповец

Защита диссертации состоится «24»декабря 2004 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.297.01 в Череповецком государственном университете по адресу: 162600, г. Череповец Вологодской обл., пр. Луначарского, 5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Череповецкого государственного университета.

Автореферат разослан «24» ноября 2004 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Никонова Е.Л.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Качество прокатной продукции зависит от соблюдения технологии на всех этапах металлургического передела. Некоторые дефекты, возникшие на более раннем переделе, например, при непрерывной разливке стали, не устраняются при дальнейшей пластической и термической обработке и переходят в готовые изделия. Значительную долю заказов ОАО "Северсталь" составляет толстый лист, к которому потребителями предъявляются особые требования по изотропности и однородности структуры, повышенные требования по прочности, пластичности, ударной вязкости, что требует улучшения качества осевой зоны сляба. Рядом зарубежных фирм широко применяется технология, так называемого, "мягкого обжатия" непрерывнолитой заготовки, то есть обжатие слитка на фазе остаточной кристаллизации. Обжатие осуществляется в роликах секций вторичного охлаждения установки непрерывной разливки стали (УНРС). Применение мягкого обжатия позволяет решить ряд проблем, имеющих место при непрерывной разливке стали: снизить химическую неоднородность (ликвацию) по оси слитка и осевую пористость, увеличить эквивалентную металлургическую длину УНРС, снизить энергозатраты на производство конечной продукции.

При реконструкции двухручьевой слябовой УНРС электросталеплавильного цеха (ЭСПЦ) наиболее значительным изменениям подверглась тянущая клеть. В конструкции приводной клети была предусмотрена возможность регулирования давления и положения валков для осуществления мягкого обжатия. Была создана математическая модель и программа визуализации глубины жидкой фазы. В период с 2000-2003 г. было произведено свыше 40 серий разливок с использованием технологии мягкого обжатия. Внедрение этой технологии позволило улучшить качество непрерывнолитых заготовок и существенно повысить производственные показатели ЭСПЦ.

Обзор научно-технической литературы и опыт внедрения на ОАО «Северсталь», первой в России применившей технологию мягкого обжатия, показали:

• примененная одномерная математическая модель глубины жидкой фазы требует доработки, так как учитывает температуру поверхности слитка по косвенному показателю - расходу воды в секциях вторичного охлаждения. Отличие фактической температуры поверхности слитка от прогнозируемой может привести к существенной погрешности в определении глубины жидкой фазы. Деформация слитка в соответствующих роликах секций вторичного охлаждения, назначенная с учетом расчетной глубины жидкой фазы, будет не своевременной, и не даст ожидаемого эффекта от применения технологии мягкого обжатия;

• недостаточно проработана теория энергосилового расчета деформации непрерывнолитой заготовки, в особенности, в ее практическом применении для определения эффективных управляющих воздействий;

• анализ переходных скоростных режимов разливки показал, что для осуществления мягкого обжатия необходима определенная длина участка деформации. В частности, на слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» использование только—тянущей роликовой секции для

рос национальная;

6НВЛИОТЕКА I

осуществления мягкого обжатия недостаточно для всего марочного сортамента при переходных режимах разливки, так как лунка жидкой фазы поднимется выше тянущей роликовой секции;

• установлена необходимость замены пропорциональной гидравлической системы управления обжатием слитка на более надежную и простую в обслуживании;

• известная программа визуализации глубины жидкой фазы не содержит информации о температурном поле слитка в зоне обжатия, а также не формирует рекомендаций о предпочтительном скоростном режиме и сигналы управления обжатием слитка;

• контроль местоположения лунки жидкой фазы осуществляется только программными методами на основе математической модели. В случае значимой погрешности в применяемой модели, при высоких скоростях разливки лунка жидкой фазы может опуститься ниже тянущей роликовой секции, что является аварийной ситуацией.

Задачи работы.

В ходе выполнения работы были поставлены следующие задачи:

• усовершенствовать действующую модель глубины жидкой фазы и адаптировать ее к технологическим параметрам слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» на основе данных о текущей температуре поверхности слитка;

• разработать:

- математическую модель распределения температуры в поперечном сечении слитка на участке деформации с целью обеспечения возможности быстрого формирования результатов в режиме «реального времени»;

- методику расчета величины обжатия и времени обжатия непрерывнолитого слитка, которая в отличие от известных методик, позволит учесть большее количество критериев формирования качественной осевой зоны слитка;

- математическую модель усилия деформации непрерьшнолитого слитка с учетом различия в характере деформации областей твердой фазы вдоль узкой и широкой граней слитка;

- многофункциональное оборудование для информационного обеспечения технологии мягкого обжатия, которое, в отличие от известных устройств, позволит определить температуру, скорость и величину прогиба боковой поверхности слитка;

- программу визуализации процесса мягкого обжатия, максимально адаптированную к деятельности технологического персонала;

- конструкцию роликовой секции с регулируемой величиной обжатия слитка;

- аварийный датчик глубины жидкой фазы.

Научная новизна работы.

1. Разработана математическая модель распределения температуры в поперечном сечении слитка, реализованная на базе адаптированной одномерной модели глубины жидкой фазы и эмпирических данных о температура поверхности слябовой УНРС.

2. Разработана новая математическая модель расчета усилия деформации непрерывнолитой заготовки с жидкой фазой, корректно учитывающая: -различия в характере деформации областей твердой фазы вдоль узкой

и широкой граней слитка;

- неравномерность температуры по ширине и толщине слитка;

- действие ферростатического давления.

3. Разработан новый способ определения температуры, скорости и величины прогиба боковой поверхности слитка, основанный на регистрации излучения объекта в оптическом диапазоне длин волн с последующей математической обработкой сигнала с использованием разработанного многофункционального пирометра.

4. Разработан новый алгоритм управления секциями вторичного охлаждения УНРС, осуществляющими мягкое обжатие слитка, и информационное обеспечение мягкого обжатия на основе этого алгоритма, позволяющее формировать рекомендации технологическому персоналу о предпочтительном скоростном режиме разливки.

Практическая ценность работы.

1. Предложена новая методика расчета величины обжатия и времени мягкого обжатия непрерывнолитого слитка, обеспечивающая в отличие от других методик:

- снижение протяженности зоны столбчатых кристаллов;

- создание и удержание жидкофазной лунки выше зоны деформации.

2. Сформированы базы данных теплофизических коэффициентов наиболее распространенного марочного сортамента для сопровождения используемых математических моделей.

3. .Произведен анализ переходных режимов разливки на примере слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь», на основании которых были выданы рекомендации об увеличении зоны обжатия слитка.

4. Разработана роликовая секция слябовой УНРС с дискретно регулируемой величиной обжатия.

5. Разработана программа визуализации процесса мягкого обжатия, максимально адаптированная к деятельности технологического персонала.

6. Разработан аварийный датчик глубины жидкой фазы. Апробации работы, публикации.

Настоящее диссертационное исследование проводилось автором в ЭСПЦ ОАО «Северсталь» и УМиА ОАО «Северсталь».

Основные разделы работ были доложены и обсуждены на 3-й международно-технической конференции «Инфотех» (Череповец, ЧТУ, 2001 г.); на межвузовской научно-методической конференции «Образование, наука, бизнес» (Череповец, С-П6ТТУ, 2002 г.); на 2-й международно-технической конференции молодых специалистов (Мариуполь, 2002 г.); на научно-технической конференции «Северсталь-пути к совершенству» (Череповец, ОАО «Северсталь», 2002, 2003 г.); по результатам работы подана заявка на получение патента РФ «Способ оптического контроля параметров непрерывной разливки и оптический измеритель».

Структура и объем диссертации.

Диссертационная работа состоит из шести глав, заключения и приложений. Она изложена на 150 страницах машинописного текста и содержит 50 рисунков, 7 таблиц, 9 приложений, списка литературы, состоящий из 88 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбора темы диссертации, выполнен литературный обзор и анализ практики применения технологии мягкого обжатия и аппаратного обеспечения технологии.

Сформулированы основные задачи диссертационной работы.

В первой главе произведен обзор математических моделей затвердевания и охлаждения непрерывнолитого слитка.

Математическое описание процесса затвердевания и охлаждения слитка основано на теории квазиравновесной двухфазной зоны, учитывающей выделение теплоты кристаллизации в интервале температур ликвидус - солидус. Решение трехмерной математической задачи параллельно с процессом разливки в режиме реального времени (на данной стадии развития вычислительной техники) затруднительно. Если не ставить перед собой задачу получения полной информации о трехмерном распределении температур в процессе непрерывной разливки стали, а ограничиться определением температур в поперечных сечениях слитка на рассматриваемых высотных отметках в некоторые периоды времени, то математическое описание можно упростить, опираясь на экспериментальные данные, полученные непосредственно на рассматриваемой УНРС. Данное решение позволит сократить объем расчетов и формировать информацию для технологического персонала о ходе разливки в режиме «реального времени».

Произведен анализ двух моделей глубины жидкой фазы: модели, основанной на законе «квадратного корня», и действующей модели. Зависимость глубины жидкой фазы от скорости разливки на слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» для низкоуглеродистой стали, рассчитанной по обеим методикам, представлена на рис. 1.

Анализ моделей показал на предпочтение действующей модели, так как она позволяет учитывать влияние химического состава на скорость кристаллизации. Глубина жидкой фазы для нестационарных условий разливки:

где расстояние от мениска металла в кристаллизаторе до температуры питания по оси слитка; 7 — рассматриваемый момент времени; Т • время смещения температурного поля за время свыше - интервал разливки, за

который, лунка жидкой фазы опустилась бы на отметку кь при скорости слитка

= ^¿.пь- коэффициенты, характеризующие химический состав

и

разливаемой стали и режимы вторичного охлаждения.

*1 !2 <4 Я о з. о д.

О О

Скорость, м/мин

Рис.1. Глубина проникновения жидкой фазы для низкоуглеродистой стали

При дискретном наблюдении температурного поля вместо текущего момента времени I целесообразно использовать текущий тактовый опрос Д1 (при Л1=> 0), тогда выражение (1) для глубины жидкой фазы примет вид:

где I - порядковый номер измерения по скорости; - кол-во измерений, при котором за время жидкая фаза опустилась бы на отметку к I Оф =¿о/ ДО; п -количество всех измерений за время разливки; - глубина жидкой фазы за время Д1 при скорости У( (прирост глубины жидкой фазы).

Величина <5,- в (2) определяется по выражению:

Я,

а

у0.

Ё. 'о

(3)

Графическое пояснение выражение (3) представлено на рис.2.

1=1 !=2 1=3 1=4 »=¡4=5 1=ц+1=6

Рис.2. Глубина жидкой фазы

Вторая глава посвящена разработке математической модели распределения температуры в поперечном сечении слитка на рассматриваемых высотных отметках на базе одномерной модели глубины жидкой фазы и эмпирических данных о температуре поверхности слитка. При разработке данной модели были приняты следующие допущения:

1. Равномерность процесса затвердевания вдоль узкой и широкой грани.

2. Кристаллизация металла происходит в интервале температур ликвидус -солидус, соответствующих содержанию углерода и диаграмме Fe-C.

3. Температура жидкого металла в районе секций вторичного охлаждения равна температуре ликвидус.

Температурное поле в продольном сечении слитка (по центру широкой грани) изображено на рис. 3.

Расчет толщины твердой фазы производится по зависимости:

Рис.3. Температурное поле в сечении слитка: ,Ьр,Н/ — расстояние от боковой поверхности слитка до температуры солидус ), питания (Тр),

выливаемости - температура поверхности слитка

Если учесть выше принятые допущения, то вместо всего слитка можно рассматривать его четверть, как это показано на расчетной схеме рис. 4.

Рис.4. Расчетная схема поперечного сечения непрерьгонолитого слитка

Непрерывнолитая заготовка на рассматриваемой высотной отметке представлена в виде прямоугольной оболочки, с наружи ограниченной размерами слитка, а с другой стороны - изотермой солидус.

Предложены расчетные зависимости для определения температур по толщине твердой фазы в углу и на свободной поверхности слитка.

Распределение температуры по толщине оболочки на свободной поверхности можно описать известной степенной функцией:

где 7о"* температура поверхности слитка; 7} - температура в рассматриваемой—/ точке; 1] - коэффициент Вейника.

Распределение температуры в углу слитка будет отличаться от распределения температуры на свободной поверхности, так как отвод тепла осуществляется в двух направлениях. Поэтому в отличие от свободной поверхности распределение температуры можно охарактеризовать выражением:

В третьей главе предложена модель деформации непрерывнолитого слитка. Произведен расчет требуемой величины обжатия и времени обжатия непрерывнолитого слитка, которые зависят от функций обжатия, поэтому различают два основных типа (периода) обжатия (рис.5).

Рис.5. Схема расчета величины и времени мягкого обжатия непрерывнолитого слитка

Обжатие слитка, с долей твердой фазы =0-0,6 по оси слитка (предварительное обжатие), приводит к ломке дендритных мостов и перехватов, кусочки кристаллов, растворяясь в жидком металле, создают множество мелких центров кристаллизации, что является катализатором застывания слитка.

Структура измельчается, увеличивая тем самым плотность осевой зоны. При этом величина деформации должна превышать размеры жидкофазной зоны, так как меньшее значение деформации приведет только к частичному вытеснению жидкой фазы выше зоны обжатия, не значительно повреждая при этом структуру участка фильтрации, и требуемый эффект не будет достигнут.

Оценку необходимой минимальной величины обжатия на конечной стадии затвердевания слитка следует определять согласно

изменению плотности слитка при переходе от двухфазного состояния в твердое. При этом необходимо удержать обогащенный ликватами маточный раствор выше зоны обжатия. Необходимая максимальная величина деформации слитка на участке должна превышать размер возможного двухфазного участка в направлении деформации.

Расчет приведенных выше величин обжатия с учетом реальных условий разливки на слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» показал, что величина предварительной деформации составляет 2-3,5 мм, а величина окончательной деформации - 0,2-2 мм.

Характер деформации полностью затвердевшей непрерывнолитой заготовки в секциях вторичного охлаждения УНРС вертикального типа при применении технологии мягкого обжатия не будет существенно отличаться от процесса продольной прокатки. Основные геометрические параметры очага деформации представлены на рис.6.

Рис. б. Направление сил, действующих при процессе прокатки: М- крутящий момент, Р- усилие прокатки, (Г , СГ\ - переднее и заднее

натяжения заготовки, Я-радиус ролика, /?о , ¿о -исходные габариты заготовки, - конечные габариты заготовки, длина зоны деформации

(длина дуги захвата), а -угол захвата, Р -угол приложения силы

Установлено, что характерными особенностями деформации полностью затвердевшей непрерывнолитой заготовки при применении технологии мягкого обжатия в отличие от прокатки на станах являются:

-121. Небольшие величины обжатия и скорости деформации (в =0-5%, и=0-0,05с-1)

2. Повышенное значение температуры и неравномерное ее распределение по объему слитка.

3. Наличие переднего и заднего натяжения создаваемые весом прокатываемого материала в связи с вертикальным расположением оси прокатки.

Для расчета величины усилия деформации предложено пользоваться известными зависимостями для продольной прокатки. Особенностями расчета является определение сопротивления деформации исходя из химического

состава стали по зависимости:

О02 =СТ0 хм° х(1(к)А х(?/1000)%

где истинное сопротивление деформации; скорость, степень и

температура деформации; базовое сопротивление деформации,

определяемое на пластометре при постоянные коэффициенты для каждой марки стали.

Для расчета каждого из коэффициентов используются уравнения множественной регрессии вида:

где постоянные коэффициенты, действительные для всех марок

стали; - текущие концентрации соответствующих химических элементов.

При обычном процессе прокатки режимы нагрева слитка обеспечивают равномерное распределение температуры по всему объему слитка. Температурное поле поперечного сечения непрерывнолитого слитка, кристаллизующегося в секциях вторичного охлаждения УНРС, представляет собой совокупность прямоугольных изотерм с радиальным распределением температуры в углу слитка. Для расчета сопротивления деформации непрерывнолитого слитка использована зависимость Зюзина В.И. для расчета эквивалентного (среднего) сопротивления деформации при горячей прокатке.

(у +°2 +- + <У<-2) + "^2хо,(-1 +»»/2Х(<7м +<7()

где количество частных участков, на которые разбивается вся ширина фасонного профиля - значение сопротивления деформации, равное для

каждого частного участка, определяемого с учетом изменения средней температуры по ширине слитка Ь ; п,т- коэффициенты.

Деформация слитка, содержащего жидкую фазу, будет отличаться от деформации полностью закристаллизовавшегося слитка (рис. 7).

Рис.7. Деформация слитка с жидкой сердцевиной

Усилие деформации слитка будет складываться из суммы усилий деформаций двух зон А и зоны В.

Зона А характеризует твердую фазу, образовавшуюся вдоль узкой грани. Расчет усилия деформации производится по зависимостям продольной прокатки

узких полос шириной, равной толщине твердой фазы Нв . Ферростатическое

давление вдоль узкой грани (при по оси слитка) действует на

незначительную площадку, поэтому его влиянием при расчетах можно пренебречь.

Зона В характеризует твердую фазу, образовавшуюся вдоль широкой грани. Расчет усилия деформации производится как расчет прогиба балки с защемленными концами от действия двух распределенных нагрузок. Определение искомой величины распределенной нагрузки производится путем решения уравнения наибольшего прогиба по центру балки (величина деформации слитка):

38х£х 7 хГ

гг.

(Ьс„-2хКУ

(10)

где

'ж ф

распределенная нагрузка от действия жидкой фазы;

распределенная нагрузка обжатия слитка роликом; ширина слитка;

толщина твердой фазы в зоне обжатия; Е- модуль упругости материала (в расчетах рассматривается модуль упругости нейтральной оси); I- момент сопротивления сечения изгибу.

Предложенная методика деформации слитка, находящего в различных фазовых состояниях, позволяет с точностью, достаточной для инженерных расчетов, производить вычисления усилия деформации слитка.

Также была определена величина прогиба боковой поверхности слитка под действием ферростатического давления. При реальных соотношениях геометрических размеров оболочки слитка, находящегося между двумя соседними роликами, можно пренебречь влиянием боковых граней заготовки и для решения вопроса о прогибе широкой грани рассматривать выделенную из нее полосу высотой, равной толщине оболочки, с левыми и правыми, шарнирно закрепленными краями.

Расчетный прогиб по середине шага между шестым роликом слябовой УНРС ОАО «Северсталь» четвертой роликовой секции и первым роликом тянущей роликовой секции при максимально допустимой скорости разливки составил 1-1,1 мм, что удовлетворительно совпадает с экспериментальными данными. Анализ расчетных и экспериментальных данных показал, что величина прогиба боковой поверхности слитка может быть использована в качестве косвенного показателя глубины жидкой фазы

В четвертой главе представлены результаты проектных и экспериментальных работ, произведенных на слябовой УНРС ЭСПЦ для адаптации технологии «мягкого обжатия» к условиям цеха. Разработан способ и многофункциональное аппаратное оборудование для непрерывного контроля температуры и скорости движения поверхности слитка в процессе разливки. Для этих целей использовали специально разработанный прибор для контроля температуры на поверхности сляба со сканированием ПКТПС-2, далее по тексту пирометр, схематично изображенный на рис. 8.

Пирометр содержит: корпус 1 и установленные в нем объектив 2, призму 3, позволяющую выделять узкие спектральные области вблизи трех диапазонов длин волн, три координатно-чувствительный фотоприемника 4 на основе матриц ПЗС, блок аналого-цифровой обработки 5, блок управления 6, а также отдельно расположенный компьютер 7.

Сдипж

Пирометр устанавливают в районе секций вторичного охлаждения УНРС и ориентируют на широкую грань заготовки. Поток излучения от нагретого тела через объектив попадает на призму, где делится на три потока, которые фиксируются соответствующими координатно-чувствительными фотоприемниками, улавливающими излучение в разных интервалах длин волн. Каждая ячейка координатно-чувствительного фотоприемника формирует пропорциональный излучению электрический сигнал, который затем

оцифровывается и записывается в один из трех массивов. Блок управления сравнивает соответствующие значения массивов и по зависимости Вина-Планка определяет поле температур поверхности непрерывнолитой заготовки в предположении, что поверхность является идеальным черным телом, по формуле:

= 5 (ехр(С2 х Т^ ^ ) -1) 1,

где / - энергетическая яркость (интенсивность излучения) I - точки при длине волны Я/ ;С!.С2- постоянные для конкретной марки стали; Т - температура черного тела; - значения соответствующих массивов. Блок управления находит из базы данных коэффициенты излучения, зависящие от интенсивности излучения в разных диапазонах длин волн:

^1(2,3) = /(^1

и определяет истинную температуру для каждой точки поверхности непрерывнолитой заготовки по формуле:

у» _ (

где температура точки (единичной площадки) поверхности слитка;

- коэффициенты излучения для соответствующей длины волны; интенсивности излучения в соответствующем фотоприемнике.

Для обнаружения перемещения объекта необходимо сравнить полученные с пирометра два кадра, через некоторый интервал времени Д1 В случае, когда объект неподвижен, различие между двумя кадрами минимально. При перемещении объекта характерные участки текущего изображения будут смещены относительно предыдущего изображения. На рис.9 приведены два последовательных кадра, полученных при перемещении объекта и изображающие температуру поверхности слитка. Сравнивая их, можно обнаружить и рассчитать перемещения температурного поля (в) сляба за время М.

Амвивдом (тмоат гр»с) 1-идр 2-^др

г \ h \ ^ ñ \

Jr iw; ■ СВИВ

10 20 30 40 SO 60 те «О 90 100 Рис.9. Два кадра, полученные при перемещении объекта

Сравнение кадров производится реализацией программы, основанной на

хорошо известных методах корреляционного анализа. При поступлении сигнала с прибора, после его обработки, формируется матрица значений температур пикселов для каждой подзоны. Ширина матрицы эквивалентна ширине слитка, а высота эквивалентна зазору в межроликовом пространстве.

По известным формулам рассчитывается зависимость коэффициента корреляции между двумя распределениями температурных полей пикселов в выбранных окнах двух кадров от параметра Взаимная корреляционная функция С^)) при ее реализации программными методами в цифровой аппаратуре используется в виде своего дискретного аналога:

K(s) = -

1 -

£ (T,-T)x(Tl+s-Tl+,),

-Л)/=4,

где температурное поле для 1-го и 2-го кадров соответственно;

математические ожидания распределений соответственно;

, А2 • границы интервала выборки; s- программное смещение.

Максимум дискретного значения функции K(s) указывает на наиболее вероятное межкадровое смещение.

Зная межкадровое смещение температурного поля за время (Д1) и масштабный коэффициент (М), находится мгновенное перемещение слитка:

ЭЯ =

sx-M Ы

Предложен способ определения величины выпучивания слитка без привлечения дополнительного оборудования, основанный на определении разности локальных скоростей передвижения слитка по его центру и по краю слитка. В случае наличия явления выпучивания слитка профили его продольных сечений будут иметь характерные отличия, как это показано на рис.10 аДв, причем V(A)>V(B), так как в сечении А-А будет наблюдаться максимальный прогиб боковой стенки слитка и любая точка на поверхности слитка в данном сечении двигается по дуге.

Рис. 10 Профили продольных сечений слитка

Условия непрерьшности объекта:

где t- время прохождения любой точки на поверхности слитка, фиксированного перемещения, t- const; 1- длина дуговой траектории движения точки А; Н-межосевое расстояние между роликами тянущей секции вторичного охлаждения. Согласно рис. 10.г:

Д = (Я2 + 4А2)/(8й).

Пирометр, наблюдающий слиток в сечении А-А, фиксирует вертикальные проекции перемещения точки на поверхности слитка. Точка А проходит мгновенное перемещение (б1„), точка В проходит мгновенное

перемещение (5#„). Вертикальные проекции траектории мгновенных

перемещений точки А, двигающейся по дуге сначала, до перехода точкой

А линии максимума выпуклости, при каждом последующем кадре начнут увеличиваться, а затем уменьшаться. Это наглядно видно из рис. 11.

Величины текущих мгновенных перемещений точки

&„=Ж„хк,

где к - коэффициент отношения величины мгновенных перемещений точки А, к величине мгновенных перемещений точки В, при длительности межкадрового периода, стремящегося к нулю, коэффициент к«1

Рис. 11. Мгновенные угловые перемещения точки на поверхности слитка

Согласно рис.11, из треугольников ОАС, САВ, СДЕ следует, что мгновенное угловое перемещение (д<рп):

д<рп - ((arcsin(d/OT \5/„)-arcsin(5/OT+1 /dl, д<рп » ((arcsir^d/^, \5#n)-arcsin(5/

х/днп)},

где ап,ап+1,-углы перемещения точки А за время двух последовательных кадров.

Текущий мгновенный радиус окружности

Радиус окружности (R) при постоянной скорости движения слитка:

где т- количество последовательных кадров с пирометра, при которых 8Н const

Величину выпучивания слитка (h), найдем из отношения:

Для проверки адекватности способа было спроектировано устройство для идентификации профиля непрерывнолитой заготовки. Использовался принцип истирания измерительного щупа из керамического материала, находящегося в непосредственном контакте с поверхностью слитка. Надежный контакт щупа с поверхностью обеспечивался пневмоприжимом. Характер и величина износа поверхности идентичны прогибу боковой поверхности слитка от воздействия ферростатического давления.

Устройство было установлено между шестым роликом четвертой роликовой секции и первым роликом тянущей роликовой секции. Результаты измерений удовлетворительно совпали с расчетными данными.

В рамках работы был спроектирован аварийный датчик глубины жидкой фазы, который в период уточнения математической модели и набора статистических данных не допустит опускание жидкой фазы ниже тянущей роликовой секции. Увеличение скорости разливки выше максимально допустимой повлечет развитие жидкой фазы в районе тянущей роликовой секции, что вызовет соответствующий прогиб боковой поверхности слитка, фиксируемый датчиком. Принцип работы аналогичен устройству для идентификации профиля, но вместо щупа используется ролик, катящийся по поверхности слитка. Ролик зафиксирован на измерительной штанге, установленной в подшипниках скольжения. В случае прогиба боковой

поверхности слитка, нормальное усилие, приложенное к ролику, вызовет осевое смещение измерительной штанги. Штанга вторым концом упирается в измерительный элемент датчика линейного перемещения, который формирует пропорциональный перемещению электрический сигнал.

Разработана программа визуализации, работающая одновременно с процессом разливки и содержащая необходимую для поддержания технологического процесса информацию. Программа является:

• носителем информации о процессе разливки;

• советчиком о необходимом или рекомендуемом скоростном режиме для обеспечения технологии мягкого обжатия и предупреждения о возможной аварийной ситуации;

• системой управления величиной обжатия в четвертой и тянущей роликовой секции.

Программа визуализации написана посредствам программной среды «Borland Delphi».

Окна рабочей программы представлены на рис. 12,13.

рижгда jsSiTW

Г Г F Г F

¡То J»

F®

¡ЙГ

' Профняь 1М*П«р«М№| П» ШИН*« вмгёэ iMBf

С|ПЙИМ1 TMWitimtw« пимракго* |ШТ Мексинвльный п*|>*пад нмирвтур ¡5»

Мчмшщмма-

(Л

Мягкое обжатие

Рис. 12. Окно рабочей программы «Глубина жидкой фазы»

Рис. 13. Окно рабочей программы «Графики»

Алгоритм управления секциями вторичного охлаждения УНРС при мягком обжатии слитка представлен на рис. 14.

Рис.14. Алгоритм управления секциями ЗВО.

Сформированы базы данных теплофизических коэффициентов наиболее распространенного марочного сортамента (с широким диапазоном химических элементов) для сопровождения используемых математических моделей.

В пятой главе произведена оценка скоростного диапазона разливки для обеспечения мягкого обжатия только в тянущей роликовой секции и, в случае увеличения зоны обжатия, дополнительно за счет четвертой секции. В частности, для стали 20 требуемая стационарная скорость разливки в первом случае должна находиться в диапазоне 0,63-0,69 м/мин, а во втором - 0,53-0,69 м/мин. Произведен расчет переходного режима для стали 20 при снижении скорости разливки с максимально допустимой до скорости 0,3 м/мин для двух описанных выше случаев. В первом случае допустимая длительность выполнения технологической операции составит около 4 минут, а во втором случае - около 10 минут.

С учетом полученных данных спроектирована четвертая роликовая секция с дискретно регулируемой величиной обжатия. Схема секции представлена на рис. 15.

Рис. 15, Четвертая роликовая секция с дискретно регулируемой величиной

обжатия.

Согласно выполненным расчётам, непрерывную величину обжатия можно заменить тремя дискретными значениями - 2,5; 5; 7,5 мм. Дискретность обжатия обеспечивается конструкцией гидравлического цилиндра. Проектируемая секция состоит из подвижной 1 и неподвижной 2 частей. Неподвижная часть секции, жёстко закреплена к привальной стенке. Подвижная часть фиксируется относительно неподвижной при помощи кронштейна 3 с

возможностью поворота относительно оси первого ролика. На кронштейне также расположен узел крепления гидроцилиндра 4. Гидроцилиндр воздействует на тягу 5. Тяга, закрепленная на неподвижной секции, содержит ролик 6, который катится по наклонной поверхности клина 7, зафиксированного на подвижной секции. Угол наклона поверхности клина обеспечивает требуемую величину изменения раствора роликов (величина обжатия) и усилие деформации.

Применение разработанной секции в качестве четвертой роликовой секции совместно с действующей тянущей роликовой секцией на слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» увеличит зону обжатия слитка. Это позволит применять технологию мягкое обжатие при переходных режимах разливки.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ.

Основные результаты работы сводятся к следующему:

1. Разработана математическая модель распределения температуры в поперечном сечении слитка, реализованная на базе адаптированной одномерной модели глубины жидкой фазы и эмпирических данных о температуре поверхности слябовой УНРС.

2. Предложена новая методика расчета величины обжатия и времени мягкого обжатия непрерывнолитого слитка, обеспечивающая, в отличие от других методик:

- снижение протяженности зоны столбчатых кристаллов;

- создание и удержание жидкофазной лунки выше зоны деформации.

3.Разработана новая математическая модель расчета усилия деформации непрерывнолитой заготовки с жидкой фазой, корректно учитывающая: -различия в характере деформации областей твердой фазы вдоль узкой и

широкой граней слитка;

- неравномерность температуры по ширине и толщине слитка;

- действие ферростатического давления.

4.Сформированы базы данных теплофизических коэффициентов наиболее распространенного марочного сортамента для сопровождения используемых математических моделей.

5.Разработан новый способ определения температуры, скорости и величины прогиба боковой поверхности слитка и устройство для его осуществления.

6. Разработан аварийный датчик глубины жидкой фазы.

7.Разработан новый алгоритм управления секциями вторичного охлаждения УНРС, осуществляющими мягкое обжатие слитка, технология информационного обеспечение и программа визуализации мягкого обжатия на основе разработанного алгоритма, с возможностью, в отличие от известных алгоритмов, формировать рекомендации технологическому персоналу о предпочтительном скоростном режиме разливки.

8. Произведен анализ переходня ОАО «Северсталь» на основ обжатия слитка.

9. Разработана роликовая секц

РЕЗУЛЬТАТЫ ДИО

1. Прокофьев А.Е. Дг контроля величин] А.Е. Прокофьев, I' 3-й междунар. на 52.

2. Кузьминов A.j состояния сляб Кузьминов, А.Е метод, конф. С.43-48.

3. Туманов Д.В. оптического м междунар. koi 2002.-С. 11-16.

4. Туманов Д.В. О метода / Д.В. Tyw совершенству».-1

5. Туманов Д.В. Опр основе оптическоп, «Северсталь-пути к 93-96.

6. Туманов Д.В. Оптиче УНРС / Д.В. Туманов совершенству» .-Черепе

7. Марков P.A. Исследова химсостава на качество i марок стали / P.A. Марков, «Северсталь-пути к соверше С.23-24.

»262 46

Введение

1 Математическая модель глубины жидкой фазы

1.1 Математическое моделирование процессов непрерывной 22 разливки

1.2 Адаптация математической модели к сортаменту и 40 реальным условиям разливки на слябовой УНРС ЭСГТЦ

ОАО «Северсталь»

2 Математическая модель слитка, как оболочкового тела.

2.1 Расчет толщины твердой фазы на рассматриваемой 48 высотной отметке.

2.2 Распределение температуры по толщине твердой фазы.

3 Математическая модель деформации непрерывнолитого 55 слитка.

3.1. Расчет оптимальной величины обжатия.

3.2 Расчет усилия деформации полностью 62 кристаллизовавшегося слитка

3.3 Расчет усилия деформации слитка с не полностью 74 затвердевшей сердцевиной.

3.4 Прогиб боковой поверхности слитка от действия 83 ферростатического давления.

4 Экспериментальная часть

4.1 Определение температуры и скорости движения 85 поверхности слитка.

4.2 Определение величины прогиба боковой поверхности

4.3 слитка.

Разработка «оп-Ипе» системы визуализации процесса разливки с применением технологии мягкого обжатия.

5 Проект четвертой роликовой секции с регулируемой 122 величиной обжатия.

Качество прокатной продукции - это производная от соблюдения технологии на всех этапах металлургического передела. Некоторые дефекты, обретенные на более раннем переделе, не устраняются при дальнейшей пластической и термической обработке и переходят в готовые изделия. Характер кристаллизации металла при непрерывной разливке стали, приводит к отклонению гомогенных свойств в сердцевине сляба, а затем и толстого листа.

Значительную долю заказов ОАО "Северсталь" составляет толстый лист, применяемый для производства газопроводных труб большого диаметра, а также сталь для судостроения и для морских буровых платформ, строительная сталь, металл для мостостроения и другие виды ответственной продукции. К этим видам продукции потребителями предъявляются особые требования по изотропности и однородности структуры, повышенные требования по прочности, в том числе в Z -направлении, пластичности, ударной вязкости, что требует значительной проработки осевой зоны сляба. В тоже время, для повышения производительности и качества поверхности сляба требуется увеличение рабочей скорости вытягивания. Повышение скорости разливки стали приводит к ухудшению макроструктуры осевой зоны сляба, повышению его осевой рыхлости и химической неоднородности.

Существуют различные способы воздействия на формирование макроструктуры слябов: уменьшение температуры разливаемого металла, ввод в металл ленты и микрохолодильников, использование электромагнитного перемешивания металла в кристаллизаторе и в зоне окончания затвердевания, применение импульсного и вибрационного воздействия на кристаллизующийся металл и другие технологии. Однако эти методы либо требуют сложного оборудования, либо результаты воздействия не обладают высокой надежностью улучшения показателей, либо еще недостаточно отработаны.

В последнее время рядом зарубежных фирм широко применяется технология, так называемого, мягкого обжатия непрерывнолитой заготовки, то есть обжатие с не полностью затвердевшей сердцевиной [1-9].

Обжатие осуществляется в роликах секций вторичного охлаждения установки непрерывной разливки стали (УНРС).

Применение мягкого обжатия позволяет решать ряд проблем, имеющих место при непрерывной разливке стали, как представлено на рис. 1.

Рис. 1. Основные причины применения технологии мягкого обжатия.

Рассмотрим более детально механизм и результаты применения технологии мягкого обжатия - внешнего силового воздействия на слиток с не полностью затвердевшей сердцевиной.

При кристаллизации непрерывнолитого слитка в зоне секций вторичного охлаждения его поперечное сечение будет иметь характерное трехфазное строение: жидкая фаза, двухфазная зона, твердая фаза. Большинство представлений о возникновении и развитии зональной неоднородности слитков и, в том числе, осевой неоднородности основано на том, что в результате избирательной кристаллизации происходит повышение концентрации примесей в жидком растворе в зоне кристаллизации. Жидкость, обогащенная примесями, или образовавшаяся новая фаза тем или иным путем перемещаются из одних горизонтов слитка в другие.

Скапливаясь в тех или иных участках слитка, примеси образуют различные формы зональной неоднородности.

При обсуждении возможных причин перемещений [10,11] в процессе кристаллизации таких компонентов стали, как углерод, фосфор, сера, обычно образующих скопления в слитках, следует иметь в виду, что в жидкой стали обычного состава они находятся в растворенном состоянии, поэтому механическим воздействием растущих кристаллов (выталкиванием) на примеси нельзя обосновать причину их перемещения в процессе кристаллизации.

Причиной перемещения растворенных примесей является диффузия их из жидкости межосных пространств дендритов двухфазной области в жидкую область, граничащую с двухфазной [10]. Это объясняется тем, что скорость диффузии атомов в жидком металле на несколько порядков выше, чем в твердом .

Движение жидкого металла, относительно кристаллизующегося, многократно ускоряет развитие диффузионных процессов, в результате чего выравнивание состава жидкости двухфазной и жидкой областей происходит полнее. Это усиливает неоднородность сплава (конвективная диффузия).

В.М. Тагеевым и Ю.Д. Смирновым предложена схема, рис. 2, поясняющая изложенное представление.

В результате протекания процессов диффузии примесей от «а» к «б» и «в» образуется внутридендритная («а») и междендритная («б») неоднородность. Постепенно увеличивается концентрация примесей в металле слитка, затвердевающем на более поздней стадии кристаллизации («в»). Развитие этих процессов зависит от соотношения скоростей диффузии и кристаллизации стали. Чем меньше скорость кристаллизации стали, тем полней протекают процессы диффузии, тем более развитыми становятся дендриты и тем сильней развивается химическая неоднородность слитка. а б в

Рис. 2. Схема перераспределения примесей при кристаллизации стали (стрелками показано направление диффузии атомов):

1-область (зона) двухфазного состояния; 2-область жидкого состояния;

3-область полностью затвердевшего металла; а - сросток осей любого порядка; б - группа кристаллов, образование межкристаллитной неоднородности; в - обогащение примесями жидкой области слитка.

Понижение скорости кристаллизации по мере продвижения зоны затвердевания в глубь слитка приводит к изменению характера дендритов. На смену мало разветвленным на периферии приходят крупные сильно разветвленные дендриты большой протяженности. Расстояния между вторичными осями увеличиваются. Концентрация примесей в межосевых пространствах также повышается. Наибольшую склонность к ликвации из обычных примесей имеют сера, кислород, фосфор, углерод, в значительно меньшей степени - марганец и кремний.

Зональная неоднородность сопровождается нарушением кристаллической структуры и полным или частичным заполнением этих мест маточным раствором. Нарушение структуры приводит к образованию физической неоднородности, ярким проявлением которой является осевая пористость. Она образуется, как известно, в результате усадки металла в условиях недостаточного питания.

На основе анализа процесса перераспределения примесей при кристаллизации В.М. Тагеев впервые высказал гипотезу о том, что скопление примесей в осевой зоне - результатом местного их перераспределения при усадочных перемещениях жидкого металла [12]. Это предположение позднее было экспериментально подтверждено [10]. В качестве объектов исследования использовали специальные отливки.

Отливка представляла собой четыре шара различных размеров, соединенных между собой горизонтальными литниками. После заливки металла через общий вертикальный питатель в нижнюю часть его вводили радиоактивный изотоп, который распространялся вдоль горизонтальных литников в виде клина. Величина клина определялась градиентом усадочных перемещений. При сопоставлении радиограмм и серных отпечатков было установлено, что большему размеру шара соответствуют большие усадочные перемещения металла и большее развитие осевой неоднородности в литниках. На радиограммах наблюдаются характерные пережимы (сужения) клина, которые являются проявлением опережающего роста отдельных дендритов при кристаллизации осевой зоны. Ниже пережимов образуются усадочные полости, частично заполненные металлом, обогащенным примесями. Выше пережимов выявляются V-образные участки, в которых светлый тон чередуется с темным, что свидетельствует о характере направления перемещений металла в этих участках и образования в связи с этим V-образной неоднородности.

Проведенные опыты подтвердили усадочную природу процесса образования осевой неоднородности и выявили решающую роль пережимов в развитии характерных V-образных скоплений и усадочных полостей в осевой зоне слитка. Таким образом, V-образная неоднородность (осевая пористость) является следствием усадочных перемещений металла при затрудненном питании кристаллизующихся осевых объемов слитка.

Вследствие неравномерного прорастания в глубь слитка кристаллов, сближающихся на последних стадиях затвердевания двухфазных областей, осевая зона разделяется на ряд участков. Эти пережимы отсоединяют осевую зону от жидкого металла, ограничивая питание.

Обжатие сляба может производиться как в приводных (тянущих), так и в холостых роликах секции вторичного охлаждения. Одна сторона роликовых секций остается не подвижной (фиксированная сторона), а другая смещается на требуемый размер. В качестве привода чаше всего используют - гидравлический, что позволяет регулировать величину и усилие обжатия [1-9]. Использование пропорционального гидропривода позволяет осуществить регулирование роликовых секций с заданной точностью (±0,1-0,3мм).

Согласно данным исследований [2,4,6,9], воздействие ролика на слиток, содержащий в осевой зоне 100% жидкий металл, не приведет к положительным результатам. Деформированная корочка упруго прогибается на величину обжатия. После снятия нагрузки она восстанавливает свою первоначальную форму. Поврежденные по фронту кристаллизации кристаллы растворятся в жидком металле, что не повлияет на макроструктуру осевой зоны. Заметный положительный результат наблюдается при достижении содержания жидкой фазы по оси слитка в диапазоне от 30% до 70%. Диапазон между температурой выливаемости и питания характеризует процесс образования мостов и пережимов, ограничивающих питание осевой зоны слитка. Уже при незначительном воздействии ролика на слиток, находящийся в таком фазовом состоянии, кристаллы осевой зоны сталкиваются друг с другом и ломаются, разрушая тем самым образующиеся пережимы. Питание осевой зоны происходит, практически, до момента полного вырождения жидкой фазы. Кроме этого, кусочки кристаллов, растворяясь в жидком металле, создают множество мелких центров кристаллизации. Это является катализатором застывания слитка. Если осевая ликвация, как и пористость, зависит от интенсивности усадки при затвердевании, то можно считать, что для ее уменьшения целесообразно обжатие слитка в то же время, что и для уменьшения пористости. Результаты опытов [1,6], представленные на рис.3, показывают некоторые различия, связанные с шириной интервала температур кристаллизации.

Тл-Тс "40 С

Тл-Тс =60 С

Тл-Тс =80 С

4—I—I—I—1-\

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 по оси слитка

Рис. 3. Модель устранения осевой пористости и осевой ликвации путем обжатия слитка.

На рисунке представлена принципиальная схема задания режима обжатия для наиболее характерных сталей. Символами А-С обозначены зоны жидкой и твердой фаз в слитке, характер которых изменяется в зависимости от задания участка обжатия. Символом А отмечена зона неэффективного обжатия, символом В - зона обжатия, эффективного с позиции уменьшения осевой пористости, а символом С - зона эффективного уменьшения осевой ликвации.

Для устранения осевой пористости в слитке с малой усадкой при затвердевании (малый интервал температур кристаллизации) эффективно даже сравнительно раннее обжатие (при малой доле твердой фазы). Для стали с большой усадкой (большой интервал температур кристаллизации) раннее и недостаточно интенсивное обжатие может не дать ожидаемого эффекта, поскольку после обжатия образуются усадочные раковины при затвердевании остатка жидкой фазы (зона А).

В отношении осевой ликвации можно отметить, что если на участке обжатия величина деформации жидкой сердцевины превышает размер жидкой фазы (зона С), то обогащенный ликватами маточный раствор может быть полностью выдавлен из сердцевины.

Таким образом, внешнее силовое воздействие на слиток, находящийся в конечной фазе затвердевания (0,7-0,99 доля твердой фазы) способствует, в значительной мере, подавлению ликвационных процессов и снижению осевой рыхлости слитка. С другой стороны, согласно данным исследований, [2] существуют две критические величины деформации слитка. Первая величина показывает нижний предел эффективности обжатия (более низкая величина обжатия не приведет ни к какому положительному эффекту). Вторая величина - верхний предел эффективности обжатия (более высокая величина обжатия приведет к появлению внутренних трещин).

Организация обоснованных контролирующих и управляющих воздействий невозможна без наличия надежных методов и средств контроля параметров разливки. К числу важнейших характеристик, отражающих тепловые процессы формирования твердой фазы, относятся толщина оболочки и ее температура.

Известные из литературы методы прямого измерения толщины затвердевшего металла связаны с погружением в расплав щупа из несмачиваемого жидким металлом материала [13], забивание в оболочку заклепок, оплавляемых при границе раздела фаз [14] и выливании жидкого остатка (декантации)[15]. Эти методы не нашли применения в промышленности и используются только для проведения экспериментальных работ, что позволяет выделить в особую группу методы непрерывного контроля толщины оболочки, основанные на обработке результатов косвенных замеров.

Метод измерения толщины твердой фазы включает пропускание через слиток электрического тока. Он основан на изменении удельного электрического сопротивления металла при переходе из жидкого состояния в твердое [16,17]. Безопасная величина напряжения и силы тока, используемого в данном методе, значительно сужает диапазон измеряемых величин. Вследствие нестабильности и большой величины электрического сопротивления в зоне контакта токопроводящего элемента с оболочкой слитка, этот способ так же отличается невысокой точностью и может давать только качественную картину.

Известные методы измерения толщины оболочки, включающие использование ультразвука, можно объединить в три группы: методы ультразвукового излучения [18], ультразвуковой проницаемости [19,20] и звуковой локации [21,22].

Общим недостатком способов, основанных на ультразвуковых и звуковых эффектах, является их низкая точность. Это вызвано, прежде всего наличием мощного промышленного звукового фона, сопровождающего процесс разливки. Сложным вопросом при реализации способов является организация подвода колебаний в звуковом или ультразвуковом диапазонах непосредственно к оболочке слитка без значительных потерь мощности. В силу указанных недостатков, разработанные методы и устройства для их осуществления, также не нашли широкого применения в промышленности.

В работах О.В.Носоченко и Г.Н.Дерябиной получил развитие радиационный метод контроля [23,24], который основан на различии в линейных коэффициентах излучения твердой и жидкой фаз металла. Способ не учитывает важный фактор наличия в сплавах двухфазной зоны, протяженность которой может превышать размеры самой оболочки. Необходимо учитывать также особое требование к защите и охране источника радиоактивного излучения, исключающее утечку радиоактивности в любых ситуациях.

Наиболее просто реализуемые в промышленных условиях способ и устройство контроля толщины оболочки по результатам косвенных замеров разработан в Киевском институте автоматики [25]. Устройство работает на основе измерения трех параметров: скорости вытягивания слитка, уровня металла и теплового потока в кристаллизаторе. Последний параметр определяется по расходу и нагреву воды в зоне первичного охлаждения. Все эти величины с достаточной точностью измеряются на современных MHJI3 при помощи стандартной аппаратуры.

Значительно более совершенный способ контроля толщины оболочки слитка на выходе из кристаллизатора MHJ13 разработан в Вологодском политехническом институте А.Н. Шичковым и Н.И. Шестаковым [26]. В этом способе в наиболее полном виде учтены закономерности теплообменных процессов, происходящих в жидкой фазе металла и двухфазной зоне, а также изменения в процессе разливки температуры поступающего расплава. Устройство контроля толщины твердой фазы [27] в течение ряда лет успешно эксплуатировалось на криволинейной MHJI3 в конверторном цехе ОАО «Северсталь».

Однако рассмотренные устройства контроля, при всех свойственных им достоинствах, могут использоваться только на стационарных или медленно меняющихся режимах разливки, поскольку в основу расчетных алгоритмов положены балансовые соотношения.

В Японии разработан новый способ непрерывного измерения толщины оболочки по ее деформации под воздействием ферростатического давления

28]. Следует отметить, что величина выпучивания является комплексным параметром, отражающим не только толщину оболочки, но и ее температуру

29]. Для измерения деформации сторон сляба ниже кристаллизатора используют оптические датчики [30]. Однако их применение затруднено в связи со сложностью настройки и искажением оптических свойств среды при наличии пара и пыли в зоне вторичного охлаждения MHJI3. Использование различных бесконтактных индукционных датчиков [31,32], а также дифференциальных трансформаторов [33] для измерения профиля граней заготовки сопряжено с необходимостью индивидуальной градуировки каждого из них и погрешностью показаний за счет наличия отслоившейся окалины на поверхности слитка. При помощи дифференциального замера прогиба оболочки устройство исключает [34] из результатов измерения эффекты выпучивания, не вызванные тепловыми условиями формирования заготовки, что не свойственно другим аналогичным способам [35,36]. Простое и надежное устройство описано в [37]. Здесь в контакте с поверхностью слитка находится измерительный ролик, который через скользящий стержень и шарнирное соединение связан с пневмоцилидром, поддерживающим контакт ролика со слитком. Деформация оболочки определяется при помощи датчика, связанного со скользящим стержнем.

В связи со сложностью прямого измерения выпучивания заслуживают внимание способы этого параметра по величине нагрузки на тянущие и поддерживающие устройства MHJI3. Методы [38,39] основаны на определениях деформации оболочки по величине нагрузки на электродвигатели тянущих роликов. Следует отметить, что эти способы могут применяться не на всем протяжении роликовой проводки, а только в пределах приводных секций. Перспективны способы, в которых определяют степень выпучивания путем измерения величины реакционных усилий на ролики зоны вторичного охлаждения [40]. Для измерения усилий предлагается устанавливать в опорах поддерживающих устройств роликов или брусьев силоизмерительные элементы, например, тензодатчики [41].

Теоретически взаимосвязь между толщиной оболочки, ее температурным режимом и величиной усилий на поддерживающие устройства впервые была установлена и подтверждена экспериментально во ВНИИМЕТМАШе [42].

Большое распространение в промышленности для измерения нагрузок получили силоизмерители на основе тензоэлементов [43]. Их отличает, как правило, линейность и хорошая воспроизводимость градуировочных характеристик, точность замера.

Как показал опыт испытания различных устройств для контроля нагрузок на элементы роликовой проводки [44], использование в их составе выпускаемых промышленностью тензометрических датчиков весьма перспективно. При этом необходимо обратить внимание на обеспечение соответствующих мер их защиты от неблагоприятных воздействий окружающей среды [45,46].

Известен способ [47] определения протяженности жидкой фазы в непрерывнолитом слитке, основанный на измерении суммарного тока многороликового привода вытягивания слитка. Определяют момент установления постоянного значения скорости вытягивания слитка и момент установления постоянного значения суммарного тока двигателей привода. Искомая глубина жидкой фазы определяется путем суммирования скоростей вытягивания слитка с момента установления постоянной скорости до момента установления постоянного значения суммарного тока двигателей вытягивания слитка.

Важным элементом средств контроля теплофизических параметров являются устройства для измерения температуры поверхности непрерывного слитка, на которые бы не влияли условия окружающей среды, и применение которых не затрудняло бы эксплуатацию MHJI3.

Особое значение это имеет для измерителей, работающих вдоль секций вторичного охлаждения, где они испытывают воздействие пара и струй охлаждающей воды, а также тепла и пыли от слитка.

Наиболее широкое распространение для измерения температуры поверхности слитка получили различные бесконтактные оптические устройства (пирометры) [48,49,50].

Пирометры градуируют с учетом характера зависимости излучения от температуры объекта, которое определяется законами излучения абсолютно черного тела. Чем сильнее различие свойств излучения реального объекта и абсолютно черного тела, тем больше различие действительной и измеряемой температуры.

Показания пирометров в значительной степени зависят от промежуточной среды (влажность, запыленность), заполняющей пространство между поверхностью излучателя и объективом пирометра.

Расстояние установки пирометра от исследуемого объекта, для обеспечения требуемой точности измерения, составляет 1,5-4 метра, то есть пирометр находится в зоне высоких температур. Таким образом, использование пирометров, в зоне вторичного охлаждения без специальных защитных устройств и приспособлений не возможно. Наличие окислов и окалины вносит значительные погрешности в измерения. Как утверждают авторы [51], уровень фиксируемых температур в этом случае примерно на 50°С ниже реальной температуры поверхности слитка и сигнал, поступающий с пирометра на записывающее устройство, носит нестабильный характер.

Другим недостатком известных устройств для измерения температуры: они не позволяют устранять пленку окислов и окалины на металле. Из зарубежных источников [52,53] известны различные механические приспособления для удаления окалины на поверхности непрерывного слитка. В отечественной практике непрерывной разливки такие устройства не используются, хотя их применение могло бы значительно повысить точность замеров температуры поверхности заготовки на MHJI3.

В последние годы в промышленности стали использоваться цветовые пирометры - пирометры спектрального отношения, основанные на управлении электрических сигналов, пропорциональных излучению на двух или более участках спектра [48,22]. Их показания в меньшей степени, чем у радиационных и фотоэлектрических измерителей, зависят от колебаний излучательных свойств объекта и поглощения потока излучения в промежуточной среде. Однако следует отметить, что при имеющейся тенденции уменьшения шага роликов в зоне вторичного охлаждения MHJI3, размеры пирометра должны быть минимальны. В этих условиях сложно (а иногда невозможно) обеспечить визирование пирометра в узкие межроликовые промежутки.

Использование светопроводов [54] увеличивает стоимость имеющиеся системы измерения и усложняет их настройку. Кроме того, применение светопровода не исключает его полной защиты от температурных воздействий.

Следует также отметить, что большое число датчиков может создавать заслон потоку охлаждающей воды и влиять на режим охлаждения слитка. Помимо этого, у пирометров, расположенных в нулевой секции, при прорыве корочки жидкой фазы неизбежно выводится из строя дорогостоящее оптическое устройство.

Широкое распространение для замера тепловых потоков в металлургических процессах получили термозонды, конструкции которых достаточно подробно описаны [55,56,57]. Принцип работы термозонда основан на методе теплового сопротивления. Теплоприемником (теплопроводящим элементом) у термозонда является твердое тело, через которое тепло отводится к охлаждающей среде. Для определения теплового потока, прошедшего через теплоприемник, измеряют падение температуры At на некоторой высоте теплоприемника.

Учитывая, что при высоких температурах, характерных для поверхности слитка, основной (около 90%) является лучистая передача тепла (33), можно записать:

Т0 = KtxiJ~At где Т0- температура поверхности объекта; к\ -градировочный коэффициент, учитывающий излучательные характеристики объекта и тепловоспринимающей поверхности теплопроводящего элемента и расстояние между ними.

Таким образом, по перепаду температур в головке термозонда можно с достаточной точностью судить о характере изменения температуры объекта.

Преимуществом рассматриваемого устройства перед известными являются малые размеры, которые позволяют использовать его по всей зоне вторичного охлаждения. Кроме того, легко обеспечивается защита устройства от неблагоприятного воздействия окружающей среды и повреждения жидким металлом при прорывах. Воздух для очистки визируемой поверхности может вдуваться через узкую кольцевую щель, что не приведет к локальному снижению температуры объекта.

Недостатком большинства способов и приборов для измерения температуры поверхности слитка также является то, что они представляют сигнал об усредненной температуре и не дают возможности проанализировать работу системы охлаждения по ширине слитка.

Необходимой информационной поддержкой процесса разливки является определение скорости вытягивания слитка. Чаще всего для определения скорости передвижения слитка используют датчики абсолютного перемещения, установленные на приводе или непосредственно на валу ролика секции вторичного охлаждения. По угловой скорости вращения валков тянущей роликовой секции определяют линейную скорость движения слитка. Недостатком является погрешность измерения, связанная с отсутствием определения температурного расширения слитка.

Наиболее применяемым из бесконтактных способов определения скорости передвижения слитка является использование доплеровского лазерного измерителя скорости. Его недостаток - низкая точность измерения в условиях высоких температур и высокой запыленности и влажности.

Также ограниченностью в функциях, указанных выше устройств -отсутствие возможности измерения температуры слитка и его геометрических характеристик.

Наибольшее предпочтение в последнее время получили оптические способы контроля, как раз из за широкой функциональности этих методов. Способ оптического измерителя скорости слитка и устройство для его осуществления приведено в [58]. Оптический измеритель устанавливают на расстоянии 1-3 метра от слитка, регистрируют участок поверхности слитка, формируют и хранят в памяти компьютера кадры. Сравнивают два кадра, полученных оптическим измерителем через некоторый интервал времени и по корреляционной функции, реализованной программными методами, определяют скорость движения слитка, вертикальное смещение слитка в процессе разливки.

В России до 1999 г. не имелось опыта эксплуатации установок непрерывной разливки стали с применением технологии мягкого обжатия. На ОАО "Северсталь" было принято решение по модернизации вертикальной установки непрерывной разливки стали (УНРС) для производства трубной стали и металла для судостроения с применением технологии мягкого обжатия.

Двухручьевая УНРС была поставлена в ЭСПЦ в 1970 г., базовый инжиниринг поставлял ЮУМЗ. К концу 90-х годов оборудование УНРС морально и физически устарело. Несмотря на все предпосылки высокого качества заготовки, которые определялись вертикальным типом УНРС (оптимальные условия для всплытия неметаллических включений, отсутствие деформаций разгиба и загиба), слябы имели много поверхностных и внутренних дефектов.

При реконструкции УНРС в 1998 г. в соответствии с требованиями ОАО «Северсталь» были сформулированы следующие задачи:

1. Обеспечить возможность получения слитков нового диапазона сечений 150.250Ч1000.1710 мм;

2. Оснастить УНРС современной системой управления;

3. Повысить производительность УНРС за счет увеличения скорости вытягивания слитка, уменьшения потерь времени при переходе на новое сечение и замены оборудования.

Разработку гидравлических приводов с электрогидравлической системой управления для оснащения механизма качания и прижима валков тянущей роликовой секции осуществила фирма ОАО «СКБ ПА» (г. Ковров) по техническому заданию ОРМЕТО-ЮУМЗ. Существенную помощь в отладке новой системы оказали специалисты Днепропетровского института ВНИПИ САУ (Украина).

Значительным изменениям подверглась 4-х валковая тянущая клеть, которая могла работать только по затвердевшей заготовке. В новой клети число роликов было увеличено до восьми. Они установлены с шагом 450 мм, что позволило рассредоточить давление прижима на непрерывнолитую заготовку и увеличить металлургическую длину У HP С с 9,3 м до 11,2 м. В конструкции приводной клети предусмотрена возможность регулирования давления и положения валков.

В 1999 г. рядом научно-исследовательских организаций были произведены исследования технологических параметров разливки. Результатом работы стало создание математической модели и программы визуализации глубины жидкой фазы. Технологический персонал в течение всего периода разливки контролирует текущее положение конца лунки жидкого металла. Данная информация дала возможность поддерживать скорость разливки на максимально высоком уровне, не допуская при этом опускания жидкофазной сердцевины ниже уровня третьего ролика тянущей роликовой секции.

Обзор научно-технической литературы и опыт внедрения на ОАО «Северсталь», впервые в России применившей технологию мягкого обжатия, показали:

• примененная одномерная математическая модель глубины жидкой фазы требует доработки, так как учитывает температуру поверхности слитка по косвенному показателю — расходу воды в секциях вторичного охлаждения. Отличие фактической температуры поверхности слитка от прогнозируемой может привести к существенной погрешности в определении глубины жидкой фазы. Деформация слитка в соответствующих роликах секций вторичного охлаждения, назначенная с учетом расчетной глубины жидкой фазы, будет не своевременной, и не даст ожидаемого эффекта от применения технологии мягкого обжатия;

• недостаточно проработана теория энергосилового расчета деформации непрерывнолитой заготовки, в особенности, в ее практическом применении для определения эффективных управляющих воздействий;

• анализ переходных скоростных режимов разливки показал, что для осуществления мягкого обжатия необходима определенная длина участка деформации. В частности, на слябовой УНРС ЭСПЦ ОАО «Северсталь» использование только тянущей роликовой секции для осуществления мягкого обжатия недостаточно для всего марочного сортамента при переходных режимах разливки, так как лунка жидкой фазы поднимется выше тянущей роликовой секции; установлена необходимость замены пропорциональной гидравлической системы управления обжатием слитка на более надежную и простую в обслуживании; известная программа визуализации глубины жидкой фазы не содержит информации о температурном поле слитка в зоне обжатия, а также не формирует рекомендаций о предпочтительном скоростном режиме и сигналы управления обжатием слитка; контроль местоположения лунки жидкой фазы осуществляется только программными методами на основе математической модели. В случае значимой погрешности в применяемой модели при высоких скоростях разливки лунка жидкой фазы может опуститься ниже тянущей роликовой секции, что является аварийной ситуацией.

Задачи диссертационной работы. усовершенствовать действующую модель глубины жидкой фазы и адаптировать ее к технологическим параметрам слябовой УНРС ЭСПЦ

ОАО «Северсталь» на основе данных о текущей температуре поверхности слитка; . разработать:

- математическую модель распределения температуры в поперечном сечении слитка на участке деформации с целью обеспечения возможности быстрого формирования результатов в режиме «реального времени»;

- методику расчета величины обжатия и времени обжатия непрерывнолитого слитка, которая в отличие от известных методик, позволит учесть большее количество критериев формирования качественной осевой зоны слитка;

- математическую модель усилия деформации непрерывнолитого слитка с учетом различия в характере деформации областей твердой фазы вдоль узкой и широкой граней слитка;

- многофункциональное оборудование для информационного обеспечения технологии мягкого обжатия, которое, в отличие от известных устройств, позволит определить температуру, скорость и величину прогиба боковой поверхности слитка;

- программу визуализации процесса мягкого обжатия, максимально адаптированную к деятельности технологического персонала;

- конструкцию роликовой секции с регулируемой величиной обжатия слитка;

- аварийный датчик глубины жидкой фазы.

Основные результаты работы сводятся к следующему:

1. Разработана математическая модель распределения температуры в поперечном сечении слитка, реализованная на базе адаптированной одномерной модели глубины жидкой фазы и эмпирических данных о температуре поверхности слябовой УНРС.

2.Разработана новая математическая модель расчета усилия деформации непрерывнолитой заготовки с жидкой фазой, корректно учитывающая:

-различия в характере деформации областей твердой фазы вдоль узкой и широкой граней слитка;

- неравномерность температуры по ширине и толщине слитка;

- действие ферростатического давления.

3.Сформированы базы данных теплофизических коэффициентов наиболее распространенного марочного сортамента для сопровождения используемых математических моделей.

4.Разработан новый способ определения температуры, скорости и величины прогиба боковой поверхности слитка и устройство для его осуществления.

5. Разработан аварийный датчик глубины жидкой фазы.

6.Разработан новый алгоритм управления секциями вторичного охлаждения УНРС, осуществляющими мягкое обжатие слитка, технология информационного обеспечение и программа визуализации мягкого обжатия на основе разработанного алгоритма, с возможностью, в отличие от известных алгоритмов, формировать рекомендации технологическому персоналу о предпочтительном скоростном режиме разливки.

7. Предложена новая методика расчета величины обжатия и времени мягкого обжатия непрерывнолитого слитка, обеспечивающая, в отличие от других методик:

- снижение протяженности зоны столбчатых кристаллов;

- создание и удержание жидкофазной лунки выше зоны деформации.

Произведен анализ эффективности влияния мягкого обжатия сляба на fi параметры макроструктуры непрерывнолитого слитка.' Получены следующие результаты: использование мягкого обжатия позволяет снизить осевую рыхлость в среднем на 0,5 балла (в процентном соотношении 2030%) для ширины слитка 980 мм. Использование мягкого обжатия позволяет также значительно снизить осевую химическую неоднородность. Средняя величина эффекта составляет, как и в случае с осевой рыхлостью, 0,5 балла (в процентном соотношении на 20-25%) для ширины слитка 980 мм. Графически эффект от внедрения технологии представлен на рис. 1,2. 1

Балл ОР Балл ОР а б

Рис. 1. Осевая рыхлость непрерывнолитого сляба стали 17Г1С а- без мягкого обжатия; б- с мягким обжатием - согласно данным управления качества (УК) ОАО «Северсталь»

Рис.2. Осевая химическая неоднородность непрерывнолитого сляба стали 17ПС а- без мягкого обжатия; б- с мягким обжатием

135

Заключение.

1. Эффективность редуцирования при обжатии неполностью затвердевшей заготовки / Е. Танидзава, С. Тада, Е. Окура и др. // 1995. Т8.№4.- с. 949.

2. Возникновение внутренних трещин вследствие обжатия неполностью затвердевшей заготовки. /Т.Мотида, С. Итояма, Н. Бэссе и др. И Zairyo to Prosesu 1995. Т.8. №4.- с.950.

3. Кристаллизация и деформация тонкого непрерывнолитого сляба при мягком обжатии его с незатвердевшей сердцевиной. / О.Казуо и др. // Zairyo to Prosesu 1996. Т.9. №1.- с.78.

4. Ликвация в слитке, подвергнутом обжатию в неполностью затвердевшем состоянии. / X. Мисуми, Т. Касама, Т. Сэки и др. II Zairyo to Prosesu 1994. Т.7. №4.- с. 1212.

5. Регулирование макроликвации в непрерывнолитом блюме из высокоуглеродистой стали с применением легкого обжатия дисковыми валками. / С. Сугимару, К. Миядзава, М. Утимура и др. // Tesu to hagane. 1994. Т.8. №9.-с. 721-725.

6. Улучшение качества непрерывнолитой заготовки пружинной стали путем легкого обжатия на участке с незатвердевшей сердиной фирмы «Daido Steel» / Е. Такэсоно, Т.Оцука, Е. Инагаки и др. // Zairyo to Prosesu 1994. Т.7. №4. с.1211.

7. Процесс непрерывного литья тонких слябов с обжатием жидкой сердцевины концепции и результаты эксплуатации. / X. Штройбель // «Черные металлы». №12. - с. 37-40.

8. Деформация неполностью закристаллизовавшегося непрерывнолитого слитка при его мягком обжатии. / С Огибаяси, Р Нисихара, С. Сато. // Tesu to hagane. 1997. Т.83. №1. с. 36-41.

9. Результаты применения технологии мягкого обжатия разработанной фирмой «Danieli» на заводе «Nucor Steel» / Andrea Carboni, Bill McKenzie // MPT. 1996. №2.- c.62-68.

10. Качество слитка спокойной стали/ М.И.Колосов, А.И. Строганов, Ю.Д. Смирнов, Б.П. Охримович //М.Металлургиздат, 1973.- с.87-89.

11. Газы и включения в стальных слитках / В.И. Явольский // М.Металлургиздат, 1957. с.55-67.

12. Сборник «Стальной слиток»/ В.М. Тагеев // ГНТИ, 1952.- с.40-66.

13. Бахнер Э., Уссар М. Условия затвердевания и температурное поле в кристаллизаторе MHJI3. Черные металлы, 1976, №5. - с.3-9.

14. А.С.908489 (СССР). МКИ В22Д 11/16. Способ управления процессом кристаллизации металла. /А.Н. Шичков, Н.И. Шестаков, С.В. Сорокин, Г.П. Кудряшов Заявл. 16.07.80, № 2940959/22-02. Опубл. В Б.И., 1982, №8,.

15. Краснов Б.И. Оптимальное управление режимами непрерывной разливки стали.- М.: Металлургия, 1975. с. 312.

16. А.С. № 634848 (СССР). МКИ В22Д 11/16. Способ контроля процесса кристаллизации / Ю.К. Павлов, С.Н. Пронских, В.А. Бельдовский, А.Е. Магер и др.- Заявл. 05.07.77, №2505602. Опубл. в Б.И., 1978, № 44.

17. Измерение толщины корочки заготовки при непрерывной разливке. / Кавасима Кацихиро и др.- Tetsu to hagane, J.Iron and Steel. Inst. Jap., 1979, 65, №11.- c. 198.

18. Пат. 52-85779 (Япония). Способ и устройство для определения толщины затвердевшей корочки заготовки в УНРС / Асами Эйдзи. -Заявл. 18.07.77, №54-20923; опубл. 16.02.79; НКИ 11В 091.1.

19. Heinemann W. Continuous casting industrial process for chaping of liquid Steel. Metais. Technol., 1978, 5, П12. -c. 414-421.

20. Kawa F., Schwensfeier W. Mebtechnische Problematic in StalstranggieBanladen Berg - und Huttenmann. Monatsh, 1980, 125, П5.- c. 252-280.

21. Дерябина Г.Н., Рипп А.Г. Измерение соотношения жидкой и твердой фаз непрерывного слитка. Дефектоскопия, 1980, №10.- с.20-28.

22. Исследования метода и устройства автоматического контроля толщины корочки слитка на MHJI3 / О.В. Носоченко, Г.Н. Дерябина, З.В. Овчеренко, A.M. Диденко. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1980, №2.- с.55-56.

23. Непрерывный контроль толщины корки слитка в кристаллизаторе УНРС/ Л.И. Сорокин, С.И. Жуковский, В.М. Кондрашин, Г.Д. Кокорин, О.А. Кривошеев. Сталь, 1974, №2.- с.114-118.

24. Шестаков Н.И., Шичков А.Н., Расчет толщины твердой фазы слитка на выходе из кристаллизатора. Изв. вузов. Черная металлургия, 1982, №1.- с.125-127.

25. А.с. №1006049 (СССР). МКИ В22Д 11/16. Устройство для контроля толщины корочки слитка на выходе из кристаллизатора / А.Н. Шичков, Н.И. Шестаков, С.В. Сорокин, Е.А. Нечаев и др. Заявл. 22.06.81, № 3304232/02. Опубл.23.03.83.

26. Способ измерения толщины затвердевшей корки по раздутию слитка / Ясумато Нао, Томино Хироси, Ура Сатору, Хитоми Ясуо, Кимура Кадзунари. Tetsu to hagane. J.Iron and Steel. Inst.Jap., 1979,65,№7.-c.l68.

27. Вюнненберг К. Выпучивание непрерывнолитой заготовки между опорными роликами. Черные металлы 1978, № 6,7.- с.31-35.

28. Пат. 53-163727 (Япония). МКИ В22Д 11/124. Непрерывная разливка стальных слябов/ Сэра Ясудзо, Кояно Масакжи, Сиритани Юсуке. Заявл. 16.06.78; №54-163727. Опубл. 26.12.79.

29. Способ определения формы узкой грани заготовки непосредственно под кристаллизатором УНРС/ Такэда Кунитаке и др. Tetsu to hagane, J.Iron and Steel, Inst. Jap.,1979, 65. №1 l.-c. 233.

30. Пат. 53-148379 (Япония). МКИ В22Д 11/16, В22Д 11/28. пособ измерения зазора между валками УНРС/ Имаи Фумио. Заявл. 30.11.78, №55- 75870. Оубл. 07.06.80.

31. Пат. 50-75457 (Япония). МКИ В22Д 11/16. Устройство для предотвращения прорыва металла на УНРС/ Оя Сэйдзи, Окай Такаси. -3аявл.23.06.75, № 56-38297. 0публ.05.09.81.

32. Пат. 52-30492 (Япония). МКИ В22Д 11/16. Способ регулирования раздутия непрерывного слитка и устройство для его осуществления/ Миясита Йосио и др. Заявл.22.03.77, №53-116225. Опубл 11.10.78.

33. Пат. 53-163727 (Япония). МКИ В22Д 11/124. Непрерывная разливка стальных слябов/ Сэра Ясудзо, Кояно Масакжи, Сиритани Юсуке. -Заявл. 16.06.78; № 54-163727. Опубл. 26.12.79.

34. Пат.49-20452 (Япония). МКИ В22Д 11/00. Устройство для измерения раздутия заготовки при непрерывной разливке/ Катано Юкио, Нагано Сэйдзи, Сайто Тоеити. Заявл. 22.02.74; №53-42014. Опубл. 08.11.78.

35. Исследование влияния протяженности жидкой фазы в непрерывном слитке на сопротивление его вытягиванию из МНЛЗ / Н.Н. Дружинин, С.А. Филатов, O.K. Храпченков и др. Сталь, 1982, №6.- с.27-30.

36. Пат. 56-39978 (Япония). МКИ В22Д 11/16. Способ обнаружения выпучивания непрерывно отливаемого слитка/ Курияна Акира. Заявл. 27.12.78, №53-162357. Опубл. 17.09.81.

37. Пат. 53-112540 (Япония). МКИ В22Д 11/16. Управление склонностью к выпучиванию непрерывноотливаемой заготовки/ Нагата Сюдзи, Судзуки Ясуо, Окумкра Харухико. Заявл 13.09.78., №55-400050; опубл. 21.03.80.

38. Пат. 2923900 (ФРГ). МКИ В22Д 11/16. Способ устранения трещин непрерывнолитых слитков / Оехмен Гюнтер, Наверсник Клаус, Бергер Райнер.- Заявл. 13.06.79. Опубл. 05.02.81.

39. Энергосиловые параметры установок непрерывной разливки стали/ М.Я. Бровман, Е.В. Сурин, В.Г. Грузин и др. М.-.Металлургия, 1969. - с. 282.

40. Тензометрия в машиностроении / Р.А. Макаров, А.А. Ренский, Г.Х. Баркунский и др. М.: Машиностроение, 1975. - с. 288.

41. Беняковский М.А., Бровман М.Я. Применение тензометрии в прокатке. М.: Металлургия, 1982.- с.157-164.

42. Хайнс Ф., Веймоут JI. Некоторые вопросы компенсации температурного приращения сопротивления тензодатчиков. В юн.: Высокотемпературные тензодатчики. Перевод с англ.: Машиностроение, 1963.- с. 1969-1983.

43. А.С. 762293 (СССР). МКИ B22D11/16. Способ определения протяженности жидкой фазы в непрерывнолитом слитке/ Н.Н. Дружинин,

44. С.А. Филатов, О.К. Храпченко, Л.Я. Шаге, и др. Заявка 05.01.79 №27. 08622/22-02. Опубликовано 15.08.82. Билют№30.

45. А.С. 1576228 (СССР). МКИ B22/D11/16. Способ автоматического контроля температуры поверхности слитка при непрерывной разливки и устройство для его осуществления/ Ю.Л. Бриль, В.М. Брам, Г.А. Кац, М.И. Коган Заявка 23.10.88 , №1041205. Билют.№25

46. А.С. 2083961 (РФ). МКИ 6G01J5/60. Способ измерения температуры и коэффициента излучения поверхности/ Клаудио Рокки IT., Рутгер Бойкерс [NL], Вильхейм Ханц [DE], Рауль Франца Константин Зельфслаг [BE]- Заявка 10.07.97. Опубликовано 15.03.99.

47. А.С. 2046306 (РФ). МКИ 6G01J5/60. Цифроаналоговый пирометр/Данилов В.А. Заявка 10.07.97. Опубликовано 12.04.99.

48. Dauby P. Sensor for continuous measurement of the surface temperature of the Stend in continuous casting. Contin. Cast. Steel. Pros. Int. Conf., London - Biarrets, 1976, London, 1977.- c. 162-163.

49. Btienne A., Mairu В., Dauby P. Metallurgical control and automation for continuous casting operation. « Int. Eisenhuttentechn. Kongr., Brussels -Dusseldorf, 1976. Bd.Ip.». Dusseldorf, 1976.-c.4.2.3/21.

50. Mairy В., Ramelot D. Monitoring the Strand surface temperature in continuous casting with the Deseaterm. -64 th Steelmak. Conf. Proc., Toronto, March 29 Apr. 1, 1981. Vol. 64. New. York., 198I.e. 48-52.

51. Кораблев B.A., Хорев B.H., Токмаков A.A. Температура поверхности слитка под кристаллизатором УНРС. -В кн.: Проблемы стального слитка / ИПЛ АН УССР, М.: Металлургия, 1969, вып. №5, с.628-630.

52. Тулевский Ю.Н. , Нечаев Е.А. Информационные проблемы интенсификации сталеплавильных процессов. — М.: Металлургия, 1978. -с. 192.

53. Черноголов А.И. Теплометрические исследования мартеновских печей. М.: Металлургия, 1967. -с. 151.

54. Эстеркин Р.И., Иссерлин А.С., Певзнер М.И. теплотехнические измерения при сжигании газового и жидкого топлива. Справочное руководство. 2-е изд. Перераб. И доп.- Л.: Недра, 1981. -с.424.

55. Оптический измеритель длины непрерывнолитых заготовок./ Современные Технологии Автоматизации 2001.вып. №4.- с. 22-27.

56. Самойлович Ю.А., Крулевецкий С.А., Горяинов В.А., Кабаков З.К. Тепловые процессы при непрерывном литье стали. М.: Металлургия, 1982.- с.152.

57. Самойлович Ю.А., Лисицкий А.Н., Кабаков З.К. Математическое моделирование тепловых и гидродинамических явлений процесса затвердевания непрерывного слитка// Известия АН СССР. Металлы. -1982.-№2.-с.62-68.

58. Самойлович Ю.А., Кабаков З.К. Горение, теплообмен и нагрев металла.- М.: Металлургия, 1973 (ВНИИИМТ Сб.№ 24).

59. Травкин B.C. Численное моделирование задачи теплообмена в лунке непрерывного слитка//Теплофизика высоких температур.-1984.-№2.-с.З 06314.

60. Zou J.,Tseng А.А. Моделирование макроскопических особенностей важнейших фазовых превращений в процессе непрерывной разливки стали// Met.Trans.A. -1992. -№2. с. 457-467.

61. Шаванова Р.И. Модельная задача теплофизических процессов кристаллизации и оптимизация затвердевания непрерывнолитых слитков // Процессы разливки стали и качество слитка. Киев.-1989. - с. 169-173.

62. Кузьминов А.Л., Кабаков З.К., Габелая Д.И., Сухарев Л.П. Отчет по научно-исследовательской работе «Разработка технологии мягкого обжатия сляба валками тянущей клети и аварийного датчика наличия жидкой фазы»

63. Вейник А.И. Теплообмен между слитком и изложницей. М. гМеталлургиздат. -1959,-с.50-76.

64. Колосов М.И. Сб. Применение радиоактивных изотопов в черной металлургии. Челябинск. Книжное издательство.-1967.-c.95-106.

65. Колосов М.И. М.: Сталь.-1960.-№1.-с.25-28.

66. Морозов А.Н. Сб. Сталеплавильное производство. М.:Металлургиздат.-1958. с.203-217.

67. Горелкина А.Е. Физико-химические и теплофизические процессы кристаллизации стального слитка. Труды 2 конференции по слитку. М.: Металлургия.-1967.- с.82-83.

68. Колосов М.И., Строганов А.И., Смирнов Ю.Д., Охримович Б.П. Качество слитка спокойной стали. М.: Металлургия.-1967.- с.40-56.

69. Исследование тепловых режимов при кристаллизации слитка на УНРС1 ЭСПЦ ОАО «Северсталь». / Отчет технологического отдела ЭСПЦ., 1995 г.

70. Разработка технологии непрерывной разливки стали на УНРС-1 ЭСПЦ с использованием мягкого обжатия в тянущей клети./ Аннотированный отчет ООО «Корад»., 2000 г.

71. Явойский В .И. Теория процессов производства стали. «Металлургия», 1967.

72. Производство стали в основной мартеновской печи. Колл. авторов (пер. с англ.). Металлургиздат, 1959.

73. Трубин К.Г., Ойкс Г.Н. Металлургия стали. Мартеновский процесс. Изд-во «Металлургия», 1964.

74. Ливщиц А.Г., Еднерал Ф.П. Известия вузов, Черная металлургия, 1965, №9. с. 74-79.

75. Огурцов А.П., Гресс А.В. Численная модель ликвации примесей при непрерывной разливке стали. Известия вузов, Черная металлургия, 2001, №10,-с. 45-50.

76. Яухола М., Кивеля Э., Конттинен Ю., Лайтинен Э., Лоухенкилпи С. Динамическая модель системы охлаждения вторичной зоны для машины непрерывного литья заготовок. «Сталь» №2., 1995 г.с.32-35.

77. Вейник А.И. Теория особых видов литья. М.: Машгиз, 1958.- 300 с.

78. А.И. Целиков, П.И. Полухин, В.М. Гребенник; Ф.К. Иваненко, и др./ Машины и агрегаты металлургических заводов// М. Металлургия, 1981 г.-212с.

79. А. И. Целиков, А.Д. Томленов, В.И. Зюзин, А.В. Третьяков, Г.С. Никитин/ Теория прокатки. Справочник/ М Металлургия 1982 г.-165с.

80. Л.В. Андреюк, Г.Г. Тюленев, Б.С. Прицкер/ Аналитическая зависимость сопротивления деформации сталей и сплавов от их химического состава// Прокатное производство, 1980 г.-с.52-54.

81. Кузьминов А.Л. / Разработка и освоение системы контроля и управления охлаждением слитка под кристаллизатором МНЛЗ./ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Вологда, 1984.-229 с.

82. Н.И. Шестаков. Тепловые процессы при непрерывной разливке стали. -М., 1992.-с.116-117.

83. Прюнгер О.М. Формирование непрерывной заготовки на МНЛЗ ./Черные металлы. 1976. №6. с.3-9.

84. В.И. Анурьев/ Справочник конструктора машиностроителя. 1985г. Т1/ М.Машиностроение. -с. 42-43.

85. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

86. Чарка материала С Si Мп Р S Сг Ni Си А1 I N Мо V Nb Ti в As W Са Tt-.C"1 " Ts.Cс Si Мп Р S Сг Ni Си AI 1 N Мо V Nb Ti в As W Са 4wia 1.29 ф-ля 1.30.

87. UBI 0,05 0,7 1,5 0 0 0 0 и 0 1509.6 1466,1и,1Ь 1 2.3 и,03 0,02Ь 0,3 0,3 0,3 0

88. OBI UKJ41 0 0,3 0,7 0 0 0 0 0 0.U2 0,02 1522,3 1Ь00,0о,оа о.в 1.1 0,03 0,03 ™ 0,3 0,3 0,3 0,07 о,ов

89. UBKI I 0,05 0 0,25 0 0 0 0 0 1525,1 1491,4012 0.03 0.5 о.озь 0,04 0,1 0,3 0.3

90. UMIIU 0,05 0,05 0,35 0 0 0 0 0 0,02 1524,0 1491,30,11 0.1/ 0,65 о.озь 0,04 0,1 0,3 0.3 0,07 иш и>селект 0 0 0,2 0 0 0 0 0 0 1534,3 1Ь29,Ь

91. U.01 U.02 0,3 0,01а 0,01 ь 0,1 0,1 0.1 0,0108X13 о и 0 0 0 " 15 0 и 1502.9 14ВЬ,10,08 0,8 О.В 0,03 0,02Ь 1/ 0,0Ь 0,05

92. UBKJ 0 0 0,2 0 0 0 0 0 0,02 1Ь31,4 1МЬ,3о,о/ 0,01 О.ЗЬ одиа 0,02Ь 0,03 0,0В 0,06 0,0/

93. ОЫ1 г 0,0В 0,17 1,4 0 0 0 0 0 0,02 1Ь16,1 14//.00,12 0,3/ 1,/ 0,02 o.oia 0,3 0,3 0,3' О.ОЬ

94. U9I 2Д и 0,1/ 1,4 и и 0 0 0.1b 0 0 0 0 1516,2 1490,10,12 0,3/ 1,8 0,035 0.04 0,3 0,3 0,3 0,05 0,012 0,03 0,08

95. ЦУ12С и,ив и,ь 1.3 и и 0 0 0 0,02 0 0,01 1513,5 14/3,У0,12 0.В 1./ 0,015 0,005 0,3 0,3 0.3 о,оъ 0,008 0,03

96. О.Ь 1,6 O.UIb 0,01 U.3 U.3 0,3 о,иь 0,012 0,0В

97. У 0,12 0,1/ 1.2 0 0 и 0 0 0 0 и и о 1511,7 14а4,0

98. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

99. Марка материала С I Si I Мп Р S Сг Ni I Си AI N Mo I V Nb Ti I В As W Са TL.iT" TsTt

100. U.2 0.6 1.5 0,U2 0,015 0,1 ОЬ о.иов1/1 С 0,14 0,4 1 и 0 0 0 и 0 и и 0 1505,1 1444,2

101. U,22 о,з/ 0.6 0,02Ь 0,025 1,ВЬ З.ВЬ 0.320X12Ц и.ш 0,4 1.5 и 0 0,19 0 0 0 1Ь00.7 141 Ь,Ь0.2В 0,/ 1.9 0,04Ь 0,045 1.2 0,3 0,3 "ТО12 20X1 мм 0,18 0,17 0,7 0 0 0,4 0 0,1Ь 1509,5 1434,8

102. U,23 0,3/ 1.1 о.озь 0,035 0,7 0,3 0,2Ь20x1 ua 0,1/ 0,9 0.8 U 0 О.В 0 0 1502,8 142/,/023 1,2 1,1 ода 0,025 1,1 0,3 0,3 20ХН2М 0,15 0,17 0,4 0 0 U.4 1,е 0 0,2 1Ь0Ь,6 1438,20,22 0,3/ 0.7 О.ОЗЬ 0,035 0,8 2 0,3 0,3

103. U.2U 0,37 1,2 о.озь 0,035 1,2 0,3 0,3 0,32ЬХ1СА 0,22 0,9 о,а 0 0 0,8 0 0 1498,4 140Ь,Ы

104. U.2B 1,2 и 0,02Ь 0,025 1,1 0,3 0,32ЬХ1 1 0,22 0,17 и,в 0 0 1 0 0 0,03 15023 1412,60,29 0,3/ 1,1 о.изь 0,035 1,3 0,3 0,3 0,09 2ВХГ 0,25 0,1Ь 0,9 0 0 0,2 0 0 0,03 0 O.U1 1Ь03,2 1408,3

105. ЗОХМА 0,2В и 0,4 0 0 0.8 0 0 и 0.1 Ь 0 1503Г1 1402,8033 0.2 0,7 0,02а 0,025 1.1 0,3 0,3 "0,008 0,2Ь 0.05 34ХН1М 0,3 0,7 0.5 0 и 1.3 1,3 0,2 1489,0 ■ 13ВЬ,У04 0,3/ С,5 0,03 0,035 1.7 1,7 0.3

106. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

107. ЗЬ 0,31! 0,1/ 0,5 0 0 0 и 0 1407,3 13/2,1)0,4 0,3/ 0,8 0.035 0.04 U,2b 0,3 0.3 зы и,зь 0,17 0,0 0 0 0 0 0 0,02 0,05 1404,2 1364,ti0,4 0,37 1.1 0.U36 0,02Ь 0,3 0.3 0.3 0,03 0,12

108. ЗЫ 2 U,31 0,17 1,2 0 0 0 0 0 0.U2 0,03 1496,1 13/B,ti0,3/ 0,3/ 1,4 0,02 0,02 0,3 0,3 и.з 0,003 0,12 331 и 0,33 и,в и,аз 0 0 0 0 0 0 1402,6 13/U.30,3/ 0,9 1.2 0,03 0,01 0,3 0,3 0.3 0,0/

109. ЗЬХ1 СА и,ж 1,1 0,8 о 0 1,1 0 0 1487,1 1360,40,3» 1.4 1.1 0,025 0,02Ь 1.4 0,3 0.3

110. ЬК11 0.2В о,оь 0,5 0 0 0 0 и 0 0 1501,6 1387.40.3/ U,15 0.Н 0,04 0,0ь 0,3 0.3 0,3 U,012 о,оов

111. DUI о.за 0,1Ь О.Ь 0 0 0 0 0 и 0 1490,9 1340,10.4У 0,3 О.В 0,04 0.05 0,3 0.3 и.з 0,012 0,008

112. АЬвУ 0 0 0 0 0 1Ь2В,0 14У8.60,1Ь 0,05 0,6 0,025 0,U2b

113. АВ22 0 0 0 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0 0 1Ь29,4 1Ь0У,40,1 0,03 0,3 0,02 0.U2 0,15 0,2 0,2 0,0/ U,012 0,06 0,00В O.OUB

114. АЬ/А 0,12 0,15 0,5 0 0 0 0 0 0,015 0 0 1ЫЬ,У 14Ы.90,1В 0,ЗЬ 0,0 0,02Ь 0,01Ь 0,3 ' 0.3 0,3 о,оьь U,008 0,02

115. AWU 0,12 0,15 0,6 0 0 0 0 0 0,01Ь 0 0 1515,7 1461,90,1В О.ЗЬ 0,» 0.02 0,01 ь 0.3 0.3 0,3 О.ОЬЬ 0,00В 0,02

116. AH32 0,13 0,15 1,2 0 0 и 0 и 0.01Ь 0 0 0 1ы1,а 1457,20,1/ 0,5 1,Ь 0,02 0.U1 0,2 0.4 0,35 0,055 0,008 0,08 0,02

117. АН36 0,14 0,15 1.3 0 0 и 0 и 0,01 ь 0 0 О.ОЬ 0,02 0 1Ы0,/ 1454,40,1/ 0,Ь 1,6 0,02 0,01 0,2 0.4 0,33 о.изз и,иин и,и» и,1 0,03 0,02

118. Aitii304 и 0 1.2 и 0 1В У 0 0 1454,/ 1433,30,0/ 0,/Ь 2 U,04b 0,03 ia,5 10 U,4 и,1)1

119. В 0,1В 0 0,6 0 0 и 0 0 0,02 0 1Ь14,/ 1450,202 0,3 0,8 0,02Ь 0,02ь 0,15 0,15 0,2 0,08 0,012

120. U1U 0,0В 0 0.3 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь24,3 148Ь,60,13 0,05 0,6 0,02 0,02 0,06 0,06 0,08 0,07 0,007

121. ЫЧЬ и,12 и О.Ь 0 (J 0 0 и 0,02 и 1MB,В 1464,80,18 0,05 о,и 0,02 0,02 0,06 0,06 0.06 0,07 0,007

122. В1/ U.14 0 0,3 0 и 0 и и 0,02 и 1Ь1В,Ь 14Ь8,602 0,05 0,6 0,02 0,02 0,06 и,Ob 0,08 0,07 0,007

123. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

124. ЬН32 U,13 0,1» 1.2 0 0 0 0 0 0,015 0 0 0,02 0 1M1.9 14Ь/.Ь0,17 0,5 1,Ь 0.U15 0,01 0.2 0,4 0,35 0,055 0,00В 0,0В о.оь 0,02

125. Не KJ1 и 0 0,1Ь и и 0 и 0 0,025 О 1ьзо;1 1Ы0.У

126. U-30 о.до и 0,3 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь22,/ 14В2.3

127. U.13 0.1 0,4Ь U.025 0,025 0.2 0,3 0.3 0,0/ 0.0121.-33 0,1 0 0,35 0 0 и 0 0 0,02 0 1Ь21,В 14//,В0,14 0,1 О.Ь U.025 0,02Ь 0,2 и,з и.з 0,0/ 0,012 озе и,и 0 0.4 и . у 0 0 0,02 и 1515.5 1449,8

128. U.1B 0.1 0,55 U,U2b 0,02Ь 0,2 0,3 0.3 и.и/ U.012

129. U-4U и, 12 0 0,4Ь 0 0 0 0 0 0.02 " 0 1519,0 1466,90,17 0,1 О.В U,02b 0,02Ь ' 0,02 0,3 0,3 0,07 0,012 tua 0,15 0,1b 0,8 0 0 0 0 0 0,02 0 1МЗ.В 14ЬО.О0,2 0.3 1 0,025 0,025 0,15 0,2 0,2 0 ютге

130. G-45 0,14 0 0,4Ь 0 0 0 0 0 0,02 0 151/,4 1460,30.1В 0,1 О.ВЬ 0,025 0,025 0,3 0,3 0.3 0,07 0,012

131. U-4b кл.2 0,1 0 0.9 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0,04 1ЫВ.1 14/1,40,1Ь 0,15 1.2 0,025 U,02b "0,15 0,2 0.2 и,1 0,012 0,06 0,07

132. U-MJ 0.4 0,15 0.У 0 0 0 0 и 0,02 0 0 1500,0 1ЗУ2,Ь0,22 0,3 1.2 0,02Ь 0,02Ь 0,3 0,3 0.4 0 0,012 0,12

133. U-ЬО КЛ.1 0,1 о О.В и 0 и 0 0 0,02 0 0,06 0,02 1Ь20,Э 14/6,40,14 0,1 0,В 0,02Ь 0,02Ь ~ 0,1 0,1 0,15 0,07 и,012 0,09 U.04

134. G-bOM 0,12 и 0,55 0 0 0 0 0 0,02 " 0 0,01 1518,4 146/.0

135. U, 10 0,3 0,75 07)2Ь 0,02Ь ' 0,1Ь 0,2 0,2 0,07 0,012 0,020,19 0,15 1.1 0 0 и 0 0 0,02 0 0 150/.4 1430,70, 24 0,3 1,ЗЬ 0.02а 0,02Ь 0,3 0,3 0,4 0,07 0,012 0,12

136. U-BO 0.0/ 0 О.В 0 0 0 0 0 0,02 0 0,02 1Ь22,2 1486,1012 0,3 0.В5 0,02 0,02 0,1Ь 0,15 0,2 0,07 0,012 О.ОЗЬ

137. U-60 кл.2. 0.0/ 0 О.В 0 0 0 0 0 0,02 0 0,02 1Ь22,2 1486,1012 0,3 0,ВЬ 0,02 и,02 0.1Ь 0,1й 0,2 0,0/ U.U12 О.ОЗЬ

138. U-60 тип 2. ' 0,1/ и 1 и 0 0 0 0 0 0 0,ш 0,03 1511,4 1441,30,22 и,1Ь 1,35 0,03 0,02Ь 0,1Ь 0,2 0,2 0,02Ь 0,01 0,1 0,0Ь

139. U-65 0.13 0,15 0.9 0 0 0 0 0 0,02 0 1514,6 14ЬУ,70,17 0.4 1.15 0,02 0,01 Ь " 0,3 0,3 0.2 о.оь 0,012

140. U-/0 и,2 и,is 1 и 0 0 0 0 0,02 0 0,01 u,1mb 1ЭОИ,/ 1431,10,24 0,4 1,2 U.02 0,01 0.1 0,1 0,1Ь 0,05 0,001 0.03 0.2

141. U-BO 0,12 0,1Ь 1,Ь 0 0 и и 0 0,02 0 0,09 0,04 1Ь13,Ь . 1462,20,15 0.3 1,ВЬ 0,02 0,02Ь 0.1Ь 0,2 0,2 0,0/ U.012 0.14 0.0/

142. UA 0,00 0.1/ 0,2 0 и 0 0 0 0,02 0 1Ь23,Э 1492,50,1 0,3/ U.4 U.02b 0,U2b 0,3 0,3 0,3 0,0В 0,01

143. UB 0,0В 0,1/ 0,2 0 0 и 0 0 0 0,02 0 1521,0 1479,70,14 0.3/ О.Ь U.02S 0,02а " 0,3 0,3 0.3 0,0/ 0,01

144. UC 0,12 о 0,45 0 0 0 0 0 0,02 0 1ЫВ.7 14ье,е0.1/ 0,12 0.В ода 0,02Ь 0,3 0,3 0,3 0,0/ 0,012

145. UU 0.17 о 0,4 0 0 0 0 0 0,02 0 1М4,4 144Ь,90,22 0,1 0,ВЬ 0,02Ь 0,02Ь 0,3 0,3 0,3 0,0/ 0,012

146. L-A 0,12 О,lb О.Ь 0 0 0 0 0 0,015 0 0 1Mb,9 1481,90,1В 0,3b и,а и,Ц2Ь U.U1B 0,3 0,3 0,3 0.055 0,008 0,02

147. UL-A32 0,13 0,1b 1.2 0 0 0 0 0 U,U1b 0 0 0 1Ы1.В 14Ь/,20,1/ 0,5 1,5 0,02 0,01 0,2 0,4 0,35 0,055 О'.ООВ 0.0В 0,02

148. UL-A36 "0,14 0.1b 1,3 и 0 0 0 0 0,01Ь 0 0 о.оь 0.02 0 1Ы0.7 1454,40,17 0,5 1.6 0,02 0,01 0,2 0,4 0,ЗЬ О.ОЬЬ 0.UU8 0,0В 0,1 О.ОЬ 0,02

149. UL-B 0,12 0.1& 0,6 0 0 0 0 0 0.015 0 0 1ЫЬ,7 14ы,а0,1В О.ЗЬ 0,9 0,02 0,01 ь 0,3 0,3 0,3 О.ОЬЬ 0,00В 0,02

150. UL-U ' 0,12 0,1Ь 0.В 0 0 0 о и o.oia 0 0 1Mb,/ i4Bi,a0,1В о.за 0,9 0,02 0,01 ь 0.3 0,3 0,3 0,055 и,ООН 0,02

151. UL-U32 0,13 0.1b 1,2 и 0 0 0 0 0,015 0 0 0 1Ы1.8 14Ь/,20,1/ и.ь 1,Ь "0.02 0,01 0,2 0,4 о.зъ о,оаа 0,00В о.ив 0,02

152. MVA 0,12 0,15 0,5 0 0 0 и 0 0,015 0 и 1515.Н 1461,90,1В О.ЗЬ и,У 0,02Ь 0,015 0,3 0,3 0,3 0,055 0,008 0,02

153. NVA-32 0,14 0,15 1,3 и и 0 и 0 0,02 и 0,03 1Ы1.9 1456,00,1/ 0,ЗЬ 1,Ь 0,012 0,008 0,2 0,4 0.35 0,05 0,008 О.ОЬ

154. UyibUHOlM 0,08 0,15 1.2 0 0 0 и и 0,02 ,., и 0,03 1ЫВ.1 1478,30,12 0,3 1.4 и,02а и,02а 0,15 0,2 0.2 0,07 U.012 О.ОЬ

155. HHSI Ь2з 0,1В и 1,1 и 0 0 0 и 0,02 0 1Ы2.В 1447,402 0,0/ 1,4 0.02S 0.025 0,3 0.3 0,4 0.0/ 0,012

156. RKSl13 ■■ 0 0 0.1Ь и и 0 и и 0.02Ь и 1Ь32,2 1518,6о.иъ и.щь 0,2В 0,01В 0,02 0,04 0,0/ 0,0/ 0,0/ 0,00/

157. KKSI14 и и 0,15 (J и и 0 1 0,03 0 1532,!. 1Ь21,50,0Ь 0,02 0,25 o.oia 0,01 ь 0,03 о.иъ O.Oi 0.0/ u.oot

158. HKS1 24 0 0 0.2 и и 0 (1 (1 0 (1 1Ь30,Уи.ов о.оь 0,4 0,02 0.02 0,1Ь 0.1Ь 0,2 0.02 0,00/

159. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

160. Марка материала с Si Мп Р S I Cr Ni Си А1 N Мо V I Nb Ti I в As W Са тце Ts.fiс Si Мп Р S | Cr Ni Си AI N Мо V | Nb Ti 1 В As W Са ф-ла 1.29 ф-ла 1JO.

161. ККУ1 il-i 0,011 ~0,1Ь 0.4 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь2У,1 1519,9

162. U15 0,3 О.ВЬ 0,025 0,02 0.3 0,3 0,3 0,05 0,012

163. ККУ1 iU 0,11 0,15 0.4 и 0 0 0 0 0,02 0 1MB,У 14/1,80,1Ь 0,3 и.вь и, иг 0,02 0,3 0,3 0,3 0,05 0,012

164. ККУ1W2J и и 0,2 0 0 и 0 0 0,02 С 1Ь2У,4 1512,1о,оа 0,05 0,4 0,025 0,025 0,3 0,3 0,3 0,0/ 0,012

165. ККУI W24 0 0 0.2 0 0 и 0 0 0,02 0 1Ь30,2 1513,3о.ов 0,05 0,4 0,02 0,02 0,15 0,15 0.2 0,0 / "ГЩГ7

166. K5SI 12 o.os) 0 0.4 0 0 и 0 0 0,02а 0 1Ь24,0 14ВЬ,00,12 0,04 0,5 0,02 0,02b 0,08 0,12 0,12 0,08 0,008

167. КУ1 2У о.оь 0 0,2Ь 0 и 0 0 0 0.U2 0 1Ь24Ь 148У,/0,13 0,1/ о,/ 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3 0,0/ 0,01

168. RSI 34-2 и,us 0 0,35 0 0 0 0 0 0,02 1ь21;ь 1480,00,17 0,17 0,7 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3 0,08 usi з/-о о,и 0,15 0,35 0 0 0 U 0 0,02 0 1ЫВ.4 146Я.20,1В 0,2Ь О.В5 0.025 0,02b 0,3 0.3 0,4 0,07 0,009

169. KSI 3/-2 0,11 0,1Ь 0,4 в 0 0 0 0 0,02 0 1ЫУ.В 14/1,30,1Ь 0,3 0.65 0,025 0,02 0,3 0,3 0,3 0,05 0,012

170. KSI з<-2пс 0,0ь 0 0.2 0 0 0 и 0 0,02 0 1Ь2Ь,Ь 1501,60,04 О.ОЬ 0,4Ь 0,025 0,02b 0,3 U,3 0,4 и,и/ 0,012

171. RSJI 442 0.1В 0,1Ь О.Ь 0 0 0 0 0 0,02 0 1ЫЗ.У 1449,90,2 0,3 0,В 0,02 0,02 0,3 0.3 0.3 о.оа 0,012

172. RSI 523 0,14 0,2 1,1 0 0 0 0 0 0,02 0 150У.0 1442,50,22 0,ЬЬ 1,0 0,025 0,025 0.3 0,3 0.3 0,07 0,052

173. S235J2U3 о,и 0,15 0,3 0 0 0 0 0 0,02 0 0,01Ь 1519,1 1472,20,1Ь 0,3 0,7 0,02 0,01b 0.3 0,3 0,3 О.ОЬ 0,012 0,04

174. S>23bJK 0,0» 0 0,2 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь2Ь./ 149Ь,30,1 О.ОЬ 0,4Ь 0,02Ь 0,02a 0.3 0,3 0,3 0.0/ 0,012

175. У23ЫК1Л 0,12 0 0.3 0 0 0 0 0 0,03 0 1Ь20,4 146/.40.1В '"0,02 О.Ь 0,U2b 0,01b 0,1 0,1 o,ia и,о/ 0,007

176. У2зыки2 0.11 0.1b 0,3 и 0 о 0 и 0,02 0 1ЫУ.0 1471,40,1Ь 0,3 0,7 0,02Ь 0,02 0,3 0,3 0,3 0,05 0,012

177. У2/Ь JH 0,14 0 0,6 0 0 0 0 0 0,02 0 1ЫВ.8 14Ь9,30,18 0,1 0,8 0,025 0,02b 0.3 0,3 0,3 0,0/ 0,009

178. ЬЗЬЫ'ЛИ 0,1Ь 0,1Ь 1 и и 1) 0 0 0,02 0 0.01 Ь 1Ы1.1 14413,10,2 "" 0.3 1.8 0,02 0,01b 0.3 0,3 0,3 О.ОЬ 0,012 0,04 bastUK 0,1Ь 0.1& 1.2 и 0 0 и и 0,02 и 0,01Ь 1Ыи,Ь 144В.Н0,2 ■ 0,3 1.В 0,02Ь U,02 0.3 0.3 0,3 О.ОЬ 0,012 и,04

179. УЗЬЬКУЦЗ 0,1Ь 0,1Ь 1 0 0 0 0 0 0,02 0 o.oia 1511,1 1448,10,2 0,3 1.6 0,02 U.U15 0.3 0,3 U.3 О.ОЬ 0,012 0,04

180. УАЕ 1045 0,4Ь 0,15 0,7 0 0 0 0 0 0,02 0 148/,2 1328,8о,ь 0,3 0,У 0,02 0,01 & 0.3 0,3 0,3 0,05 0,012

181. УАЬ 1008 0 " 0 0,2 0 и 0 0 0 0,02 0 1Ь31,0 1517,4ода О.ОЬ 0.4 ода 0,02 0,1 Ь 0,2 0,2 0,0/ 0,009

182. УАЬ 1И и 0 0.2 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь2У,9 1М2,Ьо,оа о,оь 0,4 0,02Ь и,и» u.ia 0,2 0,2 0,0/ 0,012

183. УАЬ 100ВМ и 0 0 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0 1Ь2У,В 1Ь0У,В01 о.оь U,4b U.02 0,02 U.lb 0.2 0.2 0,0/ 0,012 О.ООВ 0,00В

184. УАЬ 1009 В 0 0 и 0 0 0 0 0,02 0 0 0 0 1Ь2В,Ь 1490,40,1Ь о.иь 0,8 о.изь 0,03b 0,15 0,2 0,2 0,07 0,012 0.08 0,008 о.оов

185. УАЬ 1010 о.ив 0 0,3 и 0 0 и 0 0.U2 0 1Ь24,0 14Bti,10,12 и,OS и, а о,из и,из u,ia 0,2 U,2 о,о/ U,012

186. УАЬ 1010М U.1 0 0.3 и 0 0 0 0 0,02 и 0 0 0 1Ь21,2 14//,30,14 0,3 0,8 0,015 0,025 0,15 0,2 0,2 0,0/ 0,012 0.08 0,008 0,008

187. УАЬ 1010М1 0,0В 0 0,3 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0 0 1Ь23,/ 1485,20,13 "'0,05 0,5 0.U25 0,02 0,15 0,2 0,2 0,07 0,012 0.08 0,008 0,008

188. УАЕ 1011 о.оа 0 0,8 0 0 0 и 0 1Ь21,Ь 14В1,Ь0,13 0,04 0.9 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3

189. УАЬ 1012 0,f 0 0,3 и 0 0 и 0 0,02 и 1Ь21,В 14/Ь,/0,1Ь 0,05 0,5 0,03 0,03 0.1b 0,2 и,2 0,0/ 0,012

190. УАЬ 1013 0,11 0 О.Ь 0 0 0 0 0 1ЫУ.З 146Ы,Ъо.т 0,04 0,В 0.03 0.U3 0,3 0,3 0,3

191. УАЬ 11НЬ U.12 и 0,3 0 и 0 0 и 0,02 и 1Ь1У,4 1Д8Ь,00.1» ■■ О.ОЬ 0,8 0.03 0.03 0,1Ь 0.2 0,2 0,0/ 0,012

192. УАЬ IlllbMI 0,12 0 0,8 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0 0 1ЫВ.9 1482,2

193. U,1В 0,3 0.» 0,02» 0,0*5 o,ia 0,2 и,2 0,0/ 0,012 o,ot> о,ои» и.иов

194. УАЬ 1018 0,12 0 0,8 0 0 0 0 0 0,02 0 0 0 0 1ЫВ,/ 1480,90,1Н 0,3 0,0 0,03 0,03b 0,1b 0.2 0,2 0,0/ 0,012 0,0В 0,00В О.ООВ

195. УАЬ 101/ 0,14 0 0.3 и 0 0 0 0 0 0 0 0 " 0 1ЫИ.2 14ЬА8

196. U.2 0,1 0.В 0,U2b 0,02b 0,08 0,05 0,0В 0,02 0,012 0.08 0,008 0,00В

197. УАЬ №0 0,1V 0 0.3 0 0 0 0 и 0,02 0 1ЫВ,Ь 14Ы,/0,2 0,05 0.8 0,025 0,02 0,15 0,2 0,2 0,0/ 0,012

198. УАЬ 1021 0,1/ 0 0.8 и 0 0 0 0 0,02 0 1ЫЬ,2 144Ы,в0,2 0.1 0,/ 0,02Ь 0,02Ь 0,1b 0,2 0,2 0,07 o;oi2

199. УАЬ 1022 0,1? и 0,/ и 0 0 и 0 0,02 0 1Ы4,Ь 144»,а02 0,1 и,У 0,02В 0,02Ь 0,1b 0,2 0,2 0,0/ 0,012

200. УАЬ 1022М 0.1В 0 0.7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 и 1Ы2,/ 1440,20,23 0,08 1 0,(J2b 0,02Ь 0,1b 0.2 0.2 0,02 0,012 0.08 0,008 О.ООВ

201. УАЬ 1023 u,ia 0 0,3 0 0 0 о 0 0,02 0 1Ы4,2 1441,1023 0,1 0,8 0,015 0,025 0,15 0,2 0,2 0,07 0,012 уаь Ю2ь 0,22 0 0,3 0 0 0 0 0 0 0 1Ы1.1 1424,Ь0,2В 0,06 0,6 0,02Ь 0,025 0,1 0,1 0,1Ь 0,02 0,012

202. УАЬ 1040 0,37 0 0,8 0 0 0 0 0 0 1495,0 13Ь6,30,44 0,37 0,9 0,02b o.oza 0,02a 0,1 0,1 0,008

203. УАЕ 1Ь38М 0,27 0 1,2 0 0 0 0 0 0,02 0 1501,Т 133/,60,32 0,3 1,5Ь 0,02b 0,02а 0,2 0,2 0,2 0,08 0,012

204. УРС1) 0 0 0,1Ь и 0 0 0 0 0,03 "■ 0 1Ь32,У 1Ь21,Ьо,оь 0,02 0,25 0,015 0.01Ь 0,03 0,08 и.оз о,и/ о.иоъ

205. УНСЬ и 0 U.lb 0 0 0 0 0 0,03 "О 1Б32.9 1Ь21.Ьо.оь ВД2 0,25 O.UIb 0,015 0,03 0,06 0,08 0,07 ЮТЕ

206. УРНС 0 и 0,15 (J и 0 и 0 0,02 0 1Ь32,11 1ыа,20,0В 0,04 0.3 0,015 0,02Ь 0,0b 0,06 0,08 0,07 и.ион

207. УИН 1-1 0 0 0,1Ь U 0 0 0 0 0,02 0 1Ь31,У 1517,5о.оь 0,04 0,3 0,025 0,025 0,08 0,08 0,08 0,0/ 0,008

208. Основной марочный слябовой УНРС-1 ЭСПЦ ОАО "Северсталь"

209. Марка материала С I Si Mn p s Сг Ni I Си А1 N Mo I V Nb Ti I В As W Ca TL, c Ts.fi

210. С 1 Si Mil p s Сг Ni | Си AI N Мо | V Nb Ti I в As W Ca ф-ла 1.2» ф-ла 1.30.

211. SPH Г-2 0 0 0,25 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь30,1 1Ы6.1o.oe 0.0b 0,4 0,025 0,02b и.з 0,3 0,3 0,07 0.012

212. ЫН"М I -3 0,12 0 0,45 0 0 0 0 и 0.02 0 1Ы8.1 1484,30,18 0,1 0./ 0,025 0,02b 0,3 0,3 0,3 0,07 0,01

213. SPH Г-4 0,2 0 0,7 0 0 0 0 0 0.02 0 1Ь09,6 1430,3

214. U,2b 0,3 0,9 0,02b 0,02b 0,3 0,3 0,3 0,0/ 0.009

215. SS4U0 0,14 0 0.35 0 0 0 0 0 0,02 0 1ЫВ.8 1462,20,18 0,04 O.b 0,02b 0,02 0.2 0,2 0,2 0,07 0,01

216. SS41 0,14 0 0,4 0 0 0 0 0 0,02 0 1ЫЬ,0 1450,90,22 0,3 0,6b 0,02b 0.02b 0.3 0.3 0,3 о,оь 0,012

217. St 12 0 0 0,1b 0 0 0 0 0 0,025 0 1Ь2У,8 1510,4o.oa 0,1 0,4 0,02b 0.025 0,06 0,12 0,12 0,08 0,008

218. St 22 0 0 0.1b 0 0 0 0 0 0 0 1Ь29,5 1509,50,1 0,0b 0,4 0,02 0,02 0,15 0,1» 0,2 0,02 0,007

219. St2B 0,05 0 0,2b 0 0 0 ■■ 0 0 0,02 и 1523,5 14ВВ, /0,13 0,1/ 0./ 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3 0,07 0,01

220. St 33 0 0,1b 0,4 0 0 0 0 0 0 0 1520,4 14/9,20,22 0,3 0,85 0,025 0,025 о.з 0,3 0.4 0,02 0,007

221. SI 34-2 0,05 0 0,3b 0 0 0 0 0 0,02 1521,5 1480,00,17 0,17 0,7 0,03 0,03 0,3 " 0.3 0,3 0,0В

222. St 3/-2 0.11 0,1b 0,4 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ы8.8 1471,30,15 0,3 0,65 0,025 0,02 0,3 0.3 0,3 О.ОЬ 0,012

223. St 44 0,14 0 0,6 0 0 0 0 0 0.02 0 1518,3 14Ь9,10,18 0,12 0,8 0,02b 0,02b 0.3 0.3 0,4 0.0/ 0.012

224. Ste Ж1M 0,08 0 1,1 0 0 0 0 0 0.02 0 0.02 1Ы9.2 14/9,90,12 0.3 1.3 0,02b 0,02b 0,1b 0.2 0,2 0.07 0,012 0,04

225. St W22 0 0 0,1b 0 0 0 0 0 0 0 1Ь30.7 1514,00,08 0,0b 0,3 0.02 0,02 0,15 0,1» U,2 0,002 0,00/

226. SWKV 11 0 и 0,3» 0 0 0 0 0 0 0 1530,7 1Ы9.В0,04 0,03 0,65 0,02 0,023 0,3 0.3 0,2 0,03 0,012

227. USt 25 0,05 0 0,25 0 0 0 0 0 0.02 0 1Ь23.Ь 1488.70,13 0.1/ 0./ 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3 0.07 0,01

228. USt 34-2 0,05 0 0,35 0 0 0 и 0 0.02 1Ь21,5 14В0.00,1/ 0,1/ 0,/ 0,03 0,03 0,3 0,3 0,3 и.ив

229. USt 37-2 0,09 0 0,2b 0 0 0 0 0 0,02 0 1521,7 14/8.40,1b 0,0b 0,5 0,025 0,025 0,3 0,3 0,4 0.07 0,012

230. A(A131) 0,12 0,1b 0,4b 0 0 0 0 0 0,02 0 1516,2 1481.40,18 и,з/ O.B 0,025 0,025 0,3 0,3 0,3 О.ОЬ 0,008

231. A(A2B3) 0,00 0,15 0,3 0 0 0 0 0 0.02 0 1522,7 1488,40,12 0,3 0,6 0,025 0,02 0,3 0.3 0.3 О.ОЬ "0,012

232. А(АЫШ) 0,13 0,1» 0,8 0 0 0,4 0,2 0,25 0,02 0 1Ы2.2 14Ь6,00,18 0,3 1.2 0,02b 0,02b 0,8 0,4 0.4 О.ОЬ 0,012

233. A (1 ОС 1 ЬЬ21-93) 0,14 0,1b 0.8 0 0 0 0 и 0,025 0 1ЫЗ,/ 1450,60,21 0,3b 0.8 U,02b 0,02b и.з 0,3 0.3 0,065 0,008

234. АЗЬпс O.OB 0 0.4 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ь23,0 1485,70,12 0,0b 0,85 0,02b 0,025 0,3 0,3 0.3 0,0/ o;oi2

235. A 3b сп 0,14 0,1b 0,5 0 0 0 0 0 0,02 0 1Ы3.8 1449,00,22 0,3 U,8b 0,02b 0,025 0,3 0,3 0,3 0,0Ь 0,012

236. А зьспоорт 0,1/ o,ia U,4 0 0 0 0 0 0,01 1МЗ,0 1443,3022 0,3 0,85 0,03 0,028 0,3 0,3 0,3 0,02

237. A40S 0,08 0,8 0,5 0 0 0,6 0.5 0,4 0,02 0 1Ы0.6 14/2,20,12 1,1 0,8 0,02 0,01 0,9 О.В 0.6 О.ОЬ 0,008

238. АЬ-1(12ХН2МД) 0 0.17 0,3 0 0 0,3 1,8 0,4 0 U.2b 0 0 1ЫЬ,0 149Ь,00,11 0,3/ 0.8 0,02 0,01 0./ 2,3 0./ 0,03 0,35 0,03 0,03

239. H (A283) 0,09 0,15 0,3 0 0 0 0 0 U.02 0 1Ь20,1 14/»,Ы0,1b 0,3 0.6 0,02b 0.02 0,3 0,3 0,3 0,0» 0,012

240. В (А Ь14) 0,18 0,2 0.8 0 0 0,4Ь 0 0 0,02 0 0.1В О.ОЬ 0,01 O.U02 1ЬШ,5 1441 ,Ь0,21 0,3b 1 0,03 0,01 0,05 0,3 0,4 0,05 о.оив 0,25 0,08 0,03 0,004

241. Д40Й 0,08 0,8 O.b 0 0 О.В 0,Ь 0.4 0,02 0 1»10,В 14/2,20,12 1,1 0,8 0,02 0,01 0.9 О.В 0.8 0,05 0,00В

242. M / 0,41 0.1/ O.b 0 0 1,4 0.» О.В 0,2Ь 1484,5 1339,20,4B и.з/ 0,8 0,012 0,01 1,/ 1,2 и,В О.ЗЬ

243. MCA-32 0,13 0,15 1,2 0 0 0 0 0 0,01 Ь 0 0 0 1511,8 14Ь6,/017 0,5 1,5 0,02 0,015 0.2 0,4 О.ЗЬ О.ОЬЬ П.'008 0,0В 0,02

244. РСА 0,12 0,1» 0,b 0 0 0 0 0 0,015 0 0 1М5,9 1481,90,18 0,35 0,9 0,02b 0,01b 0.3 0,3 0,3 О.ОЬЬ и.оов 0,02

245. MLIA-321 0,13 0,1b 1.2 0 0 0 0 0 0,015 0 0 0,015 0,005 0 1М1.9 1457,90.1/ 0,b l.b 0,012 0,000 0.2 0.4 0,35 0,055 U,008 0,08 О.ОЬ 0,02 0,02

246. KJb32 0.13 0,15 1,2 0 0 0 0 0 0,015 0 0 0,02 0 1511,9 14Ь/,Ь0.1/ O.b 1.5 0,015 0,01 0,2 0,4 О.ЗЬ О.ОЬЬ 0.00В О.ОВ 0,05 0,02

247. MCh 32 L 0,13 0,1b 1,2 0 0 0 0 0 0,01Ь 0 0 0,01Ь О.ООЬ 0 1Ы1.9 14Ь/,90,1/ O.b l.b 0,012 0,008 0,2 0,4 О.ЗЬ О.ОЬЬ 0,008 0,08 0,05 0,02 0,02

248. РСЬ40 0,12 0,1b 1,1b 0 0 0 и 0 0,015 0 0 0,02 0 1Ы3.1 1462,2

249. O.b 1,4 0,015 0,01 0,2 0,4 0,35 0,055 0,008 0,08 О.ОЬ 0,02

250. C(A2B3J 0,14 0,1b 0,3 0 0 0 0 0 0,02 0 1514,6 1450,4022 0,3 о,в» 0,02b 0,025 0,3 0,3 0,3 0,05 0,012

251. UB-081 1С 0.1B 0.17 0,4 0 0 0,4 1,ь 0.2 1506.4 143В.20,21 0,3/ 0,7 0,035 0,035 0,6 2 0,3

252. СВ-0И1 2C 0.05 0,7 1,8 0 0 0 0 0 0 0 0 и 0 1М0.9 14/4,4011 0,95 2,1 0,03 0,025 0,2 0,2Ь 0,2Ь 0,0Ь 0,01 0,1Ь 0.05 0,04

253. СЫ-081 HM 0 0,2 0,b 0 0 0 О.Ь 0 0 0,9 1Ь20,Ь 1Ь02,20,09 0,4 1 0,02 0,01b 0,3 О.ВЬ 0,2 0,01 ь 1.1

254. СЫ-0В1 с 0 O.b 1,4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1Ы8.3 1490,80,1 0,85 1.7 0,03 o.biS 6.2 й.Й 6.25 0,05 0,01 0,15 0,05 0,04

255. Ub-OBXl 2UIVKP 0,04 0,2 0.8 0 0 0,4 и 0 0,2 0,1 0 0,00b 1Ь21,2 1496,10,08 0,4 1,2 0,02b 0.02 0,6 0,2 0,1» 0,4 0,3 0.3 0.00У

256. CB-OBI СМФА 0,06 0,45 1,2 u и 0,91 0 и U 0 0,5 0,2 0 1512,0 1480,40,1 0,/ l.b 0,02b 0,025 1,25 0,3 0,25 0,05 0,01» о,/ О.ЗЬ и,04

257. СЫ-0ВХМ 0,06 0,12 0,3b 0 и 0,9 и и и и о,» и 0 1520,6 1490,601 0,3 0,b 0,03 0,025 1,2 0,3 0,2» 0,0» 0,012 0.7 0.05 0,04

258. Марка материала Сред, углер. Сум. легир. KL v min т V max т сгО а ь с1. V. м/мин м/мин кг/cmZ рис.1.6. ф-ла S.1 ф-ла 5.1 ф-ла i.ib. ф-ла J.27. ф-ла 3.28. ф-ла 3.29.071'ЫЮ 0,09 1,225 У,5 0,530 0,6У0 8,110 0,133 0,185 -3,810

259. ОН 0,085 0,У7 У,5 0,530 0,6У0 /,35У 0,128 0,153 -3,154

260. US магн мягкая 0,04 0,44 У,5 0,530 0,6У0 /,009 0,133 0,133 -3,14008Г2С 0,1 3,05 У Л 0,534 0,6У8 8,4У7 0,121 0,185 -3,300

261. ООФ 0,045 1,74} У,5 0,530 0,690 9,287 0,115 0,170 -3,4050Ш1 0,085 0,5У У,5 0,530 0,690 /,20/ 0,136 0,142 -3,220

262. М 2С 0,1 2,505 У,5 0,52У 0,6У1 8,623 0,126 0,20/ -5,1/00УГ2ЦЦ 0,06 2,565 У,5 0,52У 0,691 8,671 0,124 0,183 -3,5м

263. ШГ2ФШ 0,085 2,2475 У,5 0,530 0,6У0 10,443 0,099 U, 186 -3,839

264. X 0,15 1,82 У,5 0,52У 0,691 8,409 0,130 0,1701.' 0,155 1,2875 У,5 0,52У 0,691 /,бзи 0,132 U, 168 -3,233

265. ЗОХМА 0.2У2 1,97b У,5 0,Ь2У 0,691 8,134 0,146 0,17Ь -3,37У34ХН1М 0,3b 2,УЗЬ у,У 0,Ь0У 0,667 У,4Ь4 0,132 0,207 -2.У8034XH3M 0,35 2,14b У,9 0,Ь0У 0,667 У,ЬЬ9 0,1 ЗЬ U,201 -2,8Ь035 0,36 1,1УЬ У,У и,ьиу 0,667 7,6УЗ 0,143 0,184 -3,281

266. ЗМ 0,37b 1,6У 9,9 0.50У 0,667 У,У27 0,12Ь 0.1У1 -3,467

267. Jbl'2 0,34 1.У675 У,У 0,Ь0У 0,667 У,886 0,120 0,181 -3,341

268. ЗЫ11 0,3 b 2,16 У,9 0,Ь0У 0,667 8,434 0,141 0,217 -3,Ь38

269. Марка материала сред, углер. иум. легир. KL V mm т V тахт стО а Ь с1. V. V. м/мнн м/мин КГ/СШ4

270. АЬЬУ 0 ,075 0,325 У,5 0,530 0,690 7,009 0,130 0,146 -2,У09

271. А 622 0,05 0,533 У,5 0,530 0,690 7,565 0,138 0,161 -3,450

272. АВ/А 0,15 1.2У5 У,5 0.52У 0,691 »,153 0,136 0,184 -3,485

273. АН/В 0,16 1,345 У,5 0,52У 0,691 8,197 0,136 0,185 -3,4УЗ

274. АН32 0,15 2,035 У,5 0,52У 0,6У1 »,4У» 0,136 0,194 -3,5/У

275. АШ6 0,155 2,245 У,5 0,52У 0,691 У,821 0,114 0,1У4 -3,910

276. AiSi304 0,035 20,925 10,1 0,4У8 0,656 16,У37 0,098 0,127 -3,656

277. В 0,1» 1,065 У,5 0,52У 0,691 7,988 0,141 0,188 -3,460

278. В10 U, 105 0.5У У,5 0,530 0,690 7,701 0,139 0,175 -3,352

279. В15 0,15 0,89 У,5 0,530 0,6У0 7,982 0,141 0,186 -3,419

280. В17 0,17 0,5У У,5 U,530 0,6У0 7,709 0,143 0,183 -3,378

281. В22 0,89 У,5 0,52У 0,691 7,УУЗ 0,144 0.1У1 -3,43/

282. ВК1 ода 0,645 У,5 0,530 0,690 7,755 0,141 0,170 -3,456

283. С15 0,15 1,105 У,5 0,52У 0,691 7,850 0,139 0,179 -3,517

284. С35 0,355 1,2475 9,У 0.50У U,667 »,041 0,146 0,1 УУ -3,481

285. С45 0,46 У,У 0,50У 0,667 7,792 0,150 0,186 -3,406иШ2 0,15 2,125 У,5 0,52У 0,691 8,У88 0,130 0,1У2 -3,611ишь и, 155 2,25 У,5 0,529 0,691 9,873 0,115 0,1У7 -3,942

286. КН32 0,15 2,07 У,5 0,52У 0,691 8,410 0,133 0,209 -4,009hePUl 0,045 U,4325 У,5 0,530 0,690 /,614 0,137 0,164 -3,384be РОЗ 0,03 0,325 У,5 0,530 0,690 7,431 0,134 0,157 -3,252

287. FeP04 0,025 0305 У,5 0,530 U.6B9 7,483 0,135 0,159 -3,285j-30 0,11 0,72 У,5 0,530 0,690 7,786 0,142 0,171 -3,536

288. U-33 0,12 0,7V У,5 0,530 О.бУО 7,836 0,143 0,174 -3,54У

289. U-36 0,13 0,62 У,5 0,52У и,6У 1 7,684 0,144 0,172 -3,525u-40 0,145 и,/8 У,5 0,530 0.6У0 7,806 0,144 0,177 -3,562

290. U42 0,175 1,31 У,5 0,52У 0,691 /,853 0,134 0,178 -3,258

291. U-45 0,16 0,У45 У,5 0,530 0,690 8,031 0,145 0,181 -3,593

292. U-50M 0,14 1,035 У,5 0.5JU 0,690 7,У64 0,138 0,193 -3,66»

293. Марка материала Сред, углер. Сум. легир. KL v mm т V тахт стО а Ь сv. м/мин м/мии КГ/СИ14

294. J-55 0,215 1,905 9,5 0,529 0,691 8,427 0,145 0,200 -3,720

295. U-55 КЛ.1. 0,13 1,275 9,5 0,530 0,690 9,446 0,119 0,183 -3,762

296. U-55 кл 2. 0,12 1,025 9,5 0,530 0,6У0 9,234 0,119 0,177 -3,721j-60 0,095 1,1225 9,5 0,530 0,690 /,У80 0,134 0,193 -3,810

297. U-6U КЛ.2. 0,095 1,1225 9,5 0,530 0,690 /,980 0,134 0,1УЗ -3,810

298. G-60 тип.2. 0,195 1,5575 9,5 0,529 0,691 У,408 0,116 0,180 -3,735

299. J-65 0,15 1,585 9,5 0,529 0,691 8,364 0,134 0,192 -3,434

300. U-/0 0,22 1,65/5 9,5 0,529 0,691 8,410 0,127 0,232 4,409

301. Сл-Уи 0,135 2,19 9,5 0,52У 0,691 10,532 0,100 0,199 4,061

302. UA 0,08 0,92 9,5 0,530 0,690 /,850 0,135 0,176 -3,476

303. UB 0,11 0,955 9,5 0,530 U,690 /,/48 0,135 0,174 -3,401

304. UC 0,145 0,93 9,5 0,530 0,690 8,00/ 0,144 0,180 -3,579

305. UD 0,195 0,92 9,5 0,529 0,691 8,016 0,147 0,185 -3,601jl^A 0,15 1,295 9,5 0,52У 0,691 8,153 0,136 0,184 -3,485

306. UL-A32 0,15 2,035 9,5 0,529 0,691 8,498 0,136 0,194 -3,579

307. JLA36 0,155 2,245 9,5 0,529 0,691 9,821 0,114 0,194 -3,У10

308. ОЫ) 0,15 1,345 9,5 0,52У 0,691 8,197 0,136 0,185 -3,493

309. UL-D 0,15 1,345 9,5 0.52У и,бУ1 8,197 0,136 0,185 -3,493

310. JL-D32 0,15 2,035 9,5 0,52У 0.6У1 8,498 0,136 0,194 -3,579

311. JL-D36 0,155 2,245 9,5 0,529 0,691 9,821 0,114 0,1У4 -3,910lb 0,0025 0,11 9,5 0,530 0,68У 6,905 0,128 0,132 -2,9451.-A 0,15 1,295 У,5 0,5 2У 0,691 8,153 0,136 0,184 -3,4851.-B 0,15 1,345 У,5 и,52У и,ЬУ1 8,197 0,136 0,185 -3,4УЗ

312. U 0,15 1,345 У,5 0,52У 0,691 8,197 0,136 0,185 -3,4931.-K 0,15 1,495 9,5 0,529 0,6У1 8,324 0,136 0,188 -3,515

313. NVA 0,15 1,2У5 9,5 0,529 0,691 8,153 0,136 0,184 -3,485

314. NVA-32 0,155 2,05 У,5 0.52У 0,691 8,533 0,135 0,212 4,095yS'l'H 380TM 0,1 1./85 9,5 0,53U 0,690 8,432 0,131 0,20У 4,001

315. RRS'1'523 0,18 1,68 9,5 0,5 2У 0,691 8,610 0,147 0,192 -3,789

316. RRST 13 0,03 0,33 9,5 0,530 0,690 /,481 0,135 0,159 -3,284

317. KKSl 14 0,025 0,305 У,5 0,530 0,689 /,483 0,135 0,159 -3,285

318. KKM 24 0,04 0,51 9,5 0,530 0,690 7,253 0,133 0,141 -3,1/6

319. KKS1 3/-J 0,013 1,085 9,5 0,530 0,690 7,932 0,128 U.16U -3,398

320. RRST3/.2 0,13 1,085 У,5 0,530 0,6У0 /, У20 0,137 0,178 -3,452

321. RRST W23 0,04 0,6/ 9,5 0,530 0,690 /,779 0,138 0,159 -3,509

322. RRK'l W24 0,04 0,545 9,5 0,530 0,690 /,632 0,137 0,160 -3,415

323. RST 12 0,105 0,6125 9,5 0,530 0,690 /,788 0,141 0,177 -3,441

324. RST 28 0,09 0,905 9,5 0,530 0,690 /,959 0,139 0,172 -3,538

325. RST 34-2 0,11 0,96 У,5 0,530 0,690 8,058 0,141 0,178 -3,587

326. RJJT3/-0 0,135 1,095 9,5 0,530 0,690 /,996 0,140 0,181 -3,604

327. RST 37-2 0,13 1,085 9,5 0,530 0,690 /,920 0,137 0,178 -3,452

328. RST 37-2 nc 0,065 0,/45 9,5 0,530 0,6У0 7,798 0,142 0,161 -3,608

329. RiJT 442 0,18 1,21 9,5 0,529 0,691 8,044 и,13У 0,186 -3,491

330. RUT 523 0,18 2,0 7 У,5 0,529 0,6У1 8,/08 0,136 0,206 -3,618

331. Марка материала Сред, углер. Сум. легир. KL V mm т V max т о- 0 а Ь с

332. V. '" ' % м/мин м/мин кг/cmZ

333. S>235J2<J3 0,13 " 1,0875 У,5 0,530 0,690 7,826 0,135 0,190 -3,/У5

334. S235JK 0,08 ~ <Щ5 У,5 0,530 0,690 7,799 0,141 0,166 -3,532

335. S2JSJRG1 0,15 0,585 У,5 0,530 0,690 7,732 0,145 0,180 -3,472

336. S235JRU2 0,13 1,06 У,5 0,530 0,690 7,896 0,137 0,178 -3,447

337. У2Л Jk 0,16 1,095 У,5 0,529 0,6У1 8,168 0,145 0,184 -3,617

338. S355J2U3 0,175 1 1,8875 У,5 0,529 0,6У1 8,497 0,136 0,208 -3,925

339. K355JR 0,175 1,98 /5 У,5 0,529 0,691 8,568 0,136 0,20У -3,937

340. У355К2(33 0,175 1,8875 у,5 0,529 0,691 8,497 0,136 0,208 -3,925

341. SAH 1045 0,475 1,36 У,9 0,509 0,667 8,336 0,153 0,210 -3,592

342. ЯАЬ 1006 0,03 0,545 " 9,5 0,530 0,6У0 7,651 0,136 0,158 -3,408

343. SAK 1008 0,04 0,545 9,5 0,530 0,690 7,649 0,137 0,160 -3,413

344. SAE 1008M 0,05 0,478 У,5 0,530 и,бУО 7,640 0,137 0,161 -3,450

345. S>AK 1009 0,075 0,583 У,5 0,530 0,690 7,614 0,139 0,166 -3,471

346. KAti 1010 0,1 0,645 У,5 0,530 0,6У0 /,/44 0,141 0,171 -3,459

347. SAb 1010M 0,12 0,858 У,5 0,530 0,690 7,785 0,138 0,180 -3,469

348. SAfc 1010M1 0,105 0,683 У,5 0,530 0,6У0 7,716 0,141 0,172 -3,503

349. SAb 1011 0,105 1,07 У,5 0,530 0,690 7,699 0,136 0,152 -3,303

350. КАК 1012 0,125 0,645 У,5 0,530 0,6У0 7,746 0,143 0,174 -3,470

351. УАН 1013 0,135 0,97 У,5 0,530 0,690 7,613 0,138 0,155 -3,300

352. SAH 1015 0,15 0,695 9,5 0,530 0,690 7,798 0,144 0,178 -3,488

353. At I015M1 0,15 1,158 У,5 0,530 0,691 8,065 0,139 0,188 -3,529

354. УАЬ 1016 0,15 1,158 У,5 0,529 0,6У1 8,065 0,1 ЗУ 0,188 -3.52У

355. SAb 1017 0,17 0,618 9,5 0,530 0,6У0 7,307 0,13/ 0,166 -3,170

356. SAH 1018 0,17 1,123 У,5 0,529 0,6У1 7,6У0 0,136 0,173 -3,298

357. SAL 1019 0,13 1,223 У,Ь 0,530 0,690 /,У69 0,133 0,169 -3,298

358. SAH 1020 0,185 0,695 У,5 0,52У 0,6У1 7,806 0,146 0,182 -3,501

359. SAb 1021 0,185 0,92 У,5 0,529 0,6У1 7,998 0,145 0,187 -3,523

360. SAt 1U22 0,185 1,07 У,5 0,529 0,6У1 8,130 0,145 0,189 -3,546

361. SAb 10Z2M 0,205 1,103 У,5 0,529 0,691 7,766 0,142 0,174 -3,372

362. SAB 1023 0,21 0,72 У,5 0.52У 0,691 7,818 0,147 0,186 -3,498

363. УАЬ 1U25 0,25 0,615 У,5 0,529 0,691 7,386 0,144 0,172 -3,235

364. SAii 1040 0,40i 0,9975 У,9 0,509 0,667 7,602 0,144 0,189 -3,136

365. SAK 1536M 0,295 1,775 У,5 0,529 0,692 8,717 0,147 0,214 -3,653

366. SG255 0,13 0,87 У,5 0,530 0,690 7,974 0,144 0,176 -3,585

367. SWJC-Ш 0,065 0,545 У,5 0,530 0,6У0 7,6УЗ 0,140 0,166 -3,460ywju 0,045 0,4325 9,5 0,530 0,690 7,614 0,137 0,164 -3,384yWJL> 0,025 0,29 У,5 0,530 0,689 7,491 0,134 0,160 -3,253

368. SPCH 0,025 0,305 У,5 0,530 0,689 7,483 0,135 0,159 -3,285

369. SPHC 0,03 0,36 У,5 0,530 0,690 7,478 0,135 0,158 -3,278

370. УРН1-1 и,03 0,36 9,5 0,530 о,буо 7,4/8 0,135 0,158 -3,2/8

371. УРНТ-2 0,03 0,695 9,5 0,530 0,690 7,807 0,138 0,157 -3,508

372. УРН1-3 0,15 0,97 9,5 0,530 0,690 8,052 0,144 0,181 -3,593

373. SFHT-4 0,225 1,295 9,5 0,529 0,691 8,286 0,145 0,196 -3,617

374. УУ 400 0,16 0,69 У,5 0,530 0,690 7,810 0,145 0,179 -3,4У4

375. Марка материала сред, углер. Сум. легир. KL V mm т V max т О-и а ь с1. V. м/мин м/мин КГ/СШ2

376. SST51 0,18 1,01 У,5 0,52У 0,691 7,923 0,142 0,182 ' -3.4УЗ

377. УШ U,045 U,4675 9,5 0,530 0,690 7,622 0,136 0,166 -3367

378. St 22 0,05 0,485 У,5 0,530 0,"590 /,225 0,133 0,143 -3,177

379. St 28 0,0У 0,905 У,5 0,530 0.6У0 7,959 0,139 0,1/2 -3,538t 33 0,11 1,11 9,5 0,530 0,690 7,640 0,134 0,161 -3,353

380. St T4-2 0,11 0,У6 9,5 0,530 0,6У0 8,058 0,141 0,178 -3,587

381. Sit У/-2 0,13 1,085 9,5 0,530 0,690 7,У20 0,137 0,1/8 -3,452

382. St 44 0,16 1,155 9,5 0,529 0,691 8,167 0,146 0,182 -3,695

383. Site 38U I'M 0,1 1,6 9,5 0,530 0,690 8,376 0,133 0,202 -зда

384. Sit W22 0,04 0,426 9,5 0,530 0,6У0 7,065 0,131 0,135 -3,0У4

385. SWKV 11 0,02 0,78 9,5 0,530 0,690 7,669 0,131 0,145 -3,249

386. USt!28 0,0У 0,У05 9,5 0,530 0,690 7,959 0,139 0,1/2 -3,538

387. USt 34-2 0,11 0,У6 У,5 0,530 0,690 8,058 0,141 0,178 -3,587

388. USt 31-2 0,12 0, /95 У,5 0,530 0,690 7,848 0,145 0,170 -3,64Г

389. A(A131) 0,15 1,22 9,5 0,529 0,691 8,016 0,137 0,183 -3,467

390. A(A283) 0,0У 1,01 9,5 0,530 0,690 7,846 0,134 0,1/1 -3,422

391. A(A588) 0,155 2,085 9,5 0,529 0,691 8,У00 0,141 0,188 -3,836

392. A (1UCT 5521-93) 0,175 1,2У5 У,5 0,529 0,691 8,191 0,140 0,1 У2 -3,556

393. A 36 nc 0,1 0,8У5 У,5 0,530 0,690 7,У96 0,142 0,112 -3,577

394. A 36 cn 0,18 1,235 У,5 0,529 0,6У1 8,066 0,1 ЗУ 0,187 -3.4У5

395. A 36 СП сорт 0,1 У5 1,065 9,5 0,52У 0,6У1 7,714 0,138 0,1/6 -3,339

396. A 40S 0,1 2,885 9,5 0,529 0,591 9,111 0,134 0,18/ -3,У29

397. АК-Ц12ХН2МД) 0,055 2,1 9,5 0,529 0,691 8,865 0,137 0,14У -3,627ti (A283) 0,12 1,01 9,5 0,530 0,690 7,847 0,136 0,1/6 -3,435

398. В(A 514) 0,195 1,У6 9,5 0,529 0,691 9,088 0,127 0,172 -3.480

399. Д40Я 0,1 2,885 9,5 0,529 0,691 9,111 0,134 0,18/ -3,929

400. M-7 0,435 3,47 У,8 0,513 0,673 12.53У 0,056 0,148 -2,У31

401. PUA-32 0,15 2,035 У,5 0,52У 0,691 8,498 0,136 0,1 У4 -3,579

402. PCA 1),15 135 9,5 0,529 0,6У1 8,153 0,136 0,184 -3,485

403. WJA-32 Z 0,15 2,08 9,5 0,529 0,691 У,091 0,127 0,192 -3,684

404. ГСК32 0,15 2,0; У,5 0,529 0,691 8,410 0,133 0,20У -4,009

405. R!H 32 Z 0,15 2,08 9,5 0,529 0,6У1 9,091 0,127 0,192 -3,684

406. WJH 36 0,155 2,11 9,5 0,52У 0,691 8,481 0,134 0,211 4,022

407. Ptb 36Z 0,155 2,1/5 У,5 0,529 0,691 8,46У 0,133 0,213 4,075

408. VCH 40 0,14 1,УУ5 У,5 0,529 0,691 8,355 0,133 0,20/ -3,997

409. C(A283) 0,18 1,035 9,5 0,529 0,691 7,881 0,140 0,183 -3,462

410. СИ-08ПС 0,185 1,5/ У,5 0,529 0,691 8,398 0.12У 0,1/9 -2,820

411. СН-0Й17С 0,08 3,145 У,4 0,534 0,'6У7 9,121 0,117 0,188 -3,3701.-08IHM 0,04з 2,35 У,5 0,530 0,690 6,202 0,140 0,136 -2,844

412. СН-08ГС О.ОЬ 2,645 У,5 0,529 о;м>1 8,894 0,116 0,178 -3,316

413. JM-Osxi 2СМФ 0,06 2,525 У,5 0,530 0,690 10,282 0,062 0,169 4,313сИ-ОйгсМФА 0,08 4,0 J 9,4 0,534 0,69/ 12.1У6 0,044 0,13/ -3,310

414. СИ-08ХМ 0,03 0,У35 У,5 0,530 0,690 8,055 0,136 0,154 -3,263

415. Положение характерных изотерм поперечных сечений слитка на высотах, соответствующихцентру роликов секций ЗВО

416. Рассматриваемая высотная отметка Расстояние от мениска Расстояние от боковой поверхности до изотермы питания Расстояние от боковой поверхности до линии изосолидуса

417. Положение характерных изотерм поперечных сечений слитка на высотах, соответствующих1. ZI -оSсередине межроликовых промежутков роликов секции ЗВО

418. Рассматриваемая высотная отметка Расстояние от мениска Расстояние от боковой поверхности до изотермы питания Расстояние от боковой поверхности до линии изосолидуса

419. Распределение температуры по толщине твердой фазы на отметке 825S мм1. 15 го 25 30 35 40 45 50 55 50 G5

420. Расстояние от боковой поверхности, им

421. Распределение модуля упругости по толщине твердой фазы на отметке 8255 мм5000,00 5 10 15 20 £5 30 35 0У 45 ВО 55 60 65 70

422. Распределение температуры по толщине твердой фазы на отметке 860S ммноо.о

423. Расстояние от боковой поверхности, ни

424. Распределение модуля упругости по толщине твердой фазы на отметке В605 ммс г X 25000,0 а г оооо о с