автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Совершенствование технологического процесса прессования кормовых смесей и обоснование параметров пресс-брикетировщика

9(5 М

г 7 май

Ш правах |»уквинся

ЯКИМЕНКО АНДРЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ПРЕССОВАНИЯ КОРМОВЫХ СМЕСЕЙ. И ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ 31РЕСС-БРИКЕТИРОВЩЩСА

■ 1 . ' Спецлалызагть:

05.20.01 - мехашпащш сельскохозяйственного производства

АВТОРЕФЕРАТ диссертации аа соискание ученой степени кандидата технических паук

БЛАГОВЕЩЕНСК 1997

Работа выполнена в Дальневосточной Государственном аграрном университете

Научный руководитель —

Официальные оппоненты —

Ведущее предприятие ■

доктор технических наук, профессор, академик. АЛО, заслуженный изобретатель РФ Доценко С.М.

. доктор технических наук "

Камчедалов Ё.П.,' * кандидат технических наук Цехме-стер МР1

ГП «Амурагромаш» ■

(г. Благовгшрнск, Амурская обл.) .

Защита диссертации состоится «ИЗ» _1997 г. на засе

дании диссертационного совета K-020.60.6l при ДальНИПТИ МЭСХ по адресу; 675027 Амурская обл. г. Благовещенск ул. Васи ленко, 5.

С диссертацией можно ознакомится; в библиотеке Дальневосточной Государственного агарного университета.

¡'.зтореферат разослан «23». ¿¿^¡¡реп^ 1997 г.

секретарь диссертационного совета

Присяжная С.П.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Эффективное кормление животных во многом зависит от вида корма и способа его приготовления. При кормлении крупного рогатого скота на фермах и комплексах широкое распространение нашло приготовление полнорационных кормосмесей. Такие смеси значительно лучше перевариваются животными и способствуют повышению продуктивности на 10-14%. Многочисленными исследованиями выявлено, что наиболее рационально скармливать коровам полнорационные кормосмеси приготовленные непосредстЕешш перед раздачей. В этих случаях решается проблема дефицита в течении суток, одних питательных веществ и избытка других. Такие кормосмеси можно готовить в выпускаемых промышленностью кормоцехах типа КОРК-15. Однахо анализ работа таких кормоцехов показал, что оборудование в их составе используется с низкой эффективностью вследствие недостатков организационно-технического и технологического характера: простоев кормоцехов в летне-пастбищный период, низкой надеж. ности отдельных узлов »механизмов, что приводит к остановке оборудования в зимне-стойловый период, и как следствие, сбою в режиме кормления животных. Исключить эти недостатки можно созданием запаса прессованных кормосмесей в летнее время с помощью указанного кормоцеха путем введения в его схему малоэнерго- и металлоемкого пресс-брикетировщика.

В связи с этим, разработка и создание высокоэффективного пресс-брикетировщика для кормоцехов типа КОРК-15, является задачей аетуаль-V вой. ' ' . ■; .-. • -

Лель исследований - повышение эффективности приготовления прес-совднных кормовых Олесей, путем разработки-высокоэффективного пресс- брикетировщика и обоснование его параметров. -

Объекты исследований - процесс прессования кормосмесей ча основе стебельных кормов: " ; .

Общая методика исследований предусматривала:

- разработку теоретических положений и получение расчетных формул для определения параметров пресс-брикетировщика;

- проведение экспериментальных исследований с целью проверки достоверности основных положений теории и обоснования оптимальных параметров пресс-брикетировщика;

- производственные испытания пресс*брнкетировщика и экономическую оценку его использования.

Теоретические исследования проводились с использованием известных положений теории прессования, а также законов и методов механики и математики. Эхсперимекгальнме исследования выполнялись на основе разработанных частных методик и соответствующих ГОСТов. Производственные испытания также проводились с учетом ГОСТов и ОСТоз на машины и оборудование для животноводства. Результаты экспериментальных исследова-

обрабатывались методами математической статистики с использованием вычислительной машины.

Научная новизна результатов исследований заключается в получении аналитических выражений для расчета конструктивных параметров пресс* брикегироБщика, его производительности и мощности, а также в получении экспериментальных зависимостей Оценочных показателей работы пресса и обоснования оптимальных значений и параметров.

Практическая ценность и реализация результатов исследований. Результаты теоретических и экспериментальных исследований положены в основу создания макетного образца пресс-брикетировшика для, прессования кормовых смесей, который использован в поточно-технологических линиях приготовления кормовых смесей. ;

Апробация. Основные положения диссертационной работы доложены, обсуждены и -одобрены на научно-практической конференции ДальГАУ (1995-1996 гг.), на расширенном заседании кафедры «Механизация животноводческих ферм» ДальГАУ в 1997 г.

Публикации. По -материалам диссертации опубликовано б работ, общим объемом 24стр.

Структура и объем диссертации. Работа состоит из введения, пяти глав, выводов, списка литературы и приложений. Диссертация изложена на 160 страницах, в том числе 127 страниц машинописного текста, содержит 14 таблиц, 44 рисунка, 10 приложений. Список использованной литературы включает 151 наименование, 4 из них на иностранных языках.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы исследованиям изложены основные положения, которые выносятся на защиту.

В первой главе «Состояние вопроса, цель и задачи исследований» на основании анализа известных способов подготовки кормов к скармливанию, и существующих технологических схем линий гранулирования и брикетирования кормов, а также анализа конструкций пресс-брикетировщюсов и способов кондиционирования кормов, выявлено перспективное направление в разработке и создании конструкции пресса для брикетирования кормовых смесей. •

Обзор научных исследований процесса прессования кормов проведенных И .А. Долговым, Г.М. Кукта, З.М. Кучинскас, П.Е. Ладан, С.В. Мельниковым, В И. Особовым, Г.Я. Фарбманом и др. показал, что выполненные ими исследования явились определяющими при разработке существующих линий и оборудования для прессования кормов.

Однако процесс прессования кормосмесей до конца не тучен и требует дополнительных исследований.

Исхоля из поставленной цели определены следующие задачи исследования: .

- на основании анализа существующих способов и технических средств обосновать рзционачьныП способ приготовления прессованных кормосме-сеГщ конструктивно-технологическую схему пресс-брикетировщика;

- провесп! теоретические исследования и получить аналитические зависимости расчета параметров пресс-брикетировщика;

- провести теоретические исследования и получить аналитические зависимости расчета параметров гтресс-брикетировщика;

- экспериментально проверить теоретические предпосылки и установить . оптимальйые значения конструктивно-режимных параметров;

- провести производственные испытания, дать экономическую оценку ре. зультатам исследований и разработать методику расчета линии приготовления прессованных кормосмесей. .

Вторая глава «Теоретические исследования рабочего процесса пресс-брикетйррвщика» включает описание конструкции и принципа действия пресса, определение плотности обрабатываемого кормового материала (ОКМ), мощности затрачиваемой на процесс прессования и производительность пресса.

Конструктивно-теХнологиЧеская схема пресс-брикетировщика представлена на рис. 1.

Технологический процесс прессования протекает следующим образом:

подготовленная для прессования масса подается в загрузочную горловину где она захватывается шнеком 2, дополнительно перемешивается, подается к 'формующей головке 3, уплотняется и выдавливается через отверстия формующей головки. . . -

Рис. 1. Схема пресс-брикетировщика: I - корпус; 2 шнек; 3 - формующая головка; 4 - втулка; 5 - гайка; 6 - редуктор; 7 -электродвигатель.

Для определения плотности ОКМ условно разобьем пресс на три участка I г, (см. рис. 1). При рассмотрении рабочего процесса пресс-брикетировщика исходим из условия непрерывности и сплошности ОКМ. При этом плотность ОКМ на первом участке пресса принимаем равной насыпной плотности ОКМ, а плотность а начале второго участка равной плотности на конце первого участка шнека .

Рщ -Рк, =Р1. О)

где р - насыпная плотность ОКМ. . и02 - скорость ОКМ в начале первого участка;

Бог -площадь поперечного сечения ОКМ в начале второго участка; •

Ои - скорость ОКМ в конце первого участка;

- площадь поперечного сечения ОКМ в конце первого участка.

Из условия непрерывности и сплошности можно записать

Регионов = Рк,"к А,* (2)'

где Оо; - скорость ОКМ в начале первого участка;

- площадь поперечного сечения ОКМ в начале второго участка;

ии - скорость ОКМ в конце первого участка;

Бц - площадь поперечного сечения ОКМ в конце первого участка.

С учетом выражения (1) скорость движения ОКМ определится ках

= <3)

^02

Площадь поперечного сечения ОКМ с координатой И равна

8 = ^ г) - Бие,- = К^К, + ) - - (лК| - 6ЬЬ)},' (4) где площадь поперечного сечения ОКМ ограниченная окружно-

стью с радиусом Кср(г) (рис. 2);

$вкт - площадь поперечного сечения ОКМ Ограниченная внешним контуром формующей головки (рис. 3).

. Плотность ОКМ в начале второго участка равна плотности в конце первого участка, тогда имеет место зависимость

Ри^ю - Р^, (5)

откуда

Р = Р(В^-; (/а*ггО). . ' (б).

так как

цсе _ ^о

(7)

то наибольшая плотность на конце второго участка без учета сил трения определится зависимостыд . ' . '

, _ Рсг^ог

(8)

/ / I \ \

Рис, 2. К определению площади по- Рис. 3. К определению площади поперечного сечения ОКМ в сечении Ъ. перечного сечения ОКМ.

4)

На второй участке в поперечном сечении г имеет место давление (рис.

Р*г'* в Г

поЫ,г2Ф:) . т»

я

я, о

—ёгёср,

8П0П(гг,ф2)

где коэффициент трения ОКМ по винтовой конической поверх ности; г-радиус-вектор; <(> - угол поворота шнека; Е2* бь'Рг - Гауссовы коэффициенты поверхности;

Г с

С03аг(г. <?)- направляющий косинус ^ооза2(г, <р) = ^ г .Давление Рпожг.ф* определится по зависимости

(9)

(Ю)

При 2= С г получим плотность ОКМ после прохождения второго участка от действия сил тр^н^я по винтовой конической поверхности резьбы.

л%

-г—

_ — — ---- -

____ 1 ': ( т~

1 "

- « г' _

и........... : .ь

Рис. 4. К определению плотности ОКМ на втором участке без учета сил трения.

На поверхности формующей головки имеет место давление

в.

Р(4) = ф[р{^] = ф

Р02

где Б; - площадь поперечного сечения ОКМ яри тр-%. В сечении г создается давление

^жя>(г) * + • (т ]Ф| р02

302

(12)

(13)

оч

где (г - коэффициент трения ОКМ по формующей головке;

Б, - площадь поперечного сечгная ОКМ на формующей головке в сечении 2,

Тогда плотность от сия трения на формующей головке по всему второму участку определится

(И)

Плотность на втором участке в сечении г от действия всех факторов определится как •

р2(2) = р2к(г) + р<'')(2) + рУ2)(2), (15)

где Ргк (2) - плотность ОКМ на втором участке без учета сил трения; .

p¿fl) - плотность ОКМ на втором > частке от действия только сил трения fio оинговой конической поверхности резьбы;

Pj'1 - плотность ОКМ на втором участке от действия только сил фения по формующей головке.

Плотность ОКМ после прохождения второго участка равна

PS Сб)

На третьем участке а пепгречном сечении втулки действует сила сжатия

F, = JdFí = 2-Rs^j<I>[p(=)]d=, (11)

о о

где Rs - радиус втулки формующей головки; ц-коэффициент Пуассона;

frs - коэффициент трения ОКМ по поверхности втулки. При z=>(.г будет иметь плотность ОКМ на конце третьего участка, создаваемая силами трения ОКМ по поверхности втулки определится как

. • = = • 08) В поперечном сечении формующей головки действует сила сжатия

Fa * JáFq =(2írRr + 12h)nfTr 09)

о о

где Rr - радиус втулки формующей головки;

fn - коэффициент трения ОКМ по поверхности формующей головки. При г-(.3 плотность ОКМ на конце третьего участка» создаваемая силами трения ОКМ на поверхности формуюшей головки определится как

' - ■ Яз.-Рз(^з) = Рз,1 + Рзг)- (20)

Плотность ОКМ на выходе из пресса определится зависимостью

Р* = Pi + Рг + Рз = Pik + Pzk + PÍfl> + Ргг' + Р»'' + Рзг>- (2D Так плотность брикетов должна соответствовать зоотехническим нормам и ГОСТам, то

рк=р^=кД"> + к2р<яЧк3р<н), (22)

где к - коэффициент участия каждого участка в прессований ОКМ при (k1< i),(k2<i))(k3<i),íí ¿k,=t

p(k' * - номинальная плотность ОКМ.

Общая мощность затрачиваемая на процесс прессования включает в себя затраты на перемещение ОКМ на первом W¡, нй втором W2 и на третьем участках W3.

Мощность Wj определится как

Мощность, затрачиваемая на втором участке определится как

^ = . " (23)

При этом первая составляющая выражения (23) равна

К; »( .) , •

• ^ ъ&Рпоп^Ч»)«*2 а](г,«р)Л/Е1С:-^<Ыф, {24)

к, о

где - скорость скольжения ОКМ по верхней винтовой конической поверхности;

4 - коэффициент трения скольжения ОКМ по верхнейвинговой конической поверхности.

Мощность, затрачиваемая на трение ОКМ при ее скольжении по нижней винтовой конической поверхности

¡Ч^е» . ' '

= 1 | ЧН^Рпш(г,Ф)с052а3(г,фУЕгС2 -Р22<М<Р, (25)

к, о

где и" - скорость скольжения ОКМ по нижней винтовой конической поверхности резьбы.

Мощность, затрачиваемая на трение ОКМ при ее скольжешш по формующей головке вдоль оси г -

^ =(2*ИГ -ыгьь^^р^ (26)

где {г - коэффициент трения ОКМ при скольжении по формующей головке;

иш - скорость скольжения ОКМ по формующей головке. Мощность, затрачиваемая на трение ОКМ при ее скольжении по формующей головке при вращательном движении

и

= 2яФгомв )рпоп(2)<32, . . (27)

с ■ .

где Гго - коэффициент трения скольжения ОКМ по формующей головке и по окм. ' ;

ш - угловая скорость вращения ОКМ. Мощность на третьем участке определится как

+ (28) При этом первая составляющая выражения (28) равна.

= (29)

где Ив - радиус втулки формующей головки;

и ю - скорость скольжения ОКМ по поверхности втулки;

Р,„,(г) - давление ОКМ в поперечном сечении г втулки формующей головки.

Мощность, затрачиваемая на преодоление сил трения ОКМ при ее скольжении по поверхности втулки во вращательном движении вокруг оси г

= (30)

• О ;

где со-угловая скорость вращения ОКМ;

^ - коэффициент -фения скольжения ОКМ по поверхности втулки формующей головки.

Мощность, затрачиваемая на преодоление сил трения ОКМ при ее скольжении по поверхности формующей головки вдоль оси г

= (2хКг + Ш^ц^ (31)

где £„ - коэффициент тргтга ОКМ при ее скольжении;

1>оз г- скорость скольжения ОКМ по поверхности формующей головяи; Ргоп(2) - давление ОКМ на посерхности формующей головки в сечении ¿. " 1 "

Мощность, затрачиваемая на преодоление сил трения ОКМ при ее скольжении поверхности формующей голошеи во вращательном движении вокруг оси г

х^гя^р/р™^, 02)

о

где - коэффициент трения скольжения ОКМ по формующей головке. Производительность пресса определится по выражению

о = р1! (зз)

При этом и№ определится по выражению

(34)

• ¡«1 где £1 - длина участка пресса.

Время прохождения ОКМ по первому, второму и третьему участкам пресса определится по выражению -

\-1

Т,2 = («орАГ

" - о

,'а

В третьей гдаое «Программа и методик?. э.ктарименталыЬ'-тх исследо-оаннй» приведены общая программа и частные метод!'»:и исследоват:;!.

Программой предусматривалось: изучать физико-механк . .ские свойства кормов, разработать и изготовить приборы, оборудование к установки для брикетирования кормосыесей, проведен:« экспериментальных иссягдо-ваний и обоснование конструктивно-режимных пар^у.ггроз, обработку- данных, полученные по результатам экспсрнмегпальши нгаяадивйвдШ.

Исслеаоваииг про»одил5;=ь на эксперимеьтальлмй установке (рье. 5) привод которой осуществлялся от фрезерного станка 6Ш0Г, что позволило использовать коробку перемены передач станка для изменения частоты вращения шнека. Для снятия и контроля энер1 атическнх характеристик использовался типовой ваттметр К505. Для определения влажности кормов вагэдь-ювались сушильный шкаф СЭШ-ЗМ и электронные в4-сы марки 8ЛШ»5С0 Прочность брикетов определялась с помощью прибора предста-х1. чюадоо собой коробку с сетчатькш стенками в емде параллелешпге.и раилцюаъ 300x300x125 мм. По известной прочности определялась крошиместь.

Рис. 5. Схема экспериментальной установки: I - корпус; 2 - гайка; 3 - корпус формующей головки; 4 - формующая головка; 5 - щнек; 6 - загрузочная горловина; 7 - дозатор; 8 - крепление к станку 6П80Г. I - экспериментальная установка; II - фрезерный станок

В четвертой главе «Результаты экспериментальных исследований» изложены данные исследований, влияьия конструктивно-режимных параметров пресса на процесс прессования и качество получаемых брикетов. Для этого были построены поверхности отклика и их сечения (рис. 6-9).

На основании анализа поверхности отклика можно заключить, что при стабилизации факторов х(=1 (ш=41,8 рад/с) и х»=0 (^-21%) (рис. 5) кроши-мость брикетов (У1) уменьшается при увеличении значения фактора хг (Ь) и

п

4

нтат-^ 6П8ОГ

6п80г.

и

при значениях фактора хз (к) близких к основному уровню» При этом максимальное значение крошимости брихетов у(=17,825% соответствует х2=0,8 (Ь=204 мм) и х3=0,5(к=7). Снижение удельной мощности в данном случае наблюдается при уменьшении значения фактора Хг и увеличении значения фактора X V Приэтом Минимальная удельная мощность наблюдается при значениях х2 находящихся в пределах от -0,65 до -0,85 (Ь=72...88 мм) и для фактора х3 от 0,5 до 1 (к®?..^) и соответствует 36,524 Вт-ч/кг.

При члабил1тции х2^ 140 мм) й х^ (кг^) (рис. 7) уменьшение крошимости брикетов наблюдается при уменьшении угловой скорости вращения шнека и влажности, а удельная мощность при эгом возрастает. Мини* мальное значение крошимости брикетов у|=1,68% зафиксировано при Х1= -1 (ш=10,5 рад/с) и Х4а - 0,4 (№~17,8%), а минимальная удельная мощность у>=31,427 Вт-ч/кг при хгот 0,5 до I (ю=33,9...41,7 рад/с) и Х4 от 0,8 до 1 (\\'=27,4...29%).

Рис. 6. Сечения поверхностей У) и у2 при стабилизации Х)=1 и Х4=0: — - Уь--уг-

При стабилизации х3=0 (к^б) и хд- -I (W=13%) (рис. 8) снижение крошимости брикетов наблюдается при уменьшении угловой скорости вращения шнека (хО и увеличение длины канала формующей головки (х2), удельная мощность при этом снижается при уменьшений значений фактора хг и при значениях фактора X) близких к основному (нулевому) уровню. Минимальное значение крошимости брикетов для данного случая у|=1,788% наблюдается при X] от -I до -0,75 (со= 10,5... 18,3 рад/с) и хз от 0,5 до I (Ь=180...220 мм). Минимальное значение удельной мощности соответствует уЗ=31,871 Вт-ч/кг при X] в пределах от 0 до 0,25 (ю=2б,1...33,9 рад/с) и хг в

пределах от -1 до -0,75 (Ь=60...30 шу. Пркгга крк кззкачитеяьном увеличении длины канала наблюдаете» значительное повышение удешааи мощности.

х2

Рис. 8. Сечения поверхностей откликов У1 и у2 при стабилизации х3=0 и Х4= -1:— -уь--у2.

При стабилизации х1=1 (ш=41,7 рад/с) и х3=0 (к=6) (рис. 8) уменьшение

кроиптости брикетоз происходит при влаяатсти \У=!3,4...2!% и длине га-нала формующей; голоаки Ь-150...200 мм. При это у. минимальное значение 6,864% наблюдается при \У=17% и Ь=! 95 мм. Удельная мощность в рассматриваемом .'случае'^'принимает минимальные'значения при повышении влажности до 27..29% и уменьшении длины канала формующей го-

В многокритериальном исследовании, когда число регулируемых факторов равно трем и более, достаточно трудно сформулировать рекомендации по принятию компромиссного, решения. Нами для поиска компромиссного решения задачи нахождения оптимальных значений уровней факторов для нескольких критериев использовался метод Парето-оптимального решения (программа КРБ). •

В результате решения компромиссной задачи оптимизации процесса прессования кормовых смесей определены оптимальные значения факторов: угловая скорость вращения шнека Х(= -0,753 (<¿=24,35 рад/с); длина канала формующей головки хг= -1 (Ь=60 мм); количество каналов хз= -0,221 (к=6); влажность брикетируемой массы х4= -0,225 (\У=19,2%).

Значения критериев оптимизации при оптимальных значениях факторов следующие: .

- крошимость брикетов - Кр=*44,94%; .

- удельная мощность - N^=29,11 Вт-ч/кг. .

В пятой главе «Производственные испытания и экономическая эффективность пресса для брикетирования кормовых смесей» дана оценка работы . .г " •.. о

макетного образца, определены условия для поручении качса генных бршсе-тов.

Определена экономическая эффективность использования предложенного пресса.

Результаты экономической эффективности отражены и выводах.

• ; основные вывода

1. Анализ технологических линии приготовляй-« прессованных кормовых смесей крупному рогатому скоту показал, что сии э'нгргогмкн и металлоемки, а применяемые в их составе пресс-брнкетцровэдиси кмшот не рациональную конструкцию. При этом процесс прессования на сгг;лы подачи сопровождается обязательным кондиционированием, исходны* кср.1 гозкх компонентов, что связайо с допрлнителЕными затратами труяй и средств.

2. Разработана рациональная конструктивно-тсхнологичсс;:« схема . пресс-брикетировщика, обеспечивающего' кондиционироиние кормовой

смеси в процессе прессования за' счет испарении влаги подвяленной зеленой массы и последующего ее перераспределения методу компонентами смеси.

3. Теоретические исследования рабочего процесса пресс-брикетировщика позволили обссиэкги вид вводной члети формующей головки п^сса. Обоснована плотг:зсть кормового продукта в зависимости от места размещения на соответствующем участке длины шмекоеого пресса и на выходе из него. Получены выражения определения производительности пресса и мощности, затрачиваемой на выполнение процесс» прессования.'

4. Экспериментальные исследования позволили установить факторы, влияющие, на процесс уплотнения кормовой смеси, а также определить их

. оптимальные значения, которые равны:

-частота вращения шнека©=1435 рад/с;

- длина каналов формующей годовкп Ь=0,06 м; .**■'v' ,'"

~ количество каналов формующей голозки к==6, \ . при влажности брикетируемой массы находящейся в пределах 15—21%.

5. Производственные испытания пресс-брикетироыцика показали его высокую технико-экономическую эффективность и соответствие по качеству работы зоотехническим требованиям,

6. Использование пресс-брикетировщика в состазе комплекта оборудования типа ■КОРК-15 позволяет осуществлять заготовку качественных брикетов в летне-пастбищный период й тем самым повысить надежность функционирования системы кормления в зимне-стойлоаый Период.

Годовой экономический эффект 31740 руб., при лимитной цене 139600 руб. в ценах.1990 года. ,

Основные положения диссертации опубликованы а следующих работах: _; ■ ■ ' .

1. Производство зитаминно-трашшой муки без активной сушки сырья. //Механизация и электрификация работ в животноводстве: Сб. науч. тр. /Далшепостомиый Государственный аграрный университет. Благовещенск, 1994-с Л 0-12.

2. Совершенствование технологии производства витаминно-травяной муки. //Механизация и электрификация, работ в животноводства: Сб. науч. тр. /Дальневосточный Государственный аграрный унизгрсгггет. Благовещенск, 1994.-С.21-26. (соавтор Доценко С.М.}

3. Установка для производства гранул. //Механизация и электрификация технологических процессов в сельскохозяйственном производстве: Сб. науч. тр. /Дальневосточный Государственный аграрный университет. Благовещенск, 1995.-с. 38-40. .

4. Определение производительности экспериментальной установки для гра-тлирования ксрмосмесей; /Механизация ¡1 электрификация работ в животноводстве: Сб. ь-ауч. тр. /Дальневосточный Государственный аграрный университет. Благовещенск, 1996.-е. 39-41. (соавтор Доценко С.М.)

5. Определение затрат мощности на преодоление сил трения ОКМ в гранулирующей головке экспериментальной установки для гранулирования кормосмесгй. //Механгшция и электрификация работ з животноводстве: Сб. науч. тр; /Дальневосточный Государственный а1рарный университет. Благовещенск, 1996.-е. 42-45. (соавтор Доценко С.М.)

6. Математические модели процесса прессования кормовых смесей и их ана- . лиз. //Механизация и электрификация работ в животноводстве: Сб. науч. тр. /Дальневосточный Государственный аграрный университет. Благовещенск, 1997.-е. 109-113. (соавторы Доценко СМ., Курков Ю.Б.) '

Лицензия ЛР 020427 от 17.02.1992 г. Уч.-нэд. л. « 0,8. ; Тираз 70 экз. Заказ 54.

Издательство Дальневосточного государственного аграрного унивёреитета

675005, г. Благовещенск, ул. Политехническая, 86