автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Совершенствование технологического процесса и оптимизация параметров плющильного аппарата косилок-плющилок

Б 9 0

ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО-КССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МЕХАНИЗАЦИИ СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА (БИМ)

На правах рукописи

ЕВСЮКОВ Виктор Алексеевич

УДК 631.353.6 (043.3)

СаВЕНЕЕНСТВСВАНИЕ ТЕХН0Л01ШЕСК0Г0 ШЩЕССА И ОПТИШЗАВДЯ ПАРАМЕТРОВ ПЛЮВЩЬНОГО АППАРАТА КОСИЛ СК-ПШШЩОК

Специальность 05.20.01 - Механизация сельскохозяйственного

производства

Автореферат диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

МОСКВА 1990

Работа выполнена во Всесоюзном ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательском институте механизации сельского хозяйства (ШМ).

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Г.В.Соболев.

Официальные оппоненты - доктор сельскохозяйственных наук,

В.Г.Мальков, - кандидат технических наук, старший научный сотрудник А.И.Филиппов.

Ведущее предприятие - УГК Люберецкого ПО "Завод им.Ухтом-

ского?

Защита диссертации состоится n¿>f¿¿u¿0ee 1990 г.

в fP часов на заседании спевдализирбванногсГ Совета Д 020.02.01 во Всесоюзном научно-исследовательском институте механизации сельского хозяйства по адресу: 109428, Москва, 1-й Институтский проезд, д.5, БИМ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан " /¿Г"" 1990 г.

Ученый секретарь специализированного Совета, доктор технических наук,

профессор Э.В.Жалнин

Максимальная тсшцина подаваемого слоя растительного материала Н„ , на которую рассчитывается плющильный аппарат, определяется с учетом коэффициента его сужения кс по формуле:

Н0 = 0,1кса/е,(2)

где 0,1 - коэффициент перевода т/га в кг/»г; У, у соответственно максимальная урожайность растительного материала, т/га, и его естественная плотность, хг/я?; кс = В/Ь « В,Ь~ иирина захвата и длина вальцов режущего и плющильного аппаратов.

Необходимым условием качественного выполнения процесса плющения дисковым плвдильншл аппаратом является надежный захват и сброс материала вырезами, которые обеспечиваются их формой и оптимальными параметрами. Захват материала вырезами будет происходить в том случае, если проекция равнодействующей нормальных сил и сил трения на ось ОХ в точке контакта В м (см.рио.2) диска с растительным материалом будет направлена в сторону вращения вальцов. Спроектировав эти силы на ось абсцисс, получим

N Я - Ггт1п) * Р - тг^Л

откуда

Ъп«,**-*. (3)

где Ы - нормальная сила; Г = - сила трения; ^ - ко-

эффициент трения; Г1т1л - минимальный угол захвата-сброса материала вырезом, заключенный между радиусом вершины диска и каса-

Рис.2.Схема к определению условий захвата и сброса растительного материала дисковым плющильным аппаратом

тельной к криволинейной-части выреза в точке схода Б , материа-

Ki

ла.

Максимальное значение угла захвата-сброса,удовлетворяющее условию сброса растительного материала с выреза на выходе из вальцов, получим, спроектировав силы, действующие на захваченную неподвижную частицу материала в точке ее схода с выреза , на направление касательной "г и нормали rí . Центробежная сила инерции переносного движения F^ в проекции на касательную имеет составляющую F^, sin. (3/2Т - ,а в проекции на нормаль - составляющую F4" = F4e cos (3/2.1- ¡fimQX ) , которая вызывает действие силы трения F = f . Условие сброса растительного материала с выреза в точке ВК1 определится неравенством

откуда

Тгтси * 3/21Г-Г (4)

Таким образом, оптимальное значение угла захвата-сброса должно находиться в пределах:

(5)

Для теоретического обоснования основных параметров вырезов, к которым относятся угол захват-сброса растительного материала Тг опт • глубина вырезов 60пт и радиус сопряженной окрунности ?ínrn, было исследовано дифференциальное уравнение движения частицы растительного материала по дуге окружности без учета гравитационных сил в предположении, что она начинает движение с нулевой начальной скоростью в точке сопряжения Б01 (когда точка находится на отрезке ОС, т.е. в момент пересечения окружностей вершин дисков и освобождения материала от одновременного воздействия двух вальцов) и сходит с выреза в точке (рис.3):

где - угловая скорость вальцов; 1|> - угловая координата частицы материала относительно центра окружности вырезов; 1 время движения частицы по вырезу.

Задача исследования уравнения (6) заключается в том,чтобы определить такие значения параметров вырезов,при которых наблюдается наименьший "рабочий" угол В cl mía (наименьшее абсолютное перемещение частицы материала при сходе ее с выреза), удовлетворяющий условию:

aamta« Sa =

- (Wnp)/2kj, (7) где 8q. - абсолютное угловое перемещение частицы материала при сходе ее с выреза для заданной глубины выреза 6 за время перемещения t = 2Tüt из точки Вог в точку Вкг ; о£пр - угол перекрытия вершин дисков,сторона ОС которого является началом отсчета угла 9 о. вследствие прекращения совместного воздействия обоих вальцов на материал в точке С ; k 5 - коэффициент запаса "рабочего" угла.

Соблюдение условия (7) обеспечивает сбрасывание вальцами растительного материала не выше горизонтальной оси ОХ, чтобы исключить его наматывание на вальца.

Наименьший "рабочий" угол Qümln определяется в ходе численного решения с помощью ЭВМ дифференциального уравнения (6) из еы-. раления:

Bamui* 8й = Эк-б0 , (8)

где Qк а со,t - угол поворота вальцов за время t = •

8 о - относительное угловое перемещение частицы за время i: a^awsLninsuivf^/cl,) ; (9)

Еис.З.Схема к обоснованию основных параметров вырезов

Д1 - задаваемое начальное приращение времени для численного интегрирования.

Входящие в формулу (9) радиус сопряженной окружности вырезов 1 и конечная угловая координата частицы при сходе ее с выреза в точке Вкг определяются соответственно по формулам:

{Щ- [(¿в/гЬеГ .

[¿.О-ьйп^-гв]

ъ=

(Ю)

1рк=агссо5

г(с!.-2е + гг)

(II)

Анализ работы вальцовых рабочих органов позволил сделать вывод, что энергетический расчет дискового гладильного аппарата, с известной степенью допущения, можно проводить так не, как для цилиндрических вальцов.диаметр которых равен среднему диаметру дисковых вальцов 0^(^1/2. Поэтому, дяя определения усилия сжатия вальцов и удельной приводной мощности предлагаемого дискового

плющильного аппарата воспользуемся методикой,изложенной в работах В.И.Особова, И. А.Долгова »Г.Н.Васильева, А.В.Голяновского, И. А. Марковского.

__ В процессе шгаце-

ния растительного материала дисковы-,ми вальцами (рис.4), как и при плющении цилиндрическими,с ниш взаимодейст- . вуют две зоны -зона сжатия и зона восстановления.

В зоне саагия относительная деформация растительного материала толщиной На , увеличиваясь, достигает максимальной вели-

Рис.4. Схема к определению равнодействующих чины£тах на лисил на среднем диаметре.дисковых вальцов, - , щ,и центр0В валь-

цов 00, Угол контакта материала с вальцами на среднем диаметре с1с в этой зоне равен 51г.-о(со . В зоне восстановления относительная деформация материала уменьшается от максимальной до конечной £* . Угол его контакта в этой зоне с вальцами на среднем диаметре равен с/. 1к - ЗГ /г. .

Представив воздействие дисковых вальцов на материал суммой элементарных нормальных сил с! N е.; и сил трения с1Реи=| ,

действующих на среднем диаметре о!с в зоне сжатия ( 1 = 1) ив зоне восстановления ( 1 = 2), падучим значения элементарных сил, снимающих материал в элементарных слоях ЙХ;3 с1ьь1пв(е-1 толщиной Н; обеих зон по всей длине вальцов Ь : Р^ЬсМ;3 = |/2р-1Ьс1о£1Пс(с'1с1о!с-1 (где р. - давление). 1

итоадествив сжатие растительного материала вальцами со сжатием его мевду элементарными параллельными плоскостями, представим закономерность этого сжатия в обеих зонах в виде экспоненциальной зависимости относительной деформации от давления р; :

Р- »С^ехра-Д^-!^ , (12)

где С1, 0.; - эмпирические коэффициенты,зависящие от физико-механических свойств растительного материала; j =0 ,к ( 0 - соответствует начальной, а к - конечной относительной деформации).

Подставляя в уравнение (12) значение относительной деформации в обеих зонах

V СН0- НО /Н0 Н- 1/6; , (13)

а тагосе учитывая известкую зависимость толщины сжимаемого вальцами элементарного слоя материала на среднем диаметре вальцов от угла их поворота оСс,1

получим 1штегральные выражения сил,сжимающих материал на среднем диаметре дисковых вальцов:

[V«-^н;14-^]1*^ » (15)

где ~ максимальная относительная деформация на

линии центров вальцов, соответствующая максимальной степени сжатия £тах » с пределами интегрирования оС£в^о(С)« ЗГ/2 для зоны сжатия я ЗГ/г^оСсг &оС ск для зоны восстановления, Значения углов и находим из геометрических соотношений:

II

^-occwi^- ; (16)

«teK-(-OnQ»esiri(|--H^!a»-) ■ (17)

где Икж - ç™ H - конечная толщина слоя растительного ма-

териала аа выходе из вальцов.

Конечную относительную деформацию % к находим, используя уравне!ше (12), исходя из того, что на лиши центров вальцов соблюдается условие р, » рг » ртах

(18)

Момент, необходимый для осуществлешя процесса плющения, определим по формуле

где d-ci - Углы, определяющие точки приложения равнодействующих сил Rc-u и находящиеся,как координаты центров тяжести эпюр давления.

Мощность, погребная на привод дискового плющильного аппарата, слагается из мощности, расходуемой на плющение N ПЛ и на сообщение материалу скорости N с '•

Мж-и ьцу(уу) (2.0)

где - КПД шшщильного аппарата; У - скорость подачи растительного материала (скорость движения машины); Va - абсолютная скорость схода частицы материала с выреза,равная геометрической суше переносной Ve — 0JB о(в / 2. и относительной Vj-y Z скоростей.

Удельная приводная мощность N определяется как частное от деления потребной мощности N на длину вальцов.Ь.

В третьей главе изложены программа и методика экспериментальных исследований. Программой экспериментальных исследований предусматривалось решение следующих задач: определение коэффициента трения свежескошенной люцерны по материалу вальцов; изучение закономерностей сжатия люцерны, проведение сравнительных экспериментальных исследований шдацишшх аппаратов различных типов; исследование влияния основных конструктивно-технологичес-12

ких параметров дискового плющильного аппарата на качественные и энергетические показатели процесса хищения, определение степени сжатия свежескошенной массы люцерны дисковым шшцияьным аппаратом с оптимальными параметрами.

Экспериментальные исследования проводили в лабораторных условиях на специально изготовленных установках. В качестве растительного материала использовали свежескошенную люцерну в фазе бутонизации первого укоса. Образцы обработанной массы высушивали в сушилке, тде поддерживали режим, соответствующий природным условиям.

В качестве оценочных критериев эффективности работы плющильных аппаратов были приняты:

Р - степень влагоотдачи люцерны, представляющая собой отношение количества испаренной влаги к первоначальной массе образца (в процентах) за определенный промежуток времени;

. Q - потери листьев и соцветий от обивания их шшдильным аппаратом к первоначальной массе образца (в процентах);

К - коэффициент увеличения степени влагоотдачи обработанной люцерны P0f по сравнению с необработанной Ри;К~[(Рв5/Рн)-(].

В качестве энергетического параметра принята удельная приводная мощность.

Крутящий момент на валу измеряли методом тензометрирования с помощью тензорезисторов, токосъемника ТРАК-4М, усилителя ТОПАЗ-4 л осциллографа R-700.

При реализации программы исследований использовали методики проведения шогофакторного и одаофакторного эксперимента и математические методы обработки статистических данных с применением ЭВМ (СМ 4-20).

В четвертой главе приведены результаты изучения необходимых для расчетов физико-механических свойств свежескошенной люцерны, теоретически определены и экспериментально подтверждены основные параметры дискового плющильного аппарата.

Установлено,что коэффициент трения свежескошенной люцерны (влажностью 75...80$) по стали и капролону с увеличением давления от 100 до 800 кПа и относительной скорости скольжения от 0,5 до 5 м/с уменьшается соответственно с 0,29 до 0,12 и с 0,43 до 0,15*

После аппроксимации результатов экспериментальных исследований зависимости относительной деформации свежескошенной лю-

цернн от давления р.^ уравнение (12) примет вид: при сжатии

>. > ,

^=0,5. <22>

5,97exp 6,827(5,- &

при восстановлении

рг-22,30exp

Отклонения расчетных значений,полученных пс этим зависимостям, от экспериментальных составляют не более 5%.

Теоретическое обоснование основных параметров дискового плющильного аппарата с дисками из капролона было произведено интегрированием дифференциального уравнения (16) численным методом 1^нге-Кутта с помощью ЭВМ и решением интегрального выражения (15) с использованием формулы Чебышева, по разработанной программе, при следуэдих исходных данных: растительный материал - люцерна свекескошенная; у = 100 кг/м3; У = 10...50 т/га В = 3... 6 м; L =1; 1,85;3 м; dM= 180 мм; V = 1,7 ...3,4 и/с (6...

тех

12 вдЛО; Vj= е...12 м/с; етя = 2,6; км = 1,2; к„ = 1,2;

кь=1,25; 1^=0,9.

Как частные случаи, в работе приведены результаты расчета основных параметров дискового плщияьного аппарата для самоходной косилхи-плгадалки КПС-5Г с шириной захвата режущего аппарата 6 = = 5 ы и дайной вальцов Ь = 1,85 м, исходя из максимальной урожайности люцерны, равной в первом случае 30, а во втором 50 т/га (табл.1).

Таблица I

Оптимальные параметры дискового плщильного аппарата

Урожайность, Р. d». Bflmirij Ггоппп еопт, VT, 2, N*3, кй-м 1».

т/га град ш град град ш од шт кН/м кВт/м ■ м- об/мин

У =30 50 270 57 191 22 20 7 12,6 11,4 0,124 708

У =50 50 330 54 190 25 23 8 20,0 17,0 0,232 580

Примечание: Ра3 - удельное усилие сжатия вальцов; М^- удельный приводной момент; п^ - частота вращения вальцов, 2 - количество вырезов.

Взаимосвязь между основными параметрами вырезов, а также зависимость относительной Уг, и абсолютной скорости частицы материала от угла захвата-сброса , полученные в результате численного интегрирования уравнения (6) при У =50 т/га, представлены на рис.5. Оптимальные значения параметров вырезов,полученные

Рис.5. Взаимосвязь мевду основными параметрами вырезов

Рис.6. Зависимость мощности,расходуемой дисковым плющильным аппаратом, от толщины подаваемого слоя По . определяемого урожайностью У, при среднем диаметре ¿^¡Л мм

расчетным путем, были затем уточнены экспериментально и составили1 Уест*8 Г/5°» & оят = 20 ш, г опг = 24 На рис.6 представке-

15

ны результаты расчета мощности, расходуемой дисковым плющильным аппаратом на шгщвние NnA , на сообщение растительному материалу скорости Nc , удельной приводной и потребной мощности

N в зависимости от толщины подаваемого слоя люцерны М0 . определяемого урожайностью Ь ,при среднем диаметре dt = 255 мм. Максимальная степень сжатия & та(= 2,6 принималась исходя из анализа исследований, проведенных Мшляром А.Г.

Для упрощения расчета параметров дискового швдильного аппарата можно использовать зависимости, позволяющие определить: диаметр вершин дисков

d4H79,9+ 1,Ш8Укс ; наименьший "рабочий" угол

9о min^e,43-0. SS'MO'V,5; глубину вырезов

е0(1т = г&,91-0,295'1oVj i радиус сопряженной окружности вырезов

голт=24,г7-0,50б-Л,5;

угол захвата-сброса материала

максимально возможное количество вырезов

6,<5 + 0.(69-10V/ удельное усилие сжатия вальцов

Ps3 = 0,822* 0,146 Ук6 ; удельную приводную мощность

N„, = Vrt+0,011^1^ . (30)

Эти зависимости получены в результате аппроксимации с помощью ЭВМ по программе множественной регрессии результатов расчета оптимальных параметров дискового плвдильного аппарата при изменении исходных данных в указанных пределах. Относительная ошибка при проведении расчетов но этим формулам не превышает 10$.

С целью подтверждения теоретических изысканий рациональной конструктивной схемы шшдильного аппарата в лабораторных условиях на специальной установке били проведены сравнительные исследования плющильных аппаратов различных типов с использованием метода шогофакторасго планирования эксперимента (рис.7.)

Исходным материалом при проведении сравнительных исследований была люцерна второго укоса в фазе бутонизации влажностью 7055 и облиственаостыо 40$.

Результаты исследований показали, что наибольший коэффициент

(23)

(24)

(25)

(26) (27) (20)

увеличения степени влагоотдачи Реу обработанной люцерны, при наименьших потерях листьев от обивания,обеспечивает предлагаемый дисковый плющильный аппарат. При увеличении толщины подаваемого слоя люцерны Н5 от 0,04 до 0,08 м ( У = 15...30 т/га) коэффициент К для дискового гладильного аппарата уменьшается с 0,41 до 0,32,в то время как для серийного с 0,27 до 0,19. Потери листьев от обивания их плющильным аппаратом при этом соответственно снижаются с 1,7 до 1,3$ и с 2,5 до 2,3$.

Для уточнения значений основных конструктивно-технологических параметров предлагаемого дискового плющильного аппарата, полученных теоретическим путем, было проведено экспериментальное исследование их влияния на

Рис.7. Конструктивно-технологические схемы плющильных аппаратов:

а - серийный с ребристыми металлическими вальцами;

б,в - экспериментальные (с обре-зяненными ребристыми вальцами и капролоновыми дисками);

г - бичевой (датский Фирмы " Тааъир -307")

качественные показатели процесса плющения свежескошенной люцерны.

При проведении многофакторного эксперимента в качестве варьируемых факторов,влияющих на процесс плющения, были приняты: ЭС( -удельное усилие сжатия вальцов; Х.г - частота их вращения; ЗС3 -толщина подаваемого слоя растительного материала; 2СЧ - скорость его подачи;. ЭС 5 - угол при вершине диска; ~ высота.вершин . дисков. Диаметр впадин был принят равным dH= 180 мм.

По результатам многофакторного эксперимента,проведенного по плану Бокса-Бенкина подучены регрессионные зависимости, адекватно описывавдие влияние исследуемых факторов: на степень влагоотдачи обработанной плющильным аппаратом люцерны

-о,г5а,а3<-о)г51|л51-о,гга,хв+0,27x^3+ □,2ох1х,+о,25хьх6 ,

на потери листьев от обивания плющильным аппаратом

-0,051)х^0,05г1х8-010бхгх5+0109хгх^0,<0х5хв . (32)

В результате анализа уравнений регрессии (31) и (32) с помощью ЭВМ на экстремум

—«- тох} 0« VI (33)

при ограничении на потери листьев II ^ 1,0% (согласно агротребо-ваниям), максимальной скорости подачи Х^ = 1,0 ( V =3,4 ы/с - скорость движения машины) получили оптимальные значения конструктивных и технологических параметров дискового плющильного аппарата при изменении толщины подаваемого слоя лпцеряы в пределах _1,0 ^ Х} < 1,о ( Н0 = 0,04...0,08 м), что соответствует изменению урожайности от 15 до 30 т/га (табл.2).

Результаты оптимизации процесса шгацения люцерны дисковым плющильным аппаратом

Таблица 2

Удельное усилие Частота вра- Угод при вер- Высота вер- Диаметр

сжатия вальцов щения валь- шине дисков шин дисков вершин

цов дисков

хДа , кН/м) Х^П,,об/мин) Х5 , град) (К ,ми) ¿1, мм

+ 1,0 (8) -0.8...1.0 +1,0 (60°) - 0,6 (50) (5С0...860)

280

Таким образом, результаты экспериментальных исследований (см.табл.2) подтверждают результаты теоретических расчетов (см. табл.1).

Анализ результатов опытной проверки в лабораторных условиях дискового плющильного аппарата с оптимальными параметрами показал, что его применение позволяет повысить степень влагоотдачи обработанной люцерны по сравнению с необработанной почти в 2 раза при потерях листьев от обивания не белее 1,0$.

С целью подтверждения теоретических расчетов и проведения сравнительного анализа удельной приводной мощности серийного ребристого и дискового хгаздильных аппаратов были проведены экспериментальные исследования при изменении технологических факторов

в тех же пределах, что и при оптимизации параметров,позволившие получить уравнения регрессии, адекватно описывающие удельную приводную мощность (в кВт/м):

серийного плющильного аппарата

дискового плющильного аппарата

Уа=б,бб+о120ж|+о,58х1+г)г<1^<,2'(*((+о,<8х,зс11-о,гох3х, (35) в зависимости от технологических факторов I, , хг , , %ч. при оптимальных значениях конструктивных факторов 15 и 1в .

Подстановка в эти уравнения оптимальных значений технологических факторов Х4 и х1 , определенных в ходе экспериментальных исследований, показала, что при толщине подаваемого слоя люцерны Н 0 = 0,08 м, соответствующей урожайности У = 30 т/га и рабочей скорости машины V =3,4 м/с, удельная приводная мощность серийного плющильного аппарата составляет 9,8 кВт/м,а дискового - 11,2 кВт/м. Потребная мощность при длине вальцов Ь = = 1,85 м (КПС-5Г) соответственно равна 17,7 и 20,2 кВт.

Расхождение между расчетными и экспериментальными значениями удельной приводной и потребной мощности дискового плющильного аппарата не превышает Ъ%,

Однако несмотря на то,что удельная приводная, а следовательно, и потребная мощность дискового шшцильного аппарата на 10.;. 17$ больше, чем серийного, приведенные затраты на I т кормовых единиц, как показали экономические расчеты,у дискового плющильного аппарата меньше, чем у серийного. Это объясняется тем,что применение предлагаемого дискового шшцильного аппарата позволяет за счет сокращения продолжительности провяливания травы и снижения потерь листьев от обивания увеличить сбор кормовых единиц с I га на 18...20^ по сравнению с серийным плющильным аппаратом.

Экспериментальные исследования по определению степени сжатия свежескошеняой люцерны дисковыми вальцами показали, что она находится в пределах БГ1)0Х= 3...3.5.

В пятой главд приведены методика .условия проведения и результаты производственных испытаний,а также оценка экономической эффективности применения самоходной косилки-шшцилки КПС-5Г, оснащенной дисковым плющильным аппаратом.

Производственными испытаниями выявлено, что продолжатель-

19

ность естественной сушки люцерны, обработанной дисковым плющильным аппаратом, по сравнению с необработанной, сокращается в 1,8...2 раза, содержание кормовых единиц и каротина в I кг прессованного сена после такой обработки повышается в 1,4 раза. Потери листьев от обивания при этом, с учетом естественной осыпаемости, не превышают 1,0$. Для серийного плющильного аппарата соответствующие показатели возрастают в 1,3...1,4 и 1,2 раза, а потери листьев достигают 2,5^.

Ожидаемый годовой экономический эффект от применения косил-ки-шшцшки с предлагаемым дисковым плющильным аппаратом составляет 1200 рублей в на I машину.

В шестой главе изложены методика и пример расчета основных конструктивно-технологических и энергетических параметров предлагаемого дискового плющильного аппарата.

ВЫВОДЫ

I. Наиболее эффективным способом интенсификации естественной сушки трав является механический с применением плющильных аппаратов, сочетающих в себе преимущества вальцовых и бичевых. Существенное повышение эффективности процесса шшдешя люцерны достигается за счет применения предложенного дискового плющильного аппарата.

2. Непрерывность технологического процесса плющения трав дисковым плющильным аппаратом обеспечивается при соблюдении ус-* ловия, выраженного в виде неравенства (5).

3. Установлено, что зависимость относительной деформации свежескошенной люцерны от давления мокяо описать эмпирическим выражением (17) при сжатии растительного материала и (18) при его восстановлении»

4. Определены обеспечивающие максимальную степень влагоотдачи обработанной люцерны при потерях листьев и соцветий не более 1% (согласно агротребованлй) оптимальные параметры дискового плющильного аппарата исходя из максимальной урожайности

50 т/га:

- угол при версшне диска - 50...60°;

- диаметр вершин дисков 300...ЗЗС мм;

- параметры вырезов - угол захвата-сброса растительного материала - 175°; глубина вырезов - 20 ми; радиус вырезов - 24 мм;

- удельное усилив сжатия вальцов - 8...12 кН/м;

- частота вращения вальцов - 500...860 об/мин.

5. Удельный приводной момент и удельная приводная мощность дискового плющильного аппарата при скорости подачи 3,4 м/с (максимальной рабочей скорости движения машины) и увеличении урожайности люцерны от 10 до 50 т/га, возрастают соответственно от 0,048 до 0,23 kII.iv/m и от 3,7 до 17 кВт/м длины вачьцов.

6. Разработана методика расчета параметров дискового плющильного аппарата, учитывающая физико-механические свойства растительного материала (люцерны), его-урожайность и конструктивные особенности косилок-плющилок (соотношение между шириной захвата режущего и плющильного аппаратов).

7. Установлено, что дисковый плющильный аппарат с параметрами, полученными в результате теоретических и экспериментальных исследований, обеспечивает:

- ускорение естественной сушки обработанной массы люцерны

в 1,4..Л,5 по сравнению с массой, обработанной серийным плвдиль-ным аппаратом, и в 2 раза по сравнению с необработанной;

- уменьшение потерь листьев от обивания по сравнению с серийным плющильным аппаратом в 2...2,5 раза;

- увеличение количества кормовых единиц в сене, полученном после шшцения люцерны дисковым плющильным аппаратом на 18...20$ по сравнению с сеном, полученным после плющения люцерны серийным плшильным аппаратом, и на 35.. .40$ по сравнению с сеном, полученным без шгацения; содержание каротина при этом увеличивается соответственно в 1,4 и 2 раза.

8. Годовой экономический эо)фект от применения самоходной косилки-плющилки КПС-5Г с дисковым плющильным аппаратом достигается за счет повышения качества заготавливаемого корма и составляет 1200 рублей на одну машину. Результаты исследований приняты к реализации УГК Люберецкого ПО "Завод гол.Ухтомского".

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Обоснование рациональной конструкции плющильного аппарата// - НТБ БИМ,- М.,1986.- Вып.63.- С.20...24.

2. Оптимизация основных конструктивно-технологических параметров дискового плющильного аппарата// - НТБ БИМ,- М.,1986. - Вып.67.-С.24...27.

.3.Сравнительный анализ удельной и потребной мощности серийного и экспериментального дискового плщильных аппаратов//-

МБ БШ.- М.,1988.- Вып.69,- С.22...23.

4. Теоретический анализ процесса плющения растительного материала дисковыми вальцами // Груды ВИЛ.- М.,1990.Т.П9.- С.42... 50.

5. Теоретико-экспериментальное обоснование основных параметров вырезов дискового плющильного аппарата// Труды ВИМ.- М., 1990.- Т.119,- С.33...41.

6.А..С.» 1447312 СССР МКИ А 01 Д 43Д0. Плщильный аппарат/ В.А.Евсюков (СССР) - I с.:ил.

Подписано к печати 06.09.90 г. Форм.бум.60x90 1/16 Объем I а.л. Тираж 100 экз. Заказ N 191

Печатно-множигельный участок ЦОЖБ ВШ 109428, Москва, 1-й Институтский проезд, д.З