автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.02, диссертация на тему:Совершенствование систем приводов гидрофицированных машин для эксплуатации в условиях высоких температур

На правах ^рхкоциси

Ат"

АЛЬМОХАММАД АЛЬНАИЕФ МОХАММАД

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СИСТЕМ ПРИВОДОВ ГИДРОФИЦИРОВАННЫХ МАШИН ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР

05.02.02 - Машиноведение, системы приводов и детали машин

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученеой степени кандидата технических наук

1 6 СЕН 2015

005562412

Братск 2015

005562412

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет» (СФУ)

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент, заведую-

щий кафедрой « Технологические машины и оборудование» Политехнического института СФУ

Евгений Александрович Сорокин

Официальные оппоненты: Галднн Николаи Семёнович

доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)» г. Омск, заведующий кафедрой «Подъемно-транспортные, тяговые машины и гидропривод» Чебунин Александр Федорович кандидат технических наук, доцент, ФГБОУ ВПО «Забайкальский государственный университет» г. Чита, заведующий кафедрой «Строительные и дорожные машины»

ФГБОУ ВПО «Южно-российскин государ-Ведущая организация: ствеинын политехнический университет

(НПИ) имени М.И. Платова» г. Новрчер-касск

Защита состоится 09 октября 2015 г. в 9-00 часов на заседании диссертационного совета Д.212.018.02. при ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет» в ауд. 3203, по адресу: 665709, Иркутская область, г. Братск, ул. Макаренко, д. 40.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет».

Отзывы на автореферат в двух экземплярах с подписью, заверенной печатью, просим направлять по указанному выше адресу на имя ученого секретаря диссертационного совета. Для связи с секретарем могут быть использованы: факс (8-3953) 33-20-08, тел. (8-3953) 32-53-63, e-mail: efre-mov@brstu.ru

Автореферат разослан «_» _ 2015 г.

Ученый секретарь И.М.Ефремов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Эффективность гидрофицированных машин различного технологического назначения во многом зависит от температуры окружающей среды. Эффективность значительно снижается как при низких температурах, так и при высоких.

Высокотемпературный режим работы гидропривода снижает технико-эксплуатационные показатели гидрофицированных машин (строительно-дорожных, горных, сельскохозяйственных и других самоходных машин). Высокая температура является одним из важнейших факторов, влияющих на интенсивное старение рабочей жидкости. Температура выше 70 °С приводит к снижению вязкости рабочей жидкости, резкому возрастанию объемных потерь. Наблюдается интенсивный износ вследствие снижения смазывающей способности трущихся поверхностей, снижение объемного КПД гидромашин, изменение линейных размеров нагреваемых элементов, в результате ухудшается точность выполнения технологических операций и значительно уменьшается ресурс гидрооборудования. Все это ведет к снижению параметров производительности и надёжности машин. Гидрофицированные машины, эксплуатируемые в условиях повышенных температур, требуют проведения ряда мероприятий по увеличению теплоотдачи и стабилизации температурного режима.

Вышеуказанные факторы подтверждают актуальность проблемы увеличения эффективности использования гидрофицированных машин, эксплуатируемых в условиях повышенных температур. Одной из распространенных самоходных машин является одноковшовый экскаватор.

Цель работы. Обеспечение оптимального температурного режима рабочей жидкости для повышения эффективности работы гидроприводов самоходных машин при эксплуатации в условиях высоких температур.

Задачи исследования:

1. Проанализировать влияние высоких температур окружающей среды на основные параметры гидропривода и эффективность работы гидрофицированных самоходных машин и возможностей использования технических решений.

2. Разработать математическую модель теплового режима гидропривода экскаватора с учетом теплообменника, оснащенного устройством орошения.

3. Получить расчетные и экспериментальные зависимости температуры рабочей жидкости в гидросистеме в зависимости от режимов работы теплообменника и температуры окружающей среды.

4. Провести сравнительный анализ результатов расчетных и экспериментальных исследований.

Объект исследования - теплообменное устройство гидропривода экскаватора, оснащенное системой орошения.

Предмет исследования - характеристики тепловых процессов в гидроприводе, работающем при высоких температурах окружающей среды.

Методы исследования. Поставленные задачи решались с применением теории теплообмена и теории трения применительно к системам гидроприводов.

При выполнении экспериментальных исследований использовались сертифицированные приборы, обработка результатов производилась с использованием теории планирования экспериментов.

На защиту выносятся следующие положения:

- разработанная математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода одноковшового экскаватора с учетом устройства орошаемого теплообменника в зависимости от условий эксплуатации;

- результаты экспериментальных исследований процессов охлаждения рабочей жидкости в теплообменном устройстве гидропривода самоходных машин, оснащенном системой орошения;

- результаты определения коэффициентов теплоотдачи на поверхности орошаемого теплообменника.

Научная новизна

1. Разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода одноковшового экскаватора с учетом устройства орошаемого теплообменника в зависимости от условий эксплуатации.

2. Установлены зависимости влияния характеристик гидросистемы одноковшового экскаватора и условий эксплуатации на интенсивность охлаждения рабочей жидкости, позволяющие определить параметры орошаемого теплообменника.

3. Определены коэффициенты теплоотдачи на поверхности орошаемого теплообменника, позволяющие повысить точность математической модели гидропривода.

4. Дан сравнительный анализ расчетных и экспериментальных исследований.

5. Предложена и научно обоснована методика расчета теплообменника и его параметров в зависимости от условий эксплуатации машины.

Практическая ценность. Разработаны программы расчета теплового режима гидропривода одноковшового экскаватора и расчета орошаемого теплообменника, которые подготовлены к использованию в системах автоматизированного проектирования. Разработана методика расчета орошаемого теплообменника и режимные параметры привода в зависимости

от температуры окружающей среды и степени разогрева рабочей жидкости.

Достоверность результатов подтверждена использованием поверенных приборов, обеспечивающих необходимую точность измерения параметров в процессе испытаний, а также применением современных средств вычислительной техники и программного обеспечения при обработке результатов экспериментов.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 8 статьях, 4 из них по списку ВАК. Получены два патента РФ на устройство для орошаемого теплообменника.

Реализация результатов исследований. Результаты диссертационной работе используются при проектировании гидрофицированных машин в ООО «Стандарт» (г. Красноярск). Математическая модель гидропривода используется в учебном процессе СФУ при выполнении дипломных и курсовых работ по гидравлическому приводу самоходных машин.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка используемых источников. Общий объем работы выполнен на 105 страницах, в том числе 62 рисунка, 2 таблицы, использовано 122 литературных источников.

Содержание работы

Во введении обоснована актуальность работы, ее цель и задачи, показана научная новизна и практическая значимость проводимых исследований.

Первая глава содержит литературный и патентный обзоры по теме исследования, дан анализ влияния температуры окружающей среды на производительность гидрофицированных машин и ресурс их безаварийной работы при эксплуатации в условиях высоких температур.

Влиянию высоких температур на производительность и работоспособность машин, оснащенных гидроприводом и исследованию теплового режима гидропривода в условиях эксплуатации посвящены работы Вайск-ранц В.М., Галдина Н.С., Иванова В.А., Каверзина C.B., Кобзова Д.Ю., Ковальского В.Ф., Минина В.В., Рыкова С.П., Сорокина Е.А., Тинь Н.В.,Федеява A.A., Чебунин А.Ф., Mexer I., Miller I. и многих других.

Теоретический анализ проведенных исследований, посвященных воздействию климатических условий эксплуатации гидрофицированных машин, на их производительность и ресурс показал, что температура является главным фактором эффективности работы гидропривода, которая изменяет физические свойства рабочей жидкости: вязкость, содержание влаги, газов и механических примесей, определяющие модуль её упругости.

В условиях высоких температур возникают температурные деформа-

ции, которые сказываются на величине зазоров в сопрягаемых элементах, физико-механических свойствах деталей и материалах, в частности, условиях взаимодействия трущихся поверхностей.

Наблюдаемое уменьшение вязкости рабочей жидкости изменяет характеристики гидравлического оборудования, что связано с резким снижением сопротивления проходящему потоку.

Повышение температуры масла выше 70 °С приводит к снижению смазывающей способности и преждевременному износу оборудования, увеличению утечек масла, снижению его вязкости, температурной деструкции с образованием смолистых отложений на внутренних поверхностях гидрооборудования.

Анализ проведенных исследований даёт основания сделать вывод о существовании определенного температурного диапазона, в котором параметры работы гидропривода имеют оптимальные значение, либо близкие к оптимальным, и показывает, что за счет оптимизации теплового режима рабочей жидкости в гидросистеме, можно добиться увеличения эффективности работы гидрофицированной машины.

В разделе рассмотрены способы повышения эффективности работы гидропривода и схемы теплообменников, применяемых в гидроприводах самоходных машин. Сравнительный анализ показывает, что для самоходных машин, оснащенных гидроприводами наибольший интерес представляют следующие способы охлаждения рабочей жидкости:

1. Замкнутая система охлаждения рабочей жидкости в гидроприводе.

2. Гидробак с регулятором объема жидкости, циркулирующей в гидросистеме.

Перечисленные системы не обеспечивают снижения температуры масла до оптимальных значений при экстремально высоких температурах окружающей среды или требуют большегабаритных, энергозатратных теплообменников и болыпеобъемных гидробаков.

Наиболее эффективным, применительно к гидроприводу самоходных машин, является система охлаждения с помощью теплообменника, оснащенного опрыскивающим устройством (патент № 135089).

В экстремальных условиях эксплуатации, когда температура окружающий среды достигает 30 и более градусов Цельсия и при интенсивней нагрузке на гидропривод, необходимо обеспечить теплосъем для оптимизации температурного режима работы гидропривода.

Во второй главе представлена математическая модель расчета параметров гидравлического привода и приведен ее анализ применительно к одноковшовому экскаватору с учетом устройства регулирования температуры.

Вопросам моделирования элементов гидравлического привода по-

священы работы Гаркави Н.Г., Городецкого К.И., Каверзина C.B., Прокофьева В.Н., Беренгарда Ю.Г., Малиновского Е.Ю., Зарецкого Л.Б., Гайц-гори М.М. и Жукаускаса A.A., Гухмана A.A., Коваленко JI.M., Исаченко В.П., Видина Ю.В. и других. Рассмотрены существующие модели для гидроприводов произвольной структуры, описывающие работу основных элементов гидросистемы.

Для определения оптимального температурного режима гидропривода и тепловых потоков, отводимых от гидросистемы, разработана математическая модель гидравлического привода одноковшового экскаватора, оснащенного теплообменником.

Количество теплоты, получаемое гидроприводом за единицу времени:

dx dx dx

где dQ, — количество теплоты, получаемое гидроприводом от теплообменника за время Jt; dQN - количество теплоты, обусловленное потерями мощности, получаемое гидроприводом за время dx.

Количество теплоты, обусловленное потерями мощности, получаемое гидроприводом за единицу времени:

dQs

dx

= + (2)

где Nш¡ - потери мощности в насосе; N - потери мощности в трубопроводе; потери мощности в гидроцилиндре.

Количество теплоты, выделяемое поверхностью гидропривода в окружающую среду за единицу времени:

^ = (3)

dт

где Кгп - коэффициент теплопередачи; Р1п - площадь теплоотдачи; I- температура рабочей жидкости в гидросистеме; /0- температура окружающей среды.

Приращение температуры рабочей жидкости в гидроприводе, происходящее за единицу времени:

dтJdQп 1

dт dт dт с,. • пи. + с„ • и/,,

где Сж- удельная теплоемкость рабочей жидкости; тж- масса рабочей жидкости; См—удельная теплоемкость материалов гидропривода; ти- масса гидрооборудования.

Приращение температуры в единицу времени:

АТ _ ^пн+^птр+^пц-^гп^гЛ'ы-'о) (5)

температура рабочей жидкости в гидроприводе в произвольный момент времени определяется по формуле:

Т^Т^+АТ, (6)

Интервал времени Дф берется как можно меньше, и процесс рассматривается как квазистационарный:

Ат = т,-т;.,, (7)

При расчете теплообменника определялись коэффициенты переноса тепла на его стенках, величины которых являются функцией многих параметров, для чего использовались известные критериальные уравнения, определялись коэффициенты теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах на внутренней и наружной поверхности.

Интенсивность теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах (число Нуссельта при ламинарном режиме течения жидкости в трубах):

ЛГиг =1,55-| Рег^

1/3

Г Л"0-14

Мс

(8)

где Ре, - число Пекле; £>1г - внутренний диаметр трубы; / - длина трубы; цс - коэффициент динамической вязкости жидкости у стенки; цж - коэффициент динамической вязкости жидкости. Число Пекле:

Ре, = ¥-^, (9,

«ж

где V - скорость жидкости в трубе; П\г - внутренний диаметр трубы;

аж - коэффициент температуропроводности жидкости.

Коэффициент теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах:

(Ю)

где N11 г — число Нуссельта при ламинарном режиме течения жидкости в трубах; Хг - коэффициент теплопроводности жидкости; 0\г - внутренний диаметр трубы.

Теплоотдача при орошении пучков оребрённых труб (число Нуссельта при орошении пучков ребристых труб):

^л=0Л05.Сг.С,^)"0'54(|у°'14.Яе-, (11)

где с: - поправочный коэффициент, учитывающий влияние числа поперечных рядов (г) в пучке; с, - поправочный коэффициент, учитывающий геометрическое расположение труб в пучке; £)2Г — наружный диаметр трубы; 5 - шаг ребер; /г - высота ребра, 11еж г — число Рейнольдса при поперечном обтекании пучков ребристых труб.

Коэффициент массоотдачи пучков оребрённых труб:

где Ыил - число Нуссельта при орошении пучков оребрённых труб; /) - коэффициент диффузии; £>2Г - наружный диаметр трубы.

Плотность пара вблизи поверхности пучков оребрённых труб:

Рпов=§5, (13)

К-1,

где рмо11 — плотность пара вблизи поверхности пучков оребрённых труб; Рпов - парциальное давление воды на поверхности; Я - газовая постоянная воды; Тх - температура вблизи поверхности пучков оребрённых труб. Плотность пара вдали поверхности пучков оребрённых труб:

р

= вдали /14ч

г вдали ^ у, ' V1 V

где /*вдали - парциальное давление воды вдали от поверхности; Я — газовая постоянная; Тг— температура вдали от поверхности пучков оребрённых труб.

Удельный массовый расход воды на поверхности оребрённых труб:

™/ = МРпоВ-Р.дал„)-Л-тг, (15)

где Р - коэффициент массоотдачи пучков оребрённых труб; риов - плотность пара вблизи поверхности пучков оребрённых труб; рвдали - плотность пара вдали от поверхности пучков оребрённых труб; £>2г - наружный диаметр трубы.

Тепловой поток на единицу длины:

д,=т1-г, (16)

где т1 - удельный массовый расход воды на поверхности оребрённых труб; г — теплота фазового перехода.

Коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности оребрённых

труб:

«22 = . \-—, (П)

где с/, — тепловой поток на единицу длины; - температура стенки трубы; ?в - температура окружающего воздуха; £>2г - наружный диаметр трубы.

Суммарный коэффициент теплоотдачи при обтекании пучка оребрённых труб:

а,=а2]+а22 (18)

Коэффициент теплоотдачи при обтекании пучка оребрённых труб за счет орошения а21.

Коэффициент теплоотдачи при обтекании пучка оребрённых труб за счет орошения а22.

Коэффициент теплопередачи:

Л__(29)

1 ч-ЦШ

а,-£)1г 2-Х а2-£>2г

где X — коэффициент теплопроводности стенки; ql - тепловой поток на единицу длины; а, - коэффициент теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах с учетом теплообменника; а2 — суммарный коэффициент теплоотдачи при обтекании пучков оребрённых труб с учётом теплового потока и орошения; £>1г - внутренний диаметр трубы; Б2Т — наружный диаметр трубы.

Линейная плотность теплового потока:

?/=*•*/-('с"'.). (2°)

где — тепловой поток на единицу длины; к, — линейный коэффициент теплопередачи; - температура стенки трубы; /в - температура окружающего воздуха.

Температура рабочей жидкости на выходе из теплообменника:

ВЫХ ВХОД ' V '

где ?вход — температура рабочей жидкости на входе в теплообменник; </, — тепловой поток на единицу длины; / - длина трубы; п - количество труб в одном ряде; к - количество рядов труб; Сж - массовый расход рабочей жидкости (масла); сж - теплоемкость рабочей жидкости (масла). Массовый расход рабочей жидкости (масла):

(22)

где () - объемная подача насоса; р - плотность рабочей жидкости. Мощность, развиваемая насосом:

И = д-Ар (23)

где 2 - объемная подача насоса; Ар - суммарные потери давления в теплообменнике.

Как показали исследования, теплопроизводительность теплообменника в представляющем интерес диапазоне расходов слабо зависит от расхода жидкости в гидросистеме. При расходе жидкости в гидросистеме 3,68 х КГ1 м3/с и температуре жидкости 100 °С на входе в теплообменник её температура на выходе снижается до 96 °С, потребляемая теплообменником мощность 54,3 Вт, а массовый расход 0,32 кг/с. На рис. 1 показана зависимость температуры масла на выходе, а также зависимости мощности

насоса (рис. 2) и теплопроизводительности теплообменника (рис. 3) от расхода жидкости в гидросистеме.

В диапазоне расходов 1x10"*,4x1 СГ4 м3/с температура жидкости на выходе из теплообменника практически не изменяется, что говорит о преобладании внешнего сопротивления над внутренним.

Для повышения теплопроизводительности теплообменника производилось опрыскивание теплообменной поверхности водой через форсунки.

Приведенные исследования показали, что при расходе жидкости в гидросистеме 3,68х 10"* м3/с и температуре жидкости 100 °С на входе в теплообменник её температура на выходе снижается при опрыскивании поверхности теплообменника водой до 87 °С.

В результате исследования математической модели получены зависимости теплопроизводительности теплообменника, температуры охлаждаемой жидкости на выходе, мощности насоса от расхода жидкости через теплообменник.

средняя темература на входе в теплообменник без орошения

1-50 °С

2-60 °С

3- 70 °С

4- 80 °С

5- 90 °С

6-100°С

Рис. 1. Зависимость температуры рабочей жидкости без учета орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса

°с

"""Хо-

¿г^ ***** N5

..........

/.' с / ' * ж * * А/ г * * - \3

ч2

1x10

-4

2x10

3x10"

-4

средняя температура на входе в теплообменник с орошения

1- 50 °С

2- 60 °С

3- 70 °С

4- 80 °С

5- 90 °С

6- 100 »С

д. м3/с

Рис. 2. Зависимость температуры рабочей жидкости с учетом орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса

Ч, Вт

1x10

(" "----- ----- \4*

Г / \3

________

1

средняя температура на входе в теплообменник без орошения-

1-50°С

2-60°С

3-70°С

4-80°С

5-90°С

6-100°С

р. м3/с

Рис. 3. Зависимость теплового потока без учета орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса

вт

средняя температурат на входе в теплообменник с орошения

1-50°С

2-60°С

3-70°С

4-80°С

5-90°С

6-100°С

м3/с

Рис. 4. Зависимость теплового потока с учетом орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса

средняя температура на входе в теплообменник без орошения.

1-100°С

2-90°С

3-80°С

4-70°С

5-бО°С

6-50°С

средняя температура на входе в теплообменник с орошением.

7-50°С

8-бО°С

9-70°С

10-80°С

11-90°С

12-100°С

— без учета орошения ------с учетом орошения

Рис. 5. Зависимость температуры рабочей жидкости без учета и с учетом орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса

тепловой поток при средняя температура на входе в теплообменник без орошения

1-100°С

2-90°С

3-80°С

4-70°С

5-бО°С

6-50°С

тепловой поток прн средняя температура на входе в теплообменник с орошением

7-100°С

8-90°С

9-80°С

10-70°С

11-6 (У С

12-50°С

С2.М3 (

Рис. 6. Зависимость теплового потока теплообменника без учета и с учетом орошения от подачи насоса

Расчеты проведены для двух случаев: первый - без орошения поверхности водой, второй - при орошении наружной поверхности теплообменника охлаждающей водой.

Сравнительный анализ показывает, что при орошении поверхности водой температура охлаждаемой жидкости на выходе из теплообменника снижается, а теплопроизводительность увеличивается.

Результаты исследований теплообменника показали (рисунки 5, 6), что орошение теплообменной поверхности позволяет снизить температуру масла на 10—20 °С по сравнению с «сухим» способом и повысить тепло-производительность в 3-4 раза в разных расходных диапазонах.

В третьей главе диссертации поставлена цель, определены задачи, изложена методика экспериментальных исследований, приведены параметры экспериментального оборудования.

Целью экспериментальных исследований в данной диссертации являлись изучение влияния высоких температур на производительность одноковшового экскаватора, оценка эффективности применения теплообменника для охлаждения рабочей жидкости, проверка адекватности математической модели гидропривода одноковшового экскаватора, с использованием теплообменника, оснащенного устройством орошения поверхности теплообмена.

1Л1 Катлт

Рис 7. Схема экспериментального стенда: ТП1 - на входе в теплообменник, ТП2 - на выходе из теплообменника.

Рис 8. Экспериментальный стенд

При выполнении эксперимента были поставлены задачи изучения физических процессов, происходящих в теплообменном устройстве гидропривода, проверки и корректировки математической модели гидропривода, а также влияния на рабочий процесс устройства охлаждения рабочей жидкости. Экспериментальные исследования проводились в условиях близких к эксплуатационным. Температура окружающей среды 30°С и скорость обдува 10 м/с.

Приведены результаты экспериментальных исследований.

В четвертой главе представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований работы теплообменника, оснащенного системой орошения, и дан их сравнительный анализ.

При проведении теоретических и экспериментальных исследований работы теплообменника, оснащенного системой орошения, оценивалось влияние расхода масла на его температуру и теплопроизводительность.

а) б)

в) г)

Д) е)

Рис 9. Сравнение экспериментальных теоретических данных по температуре рабочей жидкости на входе: а) /„ход = 100 °С, б) /вход = 90 "С, в) 1вхоя = 80 °С, г) (¡¡ход = 70 "С, д) 'вход = 60 °С, е) /ВХОд = 50 °С с учетом орошения

г

а) б)

в) г)

Д) е)

Рис 10. Сравнение экспериментальных теоретических данных по температуре рабочей жидкости на входе: а) /вход = 100 °С, б) Гвход = 90 °С, в) гвход = 80 °С, г) /вход = 70 "С, д) 'вход = 60 °С, е) для /вход = 50 °С без учета орошения

На рисунки 9-10 сплошная линия - теоретическая зависимость температуры масла на выходе из теплообменника от расхода, пунктирная линия - экспериментальная зависимость температуры масла на выходе из теплообменника.

Сравнительный анализ результатов расчетных и экспериментальных исследований показал, что результаты теоретических и экспериментальных исследований отличаются не более чем 10 %.

Методика расчета теплового режима гидропривода одноковшового экскаватора, оснащенного орошаемым многоходовым калорифером (теп-

лообменником) внедрена в ООО «Стандарт» (г. Красноярск).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода одноковшового экскаватора, оснащенного орошаемым теплообменником при высоких температурах окружающей среды.

2. Установить расчетные и экспериментальные зависимости температуры рабочей жидкости в гидросистеме в зависимости от ее расхода через теплообменник и температуры на входе.

3. Проведен сравнительный анализ результатов расчетных и экспериментальных исследований, результаты теоретических и экспериментальных исследований отличаются не более чем 10 %.

4. Разработана научно обоснованная методика расчета теплообменника и получены аналитические и графические зависимости его параметров от характеристики гидросистемы в условиям высоких температур окружающей среды.

Основные публикации автора по материалам диссертации

Публикации в научных изданиях рекомендованных ВАК

1.Мохаммад, А. А. Проектирование всасывающих трубопроводов гидросистем мобильных машин / А. А. Мохаммад, А. С. Каверзин // Журнал Сибирского федерального университета. - 2012. - № 5. -С. 601-606. - Режим доступа: http://elib.sfu-kras.ru/handle/2311/3206

2. Almohammad, A.Mohammad The Experimental Stand For an Efficiency assessment of Application of a Multiple-Pass Heater as Means of Cooling of Working Liquid of a Hydraulic Actuator/ Almohammad .A.Mohammad. Nata-ly. P. Kulikova, Evgeny A. Sorokin //Journal of Siberian federal university engineering and technologies. Журнал Сибирского федерального университета. - 2013. - № 7. - С. 845-850. - Режим доступа: http://elib.sfu-kras.ru/handle/2311 /10170

3. Almohammad, A.Mohammad Influence of increased Temperatures on Operability of The Hydraulic Drive / Almohammad. A. Mohammad . Nataly. P. Kulikova, Evgeny A. Sorokin and Anna S. Kaverzina // Journal of Siberian federal university engineering and technologies. Журнал Сибирского федерального университета. - 2013. - № 8. - С. 953-956. - Режим доступа: http://elib.sfii-kras.ru/handle/2311/10217

4. Мохаммад, А. А. Каверзин А.С. Работа гидросистемы экскаватора в условиях экстремально высоких температур. Вестник Красноярского го-

сударственного аграрного университета. - Вестник Крас. ГАУ, 2014. - № 7.-С. 146-151.

Патенты РФ

5. Патент. РФ на полезную модель RU 121559 U1, МПК F24H3/06. Многоходовой калорифер / А. А. Мохаммад, С. В. Каверзин, Е. А. Сорокин, А. А. Михайлов. - №2012123884/28; заявл. 08.06.2012; опубл. 27.10.2012, Блю. № 30; приоритет 08.06.2012.

6. Патент. РФ на полезную модель RU 135089 U1, МПК F24H3/ 06. Многоходовой калорифер / А. А. Мохаммад, Е. А. Сорокин, В. В. Колосов, Е. А. Мандраков. - №2013129114/06; заявл. 25.06.2013; опубл. 27.11.2013, Блю. № 33; приоритет 27.11.2013.

Публикации в других изданиях

7. Мохаммад, А. А. Повышение качества эксплуатации гидравлического привода посредством использования многоходового калорифера /А. А. Мохаммад // Материалы 2-й международной научно-практической конференции «Научный поиск в современном мире» (г. Москва, 20 декабря 2012 г.), часть 1 - Москва: Издательство Перо, 2012. - С 253.

8. Мохаммад, А. А. Анализ факторов, определяющих надёжность эксплуатации гидравлического привода / A.A. Мохаммад, Е. В. Гнидан // Журнал«8с1епсс Time»: Материалы Международной научно практической конференции, январь 2014 г/ Под общ. Ред. С.В.Кузьмина. - Казан, 2014.

Подписано в печать 24.06.2015. Печать плоская. Формат 60x84/16 Бумага офсетная. Усл. печ. л. 1.0. Тираж 100 экз. Заказ 768

Отпечатано полиграфическим центром Библиотечно-издательского комплекса Сибирского федерального университета 660041, г. Красноярск, пр. Свободный, 82а Тел./факс: (391) 206-26-49; тел. (391) 206-26-67 E-mail: print_sfu@mail.ru; http://lib.sfu-kras.ru