автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.02, диссертация на тему:Повышение эффективности гидрофицированных лесозаготовительных машин при эксплуатации в условиях низких температур

На правах рукописи

0030В3124

ХОМУТОВ Максим Павлович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГИДРОФИЦИРОВАННЫХ ЛЕСОЗАГОТОВИТЕЛЬНЫХ МАШИН ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ В УСЛОВИЯХ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР

05 02 02 - Машиноведение, системы приводов и детали машин 01 04 14 - Теплофизика, теоретическая теплотехника

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 4 !/|ДЙ 2007

Красноярск - 2007

003063124

Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет»

Научный руководитель кандидат технических наук,

доцент Евгений Александрович Сорокин

Официальные оппоненты доктор технических наук,

профессор, заслуженный деятель

науки и техники РФ Михаил Васильевич Краев

доктор физико-математических наук, профессор Валентин Михайлович Журавлев

Ведущая организация ОАО «Красноярский завод лесного машиностроения»

(г. Красноярск)

Защита состоится 29 мая 2007 г в 14 часов в аудитории Г-270 на заседании диссертационного совета К 212 099 04 при Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет» по адресу 660074, г Красноярск, ул. акад Киренского, 26 тел 8(3912)91-21-95 Факс 8 (3912) 43-06-92 e-mail. srk@fivt krasn ru

С диссертационной работой можно ознакомиться в библиотеке Сибирского федерального университета

Отзыв на автореферат в 2-х экземплярах, с подписью составителя и заверенный печатью организации просим выслать в адрес диссертационного совета, на имя ученого секретаря

Автореферат разослан 27 апреля 2007 г

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук, доцент Е. А. Сорокин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

Актуальность работы. Гидрофицированные машины различного технологического назначения эксплуатируются в самых разнообразных условиях в различных географических широтах, не редко при температурах ниже минус 30 °С Эффективность использования гидрофицированных машин в таких условиях заметно падает, и более того, возможна полная потеря работоспособности машины Низкие температуры вызывают повышение вязкости рабочей жидкости, снижение эластичности материалов уплотнений и рукавов высокого давления, хладноломкость металлов, снижение объемного КПД насосов и ряд других нежелательных явлений Для нагрева рабочей жидкости от минимальной температуры до оптимальной без использования средств активного разогрева затрачивается до четырех часов В период разогрева гидропривода резко снижаются производительность и эффективность использования гидрофицированной машины Наблюдается вибрации гидролиний и металлоконструкций навесного оборудования, снижение точности выполнения технологических операций, высокий уровень шума и значительное снижение ресурса гидрооборудования Значительная часть отказов в гидроприводе самоходных машин происходит в зимние месяцы работы Все это ведет к увеличению затрат на горюче-смазочные материалы и к увеличению трудоемкости выполняемых работ Гидрофицированные машины, эксплуатируемые в суровых климатических условиях, особенно в условиях низких температур, требуют проведения ряда мероприятий по повышению их эффективности

Указанные выше обстоятельства определяют актуальность проблемы повышения производительности гидрофицированных машин, эксплуатируемых в условиях низких температур

Цель диссертационной работы: Обеспечение работоспособности, повышение эффективности и увеличение ресурса узлов и деталей гидропривода лесозаготовительных машин, эксплуатируемых в суровых климатических условиях, регулированием температуры рабочей жидкости в гидросистеме

Задачи исследований:

1. Определить влияние условий эксплуатации на параметры гидропривода и производительность лесозаготовительных машин,

2 Разработать математическую модель для расчета производительности валочно-трелевочной машины ЛЗ-2Э5 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах,

3. Провести экспериментальные исследования с целью определения коэффициентов теплоотдачи на поверхности тепловых труб в зоне испарения, для уточнения математической модели каталитического теплообменника на тепловых трубах,

4 Определить зависимости влияния параметров гидропривода валочно-трелевочной машины и конструктивных особенностей каталитического теплообменника на интенсивность разогрева рабочей жидкости

Научная новизна работы:

- разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода и производительность валочно-трелевочной машины ЛЗ-235 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от условий эксплуатации,

- установлены зависимости влияния конструктивных особенностей каталитического теплообменника и гидросистемы валочно-трелевочной машины на интенсивность разогрева рабочей жидкости, позволяющие определить параметры каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от характеристики гидросистемы и условий эксплуатации;

- определены коэффициенты теплоотдачи на поверхности тепловых труб в зоне испарения, позволяющие повысить точность математической модели гидропривода,

- предложена и научно обоснована методика расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах и разработана номограмма для определения параметров теплообменника в зависимости от характеристики гидросистемы и условий эксплуатации машины

Практическая ценность. Разработана программа для расчета теплового режима гидропривода валочно-трелевочной машины, а так же программа расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах, которые позволят повысить качество проектных разработок, сократить их сроки и создать условия для применения системы автоматизированного проектирования Разработана методика расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах. Получена номограмма для определения параметров теплообменника в зависимости от вместимости гидросистемы, требуемого времени разогрева, климатических условий эксплуатации и степени разогрева рабочей жидкости

Достоверность результатов обеспечивается современными методами вычислений, адекватностью математической модели натурным условиям, необходимым объемом экспериментальных исследований, сходимостью теоретических и экспериментально полученных зависимостей.

Апробация работы. Основные положения работы рассмотрены на научно-практической конференции «Достижения ученых в развитии машиностроительного комплекса Красноярского края» (Красноярск, 2001 г), на Российском научно-методическом семинаре по специальности 121100 -«Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика» (Самара, 2002 г.), на научно-технических семинарах ФГОУ ВПО Красноярского государственного технического университета с 2000 по 2006 гг.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 5 статьях Получен патент на устройство для термостатирования рабочей жидкости гидросистемы машины

Реализация результатов исследований. Методические разработки приняты к внедрению отделом главного конструктора Красноярского завода лесного машиностроения Кроме того, материалы диссертации используются в учебном процессе при выполнении курсовых и дипломных проектов по гидроприводу самоходных машин

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка используемых источников. Общий объем работы 110 страниц машинописного текста, в том числе 21 рисунок, 126 использованных литературных источников

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дана краткая характеристика диссертации, обоснована актуальность темы диссертации Определены задачи исследований, научная новизна и основные положения, выносимые на защиту, а также практическая значимость полученных результатов

Первый раздел содержит обзор литературных источников по теме исследования, ка основании которого дан анализ влияния климатических условий эксплуатации на производительность гидрофицированных машин, способов обеспечения их работоспособности и повышения производительности при эксплуатации в условиях низких температур Описаны преимущества объемного гидропривода и его основные параметры

Вопросам влияния низких температур на производительность и работоспособность машин оборудованных гидравлическим приводом, а так же исследованию теплового режима гидропривода в условиях эксплуатации посвящены работы Т А Алексеевой, О А. Бардышева, В А Васильченко, Л. Г Додина, С В Каверзина, В Ю Мануйлова, Г С Мирзояна и многих других

Анализ предшествующих исследований влияния климатических условий эксплуатации на производительность гидрофицированных машин показал, что климатические условия эксплуатации влияют на эффективность гидропривода в основном через состояние рабочей жидкости, которое определяется вязкостью, содержанием механических примесей, газов и влаги, а так же ее модулем упругости Кроме того, это влияние проявляется на изменении зазоров в сопряженных элементах гидропривода, условии взаимодействия поверхностей трения, физико-механических свойствах деталей Увеличение вязкости рабочей жидкости в условиях низких температур, изменяет характеристики гидравлического оборудования в связи с резким увеличением сопротивления проходящему потоку за счет возрастания сил трения вязких слоев жидкости и сил трения в местах взаимного перемещения сопряженных

поверхностей. При значительном охлаждении гидравлического оборудования возникают температурные деформации, вызывающие изменения зазоров и натягов сопряженных деталей, а так же изменение механических свойств материалов

Низкие температуры оказывают свое влияние на потери давления в гидрооборудовании Эти потери обусловлены трением жидкости о стенки трубопроводов, деформацией потока жидкости, изменением скорости потока и инерцией вязкой жидкости

При низкой температуре существенно возрастает интенсивность абразивного износа металлических деталей гидрооборудования Это объясняется тем, что при низких температурах часть потока жидкости проходит через переливной клапан фильтра, не фильтруясь, и кроме того, абразивные частицы легче удерживаются во взвешенном состоянии и транспортируются по гидросистеме

Следует отметить, что при низких температурах происходят отказы гидропривода, особенно в период его пуска, после которых, нередко, гидрооборудование не подлежит восстановлению

Анализ проведенных исследований позволяет сделать вывод о том, что существует определенный температурный диапазон, в котором все параметры гидропривода имеют оптимальное значение, и показывает, что повышения эффективности гидрофицированной машины можно добиться за счет оптимизации теплового режима рабочей жидкости в гидросистеме

В разделе рассмотрены способы повышения эффективности гидравлического привода и схемы теплообменников, применяемых в гидроприводе самоходных машин. Их анализ показывает, что наибольший интерес для гидроприводов самоходных машин с двигателем внутреннего сгорания представляют следующие способы разогрева рабочей жидкости:

- разогрев рабочей жидкости дросселированием,

- разогрев электронагревательными элементами,

- разогрев уменьшением вместимости гидробака и площади теплоотдачи,

- разогрев жидкости отработавшими газами ДВС,

- разогрев каталитическими подогревателями

Недостатками этих методов является при прохождении рабочей жидкости через дроссель происходит ее мятие, в результате которого срок службы рабочей жидкости уменьшается; разогрев рабочей жидкости при помощи электронагревательных элементов возможен только при наличии на машине генератора мощностью 30-50 % от мощности насосной установки или питании машины от электросети, что не всегда возможно осуществить в полевых условиях, при разогреве жидкости отработавшими газами ДВС, для избежания локального перегрева жидкости и предотвращения ее химического разложения, необходимо обеспечивать постоянную циркуляцию жидкости в период разогрева Наиболее эффективным, применительно к гидроприводу самоходных машин, является разогрев с помощью каталитического теплообменника на тепловых трубах Работа каталитического нагревателя основана на эффекте беспламенного окисления углеводородов и других

соединений с выделением тепла. Это объясняется тем, что реакция при катализе складывается из элементарных реакций, энергия активации которых в единицу времени меньше, чем энергия активации некаталитической реакции Таким образом, температурный потенциал при более высокой полноте окисления компонентов реализуется на более низком уровне, а беспламенные каталитические нагреватели можно отнести к типу с низкотемпературным горением, что позволяет осуществить безопасное сжигание топлива при температурах начиная с 200 °С без открытого пламени.

Второй раздел посвящен анализу математических моделей гидравлического привода и разработке математической модели для расчетов параметров гидравлического привода валочно-трелевочной машины Л3-235 с учетом устройства регулирования температуры Вопросам моделирования элементов гидравлического привода посвящены работы К И Городецкого, А А Михайлина, В Н Прокофьева, Ю Г. Беренгарда, М М Гайцгори, 3 Я Лурье и многих других Рассмотрены существующие модели для гидроприводов произвольной структуры, описывающие работу основных элементов гидросистемы

Для расчета тепловых режимов гидропривода и определения теплового потока, который необходимо подвести или отвести от гидросистемы, чтобы температура рабочей жидкости поддерживалась в оптимальном диапазоне, была разработана математическая модель гидравлического привода валочно-трелевочной машины ЛЗ-2Э5

Для расчета теплообменника необходимо знать расчетную мощность каталитического обогревателя, которая определяется по формуле

где g - удельный расход топлива; - площадь катализатора, 5 -теплопроводная способность бензина Зная расчетную мощность каталитического обогревателя можно рассчитать плотность теплового потока передаваемого тепловой трубой

где и - температура газов, определяемая го выражения.

где гж - температура рабочей жидкости, тт — масса газа; Сг - удельная теплоемкость газа, Ах - промежуток времени, К - полное термическое

= 5,

(1)

(2)

сопротивление тепловой трубы, равное сумме термических сопротивлений каждого элемента

(4)

(5)

(6)

(7)

г>__лч_

4 <хк /к </и

(8)

н

(9)

п__~вн _

4 аж к <

(10)

где Ях - термическое сопротивление пограничного слоя газа на внешней поверхности испарителя, Яг — термическое сопротивление стенки испарителя; Яз - Термическое сопротивление фазового перехода в зоне испарения; -Термическое сопротивление фазового перехода в зоне конденсации, Я5 -Термическое сопротивление стенки конденсатора, Я5 - Термическое сопротивление пограничного слоя рабочей жидкости на внешней поверхности конденсатора; аг - коэффициент теплоотдачи на внешней поверхности испарителя, аи - коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности испарителя, ак - коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности конденсатора, а» - коэффициент теплоотдачи на внешней поверхности конденсатора; й?вн - внутренний диаметр тепловой трубы, с?„ - наружный диаметр тепловой трубы, /„ - длина испарителя; /к - длина конденсатора, X -теплопроводность материала корпуса тепловой трубы

Коэффициент теплоотдачи на внешней поверхности испарителя для гладких цилиндрических труб, при поперечном обтекании газом, складываться из коэффициентов теплоотдачи для конвективного и лучистого теплообмена

Коэффициент теплоотдачи при конвективном теплообмене, можно определить по формуле

аг =аки+а

'КИ

'Л

(11)

аки=С(ОгРг)" ^

^ и

Коэффициент теплоотдачи при лучистом теплообмене можно определить по формуле

-Г-ГаУ

е С„

а„ =-

Ль. 100

юо;

('ст "О

(13)

где е - степень черноты; С - коэффициент зависящий от условий теплообмена на внешней поверхности тепловых труб; С0 - коэффициент излучения, ?ст - температура стенки трубы, ?г - температура газа

Производительность валочно-трелевочной машины можно вычислить по формуле.

П„

Сгсм-Тпз-'со),!2тр,Г1

е

ТР ьц

К к

(14)

где <2тр - объем трелюемой пачки деревьев, # - средний объем хлыста, тц -продолжительность цикла обработки дерева на лесосеке и на погрузочной площадке, /х - среднее расстояние трелевки, Ух — скорость движения машины без груза, /г - среднее расстояние движения машины с пачкой деревьев; Уг -скорость движения машины с пачкой деревьев; тсм - продолжительность смены, тп з - подготовительно - заключительное время; т0 - время отдыха машиниста, т] - коэффициент использования машины на прямых работах.

Продолжительность цикла определяется суммированием времени отдельных операций

<Р д,

(=1 Г1

V, Ы<Рт

(15)

где Я, - величина перемещения выходного звена гидродвигателя при выполнении г - ой операции, V/ - скорость перемещения выходного звена при выполнении г — ой операции; ср - угол поворота колонны; ртах - максимальный угол поворота колонны, п - число операций в рабочем цикле.

Скорость перемещения выходного звена гидродвигателя зависит от подачи насоса, которая является функцией объемного КПД насоса-

У = №«) = ГгЬ\ об)

Объемный КПД насоса определяется выражением

Т1об=аоб '2+Роб. (16)

где а0б и роб - коэффициенты, зависящие от типа насоса и температуры рабочей жидкости ?

Текущую температуру рабочей жидкости можно определить по формуле

I |Ат+д-»-г к-рп Ах~кш (*м-0 Ат> (17)

М Сж.тж+См-тм

где Ы„ — потери мощности в гидросистеме, кгп — коэффициент теплопередачи, - площадь теплоотдачи; ?0 - температура окружающей среды, Сж - удельная теплоемкость рабочей жидкости, См - удельная теплоемкость материалов гидропривода, тж - масса рабочей жидкости, ти - масса гидрооборудования, Ат - промежуток времени между предыдущей и последующей оценкой температуры

Потери мощности в гидросистеме складываются из потерь мощности в насосах, гидролиниях, гидроагрегатах и гидродвигателях

^п — ^пн ^пгд + (18)

где 7УПН - потери мощности в насосах, Л^пгд - потери мощности в гидродвигателях; Л^пгл - потери мощности в гидролиниях, Ытл - потери мощности в гидроагрегатах

Потери мощности в насосах и гидродвигателях определяются

■^пн ~ ^н (1 —Лмех)' ^пгд ~ ^гд — "Пмсх )>

где А^н - мощность привода насоса; Ыгл - мощность развиваемая гидродвигателем, Т|мех - механический КПД насоса (гидродвигателя)

Величина потерь мощности в гидролиниях и гидроагрегатах существенно зависит от вязкости рабочей жидкости.

Вязкость рабочей жидкости зависит от ее температуры и определяется выражением.

V =ехр(/1-с 1п Г),

где А и с - коэффициенты зависящие от марки рабочей жидкости и ее температуры

В результате исследования математической модели получен ряд зависимостей температуры рабочей жидкости в гидроприводе валочно-трелевочной машины ЛЭ-235 от времени работы машины при различной температуре окружающего воздуха, и получены зависимости производительности и времени цикла от температуры рабочей жидкости.

В третьем разделе диссертации изложена методика экспериментальных исследований, поставлена цель и определены их задачи, описаны параметры экспериментального оборудования.

Целью экспериментальных исследований в данной диссертации являлось изучение влияния низких температур на производительность валочно-трелевочной машины, оценка эффективности применения каталитических нагревателей для разогрева рабочей жидкости, проверка адекватности математической модели гидропривода валочно-трелевочной машины ЛЭ-235 и математической модели каталитического теплообменника на тепловых трубах Для достижения поставленных целей определены задачи экспериментальных исследований изучение процессов, происходящих в гидроприводе; проверка и корректировка математической модели гидропривода, влияние на рабочий процесс устройства предпускового разогрева рабочей жидкости. Сопутствующей задачей ставилось выявление зависимости интенсивности разогрева от параметров теплообменника на тепловых трубах и массы рабочей жидкости

Экспериментальные исследования проводились в условиях, близких к эксплуатационным режимам работы, на специально изготовленном стенде Методика экспериментальных исследований разработана с учетом общих принципов теории инженерного эксперимента

В четвертом разделе дан сравнительный анализ проведенных теоретических и экспериментальных исследований. Представлены результаты экспериментальных и и теоретических исследований каталитического теплообменника на тепловых трубах.

При проведении экспериментальных исследований каталитического теплообменника на тепловых трубах оценивалось влияние количества тепловых труб в теплообменнике и количества рабочей жидкости на интенсивность ее разогрева Анализ показал, что максимальная мощность теплового потока, передаваемая одной тепловой трубой, через поперечное сечение площадью 2 см% составила 750 Вт

В результате проведенных экспериментальных исследований получены зависимости интенсивности разогрева рабочей жидкости от ее количества в гидросистеме (рисунок 1) Как видно из графиков разогрев гидросистемы вместимостью 30 литров на 20°С от первоначальной температуры, при использовании теплообменника с пятью тепловыми трубами, осуществляется за 11 минут, а гидросистема вместимостью 100 литров разогревается на такую же температуру за 31,5 минуты Таким образом, при увеличении вместимости гидросистемы в 3,3 раза, время разогрева увеличилось приблизительно в 2,9

раза Это соотношение сохраняется при любом количестве тепловых труб в теплообменнике (рисунок 3)

Рисунок 1 - Зависимость интенсивности разогрева рабочей жидкости от ее количества в гидросистеме 1, 2, 4 - вместимость гидросистемы 30 литров, 3, 5, 6 - вместимость гидросистемы 100 литров, 1,3-5 тепловых труб; 2, 5 - 3 тепловых трубы, 4,6- 1 тепловая труба

■ - эксперимент — — — —— — - расчет

Количество тепловых труб в теплообменнике так же оказывает влияние на интенсивность разогрева рабочей жидкости На рисунке 2 показана зависимость времени разогрева рабочей жидкости от количества тепловых труб в теплообменнике Исследования проводились при различном количестве тепловых труб, равном пяти, трем и одной, что соответствует площади теплообменника 0,2 м2, 0,12 м2 и 0,04 м2 Из графиков видно, что разогрев рабочей жидкости на 20°С выше первоначальной температуры происходит при использовании пяти тепловых труб за 11 минут, при использовании трех тепловых труб за 18 минут и при использовании одной тепловой трубы за 38 минут соответственно Следовательно, при увеличении площади теплообменника в 3 раза, время разогрева уменьшается приблизительно в 2,1 раза Это соотношение сохраняется при различном количестве рабочей жидкости (рисунок 3)

Рисунок 2 - Зависимость интенсивности разогрева рабочей жидкости от количества тепловых труб в теплообменнике. 1—5 тепловых труб, 2-3 тепловых трубы, 3 — 1 тепловая труба

-эксперимент ----- — расчет

V \2

О 3000 6000 9000 12000 т, мин

Рисунок 3 - Зависимость времени разогрева рабочей жидкости от количества тепловых труб в теплообменнике и вместимости гидросистемы: 1 -вместимость гидросистемы 30 литров; 2 - вместимость гидросистемы 50 литров, 3 - вместимость гидросистемы 100 литров

На основании проведенных исследований построена номограмма для определения количества тепловых труб в теплообменнике в зависимости от температуры окружающего воздуха, вместимости гидросистемы и времени, требуемого для выхода гидросистемы на оптимальный режим работы (рисунок 4).

Рисунок 4 — Номограмма для определения количества тепловых труб в теплообменнике в зависимости от температуры окружающей среды То, вместимости гидросистемы Vrc и требуемого времени разогрева т Ftt — суммарная площадь поверхности тепловых труб, КТг - количество тепловых труб длиной 0,7 м и диаметров 0,018 м

Представлена методика расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах и выполнен расчет экономической эффективности в соответствии с разработанной в Красноярском филиале ВНИИстройдормаша «Методикой определения экономической эффективности внедрения в народное хозяйство машин с устройством регулирования температуры рабочей жидкости» и инструкцией ЦНИИТЭстроймаша. Экономический эффект применения каталитических теплообменников на тепловых трубах достигается за счет уменьшения продолжительности выхода гидросистемы на оптимальный тепловой режим, повышения производительности гидросистемы и повышения долговечности гидрооборудования. Расчет экономической эффективности выполнен для валочно-треяевочной машины ЛЭ-235 при условии ее эксплуатации в районе города Игарка и составил 224534 рубля в год на одну машину в ценах 2006 года Величина экономического эффекта возрастает для районов с более холодным климатом

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1 Анализ опыта эксплуатации самоходных машин оснащенных гидроприводом, а так же проведенные исследования, показали, что при работе гидрофицированных машин в условиях низких температур одним из наиболее эффективных путей повышения их производительности и эффективности является регулирование температуры рабочей жидкости в гидросистеме.

2 Разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода и производительность валочно-трелевочной машины ЛЭ-235 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от условий эксплуатации

3. Получены расчетные зависимости температуры рабочей жидкости от продолжительности работы гидропривода машины и от температуры окружающего воздуха, а так же зависимости продолжительности цикла и производительности валочно-трелевочной машины от температуры рабочей жидкости

4 Получены экспериментальные зависимости интенсивности разогрева рабочей жидкости от конструктивных параметров теплообменника. Анализ результатов проведенных исследований позволяет сделать вывод о высокой эффективности предложенной конструкции теплообменника

5 С учетом результатов экспериментальных исследований разработана математическая модель каталитического теплообменника на тепловых трубах, позволяющая оценить влияние его конструктивных параметров и параметров гидропривода на интенсивность разогрева рабочей жидкости в гидросистеме Расхождение результатов теоретических и экспериментальных исследований не превышает 10%

6 Предложена методика расчета каталитических теплообменников на тепловых трубах, предназначенных для разогрева рабочей жидкости в гидравлическом приводе, и получена номограмма для определения количества тепловых труб в теплообменнике в зависимости от требуемого времени

разогрева, вместимости гидросистемы, температуры окружающего воздуха и степени требуемого разогрева гидропривода.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ АВТОРА ПО МАТЕРИАЛАМ ДИССЕРТАЦИИ

1. Хомутов, М. П. Каталитический теплообменник на тепловых трубах / С В Каверзин, Е А Сорокин, М П Хомутов // Вестник Красноярского государственного университета Вып 18 г Красноярск КГТУ, 2000, С 67-70.

2. Хомутов, М. П. Перспективы использования теплообменников для гид-ропривода на основе каталитических обогревателей / Е А Сорокин, М. П Хомутов // Материалы научно-практической конференции «Достижения ученых в развитии машиностроительного комплекса Красноярского края» Красноярск, 2001, С 34-35

3 Хомутов, М. П. Теплообменники для гидропривода на основе каталитических обогревателей / Е А Сорокин, М П Хомутов // Вестник ассоциации выпускников КГТУ, выпуск 6 Красноярск 2001, С 98-103

4 Хомутов, М. П. Новые конструкции теплообменников для гидросистем / С В Каверзин, Е А Сорокин, М П Хомутов // Труды Российского научно-методического семинара по специальности 121100 - «Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика» Самара, 2002, С 64-70

5 Патент № 2216655, Устройство для термостатирования рабочей жидкости гидросистемы самоходной машины / С В Каверзин, Е. А Сорокин, М. П. Хомутов, 20 ноября 2003.

6. Хомутов, М. П. Стенд для испытания каталитического теплообменника на тепловых трубах / М П Хомутов//Вестник КрасГАУ Вып 3. - Красноярск 2007, - С 96-99

Соискатель

Подписано в печать 23 04 2007 Тираж 100 экз Заказ № 66 5"

Отпечатано в ИПЦ Политехнического института СФУ 660074, г Красноярск, ул Киренского, 28

Введение.

1 Современное состояние вопроса и задачи исследования.

1.1. Анализ основных параметров гидропривода и условий эксплуатации.

1.2. Влияние климатических условий на эффективность гидропривода.

1.3. Способы повышения эффективности гидравлического привода.

1.4. Схемы теплообменников, применяемых в гидроприводе самоходных машин.

2 Разработка математической модели гидропривода валочно-трелевочной машины Л3-235.

2.1. Анализ математических моделей гидропривода.

2.2. Разработка математической модели валочно-трелевочной машины Л3-235 с учетом устройства регулирования температуры.

3 Методика экспериментальных исследований.

3.1. Цель и задачи экспериментальных исследований.

3.2. Стенд для выполнения лабораторных экспериментов.

3.3. Методы контроля параметров.

3.4. Обработка экспериментальных данных.

4 Сравнительный анализ теоретических и экспериментальных исследований 70 4.1 Влияние параметров теплообменника на интенсивность разогрева рабочей жидкости.

4.2. Методика расчета теплообменников на тепловых трубах с использованием каталитических нагревателей.

4.3. Расчет экономической эффективности от применения теплообменников на тепловых трубах с использованием каталитических нагревателей.

Основные результаты работы и выводы.

Актуальность работы. Гидрофицированные машины различного технологического назначения эксплуатируются в самых разнообразных условиях в различных географических широтах, не редко при температурах ниже минус 30°С. Эффективность использования гидрофицированных машин в таких условиях заметно падает, и более того, возможна полная потеря работоспособности машины. Низкие температуры вызывают повышение вязкости рабочей жидкости, снижение эластичности материалов уплотнений и рукавов высокого давления, хладноломкость металлов, снижение объемного КПД насосов и ряд других нежелательных явлений. Для нагрева рабочей жидкости от минимальной температуры до оптимальной без использования средств активного разогрева затрачивается до четырех часов. В период разогрева гидропривода резко снижаются производительность и эффективность использования гидрофицированной машины. Наблюдается вибрации гидролиний и металлоконструкций навесного оборудования, снижение точности выполнения технологических операций, высокий уровень шума и значительное снижение ресурса гидрооборудования. Значительная часть отказов в гидроприводе самоходных машин происходит в зимние месяцы работы. Все это ведет к увеличению затрат на горюче-смазочные материалы и к увеличению трудоемкости выполняемых работ. Гидрофицированные машины, эксплуатируемые в суровых климатических условиях, особенно в условиях низких температур, требуют проведения ряда мероприятий по повышению их эффективности.

Указанные выше обстоятельства определяют актуальность проблемы повышения производительности гидрофицированных машин, эксплуатируемых в условиях низких температур.

Цель работы. Обеспечение работоспособности, повышение эффективности и увеличение ресурса узлов и деталей гидропривода лесозаготовительных машин, эксплуатируемых в суровых климатических условиях, регулированием температуры рабочей жидкости в гидросистеме.

Задачи исследования.

1. Определить влияние условий эксплуатации на параметры гидропривода и производительность лесозаготовительных машин;

2. Разработать математическую модель для расчета производительности валочно-трелевочной машины ЛЗ-2Э5 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах;

3. Провести экспериментальные исследования с целью определения коэффициентов теплоотдачи на поверхности тепловых труб в зоне испарения, для уточнения математической модели каталитического теплообменника на тепловых трубах;

4. Определить зависимости влияния параметров гидропривода валочно-трелевочной машины и конструктивных особенностей каталитического теплообменника на интенсивность разогрева рабочей жидкости.

Научная новизна.

1. Разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода и производительность валочно-трелевочной машины Л3-235 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от условий эксплуатации;

2. Установлены зависимости влияния конструктивных особенностей каталитического теплообменника и гидросистемы валочно-трелевочной машины на интенсивность разогрева рабочей жидкости, позволяющие определить параметры каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от характеристики гидросистемы и условий эксплуатации;

3. Определены коэффициенты теплоотдачи на поверхности тепловых труб в зоне испарения, позволяющие повысить точность математической модели гидропривода;

4. Предложена и научно обоснована методика расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах и разработана номограмма для определения параметров теплообменника в зависимости от характеристики гидросистемы и условий эксплуатации машины.

Практическая ценность. Разработана программа для расчета теплового режима гидропривода валочно-трелевочной машины, а так же программа расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах, которые позволят повысить качество проектных разработок, сократить их сроки и создать условия для применения системы автоматизированного проектирования. Разработана методика расчета каталитического теплообменника на тепловых трубах. Получена номограмма для определения параметров теплообменника в зависимости от вместимости гидросистемы, требуемого времени разогрева, климатических условий эксплуатации и степени разогрева рабочей жидкости.

Достоверность результатов обеспечивается: современными методами вычислений; адекватностью математической модели натурным условиям; необходимым объемом экспериментальных исследований; сходимостью теоретических и экспериментально полученных зависимостей.

Апробация работы. Основные положения работы рассмотрены на научно-практической конференции «Достижения ученых в развитии машиностроительного комплекса Красноярского края» (Красноярск, 2001 г.), на Российском научно-методическом семинаре по специальности 121100 -«Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика» (Самара, 2002 г.), на научно-технических семинарах ФГОУ ВПО Красноярского государственного технического университета с 2000 по 2006 гг.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 5 статьях. Получен патент на устройство для термостатирования рабочей жидкости гидросистемы машины.

Реализация результатов исследований. Методические разработки приняты к внедрению отделом главного конструктора Красноярского завода лесного машиностроения. Кроме того, материалы диссертации используются в учебном процессе при выполнении курсовых и дипломных проектов по гидроприводу самоходных машин.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка используемых источников. Общий объем работы 110 страниц машинописного текста, в том числе 21 рисунок, 126 использованных литературных источников.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Анализ опыта эксплуатации самоходных машин оснащенных гидроприводом, а так же проведенные исследования, показали, что при работе гидрофицированных машин в условиях низких температур одним из наиболее эффективных путей повышения их производительности и эффективности является регулирование температуры рабочей жидкости в гидросистеме.

2. Разработана математическая модель, позволяющая определить тепловой режим гидропривода и производительность валочно-трелевочной машины ЛЗ-235 с учетом устройства каталитического теплообменника на тепловых трубах в зависимости от условий эксплуатации.

3. Получены расчетные зависимости температуры рабочей жидкости от продолжительности работы гидропривода машины и от температуры окружающего воздуха, а так же зависимости продолжительности цикла и производительности валочно-трелевочной машины от температуры рабочей жидкости.

4. Получены экспериментальные зависимости интенсивности разогрева рабочей жидкости от конструктивных параметров теплообменника. Анализ результатов проведенных исследований позволяет сделать вывод о высокой эффективности предложенной конструкции теплообменника.

5. С учетом результатов экспериментальных исследований разработана математическая модель каталитического теплообменника на тепловых трубах, позволяющая оценить влияние его конструктивных параметров и параметров гидропривода на интенсивность разогрева рабочей жидкости в гидросистеме. Расхождение результатов теоретических и экспериментальных исследований не превышает 10 %.

6. Предложена методика расчета каталитических теплообменников на тепловых трубах, предназначенных для разогрева рабочей жидкости в гидравлическом приводе, и получена номограмма для определения количества тепловых труб в теплообменнике в зависимости от требуемого времени разогрева, вместимости гидросистемы, температуры окружающего воздуха и степени требуемого разогрева гидропривода.

1. Адлер, Ю. П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий / Ю. П. Адлер, Е. В. Марков, Ю. В. Грановский. М.: Наука, 1976. -354 с.

2. Андреев, В. А. Теплообменные аппараты для вязких жидкостей /

3. B. А. Андреев. Л., 1971. - 152 с.

4. А. с. 1320617 СССР. Установка для термостатирования рабочей жидкости гидросистемы самоходных машин / Е. А. Сорокин, С. В. Каверзин (СССР). опубл. 1987, Бюл. № 24.

5. А. с. 1530830 СССР. Гидропривод / С. В. Каверзин, В. П. Пуртовых,

6. C. С. Каверзина, Е. А. Сорокин (СССР). опубл. 1989, Бюл. № 47.

7. А. с. 1590711 СССР. Гидравлическая система / С. В. Каверзин, Е. А. Сорокин, С. С. Саранцева, Е. В. Андин (СССР). опубл. 1990, Бюл. № 33.

8. Барышев, В. И. Повышение надежности и долговечности гидросистем тракторов и дорожно-строительных машин в эксплуатации / В. И. Барышев. Челябинск: Южно-Уральское кн. изд-во, 1973. - 113 с.

9. Барышев, В. И Пути повышения надежности гидросистем тракторов / В. И. Барышев. М.: ЦНИИТЭтракторосельхозмаш, 1984. - 48 с.

10. Башта, Т. М. Вопросы применения жидкостей в самолетных гидравлических системах / Т. М. Башта // Вопросы надежности гидравлических систем. Вып. 1. Киев, 1960. - с. 5-20.

11. Башта, Т. М. Машиностроительная гидравлика / Т. М. Башта. М.: Машиностроение, 1971. - 640 с.

12. Беренгард, Ю. Г. Алгоритм формирования математической модели гидропривода произвольной структуры / Ю. Г. Беренгард, М. М. Гайцгори. -М.: Машиноведение, 1977.-№ 1.-С. 58-65.

13. Беркович, Ф. М. Определение потерь давления в центральных коллекторах гидропривода экскаваторов и кранов / Ф. М. Беркович и др. // Строительные и дорожные машины. 1977. - № 8. - С. 47-61.

14. Блюмин, С. В. Потери давления в золотниковых распределителях: сб. науч. тр. / С. В. Блюмин и др. М.: ВНИИстройдормаш, 1974. - Вып. 59. -С. 47-61.

15. Блюмин, С. В. Расчет тепловых режимов гидропривода с учетом теплообмена между отдельными участками: сб. науч. тр. / С. В. Блюмин и др. -М.: ВНИИстройдормаш, 1974. Вып. 64. - С. 16-26.

16. Богданович, Л. Б. Объемные гидроприводы / Л. Б. Богданович. -Киев: Техника, 1971.- 185 с.

17. Борисов, В. Н. Влияние температурных режимов рабочей жидкости на трение уплотнений гидроцилиндров / В. Н. Борисов, С. В. Каверзин. М.: Известия ВУЗов, Машиностроение, 1968. - № 4. - С. 88-92.

18. Бородин, М. В. Взаимное влияние местных сопротивлений в гидросистемах строительных машин / М. В. Бородин // Строительные и дорожные машины. 1970. - № 9. - С. 7-9.

19. Брон, Л. С. Гидравлический привод агрегатных станков и автоматических линий / Л. С. Брон, Я. Э. Тартаковский. М.: Машиностроение, 1967. -365 с.

20. Валочно-трелевочная машина ЛП-49 / П. И. Аболь и др. М.: Лесная промышленность, 1988. - 168 с.

21. Васильев, Л. Л. Теплообменники на тепловых трубах / Л. Л. Васильев. Мн.: Наука и техника, 1981. - 143 с.

22. Васильченко, В. А. Гидравлическое оборудование мобильных машин: справочник / В. А. Васильченко. М.: Машиностроение, 1983. - 301 с.

23. Васильченко, В. А. Особенности применения насосов для машин с гидравлическим приводом в условиях низких температур / В. А. Васильченко. Строительные и дорожные машины, 1973. - № 9. - С. 17-19.

24. Васильченко, В. А. Особенности работы гидравлически распределителей Р-20, Р-26, Р-32 в условиях низких температур / В. А. Васильченко и др. Строительные и дорожные машины, 1973. -№ 9. - С. 36-38.

25. Васильченко, В. А. Характеристики насосов гидроприводов машин, эксплуатируемых в условиях низких температур / В. А. Васильченко, В. С. Лейко // Вестн. Машиностроения. 1973. - № 1. - С. 24-26.

26. Васильченко, В. А. Рабочие жидкости для гидроприводов машин /

27. B. А. Васильченко, Н. В. Познянская // Механизация строительства. 1974. -№5.-С. 8-10.

28. Васильченко, В. А. О влиянии низких температур на работоспособность гидравлического привода строительных и дорожных машин / В. А. Васильченко, Г. И. Познянский. Механизация строительства. - 1973. - № 3.1. C. 5-6.

29. Вощин, А. И. Гидравлические и пневматические устройства на строительно-дорожных машинах / А. И. Вощин, И. Ф. Савин. М.: Машиностроение, 1968. - 503 с.

30. Временная типовая методика выполнения работ по обследованию экскаваторов и кранов в условиях эксплуатации. Красноярск: Красноярский филиал ВНИИстройдормаша, 1970. - 35 с.

31. Гаркави, Н. Г. Эксплуатационные исследования теплового состояния гидросистемы экскаватора Э0-4121А при положительных температурах окружающего воздуха / Н. Г. Гаркави, В. А. Дмитриев, С. П. Ереско. М.: ЦНММТЭстроймаш, 1981.-98 с.

32. Городецкий, К. И. Математическая модель объемных гидромашин / К. И. Городецкий, А. А. Михайлин. Вестник машиностроения, 1981. - № 9. -С. 14-17.

33. ГОСТ 26191-84. Масла, смазки и специальные жидкости. Ограничительный перечень и порядок назначения. Введ. с 01.01.85.

34. Грабовский, А. М. Гидравлические потери на начальных участках трубопроводов гидросистем пневмоколесных кранов / А. М. Грабовский, М. В. Бородин. Строительные и дорожные машины, 1972. - № 10. -С. 36-37.

35. Гриневич, Г. П. Надежность строительных машин / Г. П. Гриневич и др. М: Стройиздат, 1975. - 250 с.

36. Гречин, Н. К. Гидравлическое оборудование строительных и дорожных машин за рубежом: обозрение / Н. К. Гречин, В. А. Васильченко. -М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1974. 87 с.

37. Гричин, Н. К. Распределительная и регулирующая гидроаппаратура для строительных, дорожных и коммунальных машин / Н. К. Гричин, В. А. Васильченко. Строительные и дорожные машины, 1973. - № 9 - С. 2-4.

38. Гусман, М. Е. В. Выбор рабочих жидкостей и их влияние на долговечность гидравлических систем экскаваторов / М. Е. Гусман, Я. В. Селиван-чик. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1965. - 5 с.

39. Давыденко, Д. А. Применение магистральных фильтров в гидроприводах машин, эксплуатируемых при низких температурах / Д. А. Давыденко, В. А. Васильченко. Строительные и дорожные машины, 1973. - № 9. - С. 39-40.

40. Дан, П. Д. Тепловые трубы: пер. с англ. / П. Д. Дан, Д. А. Рей. М.: Энергия, 1979.-272 с.

41. Додин, Л. Г. Работа шестеренных насосов НШ при низких температурах окружающей среды / Л. Г. Додин, В. А. Завалишин, Н. В. Фролов. -Строительные и дорожные машины, 1973. № 9. - С. 38-39.

42. Додин, Л. Г. Результаты исследования работы гидропривода строительных и дорожных машин в условиях низких температур / Л. Г. Додин,

43. B. А. Васильченко, В. Н. Мельков // Динамика температур механических и гидравлических систем. Томск: Изд. Томского Ун-та, 1975, вып. 3, - С. 112122.

44. Додин, Л. Г. Особенности работы аксиально-поршневых насосов при низких температурах окружающей среды: труды ВНИИстройдормаша / Л. Г. Додин, Н. Д. Соколов. М.: ВНИИстройдормаш. - 1974. - Вып. 64.1. C. 35-40.

45. Долгачев, Ф. М. Основы гидравлики и гидропривод / Ф. М. Долга-чев, В. С. Лейко.-М.: Стройиздат, 1981.- 183 с.

46. Ерахтин, Д. Д. Гидросистемы лесозаготовительных машин / Д. Д. Ерахтин, Ю. И. Багин. М.: Лесная промышленность, 1979. - 200 с.

47. Жабарова, Г. М. Беспламенное каталитическое горение / Г. М. Жа-барова, Б. М. Каденаци. М.: Знание, 1972. - 196 с.

48. Жуков, Ф. П. Технико-экономическая эффективность повышения рабочего давления гидропривода экскаваторов: труды ВНИИстройдормаша / Ф. П. Жуков, Н. М. Генова, В. И. Пономарев. М.: ВНИИстройдормаш. -1974.-Вып. 64.-С. 31-34.

49. Зуев, Ю. С. Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации / Ю. С. Зуев. М.: Химия, 1980. - 288 с.

50. Ивановский, М. Н. Физические основы тепловых труб / М. Н. Ивановский, В. П. Сорокин, И. В. Ягодкин. М.: Атомиздат, 1978. - 255 с.

51. Инструкция по определению экономической эффективности создания новых строительных, дорожных, мелиоративных, торфяных машин лесозаготовительного и противопожарного оборудования и лифтов. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1978. - 280 с.

52. Каверзин, С. В. Обеспечение работоспособности гидравлического привода при низких температурах / С. В. Каверзин, Е. А. Сорокин, В. П. Лебедев. Красноярск, 1998. - 240 с.

53. Каверзин, С. В. Математическая модель системы регулирования температуры рабочей жидкости в гидроприводе / С. В. Каверзин, В. А. Дмитриев. Труды Краснояр. политехнического ин-та. Вып. 3. Красноярск, 1978. -С. 153-159.

54. Каверзин, С. В. Разогрев рабочей жидкости в гидросистеме самоходных машин / С. В. Каверзин, С. С. Каверзина. Строительные и дорожные машины, 1983.-№ 11.-С. 13-14.

55. Каверзин, С. В. Влияние климатических условий эксплуатации на производительность гидрофицированных самоходных машин / С. В. Каверзин, Е. А. Сорокин, С. С. Саранцева. Деп. в ЦНИИТЭстроймаше 29.10.90, №81-сд90, 8 с.

56. Каверзин, С. В. Методы повышения работоспособности и эффективности гидропривода самоходных машин / С. В. Каверзин // Вестник КГТУ. Красноярск, 1996,-С. 16-19.

57. Каверзин, С. В. Курсовое и дипломное проектирование по гидроприводу самоходных машин: Учебное пособие / С. В. Каверзин. Красноярск: ПИК "Офсет", 1997. - 384 с.

58. Казанцева, Л. И. Исследование теплового режима бульдозера с учетом особенности эксплуатации. Автореферат, дис. . канд. техн. наук / Л. И. Казанцева. Омск, 1978. - 28 с.

59. Кандыба, С. В. Влияние свойств рабочей жидкости на износ агрегатов гидравлической системы экскаваторов / С. В. Кандыба // Механизация строительства. 1964. - № 7. - С. 27-28.

60. Кандыба, С. В. Износ и долговечность агрегатов гидравлической системы экскаваторов / С. В. Кандыба. Грозный: Чечено-Ингушское кн. изд-во, 1966. - 185 с.

61. Каденаци, Б. М. Беспламенное каталитические источники тепла / Б. М. Каденаци, В. И. Сакеев // Сб. Проблемы кинетики и катализа. 1981. -№18.-С. 168-169.

62. Ковалевский, В. Ф. Теплообменные устройства и тепловые расчеты гидропривода горных машин / В. Ф. Ковалевский. М.: Недра, 1972. - 224 с.

63. Кухлинг, X. Справочник по физике: пер. с нем. / X. Кухлинг. М.: Мир, 1983.-520 с.

64. Лебедев, Н. И. Гидропривод машин лесной промышленности / Н. И. Лебедев // Лесная промышленность. М., 1986. - 196 с.

65. Лейко, В. С. Тепловой режим гидропривода строительных и дорожных машин / В. С. Лейко, В. А. Васильченко // Строительные и дорожные машины. 1973.-№ 8.-С. 14-15.

66. Лейко, В. С. Особенности расчета и проектирования гидропривода для обеспечения работоспособности при низких температурах / В. С. Лейко, В. А. Васильченко //Вестник машиностроения. 1974. -№ 9. - С. 7-11.

67. Лозовский, В. Н. Надежность гидравлических агрегатов / В. Н. Лозовский. М.: Машиностроение, 1974. - 320 с.

68. Малиновский, Е. Ю. Математическое моделирование в исследовании строительных машин / Е. Ю. Малиновский, Л. Б. Зарецкий. М.: НИИ по строительному, дорожному и коммунальному машиностроению. - 1966. -113 с.

69. Малиновский, Е. Ю. Расчет и проектирование строительных и дорожных машин на ЭВМ / Е. Ю. Малиновский и др. М.: Машиностроение, 1980.-216 с.

70. Мануйлов, В. Ю. Совершенствование гидропривода мелиоративных машин / В. Ю. Мануйлов. Строительные и дорожные машины, 1986. - № 3. - С. 4-6.

71. Мануйлов, В. Ю. Определение проходного сечения напорных и сливных гидролиний строительных и дорожных машин / В. Ю. Мануйлов, Г. С. Мирзоян. Строительные и дорожные машины, 1978. - № 3. - С. 24-25.

72. Мануйлов, В. Ю. Теплообмен в объемных гидроприводах мелиоративных машин / В. Ю. Мануйлов, Г. С. Мирзоян. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1978.-55 с.

73. Марквардте, В. М. Виды потерь в гидросистемах сельскохозяйственных машин / В. М. Марквардте, М.Д. Ногай // Гидравлические приводы активных рабочих органов сельскохозяйственных машин/ ВАСХНИЛ. М., Вып. 80.-С. 14-25.

74. Матвеевский, Р. М. Температурная стойкость граничных смазочных слоев и твердых покрытий при трении металлов и сплавов / Р. М. Матвеевский. -М.: Наука, 1971.-243 с.

75. Мирзоян, Г. С. Определение теплового режима землеройных машин непрерывного действия / Г. С. Мирзоян, В. Ю. Мануйлов // Строительные и дорожные машины. 1978. - № 8. - С. 10-12.

76. Михеев, М. А. Основы теплопередачи / М. А. Михеев, И. М. Ми-хеева. М.: Энергия, 1973. - 329 с.

77. Моргулис-Якушев, Блоки ТЭН для предпусковой тепловой подготовки тракторов «Кировец» / Моргулис-Якушев и др. // Электротехническая промышленность. Электроэнергия, 1983. № 11. - С. 23-25.

78. Никитин, О. Ф. Влияние температуры рабочей жидкости на критическое число оборотов вала аксиально-поршневого насоса / О. Ф. Никитин // Гидроприводы и гидроавтоматика. Ч. II. М.: Машиностроение, 1975. -С. 23-28.

79. Ногай, М. Д. Исследование влияния температуры рабочей жидкости на КПД гидропривода сельскохозяйственных машин: автореферат, дис. . канд. техн. наук / М. Д. Ногай. М., 1978. - 29 с.

80. Ногай, М. Д. Оптимальная температура рабочей жидкости для объемного гидропривода / М. Д. Ногай // Труды ВИСХОМ. Вып. 62. М., 1971.-С. 93-100.

81. Пасечников, Н. С., Болотов И. В. Эксплуатация тракторов в зимнее время / Н. С. Пасечников, И. В. Болотов. М.: Россельхозиздат, 1972. - 144 с.

82. Патент США № 4664181. Устройство защиты тепловых труб от повреждения вследствии замерзания. 1987.

83. Патент № 2216655. Устройство для термостатирования рабочей жидкости гидросистемы самоходной машины / С. В. Каверзимн, Е. А. Сорокин, М. П. Хомутов, 2003.

84. Перекрестов, А. В. Определение КПД объемного гидропривода строительных, дорожных и горных машин: Республиканский межведомственный научно-технический сб. Горные, строительные и дорожные машины / А. В. Перекрестов. 1976. - С. 114-116. Вып. 22.

85. Петров, И. В. Обслуживание гидравлических и пневматических приводов дорожно-строительных машин / И. В. Петров. М.: Транспорт, 1985.- 168 с.

86. Преображенский, В. П. Теплотехнические измерения и приборы / В. П. Преображенский. М.: Энергия, 1978. - 717 с.

87. Прокофьев, В. Н. Математическая модель гидропривода /

88. B.Н. Прокофьев.-Труды ВИСХОМ. Вып. 62.-М., 1971.-С. 14-15.

89. Прокофьев, В. Н. Аксиально-поршневой регулируемый гидропривод / В. Н. Прокофьев. М.: Машиностроение, 1969. - 496 с.

90. Рекомендации по хранению, выдаче, учету топлива и смазочных материалов и их экономии при эксплуатации строительных и дорожных машин // ЦНИИОМТП. -М.: Стройиздат, 1986, 88 с.

91. Рожкин, В. М. Калориферы для гидроприводов экскаваторов / В. М. Рожкин, В. А. Динцин, Г. Л. Богородский // Строительные и дорожные машины, 1977.-№5.-С. 4-5.

92. Син, М. А. О заполнении рабочего объема аксиально-поршневого насоса / М. А. Син, Л. Г. Додин // Труды ВНИИстройдормаш. Вып. 78. М., 1979.-С. 9-12.

93. Син, М. А. Объемная прочность при растяжении рабочих жидкостей применяемых в гидроприводах / М. А. Син, Т. А. Новиков, В. В. Синяев. // Труды ВНИИстройдормаш. Вып. 78. М., 1978. - С. 14-17.

94. Сорокин, Е. А. Расчет на ЭВМ температуры рабочей жидкости в гидроприводе самоходных машин / Е. А. Сорокин, С. В. Каверзин, И. М. Кондратов, Н. И. Хребтов. Деп. в ЦНИИТЭстроймаше 20.04.90. - № 3-сд90, 23 с.

95. Сорокин, Е. А. Расчет на ЭВМ производительности гидрофициро-ванных машин с учетом температуры рабочей жидкости / Е. А. Сорокин,

96. C. В. Каверзин, И. М. Кондратов, Н. И. Хребтов. Деп. в ЦНИИТЭстроймаше 29.10.90. - № 80-СД.90, 11 с.

97. Типовая методика исследования строительных, дорожных и лесозаготовительных машин обычного и северного исполнения в условиях эксплуатации. Красноярск: Красноярский филиал ВНИИстройдормаша, 1970. - 86 с.

98. Трена Г. Окисление рабочих жидкостей гидравлических систем -причина многочисленных неисправностей // Энерджы флюиде, 1982, -С. 32-34.

99. Федорченко, Н. П. Влияние объемного КПД гидронасоса на производительность экскаваторов / Н. П. Федорченко, Н. В. Хребтов // В кн. Гидропривод и системы управления строительных, тяговых и дорожных машин. - Омск, 1985. - С. 64-68.

100. Хорош, А. И. Тепловое состояние гидросистемы экскаватора при низких температурах / А. И. Хорош и др. // Механизация строительства, 1981. -№ 1.-С. 23-24.

101. Хорош, А. И. Влияние температуры рабочей жидкости на производительность экскаваторов ЭО-4121 / А. И. Хорош, С. В. Каверзин,

102. B. А. Дмитриев // Строительные и дорожные машины, 1981. № 1. - С. 7-8.

103. Хомутов, М. П. Методика расчета каталитических теплообменников на тепловых трубах / М. П. Хомутов; Краснояр. гос. техн. ун-т. Красноярск, 2006. 6 с. Деп. в ВИНИТИ 25.04.07, ,\У463-13207.

104. Хомутов, М. П. Результаты экспериментальных исследований каталитического теплообменника на тепловых трубах / Е. А. Сорокин, М. П. Хомутов, Н. П. Куликова; Краснояр. гос. техн. ун-т. Красноярск, 2006. 6 с. Деп. в ВИНИТИ 25.04.07, \V462-13207.

105. Хомутов, М. П. Каталитический теплообменник на тепловых трубах / С. В. Каверзин, Е. А. Сорокин, М. П. Хомутов // Вестник Красноярского государственного университета. Вып. 18. г. Красноярск: КГТУ, 2000,1. C. 67-70.

106. Хомутов, М. П. Перспективы использования теплообменников для гид-ропривода на основе каталитических обогревателей / Е. А. Сорокин,

107. М. П. Хомутов // Материалы научно-практической конференции «Достижения ученых в развитии машиностроительного комплекса Красноярского края» Красноярск, 2001, С. 34-35.

108. Хомутов, М. П. Теплообменники для гидропривода на основе каталитических обогревателей / Е. А. Сорокин, М. П. Хомутов // Вестник ассоциации выпускников КГТУ, выпуск 6 Красноярск 2001, С. 98-103.

109. Хомутов, М. П. Стенд для испытания каталитического теплообменника на тепловых трубах / М. П. Хомутов // Вестник КрасГАУ. Вып. 3. -Красноярск 2007, С. 96 - 99.

110. Хребтов, Н. В. Влияние объемного КПД насоса на производительность экскаватора / Н. В. Хребтов // Строительные и дорожные машины, 1986.-№ 1.-С. 11-12.

111. Шевченко, В. С. Долговечность гидравлического оборудования станков / В. С. Шевченко, В. И. Бехтер, О. П. Лопатко. Минск: Наука и техника, 1973.-243 с.

112. Шенк, X. Теория инженерного эксперимента. Пер. с англ. / X. Шенк. М.: Мир, 1972. - 340 с.

113. Эрнст, В. Гидропривод и его промышленное применение / В. Эрнст. М.: Машгиз, 1963. - 492 с.

114. Beer R. Zum Kaltstart von Axialkolbenpumpen. Ölhydraulik und Pneumatik. - 1974. -18. - № 6, s. 486-489.

115. Feicht F. Einflußgrößen und Ausfallsursachen für die Lebensduer von Hydraulikgeräten. Ölhydraulik und Pneumatik. - 1976. - № 20, s. 804-806.

116. Feldman K.T., Munje S. Experiments with, gravity-assisted heat pipes with and without circumferential grooves. Journ. of Energy, 1979. - V 3, № 4, p. 211-216.

117. Floreani S. Aria nei sistemi oleoidraulici // Fluid Apparecchiature idrauliche e pneumatiche, 1980, v. 20, № 190, -P. 93-96.

118. Lesli R. Petroleum-base hydraulic fluids. Machine Design, 1981. -№3, p. 114-117.

119. Levisage C. Propriétés anti-usure des fluides hydrauligues. Energie Fluide, hors serie. - 1982. -№ 1, p. 25-28.

120. Lorens H. Die Einwircklung extrem hoher Temperaturen auf die Bauteile und ihre Funktionen. Mineraltechik, 1968. - № 4, s. 1-30.

121. Magnus A. Calculating temperatures in hydraulic systems. Hydraulic and Pneumatic, 1979. -№11, p. 69-75.

122. Mexer I. High temperature hydraulic system. Machine Design, 1970.-№8, p. 132-134.

123. Miller I. Lowering the noisy hydraulic system. Machine Design, 1973.-№ 14, p. 138-143.

124. Pearson I. Hydraulic hose selection. Hydraulic Pneumatic Power, 1976.-№6, p. 330-348.

125. Schlösser W. Ein mathematicshes Modell fur Verdrängerpumpen und Motoren, Ölhydraulik und Pneumatik, 1978. - № 4, s. 122-130.

126. Stevens A. Properties of hydraulics seal materials. Compressed Air and Hydraulics, 1968. -№ 301, p. 642-651.

127. Toma I. Mathematical models and effective performance of hydrostatic machines and transmissions. Hydraulic Pneumatic Power, 1977. - № 11 p. 640-651.

128. Quicker fluid power systems are schemed with empirical techniques. -Product Engineering, 1973. № 9, p. 35-38.

129. Wolfe G. Stop overheating in hydraulic systems. Plant Engineering, 1972.-№24, p. 64-67.

130. Wustnof P. Hesemans P. Report on a colloquies on filters in hydraulic systems. Hydraulic Pneumatic Power, 1975. - № 176, p. 456-460.