автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Совершенствование работы котлов малой и средней производительности с топками НТКС при сжигании углей Забайкальских месторождений

На правах рукописи

Дорфман Юрий Валентинович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАБОТЫ КОТЛОВ МАЛОЙ И СРЕДНЕЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ С ТОПКАМИ НТК С ПРИ СЖИГАНИИ УГЛЕЙ ЗАБАЙКАЛЬСКИХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ

Специальность 05.14.14 - Тепловые электрические станции, их энергетические

системы и агрегаты

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Улан-Удэ - 2006

Работа выполнена в Читинском Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

Ведущая организация:

государственном университете Кандидат технических наук, доцент Иванов С.А.

Доктор технических наук, профессор Дамбиев Ц.Ц.

Кандидат технических наук, доцент Бочкарев В .А.

Иркутский государственный технический университет

Защита состоится «30» 'ноября 2006 г. в /9 час И^мин на заседании диссертационного совета ДМ 212.039.03 в Восточно-Сибирском государственном технологическом университете по адресу: 670013, г. Улан-Удэ, ул. Ключевская, 40 «в», ВСГТУ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Восточно-Сибирского государственного технологического университета

Автореферат разослан « », : 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, д.т.н.

Бадмаев Б.Б.

Общая характеристика работы

Актуальность работы. В условиях реструктуризации и перехода к рыночным механизмам в энергетике России приоритетными в развитии энергетической науки становятся направления связанные со снижением себестоимости отпускаемой тепловой и электрической энергии. Особенно актуально встает вопрос о повышении конкурентоспособности существующих ТЭЦ, при том, что изношенность основных фондов достигает 70 %. Кроме того, актуальной является проблема повышения экологической эффективности котельного оборудования. При этом сложная экономическая ситуация и отсутствие свободных финансовых ресурсов у генерирующих компаний вызывает необходимость изыскивать малозатратные методы модернизации и повышения эффективности работы теплоэнергетического оборудования. На сегодня предпочтительна реконструкция имеющихся котлов.

Целью настоящей работы является комплексное исследование, разработка и совершенствование топочных процессов на основе НТКС, как технологии, пригодной для модернизации существующего котельно-топочного оборудования малой и средней производительности, адаптированной к топливам Забайкальских месторождений. Экономическая и экологическая оптимизация работы топки НТКС

Для достижения указанной цели поставлены задачи:

1. Изучение процесса горения топлива в котлах малой и средней производительности с топками НТКС, стационарных и переходных процессов.

2. Изучение динамики образования вредных веществ при сжигании в низкотемпературном кипящем слое отдельных топливных частиц одновременно с динамикой горения и получение кинетических зависимостей этих процессов.

3. Определение режимных характеристик сжигания углей Забайкальских месторождений в котлах малой и средней производительности с топками НТКС.

4. Разработка конструкции топки для сжигания углей в НТКС, позволяющей наиболее эффективно и экономично сжигать низкосортные угли Забайкальских месторождений, а также минимизировать вредное воздействие на окружающую среду.

5. Разработка и внедрение действенных методик снижения вредных выбросов котлами малой и средней производительности с топками НТКС.

Научная новизна;

1. Определены режимные характеристики, исследовано влияние температуры слоя, определена динамика, механизм формирования и характеристики уноса при сжигании углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений.

2. Представлена конструкция топки НТКС, работа которой в форсированном режиме позволяет получать заявленные экономические и экологические характеристики, разработана схема организации аэродинамики в надслоевом топочном объёме. Исследована работа топки на углях Забайкальских месторождений.

3. Исследована возможность подачи природного цеолита в слой при работе в режиме газификации. Выяснено, что подача цеолита в слой позволяет снизить выброс двуокиси серы до 40 %.

Достоверность результатов и выводов.

Полученные в диссертационной работе модели и аналитические зависимости подтверждаются приведенными в работе экспериментальными исследованиями. Практическая ценность.

1. Выведены расчетные зависимости параметров горения топлива в котлах малой и средней производительности с топками НТКС.

2. Создана программа для ЭВМ по расчету горения топлива в котлах малой и средней производительности с топками НТКС. Приведенный расчет оптимизации работы топки показал достаточно высокую экономическую и экологическую эффективность предложенной методики.

3. Предложена конструкция топки НТКС котла малой и средней производительности с учетом всех аспектов ее работы.

4. Комплексная методика оптимизации работы топки НТКС может быть использована при реконструкции действующего котельно-топочного оборудования.

5. Выявлена и практически проверена возможность применения цеолита для снижения вредных выбросов.

Апробация работы.

Основные методологические положения и результаты исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на конференциях в ЧитГУ (г. Чита, 2004, 2005,2006 г.), ИрГТУ (г. Иркутск, 2004, 2005 г.), АГУ (г. Благовещенск, 2005 г.) ТПУ (г. Томск, 2006 г.).

Основные научные положения, выносимые на защиту.

1. Методика оптимизации работы топки НТКС.

2. Комплексный анализ работы котлов малой и средней производительности с топками НТКС, методика повышения эффективности

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ. Структура и объем работы.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка

использованных источников. Содержит 149 страниц машинописного текста, 31 рисунок, 15 таблиц и библиографию из 169 источников.

В главе 1 обосновывается актуальность перевода котлоагрегатов малой и средней производительности на технологию НТКС. Проведен анализ топливного баланса в стране на сегодняшний день. Проведен анализ вредных выбросов твердотопливных котлов малой и средней производительности. Определяется цель работы и дается ее краткая характеристика.

В главе 2 Исследованы процессы сушки топлива и выхода летучих при горении в НТКС. Получены зависимости времени выхода летучих и образования кокса. В соответствии с опытами время горения летучих Тл , сек, предложено рассчитывать по зависимостям типа (4) с учетом линейной аппроксимации влияния влажности топлива:

Краткое содержание работы

(1)

(2)

Аналогичные зависимости предложены и для времени образования кокса тк, сек:

(3)

8Т - размеры частиц, мм; Фкс - температура частиц кипящего слоя, К - влажность топлива на рабочую массу, %.

Полученные корреляции могут использоваться в математических моделях для расчета неравномерности параметров по площади топки кипящего слоя.

Исследовано влияние температуры слоя на характерное время процессов для углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений.

Для Татауровского угля

Тх/бш, с/шгп

Ук, К

Для Харанорского угля

Тх/бт, с/тт

I 'I' . I I -, , . ; ) 1 1 1 ( _ — ..... 1 1 1 ~1..... 1 ' I — .... ■'■И 1 ■ .„.! :

| ; 1 * 1 ■ А - 1

' ! 1 ■ ! ! ■ _ ,1 ... > * ■ «« :

№

■

■ 1 .. 1 —

1200 1180 1175 1140 1100 1040 1000 968 945 900 680 860 В10

Ук. К

Для Букачачинского угля

Рисунок 1. - Влияние температуры кипящего слоя на характерное время процессов для различных типов углей

I - прогрева и сушки, 2 - выхода летучих, 3 - воспламенения кокса ----расчетные данные.

Таблица I. - Характеристики топлив и значения эмпирических постоянных для исследованных углей

№ Характеристика Обозначение Размерность Исследуемый уголь

Харанор-ский Татауров- СКИЙ Букача-чинский

1 Выход летучих уМ % 44 45 42

2 Влажность Ж* % 40 33 8

3 Теплоемкость кДж/кгК 0,883 1,34 0,79

4 Теплота сушки кДж/кг 884 3,13 416

5 Размер частиц Зт мм 0,4-10 0,4-10 0,63-7

6 Температура бертянирования К 540 540 590

Константы и параметры в экспериментальных формулах {4 ) для процессов

7 Сушки, тш / 6Т т> с/мм 0,8 0,4 0,65

8 м - 2,5 3 3

9 Температура К 1170-820 1170-820 1170-870

10 Выхода летучих, с/мм 2,1 1,75 0,65

11 М - 0,5 0,5 1,95

12 Температура ^ЛГ К 1170-900 1170-950 1170-870

13 Воспламенения кокса, Тк!8т О с/мм 2,73 2 2,5

14 м - 1,5 1,5 2,5

15 Температура Ат К 1170-920 1170-870 1170-870

Определена динамика, механизм "формирования и характеристики уноса для углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений.

Типично функция распределения горючих имеет бимодальный характер. Унос по своему характеру разделяется на мелкий 5УН <0,1бмм и крупный дун >0,2 мм. Крупный унос, и он особенно ярко выражен при подаче мелкого топлива, образуется в первые моменты времени из-за выноса, растрескивания, первичных превращений исходных частиц угля. Он детерминируется аэродинамической обстановкой и термическим воздействием кипящего слоя.

Гун,%

Рисунок 2. - Содержание горючих в уносе в зависимости от размера частиц

и типа подаваемого уг^пя XI -Харанорский 6Т =1,6 - 2,5 мм; Х2 - Харанорский бт =0,63 - 1 мм; 01 -Татуровский 6Т =1,6 -2,5 мм; 02 - Татауровский бт =0,4 - 0,63 мм; А1 - Букачачинский Зт =0,63 - 1 мм; А2 - Букачачинский ¿>г=1,6 -2,5 мм

Значительное влияние имеет спеткрографический состав угля. В буром (харанорском) угле первичные превращения идут с глубоким растрескиванием и общим увеличением числа частиц в 2-3 раза. Частицы букачачинско го угля с высоким содержанием витрена не рассыпаются, на их поверхности появляются связывающие пористые выплавления витрена. Эти выплавления вспучиваются в легко отделяющиеся ксеносферы, которые отламываются и выносятся, формируя крупнофракционный унос с низкой плотностью. Очевидна пропорциональность крупнофракционного уноса числу частиц поданного топлива. То есть эта часть уноса формируется непосредственно при первичных превращениях свежего топлива и при подаче крупного топлива вклад этой составляющей мал. Такой механизм формирования уноса (5УН >0,16 мм) превалирует при подаче мелкого топлива (Зт< 1,6 мм), он соответствует второму пику на кривых рис. 3 и для крупного топлива он может не проявляться.

Кун,%/мм

50

■Х1 -Х2 01 -02 -А1 "А2

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,23 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 бун, ММ

Рисунок 3. - Дифференциальная функция распределения горючих в уносе XI -Харанорский 6Г =1,6-2,5 мм; Х2 - Харанорский 6Т =0,63 - 1 мм; 01 -Татуровский бт =1,6 -2,5 мм; 02 - Татауровский дт =0,4 - 0,63 мм; А1 - Букачачинский 8Т =0,63 - 1 мм; А2 - Букачачинский Зт =1,6 - 2,5 мм

Определены режимные характеристики сжигания углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений.

Таблица 2. - Режимные характеристики сжигания букачачинского угля в кипящем слое

№ 6Т, мм 4Д \УСЛ, м/с Вп, г/с Ву«, г/с Гун.% 44, %

1 0,4-0,63 820 1,7 1,42 0,63 1,09 0,63 82,9 55,8

2 0,63 - 1 875 1,8 1,32 0,73 0,93 0,45 78,5 44,3

3 1-1,6 875 1,8 0,79 0,72 0,95 0,13 58,8 9,4

4 1,6-2,5 860 1,7 1,2 1,08 0,63 0,073 60,8 8,78

5 2,5-5 845 1,7 0,94 0,87 0,78 0,069 64,0 6,64

6 0-5 850 1,8, 1,28 0,63 1,09 0,8 59,7 51,1

7 0,63 - 1 830 3,4 1,35 0,98 1,36 0,39 72,6 27,2

8 1,0-1,6 930 3,6 1,23 0,97 1,37 0,36 69,4 21,2

9 1,6 - 2,5 900 3,6 1,2 1,05 1,27 0,34 56,8 12,5

10 2,5-5 890 3,5 1,1 1,0 1,32 0,17 60,4 9,3

11 5-10 905 3,6 1,08 1,0 1,35 0,15 60,8 7,8

12 0,63 -1 900 2,4 1,28 0,98 0,91 0,24 76,1 23,4

13 1,0-1,6 920 2,6 0,96 0,85 1,05 0,16 67,7 11,9

14 1,6-2,5 875 2,6 0,95 0,87 1,02 0,11 64,5 8,07

15 2,5-5 870 2,6 0,95 0,9 1,02 0,11 64,6 8,07

16 5-10 900 2,6 0,95 0,9 1,0 0,07 60,6 4,9

17 0,63 - 1 980 1,9 1,22 1,12 0,61 0,07 61,5 8,2

18 1,0-1,6 960 2,0 1,55 1,45 0,52 0,06 50,9 6,8

19 1,6-2,5 950 2,1 1,34 1,3 0,57 0,04 44,1 3,5

20 2,5-5 955 2,2 1,4 1,37 0,57 0,04 39,6 3,2

21 5-10 960 2,2 1,45 1,42 0,55 0,03 38,5 2,4

Таблица 3. - Характеристики крупных и мелких фракций уноса букачачинского угля и параметры логарифмически нормального закона их распределения

№ * мкм 4<*м Я4м- % Гы, % К-кр» % ^ТКР > мкм Я4кр- % Гкр,% мкм

1 17 68 0,29 5,48 72 82 440 0,11 50,3 91 320

2 24,5 40 0,68 9,05 70 75 0,16 34,6 89 310

3 50 50 0,78 4,4 55 50 550 0,16 6,6 75 315

4 68 40 0,7 5,68 65 32 450 0,13 8,07 70 310

5 75 50 0,8 4,2 65 25 340 0,15 1,1 78 320

6 44 22,7 56 56 28,4 70 320

7 33 63 0,39 5,2 65 67 620 0,18 18,4 80 560

8 35 63 0,48 5,05 64 65 760 0,17 16,25 77 400

9 55 38 0,43 6,67 70 45 820 0,19 7,03 56 560

10 65 40 0,4 6,05 65 35 800 0,22 3,55 58 250

11 75 38 0,39 5,9 65 25 700 0,24 1,75 52 260

12 38 60 0,4 7,57 67 62 480 0,14 15,1 90 240

13 50 35 0,5 5,8 65 50 520 0,19 6,7 83 180

14 66 41 0,3 5,0 66 34 550 0,17 1,97 60 190

15 70 32 0,27 8,87 65 30 280 0,16 1,33 62 220

16 75 32 0,27 4,26 70 25 320 0,17 0,66 55 220

17 50 55 0,35 4,1 55 50 350 0,1Э 4,1 75 150

18 60 40 0,49 4,08 50 40 390 0,17 2,72 65 170

19 80 55 0,37 2,8 42 20 350 0,14 0,7 50 170

20 74 44 0,28 2,83 50 26 350 0,23 0,905 40 178

21 77 44 0,28 1,9 52 23 350 0,24 0,37 30 180

Таблица 4. - Режимные характеристики опытов для татауровского и харанорского углей

№ 8Т, мм м/с В„, г/с Вун, г/с Гун, % 44= %

ТатауровскиЙ уголь

1 0,4 - 0,63 800 2,09 0,83 1,14 1,2 0,49 2,8 26,3

2 0,63 - 1 820 2,2 1,03 1.17 1 0,28 30 11,6

3 1 - 1,6 800 2,1 1,88 1,17 0,94 0,21 23 " 7

4 1,6-2,5 800 2,1 1Л 1,05 0,97 0,27 19 7,2

5 2,5-5 790 2,1 1,01 0,98 1,04 0,19 12 3

6 1-5 810 2,2 1,1 1 1,02 0,29 23 8,9

7 0-5 820 2,2 1,0 0,69 1,48 0,79 44 32

Харанорский уголь

1 0,4 - 0,63 850 1,9 0,96 1,1 1,05 0,119 81,5 12,8

2 0,63 - 1 830 1,7 1,17 1,31 0,85 0,086 75,8 10,8

3 1 - 1,6 830 1,8 1,01 1,04 1,0 0,05 14,8 1,03

4 1,6 - 2,5 820 1,6 1,08 1,09 0,93 0,019 32,5 0,92

5 2,5-5 870 1.8 1,4 1,13 0,9 0,085 42 1,6

6 5-10 830 1.8 1.14 1,15 0,875 0,016 26 0,66

7 10-20 840 1,9 1,37 1,38 0,729 0,015 31 0,88

Таблица 5. - Характеристики крупных и мелких фракций уноса татауровского и

харанорского углей и параметры логарифмически нормального закона их распределения

№ ^тм • мкм Ч<УМ 94м. % гм, % % ^ТКР > мкм д4кр. % гкр,% мкм

Татауровский уголь

1 20 58 0,237 4 36 80 380 0,192 21,4 55 140

2 32,5 58 0,252 5,1 32 67,5 410 0,3 12.9 28 140

3 47 58 0,4 3,9 28 53 400 0,204 4.3 28 180

4 45 58 0,4 2,62 25 55 450 0,3 2.4 27 160

5 38 60 0,26 1,9 22 62 600 0,3 1,25 10 160

6 45 52 0,38 2,56 26 55 530 0,28 3,33 19,8 160

7 35 58 0,263 11.7 27 65 400 0,3 21,2 47 160

Харанорский уголь

1 8 44 0,28 1,5 40 92 320 0,16 10,8 80 170

2 18 51 0,32 0,87 20 82 500 0,15 9,58 80 250

3 32 60 0,32 0,52 25 68 610 0,23 0,4 60 320

4 80 62 0,48 0,9 25 20 620 0,4 0,12 60 400

5 85 67 0,25 1,39 20 15 600 0.4 0,21 70 400

6 85 60 0,22 0,5 25 15 630 0,4 0,16 75 400

7 85 70 0,23 0,7 20 15 800 0,4 0,18 75 400

Определены основные направления снижения вредных выбросов. Даны рекомендации по выбору способов улучшения экологической составляющей работы топки.

Определены расчетные зависимости входных и выходных параметров сжигания углей в топках НТКС. Данные зависимости использовались при определении характеристик и параметров разрабатываемой топки.

'де=з>91*£0м*дв+11,31*/>1п*д/>3; ДЛГ = 116611,2*£-3 *ДВ + 12,95*Р20'91 *ДР, + 0,3472

{АС = 12740*В~2*АВ-983245*Р?63 *АР2; , (5)

Д5 = 36785,8 * В~г *АВ + 2,39 * 67 * ДР2; 1Да=ЗЛ2*10-4*Р2<51*ДР1;

где Q - паровая нагрузка котлоагрегата, т/ч; N - концентрация оксидов азота, мг/м3; 3 - концентрация оксидов серы, мг/м3; С - концентрация оксидов углерода, мг/м3; а - коэффициент избытка воздуха; Р| - давление первичного воздуха, кПа; Р2 - давление вторичного воздуха, кПа;

Полученные уравнения значительно проще традиционных универсальных формул расчёта концентраций и могут быть легко выведены из результатов испытаний. Комплексное решение данной системы уравнений довольно сложно, поскольку очевидна сложноподчиненная зависимость одних показателен от других.

Для расчета работы топок НТКС по приведенным зависимостям была разработана компьютерная программа, позволяющая производить расчет котлов малой и средней производительности с топками НТКС. Данная программа использована в дальнейших разделах работы.

Глава 3 Посвящена разработке, выбору и обоснованию конструкций элементов топки НТКС для котлов малой и средней производительности. Проведено исследование надслоевой динамики и гравитационной сепарации в кипящем слое. Исследование показало, что мелкие, легко выносимые частицы передают кинетическую энергию крупным и увлекают их. Рециркуляция существенно улучшает условия перемешивания в кипящем слое. Мелочь задерживается в слое на значительное время. Это улучшает дожигание горючих из возврата уноса, снижает средний размер частиц в плотном слое и повышает диапазон устойчивого псевдоожижения слоя. Это важный момент концепции организации НТКС.

Произведено моделирование вихревых течений и исследование подачи вторичного дутья. Разработана схема организации аэродинамики в надслоевом топочном объёме. Предлагаемая подача вторичного дутья из участков набегания через сопла, тангенциально в сторону застойных зон усиливает индуцированное частицами вихревое течение, улучшает перемешивание, выгорание, конвективный теплообмен, сепарацию и удержание в надслоевом объёме частиц вынесенных из кипящего слоя.

В главе 4 Представлена конструкция топки НТКС, работа которой в форсированном режиме позволяет получать заявленные экономические и экологические характеристики котлов малой и средней производительности

Рисунок 4, - Конструкция топки НТКС

Внизу на воздухораспределительной решетке 1 расположен кипящий слой 2 с подачей первичного дутья по тракту 3 от вентилятора 4. В надслоевом объёме 5 на участках б набегания потока установлены сопла 7 вторичного дутья. Сопла 7 вторичного дутья

ориентированы тангенциально к условному телу вращения 8 и направлены в сторону застойных зон 9, в корень восходящего из кипящего слоя потока. Движение частиц в восходящем потоке и после их сепарации в топке совпадают с вихревым течением, горение и топочные процессы равномерно распространяются во всём объёме топки над слоем. Профиль надслоевого объема образован обмуровкой 10 и топочными экранами 11. Дымоходы топки имеют золоосадительные бункера 12 с эжекторами 13 возврата уноса, которые, как и система пневмозаброса топлива 14, трактами 15 вторичного дутья подключены к вентилятору 4. Должны быть в наличии и другие элементы необходимые для эксплуатации и обслуживания топки кипящего слоя (приборы КИПиА, растопочное устройство и т.д.).

Подача вторичного дутья из участков набегания через сопла, тангенциально в сторону застойных зон усиливает индуцированное частицами вихревое течение, улучшает перемешивание, выгорание, конвективный теплообмен, сепарацию и удержание в надслоевом объёме частиц вынесенных из кипящего слоя. При, этом струи вторичного дутья легко пронизывают восходящий поток, концентрирующийся под участком набегания, и доля вторичного дутья может быть малой. Эта доля, определяется независимо и, прежде всего из условий организации высокоэффективного топочного процесса. Богатые кислородом струи вторичного дутья легко проникают в вихревой объём, застойные зоны 9 и в корень восходящего из кипящего слоя потока. Определены характеристики работы топки:

- глубина регулирования нагрузки - до 28 %;

- температура слоя 840 - 980 °С;

- устойчивая работа в бесшлаковочном режиме при внешних возмущениях.

Оптимальное значение избытка воздуха в слое (сг,) для выбросов ЬЮх соответствует

0,69 для угля Харанорского месторождения и 0,72 для угля Татауровского месторождения. По показателю выбросов СО соответственно 0,76 и 0,74. Для КПД 0,69 и 0,67 соответственно.

При снижении а, до значения 0,79 работа разработанной топки переходит в режим газификации. При недостатке кислорода выделяющиеся при подготовке в слое летучие резко вспыхивают в надслоевом пространстве при контакте с кислородом вторичного воздуха. Топливо подготавливается без воспламенения, улучшается показатель выжега, снижается химический и механический недожог, устойчивость работы топки повышается из-за меньшей восприимчивости к внешним возмущениям, поскольку открытого горения в слое становится значительно меньше. Оптимальное значение а1 позволило достичь значения КПД 89,54 % для угля Харанорского и 90,32 % - Татауровского месторождения.

Таблица б. - Результаты испытания работы топки НТКС при различных значениях избытка воздуха для угля Харанорского месторождения

JNi п/п а а?пт Максимальный КПД брутто, % (1Ч'Ох)мшь ppm (СО)мин, ppm

I. 1.1 0,81 85,78 179 168

а. 1,15 0,78 86,34 149 157

3. 1.2 0,77 86,96 135 142

4. 1.25 0,73 87,9 118 122

5. 1.3 0,69 89,54 90 101

6. 1,35 0.69 88,63 115 93

7. 1.4 0,69 87,32 134 94

8. 1,45 0,69 86,24 141 93

9. 1,5 0,69 84,76 169 102

Таблица 7. - Результаты испытания работы топки НТКС при различных значениях избытка воздуха для угля Татауровского месторождения

№ п/п а а°хпт Максимальный КПД брутто, % (NOx)mhh, ppm (СО)мин, ppm

1. 1.1 0,8 86,12 183 188

2. 1.15 0,78 ' 86,92 171 172

3. 1.2 0,76 87,88 142 153

4. 1.25 0,71 88,23 119 128

5. 1.3 0,67 90,32 98 110

6. 1.35 0,67 89,81 124 115

7. 1,4 0,67 . 88,22 145 108

8. 1,45 0,67 : 86,53 167 107

9. 1.5 0,67 v 84,24 178 113

Таким образом, характеристики котла при оптимальном режиме работы будут выглядеть следующим образом.

Таблица 8. - Характеристики котла с топкой НТКС

№ Наименование параметра Размерность Значение

п/п Хар-ий Тат-иЙ

1. Температура слоя "С 821 -926 846-989

2. КПД котла брутто % 89,54 90,32

3. Диапазон регулирования нагрузки % 27-100 29-100

4. Избыток воздуха за топкой - 1.3 1,3

5. Избыток воздуха в слое - 0,69 0,67

6, Температура уходящих газов ис 129 135

7. Концентрация СО (не более) ррш 109 121

8. Концентрация N0* ррш 105 107

9. q4 (не более) % 0,7 0,7

10. Содержание горючих в уносе (не более) г % 12,6 13,9

Экономический эффект от внедрения топок НТКС для углей Харанорского и Татауровского месторождений составляет 3,2 - 3,5 млн. руб в год.

Рассмотрен вопрос о подаче природного цеолита в НТКС с целью снижения вредных выбросов.

Харанорский; 2 - Татауровский Рисунок 5. - Зависимость 502 от концентрации цеолита в углях Харанорского и Татауровского месторождений

Изменение выбросов оксидов азота практически не наблюдалось и находилось в пределах статистической погрешности. Данный факт связан, прежде всего, с тем, что значения выбросов оксидов азота довольно низки для котлов НТКС. Следовательно, для получения эффекта уменьшения выбросов необходимо значительное дозирование цеолита, что приведет к резкому снижению КПД и может нарушить стабильность горения.

Данные исследований привели к выводу, что эффективность связывания двуокиси серы цеолитом напрямую зависит от содержания цеолита не в факеле, а в слое, где происходит подготовка топлива.

Таблица 9. - Содержание двуокиси серы в дымовых газах при добавлении цеолита в

кипящий слой

№ п/п Количество дней со дня пуска Содержание 802, ррш

1. 0 34

2. 1 28

3. 2 35

4. 3 39

5. 4 41

6. 5 51

7. б 54

8 7 55

9. 8 54

10. 9 54

Выбросы двуокиси серы с каждым днем увеличивались и, достигнув определенной величины, стабилизировались. Данный момент характеризуется тем, что цеолит, находившийся в слое, либо был вынесен с золой, либо слит со слоем.

Таким образом, для получения эффекта снижения выбросов двуокиси серы необходимыми являются два условия:

1) Горение должно происходить в режиме газификации;

2) Подавать цеолит необходимо непосредственно в слой.

В этом случае находящийся в слое цеолит связывает серу топлива еще на стадии подготовки и таким образом результирующее снижение выбросов получается почти 40 % (см. таблицу 10.).

Таблица 10. Результаты опытов подачи цеолита в слой

№ п/п Доля цеолита, % 80г, ррт

1. 2 57 0,05

2. 4 58 0,09

3. 6 54 0,12

4. 8 55 0,17

5. 10 51 0,28

6. 12 46 0,35

7. 14 42 0,42

8. 16 34 0,59

9. 18 33 0,69

10. 20 31 0,91

12. 22 32 1,07

13. 24 28 1,2

14. 26 27 1,28

15. 28 28 1,46

16. 30 30 1,63

17. 32 28 1,78

18. 34 29 1,88

19. 36 27 2 .

20. 38 30 2,12

21. 40 30 2,19

22. 42 28 2,31

23. 44 29 2,38

24. 46 30 2,52

25. 48 28 2,6

26. 50 27 2,63

Подавать цеолит в слой необходимо периодически (ориентировочно 1 раз в 3 дня), что позволит при незначительных затратах электроэнергии поддерживать выброс двуокиси серы в пределах 40 ррт. Постоянная подача цеолита не рекомендуется, поскольку необходимо будет подавать очень малые количества, что усложнит работу. В данном случае весьма полезной является установка на котлах газоанализаторов непрерывного контроля. При достижении определенного показателя выбросов двуокиси серы производится подача цеолита в слой.

Дозировка цеолита должна быть до 20 % от массы инертного материала. Меньшая подача не приводит к желанному эффекту. Большая подача приводит к неоправданному снижению КПД и дестабилизации работы котла (ухудшению режима горения из-за снижения температуры слоя). Снижение выбросов двуокиси серы возможно лишь при работе в режиме газификации, т.е. при доле первичного воздуха не более 0,7. Оценка экономичности работы показала, что в представляющем практический интерес диапазоне концентраций до 20 % максимальное снижение КПД брутто котла составляет 0,9 %. Уменьшение КПД брутто обусловлено увеличением потерь с механическим недожогом и потерь тепла с уходящими газами.

Основные выводы и результаты:

1. Получены зависимости времени характерных процессов - прогрева и сушки, выхода летучих и воспламенения кокса для углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений. С увеличением температуры слоя время, процессов уменьшается тем интенсивнее, чем калорийнее уголь.

2. Определены характеристики уноса. Для углей Харанорского и Татауровского месторождений с увеличением частиц уноса содержание горючих в уносе падает. Для угля Букачачинского месторождения с увеличением частиц уноса содержание горючих в уносе возрастает до 95 %.

3. Разработана схема организации аэродинамики в надслоевом топочном объёме. Предлагаемая подача вторичного дутья улучшает перемешивание, выгорание, конвективный теплообмен, сепарацию и удержание в надслоевом объёме частиц вынесенных из кипящего слоя. <

4. Представлена конструкция топки НТКС, работа которой в форсированном режиме позволяет получать заявленные экономические и экологические характеристики для котлов малой и средней производительности при сжигании углей Забайкальских месторождений.

5. Исследована работа топки на углях Забайкальских месторождений, получены характеристики работы:

- глубина регулирования нагрузки - от 28 до 100

- рабочая температура слоя 840 - 980 0 С;

- КПД - 89,5 % - для уАя Харанорского и 90,3 % для угля Татауровского месторождений;

- выбросы 1ЧОх — в пределах 107 ррш;

- выбросы СО - в пределах 121 ррт.

- топка работает устойчиво при внешних возмущениях на углях Харанорского и Татауровского месторождений

6. Экономически и экологически наиболее эффективно котел работает в режиме газификации, который достигается благодаря распределению первичного и вторичного воздуха:

- доля первичного дутья -0,67-0,73;

- избыток вверху топки - 1,3.

7. Модернизация существующих котлов малой и средней производительности позволит повысить КПД в среднем на 3,1 %.

8. Исследована возможность подачи цеолита в слой при работе в режиме газификации. Выяснено, что подача цеолита в слой позволяет снизить выброс двуокиси серы до 40 %.

Основные результаты, изложенные в диссертации, опубликованы в работах:

1. Иванов С А., Дорфман Ю.В. Экологическая целесообразность внедрения топок с низкотемпературным кипящим слоем. - Вестник международной академии наук экологии и безопасности жизнедеятельности Чита, 2004, - 260 с. - С.172-176.

2. Иванов С.А., Дорфман Ю.В. Повышение эффективности сжигания твердого топлива с применением технологии сжигания углей в топках с низкотемпературным кипящим слоем -Повышение эффективности производства и использования энергии в условиях Сибири. Материалы Всероссийской научно-практической конференции. Иркутск: ИрГТУ, 2004. - 512 с. -С.230-232.

3. Дорфман Ю.В. Образование топливных оксидов азота при сжигании твердых топлив в кипящем слое. Кулагинские чтения. Материалы IV межрегиональной научно-практической конференции. Чита, ЧитГУ, 2004. - 229 с. - С.180-184.

4. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Моделирование образования и подавления топливных оксидов азота при сжигании азотосодержащнх топлив. Повышение эффективности производства и использования энергии в условиях Сибири. Материалы Всероссийской научно-практической конференции. Иркутск: ИрГТУ, 2005. - 659 с. - с. 266-270.

5. Дорфман Ю.В., Стрельников А.С. Разработка методики расчета топок с низкотемпературным кипящим слоем. Молодежь Забайкалья: дорога в будущее. Материалы IX международной молодежной научно-практической конференции. Чита: ЗабИЖТ, 2005. - Ч 2-274 с.-С 150- 152.

6. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Вредные выбросы и способы их снижения при сжигании твердого топлива в котлах НТКС. Энергетика: управление, качество и эффективность использования энергоресурсов: Сборник четвертой Всероссийской научно-технической конференции с международным участием. Благовещенск: издательство Амурского государственного университета, 2005. - 568 е.: ил. - С. 537 - 540.'

7. Дорфман Ю.В. Исследование процессов сушки и выхода летучих из углей в низкотемпературном кипящем слое. Кулагинские чтения. Материалы V межрегиональной научно-практической конференции. Чита, ЧитГУ, 2005. - 234 с. - С.133-137.

8. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Коэффициент избытка воздуха при работе котлов с топками НТКС. ХП Международная научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии». Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2006. - 513 с. - С. 363 - 364.

9. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Использование природного цеолита для снижения вредных выбросов котлов с топками НТКС. Вестник международной академии наук экологии и безопасности жизнедеятельности. Чита, 2006.-230 с. - С. 128-130.

10. Дорфман Ю.В. Иванов С.А. Повышение эффективности работы слоевых котлов путем реконструкции с переводом на технологию НТКС // Промышленная энергетика. - 2006. - № 9. - С. 19-20.

11. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Коэффициент избытка воздуха при работе котлов с топками НТКС при сжигании углей месторождений Читинской области. Третья всероссийская научно-практическая конференция «Энергетика в современном мире». Чита: ЧитГУ. - 2006. -224с.-С. 71-73.

12. Дорфман Ю.В. Перспективность модернизации котлов среднего давления с переводом на технологию НТКС. Третья всероссийская научно-практическая конференция «Энергетика в современном мире». Чита: ЧитГУ. - 2006. - 224 с. — С. 73-75.

Подписано в печать . .2006 г. Формат 60х841'16 Объем 1,25 уч.-изд.л. Тираж 100 экз. Заказ №

Отпечатано в типографии Читинского государственного университета, 672039, г. Чита, ул. Алекзаводская, 30

1. Состояние вопроса

1.1. Топливный баланс, проблемы и тенденции

1.2. Котельно-топочное оборудование, перспективность реконструкций

1.3. Анализ разработок и конструкций котлов кипящего слоя

1.3.1. Традиционные топочные процессы

1.3.2. Топочные процессы с использованием кипящего слоя

1.3.3. Топочные процессы с использованием ЦКС

1.4. Экологические преимущества КС и ЦКС

1.5. Концепция НТКС. Постановка задач исследования

1.6. Выводы к главе I . . ;

2. Исследование поведения углей в топках НТКС. Разработка технологических схем

2.1. Исследование поведения углей в топках НТКС

2.1.1. Общие положения. Экспериментальная установка

2.1.2. Исследование процессов сушки и выхода летучих из углей в кипящем слое

2.1.3. Динамика образования уноса

2.1.4. Механизм формирования и характеристики уноса

2.2. Способы снижения вредных выбросов ;

2.2.1. Оксиды азота

2.2.2. Оксиды серы

2.2.3. Вредные выбросы других веществ

2.3. Расчет кипящего слоя

2.3.1. Тепловой баланс топки кипящего слоя

2.3.2. Порядок расчета топочных устройств

2.3.3. Расчет теплообмена

2.3.4. Горение частицы топлива

2.4. Выводы к главе

3. Конструкция элементов НТКС. Разработка; выбор, обоснование

3.1. Исследование надслоевой аэродинамики и гравитационной сепарации в НТКС

3.2. Подача вторичного дутья. Моделирование вихревых течений

3.3. Система возврата частиц

3.4. Организация работы и элементы топок НТКС

3.5. Выводы к главе

4. Конструкция и работа топки НТКС

4.1. Конструкция топки НТКС

4.2. Испытания режимов горения . ;

4.3. Коэффициент избытка воздуха

4.4. Экономический эффект

4.5. Использование цеолита для снижения вредных выбросов

4.6. Выводы к главе

5. Выводы к работе

5. Выводы к работе

1. Получены зависимости времени характерных процессов - прогрева и сушки, выхода летучих и воспламенения кокса для углей Харанорского, Букачачинского и Татауровского месторождений. С увеличением температуры слоя время процессов уменьшается тем интенсивнее, чем калорийнее уголь.

2. Определены характеристики уноса. Для углей Харанорского и Татауровского месторождений с увеличением частиц уноса содержание горючих в уносе падает. Для угля Букачачинского месторождения с увеличением частиц уноса содержание горючих в уносе возрастает до 95 %.

3. Разработана схема организации ; аэродинамики в надслоевом топочном объёме. Предлагаемая подача вторичного дутья улучшает перемешивание, выгорание, конвективный теплообмен, сепарацию и удержание в надслоевом объёме частиц вынесенных из кипящего слоя.

4. Представлена конструкция топки НТКС, работа которой в форсированном режиме позволяет получать заявленные экономические и экологические характеристики для котлов малой и средней производительности при сжигании углей Забайкальских месторождений.

5. Исследована работа топки на углях Забайкальских месторождений, получены характеристики работы:

- глубина регулирования нагрузки - от 28 до 100 %;

- рабочая температура слоя 840 - 980 0 С;

- КПД - 89,5 % - для угля Харанорского и 90,3 % для угля Татауровского месторождений;

- выбросы NOx - в пределах 107 ppm;

- выбросы СО - в пределах 121 ppm.

- топка работает устойчиво при внешних возмущениях на углях Харанорского и Татауровского месторождений

6. Экономически и экологически наиболее эффективно котел работает в режиме газификации, который достигается благодаря распределению первичного и вторичного воздуха:

- доля первичного дутья -0,67-0,73;

- избыток вверху топки -1,37. Модернизация существующих котлов малой и средней производительности позволит повысить КПД в среднем на 3,1 %.

8. Исследована возможность подачи цеолита в слой при работе в режиме газификации. Выяснено, что подача цеолита в слой позволяет снизить выброс двуокиси серы до 40 %.

1. Экономика в электроэнергетике и энергосбережение посредством рационального использования электротехнологий. СП.: Энергоатомиздат, 1998.-368 с.

2. Эффективное использование топливно-энергетических ресурсов. Опыт и практика. М.: Энергоатомиздат, 1983. - 208 с.

3. Hornitex mit neuem Energiekonzept.//Bauen Holz.2001.103, № 3.

4. Древесные отходы потенциальный заменитель традиционных видов топлива (уголь, мазут, газ). Тезисы докладов. - СПб.: СПб. Лесотехническая академия, 2002. - 72 с.

5. Сидоров A.M. АО «Бийскэнергомаш» сегодня. (НИЦ Бийского котельного завода) // Сб. «Современное котельное оборудование -экономичность, безопасность и экологичность. - Киев.: Издательство «Укртиппроект», 1996г., с.94.

6. Баскаков А.П., Мацнев В.В., Распопов И.В. Котлы и топки с кипящим слоем. М: Энергоатомиздат, 1996.1- 352 с.

7. Пузырев Е.М. Организация топочного процесса в кипящем слое. Обзор. -М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1990. Сер. 3, Выпуск 12, с.36.

8. Кубин М. Сжигание твердого топлива в кипящем слое. М.: Энергоатомиздат, 1991.- 144 с.

9. Марьямчик М.И., Сидоров A.M. Распределение тепловыделения в кипящем слое. // «Проблемы создания парогенераторов с топками кипящего слоя». Тезисы докладов всесоюзного совещания, г. Барнаул, 1978 г.

10. Штейнер И.Н., Рассудов Н.С., Гольбрайх И.С., Фурсов И.Д., Сидоров A.M. Зажигание топлив и растопка топочных устройств в псевдоожиженном слое. // «Теплоэнергетика», № 4, 1985 г., с. 54-57.

11. Пузырев Е.М., Кисляк С.М. Сидоров А.М и др. Исследование топочных процессов и разработка рекомендаций по проектированию котлов с циркулирующим слоем. Отчет по НИР НПП ЭНЭКО, Барнаул, 1991. 268с.

12. Lennart Gustavsson, Во Lechner Reduction of Emissions from Fluidized Boilers trough Gas Injection. // IEA Technical Meeting. Belgrade. Nov., 1999.

13. Waste to Energy using fluidized bed technology. Рекламный проспект фирмы «Kvaemer Enviro Power» (Шбеция, США, Англия), 1996.

14. Семнадцатое предписание для исполнения Закона ФРГ о защите окружающей среды от вредных воздействий, предписание № 17 от 23 ноября 1990 г., Бонн.-20 с.

15. Белосельский Б.С., Барышев В.И. Низкосортные энергетические топлива. Особенности подготовки и сжигания. -М.: Энергоатомиздат, 1989. -136 с.

16. Кормилицын В.И. Оптимизация сочетания технологических методов снижения выбросов вредных веществ в окружающую среду. // Теплоэнергетика, № 3,1989, с. 15 18. j

17. Кормилицын В.И., Лысков М.Г., Новиков В.М., Кудрявцев НЛО. Подавление оксидов азота дозированным впрыском воды в зону горения топки котла. // Теплоэнергетика, № 10, 1990, с. 73 78.

18. Кормилицын В.И., Лысков М.Г., Третьяков Ю.М. Экономичность работы парового котла при управлении процессом сжигания топлива вводом влаги в зону горения. // Теплоэнергетика, № 8, 1988, с. 13 15.

19. Беляев А.А. Сжигание высокозольных высокосернистых углей в кипящем слое. М.: Издание Центрального правления научно-технического горного общества, 1964. 64 с.

20. Русчев Д.Д. Химия твердого топлива. JL: Химия, 1976. - 256 с.

21. Яворский И.А. Физико-химические основы горения твердых ископаемых топлив и графитов. Новосибирск: Наука, 1973. - 254 с.

22. Еремин И.В., Броновец Т.М. Марочный состав углей и их рациональное использование. Справочник под ред. В.Ф. Череповского. -М.: Недра, 1994.-254 с. ;

23. Лавров Н.В. Механизм образования и химическое строение вредных веществ в продуктах сгорания твердого топлива. В кн. Проблемы тепло- и массообмена в процессах горения, используемых в энергетике. -Минск: ИТМО АН БССР, 1980, с. 158- 173. .

24. Бродер Д.Л., Соловьянов А.А., Зимин А.В., Проблемы радиационной безопасности на предприятиях топливно-энергетического комплекса России. // Промышленная энергетика, 1994, № 12, с. 42 — 45.

25. Внуков А.К. Защита атмосферного воздуха от выбросов энергообъектьов: Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1992. — 176 с.

26. Росляков П.В., Егорова Л.Е. Защита атмосферного воздуха от газообразных выбросов. Под ред. М.А. Изюмова. М.: изд-во МЭИ, 1996. -72 с.

27. Дэвинис Д. Энергия. Пер. с англ. По ред. Д.Б. Вольфберга. М.: Энергоатомиздат, 1985.-360 с.

28. Аничков С.Н., Морозов О.В. Являются ли ТЭС источниками поступления бензапирена в окружающую среду. В сб. Природоохранные технологии ТЭС. Под ред. Г.Г. Ольховского, А.Г. Тумановского, В.П.Глебова. М.: 1996, с. 78 - 81.

29. Сигал И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлив. -Л.: Недра, 1988.-312 с.

30. Семенов Н.Н. Развитие цепных реакций и теплового воспламенения. М.: знание, 1969. - 94 с.

31. Зельдович Я.Б., Садовников Л.Я., Франк-Каменецкий Д.А. Окисление азота при горении. М.: Наука, 1947. - 146 с.

32. Котлер В.Р. Оксиды азота в дымовых газах котлов. М. Энергоатомиздат, 1987. - 144 с.

33. Бородуля В.А., Виноградов JI.M.! Сжигание твердого топлива в псевдоожиженном слое. Минск: Наука и техника, 1980. - 189 с.

34. Кубин М. Сжигание твердого топлива в кипящем слое. М.: Энергоатомиздат, 1991.- 144 с.

35. Гусев И.Н., Зайчик JI.H., Кудрявцев Н.Ю. Моделирование образования оксидов азота при сжигании твердых топлив в топочных камерах // Теплоэнергетика, 1993, №1, с. 32 36.

36. Perejra F.J., Beer J.M., Gibbs В.М. NOx emissions from fluidized bed coal combastion. Fifteenth symp. (int.) on combustion. Combustion Institute, 1975.

37. Vogt R.A., Laurendeau N.M. NOx formation from coal nitrogen. A rewie and model. Combustion Institute, 1976.

38. Pohl J.H., Sarofim A.F. Devolatilization and oxidation of coal nitrogen. Sixteenth symp. (int.) on combustion. Combustion Institute, 1977.

39. Головина E.C. Высокотемпературное горение и газификация углерода. М.: Энергоатомиздат, 1983. - 176 с.

40. Engstrom F. Future challenges of circulating fludizedbed combustion technology. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

41. Miltunen M. NOx Abatement in Ahlstorm Piroflow Circulating Fluidized Bed Boilers. Pres. At III Int. Conf. Oh CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

42. Gierse M. Some aspects of the performance of three different types of industrial circulating fluidized bed boilers. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.138

43. Ishizuka H., Hyvarinen К., Morita A. Experimental study on NOx reduction in CFB coal combustion. Pres. At II Int. Conf. On CFB, 14-18 March 1988, Compiegne, France.

44. Suzuki Т., Hirose R., Takemura M. Comparison of NOx Emission between Laboratory Modelling and Full Scale Pyroflow boilers. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

45. Berge N. NOx control in a circulating fluidized bed combustor. Pres. At II Int. Conf. On CFB, 14-18 March 1988, Compiegne, France.

46. Kullendorf A., Herstad S., Andreasson C. Emission control by combustion in a CFB operating experiences. Pres. At II Int. Conf. On CFB, 1418 March 1988, Compiegne, France.

47. Tsuboi H., Iwasaki T. Coal combustion in CFB. Pres. At II Int. Conf. On CFB, 14-18 March 1988, Compiegne, France.

48. Amand L., Leckner B. Emissions of'nitrogen oxide from a circulating fluidized bed boiler the influence of design parameters. Pres. At II Int. Conf. On CFB, 14-18 March 1988, Compiegne, France.

49. Iton S., Okada Y., Higuchi G. Combustion properties of wide range fuels on circoflued. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15.-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

50. Moritomi H., Suzuki Y., Kido N. NOx emission and reduction from Circulating Fluidized Bed Combustor. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

51. Shimizu Т., Inagaki M., Furusawa T. Effects of sulfur removal and ammonia injection on NOx emission from a Circulating Fluidized Bed Combustor. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

52. Johnsson J.E., Amand L.E., Leckner B. Modelling of NOx formation in a Circulating Fluidized Boilers. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan. .

53. Lin W., Van den Bleek C.M. The SOx/ NOx emissions in the Circulating Fluidized bed combustion of coal. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

54. Weimer R.F., Bixler A.D., Pettit R.D. Operation of a 49 MW Circulating Fluidized Bed Combustor. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

55. Asai M., Aoki K., Shimoda H. Optimisation of circulating fluidized bed combustion. Pres. At III Int. Conf. On CFB, 15-18 Oct. 1990, Nagova, Japan.

56. Енякин Ю.П., Зегер K.E., Зайцева И.П. Выход окислов серы и азота при сжигании мазута в кипящем слое // Теплоэнергетика. 1985, № 7,с. 45 -48.

57. Основы практической теории горения: Учебное пособие для вузов / под ред. В.В. Померанцева. JL: Энергоатомиздат, 1986. - 312 с.

58. Лыков А.В. Тепломассообмен. -М.: Энергия, 1971. 560 с.

59. Росляков П.В. Расчет образования; топливных окислов азота при сжигании азотосодержащих топлив // Теплоэнергетика, 1986, № 1, с. 37 41.

60. Каланадзе Н.Д. Термоокислительная десульфуризация твердого топлива. // Теплоэнергетика, 1990, № 4, с. 61 63.

61. Доброхотов В.И. Основные положения концепции государственной научно-технической программы «Экологически чистая энергетика». // Теплоэнергетика, 1990, № 6, с. 2 9.

62. Кропп Л.И., Яновский Л.П. Экологические требования и эффективность золоулавливания на ТЭС. // Теплоэнергетика, 1983, № 9, с. 19 -22. i

63. Отс А.А., Егоров Д.М. Саар П.Ю. Исследование образования оксидов азота из азотосодержащих соединений топлива и факторов, влияющих на этот процесс. // Теплоэнергетика, 1982, № 12, с. 15 18.

64. Вольфберг Д.Б. Экологически чистьде угольные технологии в США. //Теплоэнергетика, 1990, № 6, с. 73 76

65. Сарв Г. Образование и подавление оксидов азота в стационарных системах сжигания. // Электрические станции, 1994, №5, с. 60 65.

66. Котлер В.Р., Пейн Р. Снижение газообразных выбросов без очистки дымовых газов на ТЭС: опыт США. // Электрические станции, 1994, № 7, с.65-71.

67. Кривицкий Г.В., Дкпенин В.П. Новые методы пылегазоочистки дымовых газов для создания экологически чистых ТЭЦ и котельных. // Электрические станции, 1994, №3, с. 2 5.

68. Кузнецов И.Е. Защита воздушного бассейна от загрязнения вредными веществами химических предприятий. М.: Химия, 1979. - 340 с.

69. Смола В.И. Защита атмосферы от двуокиси серы. М.: Металлургия, 1976. -255 с.

70. Берштейн Р.С. Исследование процессов горения натурального топлива. М.: Энергоиздат, 1948. - 144 с.

71. Исмаилов З.Р., Керженцев М.А. Каталитическое сжигание топлив -путь сокращения выброса оксидов азота. В кн. Экология и катализ. -Новосибирск: Наука. Сиб. Отд., 1990, с. 70-93.

72. Котлер В.Р., Бабий В.И. Технологические методы подавления оксидов азота на пылеугольных котлах. В сб. Природоохранные технологии

73. ТЭС. Под ред. Г.Г. Ольховского, А.Г. Тумановского, В.П. Глебова. М.: 1996, с. 50-58. ;

74. Шпирт М.Я. Физико-химические основы переработки германиевого сырья. М.: Металлургиздат, 1977. 264 с.

75. Юдович Я.Э., Кетрис М.П., Мерц А.В. Элементы примеси в ископаемых углях. Л.: Наука, 1985. - 239 с.

76. Егоров А.П., Лактионова Н.В., Попинако Н.В., Новоселова И.В. Поведение некоторых микроэлементов ископаемых углей при сжигании на ТЭЦ. // Теплоэнергетика, 1979, № 2, с. 22-25.

77. Рябов Г.А., Надыров И.И. Сжигание угля в кипящем слое. В кн. Развитие технологий подготовки и сжигания топлива на электростанциях. Под ред. А.Г. Тумановского и В.Р. Котлера. М.: ВТИ, 1996, с. 58 76.

78. Гаврилов А.Ф., Горбаненко А.Д., Туркестанова Е.Л. Влияние влаги, вводимой в горячий воздух, на содержание окислов азота в продуктах сгорания газа и мазута. // Теплоэнергетика, 1983, № 9, с. 13-15.

79. Благов И.С., Каминский B.C., Юровский А.З., Ягодкина Т.К. Технологические возможности выделения различных форм серы из угля. // Химия твердого топлива, 1986, № 6, с. 40 47.

80. Беляев А.А. Совершенствование топочных устройств взвешенного слоя горения угля в котлоагрегатах. // Промышленная энергетика, 1992, № 3, с. 40-51.

81. Беляев А.А. Опыт сжигания отходов флотации углей в кипящем слое. М.: Изд. Центрального правления Всесоюзного научно-технического горного общества, 1989. - 54 с.

82. Подшивалов В.Г., Келер В.Р., Богатова Т.Ф., Берг Б.В., Бакушева А.Е. Исследование процессов взаимодействия капель водоугольной смеси с кипящим слоем. Труды МЭИ. М.: изд-во МЭИ, 1991, вып. 644, с. 102 109.

83. Беляев А.А., Рогайлин М.И. Низкотемпературные методы сжигания угля в кипящем слое: Обзор. М.: ЦНИЭИуголь, 1986. - 43 с.

84. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). М.: Энергия, 1973,-295 с.

85. Пузырев Е.М., Сидоров A.M. Исследование процессов сушки и выхода летучих из угольных частиц в топке кипящего слоя. // «Теплоэнергетика», № 3, 1988 г., с. 55-57.

86. Мировая энергетика № 2, 94, стр.6.

87. Справочник по пыле- и золоулавливанию. Под ред. Русанова А.А. М.: Энергоатомиздат, 1983. 312с. ;

88. Алексеенко С.В. Аэродинамические эффекты в энергетике. Препринт 216-90. Изд. ИТФ, Новосибирск. 58 с.

89. Барский М.Д. Фракционирование порошков. М.: Недра, 1980.342 с.

90. Пузырев Е.М., Лейкам А.Э., Щурёнко В.П. Разработка топочных устройств и котлов производительностью 2,5-25 т/ч с вихревой топкой для сжигания лузги и растительных отходов. Отчет по НИР. Барнаул: НИЦ ПО «БЭМ», 1997.- 197с.

91. Пузырев Е.М., Стропус В.В., :Сидоров A.M., Ильин Ю.М. Реконструкция котлов для сжигания угля в циркулирующем слое. // «Теплоэнергетика», № 9, 1993 г., с. 14-16.

92. Vreedenberg Н.А. Heat Transfer between a fluidized bed and a hole tube. Chem. Eng. Sci. V9, № 1 p. 52 60.

93. Тихонов C.A., Беломестнов Ю.А. Новая технология сжигания бурых углей в топках с низкотемпературным кипящим слоем с вертикальным вихрем. // «Электрические станции», №11, 2001 г., с. 28-30.

94. Радованович М. Сжигание топлива в псевдоожиженном слое: Пер. с англ. М.: Энергоатомиздат, 1990. :

95. Расчеты аппаратов кипящего слоя: Справочник. Под ред. И.П. Мухленова, Б.С. Сажина, В.Ф. Фролова. Д.: Химия, 1986. 352 с.

96. Бородуля В.А., Виноградов JI.M. Сжигание твердого топлива в кипящем слое. Минск: Наука и техника, 1980.

97. Сыромятников Н.И., Васанова JI.K., Шиманский Ю.Н. Тепло- и массообмен в кипящем слое. М.: Химия, 1967. 176 с.

98. Сыромятников Н.И., Волков В.Ф. Процессы в кипящем слое М.: Металлургиздат, 1959. 286 с.

99. Забродский С.С. Гидродинамика и теплообмен в псевдоожиженном слое. M.-JL: Госэнергоиздат, 1963. -488 с.

100. Тепловой расчет топок со стационарным низкотемпературным кипящим слоем (ч.1). Теплоэнергетика. 1990, №1, с.74-77.

101. Мунц В.А., Баскаков А.П. Тепловой расчет топок со стационарным низкотемпературным кипящим слоем (ч.2). Теплоэнергетика. 1990, №3, с.74 -77.

102. Баскаков А.П. Нагрев и охлаждение металлов в кипящем слое. М.: Металлургия. 1974. 272 с.

103. Гельперин Н.И., Кругликов В.Д., Айнштейн В.Г. Теплообмен между псевдоожиженным слоем и поверхностью одиночной трубы при ее продольном и поперечном обтекании газами. // Хим. промышленность, 1998, №6, с.358 363.

104. Гельперин Н.И., Айнштейн В.Г., Романова Н.А. О влиянии высоты теплообменной поверхности на коэффициент теплоотдачи в псевдоожиженном слое. // Хим. промышленность, 1964, №2, с.21-24.

105. Баскаков А.П., Садилов П.В., Звягин С.В. Исследование подвода вторичного воздуха в кипящий слой с помощью коробов. Газовая промышленность, 1974, №12, с.44 -47. •

106. Шпирт М.Я., Рубан В.А., Иткнн Ю.В. Рациональное использование отходов добычи и обогащения углей. М.: «Недра» 1990 г.

107. Энергетическое топливо СССР (ископаемые угли, горючие сланцы, торф, мазут и горючий природный: газ): Справочник / Вдовченко B.C., Мартынова М.И., Новицкий Н.В., Юшина Г.Д. и др. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 84 с.

108. Беляев А.А. К расчету топочных устройств взвешенного слоя. // Промышленная энергетика. 1995, № 4. с. 21 - 27.

109. Беляев А.А. Совершенствование топочных устройств взвешенного слоя и процесса горения угля в котлоагрегатах // Промышленная энергетика. 1992.-№3. с. 49-51.

110. Беляев А.А., Колобов С.Н. Исследование уноса частиц из взвешенного слоя. // Промышленная теплоэнергетика. 1998. - №11

111. Сигал И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива. Л.: Недра, 1988.-312 с.

112. Зельдович Я.Б., Садовников П.Я., Франк-Каменецкий Д.А. окисление азота при горении. М.: Изд-во АН СССР, 1974. - 145 с.

113. Волков Э.П., Зайчик Л.И., Першуков В.А. Моделирование горения твердого топлива. М.: Наука, 1994. - 320 с.

114. Росляков П.В. Расчет образования топливных оксидов азота при сжигании азотсодержащих топлив. // Теплоэнергетика, 1986, №1, с. 37 -41.

115. Расчеты аппаратов кипящего слоя. Справочник под ред. И.П. Мухленова, Б.С. Сажина, В.Ф. Фролова. Л.: Химия, 1986. - 352 с.

116. Катализ в кипящем слое. Под общей ред. И.П. Мухленова и В.М. Померанцева. Л.: Химия, 1978.-232 с.

117. Волков Э.П., Зайчик Л.И., Перщуков В.А. Моделирование горения тврдого топлива. М.: Наука, 1994. - 320 с. i

118. Гумц В. Минеральная часть угля и ее влияние на конструкцию и эксплуатацию котлов. В кн. Влияние минеральной части топлива на работу котлоагрегата. Перевод под ред. М.А. Наджарова. М. - Л.: ГЭИ, 1959, с. 3

119. Катализ в кипящем слое. Под общей редакцией И.П.Мухленова, Н.И.Померанцева. Л.:Химия, 1978.-232 с.

120. Барский М.Д. Фракционирование порошков. М.:Недра, 1980 г.342 с.

121. Пузырев Е.М., Кисляк С.М., Сидоров A.M., Щуренко В.П. Разработка конструкции воздухораспределительных устройств. Отчет НИЦ ПО БЭМ г. Барнаул. 1992 48 с.

122. Сидельникова Л.И., Цветкова М.Р. Концептуальные подходы к решению проблем промышленной экологии. // Экология промышленного производства, 1994, № 4, с. 3 7.

123. Семенов Н.Н. Развитие теории цепных реакций и теплового воспламенения. М.: Знание, 1969. - 95 с.

124. Отс А.А., Егоров Д.М., Саар П.Ю. Исследование образования оксидов азота из азотосодержащих соединений топлива и факторов, влияющих на этот процесс. // Теплоэнергетика, 1982, № 12, с. 15 18.

125. Шницер И.Н., Литовкин В.В. Образование окислов азота в процессах горения и пути снижения выбросов их в атмосферу. Киев: Техника, 1986- 109 с.

126. Бородуля В.А., Виноградов Л.М. Сжигание твердого топлива в псевдоожиженном слое. Минск: Наука и техника, 1980. - 191 с.

127. Росляков П.В. Расчет образования топливных окислов азота при сжигании азотосодержащих топлив. // Теплоэнергетика, 1986, № 1, с. 37 41.

128. Глебов В.П., Тумановский А.Г., Минаев Е.В. Природоохранные мероприятия в тепловой энергетике России. // Энергетик, 1994, № 6, с. 7 12.

129. Щукин Е.В., Качалин Е.А., Нечаев В.А. Конструктивные особенности технологических методов сокращения выбросов оксидов азота. // Энергетик, 1991, № 7, с. 15 17.

130. Тумановский А.Г., Усман ;Ю.М. Развитие технологии трехступенчатого сжигания. // Электрические станции, 1996, № 4, с 63 71.

131. Сарв Г. Образование и подавление оксидов азота в стационарных системах сжигания. // Электрические станции, 1994, № 5, с. 60 65.

132. Котлер В.Р. Оксиды азота в дымовых газах котлов. М.: Металлургия, 1988 -458 с.

133. Красный З.Б., Мусин Т.Г., Пигузова Л.И. Адсорбционные свойства высококремнеземных цеолитов по отношению к окислам азота. // Химическая промышленность, 1969, № 9, с. 681 683.

134. Смола В.И. Защита атмосферы от двуокиси серы. М.: Металлургия, 1976. - 255 с.

135. Иванов С.А., Мирошников С.Ф., Пуртов Н.Н., Белова Н.Г. Очистка дымовых газов от оксидов азота с помощью природного цеолита. // Электрические станции, 1992, № 11, с. 48 52.

136. Берштейн Р.С. Исследование процессов горения натурального топлива. М.: Энергоиздат, 1948. - 144 с.

137. Челищев Н.Ф. Цеолиты новый тип минерального сырья. - М.: Недра, 19887.- 175 с.

138. Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. Л.: Гидрометеоиздат, 1987. - 270 с.

139. Новицкий П.В., Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов измерений. Л.: Энергоатомиздат, 1991. - 304 с.

140. Черенков В.В. Промышленные приборы и средства автоматизации: Справочник. Л.: Машиностроение, 1987. - 578 с.

141. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 208 с.

142. Качан А.Д., Муковозчнк Н.В. Технико-экономические основы проектирования тепловых электрических станций. Минск.: Выш. Школа, 1983.- 159 с.

143. Волковыский Е.Г., Шустер А.Г. Экономия топлива в котельных установках. М.: Энергия, 1973. - 304 с.

144. Доброхотов В.И. Энергосбережение: проблемы и решения // Теплоэнергетика. 2000. - №1.

145. Жабо В.В. Охрана окружающей среды на ТЭС и АЭС. М.: Энергоатомиздат, 1986.

146. Рихтер J1.A., Волков Э.П., Покррвский В.Н. Охрана водного и воздушного бассейнов от выбросов ТЭС. М.: Энергоатомиздат, 1981.

147. Смирнов А. Д., Антипов К.М. Справочная книжка энергетика,- М.: Энергоатомиздат, 1984. 440с.

148. Руководство по деловому планированию. Как составить бизнес план для энергетически эффективного проекта.- Женева.: ЕЭК ООН, 1994.

149. Закиров Д Г., Головкин Б.Н., Старцев А.П. Методологические подходы к комплексному решению проблем энергосбережения и экологической безопасности. // Промышленная энергетика. 1997. -№ 5.

150. Сибкин Ю. О важнейших направлениях энергосберегающей политики в Российской Федерации. // Промышленная энергетика.-1999. № 6.

151. Иванов С.А., Дорфман Ю.В. Экологическая целесообразность внедрения топок с низкотемпературным кипящим слоем. Вестник международной академии наук экологии и безопасности жизнедеятельности Чита, 2004.-260 с. - С. 172-176.

152. Иванов С.А., Дорфман Ю.В. Повышение эффективности сжигания твердого топлива с применением технологии сжигания углей в топках снизкотемпературным кипящим слоем Повышение эффективностипроизводства и использования энергии в условиях Сибири. Материалы

153. Всероссийской научно-практической конференции. Иркутск: ИрГТУ, 2004. -512 с. С.230-232.

154. Дорфман Ю.В. Образование топливных оксидов азота при сжигании твердых топлив в кипящем слое. Кулагинские чтения. Материалы IV межрегиональной научно-практической конференции. Чита, ЧитГУ, 2004. -229 с.-С. 180-184.

155. Дорфман Ю.В. Исследование процессов сушки и выхода летучих из углей в низкотемпературном кипящем слое Кулагинские чтения. Материалы V межрегиональной научно-практической конференции. Чита, ЧитГУ, 2005. 234 с. - С. 133-137.

156. Дорфман Ю.В., Иванов С.А. Использование природного цеолита для снижения вредных выбросов котлов с топками НТКС. Вестник международной академии наук экологии и безопасности жизнедеятельности. Чита, 2006. 230 с. - С. 128-130.

157. Дорфман Ю.В. Иванов С.А. Повышение эффективности работы слоевых котлов путем реконструкции с переводом на технологию НТКС // Промышленная энергетика. 2006. - № 8. - С. 18-22.

158. Дорфман Ю.В. Перспективность модернизации котлов среднего давления с переводом на технологию НТКС. Третья всероссийская научно-практическая конференция «Энергетика в современном мире». Чита: ЧитГУ. -2006.-224 с.-С. 18-20.