Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок

Осинцев, Константин Владимирович

Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок

кандидата технических наук: Осинцев, Константин Владимирович
город: Екатеринбург
год: 2009
специальность ВАК РФ: 05.14.14

Диссертация по энергетике на тему «Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок»

Автореферат диссертации по теме "Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок"

На правах рукописи №

Осинцев Константин Владимирович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ФАКЕЛЬНОГО СЖИГАНИЯ

РАЗНОРОДНЫХ ТВЕРДЫХ ТОП Л И В И ПРИРОДНОГО ГАЗА В ТОПКАХ КОТЛОВ С ФРОНТАЛЬНЫМ РАЗМЕЩЕНИЕМ ГОРЕЛОК

Специальность: 05.14.14. - Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

Автореферат

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

ООЗДБЭВК^

Екатеринбург - 2009

003459862

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Южно-Уральский государственный университет» на кафедре «Промышленная теплоэнергетика» энергетического факультета

Научный руководитель: доктор техн. наук, профессор

Засл. деят. науки и техники РФ Торопов Евгений Васильевич

Официальные оппоненты:

доктор техн. наук, профессор Берг Борис Викторович

кандидат техн. наук, доцент Агапитов Евгений Борисович

Ведущая организация: ОАО Инженерный центр

энергетики Урала филиал «УралВТИ-Челябэнергосетьпроект»

Защита состоится 19 февраля 2009 г. в аудитории Т-703 в 14 ч. 00 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.285.07 при ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н.Ельцина» по адресу: г.Екатеринбург, ул. Софьи Ковалевской, 5 (8-й учебный корпус ГОУ ВПО УГТУ-УПИ).

С диссертацией можно ознакомиться в читальном зале библиотеки ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н. Ельцина».

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью, просим присылать по адресу: 620002, г. Екатеринбург, ул. Мира, 19, К-2, ГОУ ВПО УГТУ-УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н.Ельцина, ученому секретарю. Телефон (343) 375-45-74, факс (343) 326-45-62, e-mail: lta_ugtu@mail.ru. osintsev2008@yandex.ru.

Автореферат разослан « лн-б^г— 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, канд. техн. наук

Аронсон К.Э.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Принятая распоряжением Правительства Российской Федерации 28.08.2003 г. № 1234-р «Энергетическая стратегия России па период до 2020 года» определила основные направления государственной энергетической политики и перспективы развития топливно-энергетического комплекса страны, ориентируя экономику страны на замедление роста потребности в природном газе и нефтепродуктах при увеличении потребления угля. В условиях истощения местных угольных бассейнов, энергокомпаниями наряду с потреблением природного газа рассматриваются вопросы перехода к привозным источникам топливоснабжения. В Уральском регионе после более чем полувековой промышленной добычи челябинского бурого угля с проектными и близкими к нему характеристиками сегодня производят довыработку пластов, в которых более чем в 1,5 раза увеличено содержание балласта и уменьшена теплота сгорания. При использовании на ТЭС такой топливной массы помимо сверхнормативного износа рабочих органов мельничных устройств происходит активное загрязнение топок и газоходов, снижение паропроизводительности, ухудшение технико-экономических и экологических показателей котлов. Попытки замещения челябинского бурого угля ухудшенного качества привозным топливом с теплофизическими характеристиками зольного остатка, отличающимися от проектных, не дали положительных результатов как из-за высокой стоимости топлива, так и из-за ухудшения технико-экономических и экологических характеристик котлов и ТЭС в целом. Последние могли быть улучшены только после серьёзной реконструкции оборудования с большими капитальными вложениями, причём для каждого угля потребовались бы свои изменения конструкции горелочных узлов ввода в топку топлива и окислителя, систем топливоподачи, пылепри-готовления, эвакуации золы, шлака, газов.

Совместное сжигание природного газа и низкосортного твёрдого топлива по существующим технологиям вызывает много дополнительных технических проблем с устойчивостью зажигания и выгоранием топливных частиц, активизацией загрязнения и надёжностью горелочных амбразур, экранов и пароперегревателей.

Актуальными становятся разработка и применение универсальной технологии сжигания разнородных топлив, обеспечивающей повышенную надёжность, высокие технические и экологические показатели котлов, а также горелочных устройств для её реализации с системой управления по изменению режимов горения в моменты перехода с одного вида топлива на другой без существенного вмешательства в конструкции узлов ввода реагентных потоков в топку.

перейти к разработке новых технологий и устройств. Объем данной работы, в соответствии с планом госбюджета на научно-исследовательские разработки ЮУрГУ, ограничен исследованиями, анализом и новыми разработками технологий сжигания топлива применительно к схеме фронтального ввода в топку реагентных потоков. По такой схеме работает большое количество котлов Уральского региона, сжигая различные угли и природный газ.

Цель и задачи работы. Целью работы является разработка надежной технологии факельного сжигания разнородных топлив в топке с фронтальным размещением универсальных горелочных устройств при пониженном выходе оксидов азота в продуктах сгорания. Поставленная цель достигалась решением следующих задач:

- всесторонним анализом характеристик факела, надёжности, технических и экологических показателей котлов при существующей организации взаимодействия реагентных потоков в топках с фронтальным размещением горелок;

■ - сравнительным анализом влияния способов ввода реагентных потоков и вида сжигаемого топлива на структуру факела и показатели экономичности, надёжности и выход оксидов азота в продуктах сгорания в топках с фронтальной компоновкой горелок;

- разработкой технологии факельного сжигания разнородных видов топлива и конструкции горелочных устройств с системой управления характеристиками факела, обеспечивающей возможность перенастройки режимов горения при переходе с одного вида топлива на другой;

- разработкой рекомендаций по проектированию, применению и эксплуатации новых горелочных устройств с универсальными узлами ввода реагентных потоков в топку.

Достоверность и обоснованность результатов. Основные научные положения, выводы, рекомендации обоснованы результатами испытаний на промышленных объектах и пилотных установках, анализом экспериментальных данных. При разработке новой технологии сжигания разнородных топлив и управления факелом в зоне активного горения топки использованы закономерности воспламенения и выгорания отдельных частиц, интегральное тепловыделение которых включено в баланс теплоты участка экзотермического окисления основной массы топлива. Достоверность результатов обусловлена широким диапазоном объектов исследований и их параметров, удовлетворительным совпадением результатов теоретических и экспериментальных исследований автора, сопоставлением и подробным анализом известных зависимостей.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- предложено структурное разделение зоны активного горения на участки воспламенения и накопления основного количества теплоты окислительных реакций;

- получены поправочные коэффициенты, рекомендуемые при проведении расчетов зоны активного горения топок по нормативному методу, а также

коэффициенты полиномиального распределения температуры и степени выгорания топлива по длине начального участка факела;

- разработана расчетная схема начального участка факела с учетом его тепловых характеристик, зависимостей тепловыделения от степени выгорания топлива и температуры по длине факела;

- экспериментально определен диапазон длины начального участка факела в топке котла 1ЖЗ-210-140Ф. обеспечивающий безопасную работу горе-лочных амбразур и задних экранов;

- проведена экспериментальная проверка расчетной схемы изменения максимальных температуры и скорости газового потока по высоте участка охлаждения, получена хорошая согласованность теоретических и экспериментальных характеристик факела, расхождение результатов в пределах 5%;

- основные результаты диссертационной работы защищены 5 патентами.

Практическая ценность работы состоит:

- в использовании результатов проведенного анализа тепловых условий воспламенения и горения топливных частиц при разработке новых технологий и узлов ввода реагентных потоков в топку, обеспечивающих повышение срока службы горелок и снижение выхода оксидов азота;

- в разработке новых конструкций пылегазовых и газовых горелок с узлами рассредоточенного ввода реагентов в топку;

- в разработке новой технологии сжигания разнородных видов топлива с рассредоточенным вводом реагентов через узлы универсальных горелок, по патентной версии - "многофункциональных горелочных устройств";

- в разработке рекомендаций по проектированию, наладке и эксплуатации новых горелочных устройств.

Реализация результатов в промышленности.

1.Расчет начального участка факела использован в проектах систем сжигания с многофункциональными горелками для котлов БКЗ-210-140Ф Iй и 2й очередей Челябинской ТЭЦ-2, а также в проекте реконструкции газовых горелок котлов ПК-33 Южноуральской ГРЭС.

2.Разработанная схема управления параметрами факела на начальном участке использована в рекомендациях по наладке и включена в режимную документацию котлов БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2.

3.Технология рассредоточенного ввода реагентных потоков в топку через узлы, размещённые в корпусе горелок, и конструкции многофункциональных горелок реализованы на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2, что подтверждается соответствующими актами использования результатов диссертационной работы.

Апробации работы. Основные результаты работы докладывались на 5860" научных конференциях ЮУрГУ (Челябинск, 2006-2008); на VI Всероссийской конференции "Горение твердого топлива" (с участием иностранных ученых), (Новосибирск, 2006); Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева "Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках" (Санкт-Петербург, 2007); IV научно-практической конференции Минеральная часть топлива, шлакование,

загрязнение и очистка котлов (Челябинск, 2007); Четырнадцатой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов: Радиоэлектроника, электротехника и энергетика (Москва, 2008).

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 19 печатных работ, из них 3 в источниках по списку ВАК, 5 в бюллетенях изобретений РФ.

Личный вклад автора заключается в самостоятельном анализе литературных данных; в проведении комплекса расчетов и экспериментальных исследований, обработке и обобщении результатов; участии в разработках новой технологии сжигания разнородных твердых топлив, конструкции горелок, рекомендаций по проектированию и эксплуатации горелочных устройств, наладке новых систем сжигания.

Объём и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, выводов и рекомендаций, содержит 211 страниц текста, 41 рисунок, 16 таблиц, список литературы из 239 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность и формулируется цель работы.

В первой главе приводится анализ состояния проблемы, известных результатов исследований топочных процессов и методов управления параметрами среды в топках современных котлов.

Исследования факельных процессов проводятся на натурных котлах и стендовых установках, связаны с изучением влияния на технические и экологические характеристики оборудования схсм компоновки горелочных устройств, их конструкции и вида сжигаемого топлива. Структура факела, его скоростные и температурные поля во многом определяют степень надёжности оборудования ТЭС. Освоение факельной технологии сжигания топлива в энергетических котлах было связано с наиболее простой по условиям монтажа, ремонта и эксплуатации схемой подачи реагентов в топку через горелки, размещаемые на фронтовых стенах. Такие вопросы как шлакование, перегревы труб внутри камер сгорания, неустойчивость зажигания, плохое выгорание топливных частиц напрямую связывали с несовершенством газодинамических характеристик факела, а улучшение показателей горения - с необходимостью изменения конструкции горелок и схем их компоновки на стенах топочных камер. Усилия исследователей и проектантов при разработках новых мощных парогенераторов были сконцентрированы на улучшении экзотермического окислительного высокотемпературного процесса организацией встречного и тангенциального ввода потоков топлива и окислителя в топку. Дальнейший опыт наладки и эксплуатации котлов с такой технологией сжигания топлива показал, что проблемы с надёжностью оборудования такие же, как на котлах с фронтальной подачей реагентов в топку. В исследованиях экзотермических высокотемпературных процессов выделяют направление, связанное со спецификой организации сжигания топлива в камерных топках с различной компоновкой и конструкцией горелок и узлов ввода реагептных потоков. Из

многочисленных публикаций в этом направлении можно выделить работы сотрудников УГТУ-УПИ (Л.Г1. Баскаков и др.)

Независимо от типа топочного устройства, схемы компоновки горелок, их конструкции и вида сжигаемого топлива все котлы объединяет общая проблема неравномерного распределения параметров в топке, главным образом, превышение средних расчётных значений температуры факела в зоне активного горения и в выходном окне топки на 150-250 К, рис.1. На рис.1 относительная ширина газохода А=х/А, х - текущее значение ширины газохода. В этих областях факела локализуется шлакование и перегреваю гея трубы экранов и пароперегревателей. Для борьбы с неравномерностью используют различные мероприятия, среди которых наиболее распространены сосредоточенный и рассредоточенный способы ввода дымовых рециркули-рующих газов в топку. Однако в отсутствии чётких представлений о связи

1Г.°е

1050 1000 950 900 850 800 750

V 2

V Зг

, V ■а"........

Рис. 1. Распределение температуры по ширине поворотных газоходов мощных кот-лоагрегатов: 1 - котел П-57, А=22м; 2-котел ПК-39, А=10,8; 3 - котел ТПП-200, А=28м (по данным ВТИ)

0 0,2 0,4 0,6 0.8 1,0 Относительная ширина газохода, А схем включения горелок с температурными полями в топке эти методы часто оказываются малоэффективными.

Существующий парк котлов малой и средней мощности сегодня требует частичного или полного обновления по выработанному ресурсу. Эти обновления должны учитывать и характеристики топлив новой топливной базы, и требования сохранения или увеличения единичной мощности, а также повышения надёжности и экономичности, улучшения экологических характеристик ТЭС.

Проектируемые системы сжигания топлива и конструкции горелок целесообразно увязывать с заранее выясненными картинами развития факела в топках, способами управления его параметрами при переходах с одного вида используемого топлива на другой.

Во второй главе проводится детальный анализ особенностей протекания факельных процессов и новых разработок, который привязан к конкретной газодинамической схеме с фронтальной подачей потоков топлива и окислителя в топку. Рассмотрены особенности протекания вкутритопочных процессов, поля температуры и скорости в топках с фронтальной компоновкой горелок.

Показано, что в таких топках ветвь факела с выгоревшим на 85-95% топливом смещена к задней стене. Слой факела с максимальными значениями параметров, в том числе с опасными по условиям надежности значениями температуры, отстоит от задней стены топки на расстоянии 0,15-0,20 ее глубины.

На рис.2 А,, Ст и Н, - соответственно ширина, глубина топки и высота зоны охлаждения, м; - расстояние от среза горелочных амбразур до зоны максимального тепловыделения, м; х - высота относительно уровня расположения максимумов тепловыделения; у./А, - текущее значение местоположения максимумов тепловыделения относительно ширины топки. 1,2,3,4 - номера горелок. Нестабильность условий ввода топливных и воздушных струй обуславливает неравномерность распределения скорости, температуры и

концентрации составляющих в продуктах сгорания. Наиболее значительные градиенты скорости 17х и температуры Г внутри этой полосы формируются в режимах с отключением горелок, рис.3. Зона топки с участком охлаждения факела соответствует участку выравнивания неравномерности параметров.

а)

и 1 • _ 1 1 »02 ** 1 | .....

ш гг\

1 1 * 1 у 1 И 1 Ь 1 1 Уч 1 1 1 \ т

1 1 | 1 1 \VxV-1...........1........ .1 , 1......

0,160 0,3 85 0,615 0,840 А. _ а)

0,160 о,385 0,615 0,840 Л. о)-Во I

\Ух;Т 1,1

1.0

0.9

\ZJYWXI | у.ъ г | |

" " I» А 1 1 1) 1 1 111 1

111 1 1 I \ 1 1 / 1 II 1/

1 \1 1 1 .../........л.........

0,160 0,3 85 0.615 0.840 Лт г)

1,1

1,0 0,9

1 1 .........1.............. _ ! 1

Гг\ ГГ1 ГГ1

1 1 V-

1 1 V] 1 1 .............1.............(........... 1 ! 1

0,160 0,3850.615 0,840Ат 0,160 0.385 0,615 0,840Л,

<У с)

15ис.З. Распределения относительных скорости и температуры в плоскости /„„с (данные УралВГИ-МЭИ-ЮУрГУ): б- в работе все горелки; в,г,д,г - бе» горелок 4; 3 и 4; 2 и 3; 3; 1,2,3,4 - номера горелок

Для решения практических газодинамических задач по оценке уровня неравномерности в выходном окне топки с фронтальным вводом реагентов и привязке се к схеме включения и способу загрузки горелок УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ была разработана двухмерная модель течения.

С позиций теории турбулентных струй поля скорости, концентрации составляющих в продуктах сгорания и температуры в исходном сечении рассматриваются как результат взаимодействия системы струй, развивающихся в спутном потоке в условиях относительно слабого влияния па течение продольного и поперечного градиентов давлений. Поле скорости в исходном сечении может рассматриваться как результат истечения струй с начальной скоростью Щ, =И,т„ в епутный поток со скоростью из сопла с

полушириной в0 при шаге между струями В0 и условии, что рассматриваемое сечение соответствует концу начального участка. В этом случае «0 и длина участка £„ могут быть определены по уравнениям:

во=(0,41б+0,134/«)#„ (I)

, (2)

" 0,27-(1-т)

где т = №'„„,,.

При оценке сопоставимости результатов измерений нолей температуры и скорости на слабонеизотермической модели и натурном образце получено качественное сходство распределения параметров, практическое совпадение относительной протяжённости полос неравномерности В0, идентичность профилей в безразмерной избыточной форме л(У,АС,лТ у модели и натуры, хорошо описываемых соотношениями полиномиального вида, часто применяемыми в теории турбулентных струй: IV, -К,

V -IV

гш«*V *

Г-Г., г _т

III

с-с...

- = 1-6£г+8£>-3£4; (3)

= (1-6£г+8£'~3£4)'г; (4)

=(1-6£2 + 8£'-З^)'(5)

где £ = .у/#„ - безразмерная координата по ширине потоков; - текущие

значения скорости, температуры, концентрации; 1Ух„т,Тп,п ,С,пт. - максимальные значения скорости, температуры, концентрации продуктов сгорания па границе потока при £=0; »',„ ,7;„,С„,- значения скорости, температуры, концентрации на границе потока при £=1,0, соответственно м/с, К, кг/м3.

Из анализа изменений скорости, температуры и концентрации компонентов продуктов сгорания по (3), (4), (5) следует, что при £=0 \УК =И/„„>,, С = С,10„., а безразмерные параметры сохраняют постоянные значения

_ IV -¡у _ Т-Т — Г-Г

Л1Г = - г — = 1,0; дг=-!—1й_ = 1,0; АС = ю. При £=1,0

К^-Яж, т.,т~та, С „„-С

= Г = Та, С = Са1, аД07 = О, дГ = 0, АС = 0.

При отсутствии факторов растечки в третьем направлении, наличия горения и охлаждения, принимается, что поток в полосе Во движется но законам сохранения массы, количества движения и энергии. Считая далее постоянными ширину этой полосы при движении факела к выходному окну

топки, а также интенсивность турбулентного обмена в поперечном направлении, плотность и давление в силу незначительного изменения последних составляют уравнения количества движения и энергии для границы с минимальными значениями параметров.

Решение последних с учётом всех перечисленных условий даёт зависимости УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ:

^.„з^А-=. и-*.*; (6) ^,1,-1 (И'^-'М^,-!)

Рг И'1,-1 И'»»» -0349 '

где Й7,,,,, Тт«=Тт«/Т„'1' - текущие значения безразмерных макси-

мальных скорости и температуры в направлении движения; Й7^

= ^'„„./Т - начальные значения безразмерных максимальных скорости и температуры; 1Уа" и Тп'т - средние значения скорости и температуры в исход-пом сечении, м/с, К; х = х/В„ - безразмерная продольная координата;х, Рг -коэффициент турбулентного обмена и число Прандтля. Оценка опытных значений коэффициентов турбулентного обмена, проведенная УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ в канапе прямоугольного профиля в отсутствии растечек в третьем направлении, горения и охлаждения дала л-=0,0185 и Рг=0,7.

При расчете исходное состояние неравномерности потока вблизи задней стсны топки фиксируется в сечении верхней границы зоны активного горения с привязкой к схеме включения горелок, а расчет производится в полосе турбулентного перемешивания между координатами с максималь-пыми и минимальными значениями параметров. На расчеты турбулентного перемешивания потоков и параметров вводятся поправки на растечку потока в третьем направлении объема топки, дожигание, лучистый теплообмен.

Сравнение результатов расчета двухмерного течения с реальными данными, полученными УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ на слабонеизотермических моделях топок и натурных котлах, дает поправки на растечку потока:

К« ''"■■■ (8)

(9)

где аг, = аг = 0,035-0,220, зависит от схемы включения горелок.

Слабоиптенсивное горение и лучистый теплообмен с экранами топки обуславливает необходимость введения второй комплексной поправки:

(10)

где /? = 0,1 для очень большого исследованного УралВТИ-ЮУрГУ топочного парка, в том числе для котла БКЗ-210-140Ф.

Авторские исследования на слабонеизогермической модели топки котла БКЗ-210-140Ф и натурном объекте при различных конструкциях и схемах ввода потоков подтвердили и наличие растечки, и необходимость введения отмеченных поправок. Специалистами УралВТИ было показано, что выделяемые полосы Д> следует ограничивать по периферии: 0,1 м для

исключения влияния на расчеты пограничного турбулентного слоя и до 2,0 м для исключения влияния на достоверность поправки (10) пограничного радиационного слоя.

В дальнейшем уже автором совместно с сотрудниками кафедры ГГГЭ ЮУрГУ и Челябинской ТЭЦ-2 было показано, что изменения конструкции горелок, а также переход на другое топливо, не нарушая общей газодинамической картины и распределений температуры относительно средней величины как в зоне активного горения, так и на выходе из топки, могут изменить сами средние значения, а значит, и значения локальных максимумов, вызвать все те же последствия со шлакованием и перегревом труб.

В третьей главе рассмотрены особенности протекания факельных процессов в толках с фронтальной компоновкой горелок при изменениях способа ввода и состава реагентных потоков, влияние мероприятий по снижению выхода оксидов азота - различных схем рассредоточения окислительных потоков в топку на параметры факела и надежность котлов.

Если при отыскании связей между возникающей в зоне дожигания неравномерностью и схемами включения горелок в работах УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ, в основном удовлетворительно использована методика слабонсизо-термического моделирования, то ответ на вопрос о степени и характере влияния конструкции горелок и вида сжигаемого топлива на параметры факела в зоне активного горения и показатели надежности и экономичности даже при условии фиксированного размещения горелок на стенах топки можно получить только на натурном объекте. Эффективность схем ввода реагентов в объем топки определяется показателями работы котла. Ни физические модели, даже с очень высокой степенью неизотермичности, ни математические, в том числе с самыми современными компьютерными программами, не имея исходной реальной базы предмета и условий моделирования, пока не могут дать оперативный ответ о поведении факела и поверхностей нагрева на участке воспламенения и формирования неравномерностей в зоне активного горения, его тепловых и геометрических характеристиках, а также их изменениях при переходе от одного вида топлива к другому. В связи с этим ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора диссертации проведены испытания топок котлов БКЗ-210-140Ф на ЧТЭЦ-2, которые подтвердили наличие связи между конструктивным оформлением узлов ввода, составом реагентных потоков и характером протекания окислительных реакций в зоне активного горения. Внутри этой зоны выделяется участок с резкоградиентным изменением параметров факела, связанным с протеканием процесса экзотермического окисления топлива и повышением теплосодержания и температуры, рис.4. Этот участок размещен между амбразурами горелок и областью внутри тонки с максимальной температурой Тф.

При истечении смеси из существующих вихревых горелок длина этого участка не более 0,25м, из прямоточных с предвключенными шахтными сепараторами - не более 0,5м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигает = 1700-1800К, а относительно нормироваи-

iioro для бесшлаковочной работы топки параметра Т:и. она выше на 15-20%, рис.5. При сжигании пыли челябинского угля на котле НКЗ-210-140Ф, оснащенного горелками отмеченного типа, такой уровень температуры вызывает активизацию процесса загрязнения экранов задней стены с ухудшением теплопередачи, что вызывает активное загрязнение пароперегревателей. Существующие средства очистки поверхностей нагрева с загрязнениями не справляются. Приходится останавливать котлы для ручной механической очистки, снижать их нагрузку. Высокий уровень температуры факела вблизи горелок вызывает разогрев и разрушение обмуровки амбразур и узлов ввода. Срок службы горелок не более 2 лет. Концентрация оксидов азота в продуктах сгорания на существующих котлах, оборудованных отмеченным типом горелок при сжигании угольной пыли 800-1200мг/м'', а при сжигании природного.газа -280-3 50мг/м\ рис.6.

При проведении экспериментов на котлах в период сжигания челябинского угля и газа было выявлено преимущество режимов с Рис.4. Схема выделения зон и уча- рассредоточенным вводом реагентных пото-стков развития факела в топке: ков через корпуса ГОрелок. Такое рассредо-

1.2 - фронтовая и задняя сгены организуемое за счет вмешательства

тики; 3 - горелки; 4,5 - зоны ак- 1

типного горения с участками вое- в инструкции горелок, обеспечивало смете-пламенения и максимального "ие местоположения максимумов темпера-тенлосодержания; 6 - зона охлаж- туры от амбразур горелок на 1,5-2,0 м и сни-дсния продуктов сгорания и ложи- жение падающего теплового потока в их наития коксового остатка крупных правлении. При этом снижались уровни и частиц; 7 - выходное окно топки самой максимальной теМ1,ературы факела как

на выходе из зоны активного горения на 150-250К, так и в выходном окне топочной камеры на 70- I50K. При работе на угле в таких режимах практически прекращалось загрязнение экранов шлаковыми образованиями, а выход оксидов азота снижался до 390-450мг/м3. При рассредоточении в горелках потоков воздуха и природного газа также наблюдалось смещение местоположения максимальной температуры факела в центральную часть топки и снижение ее значений па 100-150К, уменьшение концентрации оксидов азота в продуктах сгорания до <120мг/м3.

При попытках увеличения линейного размера начального участка более чем Зм при сжигании угля увеличивался мехнедожог топлива, а задняя стена вновь начинала активно шлаковаться, уменьшалась паровая нагрузка котла,

т;".к]

1500 1200

— —• _ Л.

<1 -> XX

0,5 1,0 1,5 2.0 2,5/ф. ч)

,5 /ф,м

Рис.5. Сравнение расчетных и экспериментальных зависимостей Тф=/(Сф), аф=у(,(ф)

при нагрузке Опп = 170 т/ч (0,81)н), «, =1,25, Л ~ I кВт/(м-К):

1 - заводские горелки котла БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (эксперимент, данные ЮУрГУ, ЧТЭЦ-2),

2 - многофункциональные горелки котла БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (эксперимент, данные ЮУрГУ, ЧТЭЦ-2),

3 - расчет по уравнению (12),

4 - расчет максимальной температуры с учетом неравномерности по рис.3,

5 - расчет по зависимостям В.И.Бабия.

концентрация оксидов азота в продуктах сгорания снижалась до 350-390мг/м при работе на угле, но за котлом появлялись следы СО. При сжигании природного газа концентрация N0,, была ниже 70мг/м\ но задняя стена загрязнялась сажей. Существовал оптимальный диапазон параметра С,,,=1,5-2,5м, обеспечивающий снижение температуры Тф, концентрации оксидов азота в продуктах сгорания и безопасную работу топочной камеры котла БКЗ-210-140Ф, который был рекомендован ЧТЭЦ-2 для реализации путем установки новых горелок на Iй очереди. При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра 1,5 - 2,5м в условиях котла

БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 -0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0-10 град; ряд режимных характеристик занесен в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

Рие.6. Уровень концентрации оксидов азота в продуктах сгорания котлов БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (по результатам анализа ЮУрГУ-ИДЦ-ЧТЭЦ-2): а - челябинский уголь, б-природный газ;

1.4 - вихревые горелки котлов 2й очереди;

2.5 — прямоточные горелки с примыкающими гравитационными мельничными сепараторами;

3.6 - многофункциональные горелки.

Мри отработке тем же коллективом варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7-8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м3 и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке «"=1,11-1,15.

В четвертой главе проведена расчетная оценка температурного уровня факела в зоне активного горения и на выходе из топки котла БКЗ-210-140Ф но существующему нормативному методу, применяемому при проектировании новых котлоагрегатов и поверочных расчетах существующих установок. Хотя расчет и не определяет местоположение максимальных теплосодержания и температуры факела в зоне активного горения, но дает возможность провести оценку средней температуры как на выходе из этой зоны, так и в выходном окне топки. Как и в проведенных опытах на котлах, расчетная оценка показала превышение температурных уровней факела в обозначенных областях топки, однако в сравнении с экспериментальными средними значениями расчетные оказались заниженными на 7-12% и не учитывали локальных максимумов по ширине тонки. Большое количество исследователей указывают на протекание процессов воспламенения и тепловыделения основной массы топлива в зоне активного горения с резкоградиентными изменениями параметров факела »близи горелок. Однако предпринимаемые ими попытки выделения специфических технологических зон ограничиваются зонами активного горения и охлаждения факела, принимаемыми в соответствии с нормативным методом.

В работах Д.М. Хзмаляна, а также В.И. Бабия и Ю.Ф. Куваева предлагается учитывать результаты исследований по выгоранию летучих и коксового остатка угольных частиц измельчённых фракций для корректировки линейных размеров и конструкций камер сгорания, выбора безопасных по условию шлакования температурных уровней в зоне активного горения и в выходном окне топки. Попытка расчётно оценить работоспособность котла БКЗ-210-140Ф при сжигании пыли челябинского угля по отмеченному способу показала хороший уровень сходимости с нормативным методом по степени выгорания угольных частиц в зоне активного горения и за котлом. Нормативные значения средних уровней температуры также оказались заниженными по сравнению с данными экспериментов на 7-12%.

Четкие указания по расчетной оценке параметров (ф и Тф на начальном участке факела на период проведения исследований на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 в литературе отсутствовали. Автором предложено использовать известные закономерности и приемы расчета экзотермических эффектов реакций топливного окисления со следующими особенностями,

1.Принимается аналитическое и расчетное разделение топки на зоны активного горения и охлаждения:

- зона активного горения дополнительно делится на два горизонтальных участка: участок воспламенения и горения летучих и коксовой мелочи и

участок накопления основного количества теплоты окислительных реакций летучих и коксовых частиц;

- размеры зон, в том числе высота зоны активного горения с двумя выделенными участками, определяются в соответствии с нормами теплового расчета котельного агрегата.

2.Длина первого горизонтального участка в зоне активного горения факела (ф - расстояние от среза горелок до второго участка с максимальными значениями температуры факела Тф и теплосодержания рис.4.

3.На участке накопления основного количества теплоты окислительных реакций происходит дальнейшее выгорание топливных частиц при постоянной температуре.

4.Принимаегся приближенная схема распространения теплоты топливного окисления начального участка факела:

в направлении, противоположном движению реагентов и сопутствующих инертных компонентов условной теплопроводностью (предложение Я.Б. Зельдовича и Д.А. Франк-Каменецкого для очень слабо изученного физического конвективно-лучистого процесса тепломассобмена);

- к экранам теплоизлучением по нормативной методике теплового расчета зоны активного горения.

В соответствии с этим составляется тепловой баланс зоны воспламенения:

Ч, "= д„ + (/,„,„ - Ч„т,, (И)

где цт - поток теплоты в направлении поступления топливовоздушной смеси; ц„ - тепловыделение на участке воспламенения; - подвод теплоты под-светочным топливом; циш - отвод теплоты экранам, кВт.

Уравнение (11) в преобразованном виде примет вид:

я• 1*2И- Рф = а,р ■ ■ В, + (21,,,, ■ В? -ст а, ■ Г,; • £(<№)„,, (12) 1*

где Я - условный коэффициент теплопроводности, кВт/(м-К); Т„ - температура начальная, усредненная для амбразур и поверхности экранов, принимается постоянной Т„ ~ 900 К; = //"'' • Вг - усредненное значение сечения начального

участка, м2; //"'' - высота зоны активного горения, м; Я, - ширина камеры сгорания (стены с горелками), м; аф - интегральная степень выгорания топлива; Вр и (?' - расход и теплота сгорания топлива на рабочую массу, кг/с и кДж/кг соответственно; б*" и - расход и теплота сгорания подсветочного топлива на рабочую массу, кг/с и кДж/кг; а =5,67-10'" кВт/(м2-К4) — постоянная Стефана-Больцмана; я, - степень черноты топки в зоне активного горения, принимается а, = 0,9; Тф - средняя температура факела в конце зоны воспламенения и условно постоянная на втором участке зоны активного горения (накопления теплоты реакций окисления топлива), К; -

комплекс эффективной поверхности тепловоснриятия зоны активного горения по нормативной методике теплового расчета, м".

Приняв параметр = 0 в уравнениях (11), (12) произведем: расчетную оценку зависимостей Тф = /{(ф) и аф = Н/((ф) с использованием опытных значений условного коэффициента теплопроводности Я ~ 1 кВт/(м'К), согласующихся с данными УралВТИ-КирНИОЭ для каваКского угля и вихревых горелок в топке котла ТП-35 и коэффициентов эффективности экранов, входящих в выражение ЦУЯ-),,., У, < 0,3 для схем сжигания с исходными горелками ((ф ~ 0,5м) и У', = 0,5 - 0,6 для схем сжигания с многофункциональными горелками {(ф ~ 1,5-2,5м). На рис.5 приведены результаты расчета и опытные значения параметров Тф и аф. Разброс опытных значений параметров составляет 5-7%. На том же рис.5 обозначены максимальные значения температуры факела с учетом неравномерности, определяемой по рис.3.

При более подробном изучении тепловых процессов па участке воспламенения полидисперсного факела с целью предварительного прогнозирования параметра аф подтверждается возможность полиномиального описания

изменения безразмерных температуры и степени выгорания по длине участка (ф, сделанное ранее в работах УралВТИ-КирНИОЭ:

дГ = -р^ = (6<Г-8ь',+з^)'/,\ " (13)

' II

а = — = — = (6^2 — 1 + 3£4)"'", (14)

а = — = -3- = с 2 - М' V4 аф Ч.

где 4 = (/(ф - безразмерная длина факела; £ = 0 на срезе горелки; £ = 1,0 па длине

1=(ф с фиксированными максимумами температуры факела Тф, К, и значением

степени выгорания а,/,; Т и Т0 — текущее и начальное на срезе горелки значения температуры, К; а - текущее значение степени выгорания топлива; т и п — опытные коэффициенты, которые зависят от вида топлива и фракционного состава пыли, для исследованных вариантов схем сжигания челябинского бурого угля и природного газа /и=5,0 и «=3,5.

Процессы прогрева и горения начинаются одновременно у всей массы пыли при входе в участок воспламенения, к отметке (ф на момент времени.!,/,

горение заканчивается лишь у мелких частиц, более крупные,' прогорая неполностью, успевают отдать только часть теплоты.

Предельные максимальные размеры частиц по факту устойчивого воспламенения с последующим участием в процессе горения на первом участке до отметки (ф определяются на момент времени гпо формулам В.И. Бабия -Ю.Ф. Куваева:

с тф '(О

5,3.10»} ' (15)

-^Ф^-г) """-О6)

■к„ -1,12-10 ■ ру (21/02) '

где Тф-период протекания стадий воспламенения летучих и коксового остатка, с; Т. - температура газовой среды, как средняя величина между Т„ и Тф из уравнения (13), К; Т. ~ 0,925 Тф для факела горелок исходной конструкции; 7". = 0,9 Тф для факела многофункциональных горелок; 02- средняя доля кислорода в зоне воспламенения и горения; 02~ 10% для исходной конструкции горелок смесительного типа и Ог ~ 5% для многофункциональных горелок, настроенных на равномерное поступление кислорода к горящим топливным частицам; ру -плотность угля, кг/м3; кт,к„к - кинетические константы; кт~ 1,0, к,ж~ 1,3 - для бурого угля по данным В.И. Бабия; п\ - 0,50 - опытный показатель для бурого угля.

Массовая доля воспламенившейся пыли определяется, исходя из распределения частиц в факеле:

£ = /-е*р(-6-<Г-), (17)

где Ьпп2- опытные коэффициенты; <5 - текущий размер пылевой часшцы, мкм.

Полное выгорание летучих для большинства видов топлива заканчивается в зоне активного горения, процесс горения кокса заканчивается в конце зоны охлаждения с интегральной степенью выгорания топлива при температуре Тт в выходном окне топки.

Размеры частиц с полностью выгоревшими летучими и коксом определяются по формулам:

*.-( (19)

¿,„•2,2 Ы0 •/>„.•(!-/У

где <5,.,„ <5.,Л — исходные размеры частиц, у которых полностью выгорели летучие

и кокс, м; тт - время прохождения частицами участка от среза горелок до

выходного окна топки, с; 7", - средняя температура в топке, К; 0'г - средняя

концентрация кислорода, в долях; 0'2~5% для систем сжигания с исходными

горелками, 0'->< 1% для систем сжигания с многофункциональными горелками;

ЛК - зольность кокса, в долях; рК - плотность кокса, кг/м3; к,,, к,К - кинетические

константы; к„= 1,1, кгк-1,4 -для бурого угля по данным В.И. Бабия.

Массовая доля полностью выгоревшей пыли в топке и при необходимости интегральный остаток кокса определяются из распределения (17).

На момент времени тф общая доля воспламенившихся коксовых частиц пыли челябинского бурого угля, исходя из зависимостей (16), (17), достигает а, ~ 0,9 при выходе и сгорании летучих ~ 100%.

Усредненная массовая доля выгоревших на момент времени тф частиц от 0% до 100% составляет а'"' ~ 0,8 для участка с (.ф = 0,5м у исходной системы сжигания, а""° = 0,5 - 0,6 для системы сжигания с многофункциональными горелками. Условная расчетная степень выгорания топлива составит =

а""-а, = 0,72 для исходной системы сжигания и <»£"" = а"" ~ 0,5 для новой системы сжигания.

Сравнение расчетных значений с реально получаемыми показателями степени выгорания на котле дает расхождение до 15% по системе сжигания топлива с исходными горелками и хорошее согласование по системе сжигания с многофункциональными горелками. Расхождение по параметру аф в первом случае связано с существенным отклонением реальной схемы горения на начальном участке от расчетной из-за наличия сильной эжекции топочных газов непосредственно в горелочпые амбразуры и смещением начального участка воспламенения вглубь горелки. Для подстановки значений аф в расчетное уравнение (12) следует вводить соответствующую поправку аф = <>ф"-К» =0,72-1,15 =0,83.

Предложенная расчетная схема получила практическое применение. В главе приводится анализ вклада составляющих теплового баланса участка воспламенения, возможностей регулирования параметров факела, оценка устойчивости воспламенения различных топлив и надежности конструкций амбразур, а также принципы перехода с одного вида топлива на другое в конкретных условиях котлов БКЗ-210-140Ф, оборудованных многофункциональными горелками. Разработаны рекомендации и рассмотрены конкретные примеры по проектированию и эксплуатации горелочных устройств с узлами рассредоточенного ввода реагентных потоков в топку данного котла для двухъярусной установки на одной из стен камеры сгорания. Рассмотрена возможность распространения рекомендаций на другие котлы с фронтальным рассредоточенным вводом реагентов через горелки.

Рассмотрен вопрос одновременного полного или частичного замещения челябинского угля другими видами твердого топлива с заменой изношенного котлового оборудования и использования многофункциональных горелок. При сильно отличающихся характеристиках используемого топлива его сжигание в одном топочном устройстве может быть организовано при различной тепловой нагрузке котла, рис.7: =<?,/<7", где ц, • нормированный показатель, МВг/м";

=1,15МВт/м2 - нормированный показатель для кузнецкого угля марок СС; ГЛ- = Т„,/ТТ 1 тЦ,=К/т',Г" ГДС К- нормированные показатели, К; 7"™" = 1773К, Т""" = 1423К - нормированные показатели для слабошлакующих кузнецких углей; Т5т = 0,„,/£>1, где От - расчетный показатель, т/ч; Ц*, = 320т/ч -расчетный показатель при сжигании природного газа.

Использование многофункциональных горелок, реализующих относительно стабильное тепловыделение на длине участка воспламенения 1,5-2,5м, позволяет осуществлять эксплуатацию котла с управляемой величиной нагрузки по задаваемому виду топлива. На ЧТЭЦ-2 в существующих ячейках котлов БКЗ-210-140Ф размещение котлов паропроизводителыюстыо 320 т/ч для сжигания природного газа и кузнецкого слабоспекающегося угля, переход на челябинский бурый уголь потребует снижения нагрузки до 210 т/ч. При этом

уровень падающих тепловых потоков и температурный режим амбразур не изменится, что обеспечивает их длительную безаварийную работу.

Ф 0,750,500,25.

Г," 0,750,50 0,25

0,60

ю «о

1.00

0,70

о 15

1 £

о 3

1,00

0,93 0.93

¡2 « и О

Е 3 к Р- '1 «> о; ^ 2 а и к СЛ 2 3 п X

Г».-0,75-) 0,50' 0.25.

Ё>ш

0,75 0,50 0,25-

1,00

0,94

0,86

2 ж 5 с->5 & к и, 2 я о и о ¡2 а Н

а- с* ~й~ б)

1,00

0.65 0.72

¡-г и

челябинский бурьш 2 о и я Е-

«) г)

Рис. 7. Сравнение показателей факельного сжигания топлива в топке при сжигании углей с различными теплофизическими характеристиками: а - допустимое тепловое напряжение в зоне активного горения, б - допустимая температура в зоне активного горения, в - допустимая температура в выходном окне топки, г - допустимая эксплуатационная на-грутка котла, (помещаемого в существующей строи тельной ячейке Челябинской ТЭЦ-2

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1 .Характерной особенностью факельного процесса в топках является нарастание энтальпии и температуры реагентных потоков при их истечении из горелок. В топочных устройствах с фронтальной компоновкой горелок выделен участок факела длиной еф, ограниченный горелочпыми амбразурами и областью с максимальным значением температуры Т^ в центральной области топки. На котлах БКЗ-210-140Ф с проектными вихревыми горелками параметр 0,25 м. На тех же котлах, оборудованных прямоточными горелками с предвключенными шахтными сепараторами ^=0,50 м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигала Тф = 1700-1800К, что выше параметра , рекомендуемого существующими нормами проектирования топок с твердым шлакоудалением, на 15-20%. Столь высокий уровень температуры при сжигании ныли челябинского угля вызывал активизацию процесса загрязнения экранов задней стены и пароперегревателей с ухудшением охлаждения продуктов сгорания. Поскольку существующие средства очистки поверхностей нагрева не позволяли осуществлять эффек-

тивмос удаление загрязнений, котлы останавливали для ручной механической очистки, снижали их нагрузку. Повышенный уровень потока теплоты в направлении горелок приводил к активному разрушению обмуровки амбразур и узлов ввода реагентных потоков.

2.Эксперимеитами па котле БКЗ-210-140Ф был выявлен диапазон значений (ф = 1,5 - 2,5 м, при реализации которого максимальная температура факела в зоне активного горения снижалась до Тф ~ 1450 К, что соответствовало рекомендуемой величине Г", существующих норм проектирования топок с твердым шлакоудалением.

3.Для реализации выявленного безопасного диапазона Сф = 1,5 - 2,5 м было разработано многофункциональное горелочиое устройство, опробованное при различных вариантах исполнения и позволяющее менять длину участка воспламенения в широком диапазоне параметра Сф, обеспечивающее бес-шлаковочное протекание факельного процесса в топке, более активное, охлаждение продуктов сгорания, отсутствие загрязнений пароперегревателей, чго привело к увеличению паровой нагрузки на 20-30%, сокращению аварийных остановов и продление срока службы горелок до 12 - 16 лет против 2 лет для котлов с исходными горелками, то есть увеличению в 6 - 8 раз. Значения концентрации оксидов азота составили ЫОх = 390 - 450 мг/м3 при работе на угле и N0, < 120 мг/м' при работе на природном газе против 800 - 1200мг/м3 при сжигании угольной пыли, 280 - 350 мг/м3 при сжигании природного газа па тех же котлах с исходными горелками, то есть были снижены более чем в 2 раза.

4.При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра еф = 1,5 - 2,5 м в условиях котла БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 - 0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0-10 град, ряд режимных характеристик, занесенных в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

5.При отработке варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7 — 8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м3 и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке аг"—1,11-1,15.

6.13 дальнейшем была проведена сравнительная оценка экспериментальных значений (ф и Тф, выполненная для условий того же котла с новыми и старыми горелками при сжигании челябинского и переясловского бурых углей, природного газа и угольных отходов шихты электродного производства, которая дала расхождения результатов в пределах 5%.

7.Расхождение между полученными в расчете и эксперименте значениями и Тф связано с предварительным заданием коэффициентов полиномов в

принятых распределениях температуры и степени выгорания топлива по длине участка воспламенения т и п, других коэффициентов. Для разработанных горелок при сжигании бурого угля с высоким содержанием летучих, угольных отходов шихты электродного производства, природного газа и переясловского бурого угля т ~ 5,0 и п ~ 3,5.

8.В процессе выполнения работы определены поправочные коэффициенты для расчета температуры в зоне активного горения Кт= 1,075 для старых систем сжигания и Кт~ 1,0 для новых с многофункциональными и газовыми горелками.

9.В настоящее время разработаны проекты новых горелочных устройств с растянутым участком воспламенения факела для замены вихревых горелок, сжигающих твердое топливо разнородного состава и природный газ на котлах БКЗ-210-140Ф 2й очереди ЧТЭЦ-2 и газовых горелок на котлах ПК-33 ЮУГРЭС, что подтверждено актами использования результатов работы.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Осинцев, К.В. Рассредоточение узлов ввода реагентов в топку как метод снижения выхода оксидов азота / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2006. - С. 35-36.

2. Осинцев, К.В. Улучшение факельной технологии сжигания доменного, коксового и природного газов в топках с фронтальной компоновкой горелок на котлах ТЭЦ меткомбинатов / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энергетики и металлурги настоящему и будущему России: материалы 7й Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и специалистов: сб. докл. - Магнитогорск: Издательский центр ГОУ ВПО "МГТУ", 2006. -

С. 173-175.

3. Осинцев, К.В. Повышение надежности сопловых узлов ввода реагентов в топку на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энерго-и ресурсосбережение. Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии: материалы Всероссийской конференции и выставки студентов, аспирантов и молодых: сб. докл. - Екатеринбург: ИД УралЮрИздат, 2006. - С. 156.

4. Осинцев, В.В. Применение многофункциональных горелок в технологии факельного сжигания газа и пыли угля с различными составом и свойствами на котлах Челябинской ТЭЦ-2 / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск. 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 142-150.

5. Осинцев, В.В. Утилизация углсродосодержащих отходов в полидисперсном и газовом факелах многофункциональных горелок / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб.

докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 150-157.

6. Осинцев, В.В. Особенности термогазодинамики факельных топок с рассредоточенным вводом топливных и окислительных потоков / B.S. Осинцев, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 135-142.

7. Улучшение процесса сжигания топлива на котлах БКЗ-210-140Ф / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Электрические станции. -2006.-№11.-С. 13-20.

8. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка газового факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку через горелки / К.В. Осинцев // Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках: труды XVI Школы-семинара молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева: сб. докл. - Санкт-Петербург: Изд-во СПбГПУ, 2007. - Том I. - С. 253-254.

9. Учет неоднородности и нестабильности тепловой структуры топочного факела при использовании многофункциональных горелок / К.В. Осинцев, В.В. Осинцев // Теплоэнергетика. - 2007. - №6. - С. 66-70.

10. Осинцев, К.В. Учет термогазодинамических особенностей полидисперсного факела при проектировании топок / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов: Сборник докладов IV научно-практической конференции: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ООО "Тираж сервис", 2007. - Том II. - С. 86-88.

11. Особенности и экологическое совершенствование факельных технологий сжигания газа на котлах тепловых электростанций / Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия "Энергетика". - 2007. - вып. 8 - №20 (92). - С. 10-12.

12. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку котельного агрегата / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика // Четырнадцатая Междунар. науч.-техн. конф. студентов и аспирантов. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008. - Т.2. - С. 342-343.

13. Перевод оборудования ТЭС на факельное сжигание разнородных топлив с использованием технологии рассредоточенного ввода реагентов в топку / Осинцев К.В., Сухарев М.П., Торопов Е.В., Осинцев В.В. // Теплоэнергетика. -2008.-№4.-С. 75-79.

14. Осинцев, К.В. Повышение срока службы горелочных устройств на котлах средней мощности при факельном сжигании природного газа / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. - С. 54-55.

15. Пат. 2303194 РФ, МПК51, С 1 F23C 5/28i Топка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО

"Южно-Уральский государственный университет". - №2006111936/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 4 ил.

16. Пат. 2303193 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12. Способ ступенчатого сжигания газа в вертикальной призматической четырехгранной камере сгорания / Осинцев В.В., Полевин A.B., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осянцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006 И1952/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 14 ил.

17. Пат. 2306484 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00, F23C 1/12. Способ работы многофункциональной горелки / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет"-№2006121067/06; заявл.13.06.06; опубл.20.09.2007, Бюл.№26.-6с.: 10 ил.

18. Пат. 2306482 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12, F23C 5/08. Горелочное устройство / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121027/06; заявл. 13.06.06; опубл. 20.09.2007, Бюл. №26. - 6 е.: 4 ил.

19. Пат. 2309332 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00. Многофункциональная горелка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121028/06; заявл. 13.06.06; опубл. 27.10.2007, Бюл. №30. - 9 е.: 5 ил.

Формат 60x84 1/16. Бумага ВХИ 80 гр. Объем 1,5 усл. п. л. Тираж 100 экз. Заказ Л» 1

Изготовлено в полном соответствии с качеством предоставленных оригиналов заказчиком в ООО «РЕКПОЛ», 454048, г. Челябинск, пр. Ленина, 77, тел.(351) 265-41-09,265-49-84

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Осинцев, Константин Владимирович

Введение

СОДЕРЖАНИЕ

Глава 1. Обзор литературных данных по факельной технологии сжигания топлива в топках

1.1 .Факельная организация сжигания топлива в топках как основа современной выработки пара котлами ТЭС

1.2.Исследования топочных процессов и методов управления структурой факела в топках современных котлов

Введение 2009 год, диссертация по энергетике, Осинцев, Константин Владимирович

1.ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Принятая распоряжением Правительства Российской Федерации 28.08.2003 г. № 1234-р «Энергетическая стратегия России на период до 2020 года» определила основные направления государственной энергетической политики и перспективы развития топливно-энергетического комплекса страны, ориентируя экономику страны на замедление роста потребности в природном газе и нефтепродуктах при увеличении потребления угля. В условиях истощения местных угольных бассейнов, энергокомпаниями наряду с потреблением природного газа рассматриваются вопросы перехода к привозным источникам топливоснабжения. В Уральском регионе после более чем полувековой промышленной добычи челябинского бурого угля с проектными и близкими к нему характеристиками сегодня производят довыработку пластов, в которых более чем в 1,5 раза увеличено содержание балласта и уменьшена теплота сгорания. При использовании на ТЭС такой топливной массы помимо сверхнормативного износа рабочих органов мельничных устройств происходит активное загрязнение топок и газоходов, снижение паропроизводительности, ухудшение технико-экономических и экологических показателей котлов. Попытки замещения челябинского бурого угля ухудшенного качества привозным топливом с теплофизическими характеристиками зольного остатка, отличающимися от проектных, не дали положительных результатов как из-за высокой стоимости топлива, так и из-за ухудшения технико-экономических и экологических характеристик котлов и ТЭС в целом. Последние могли быть улучшены только после серьёзной реконструкции оборудования с большими капитальными вложениями, причём для каждого угля потребовались бы свои изменения конструкции горелочных узлов ввода в топку топлива и окислителя, систем топливоподачи, пылепри-готовления, эвакуации золы, шлака, газов.

Успешное решение этой актуальной задачи должно начинаться с предварительного изучения особенностей факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа по существующим технологиям на натурных котлах; по результатам этих исследований можно определить безопасные тепловые и газодинамические условия протекания топочных процессов и перейти к разработке новых технологий и устройств. Объем данной работы, в соответствии с планом госбюджета на научно-исследовательские разработки ЮУрГУ, ограничен исследованиями, анализом и новыми разработками технологий сжигания топлива применительно к схеме фронтального ввода в топку реагентных потоков. По такой схеме работает большое количество котлов Уральского региона, сжигая различные угли и природный газ.

- сравнительным анализом влияния способов ввода реагентных потоков и вида сжигаемого топлива на структуру факела и показатели экономичности, надёжности и выход оксидов азота в продуктах сгорания в топках с фронтальной компоновкой горелок;

Научная новизна работы заключается в следующем:

- получены поправочные коэффициенты, рекомендуемые при проведении расчетов зоны активного горения топок по нормативному методу, а также коэффициенты полиномиального распределения температуры и степени выгорания топлива по длине начального участка факела;

- экспериментально определен диапазон длины начального участка факела в топке котла БКЗ-210-140Ф, обеспечивающий безопасную работу горе-лочных амбразур и задних экранов;

- основные результаты диссертационной работы защищены 5 патентами.

Практическая ценность работы состоит:

- в использовании результатов проведенного анализа тепловых условий воспламенения и горения топливных частиц при разработках новых технологий и узлов ввода реагентных потоков в топку, обеспечивающих повышение срока службы горелок и снижение выхода оксидов азота;

- в разработке рекомендаций по проектированию, наладке и эксплуатации новых горелочных устройств.

Реализация результатов в промышленности.

1.Расчет начального участка факела использован в проектах систем сжигания с многофункциональными горелками для котлов БКЗ-210-140Ф 1-й 2" очередей Челябинской ТЭЦ-2, а также в проекте реконструкции газовых горелок котлов ПК-33 Южноуральской ГРЭС.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на 58-60й научных конференциях ЮУрГУ (Челябинск, 2006-2008); на VI Всероссийской конференции "Горение твердого топлива" (с участием иностранных ученых), (Новосибирск, 2006); Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева "Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках" (Санкт-Петербург, 2007); IV научно-практической конференции Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов (Челябинск, 2007); Четырнадцатой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов: Радиоэлектроника, электротехника и энергетика (Москва, 2008).

2.КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность и формулируется цель работы.

В первой главе анализируется состояние проблемы, известных результатов исследований топочных процессов и методов управления параметрами среды в топках современных котлов.

Исследования факельных процессов проводятся на натуральных котлах и стендовых установках связаны с изучением влияния на технические, экологические характеристики схем Показано, что структура факела, его скоростные и температурные поля во многом определяют степень надёжности оборудования ТЭС.

Во второй главе проводится детальный анализ особенностей протекания внутритопочных процессов, газодинамика, поля температуры и скорости в топках с фронтальной компоновкой горелок. В таких топках факел смещен к задней стене и движется вдоль нее к выходному окну в полосе шириной 0,4-0,5 ширины топки. Неравномерность параметра по ширине восходящей ветви факела связана с неравномерным характером ввода в топку рсагентных потоков.

В третьей главе рассмотрены особенности протекания факельных процессов в топках с фронтальной компоновкой горелок при изменениях технологии ввода и состава реагентных потоков. Здесь же рассмотрено влияние мероприятий по снижению выхода оксидов азота - различных схем рассредоточения окислительных потоков в топку на параметры факела, надежность котлов.

Показано, что рассредоточением реагентных потоков в амбразурах можно осуществлять переходы к различным видам топлива без серьезных реконструкций узлов топливоподачи и собственно горелок.

В четвертой главе проведена расчетная оценка температурного уровня факела в зоне активного горения и на выходе из топки котла БКЗ-210-140Ф, показана необходимость введения дополнительного учета и корректировки результатов расчета температуры реагирующих потоков при использовании нормативной методики.

Показано, что в распределении температуры в направлении движения факела возможно изменение длины его начального участка 1ф от горелочных амбразур до зоны с максимумом накопленного тепла окислительной реакции, в которой фиксируется и максимальная температура факела Тф. В топочном объеме одного котла с фиксированной схемой компоновки горелок значения параметров 1ф и Тф зависят от конструкции узлов подачи реагентов в топку и вида топлива; длина начального участка факела может меняться от 0,0м до 3-5м, а максимальная температура отклоняться на 100К и более.

В этой же главе рассмотрены вопросы использования новых многофункциональных горелок, методика выбора параметров этих горелочных устройств, изучена возможность замещения челябинского угля другими видами< твердого топлива на котлах БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2. Использование многофункциональных горелок, реализующих относительно стабильное тепловыделение на длине участка воспламенения £ф = 1,5 - 2,5 м, позволяет осуществлять эксплуатацию котла с управляемой величиной нагрузки по задаваемым свойствам топлива. На Челябинской ТЭЦ-2 в существующих ячейках котлов БКЗ-210-140Ф возможно размещение котлов паропро-изводительностью 320т/ч для сжигания природного газа и кузнецкого слабо-спекающегося угля. Использование челябинского бурого угля на этих агрегатах будет связано со снижением нагрузки до 2 Ют/ч, что необходимо для организации бесшлаковочного сжигания. Во всех случаях уровень падающих тепловых потоков и температурный режим амбразур не изменяется, это обеспечивает длительную безаварийную работу горелок при низком выходе оксидов азота в продуктах сгорания.

В заключении сформулированы основные результаты работы.

3.ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации представлены результаты работы, выполненной кафедрой ПТЭ ЮУрГУ в сотрудничестве с Челябинской ТЭЦ-2, в которой автор принимал участие в качестве диссертанта. Автор искренне благодарит своего научного руководителя д.т.н. профессора Торопова Е.В. за постановку задачи, организацию работы и поддержку в подготовке материалов и оформлении рукописи, главного инженера ЧТЭЦ-2, ныне генерального директора ЧГРЭС Сухарева М.П. за организацию работ на натурном оборудовании, бывшего директора ЧТЭЦ-2 Петрова В.В. и профессора д.т.н. Кузнецова Г.Ф. за подготовку и оформление результатов использования диссертации, а также всех сотрудников кафедры ПТЭ, ЧТЭЦ-2, ОАО "Челябэнергоремонт", ОАО "Инженерно-диагностический центр" принимавших участие во внедрении и подготовке результатов к публикациям и патентованию.

1.ОБЗОР ЛИТЕРАТУРНЫХ ДАННЫХ ПО ФАКЕЛЬНОЙ ТЕХНОЛОГИИ СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА В ТОПКАХ

Заключение диссертация на тему "Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок"

Выводы

1 .Существующие нормативные методы теплового расчета топок ограничены возможностью определения только среднего температурного уровня факела в зоне активного горения и в выходном окне топочной камеры.

2.Эффективность применения зональных методов теплового расчета топок зависит от объема и качества исходных данных. Достоверность расчетов повышается при использовании реальных распределений температуры и скорости в топке.

З.В качестве исходных данных для зональных расчетов теплообмена в топках можно использовать результаты слабонеизотермического моделирования полей скорости и температуры факела, получаемые опытным путем на натурных котлах. Максимальная достоверность результатов моделирования может быть получена в однотипной камере сгорания с фиксированной схемой компоновки горелок и сжигании одного вида топлива.

4.Предложенные условия приближенного оценочного расчета тепловых характеристик полидисперсного факела в условиях топочной камеры с фронтальной компоновкой горелок позволяют производить анализ процесса воспламенения топлив с различными теплотехническими характеристиками, разрабатывать технологии перехода с одного вида топлива на другой, оценивать эффективность работы горелок исследованных конструкций.

5.Термостойкость узлов ввода реагентных потоков в топку и срок их . службы при прочих равных условиях увеличиваются с увеличением расстояния между зоной с максимальной температурой факела и горелочными амбразурами £ф.

6.При выборе новых конструкций горелочных устройств необходимо учитывать местоположение зоны с максимальной температурой факела, при оценке безопасного расстояния £ф ориентироваться на организацию топочного процесса с предлагаемыми тепловыми условиями.

7.При проектировании топок с многофункциональными горелками по нормативным методикам предлагается вводить полученные по результатам выполненной работы температурные поправки: Тф = Кт • Г™'"' = 1,00 -Т™"";

t™3* =1,07-7^; г;,тах = 1,035 .г;,юр\ ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1 .Характерной особенностью факельного процесса в топках является нарастание энтальпии и температуры реагентных потоков при их истечении из горелок. В топочных устройствах с фронтальной компоновкой горелок выделен участок факела длиной £ф, ограниченный горелочными амбразурами и областью с максимальным значением температуры Тф в центральной области топки. На котлах БКЗ-210-140Ф с проектными вихревыми горелками параметр £ф~ 0,25 м. На тех же котлах, оборудованных прямоточными горелками с предвключенными шахтными сепараторами м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигала Тф = 1700-1800К, что выше параметра Т^, рекомендуемого существующими нормами проектирования топок с твердым шлакоудалением, на 15-20%. Столь высокий уровень температуры при сжигании пыли челябинского угля вызывал активизацию процесса загрязнения экранов задней стены и пароперегревателей с ухудшением охлаждения продуктов сгорания. Поскольку существующие средства очистки поверхностей нагрева не позволяли осуществлять эффективное удаление загрязнений, котлы останавливали для ручной механической очистки, снижали их нагрузку. Повышенный уровень потока теплоты в направлении горелок приводил к активному разрушению обмуровки амбразур и узлов ввода реагентных потоков.

2.Экспериментами на котле БКЗ-210-140Ф был выявлен диапазон значений £ф = 1,5 - 2,5 м, при реализации которого максимальная температура факела в зоне активного горения снижалась до Тф ~ 1450 К, что соответствовало рекомендуемой величине Т'^ существующих норм проектирования топок с твердым шлакоудалением.

З.Для реализации выявленного безопасного диапазона £ф = 1,5 - 2,5 м было разработано многофункциональное горелочное устройство, опробованное при различных вариантах исполнения и позволяющее менять длину участка воспламенения в широком диапазоне параметра £ф, обеспечивающее бесшлаковочное протекание факельного процесса в топке, более активное охлаждение продуктов сгорания, отсутствие загрязнений пароперегревателей, что привело к увеличению паровой нагрузки на 20-30%, сокращению аварийных остановов и продление срока службы горелок до 12-16 лет против 2 лет для котлов с исходными горелками, то есть увеличению в 6-8 раз. Значения концентрации оксидов

3 о азота составили NОх = 390 - 450 мг/м при работе на угле и ЛЮЛ <120 мг/м при л работе на природном газе против 800 - 1200мг/м при сжигании угольной пыли,

280 - 350 мг/м при сжигании природного газа на тех же котлах с исходными горелками, то есть были снижены более чем в 2 раза.

4.При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра £ф = 1,5 - 2,5 м в условиях котла БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 - 0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0—10 град, ряд режимных характеристик, занесенных в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

5.При отработке тем же коллективом варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7-8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке а"=1,11-1,15.

6.В дальнейшем была проведена сравнительная оценка экспериментальных значений £ф и Тф, выполненная для условий того же котла с новыми и старыми горелками при сжигании челябинского и переясловского бурых углей, природного газа и угольных отходов шихты электродного производства, которая дала расхождения результатов в пределах 5%.

7.Расхождение между полученными в расчете и эксперименте значениями £ф и Тф связано с предварительным заданием коэффициентов полиномов в принятых распределениях температуры и степени выгорания топлива по длине участка воспламенения т и п, других коэффициентов. Для разработанных горелок при сжигании бурого угля с высоким содержанием летучих, угольных отходов шихты электродного производства, природного газа и переясловского бурого угля т ~ 5,0 и п ~ 3,5.

8.В процессе выполнения работы определены поправочные коэффици1 енты для расчета температуры в зоне активного горения Кт = 1,075 для старых систем сжигания и Кт ~ 1,0 для новых с многофункциональными и газовыми горелками.

9.В настоящее время разработаны проекты новых горелочных устройств с растянутым участком воспламенения факела для замены вихревых горелок, сжигающих твердое топливо разнородного состава и газа на котлах БКЗ-210-140Ф 2~ очереди ЧТЭЦ-2 и газовых горелок на котлах ПК-33 ЮУГРЭС, что подтверждено актами использования результатов работы.

Основные публикации по теме диссертации

2. Осинцев, К.В. Улучшение факельной технологии сжигания доменного, коксового и природного газов в топках с фронтальной компоновкой горелок на котлах ТЭЦ меткомбинатов / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энергетики и металлурги настоящему и будущему России: материалы 7~ Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и специалистов: сб. докл. - Магнитогорск: Издательский центр ГОУ ВПО "МГТУ", 2006.

С. 173-175.

Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 142-150.

5. Осинцев, В.В. Утилизация углеродосодержащих отходов в полидисперсном и газовом факелах многофункциональных горелок / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В, Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2.

С. 150-157.

6. Осинцев, В.В. Особенности термогазодинамики факельных топок с рассредоточенным вводом топливных и окислительных потоков /В.В. Осинцев, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. — Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 135-142.

7. Улучшение процесса сжигания топлива на котлах БКЗ-210-140Ф /В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Электрические станции. -2006.-№11.-С. 13-20.

14. Осинцев, К.В. Повышение срока службы горелочных устройств на котлах средней мощности при факельном сжигании природного газа / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. -Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. - С. 54-55.

15. Пат. 2303194 РФ, МПК51, С 1 F23C 5/28. Топка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006111936/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 4 ил.

16. Пат. 2303193 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12. Способ ступенчатого сжигания газа в вертикальной призматической четырехгранной камере сгорания / Осинцев В.В., Полевин А.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006111952/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 14 ил.

17. Пат. 2306484 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00, F23C 1/12. Способ работы многофункциональной горелки / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный универси-тет".-№2006121067/06; заявл. 13.06.06; опубл.20.09.2007, Бюл.№26.-6с.: 10 ил.

Библиография Осинцев, Константин Владимирович, диссертация по теме Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

1. Роддатис, К.Ф. Котельные установки. Том I. / К.Ф. Роддатис, Э.И. Ромм, H.A. Семененко, Т.Т. Усенко, В.Н. Цыганков. M.-JL: Госэнергоиздат, 1941. -580 с.

2. Роддатис, К.Ф. Котельные установки. Том I. / К.Ф. Роддатис, Э.И. Ромм, H.A. Семененко, Т.Т. Усенко, В.Н. Цыганков. M.-JL: Госэнергоиздат, 1946. -708 с.

3. Стырикович, М.А., Катковская К.Я., Серов Е.П. Парогенераторы электростанций /К.Я. Катковская, Е.П. Серов. М.-Л.: Энергия, 1966. - 384 с.

4. Матвеева, И.И. Энегетическое топливо СССР. Справочник / И.И. Матвеева, Н.В. Новицкий, B.C. Вдовиченко и др. М.: Энергия, 1979. - 234 с.

5. Ковалев, А.П. Парогенераторы / А.П. Ковалев и др. M.-JL: Энергия, 1966. - 460 с.

6. Кнорре, Г.Ф. Топочные процессы. / Г.Ф. Кнорре. М.: Госэнергоиздат, 1959. - 196 с.

7. Роддатис, К.Ф. Котельные установки ФРГ. / К.Ф. Роддатис, A.A. Дмитриева. М.: Госэнергоиздат, 1962. - 344 с.

8. Спейшер, В.А. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках. / В.А. Спейшер, А.Д. Горбаненко. 2-е изд., пере-раб. и доп. - М.: Энергоиздат, 1982. - 240 с.

9. Кузнецов, Н.В.Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод) / HB! Кузнецов. М.-Л.: Энергия, 1973. - 256 с.

10. Митор, В.В. Проектирование топок с твердым шлакоудалением (дополнение к нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов). Руководящие указания // В.В. Митор, Ю.Л. Маршак. Л.: ВТИ - НПО ЦКТИ, 1981. -вып. 42. - 118 с.

11. Об экономичности паровых котлов мощных энергоблоков / В.И. Доброхотов, К.Д. Роддатис // Теплоэнергетика. 1979. - №3. С.5-8.

12. Мочан, С.И. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод) / С.И. Мочан. 3-е изд. - М.: Энергия, 1977. - 256 с.

13. Основные направления в развитии котельной техники на ближайшую перспективу / В.И. Доброхотов // Теплоэнергетика. 1975. - №9. - С.2-4.

14. Журавлев, Ю.А. Радиационный теплообмен в огнетехнических установках. // Ю.А. Журавлев. Красноярск: Издательство Красноярского Университета, 1983.-256 с.

15. Блох, А.Г. Теплообмен в топках паровых котлов / А.Г. Блох. Л.: Энерго-издат, 1984. - 240с.

16. Schneider, А. Korrosionen und Beschedigunden auf Reinchgasseite von Damfezzengern / A. Schneider. Mittverein. Grobkesselbesitzer, 1967. - №109. - s. 232-245.

17. Komo, G. Planung der Kesselanlangen der 600-MW-Bloke kraftwerkes Niderauben / G. Komo. Braunkohle. 1972. - 24. - №4. - s. 118-126.

18. Altman, W. Stromungs vorgange in Feuerungs — Sistemen von Braunkohle / W. Altman, A. Apel, W. Pasher. Danpfer - Zeugern - Energietechnik, 1976. - 26. -№6. s. 240-247.

19. Ledienegg, M. Temperatur verteiluns in Flamen / M. Ledienegg. Mitt. VGB, 1972. - №2.-s. 127-135.

20. Muller, R. Echen und Frontfeuerung / R. Muller, H. Trenkler - Mitt. VGB, 1957. - №47.-s. 87-94.

21. Hegemann, J. Einfluss des Druches der Dampf temperatur und Zwischenuberhitzung auf die Kessel Ronstruktion / J. Hegemann. Mitt. VGB, 1957. - №50. - s. 293-310.

22. Ромадин, В.П. Пылеприготовление / В.П. Ромадин. М.: Госэнергоиздат, 1953.-220 с.

23. Маршак, Ю.Л. Топочные устройства с вертикальными циклонными пред-топками / Ю.Л. Маршак. М.: Энергия, 1966. - 136 с.

24. Тепловое сопротивление шлакозоловых отложений и теплообмен в топочных камерах при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна / А.Н. Ефименко, Э.С. Карасина // Теплоэнергетика. 1982. - №2. - С.66-68.

25. Актуальные проблемы нормирования и сокращения выбросов ТЭС / Л.И. Кропп, Л.И. Мамрукова // Теплоэнергетика. 1989. - №3. - С. 33-36.

26. О температуре угольных частиц при горении / В.И. Бабий, И.П. Иванова // Теплоэнергетика. 1968. - №12. - С.34-37.

27. Бабий, В.И. Горение угольной пыли и расчет пылеугольного факела / В.И. Бабий, Ю.Ф. Куваев. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 210 с.

28. Лужнев М.И. Освоение и исследование головного блока 500МВт Троицкой ГРЭС на экибастузском угле / М.И. Лужнов, О.Н. Дегтев // Труды ВТИ. -Челябинск: Южно-Уральское книжное издательство, 1980. вып.24.

29. Освоение и исследование опытно-промышленного котла БКЗ-500-140-1 с тангенциальной топкой для низкотемпературного сжигания канско-ачинских углей / М.Я. Процайло, Ю.Л. Маршак, М.С. Пронин, др. // Теплоэнергетика. -1988.-№1.-С.5-12.

30. Результаты опытного сжигания ирша-бородинского угля в топочной камере с твердым шлакоудалением / Ю.Л. Маршак, М.Я. Процайло, А.И. Гончаров, др. // Теплоэнергетика. 1976. - №5. - С.45-51.

31. Опытное сжигание березовского угля с повышенной зольностью / Ю.Л. Маршак, А.И. Гончаров, С.И. Сучков, др. // Теплоэнергетика. 1978. - №8. -С.9-14.

32. Исследование сжигания малозольного березовского угля в низкотемпературной тангенциальной топочной камере / Ю.Л. Маршак, С.И. Сучков, Э.П. Дик, др. // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.9-14.

33. Организация горения в топках с тангенциальным расположением горелок при сжигании бурых углей / Ю.Л. Маршак, М.Я. Процайло, С.Г. Козлов // Теплоэнергетика. 1986. - №5. - С.7-10.

34. Защита окружающей среды / Л.И. Кропп, В.Р. Котлер // Энергохозяйство за рубежом. 1989. - №2. - С. 12-17.

35. Структура факела в тангенциальной топочной камере котла БКЗ-500-140-1 при сжигании березовского и ирша-бородинского углей / В.Г. Мещеряков, В.Н. Верзаков, Ю.Л. Маршак и др. // Теплоэнергетика. 1989. - №8. С.22-27.

36. Совершенствование методов снижения температурных неравномерностей в топках с фронтальной компоновкой горелок / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев,

37. A.M. Хидиятов и др. // Теплоэнергетика. 1990. - №4. - С.23-26.

38. Аэродинамика и температурные поля газоходов пылеугольных котлов /

39. B.В. Осинцев // Теплоэнергетика. 1989. -№11.- С.46-49.

40. Моделирование аэродинамики газозаборных шахт котла П-75 / В.В. Осинцев, A.M. Хидиятов, Е.В. Лябова, Е.В. Петров, В.И. Желоков, В.Н. Ковалев // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.39-42.

41. Ступенчатое сжигание пыли кузнецкого угля на котлах ПК-40 с жидким шлакоудалением / A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, C.B. Гордеев, др. // Электрические станции. 1989. -№11.- С.46-49.

42. Исследование сжигания кузнецких углей в топках с твердым шлакоудалением / А.Н. Алехнович, Э.П. Дик, A.A. Шатиль, др. // Теплоэнергетика. -1980. №1. - С.11-15.

43. Опытное сжигание экибастузского каменного угля с зольностью более 50% на котле П-57 энергоблока 500МВт / А.Г. Иванов, Л.А. Кисельман, М.И. Лужнов, др. // Теплоэнергетика. 1980. - №1. - С.4-9.

44. Исследование топочного процесса и освоение промышленного сжигания низкосортного Бакинского угля / A.M. Хидиятов, В.Е. Маслов, A.C. Березюк, А.Ю. Качинский // Теплоэнергетика. 1980. - №1. - С.25-28.

45. К вопросу шлакования паровых котлов мощных энергоблоков / Э.П. Дик, В.И. Доброхотов, И.Я. Залкинд // Теплоэнергетика. 1980. - №3. С.4-8.

46. Исследование на огневой модели аэродинамики и рециркуляции газов в верх топочной камеры котла П-67 / Э.Х. Вербовицкий, В.Н. Точилкин, В.В. Осинцев, др. //Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С. 18-24.

47. Исследование водяной очистки топочных экранов при сжигании бурых углей / В.В. Васильев // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.14-18.

48. Применение зонального метода для расчета теплообмена в топке котла / Ю.А. Журавлев, Ф.К. Сидоров, М.Я. Процайло // Теплоэнергетика. 1980. -№11. - С.35-39.

49. Алгоритм и программа зонального расчета теплообмена в топочных камерах паровых котлов / Э.С. Карасина, З.Х. Шраго, Т.С. Александрова, С.Е. Боревская // Теплоэнергетика. 1982. - №7. - С.42-47.

50. Очистка топочных экранов котла П-67 / В.В. Васильев, П.Ю. Гребеньков, М.Н. Майданик, др. // Электрические станции. 2002. - №4. - С.29-32.

51. Результаты комплексных испытаний котла ТГМП-314 ТЭЦ-23 АО Мосэнерго после реконструкции / Ю.П. Енякин, H.A. Зройчиков, Б.Н. Глускер, др. // Электрические станции. 2002. - №2. - С.9-12.

52. Ступенчатое сжигание — основной метод подавления оксидов азота на пылеугольных котлах / В.Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1989. - №8. - С.22-27.

53. Температурные условия начала шлакования при сжигании углей с кислым составом золы / А.Н. Алехнович, В.В. Богомолов // Теплоэнергетика. -1988. -№1. -С.34-38.

54. Изучение условий образования золовых отложений при сжигании наза-ровского угля / Э.П. Дик, P.A. Сироха // Теплоэнергетика. 1969. - №10. - С. 1720.

55. Результаты исследования локального теплообмена в топке котла ТГМП-204П энергоблока 800МВт с подовыми горелками. / A.A. Абрютин, А.Л. Коваленко, А.Ю. Антонов, др. // Электрические станции. 1986. - №5. - С.22-25.

56. Основные результаты испытаний топочной камеры котла ТГМП-1202 энергоблока 1200МВт / Я.П. Сторожук, A.A. Абрютин, Ю.П. Енякин, др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С. 15-19.

57. Температурный режим поверхностей нагрева котла ТГМП-1202 энергоблока мощностью 1200МВт / Ю.В. Вихрев, Г.К. Батунов, В.М. Камничев и др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С.20-24.

58. Тепловой режим пароперегревательных поверхностей нагрева котла ТГМП-1202 энергоблока 1200МВт / Ю.В. Вихрев, B.C. Назаренко, A.B. Филатов, др. // Электрические станции. 1986. - №1. - С.34-37.

59. Бабий, В.И. Влияние температуры пыли на воспламенение пылеугольного факела. / В.И. Бабий, Э.Х. Вербовицкий, А.Г. Серебрякова // Материалы VIII Всесоюзного симпозиума по горению и взрыву. Проблемы теплоэнергетики. -Черноголовка, 1986. С.27-31.

60. Новый метод снижения выбросов оксидов азота на пылеугольных ТЭС Японии /В.Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.72-74.

61. Высокоэффективный энергетический блок / A.C. Горшков, Н.Ф. Комаров, А.Л. Гиварц, И.Б. Годик // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.49-52.

62. Сотрудничество ВТИ с котлостроительными заводами в развитии отечественной энергетики. / А.Л. Шварц, Ю.П. Енякин, И.П. Надыров и др. // Тяжелое машиностроение. 2001. - №6. с.42-43.

63. Опыт разработки технических решений при проектировании пароводяного тракта котла среднего давления с П-образной горизонтальной компоновкой / A.JI. Шварц, Н.С. Галецкий, Б.И. Шмуклер и др. // Электрические станции. 2001. - №7. - С.12-15.

64. Исследование температурного режима и усовершенствование конструкций ширмовых пароперегревателей мощных паровых котлов / В.А. Локшин,

65. B.В. Чебулаев, В.Г. Лисовой, В.Д. Бараненко // Теплоэнергетика. 1972. - №3.1. C.20-25.

66. Уменьшение тепловых разверок в промперегревателе котла ПК-24 изменением его гидравлической характеристики /В.В. Чебулаев, В.Д. Бараненко // Теплоэнергетика. 1970. - №11. - С.51.-54.

67. Исследование теплообмена в топке котла БКЭ-320 при сжигании экиба-стузского угля / О.И. Ослопов, Э.С. Карасина // Теплоэнергетика. 1973. - №4. -С.72-75.

68. О температурных неравномерностях в поворотных газоходах парогенераторов / В.А. Локшин, В.Г. Лисовой // Теплоэнергетика. 1975. - №10. - С.43-47.

69. Исследование аэродинамики топочной камеры блока 500МВт Назаров-ской ГРЭС на изотермической модели / В.Е. Маслов, В.Х. Лебедев, Г.С. Цыганков и др. // Теплоэнергетика. 1972. - №7. - С.43-45.

70. К расчету рециркуляции газов в верх топочной камеры парогенераторов мощных блоков / Ю.Л. Маршак, Ю.И. Окерблом, Д.Ж. Темирбаев, Ю.Б. Белировский, М.А. Адилбеков // Теплоэнергетика. 1977. - №6. - С.85-87.

71. Исследование рециркуляции газов на котлах ТПП-200 Славянской ГРЭС. / Г.Н. Комельман, В.Н. Палей, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 1972. -№7. - С.52-56.

72. Исследование теплообмена в топочной камере с настенными радиационными перегревателями при сжигании АШ / Э.С. Красин // Теплоэнергетика. -1960. -№3. -С.30-37.

73. Механизм смесеобразования, воспламенения и горения донецких газовых углей / И.Н. Шницер // Теплоэнергетика. 1980. - №6. - С.37-40.

74. Расчетная оценка эффективности применения двухсветных экранов в топочных камерах мощных паровых котлов / Д.Л. Итман, В.Б. Дуб // Теплоэнергетика. 1980. - №12. - С.23-25.

75. Гурвич, A.M. Теплообмен в топках паровых котлов / A.M. Гурвич. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1950. - 346 с.

76. Митор, В.В. Теплообмен в топках паровых котлов / В.В. Митор. М.-Л.: Машгиз, 1963. - 276 с.

77. Применение многотопливных плоскофакельных горелок для обеспечениярасчетных параметров котлов ТЭЦ металлургических заводов / Е.К. Чавчанидзе, A.A. Шатиль, В.В. Компанеец, др. // Промышленная энергетика. 1982. №7. - С.58-61.

78. Опыт сжигания кузнецкого угля марки СС и попутного газа в котле ТП-81 / A.A. Шатиль, В.Я. Ицкович, H.H. Петере, др. // Электрические станции. -1989.-№4. С. 13-18.

79. Расчетная оценка устойчивости факельного горения твердых топлив в топках котлов / A.A. Шатиль, Е.К. Чавчанидзе // Теплоэнергетика. 1990. - №4. - С.2-6.

80. Проектирование котельных агрегатов на основе расчетного анализа горения и теплообмена в топочных камерах. / В.В. Митор, В.И. Резник, С.Л. Шагалова, др. // Энергетическое машиностроение. 1981. - №2. - С.35.

81. Оценка завершенности процессов смешения и горения в топке котла при сжигании природного газа / М.А. Поляцкин, A.A. Шатиль, В.Н. Афросимова // Газовая промышленность. 1965. - №2. - С.24-27.

82. Теплообмен потока излучающих продуктов сгорания в канале / В.Н. Андрианов, С.Н. Шорин // Теплоэнергетика. 1957. - №3. - С.50-55.

83. Исследование процесса горения топлива и изменения летучей золы при сжигании антрацита с повышенной зольностью / A.A. Отс, И.Н. Шницер // Электрические станции. 1986. - №9. - С. 18-22.

84. Исследование топочного процесса при сжигании непроектного антрацита отдельно и совместно с газом / И.Н. Шницер // Теплоэнергетика. 1988. - №1. -С. 16-22.

85. Сжигание низкореакционных углей переменного качества в топках мощных блоков / И.Н. Шницер, Л.К. Соловьев, О.Т. Ппаксин, др. // Энергетика и электрификация. 1981. - №1. - С. 12-14.

86. Сжигание АШ и смеси АШ с газом в топке котла ТП-80 / Л.М. Капельсон, В.И. Архипов, И.В. Ярцева // Теплоэнергетика. 1968. - №2. - С. 15-19.

87. Исследование процесса горения антрацитового штыба и его смеси с газом в топочной камере котла ТП-100 / И.Н. Шницер, И.А. Авдеев, А.Т. Мовчан //

88. Электрические станции. 1972. - №7. - С.22-25.

89. Сжигание антрацита ухудшенного качества и смеси АШ с мазутом в топке котла ТПП-210А / И.Н. Шницер, JI.K. Соловьев, О.Т. Плаксин // Электрические станции. 1980. - №6. - С.21-26.

90. Сжигание смеси непроектного антрацита с газом в топке котла ТПП-210 / И.Н. Шницер, Л.К. Соловьев, O.K. Грицанюк, др. // Электрические станции. -1986.-№5.-С.32-37.

91. Шагалова, С.Л. Сжигание твердого топлива в топках парогенераторов / С.Л. Шагалова, И.Н. Шницер. Л.: Энергия, 1976. - 146 с.

92. Работа пылегазовой горелки с промежуточной подачей газа / И.Н. Шницер, Ю.И. Шаповалов, В.П. Мережко // Энергомашиностроение. 1974. -№1.-С.24-26.

93. Сжигание АШ при подаче природного газа в сбросные горелки ТПП-21 OA / Л.В. Голышев, В.Л. Белоцерковский, H.H. Красноштан, Ю.Ф. Потапенко // Электрические станции. 1983. - №8. - С. 14-16.

94. Шницер, И.Н. Образование и снижение содержания окислов азота в пы-леугольных котлах / И.Н. Шницер, В.В. Литовкин. Киев: Техника, 1986. - 224 с.

95. Сжигание природного газа в топочной камере котла Till 1-312 с реконструированными горелками / В.И. Кошман, В.И. Братков, А.Г. Липник // Энергетика и электрификация. 1985. - №3. - С.22-24.

96. Температурные поля в топочных камерах мощных паровых котлов / В.Н. Головин, Л.М. Сорокопуд, O.A. Резник, Б.Л. Фарисеев // Теплоэнергетика. -1983. №1. - С.48-50.

97. Исследование аэродинамики топочных устройств на гидромоделях / Г.И. Мотин, И.Л. Шрадер, А.Л. Шрадер // Теплоэнергетика. 1978. - С. 17-21.

98. Влияние рециркуляции газов через горелки на тепловые характеристики топочных экранов котла ПК-41 при работе на мазуте / В.П. Глебов // Теплоэнергетика. 1969. - №12. - С.4-8.

99. Деев, Л.В. Исследование рециркуляции газов в верхнюю часть топки /

100. Jl.B. Деев, В.И. Рогов // Труды МЭИ "Эффективность и надежность работы парогенераторов". М., 1979. - вып.396. - С.9-14.

101. Хзмалян, Д.М. Теория горения и топочные устройства / Д.М. Хзмалян, Я.А. Каган. М.: Энергия, 1976.-488 с.

102. Ковалев А.П., Хзмалян Д.М. Сжигание фрезерного торфа в системе плоских параллельных струй в шахтно-мельничных топках / А.П. Ковалев, Д.М. Хзмалян М.: Энергия, 1964. - 148 с.

103. Повышение бесшлаковочной мощности котлоагрегата на подмосковном угле / В.А. Крыжановский, Г.Н. Чаленко, Л.В. Деев, А.П. Ковалев, Д.М. Хзмалян// Теплоэнергетика. 1964. - №4. С.2-5.

104. Черняев, В.И. Опыт сжигания подмосковного угля в топке с однофазными горелками / В.И. Черняев, A.C. Пелипенко, В.А. Молчанов // Труды МЭИ: Эффективность и надежность работы парогенераторов. М., 1979. -вып.396. - С.3-9.

105. Козлов, Ю.А. Аэродинамические исследования системы встречно-сме-щенных струй / Ю.А. Козлов // Научные труды МЭИ: Повышение эффективности и надежности работы парогенераторов. Межвузовский сборник. М., 1983. - вып. 15. - С.39-44.

106. Некоторые закономерности развития струй в ограниченном пространстве / В.А. Двойнишников // Теплоэнергетика. 1980. - №9. - С.2-7.

107. Развитие одиночной струи и системы струй в сносящем потоке / С.И. Трофимченко, В.А. Двойнишников, А.Ф. Хритинин // Теплоэнергетика. 1980. -№12.-С.12-16.

108. Расчет процесса горения в топочных камерах со встречно-смещенной компоновкой горелок / Т.В. Виленский, B.C. Малышева, Д.М. Хзмалян // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.51-53.

109. Виленский, Т.В. Динамика горения пылевидного топлива. / Т.В. Виленский, Д.М. Хзмалян. М.: Энергия, 1978. - 434 с.

110. Регулирование оксидов азота вводом аммиака в продукты сгорания / П.В. Росляков, В.А. Двойнишников, A.B. Буркова, E.H. Степанова // Теплоэнергетика. 1989. - №9. - С.43-48.

111. К вопросу повышения эффективности работы пылеугольных плоскофакельных горелок / В.И. Черняев, Т.В. Виленский, В.А. Двойнишников, A.B. Кузьмин // Теплоэнергетика. 1980. - №4. - С.17-19.

112. Изюмов, М.А. Аэродинамика системы встречно-смещенных струй / М.А. Изюмов, В.И. Черняев // Труды МЭИ. М., 1972. - вып. 150. - С.76-86.

113. Расчетная оценка влияния неравномерности температурных и скоростных полей газовой среды на тепловосприятие конвективных поверхностей нагрева котла / В.А. Двойнишников, В.П. Князьков, Е.С. Чубенко // Теплоэнергетика. 2005. - №9. - С.24-30.

114. Трембовля, Е.Д. Теплотехнические испытания котельных установок / В.И. Трембовля, Е.Д. Фигнер, A.A. Авдеева. М.: Энергия, 1977. - 297 с.

115. Итоги испытаний котла П-49 блока 500МВт после реконструкции. / Е.А. Болдычев, В.Н. Точилкин, В.В. Лисицин и др. // Электрические станции. 1986. - №5. - С.56-59.

116. Результаты освоения опытно-промышленного котла производительностью 820т/ч с кольцевой топкой при сжигании азейских и ирша-бородинских бурых углей / Ф.А. Серант, О.И. Будилов, В.Е. Остапенко, В.П. Сенов // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.2-10.

117. Серант, Ф.А. Кольцевые топки пылеугольных котлов / Ф.А. Серант, Б.П. Устименко, В.Н. Змейков, В.О. Кроль. Алма-Ата: Наука, 1988. - 280 с.

118. Опыт эксплуатации и результаты испытаний головного котла ТГМП-1202, работающего на газообразном топливе / А.Д. Гришин, Г.И. Гуцало, O.E. Таран // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.22-26.

119. Гидравлический режим в топочных экранах котлов СКД при работе на скользящем давлении / Б.Н. Глускер, А.Л. Шварц // Теплоэнергетика. 1988. -№1. - С.26-30.

120. Исследование на модели топки котла П-67 пристенной газовой завесы для локальной защиты топочных экранов от шлакования / Ф.А. Серант, Ю.Л. Маршак, Э.М. Витухин // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.31-34.

121. Концентрированная подача пыли в горелки котлов как средство снижения содержания оксидов азота / Л.И. Пугач, H.H. Скерко, А.Н. Волобуев, А.Н. Казанский // Электрические станции. 1989. - №6. - С. 14-19.

122. Освоение головных и опытно-промышленных котельных установок при сжигании углей сибирских месторождений. / Л.И. Пугач, H.H. Скерко, А.Н. Волобуев и др. // Электрические станции. 1995. -№11.- С.3-13.

123. Результаты испытаний и опыт освоения головного котла БКЗ-420-140-5 / Ю.А. Ракитянский, Л.П. Таланкин, А.Н. Ловцов и др. // Теплоэнергетика. -1983.-№4.-С.36-41.

124. Промышленные исследования некоторых способов подавления оксидов азота при пылеугольном сжигании углей Сибири и Казахстана / В.В. Лисицин, Л.И. Пугач, H.H. Скерко и др. // Теплоэнергетика. 1988. - №8. - С. 17-22.

125. Освоение сжигания низкосортных углей восточных месторождений на электростанциях / Л.И. Пугач, В.В. Лисицин, Л.П. Таланкин и др. // Электрические станции. 1983. - №12. - С.44-49.

126. Сжигание немолотых азейских бурых углей в низкотемпературной вихревой топке по схеме ЛПИ на ИТЭЦ-10 / Ф.А. Серант, С.М. Шестаков, В.В. Померанцев и др. //Теплоэнергетика. 1983. - №7. - С.36-41.

127. Повышение бесшлаковочной мощности котла П-49 энергоблока 500МВт путем реконструкции камеры горения / Л.И. Пугач, Е.А. Болычев, В.В.

128. Лисицын, В.Н. Точилкин, H.H. Скерко // Тезисы докладов IV Всесоюзной конференции "Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы паровых котлов". Таллин, 1986. - Том IV. - Секция 3. - С. 112-116.

129. Проблемы использования низкосортных топлив в работах ЭНИН им.Кржижановского / Э.П. Волков // Электрические станции. 1989. - №8. -С.56-59.

130. Основные научные достижения Энергетического института им. Г.М. Кржижановского в XI пятилетие / Э.П. Волков // Теплоэнергетика. 1987. - №5 - С.14-19.

131. Сжигание экибастузского угля повышенной зольности в топке котла ПК-39 энергоблоков 300МВт Ермаковской ГРЭС / Б.К. Алияров, A.A. Жабалин, Б.П. Устименко // Теплоэнергетика. 1986. - №4. - С.35-40.

132. Об исследованиях Казахского научно-исследовательского института энергетики / Ш.Ч. Чокин, Б.П. Устименко // Теплоэнергетика. 1987. - №5. -С.20-23.

133. Резняков, А.Б. Горение натурального твердого топлива / А.Б. Резняков,

134. И.П. Басина, C.B. Бухман и др. Алма-Ата: Наука, 1968. - 220 с.

135. Устименко, Б.П. Огневое моделирование пылеугольных топок / Б.П. Устименко, Б.К. Алияров, Е.К. Абубакиров. Алма-Ата: Наука, 1982. - 182 с.

136. Устименко, Б.П. Численное моделирование аэродинамики и горения в топочных и технологических установках / Б.П. Устименко, К.Б. Джакулов, В.О. Кроль. Алма-Ата: Наука, 1986. - 210 с.

137. Кинетическая модель процесса перехода азота топлива в окислы / В.И. Хмыров, Т.Я. Панченко // Промышленная теплоэнергетика. 1982. - №4. - Т.4. -С.89-93.

138. Уменьшение выхода окислов азота при сжигании азотосодержащих топ-лив / В.И. Хмыров // Теплоэнергетика. 1984. - №7. - с. 18-20.

139. Устименко, Б.П. Численное и огневое моделирование топочных процессов парогенераторов / Б.П. Устименко // Всесоюзная конференция "Теплообмен в парогенераторах". Новосибирск, 1988. - С.80-82.

140. Исследование образования и распределения окислов азота в факеле экибастузского угля / М.Р. Курмангалиев, Е.С. Ахметов, H.H. Скерко // Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики. Алма-Ата: Наука, 1976. - вып.11. - С.73-77.

141. Исследование слабонеизотермических моделей рециркуляции газов в верхнюю часть топочных камер мощных парогенераторов. / Д.Ж. Темирбаев, Ю.Б. Беликовский // Теплоэнергетика. 1977. - №3. - С. 11-15.

142. Сулейменов, К.А. Сжигание низкосортного угля в низкотемпературном кипящем слое / К.А. Сулейменов // Алматы: КазНИИЭнергетики, 1998. 234 с.

143. Ахмедов, Р.Б. Основы регулирования топочных процессов / Р.Б. Ахмедов // М.: Энергия, 1977. 280 с.

144. Уменьшение окислов азота путем впрыска воды при сжигании природного газа в топке котла ТГМП-114 / JI.M. Цирульников, К.З. Закиров, P.A. Айрих// Электрические станции. 1985. - №9. - С. 15-18.

145. Эффективность некоторых способов снижения выбросов оксидов азота при сжигании природного газа в котлах энергоблоков 300МВт / JI.M. Цирульников, М.Н. Нурмухамедов, Ю.Е. Миненков и др. // Теплоэнергетика. -1986. №9,- С.34-38.

146. Проверка отдельных способов снижения выброса окислов азота и бенз(а)пирена на газомазутных котлах / JI.M. Цирульников, P.A. Кадыров, В.Г. Конюхов и др. // Энергетик. 1979. - №1. - С.15-17.

147. Осинцев, В.В. Применение прогрессивных технологий подготовки и сжигания основных энергетических углей Киргизии / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов и др. // Фрунзе: Илим, 1989. 208 с.

148. Перевод котла БКЗ-220-140Ф на технологию ступенчатого сжигания топлива / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, В.Я. Гигин и др. // Электрические станции. 1991. -№ 11. - С.17-22.

149. Перевод котла БКЗ-160-140Ф на технологию ступенчатого сжигания топлива / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, В.Я. Гигин и др. // Электрические станции. 1993. - № 3. - С.25-29.

150. Повышение эффективности использования технологии ступенчатого сжигания пыли кузнецкого угля на котлах ПК-40 с жидким шлакоудалением /

151. B.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, О.В. Дронов и др. // Электрические станции. -1995. -№9. -С.37-44.

152. Сжигание пыли челябинского угля на котле ПК-14 в условиях одноступенчатого и многоступенчатого ввода воздуха в топку /В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов // Известия вузов: Энергетика. 1992. - №2. - С.78-84.

153. Оптимизация сжигания природного газа и пыли челябинского бурого угля на котлах с фронтальной компоновкой мельниц / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов // Известия ВУЗов: Энергетика. 1993. - №5-6.1. C.77-85.

154. Анализ тепловой устойчивости факельного сжигания углей Киргизии /

155. B.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов // Известия АН Киргизской ССР. Физико-технические и математические науки. 1989. - №1. - С.56-65.

156. К выбору эффективных схем сжигания гидроуглей в теплоэнергетике Киргизии / А.К. Джундубаев, Г.В. Кузьмин, A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов // Известия АН Киргизской ССР. 1985. - №6. - С.3-5.

157. Рециркуляция газов как метод уменьшения тепловой неравномерности / Н.И. Резник, Д.И. Парпаров // Теплоэнергетика. 1971. - №11. - С.34-36.

158. Расчётная оценка коэффициентов неравномерности тепловосприятия в конвективных пароперегревателях газомазутных парогенераторов / Н.И. Резник, Д.Б. Литвак // Теплоэнергетика. 1975. - №10. - С.41-43.

159. Исследование тепловых неравномерностей в пароперегревателе котельного агрегата ТП-81 / A.B. Змачинский, Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. / Теплоэнергетика. 1979. - №10. - С.42-44.

160. Новые компоновочные решения котла ТПП-312А / А.Г. Исаров, А.Г. Кравец// Энергетическое строительство. 1980. - №10. - С.12-14.

161. Паровой котёл для сжигания ухудшенного АШ в шлаковом расплаве / Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 2002. - №2. - С.9-12.

162. Особенности конструкции котла ТГМП-204 ХЛ Сургутской ГРЭС-2 / Г.И. Левченко, Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 1986. -№8. - С.35-37.

163. Газомазутный паровой котёл ТГМП-1202 для энергоблока мощностью 1200МВт / A.A. Паршин, Г.И. Левченко, Л.М. Христич и др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С. 14-16.

164. Методы учёта и пути снижения тепловых неравномерностей в конвективных перегревателях энергетических парогенераторов / Д.Б. Литвак, Л.М. Христич, Н.И. Резник // Энергомашиностроение. 1979. - №4. - С.20-23.

165. О работе поверхностей нагрева котла П-67 Березовской ГРЭС-1 / Э.П. Демб, В.Ф. Петере, Г.П. Сокач и др. // Электрические станции. 2002. - №9.1. C.42-44.

166. Производство тепла в энергетических котлах / А.У. Липец, С.М. Кузнецова, Л.В. Дирина, Д.М. Бурняцкий // Энергетик. 1981 - №10. - С.14-17.

167. Разработка проекта парового котла к энергоблоку 500МВт / В.Г. Овчар, И.А. Сотников, Х.К. Айзен, Е.В. Петров // Теплоэнергетика. 1980. - №5. -С.32-35.

168. Основные проектные и конструктивные решения по паровому котлу П-67 на канско-ачинских бурых углях для энергоблоков мощностью 800МВт / И.А. Сотников, Ю.А. Оперблом, Д.М. Итман и др. // Теплоэнергетика. 1978. -№8. - С.2-8.

169. Павлов, Н.В. Особенности парогенераторных топок для сжигания бурого угля Бикинского месторождения / Н.В. Павлов // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания топлив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. -С.20-26.

170. Разработка конструкций котлоагрегатов на Барнаульском котельном заводе / Н.В. Павлов, И.И. Марьямчик, A.A. Лейес // Теплоэнергетика. 1965. -№8. - С.44-46.

171. Литенецкий, В.Я. Некоторые соображения по типу и компоновке вихревых пылеугольных горелок / В.Я. Литенецкий // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания топлив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. -С.40-47.

172. Вихревая горелка БКЗ с лопаточными завихрителями / В.Я. Литенецкий, С.Ю. Соболевский, А.П. Упоров // Энергомашиностроение. 1972. - №5. - С.22-25.

173. Сжигание экибастузкого угля в сдвоенных вихревых горелках / В.П. Ромадин, Ю.Л. Маршак, Н.В. Павлов, В.Я. Литенецкий и др. // Теплоэнергетика. 1972. - №8. - С.33-35.

174. Померанцев, В.В. Основы практической теории горения / В.В. Померанцев, K.M. Арефьев, Д.В. Ахмедов и др. Л.: Энергия, 1973. - 273 с.

175. Дульнева, Л.Т. Освоение вихревого метода сжигания каменных углей в парогенераторах с твёрдым шлакоудалением / Л.Т. Дульнева, С.М. Шестаков,

176. A.A. Чернышев, B.H. Сергеев // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания то-длив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. - С.61-63.

177. Рундыгин, Ю.А. Математическое моделирование тепломассообменных процессов на начальном участке горелочной струи / Ю.А. Рундыгин, A.JI. Попов, Ф.З. Финнер // Труды Всесоюзной конференции "Теплообмен в парогене- • раторах". Новосибирск, 1988. - С.55-58.

178. Коэффициент тепловой эффективности экранов в низкотемпературных вихревых топках / И.Э. Горб, Д.Б. Ахмедов / Теплоэнергетика. 1989. - №10. -С.34-37.

179. Иванов, Ю.В. Эффективное сжигание надслойных горючих газов в топке / Ю.В. Иванов. Таллин: Гостехиздат ЭССР, 1959. - 204 с.

180. Влияние температур продуктов сгорания мазута на коррозионную стойкость котельных сталей / И.П. Эпин, A.A. Отс, Я.П. Лайд и др. / Теплоэнергетика. 1979. - №3. - С. 15-19.

181. Определение полей температур и технических напряжений в трубах поверхности нагрева паровых котлов при их водяной обдувке / A.A. Отс, П.И. Ансон, У.В. Соодла, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1980. - №12. - С.51-54.

182. Очистка поверхностей нагрева паровых котлов водой / A.A. Отс, П.И. Ансон, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1979. - №8. - С.45-48.

183. Влияние очистки поверхностей нагрева паровых котлов на износ металла / A.A. Отс, Т.Н. Сууркууск, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1980. -№1. - С.27-31.

184. Износ экранных труб котла с.к.д. при водяной очистке топки / A.A. Отс, Х.И. Таллермо, О.Э. Мяэкюла, Р.Э. Рандманн // Теплоэнергетика. 1980. - №6. -С.9-12.

185. Геометрические характеристики структурных образований в газовом факеле, созданном аксиальным завихрителем / Б.В. Берг, А.Н. Шуба, Д.И. Токарев, Б.П. Жилкин // Проблемы энергетики. №7-8. - Казань, 2000. - С.34-38.

186. Баскаков А.П., Антикайн П.А. Изучение перемешивания в факеле горелки ОРГРЭС на модели. Сборник трудов УПИ №76, 1960. с.4-11.

187. Баскаков, А.П. Процессы тепло- и массообмена в кипящем слое / А.П. Баскаков, Б.В. Берг, А.Ф. Рыжков, Н.Ф. Филипповский. М.: Металлургия, 1978.-248 с.

188. Изучение процессов сжигания топлив в кипящем слое / В.Р. Келер, A.A. Волкова, A.A. Туркоман и др. // НИИ ЭИНФОРМЭНЕРГОМАШ. Вопросы сжигания топлив в кипящем слое. -М.,1979. С.4-8.

189. Осинцев, В.В. Энерго-экологические проблемы сжигания твёрдого топлива в котельных установках / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов, Г.Ф. Кузнецов, К.А. Сулейменов. Челябинск: Изд.ЧГТУ, 1995. - 192 с.

190. Осинцев, В.В. Совершенствование технологии сжигания органического топлива на котлах Челябинской ТЭЦ-2 / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, В.В. Петров, М.П. Сухарев. Челябинск: Изд. ЮУрГУ, 2002. - 147 с.

191. Влияние технологии сжигания топлива и конструкции котлоагрегатов на эмиссию оксидов азота / Е.В. Торопов, В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Г.Ф. Кузнецов // Проблемы экологии Южного Урала. 1995. - №2. - С. 16-19.

192. Анализ эффективности сжигания природного газа и бурого угля ухудшенного качества на котлах БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2 /В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Электрические станции. 2001. -№6. - С.26-34.

193. Особенности и организация факельного процесса в топке с многофункциональными горелками. / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев //Электрические станции. 2002. - №11. - С. 14-19.

194. Результаты испытаний и совершенствование парового котла производительностью 58,3кг/с с газогенератором твердого топлива / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Теплоэнергетика. 2002. - №5. - С.36-41.

195. Анализ результатов опытного сжигания высокореакционного бурого угля на котле БКЗ-210-140Ф. / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.27-32.

196. Осинцев, В.В. Анализ тепловых неравномерностей газов в топках парогенераторов / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев // Научные труды "Повышение эффективности и надежности работы парогенераторов". Межвузовский сборник. М.: МЭИ. 1983. вып.№15. - С.80-86.

197. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. М.: Физматгиз. 1960. 715с.

198. Гиневский, A.C. Теория турбулентных струй и следов / A.C. Гиневский. М.: Машиностроение, 1969. - 400 с.

199. Шлихтинг, Г. Теория пограничного слоя / Г. Шлихтинг. М.: Наука, 1969. - 742 с.

200. Эккерт, Э.Р. Теория тепло- и массообмена / Э.Р. Эккерт, P.M. Дрейк. -M.-JL: Госэнергоиздат, 1961. 680 с.

201. Ключников, А.Д. Теплопередача излучением в огнетехнических установках/ А. Д. Ключников, Г.П. Иванцов. М.: Энергия, 1970. - 410 с.

202. Научно-исследовательские задачи по созданию парогенераторов ТЭС / P.A. Петросян // Теплоэнергетика. 1975. - №9. - С.4-9.

203. Сигал, И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива / И.Я. Сигал. Л.: Недра. 1988.- 142 с.

204. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2076998. Способ работы вертикальной четырехгранной топки для совместного сжигания газообразного и пылевидного топлива / В.В. Осинцев В.В., Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров и др. Опубл. в Б. И. 1997. №10. 8 с.

205. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2143084. Способ комбинированного сжигания, природного газа, угольной пыли и газообразных продуктов термохимической переработки угля / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров и др. Опубл. в Б. И. 1999.-№35.-7 с.

206. Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. Л.: Гидрометеоиздат, 1987. 112 с.

207. Штерн, E.H. Контрольный метод определения окислов азота в дымовых газах /E.H. Штерн. М.: Союзтехэнерго, 1978. - 90 с.

208. Сжигание челябинского угля, природного, коксового и доменного газов в котлах ПК-14 ТЭЦ металлургического комбината / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев, В.И. Кузин и др. // Промышленная теплоэнергетика. 1989. - № 12. -С.3-7.

209. Комбинированное сжигание природного газа и пыли челябинского угля в вихревых горелках / A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, Н.М. Щапин и др. // Электрические станции. — 1987. №6. - С.23-28.

210. Перевод котла БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2 на технологию ежигания природного газа с раздельным тангенциальным вводом реагентов в топку / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Г.Ф. Кузнецов и др. // Электрические станции. 1994. - №7. - С. 12-17.

211. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2228491. Многофункциональная горелка / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, др. // Опубл. в Б.И. 2004. №13. - 12 с.

212. Оценка влияния влагосодержания на устойчивость воспламенения кавакского бурого угля. / А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.61-64.

213. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2215237. Способ работы вертикальной призматической четырехгранной топки для совместного сжигания газообразного и пылевидного топлива / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, др.//Опубл.в Б.И2003. -№30.

214. Франк-Каменецкий, Д.А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике / Д.А. Франк-Каменецкий. М.: Изд-во АНСССР. 1947. - 430 с.

215. Новые подходы к технологии использования твёрдого топлива в энергетике / А.Ф. Дьяков, A.A. Мадоян, В.И. Доброхотов и др. // Теплоэнергетика. -1998.-№2. -С.14-17.

216. Опыт сжигания угля в металлургии / A.B. Баласанов, А.Б. Усачёв, В.А. Романец, В.Г. Вереин // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.32-36.

217. Экспериментальная разработка системы газификации твёрдого топлива для ПТУ / С.И. Сучков, В.И. Бабий, A.A. Абросимов // Теплоэнергетика. 1998. - №6. - С.43-46.

218. Михеев, М.А. Моделирование тепловых устройств / М.А. Михеев, М.В. Кирпичев. М.-Л.: Изд-во АНСССР, 1936.- 180 с.

219. Кутателадзе, С.С. Моделирование теплоэнергетического оборудования / С.С. Кутателадзе, Д.Н. Ляховский, В.А. Пермяков. М.-Л.: Энергия, 1966. -340 с.

220. Совершенствование систем совместного сжигания пыли челябинского угля и природного газа на котлах ЦКТИ-75 /В.В. Осинцев, A.M. Хидиятов,

221. A.П. Лысов, Н.Ф. Жернаков // Промышленная энергетика. 1991. - №5. - С.13-16.

222. Моделирование технологических схем сжигания кавакского бурого угля, доставляемого на ТЭС гидротранспортом / А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов,

223. B.В. Осинцев и др. // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.65-67.

Похожие работы

Энергетика
05.14.00