автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Экспериментальное исследование радиационных свойств факела в топках барабанных котлов ТЭС при сжигании природного газа



На правах рукописи

МАКСИМОВ ЕВГЕНИЙ ГЕРМАНОВИЧ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАДИАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ФАКЕЛА В ТОПКАХ БАРАБАННЫХ КОТЛОВ ТЭС ПРИ СЖИГАНИИ ПРИРОДНОГО ГАЗА

Специальность 05.14.14 - "Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты "

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань 2006

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Казанский государственный энергетический университет».

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Таймаров Михаил Александрович

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор

Туту бал ин а Валерия Павловна

доктор технических наук, профессор

Михеев Николай Иванович

Ведущая организация: ООО Инженерный центр "Энергопрогресс",

г. Казань

Защита состоится «23 » ноября 2006 г. в 14 час. 00 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.082.02 при ГОУ ВПО «Казанский государственный энергетический университет», по адресу: 420066, г. Казань, ул. Красносельская, д. 51, ауд. Д-223.

Отзыв на автореферат в двух экземплярах, заверенной печатью, просим направлять по адресу: 420066, г. Казань, ул. Красносельская, д. 51. Ученый совет КГЭУ, тел/факс (8-843) 518-44-64.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Казанского государственного энергетического университета. С авторефератом на сайте http://info.kgeu.ru/ : ..

*

Автореферат разослан « » октября 2006 г.

Ученый секретарь __

диссертационного совета, чсг^ Гильфанов К.Х. д.т.н., профессор ^^^----'

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Главным и основным видом теплогенерирующего оборудования на ТЭС являются паровые котлы. В парке котлов ТЭС значительную долю занимают барабанные котлы с естественной циркуляцией, которые к настоящему времени имеют средний срок эксплуатации 45-50 лет и, следовательно, сильно изношены и морально устарели. С другой стороны экономия топливных ресурсов в настоящее время вынуждает интенсифицировать процесс сжигания топлива в топках энергетических котлов с целью повышения их КПД. Однако конструктивное исполнение котлов позволяет достигать оптимальных значений КПД только при сжигании основного топлива. Для повышения КПД котлов при работе на резервном топливе требуется модернизация конструкций котлов, которой должно предшествовать экспериментальное исследование радиационного теплообмена и в частности радиационных свойств факела в топках котлов.

Барабанные котлы средней производительности марки ТПЕ-429 и БКЗ-210-140 спроектированы для камерного сжигания каменных углей. Однако в настоящее время эти котлы широко применяются для сжигания в них природного газа. Отличительной особенностью процесса радиационного теплообмена при сжигании угля является наличие в продуктах сгорания золовых частиц, отсутствие которых при сжигании природного газа заметно снижает плотность падающего потока и интенсивность радиационного теплообмена в топках котлов.

На интенсивность протекания радиационного теплообмена в топках котлов оказывают влияние такие конструктивные параметры топки как конструкция экранов и шаг труб в экранах, схема расположения и число горелок и их марка, тип факела. Режимные параметры работы котлов также оказывают влияние на интенсивность радиационного теплообмена в топочной камере. В этой связи экспериментальные исследования влияния совокупности перечисленных факторов на радиационные свойства факела в топках котлов ТЭС являются чрезвычайно актуальными.

Целью диссертационной работы является получение новых данных по радиационным свойствам факела для повышения эффективности теплообмена излучением в топках барабанных котлов в зависимости от конструктивных особенностей и режимных условий их эксплуатации на ТЭС.

Для достижения поставленной цели в диссертации решались следующие задачи:

1. Экспериментальное исследование полей температур, падающих лучистых потоков, степени черноты факела по высоте ширине и глубине топочных объемов барабанных котлов при различных паровых нагрузках.

2. Исследование закономерностей изменения падающих потоков теплового излучения от факела на экранные поверхности нагрева котлов в зависимости от конструкции экранных поверхностей и схемного расположения горелок.

3. Исследование излучатсльной способности топок и коэффициента тепловой эффективности экранов, выработка рекомендаций для повышения эффективности теплообмена излучением конкретных конструкций топок и экранных поверхностей барабанных котлов при сжигании природного газа.

Основные методы научных исследований. В экспериментальной части работы использованы методы спектроскопии, инфракрасной техники. В аналитической части метод теории лучистого теплообмена. Для обработки, представления и оценки результатов использовались пакеты прикладных программ Microsoft Exel, MathCad, Visual Fortran 6.0.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Для барабанных котлов ТГМ-84, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 при сжигании уренгойского газа экспериментально получены зависимости температуры факела и падающих потоков по высоте, ширине и глубине топочных объемов при различных паровых нагрузках.

2. Экспериментально получены закономерности изменения коэффициентов тепловой эффективности экранов и степени черноты топок в зависимости от отношения шага между трубами к диаметру труб экранов и конструктивного расположения горелок в открытых топках энергетических котлов.

3. Получены зависимости о характере влияния паровой нагрузки барабанных котлов средней производительности на степень черноты и температуру факела и на величину падающего потока при сжигании газа уренгойского месторождения.

Достоверность результатов работы подтверждается согласованием в пределах погрешности опыта теоретических и опытных исследований, удовлетворительным согласованием полученных данных с результатами других авторов, практической проверкой предложенных технических решений на действующих энергетических котлах.

Практическая ценность работы.

Установленные закономерности измеиения теплового излучения факела в топках энергетических котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 в зависимости от конструктивных особенностей котлов и режимных условий эксплуатации могут быть использованы в технических мероприятиях" по модернизации для повышения КПД, находящихся в эксплуатации энергетических котлов на ТЭС,

;„■ Результаты работы могут использоваться проектными организациями и котлостроительными заводами при разработке новых конструкций топок энергетических котлов, а также при проведении пусконаладочных и режимно-наладочных работ на котлах, находящихся в эксплуатации.

Реализация результатов работы. Предложения по модернизации и реконструкции топок котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429 с целью повышения их КПД рекомендованы к внедрению на Казанской ТЭЦ-3 (КТЭЦ-3) и в подразделениях ОАО «Татэнерго».

Автор защищает:

1. Полученные экспериментальные данные по распределению полей температур в топках.

2. Полученные данные по падающим потокам теплового излучения от факела на экранные поверхности и излучательной способности факела в зависимости от конструктивных особенностей и условий эксплуатации для конкретных типов энергетических котлов.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы представлены на; аспирантско-магистрских научных семинарах КГЭУ 20042006 г.г.; 16-Й Всероссийской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках» струйная акустика, диагностика технических систем, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий». Казань, МВАУ (филиал г. Казань), 2004 г, 17 и 18-й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий». Казань, КВАКУ (военный институт), 2005 и 2006 г.г.; Международной научно-практической конференции «Газотурбинные технологии и производство парогазотурбинных установок». Казань, КГЭУ, 2006 г.

Личное участие. Основные результаты получены лично автором под научным руководством профессора, д.т.н. Таймарова МА.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 11 печатных работ.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы и приложения.

В первой главе выполнен анализ литературы в области исследований теплового излучения факела в топках энергетических котлов. Показано, что в настоящее время для расчётов излучения факела используются опытные лабораторные данные об эмиссионной способности С02, водяных паров, сажистых и золовых частиц, в которые вводятся поправки, полученные путем немногочисленных экспериментов по исследованию факела в топках конкретных конструкций энергетических котлов типов: ПК-10, ПК-19, ТП-230-3, ТП-240, ТМ-200, БКЭ-75-39-Ф, 51СП-220/110.

Точный расчет излучения факела в энергетических котлах крайне затруднителен вследствие неопределенности задачи и исходных данных по локальному распределению температуры и степени черноты факела в топках энергетических котлов вследствие их больших габаритов. В этой связи в нормативном методе теплового расчета-котельных агрегатов пользуются эмпирическими или полуэмпирическими зависимостями, позволяющими с некоторым приближением рассчитывать излучение факела пламени и вносящими довольно заметные погрешности в эффективность работы топочных камер энергетических котлов.

На основании анализа формулируются цель и задачи исследования.

Во второй главе приведены описание методики и экспериментального оборудования (разработанного в ходе выполнения диссертационной работы) для исследования радиационных характеристик факела и определения потоков падающего от факела теплового излучения на действующих котлах ТЭС. Дается расчет погрешностей экспериментов.

При экспериментальном исследовании радиационного теплообмена в топках котлов основной измеряемой величиной является поверхностная плотность падающего на экраны теплового потока даллг которая может быть представлена в виде зависимости от эффективной температуры факела 7ф в топочной камере и степени черноты факела щ , т. е. :

5,67 х 10"% Гф4 , Вт/м2, (1)

где 7ф - эффективная температура факела, К.

Температура 7ф в данной работе измерялась оптическим (яркостным) пирометром ОППИР-017 с длиной волны пропускания красного светофильтра 0,65 мкм.

Эффективная степень черноты факела аф зависит от безразмерной оптической толщины слоя факела и записывается как

1 - ехр(-т0)= 1 - exp(-KL) , (2)

где К - коэффициент ослабления лучей газовой средой в факеле, м*1; L -геометрическая толщина слоя, м.

Введение понятия эффективной температуры факела 7ф означает, что собственное излучение неизотермического объема факела заменяется излучением гипотетического однородного слоя, характеризующегося некоторым средним значением Г = Гф = const. Из зависимости (1) по измеренным значениям qnaa и 7ф несложно определить степень черноты факела

При экспериментах номинальный показатель визирования интегрального радиометра составлял 1:20. Это означает, что на расстоянии между излучателем (факелом) и линзой объектива радиометра 1000 мм диаметр излучателя, расположенного под прямым углом к линии зрения составлял 50 мм. Следовательно, в; экспериментах измерялись локальные потоки падающего излучения, которые также относились к локальным значениям степени черноты факела аф. С другой стороны, светящийся факел с высокой концентрацией сажистых частиц позволяет результаты измерений яркостной температуры, полученные с помощью оптического пирометра с исчезающей нитью, отождествлять с действительной температурой факела.

Проведя измерения q^ на четырех уровнях по высоте топки можно найти функцию распределения падающих тепловых потоков по высоте топки =.У(Л/ЛТ), где h, ht - соответственно текущая и полная высота топки. Вид функция распределения позволяет найти фактический максимум плотности излучения факела по высоте топки и сравнить его с проектным.

Расчетное удельное теплонапряжение поперечного сечения q? топки и теплонапряженность ^-топочного объема определяются из выражений:

qr = 2//Ч = BQ*1F„ qv = QfK = BQflV^ (3)

где Q — тепловыделение в топке; В — расход топлива; QHP — низшая теплота сгорания топлива в рабочей массе; FT — axb - поперечное сечение топки; Ут = axbxh — объем топки; а,- b, h - соответственно ширина топки по фронту котла, глубина топки и высота топки.

Задача определения температуры продуктов сгорания на выходе из топки сводится к определению собственно температуры газов на выходе из топки Т\ и исследованию зависимости Т\ режимных факторов.

В соответствии с зависимостью ( 1 ) и условием на выходе из топки Т'т ~ 7ф можно записать выражение для определения температуры газов на выходе из топки Т\ в виде

Г'г = (ЯпиГКао ат))0Л5 . (4)

Характеристикой тепловосприятия в топке котла является коэффициент тепловой эффективности экранов ц/, определяемый из соотношения

^ = (<?пал ~ добр У<?пад= Яр /tf мд, (5)

где qnm - падающий на экран тепловой поток; - идущий от экрана на факел тепловой поток, qp - поглощенный экраном тепловой поток (результирующий тепловой поток qp = q^ — <7обР).

Обратный тепловой поток от экранной стенки q^ состоит из собственного излучения qwб экранной стенки и отраженного от экранной стенки (1 — йГст) ^пад теплового потока:

<?Обр= <7соб + ( 1 - «ст> Çnta , (6)

где а„ — эффективная степень чернота стенки при температуре стенки.

Тогда результирующий поток

Яр ~ «сг^пад ~ Ясоб (7)

Разделив обе части уравнения на qnan, получим

^Р _ „ Я соб

— tir

Япш (7пад ^ ^

Учитывая, что

получим

(9)

где с?ф - степень черноты факела; Т^ -эффективная температура экранной стенки; 7ф - температура факела.

Уравнение (9) показывает, что коэффициент тепловой эффективности экранов не может быть больше эффективной степени черноты экранных поверхностей а„. Равенство = а„ возможно при эффективной температуре экранной поверхности 7^, равной нулю. Практически Тъф никогда не равна

/

нулю и, следовательно, коэффициент тепловой эффективности у всегда меньше эффективной степени черноты экранной поверхности.

Величину падающего теплового потока диш можно записать как

<7лад = <7ф! + <7ф2+ <?ст) + <7ст2> (Ю)

где <7ф1 - непосредственное излучение топочного факела на стенку; <74,2 - доля излучения факела на остальные стенки, отраженная ими на рассматриваемую стену; - часть собственного излучения всех топочных стенок, за исключением рассматриваемой, попадающая на рассматриваемую стену; - часть собственного излучения стенки, возвращаемая на нее отражением от остальных стенок.

С целью упрощения задачи будем рассматривать топку с равномерным экранированием всех ее стен и заполненную излучающей средой с одинаковым во всем объеме коэффициентом поглощения.

Тогда составляющие падающего на экран теплового потока будут иметь вйд

^ =5.67

<7^ = 5.67- -а^М-а^ +0 +Ч. (П)

д^ = 5.67-1 +"7.

-ост--афЛМ-Ост/П-^+П-^т^П-аф;3+•-•;,

где Г^ - эффективная температура экранной стенки; аф - степень черноты факела; степень черноты экранной стенки.

Подставляя значения (11) составляющих падающего теплового потока в выражение

йф *7ф = Яф • 7ф

'10) и учитывая равенство (1), получим

+ астО ~аф)" Таф

/»-1 ■

1 + 1

, (12) Величины сомножителей, заключенных в квадратные скобки, представляют суммы бесконечно убывающей геометрической профессии, равной

1

(13)

1 - (I - )(\-аф ;

Тогда

ГФ

+ «стП - вф)

эф

а т =

Соотношение между эффективной температурой стенки экрана Т^ и факела 7ф определяется из формулы

эф

л4

= ат

1

Ч>

а

СТ /

(15)

где у - коэффициент тепловой эффективности экранов.

Исключив из уравнения (14) отношение (Т^/Тф )4, с помощью формулы (15), получим выражение для определения степени черноты топки а? в виде

аг = аф/(аф + (1- (16)

где <3ф— степень черноты факела в зоне горения.

Эксперименты на котлах включали в себя контактное и бесконтактное измерение температуры факела в топке и падающих от факела на экранные поверхности тепловых потоков. Для контактного измерения температуры продуктов сгорания в топке при выполнении диссертации разработан пирометрический термозонд, представляющий собой неохлаждаемый двухэкранный трубчатый кожух и термопару типа ХА с каолиновой тепловой изоляцией внутри этого кожуха (рис. 1).

Рис. 1. Принципиальная схема термозонда для внутри топочных измерений температуры; / - термопара в обмуровке из каолина; 2 -внутренний трубчатый защитный экран; 3 - наружный трубчатый защитный экран; 4 - вторичный измерительный прибор (электронный цифровой вольтметр); 5- рабочий (горячий) спай термопары

Отсутствие водоохлаждаемой рубашки у термопары вызвано условиями выполнения экспериментов, а именно отсутствием гребенок для раздачи воды на охлаждение трубчатой рубашки на площадках обслуживания котлов. * Верхний температурный предел измерений разработанным термозондом ограничивался температурной стойкостью рабочего спая термопары.

При экспериментах в послойных измерениях температуры факела рабочий спай вместе с кожухом вдвигался через лючек в топку котла через каждые 100 мм и производился отсчет показаний. Максимально допустимая температура работы пирометрического термозонда, достигнутая с термопарой типа ХА составила 1370 °С. При длительной работе свыше этой температуры происходило обшрание одного из термоэлекгродов на расстоянии 5 мм от рабочего спая. Огнеупорная изоляция термоэлектродов при этой температуре с углублением кожуха термозонда на всю длину до 1200 мм в топку термически не разрушалась. Показания термопары

термозонда были тарированы по отсосному пирометру и по методу двух термопар.

Электронный цифровой вольтметр позволял считывать показания в виде мВ, а также показания непосредственно в виде значений температуры в °С. Для более высоких температур за пределами стойкости ХА-термопары, а также при дублировании показаний термопары ХА, использовался оптический пирометр ОППИР-017.

Принципиальная упрощенная схема оптической части радиометра для измерения интегральной плотности падающих потоков от излучения факела приведена на рис. 2. 4 з

5 2 1 Рис. 2. Принципиальная схема оптической части радиометра: I -излучающий объект; 2 - флюоритовая линза объектива; 3 - приемник теплового излучения - термостолбик; 4 - линза окуляра; 5 - регистрирующий вторичный прибор - цифровой милливольтметр,

Термостолбик 3 снабжен системой термостатирования, учитывающей изменение температуры окружающего воздуха и сохраняющей постоянство градуировки. Окуляр 4 служит для контроля заполнения линзы объектива падающим лучистым потоком.

Для условий высокотемпературного градуирования непосредственно на котле была разработана конструкция высокотемпературного эталонного излучателя - трубчатого абсолютно черного тела (рис. 3). Для проведения градуирования трубчатый излучатель вдвигался через лючок в обмуровке в газоход котла на глубину не менее 0,8 м.

После прогрева стенок и донышка эталонного излучателя (после отсутствия роста температуры по показаниям термопары) устанавливался радиометр и проводилась одновременная регистрация сигналов с приемника излучения радиометра и термопары. Переход от температуры трубчатого абсолютно черного тела к энергетическим единицам осуществлялся по формуле Стефана-Больцмана. Дополнительный контроль и тестирование температуры излучающей полости абсолютно черного тела выполнялось при снятом радиометре с помощью оптического пирометра ОППИР-017. Это осуществлялось при температуре полости свыше 800 °С.

и

Q

К

T-^F

\

2

4

Рис. 3. Схема градуирования радиометра непосредственно па котле в условиях эксперимента: / - рабочий спай термопары; 2 - трубчатый высокотемпературный эталонный излучатель; 3 - радиометр интегрального излучения; 4 - цифровые милливольтметры; 5 - обмуровка стенки котла

Погрешность определения интегральной плотности падающих потоков при температуре Т~ 1370 К составляла аи = ± 12,7 %

В третьей главе приведены результаты исследования характеристик радиационного теплообмена в топках котлов №1,2 ТГМ-84Л, №3 ТГМ-84Б Казанской ТЭЦ-3 (КТЭЦ-3). На рис. 4 приведено распределение падающих от факела тепловых потоков по лючкам котла №1 ТГМ-84А.

Котел №1 ТГМ-84А КТЭЦ-3. Максимум плотности излучения факела располагается на отметке 10,9 м (лючок №5). С увеличением нагрузки плотность падающего на экраны излучения возрастает. Значение падающих на экраны тепловых потоков на уровне верхнего яруса горелок (лючок №5 на отметка 10,9 м) при нагрузке 355 т/ч составляет 258 кВт/м2 (температура факела 1210 °С), а при нагрузке 370 т/час составляет 275 кВт/м2 (температура факела 1220 °С).

При нагрузке 370 т/час температура факела на уровне нижнего яруса первой горелки составляет 1320 °С, на уровне второй горелки составляет 1380 °С. На уровне верхнего яруса для обоих горелок температура составляет 1320 °С. Средняя температура дымовых газов до конвективного пароперегревателя 560 °С.

Котел Х°2 ТГМ-84А КТЭЦ-3. Максимум плотности излучения факела располагается на отметке 6,2 м (лючок №1). При нагрузке 260 т/час (лючок №1) плотность излучения 257 кВт/м2 (температура факела 1280 °С). При нагрузке 410 т/час м (лючок №1), плотность излучения 268,8 кВт/м2 (температура факела 1300 °С). На уровне лючка 6 (отметка 10,8 м) при нагрузке 260 т/час плотность излучения 256,9 кВт/м2 (температура факела 1250 При нагрузке 410 т/час плотность излучения 216 кВт/м2

(температура факела 1280 °С).

Рис. 4. Плотность излучения факела qnea в зависимости от высоты топки h при сжигании уренгойского газа в котле №1 ТГМ — S4A КТЭЦ-3 при паропроизво-дительности 440 т/ч (серия опытов 25.10.05 г.):

О - сечение 1 (лючки I и 5); О -сечение 2 (лючки 2 и 6); Л - сечение 3(лючки 3 и 7).

100 200 300 кВт/м2

Котел №3 ТГМ-84Б КТЭЦ-3. Максимум плотности излучения факела располагается на отметке 6,4 м (лючок №4). При нагрузке 270 т/час (лючок №4) плотность излучения 337 кВт/м2 (температура факела 1250 °С). При нагрузке 280 т/час (лючок №4) плотность излучения 351,8 кВт/м2 (температура факела 1260 °С).

В четвертой главе исследуется излучение факела в топке котла №7 ТПЕ-429 на КТЭЦ-3. На рис. 5 приведено распределение плотности излучения по высоте котла ТПЕ-429.

Рис. 5. Плотность падающих потоков излучения q на правый А,м | ¿р боковой экран барабанного котла

ТПЕ-429 для первого сечения в зависимости от высоты топки h (м) (при паропроизводительности До = 400 т/ч, температуре питательной .<> воды = 230°С, температуре

^¿г"" уходящих газов = 125 °С,

коэффициенте избытка воздуха а = 1,059); ^ -данные Митора В.В. для

•ч

20 j. ^^

10

0 100 200 300 Чпдд^ кВт/м1. прямоточного котла ПК-19 при До —

120 т/ч, топливо - газ

Сравнение данных по падающим потокам излучения для сечений 1 и 2 с данными Митора В.В. (см. рис. 5), показывает,что падающие от факела потоки Цпад, измеренные через лючки в сечении 2 имеют более высокие значения. Это связано,с тем, что факел в сечении 1 находится ближе к входной части горизонтального газохода. Топка котла ПК-19 по высоте ниже, чем топка котла ТПЕ-429. Этим объясняются низкие значения падающим потоков котла ПК-19 на уровне Ь =15 м. Фактически это выход топки котла ПК-19, а для котла ТПЕ-429 это зона активного радиационного теплообмена. Высокая интенсивность излучения факела котла ПК-19 также

объясняется тем, что на отметке 9,4 м экраны выполнены ошипованными, что увеличивает обратные тепловые потоки экранов в топку.

Для котла №7 ТПЕ-429 на КТЭЦ-3 максимум плотности излучения факела располагается на отметке 13,3 м (лючок №8). При нагрузке 400 т/час (лючок №2) плотность излучения 301,3 кВт/м2 (температура факела 1400 °С). Степень черноты факела 0,6. Для интенсификации радиационного теплообмена в топке котла ТПЕ-429 с целью повышения КПД котла при работе на газе необходимо перераспределение величин падающих па экранные поверхности тепловых потоков от факела по ширине, глубине и высотетопки на 10...15%.

Для увеличения тсплонапряженности топочного объема котла ТПЕ-429 и повышения КПД котла при работе на газе необходимо модернизировать под котла в нижней части топочной камеры, выполнив скаты "холодной" воронки фронтового и заднего экранов с углом наклона труб не более 12°.

В пятой главе приведены результаты исследования распределения плотности потоков излучения и температуры в топке котла БКЗ-210-140. На рис. 6 приведено распределение температур факела по высоте топки котла БКЗ-210-140.

/¡г, м 20

10

Ч

->

800 1200 • 1600 /ф, °С

Рис. 6. Распределение температур по высоте топки котла БКЗ-210-140 №9 Казанской ТЭЦ-2 по измерениям через фронтовые лючки:

Д- в сечении 1 (лючки 1,7,19,25,30); О - в сечении 2 (лючки 14,20,26,31); V - в сечении 3 (лючки 2,8,21,27,32)

(паровая нагрузка котла Дк=210 т/ч, температура уходящих газов после котла /у*- 160 °С, содержание кислорода 02=1,8 %),

Излучение факела котла БКЗ-210-140 при сжигании уренгойского газа характеризуется, по сравнению с котлами ТКМ-84 и ТПЕ-429, более высокими значениями температур и падающих тепловых потоков на стенки котла, что связано с меньшими габаритами топки котла БКЗ-210-140. Распределение падающих тепловых потоков от факела по шириие и глубине топки, по сравнению с котлами ТКМ-84 и ТПЕ-429, более равномерное. Это связано с закруткой факела в топке БКЗ-210-140.

В шестой главе рассматривается влияние режимных и конструктивных параметров на характеристики радиационного теплообмена в энергетических котлах. На рис. 7 приведено изменение падающих потоков с ростом паровой нагрузки котла №2 ТГМ-84А

Казанской ТЭЦ-3, а на рис. 8 — зависимости коэффициент тепловой эффективности экранов \|/ от конструктивных параметров топки.

150

1

Кот*л №2 (ТГМ-М А)

100 ]

г н ш

Й С

СГ

50

Р

-Лючок №2

-Лючок №3

-Лючок №5

......

I

0 д.-----

250

300

350 Ок, т/Ч

400

450

Рис. 7. Падающие тепловые потоки ^пад при различных нагрузках котла №2 (ТГМ-84А КТЭЦ-3) и их аппроксимация экспоненциальной зависимостью цайд = С ехр(т*1>к) , где С, ш — эмпирические константы по лючкам.

1.0

0.5

Нормативный метод: Значения

1.0

2.0

3.0

4,0

Рис. 8. Коэффициент тепловой эффективности экранов ф в области максимальных величин >мвкс: Д -БКЗ-210-140 (эксперимент),□ - ТПЕ-429 (эксперимент),^ ТГМ-84 (эксперимент), О -ТПЕ-429 (расчет), <2> -ТГМ-84 (расчет)

Таблица 1. Параметры функции распределения дпад - Ак ехр(-й/;/7:т)

Параметры функции ТГМ-84Б ТПЕ-429. БКЗ-210-140

А 104,79 79,25 110,91

Ъ 2,84 1,97 2,77

Ат 22 . ; 22 22

Значения параметров функций распределения падающих потоков Чпад по высоте топки /ггдля исследованных марок котлов представлены в табл. 1.

Получено, что для энергетических котлов средней мощности с прямоточными горелками при увеличении паровой нагрузки на 10 т/ч

интенсивность падающих на экраны потоков излучения от факела q^, в зоне горения возрастает в среднем на 1,25-3,6 кВт/м2, Для повышения интенсивности радиационного теплообмена в топках энергетических котлов встречное расположение горелок является более эффективным по отношению к фронтальному двухъярусному. Сжигание топлива в топках с угловым тангенциальным расположением горелок увеличивает коэффициент тепловой эффективности экранов и степень черноты топки в зоне горения в большей мере, чем уменьшение отношения шага между трубами к диаметру труб s/d.

Основные результаты работы и выводы

1. Получены новые данные по радиационным свойствам факела. Проведено экспериментальное исследование радиационного теплообмена в топках котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 при различных паровых нагрузках с различной организацией топочного процесса и различной конструкций экранных поверхностей нагрева, в результате которого получены новые данные по падающим потокам теплового излучения, температурам и излучательным характеристикам факела по высоте, ширине и глубине топок.

2. Выявлено расположение максимумов интенсивности излучения и температур по высоте топок для данных типов котлов для фронтального, встречного и тангенциального расположения горелок при различном числе горелок в ярусах. Получено, что для открытых топок для интенсификации радиационного теплообмена с применением прямоточных горелок предпочтительным является встречное расположение горелок.

3. На интенсификацию лучистого теплообмена в большей мере оказывает схемное решение по расположению горелок в топке и в меньшей мере отношение шага между трубами к диаметру экранных труб. Угловое тангенциальное расположение горелок с позиций повышения эффективности радиационного теплообмена является предпочтительным.

4. При модернизации конструкций котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б и ТПЕ-429 при работе на газе для повышения КПД рекомендуется утепление пода, уменьшение его излучающей поверхности, применение натрубной обмуровки (ошипованных экранов) до нижнего яруса горелок и введение хромопериклаза ХМ в состав рецептуры при изготовлении обмуровочных огнеупоров.

Содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Таймаров М.А., Максимов Е.Г. Интегральная излучателыщя способность огнеупоров систем MgO-AhOj и MgO-SiO^. Межвузовский тематический сборник научных трудов «Тепломассообмен ные процессы и аппараты» Казань, КГТУ, 2004 г, с. 122 - 12S.

2, Таймаров М.А., Лавирко Ю.В., Таймаров В.М., Максимов П.Г. Интенсивность излучения пылегаэовых потоков и обмуровочных материалов в топках энергетических котлов. Сборник научно-технических статей за 2005 г. «Совершенствование боевого применения и разработок артиллерийского вооружения и военной техники, социально-

педагогических аспектов подготовки военных специалистов». Казань, КВКАУ, 2005, с. 1316.

3. Таймаров М.А., Лавирко Ю.В., Тайм аров В.М., Максимов Е.Г. Монохроматическая степень черноты сплавов тугоплавких окислов из диаграммы состояния системы А^Оз-5Ю1- Сборник научно-технических статей за 2005 г. «Совершенствование боевого применения и разработок артиллерийского вооружения и военной техники, социально-педагогических аспектов подготовки военных специалистов». Казань, КВКАУ, 2005, с 1618.

4. Таймаров М.А., Закиров И.А., Таймаров В.М., Максимов Е.Г. Интенсивность излучения факела в топках котлов ТГМ-84А. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., №7-8. с. 27-32.

5. Таймаров М.А., Таймаров В.М., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г. Плотность излучения факела в топке котла £КЗ-210-140. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., №9-10. с. 8-12.

6. Таймаров М.А., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г., Таймаров В.М. Распределение плотности падающего потока от факела в топке котла при сжигании газа. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г, №11-12. с. 100 - 104.

7. Таймаров М.А., Закиров И.А., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г., Таймаров В.М. Интенсивность излучения факела в топке котла ТПЕ - 429. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2006 г., №1-2. с. 29-35.

8. Таймаров М.А., Максимов Е.Г., Лавирко Ю.В., Хусаинов Д.Г. Радиационный теплообмен в топке парового котла. Сборник материалов 18-Й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внутри камерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий». Ч. 2 Казань, КВКАУ, 2006, с. 15.

9. Таймаров М.А., Таймаров В.М., Лавирко Ю.В., Максимов Е.Г., Гайфуллин А.Р., Сафнуллин Л.И., Хайрудлин А.И. Влияние нагрузки на плотность падающих потоков факела по сечсиию котла ТГМ-84Б. Сборник материалов 18-Й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внугрнкамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика н диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий». Ч. 2 Казань, КВКАУ, 2006, с. 20.

10. Таймаров М.А., Таймаров В.М., Лавирко Ю.В., Максимов Е.П, Гайфуллин А.Р., Сафиуллин Л.И., Хайруллин А.И. Влияние магнезиохромита МаО'ОгСЬ- Сборник материалов 18-й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной^ среды, веществ, материалов и изделий». Ч. 2 Казань, КВКАУ, 2006, с. 29.

11. Таймаров М.А., Максимов Е.Г., Камба Д.С. Исследование радиационного теплообмена в камерах сгорания и топках энергетических котлов при наличии в факеле сажистых частиц. Материалы Международной научно-практической конференции «Газотурбинные технологии и производство паре газотурбинных установок». Казань, КГЭУ, 2006, с. 93-94.

Изд, лиц. № 00743 от 28.08.2000 г. Подписано к печати 3.10.2006 г.

Формат 60x84/16

Гарнитура "Times' Физ.печл. I Тираж 100

Вид печати РОМ Усл.печ.л. 0,94 Заказ №

Бумага офсетная Уч.-изд. л. 1,0

Типография КГЭУ 420066, Казань, краснооельская,'51

Введение

1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ

ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Интенсивность излучения факела при сжигании в котлах различных топлив

1.2. Излучение трехатомных газов в составе продуктов сгорания

1.3. Излучение сажистого факела

1.4. Концентрация сажи и расчет излучения сажистых пламен

1.5. Степень черноты газовых потоков, содержащих золовые и коксовые частицы

1.6. Тепловосприятие топок энергетических котлов

1.7. Тепловое напряжение в высоконапорных камерах сгорания

Выводы

2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ И

ОБОРУДОВАНИЯ

2.1. Определение геометрии и расположения факела в топочном объеме

2.2. Определение теплонапряженности топочного объема по режимным условиям процесса горения в топке котла

2.3. Определение температуры газов на выходе из топки

2.4. Коэффициент тепловой эффективности экранов

2.5. Определение степени черноты топки

2.6. Определение эффективной температуры экранной поверхности

2.7. Разработка методики практического применения результатов измерений падающих тепловых потоков

2.8. Разработка оборудования для измерения температуры внутритопочного объема

2.9. Разработка оборудования для измерения интегральной плотности падающего излучения

2.10. Анализ погрешностей экспериментов

Выводы

3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

В ТОПКАХ КОТЛОВ ТГМ-84А, Б №1-3 КТЭЦ

3.1. Краткое описание конструкции котла ТГМ-84А

3.2. Идентификация схем расположения лючков, горелок и конструкции обмуровки

3.3. Распределение температур внутри топочных объемов

3.4. Результаты исследования интегральных плотностей падающего излучения котла ТГМ

Выводы

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ФАКЕЛА В

ТОПКЕ КОТЛА ТПЕ

4.1. Конструктивные характеристики котла ТПЕ

4.2. Основные результаты исследования распределения плотности падающих потоков излучения и температуры в топке котла ТПЕ

Выводы

5. ТЕПЛОВОЕ ИЗЛУЧЕНИЕ ФАКЕЛА В ТОПКЕ

КОТЛА БКЗ-210

5.1. Конструктивные особенности котла БКЗ-210

5.2. Результаты исследования распределения плотности потоков излучения и температуры в топке котла БКЗ-210

Выводы

6. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМНЫХ И КОНСТРУКТИВНЫХ

ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАДИАЦИОННОГО

ТЕПЛООБМЕНА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛАХ

6.1. Влияние паровой нагрузки котлов на плотность падающих потоков

6.2. Тепловосприятие экранных поверхностей

6.3. Степень черноты факела и топки

Выводы

Актуальность темы. Главным и основным видом теплогенерирующего оборудования на ТЭС являются паровые котлы. В парке котлов ТЭС значительную долю занимают барабанные котлы с естественной циркуляцией, которые к настоящему времени имеют средний срок эксплуатации 45-50 лет и, следовательно, сильно изношены и морально устарели. С другой стороны экономия топливных ресурсов в настоящее время вынуждает интенсифицировать процесс сжигания топлива в топках энергетических котлов с целью повышения их КПД. Однако конструктивное исполнение котлов позволяет достигать оптимальных значений КПД только при сжигании основного топлива. Для повышения КПД котлов при работе на резервном топливе требуется модернизация конструкций котлов, которой должно предшествовать экспериментальное исследование радиационного теплообмена и в частности радиационных свойств факела в топках котлов.

Барабанные котлы средней производительности марки ТПЕ-429 и БКЗ-210-140 спроектированы для камерного сжигания каменных углей. Однако в настоящее время эти котлы широко применяются для сжигания в них природного газа. Отличительной особенностью процесса радиационного теплообмена при сжигании угля является наличие в продуктах сгорания золовых частиц, отсутствие которых при сжигании природного газа заметно снижает плотность падающего потока и интенсивность радиационного теплообмена в топках котлов.

На интенсивность протекания радиационного теплообмена в топках котлов оказывают влияние такие конструктивные параметры топки как конструкция экранов и шаг труб в экранах, схема расположения и число горелок и их марка, тип факела. Режимные параметры работы котлов также оказывают влияние на интенсивность радиационного теплообмена в топочной камере. В этой связи экспериментальные исследования влияния совокупности перечисленных факторов на радиационные свойства факела в топках котлов ТЭС являются чрезвычайно актуальными.

Целью диссертационной работы является получение новых данных по радиационным свойствам факела для повышения эффективности теплообмена излучением в топках барабанных котлов в зависимости от конструктивных особенностей и режимных условий их эксплуатации на ТЭС.

Для достижения поставленной цели в диссертации решались следующие задачи:

1. Экспериментальное исследование полей температур, падающих лучистых потоков, степени черноты факела по высоте ширине и глубине топочных объемов барабанных котлов при различных паровых нагрузках.

2. Исследование закономерностей изменения падающих потоков теплового излучения от факела на экранные поверхности нагрева котлов в зависимости от конструкции экранных поверхностей и схемного расположения горелок.

3. Исследование излучательной способности топок и коэффициента тепловой эффективности экранов, выработка рекомендаций для повышения эффективности теплообмена излучением конкретных конструкций топок и экранных поверхностей барабанных котлов при сжигании природного газа.

Основные методы научных исследований. В работе использованы методы теории лучистого теплообмена, спектроскопии, инфракрасной техники. Для расчетов и построения графических зависимостей использовались пакеты прикладных программ, таких как Microsoft Exel, MathCad, Visual Fortran 6.0.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Для барабанных котлов ТГМ-84, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 при сжигании уренгойского газа экспериментально получены зависимости температуры факела и падающих потоков по высоте, ширине и глубине топочных объемов при различных паровых нагрузках.

2. Экспериментально получены закономерности изменения коэффициентов тепловой эффективности экранов \|/ и степени черноты топок ат в зависимости от отношения шага между трубами S к диаметру труб d экранов и конструктивного расположения горелок в открытых топках энергетических котлов.

3. Получены зависимости о характере влияния паровой нагрузки барабанных котлов средней производительности на степень черноты и температуру факела и на величину падающего потока при сжигании газа уренгойского месторождения.

Достоверность результатов работы обусловлена применением современных методов экспериментальных исследований, сопоставимостью полученных данных с результатами других авторов, практической проверкой предложенных решений на действующих энергетических котлах.

Практическая ценность работы.

Установленные закономерности изменения теплового излучения факела в топках энергетических котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 в зависимости от конструктивных особенностей котлов и режимных условий эксплуатации могут быть использованы в технических мероприятиях по модернизации для повышения КПД, находящихся в эксплуатации энергетических котлов на ТЭС.

Результаты работы могут использоваться проектными организациями и котлостроительными заводами при разработке новых конструкций топок энергетических котлов, а также при проведении пусконаладочных и режимно-наладочных работ на котлах, находящихся в эксплуатации.

Реализация результатов работы. Предложения по модернизации и реконструкции топок котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429 с целью повышения их КПД рекомендованы к внедрению на Казанской ТЭЦ-3 (КТЭЦ-3) и в подразделениях ОАО «Татэнерго».

Автор защищает:

1. Полученные экспериментальные данные по распределению температурных полей в топках.

2. Полученные данные по падающим потокам теплового излучения от факела на экранные поверхности и излучательной способности факела в зависимости конструктивных особенностей и условий эксплуатации для конкретных типов энергетических котлов.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы представлены на: аспирантско-магистрских научных семинарах КГЭУ 20042006 г.г.; 16-й Всероссийской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика технических систем, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий. Казань, МВАУ (филиал г. Казань), 2004 г; 17 и 18-й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий» Казань, КВАКУ (военный институт), 2005 и 2006 г.г.; Международной научно-практической конференции «Газотурбинные технологии и производство парогазотурбинных установок». Казань, КГЭУ, 2006 г.

Личное участие. Основные результаты получены лично автором под научным руководством профессора, д.т.н. Таймарова М.А*.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 11 печатных работ.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы и приложения.

ВЫВОДЫ

1. Для энергетических котлов средней мощности с прямоточными горелками при увеличении паровой нагрузки на 10 т/ч интенсивность падающих на экраны потоков излучения от факела qn£UI в зоне горения возрастает в Л среднем на 1,25-3,6 кВт/м

2. Для повышения интенсивности радиационного теплообмена в топках энергетических котлов двухфронтальное (встречное) расположение горелок является более эффективным по отношению однофронтальному двухярусному.

3. Сжигание топлива в топках с угловым тангенциальным расположением горелок увеличивает коэффициент тепловой эффективности экранов и степень черноты топки в зоне горения в большей мере, чем уменьшение отношения шага между трубами к диаметру труб s/d.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Получены новые данные по радиационным свойствам факела. Проведено экспериментальное исследование радиационного теплообмена в топках котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210-140 при различных паровых нагрузках с различной организацией топочного процесса и различной конструкций экранных поверхностей нагрева в результате которого получены новые данные по падающим потокам теплового излучения, температурам и излучательным характеристикам факела по высоте, ширине и глубине топок.

2. Выявлено расположение максимумов интенсивности излучения и температур по высоте топок котлов для однофронтального, встречного и тангенциального расположения горелок при различном числе горелок в ярусах. Получено, что для открытых топок для интенсификации радиационного теплообмена с применением прямоточных горелок предпочтительным является встречное расположение горелок.

3. На интенсификацию лучистого теплообмена в большей мере оказывает схемное решение по расположению горелок в топке и в меньшей мере отношение шага s между трубами и диаметру d экранных труб, так например, угловое тангенциальное расположение горелок с позиций повышения эффективности радиационного теплообмена даже при большем s/d является предпочтительным.

4. При модернизации конструкций котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б и ТПЕ-429 при работе на газе для повышения КПД рекомендуется утепление пода, уменьшение его поверхности, применение натрубной обмуровки (ошипованных экранов) до нижнего яруса горелок и введение хромопериклаза ХМ в состав рецептуры при изготовлении обмуровочного огнеупора.

1. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод./ Под ред. Н.В. Кузнецова и др. - М.: Энергия, 1973. - 296 с.

2. Блох А.Г. Основы теплообмена излучением. М. Л.: Энергоиздат,1962,- 331 с.

3. Блох А.Г. Тепловое излучение в котельных установках. Л.:Энергия, 1967.-326 с.

4. Блох А.Г. Теплообмен в топках паровых котлов. Л.: Энергоатомиздат, 1984. - 240 с.

5. Излучательная свойства твердых материалов. Справочник / Под общ. ред. А. Е. Шейндлина. М.: Энергия, 1974. - 472 с.

6. Митор В.В. Теплообмен в топках паровых котлов. М.-.Л.: Машгиз,1963.- 180 с.

7. Ключников А.Д., Иванцов Г.П. Теплопередача излучением в огнетехнических установках. М.: Энергия, 1970. - 400 с.

8. Невский А.С. Лучистый теплообмен в печах и топках. М.: Металургия, 1971. - 439 с.

9. Спэрроу Э.М., Сэсс Р.Д. Теплообмен излучением. Л.: Энергия, 1971.294 с.

10. Рубцов Н.А. Теплообмен излучением в сплошных средах. -Новосибирск: Наука, 1984. 277 с.

11. Оцисик М.Н. Сложный теплообмен. М.: Мир, 1976. - 616 с.

12. Зигель Л., Хауэлл Дж. Теплообмен излучением. М.: Мир, 1975. - 934с.

13. Домбровский Л.А. Тепловое излучение от неизотермических сферических частиц полупрозрачного материала. Int. J. Heat and Mass Transfer. 2000. V. 43. № 9. P. 1661-1672.

14. Задворный А.Г., Журавлев Ю.А., Мечев В.В. О влиянии химико-минерального состава окисных систем на их радиационные свойства // Теплофизика высоких температур. 1982. - Т. 20. - № 3. - с. 457 - 463.

15. Расчет нагревательных и термических печей / Под общ. Ред. В. М. Тымчака и В.JI. Гусовского. -М: Металлургия, 1983. 480 с.

16. Блох А.Г., Журавлев Ю.А., Рыжков JT.H. Теплообмен излучением. Справочник. М. : Энергоатомиздат, 1991. - 432 с.

17. РД-34.25.514-96 Методические указания по составлению режимных карт котельных установок и оптимизации управления ими, М., Служба передового опыта ОРГРЭС, 1998, 59 с.

18. РД-34.26-617-97 Методика оценки технического состояния котельныхустановок до и после ремонта, М., ОРГРЭС, 1998. 12 с.

19. Pepperhof W. und Behr A. Archiven Eisenhuttenwerken. 1982. Band 9. № 10. S. 12-16.

20. Гурвич A.M., Митор B.B., Терентьев В.Д. Экспериментальное исследование степени черноты мазутного факела. Теплоэнергетика 1976, №7, с. 35-39.

21. Внуков А. К. Экспериментальные работы на парогенераторах. М.: у Энергия, 1971.

22. Кемельман Д. Н., Эскин Н. Б. Наладка котельных установок. М.: Энергоатомиздат, 1989. 320 с.

23. Трембовля В. И. и др. Теплотехнические испытания котельных установок. М.: Энергия, 1977. 297 с.

24. Мурин Г. А. Теплотехнические измерения. М.: Энергоиздат, 1990. 544с.

25. Липов Ю. М. Испытания оборудования котельного отделения. М.: • МЭИ, 1987. 55 с.

26. Жаростойкость контрукционных материалов энергомашиностроения. Руководящие материалы. Л.: 1978.49 с.

27. Модзалевская М.Л., Погребняк А.П., Вальдман A.M., Романов B.C. К расчёту теплообмена в котлах-утилизаторах // Теплоэнергетика. 1987. - №1. -с. 30 - 34.

28. Абрамзон M.H., Лисин Ф.Н. Радиационные свойства потока взвешенных частиц медной сульфидной шихты в металлургических печах // Промышленная теплотехника. 1985. - Т. 7. - №2. - с. 33 - 37.

29. Дейрменджан Д. Рассеяние электромагнитного излучения сферическими полидисперсными частицами. М.: Мир, 1971. 265 с.

30. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: High-Pressure Synthesis and Correlation of Properties / T.A.Bither, R.I.Bouchard, W.H. Cloud et el. // Inorg.

31. Chem. -1968. V.7. - P.2208-2220.

32. Попов Ю.А. Лучистый теплообмен в газопылевых средах. Канд. дисс. Свердловск, 1968. -156 с.

33. Рыжкова Т. П., Рыжков Л. Н. Приложение теории дифракции к If переносу теплового излучения // Промышленная теплотехника. 1983. - Т. 5.4.-с. 26-45.

34. Блох А.Г., Адзерихо К.С., Трофимов В.П. Коэффициент тепловой эффективности экранов в топках парогенераторов // Инженерно-физический журнал, 1981.-Т. 40. - №5. с. 854 - 863.

35. Брюханов О.Н., Крейнин Е.В., Мастрюков Б.С. Радиационный газовый нагрев. Л.: Недра, 1989. 295 с

36. Блох А.Г., Талибджанов 3. С., Полатов Т.Т. О спектре размеров и # излучении частиц сажи при совместном сжигании мазута и газа // Пром.теплотехника. 1982. № 5. с. 93-97.

37. Пришивалко А. П., Науменко Е. К. Рассеяние света сферическими частицами и полидисперсными системами. Минск, 1972. (Препринт / Ин-т физики АН БССР).

38. Таймаров М.А., Таймаров В.М., Лавирко Ю.В. Влияние химического состава и температуры частиц на коэффициента ослабления лучейполидисперсными системами. Известия Академии наук. Энергетика. 2005 г., №6, с.100-107.

39. Адзерихо К. С., Брыль А. И. О приближенном представлении оптических характеристик полидисперсных сред // Журн. прикл. спектр. 1979. Т. 30, вып. 5. с. 922-928.

40. Рыжкова Т. П., Рыжков JI. Н. Приложение теории дифракции к переносу теплового излучения // Промышленная теплотехника. 1983. - Т. 5.№4.-с. 26-45.

41. Таймаров М.А., Зайцев В.А. Расчет лучистого теплообмена в котлах-утилизаторах, устанавливаемых за печами обжига серного колчедана. Депонирована в НИИЭИНФОРМЭНЕРГОМАШ.№32-ЭМ-Д-82. 1982. 11 с.

42. X 43. Адзерихо К.С., Ноготов Е.Ф., Трофимов В.П. Радиационныйтеплообмен в двухфазных системах. Минск: Наука и техника, 1987. - 166 с.

43. Канаев А. А., Корнеев М.И. Парогазовые установки. Л.: Машиностроение, 1974. 320 с.

44. Таймаров М.А. Лабораторный практикум по курсу «Котельные установки и парогенераторы». Учеб. пособие. Казань, КГЭУ, 2002. 140 с.

45. Стрелов К.К., Кащеев И.Д., Мамыкин П.С. Технология огнеупоров. М.: Металлургия , 1988. 228 с.

46. Борен К., Хафмен Д. Поглощение и рассеяние света малыми частицами. М.: Мир, 1986. 660 с.

47. Гаррисон Т.Р. Радиационная пирометрия. М. Мир, 1964. 248 с.

48. Поляков В.И., Румынский А.Н. Лучистый теплообмен в плоскопараллельном слое излучающего, поглощающего и рассеивающего газа при произвольной индикатрисе рассеяния. // Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1968, №3, сЛ 65-169.

49. Ерошенко В.М., Мосьяков В.Е. Ослабление излучения монодисперсными системами частиц / Теплофизика высоких температур, 1981, т. 19, №2, с. 362-367.

50. Абрютин А.А. и др. Особенности теплообмена в топке мощного мазутного котлоагрегата с подовой компоновкой горелок. Электрические станции, 1981, №9, с. 27-30.

51. Макаров А.Н., Воропаев В.В. Моделирование факела излучающими цилиндрами и расчет теплообмена в топке парового котла ТГМП-314. Теплоэнергетика 2004, №8, с. 48-52.

52. Суржиков С.Т. Математическое моделирование излучательной способности светорассеивающих объемов с учетом линейчатой структуры // Тр.1 Рос. нац. конф. по теплообмену. М., 1994. Т.9. с. 223-228.

53. Ковалев А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы. М., Энергоатомиздат, 1985. 376 с.

54. Блох А.Г., Клабуков В.Я., Кузьмин В.А. Радиационные характеристики полидисперсных систем сферических частиц. Горький. Волго-вятское книжное изд-во. 1976. 112 с.

55. Таймаров М.А., Степанов И.Е. Оптические константы твердой дисперсной фазы рабочих сред котлов КС-450-ВТКУ и БКЗ-210-140Ф // Изв. Вузов. Энергетика. 1989. № 7. - с. 78 - 81.

56. Таймаров М.А. Оптические постоянные вещества частиц конверторной пыли // Инженерно-физический журнал. 1998. - Т. 71. - № 6. -с. 1056-1058.

57. Шестаков Е.Н., Латыев Л.Н., Чеховской В .Я. Методы определения оптических постоянных металлов и сплавов при высоких температурах // Теплофизика высоких температур. 1978. - Т. 16. - № 1.-е. 178- 189.

58. Пришивалко А.П. О точности определения оптических постоянных поглощающих веществ методом зеркального отражения // Инженерно-физический журнал. 1959. - Т.З. - №9. - с. 74-82.

59. Sethna P.P., Lary W., Pinkley, Dudley Williams. Оптические постоянные сульфата меди в инфракрасной области спектра // J. Opt. Soc. Am. 1977. V. 67. N. 4. P. 499-501.

60. Хюлст Г. Рассеяние света малыми частицами: Пер. с англ./Под ред. В. В. Соболева. М.: Изд-во иностр. лит., 1961.

61. Таймаров М.А. Лабораторный практикум по курсу «Котельные установки и парогенераторы». Казань, КГЭУ, 2002. 140 с.

62. Гордов А.Н. Основы пирометрии. М., Металлургия, 1964. 471 с.

63. Уханов Ю. И. Оптические свойства полупроводников. М.: Наука,1977.

64. Brewster М. Q., Tien С. L. Examination of two flux model for radiative transfer in particulate system // Int. Journ. Heat Mass Transfer. 1982. Vol. 25. P. 1905-1907.

65. Брамсон М.А. Справочные таблицы по инфракрасному излучению нагретых тел. М., Наука, 1964. 320 с.

66. Брамсон М.А. Инфракрасное излучение нагретых тел. М., Наука, 1965. 223 с.

67. Геращенко О.А. и др. Температурные измерения. Справочник. / Киев, Наукова думка, 1984. 494 с.

68. Щеголев В.М. Математическая обработка наблюдений.- М: Наука, 1975. 345 с.

69. Таймаров М.А., Максимов Е.Г. Интегральная излучательная способность огнеупоров систем MgO-A^Cb и MgO- SiC^. Межвузовский тематический сборник научных трудов «Тепломассообменные процессы и аппараты» Казань, КГТУ, 2004 г, с. 122-125.

70. Таймаров М.А., Закиров И.А., Таймаров В.М., Максимов Е.Г. Интенсивность излучения факела в топках котлов ТГМ-84А. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., №7-8. с. 27-32.

71. Таймаров М.А., Таймаров В.М., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г. Плотность излучения факела в топке котла БКЗ-210-140. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., №9-10. с. 8-12.

72. Таймаров М.А., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г., Таймаров В.М. Распределение плотности падающего потока от факела в топке котла при сжигании газа. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., №11-12. с. 100104.

73. Таймаров М.А., Закиров И.А., Максимов Е.Г., Хусаинов Д.Г., Таймаров В.М. Интенсивность излучения факела в топке котла ТПЕ 429. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2006 г., №1-2. с. 29-35.

74. БКЗ-210-140 0.70 0.70 0.77

75. Фронт котла. Измерение через лючок (№1 левый) на отм 8 м

76. ТЕРА 27.8 мВ (факел), ОППИР - 1370 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е =512104 Вт/м 440409 ккал/м" ч, степень черноты факела а = 1,239

77. Фронт котла. Измерение через лючок (№2 правый) на отм 8 м

78. ТЕРА 20.7 мВ (факел), ОППИР - 1340 °С (факел), плотность потока излучения Е = 384070 Вт/м2 = 330300 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,001

79. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№3 левый) на отм 8 м

80. ТЕРА 22.2 мВ (факел), ОППИР - 1390 °С (факел), плотность потока излучения Ь411119 Вт/м = 353562 ккал/мЧ степень черноты факела а =0,948

81. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№4 средний) на отм 8 м

82. ТЕРА 24.8 мВ (факел), ОППИР - 1360 °С (факел), плотность потока9 9излучения Е = 458005 Вт/м = 393884 ккал/м ч, степень черноты факела а =1,136 (1,031 измерение состеклом)

83. ОППИР 1400 °С (факел; измерение со стеклом)

84. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№5 правый) на отм 8 м

85. ТЕРА 23.9 мВ (факел), ОППИР - 1280 °С (факел), плотность потока излучения Е = 441776 Вт/м2 = 379927 ккал/м2ч, степень черноты факела а =1,339

86. Фронт котла. Измерение через лючок (№8 правый) на отм 11 м

87. ТЕРА 16.0 мВ (факел), ОППИР - 1120 °С (факел), плотность потока2 2излучения

88. Е = 299315 Вт/м = 257411 ккал/м" ч, степень черноты факела а =1,402

89. ТЕРА 7.0 мВ (боковое излучение экрана), ОППИР - 940 °С (боковое излучение экрана), плотность потока излучения1. Е = 137018 Вт/м = 117835ккал/м2ч, степень черноты а = 1,116

90. Фронт котла. Измерение через лючок (№7 левый) на отм 11м

91. ТЕРА 15.8 мВ (факел), ОППИР - 1180 °С (факел), плотность потока излучения Е = 295708 Вт/м2 = 254309 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,170

92. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№9) на отм 11 м

93. ТЕРА 19.7 мВ (факел), плотность потока излучения Е = 366037 Вт/м2 = 314791 ккал/м2ч

94. ТЕРА 14.3 мВ (без пламени), плотность потока излучения Е = 268658 Вт/м = 231047 ккал/м2ч

95. ТЕРА 14.8 мВ (стенка левого экрана), ОППИР - 1160 °С (отложения на зевом экране), плотность потока излучения1. Е = 277675 Вт/м2 = 238801ккал/м ч, степень черноты факела а = 1,161

96. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№6) на отм 11м

97. ТЕРА 13.8 мВ (излучение правого экрана), ОППИР - 1160 °С (излучение правого экрана), плотность потока излучения1. Е = 259642 Вт/м = 223292ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,086

98. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№12 средний) на отм 13 м

99. ТЕРА 12.9 - 13.2 мВ, ОППИР - 1020 °С, плотность потока излучения Е -243412 - 248823 Вт/м2 = 209335 - 213987 ккал/м2ч, степень черноты а = 1,536 -1,570

100. ТХА на отм. 13 м лючок №12см. 0 10 20 30 40 501. С 610 690 710 720 730 940

101. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№13) на отм 13 м

102. ТЕРА 12.5 мВ (факел), ОППИР - 1080 °С (факел), плотность потока излучения Е = 236199 Вт/м2 = 203131 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,243

103. ТЕРА 10.5 мВ (правый экран), ОППИР - 1000 °С (правый экран), плотность потока излучения Е = 200133 Вт/м2 = 172115 ккал/м2ч, степень черноты а = 1,344

104. Фронт котла. Измерение через лючок (№14) на отм 13 м

105. ТЕРА 11.5 мВ (задний экран), ОППИР - 1020 °С (шамот), плотность потока излучения Е =218166 Вт/м2 = 187623 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,377

106. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№16 средний) на отм 13 м

107. ТЕРА 12.3 мВ, ОППИР - 1040 °С, плотность потока излучения Е = 232593 Вт/м2 = 200030 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1,380

108. Фронт котла. Измерение через лючок (№21 правый) на отм 15.5 м

109. ТЕРА 7.8 мВ (задняя стенка без отложений), плотность потока излучения Е = 151444 Вт/м2 = 130242 ккал/м2ч

110. ТЕРА 5.2 мВ (правый экран; факела нет), плотность потока излучения Е = 104558 Вт/м2 = 89920 ккал/м2ч

111. Фронт котла. Измерение через лючок (№20 средний) на отм 15.5 м

112. ТЕРА 9.9 мВ (задняя стенка), ОППИР - 920 °С (задняя стенка; факела нет),2 2плотность потока излучения Е = 189314 Вт/м 162810 ккал/мЧ степень черноты а = 1,648

113. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№18) на отм 15.5 м

114. ТЕРА 8.8 мВ (правый боковой экран), ОППИР - 820 °С (правый боковой2 2 экран), плотность потока излучения Е = 169477 Вт/м = 145750 ккал/мЧстепень черноты а = 2,094

115. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№23 левый) на отм 18 м

116. ТЕРА 8.4 мВ (правый боковой экран), ОППИР - 800 °С (правый боковой2 2экран), плотность потока излучения Е = 162264 Вт/м = 139547 ккал/мЧ степень черноты а = 2,159

117. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№24 правый) на отм 18 м

118. ТЕРА 6.2 мВ (излучение фронта), ОППИР - 810 °С (излучение фронта),2 2плотность потока излучения Е = 122591 Вт/м = 105428 ккал/м ч, степень черноты а = 1,572

119. Фронт котла. Измерение через лючок (№26 средний) на отм 18 м

120. ТЕРА 6.0 мВ (задняя стенка), ОППИР - 1100 °С (трубные отложения на2пароперегревателе), плотность потока излучения Е = 118985 Вт/м 1023272ккал/м ч, степень черноты а = 0,591

121. Фронт котла. Измерение через лючок (№27 правый) на отм 18 м

122. ТЕРА 5.0 мВ (задняя стенка), ОППИР - -800 °С (задняя стенка), плотность потока излучения Ь = 100952 Вт/м2 = 86818 ккал/м2ч, степень черноты а =1,343

123. Фронт котла. Измерение через лючок (№1 левый) на отм 8 м

124. ТЕРА 27.6 мВ (факел), ОППИР - 1400 °С (факел), плотность потока излучения Е = 508498 Вт/м = 437308 ккал/мЧ степень черноты факела а = 1.145

125. Фронт котла. Измерение через лючок (№2 левый) на отм 8 м

126. ТЕРА 25.6 мВ (факел), ОППИР - 1380 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е = 472431/м = 406291 ккал/м ч, степень черноты факела а = 1.116

127. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№4 средний) на отм 8 м

128. ТЕРА 26.4 мВ (факел), ОППИР - 1420 °С (факел), плотность потока1. О Оизлучения Е = 486858 Вт/м = 418698 ккал/мЧ степень черноты факела а = 1.045

129. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№5 правый) на отм 8 м

130. ТЕРА 21.2 мВ (факел), ОППИР - 1400 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е = 393086 Bt/mz = 338054 ккал/мЧ степень черноты факела а = 0.885

131. Фронт котла. Измерение через лючок (№8 правый) на отм 11м

132. ТЕРА 15.2 мВ (факел), ОППИР - 1220 °С (факел), плотность потока излучения Е = 284888 Вт/м2 = 245004 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1.011

133. ТЕРА 15.0 мВ (отложение правого экрана), ОППИР - 1220 °С (излучение правого экрана), плотность потока излучения1. Е = 281282 Вт/м = 241902ккал/м ч, степень черноты а =0.998

134. ТЕРА 10.9 мВ (излучение голых труб), плотность потока излучения Е = 207346 Вт/м2 = 178318 ккал/м2ч.

135. Фронт котла. Измерение через лючок (№7 левый) на отм 11м

136. ТЕРА 15.2 - 16.7 мВ (факел), ОППИР - 1140 °С (факел), плотность потока излучения Е = 284888 - 311938 Вт/м2 = 245004 - 268267 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 1.260 - 1.380

137. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№9) на отм 11м

138. ТЕРА 15.8 мВ (стенка левого экрана), ОППИР - 1240 °С (отложения на левом экране), плотность потока излучения Е295708 Вт/м = 254309ккал/м ч, степень черноты а = 0.995

139. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№6) на отм 11м ТЕРА 16.5 мВ (излучение правого экрана), ОГШИР - 1300 °С (излучение отложений правого экрана), плотность потока излучения Е = 308330 Вт/м2 = 265165 ккал/м2ч, степень черноты факела а = 0.888

140. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№10) на отм 11м

141. ТЕРА 15.5 - 16.2 мВ (без пламени), ОГШИР - 1280 °С (факел), плотность потока излучения Е = 290298 - 302921 Вт/м2 = 249656 - 260512 ккал/м2ч, степень черноты а = 0.880 - 0.918

142. Фронт котла. Измерение через лючок (№31 средний) на отм 21 м

143. ТЕРА 5.2 мВ (экран), плотность потока излучения Е = 104558 Вт/м2 = 89920 ккал/м2ч

144. ТЕРА 5.6 мВ (обмуровка), плотность потока излучения Е =111771 Вт/м = 96123 ккал/м2ч Факел очень слабый

145. ТЕРА 4.9 мВ (фестон; задний экран), плотность потока излучения Е = 99148 Вт/м2 = 85267 ккал/м2ч

146. ТЕРА 5.2 мВ (ширма; пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 104558 Вт/м2 = 89920 ккал/м2ч

147. Фронт котла. Измерение через лючок (№31 средний) на отм 21 м

148. ТЕРА 5.3 мВ (факел), плотность потока излучения Е = 106361 Вт/м2 = 91471 ккал/м2ч

149. ТЕРА 4.6 - 5.6 мВ (фестон; задний экран), плотность потока излучения Е =93738 111771 Вт/м2 = 80615 - 96123 ккал/м2ч, степень черноты а = 0,873 -1,041

150. ТЕРА 5.8 - 6.0 мВ (ширма; пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 115378 - 118985 Вт/м2 = 99225 - 102327 ккал/м2ч ОППИР - 900 °С (отложение на трубах)

151. Фронт котла. Измерение через лючок (№32 правый) на отм 21 м

152. ТЕРА 5.7 мВ (факел), ОППИР - 1000 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е = 113575 Вт/м = 97674 ккал/м ч, степень черноты факела а = 0,763

153. ТЕРА 3.2 - 3.7 мВ (правый экран), плотность потока излучения Е = 68492 -77509 Вт/м2 = 58903 - 66658 ккал/м2ч

154. ТЕРА 4.6 - 5.2 мВ (шамот задней стенки), плотность потока излучения Е =93739 104558 Вт/м2 = 80615 - 89920 ккал/м2ч

155. ТЕРА 2.8 мВ (ширма; пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 61279 Вт/м2 = 52700 ккал/м2ч

156. ТХА на отм. 21 м лючок №32см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 23.2 16.7 18.2 20.7 21.6 24.5 26.2 26.8 26.0 27.3 28.5 28.4

157. С 591 435 471 531 552 623 664 679 659 691 721 718

158. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 21 м лючок №32):1. ТЕРА,мВ 2.8 2.81. ТХА,мВ 38.2 38.6 38.71. ТХА,°С 961 971 974

159. Фронт котла. Измерение через лючок (№31 средний) на отм 21 м ТХА на отм. 21 м лючок №31см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 29.2 33.5 34.0 35.2 35.5 35.7 35.7 35.0 34.8 34.2 34.2 33.8

160. С 738 844 856 886 894 899 899 881 876 861 861 852

161. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 21 м лючок №31):1. ТЕРА, мВ 6.3 6.61. ТХА, мВ 43.8 45.1(1120°С)1. ТХА,0 С 1103 1136

162. Фронт котла. Измерение через лючок (№27 правый) на отм 18 м

163. ТЕРА 10.3 мВ (факел), ОППИР - 1040 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е = 196526 Вт/м = 169013 ккал/м ч, степень черноты факела а = 1,166

164. ТЕРА 6.4 мВ (задняя стенка), плотность потока излучения Е =126198 Вт/м2 = 108530 ккал/м2ч

165. ТЕРА 7.2 мВ (ширма; пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 140624 Вт/м2 = 120937 ккал/м2ч

166. ТХА на отм. 18 м лючок №27см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 20.4 32.8 37.0 37.8 38.0 37.7 37.5 37.1 36.8 36.5 36.3 36.0

167. С 523 827 931 951 956 949 944 934 926 919 914 906(1310)

168. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок №27):1. ТЕРА, мВ 7.71. ТХА, мВ 40.2 42.5(1110°С)1. ТХА,0 С 1012 1070

169. Фронт котла. Измерение через лючок (№26 средний) на отм 18 м

170. ТЕРА 9.5 мВ (факел), ОППИР - 1140 °С (факел), плотность потокап.излучения Е = 182100 Вт/м = 156606 ккал/м ч, степень черноты факела а = 0,806

171. ТЕРА 7.0 мВ (задняя стенка), ОППИР - 1050 °С (шамот на трубах заднего экрана),2 2плотность потока излучения Е = 137018 Вт/м = 117835 ккал/м' ч, степень черноты а = 0,789

172. ТХА на отм. 18 м лючок №26см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 21.8 30.8 36.2 37.8 38.3 37.8 37.5 37.2 36.5 36.2 35.9 35.9

173. С 557 777 911 951 964 951 944 936 919 911 904 904(1330)

174. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок №26):1. ТЕРА, мВ 6.0 6.9

175. ТХА, мВ 37.2 40.8 41.8(1090°С)1. ТХА,°С 936 1027 1052

176. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№24 правый) на отм 18 м

177. ТЕРА 8.3 мВ (факел), ОППИР - 1080 °С (факел), плотность потока2 2излучения Е = 160461 Вт/м = 137996 ккал/м ч, степень черноты факела а = 1,024

178. ТЕРА 5.3 мВ (фронтальный экран), плотность потока излучения Е = 106361 Вт/м2 = 91471 ккал/м2ч

179. ТЕРА 7.5 мВ (правый экран), плотность потока излучения Е = 146034 Вт/м2 = 125589 ккал/м2ч

180. ТХА на отм. 18 м лючок №24см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 29.8 34.5 36.3 37.0 37.2 37.0 36.7 36.5 36.1 35.7 35.2 35.1

181. С 753 869 914 931 936 931 924 919 909 899 886 884(1310)

182. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок №24):1. ТЕРА, мВ 4.9 6.3 6.7

183. ТХА, мВ 36.8 38.9 40.6(1070°С)1. ТХА,0 С 926 979 1022

184. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№28 левый) на отм 18 м

185. ТЕРА 8.5 мВ (факел), ОППИР - 1030 °С (факел), плотность потока1 Оизлучения Е = 164067 Вт/м = 141098 ккал/м ч, стпень черноты факела а = 1,004

186. ТЕРА 5.5 мВ (фронтальный экран), плотность потока излучения Е = 109968 Вт/м2 = 94572 ккал/м2ч

187. ТХА на отм. 18 м лючок №28см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 21.0 19.0 24.5 28.2 29.4 32.5 31.8 29.6 31.6 34.0 30.8 31.9

188. С 538 490 623 713 743 819 802 748 797 856 777 804(1310)

189. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок №28):1. ТЕРА, мВ 4.0 4.4 4.01. ТХА, мВ 32.5 34.2 925°С1. ТХА,°С 819 861

190. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№29 правый) на отм 18 м

191. ТЕРА 10.2 мВ (факел), ОГШИР - 1140 °С (факел), плотность потока1. О Оизлучения Е = 194723 Вт/м = 167462 ккал/м ч, степень черноты факела а = 0,862

192. ТХА на отм. 18 м лючок №29см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 30.0 32.3 33.8 34.2 35.5 36.0 36.5 36.2 36.0 35.8 35.2 34.8

193. С 757 814 852 861 894 906 919 911 906 901 886 876(1280)

194. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок №29):1. ТЕРА, мВ 5.51. ТХА, мВ 34.0 38.5 1020°С1. ТХА,0 С 856 969