автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Исследование теплообмена в топках котлов с циклонными предтопками ДВГТУ

Дальневосточный госула решенный технический у ни wcpcurc i

УДК 621.181.536.24 IIa пранах рукописи

Г;

PiD ОД 1 в га 2зсз

дорогов нвгниии юрьнвич

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПАХ котлов с ЦИКЛОННЫМИ ПРЕ ДТОПКАМИ ДВГТУ.

Специальность 05.14.04 Промышленная теплоэнергетика

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Владииосюк

2000

Работа выполнена и Дальневосточном государственном техническом

университете

Научный руководи ic.ii»

доктор технических наук, профессор,

заседании диссертационного совета К 064.01.09 в Дальневосточном государственном техническом университете по адресу: 690600, Владивосток, ул. Пушкинская, 10, в ауд. № 307

С диссертацией можно ознакомиться в читальном зале библиотеки Дальневосточного государственного технического университета.

Отзыв на автореферат, заверенный печатью организации, в двух экземплярах просим направлять по выше указанному адресу на имя ученого секретаря диссертационного совета.

заслуженный деятель науки и техники РФ Научный консультант кандидат технических наук Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор заслуженный деятель науки РФ кандидат технических наук, доцент

Л.Н. Штым

В. Л. Рудницкий

Ю. В. Якубовский В. М. Гесц

Ведущая организация- ЗАО "СибЦКТИ-БКЗ" (г. Барнаул) Защита диссертации состоится 19 мая 2000 года в 1230 часов на

Автореферат разослан " _[8 " апреля 2000 года.

Ученый секретарь

кандидат технических наук, доцент

л

ОЫЦЛИ ХАРАКТЕРИСТИКА РАЬОТЫ.

А к* i vii.ibHoc п. paño i ы. В настоящее время и Дальневосточном регионе молерни inponaiiiirt более пятидесяти котельных arpcruio» мощностью oí 10 до 210 мВт переводом на циклоппо-иихревое сжигание мазута н воздухо-охлаждаемых предтопках Д131 I У, из них водогрейные -тенлоироизводителыюстыо 20 - 180 1'кал/ч и пароные маропроизводителыюстыо 20 -150 т/ч. Модернизированные котлы имеют различные габариты и отличаются количеством предтопков. результате проведенных модернизации увеличена мощность ко i лов в 1.25 -1, 5 раза без изменения их габаритов, увеличена 'экономичность и снижены вредные выбросы.

Единичными ■экспериментальными исследованиями на модернизированных котлах установлено изменение в условиях внутритопочного теплообмена: повышение интегрального теиловосприятия

iua\

со снижением q 1ИД па экранах тонки, снижение темперапры на выходе из топки. Однако, отсутствуют экспериментальные данные о распределении и величине тепловых потоков c]maxnii на экраны тонок, влияние форсировки топок., компоновки предтопков на интегральные условия теплообмена в гонках.

Расширение фронта работ но модернизации сдерживается отсутствием рекомендаций ;и»я теплового расчета топок при переволе с горелочного сжигания. Отс\тсгиуют рекомендации но выбору числа предтопков при проведении модернизаций. Полностью отсутствуют рекомендации для разработки топок новых паровых и водогрейных котлов с циклонными предтопками ДВГТУ.

Цель н задачи pañon,i. Исследование особенное] ей теплообмена в тиках коиюв малой и средней мощности с предтопками ДВ1 ТУ.

В результате исследований:

- установить особенности впутршопочпого теплообмена н топках котлов при переводе-с горелочного на циклопно-вихревоп способ сжигания жидкого топлива:

- экспериментально установить влияние форспровкп тонки и компоновки предтопков па интегральные условия теплообмена в топках модернизированных котлов:

- обобщить экспериментальные данные с внесением поправки в тепловой расчет топки I [ормагивного метола;

- провести обоснование по выбору компоновки предтопков на топке при модернизации котлов;

Научная нонична. Впервые па основе экспериментального исследования:

1. Определена структура тепловых потоков от циклошш-вихревого факела в толкач котлов с предтопками ДВГГУ при различной компоновке предтопков в широком диапазоне форсировок тонок;

2. Предложены эмпирические зависимости для прогнозирования степени неизотермичности факела и уровня предельных форсировок, для котлов с циклонными предтопками ДВГГУ.

3. Внесена поправка к тепловому расчету топок модернизированных котлов;

Практическая ценность работы.

Рекомендуется поправка в тепловой расчет топки, позволяющая проводить тепловые расчеты котлов с циклонными предтопками ДВГТУ.

Разработ аны практические рекомендации ,тдя проектирования топок с циклонными предтопками. которые использованы при рафабоже проектов модернизации котлов КВ-ГМ-20МЦ ОАО "Восточный норг" п. Врангель. ПТВМ-ЗОМЦ завод "Звезда" г. Большой Камень. В1СЗ-120-100ГМ ()Г)Ц

г.Оха. о Сахалин, 1ГПШ-180МЦ Х'Г)Ц-3 i Хабаровск. Проекты внедрены.

Достоверное!I. рсчу.чыатов раГнны.. Поалноика женернменга и обработка данных cooiне toi вует действующим i реновациям к проведению н;нурных оиы тно-иромышлеппых исследовании. При проведении опытов осуществлялся постоянный контроль за основными режимными параметрами с номошыо предвари гелыю поверенных приборов. Измерение характерисгик топочного процесса и анализы проб производились по известным, апробированным методикам. Применяемые измерительные устройства предварительно тарироиштись. а в холе проведения эксперимента периодически производилась проверка на воспроизводимое!ъ результатов.

Достоверность результатов подтверждается длительной наработкой коглов с циклонными предтопками ДВГТУ. Число часов paooiw модернизированных котлов с циклонными предтопками ДВГТУ составили: КВ-ГМ-20МЦ - 7 ООО часов; ПТВМ-ЗОМЦ - 14 ООО часов: БКЗ-120-100ГМ - 7 ООО часов: ГГГВМ-180МЦ - 35 ООО часов: Все котлы находятся в эксплуатации.

Дпробаинп работы. Результаты работы доклад мнились и обсуждались:

на технических советах "Сиб жергомаш" г. Барнаул (1999г.) и "Вийсюпергомаш" г. Бийск.( 1999г. )

- на научно-технических конференциях ДВПИ-ДВП'У (Владивосток. 1992-1999): па региональных конференциях молодых ученых «Фундаментальные проблемы охраны окружающем среды». "Молодежь п научно-технический прогресс» (Владивосток. 1997. 1998 гг.):

- на научных семинарах кафедры ГОТ ДВГГУ ( 1992-1999).

Публикации. По результатам выполненных исследовании имеется 10

публикаций.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит' из »ведения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложения, где представлены акты внедрения результатов работы. Объем диссертационной работы: 120 страниц машинописного текста, 67 рисунков. 6 таблиц, 12 страниц списка литературы, включающего 122 наименовании. Общий объем диссертации - 143 страницы.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

Во введении обоснована актуальность и сформулирована цель работы.

В нерпой главе кратко рассмотрены физические основы горения жидкого топлива в факеле и теплообмена в топках котлов при горелочном способе сжигания (работы Гурвича А. М., Блоха А. Г'., Митора В. В., Адзерихо К. С., Тимофеев В. Н., Ахмедова Р.Б. и др.), принципы организации топочного процесса и конструктивные особенности исполнения топочных камер газомазутных и мазутных котлов с различными горелочными устройствами.

Рассмотрены физические основы теплообмена в топках котлов с различными горелочными устройствами (работы Блоха А. Г., Митора В. В., Ахмедова Р.Б. и др.)

Показано, что при циклонно-вихревом сжигании мазута в предтопках, с изменением аэродинамической структуры развития факела в топках котлов, изменяются характеристики теплового излучения (работы Паджарова М. А., Круглова Б. И.. Сидорова М. И., Завирухо В. Д., Жихара Г. И., Карницкого Н. Б. и др.). Большое влияние на теплообмен в топке, в частности на формирование температурного поля топки оказывают условия

движения топочных газов и режимные условия сжигания. Важную роль при ном играет организация корня факела, связанная с конструкцией и компоновкой горелочных устройств.

В огличие от горелочного способа сжигания ма<уга. где в корне факела интенсивность тепловыделения характеризуется большей неравномерностью по отношению к интенсивности теплоотдачи от факела, мазутный факел, при циклонно-вихревом сжигании в предтопках ДВ1 "ГУ. характеризуется большей тепловой равномерностью по ссчепию и высоте топки (работы Штым Л. I I., Пивинского В. Л. и др.)

Организация двухстадийного сжигания мазута. (60-80 % - в циклоне и 20-40 % - в топочной камере) в сочетании с высокой степенью турбулнзации факела в топке, приводит к изменению эмиссионных характеристик факела. При двухступенчатом сжигании мата в топочных устройствах изменяется время диффузии окислителя к топливу, температурный уровень и другие факторы, вследствие этого факел по нзлучательной способности значительно меньше отличается от газового факела, чем мазутный факел, образующийся при работе вихревых горелок.

Изменение условий теплообмена в топке приводит к изменению интегральных и локальных характеристик тепловой работы топки: Тта\|1,, 'Г"Т. ч'ШЧп№ распределение размеров и расположения ядра факела. Подтверждение указанных предпосылок можно найти в работах Гурвича Д. М, Блоха Л. Г., Митора В. В.. Лдзерпхо К. С., Журавлева 10. Л.. Лхмедова Р. 1?. и др.

11а основании проведенного обзора уст ановлено:

- недостаточно данных по структуре тепловых потоков на экраны топки. по иптсмральным и локальным характеристикам теплообмена в топках кот лов с циклонными нредтонками:

- отсутствуют обобщенные .чанные, позволяющие проводить тепловом расчет топок для модернизированных котлов с циклонными предшпками:

- 01 су гс гну к) г рекомендации но оптимизации 1еплообмепа в тиках котлов за циклонными нредтопками:

- отсутствуют рекомендации по проектированию юпок с циклонными пред гонками;

Сформулированы задачи исследований.

Но второй главе приведено описание объектов и методик исследования.

В качестве объектов исследования выбраны водогрейные коглы ЭЧМ-25/35, КВ-ГМ-ЮО. ПТВМ-180, КВ-ГМ-20 и промышленные паровые коглы ДКВР-20-13, ДЕ-25-24/380. БКЗ-75, БКЗ-120-100ГМ.

Экспериментальные исследования выполнены в два этапа. Па первом этапе на водогрейных котлах ЭЧМ-25/35, с одним и двумя нредтопками, и паровом коглс ДКВР-20-13, с одним предтопком, проведено зондирование топочного объема, построение тепловых и температурных полей. Па втором этане на водогрейных и паровых котлах КВГМ-100, с одним и двумя предтопками, ПТВМ-180 с двумя и четырьмя нредтопками, Д12-25-24/380. КВ-ГМ-20, с одним предтопком, уточнялись чгаа\,оД и 9"т зондированием и расчетно-экспериментальным методом.

При выборе объектов исследования учитывались следующие обстоятельства:

- широкий диапазон изменения параметра <)у при различной компоновке предтопков па топке;

- возможное п> применения различных компоновок циклонных предтопков на топочном камере при (|у=апЫ.

- возможност ь зондирования топочного объема.

- проведение исследований но запросам предприятии ,аля подтверждения надежности работы жранных поверхностей нагрева;

Работа котлов оценивалась но резул магам наладочных и балансовых испьпапий. резчлыашм измерении гемперапрных и ■ силовых полей. При исследовании использовались термозонды коисгр\кпии В11ИИТ-11.КТ11. 01С0С1ЮЙ пиромеф. газоапалттиры 1СГА-8М. П^Т0-350.

11а шести кчмельпых агрегатах проведено более 200 опытов.

13 36 опытах измерялась температлра газов на выходе из юпки. В 130 опытах падающие тепловые потоки в плоскости экранов. Проведено 32 опыта но исследованию юилообмена в ирпегепном слое. I? некоюры.х опытах для нахождения коэффициентов )епловоп м|)фек-| ивпоетп экранов осуществлялись измерения обратных тепловых потоков.

Построены поля Тф, <|„01, qcгjp, 'Р. при различной компоновке и шпорачмерах циклонных предтопков.

На котельных агрегатах. где проведение внутрнтопочных исследований было затруднительно. применялся расчегно-экспериментальный метол, по ¡воляюнщй определить обобщенный параметр, характеризующий суммарный теплообмен н гонке - гемпературу на выходе ич топки Э т.

В третьей главе представлены результаты экспериментального исследования.

Получены экспериментальные чаннсимостм от форсировки топочного объема следующих величин:

- максимальной темнерапры газов I ф в зоне ядра факела;

- среднеиптегралыюй гемиера1\ры факела у, па уровне циклонных предтопков (для котлов 111М-25в5):

- средпеинтсчралыюй температуры газов па выходе из топочной камеры Г | (,и!я котлов ')ЧМ-25/35. ДВКР-20-13):

- максимальных падающих ¡силовых ноIоков <1'":п„„.,.

Наиболее важной конечном характеристикой тепловой работы гонки является суммарное тепловосприятие. определяющее температуру газов и выходном окне. На рис. 1, представлено сопоставление измеренной и рассчитаной по 11ормативпому методу температуры газон на выходе из топки для котлов ОЧМ-25/35МЦ и ДКВР-20-13МЦ. Во всех случаях опытная температура газов па выходе из топки существенно ниже температуры газов, рассчитанной по Нормативному методу. На коглс ЭЧМ-25/35, при изменении нагрузки от 25 до 45 МВт, разница измеренной и расчетной температур составляет 127200 К. На котле

ЭЧМ-25/35 в диапазоне нагрузок 29-52 МВт разница составляет 180-224 К и на паровом котле ДВКР-20-13, при изменении нагрузки 11-17,4 МВт - 80205 К.

Увеличение общей теплоотдачи и топочной камере котлов с циклонными предгопками происходит при более низком температурном уровне и лучшей тепловой разверке гонки по сравнению с горелочным способом сжигания мазута.

С ростом ч у от 94 до 440 кВт/м' максимальные значения падающих тепловых потоков (ч"1а1„а.,) возрастают от 80 до 5 18 кВг/м" (рпс.2).

О - ЭЧМ-25/35МЦ одиночный прелтолок: А ОЧМ-25/35МЦ.цва лредгопка; в - ДК'ВР-20-13 одиночным иредгопок.

Рис.

КПТ/М 800 700 600 500 400 300 200 100 0

Ишепсивность теплового излучения факела и гонках котлов с горелками и предтопками ДВГТУ.

Предельная допустимая интспсишюсп.

X

Ж

+А А

а ¿;сша *

В ♦

^о о Г

•8*

• в

Предельно допустимая тсплонапряженне для мазутных топок

<;,. ьВг/ч

100

200

300

400

500

600

Е1 - ДКВР-20-13МЦ фронтовая компоноика 1 ррсдтопок. а - КВ-г'М-ИХ)МЦ встречная компоновка 2 прсдтопка: О - ЭЧМ-25/35МЦ К? <> ^роктсвая компоновка I про.тгопок: ф - ОЧМ-23/35МЦ К? 7 встречная компоновка I предтопок, ^ - ЭЧМ-25/35МЦ *>*' 7 встречная компоновка 2 предтопка. , - Г1ТВМ-1Х0МЦ Л» 3 встречная компоновка -! прсдтопка;

X - КВ-ГМ-20 горелка. Ж - КВ-ГЧ-?0 горелки.

^-ДКВР-2Л-13 горелки. - ПК-47 горелки. ♦ - ПК"-3^ горелки. Я • ГП-Х7 горелки.

Рис.2.

На рис. 2 прерывистой горизонтальной линией, отмечена нормативная предельная допустимая величина интенсивности теплового излучения для мазутных открытых и полуоткрытых топок. Превышение 'лон величины недопустимо по условиям надежности работы топки. Прерывистой вертикальной линией отмечено нормативное предельное значение форсировки топочного обьема для мазутных топок. Увеличение производительности когда, при неизменной организации сжигания, предусматривает увеличение размеров топки ;ичя обеспечения выгорание топлива. Применение ииклопно-вихревой технологии при модернизации котов позволяет увеличить форенровку гоночного обьема. (проведенные модернизации обуславливают увеличение производительности и повышение экономичности), оставаясь в допустимых пределах но

интенсивности теплового излучения за счет значительного выравнивания тепловосприятия в топке. Разброс точек на начальном участке зависимости рис. 2 можно объяснить различием в геометрических размерах топок и фактической форсировкой камеры сгорания предтопков.

Анализ опытных данных по значениям qra,Inaj , относящихся к котлам различных конструкций и мощностей, показывает, что они все удовлетворительно обобщаются в зависимости:

qmaxnaa = 216,42«Ln(qv) - 924, кВт/м2 (1) от параметра qv в диапазоне нагрузок 100 - 450 кВт/м3 (рис.3)

Зависимость максимальной интенсивности теплового потока от форсировки модернизированного котла.

100

200

300

400

500!

О □

КВ1"М-100МЦ два предтопка, ЭЧМ-25/35МЦ один предтопок; ЭЧМ-25/35МЦ два предтопка; ДКВР-20МЦоднн предтопок;

Рис. 3.

Причиной повышения тепловой эффективности тонки является изменения эмиссионных свойств факела на котлах с циклонными предтопками и особенностями аэродинамики циклонного факела, а именно - высокой степенью турбулентной диффузии газов в непосредственной близости у экранов, обуславливающей снижение термического сопротивления его пристенных областей. Снижение термического сопротивления пограничного слоя приводит к увеличению

воспринимаемою поверхностями нагрева теплового потока. В результате исследования условий лучистого теплообмена в пристенном слое газов, получено изменение интенсивности излучения факела по глубине топочной камеры при различных значениях \tJWj и определена величина неизотермичности циклонной топки. Построена зависимость средней степени неизотермичности факела Дц от теплонапряжения поперечного сечения топочной камеры, для водогрейных котлов ЭЧМ-25/35МЦ и парового котла ДВКР-20-13МЦ (рис.4). По эмпирической зависимости: можно прогнозировать среднеиптегральную степень нешотермнчности

Ад = 0,0629х

г \ -1.0026

ч, Х Г,.

(2)

/

№ рп.

факела, для котлов с циклонными нредтопка.ми в диапазоне форсировки Ц( =1,0 — 2,2 МВт/м2.

Показано влияние компоновки циклонных предтопков на локальные

Зависимость средней степени неизотермичности факела от комплекса с]Г,Л]£, •1:(Л'к

0,00

0.10

0.15

0,20

0,25

0.30

0,35

0,40

0,45

0.50

А - котел ЭЧМ-25/35 один предтопок-. А - когел ЭЧМ-25/35 два встречных предтопка: ■ - котел ДКВР-20-13 один предтопок.

Рис.4.

характеристики теплообмена в юпках модернизированных котлов. Для сравнения использукмся экспериментальные данные но интегральному и локальному теплообмену модернизированных котлов с одним, двумя и четырьмя (ПТВМ-180МЦ) предтопками. При прочих равных условиях на KoiJie 'JM4-25/35 изменение компоновки привело к снижению к'.мперагуры факела о г 100 до 200 К, снижению температуры на выходе их топки от 50 до 100 К, снижение qn,n,„aa в среднем на 30 кВт/лг. На котле 1 1ТВМ-180МЦ замена 20 горелок на 4 циклонных предтопка привело к снижению qmain3J и повышению тепловой равномерности по ширине экранов.

В четвертой главе представлено приложение результатов работы. Через параметр температурного ноля "М" рекомендуется уточнение теплового расчета тонок для котлов оснащенных циклонными предтопками ДВГГУ. Уточнение влияния параметра температурного поля на результирующее тешювосприятие топки осуществлено на основе расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках с использованием исходной подуэмпирическои формулы Гурвича.Д. М.

Используя экспериментальный данные коэффициента тепловой эффект ивности экранов, получено численное значение параметра "А/". Как следует из экспериментальных данных, представленных на рис.5. Величина параметра "ДГ равна 0,59. Уточненная формула но расчету теплообмена в топках коглов, оснащенных циклонными предтопками ДВГГУ .тля сжигания мазута имеет пил:

Т" tD / \0.6

i' = / = (Bola,- ) Т2 0.59+(Во/аг)0-Ь

О" Зависимость бофачмериой гемнеракры га юн ми ныходе ш

юпки ог комплекса Во а, для когдои с циклонными предтнками

0,8

0,2

0,4

0,6

/и Ни иг

О

-0,4

-0,3

-0,2

-0,1

0

0.1

Д - котел ОЧМ-25.35 один прсдтопок; □ - котел ОЧМ-25/35 дгаа встречных предтопка: О - когел ДКВР-20-13 один нредтопок.

Рис.5

Проведен апалт расчетных и геометрических характеристик модернизированных топок для прогнозирования предельных значений плотности тепловыделения в топках котлов и выбора компоновки предтопков при проектировании.

Для модернизированных котлов ядро факела и зона максимальных тепловых потоков практически совпадает с осыо предтопка. и теплонапряженне характерного сечения является сечением с максимальной форсировкой.

За основу анализа взяты четыре расчетные характеристики, определяемые но проекту модернизации: геп.топапряжение топочного объёма топки теплонапряженне характерною сечения топки qf, геометрический параметр топки в/а - отношение длины топки к ширине (характеризующий развитие одиночного факела в тпке). прицеленный геометрический параметр в/а - отношение длины полутонки к ширине (характеризующий развитие двух факелов в тике, тля тех котельных

агрегатов, г.че установлено два ( КВГМ-100 и др.) или четыре предтоика (ПТВМ-180 ) па топку).

Расчетные (ц,.. с|г> 11 (сометрнческпе (в/а. в 7а) параметры определяют средние характерце! ики излучающего гоночного обьема газов коиюв.

Использованные ири анализе характерные парамефы в целом определяют особенности (схннческнх решений по модернизации, являясь важнейшими для обеспечения надежной работ экранов топочного усфойства по величине максимальных тепловых потоков.

Полученные данные использованы: при вертикальной компоновке двух нредтопков на боковом экране тонки ири модернизации энергетического котла БКЗ-120-100ГМ Охинской ТЭЦ. имеющего высокую тепловую неравномерность топки при работе на 8 горелках; при горизонтальной компоновке четырех предтопков на водогрейном котле ПТВМ-180 Хабаровской ТЭЦ-3. который имел 20 горелок.

Оптимизация любого топочного устройства как модернизированного циклонного может быть выполнена на основе массива полученных данных в первом приближении.

С использованием обобщенных экспериментальных данных и разработанных рекомендаций по совершенствованию циклопно-вихревой технологии выполнены проекты модернизации водогрейных котлов ПТВМ-ЗОмс и КВГМ-20.

13 пределах габаритов котла водогрейного котла НТВМ-ЗОмс разработан вариант его модернизации с установкой двух встречных воздухо-охлаждаемых иредтопков ДВПУ. При этом увеличена гепдонроизводигельпоегь до 46 МВт (40 I'кат/ч), пиковая 51 МВт (44 Гкал/ч) и повышена экономичность котла (табл. 1).

Проект реконструкции реализован на котле ШВМ-ЗОмс кчнелыюй завода "Звезда" г. Большой Камень (рис. 6)

1 аол.

Наименование До 1 мам 2 )гам

Модерн» ¡ации холерин ¡ании модершпашш

Теплоироизводителыюсть, 26 30 44 Гкал/ч

КПД бр. когла. % " 88 91 " ' 91.5 Форсиронка гоночного

объема, кВт/м'_______ 556_____ 556 541 _

Форсиронка характерного сечения топки, МВт/м"

4.76

4.76

Соотношение и/а топки

1,86

1.86

4.64 Г.44

Проведенные теплотехнические испытания модернизированного котла Г1ТВМ-30МЦ подтвердили правильность выбранного технического решения и показали высокую сходимость результатов, полученных экспериментальным путем, и данных теплового расчета котла в котором проведена корректировка с использованием коэффициента тепловой эффективности экранов у,чр и параметра температурного поля "М". Максимальное отклонение опытной температуры газов на выходе из топки

....................Рис. 6

от расчетного значения не превышает - 50 К (рис.7)

Расчсчмые и жспсрнметальпые данные юмиерщуры на выходе мч тики котла 1ГГВМ-

.4 г °Г

... рас!с1м1,;и но 1 (ормшинному \1сюл\:

1000

1100

800 ^

700 -

150

900

ш,_ расчетмыс данные с учетом поправки;

■ экспериментальные данные.

250

350

450

550

Рис. 7.

Накоплен длительный опыт эксплуатации котла ПТВМ-30МЦ- и КВГМ-20МЦ. Котел ПТВМ-30 МЦ проработал 14 ООО, КВГМ-20 - 7 ООО

1. На котлах ЭЧМ-25/35МЦ, ДКВР-20-13МЦ, КВГМ-ЮОМЦ, ПТВМ-180МЦ, ДЕ-25-24МЦ, КВГМ-20МЦ, БКЗ-75МЦ, БКЗ-120-100МЦ проведено экспериментальное исследование теплообмена в топках котлов при различной форсировке топки, числе предтопков на топке от 1 до 4. Получены опытные данные по температурным полям, распределению излучения на жраны и тепловоспрнятию топок в диапазоне 430кВт/м':

2. Установлено влияние циклонного способа сжигания на 1еплообмен в топках с отличием .Т'т от нормативного расчетного от 100 до 250 К:

3. Экспериментально установлено влияние форсировки топки и компоновки предтопков на интегральные условия теплообмена в юпках модернизированных котлов:

часов.

основные выводы

4. Проведено исследование степени неизогсрмичносгп факела на модернизированных кчнлах. при этом усыновлено снижение сгепенн нсизо1срмичносги на 10-50®о прошв юрелочпого способа, в зависимоеш от компоновки горелок.

5. Установлено значительное повышения общей тепловой равномерности гепловоеприятия экранов со снижением q'"'"1,™ па 25-40% против горелочного способа. При исследовании qm"„3.i менялось в диапазоне 280-518 кВг/м2;

6. Предложены эмпирические зависимости для прогнозирования степени неизотермичности факела и предельно!! форсировки для котлов с циклонными нредтопками ДВГТУ. Внесена поправка к тепловому расчету топок модернизированных котлов через параметр температурного поля М=0,59.

7. Проведено обоснование по выбору компоновки предтопков на топке при модернизации котлов ПТВМ-180МЦ Хабаровской ТЭЦ-3. БКЗ-120-100ГМ Охинской ТЭЦ. Опыт эксплуатации котлов составляет 35 ООО и 7000 часов, соответственно.

8. На основе обобщенных экспериментальных данных и разработанных рекомендации выполнены проекты модернизации котлов ПТВМ-30МЦ и КВГМ-20МЦ. Проекты внедрен на котельных ДВЗ "Звезда" и ОАО "Восточный порт". Накоплен длительный опыт эксплуатации котла ПТВМ-30МЦ и КВГМ-20МЦ. Котел IITBM-.30 МЦ проработал 14 ООО. КВГМ-20 - 7 000 часов.

01ЮШАЧКИШ1

Т'л'™ф* Т„- максимальная. средпеишегрхи.ная температура факела, К:

Г", - температура па выходе из гонки. К:

Т", - адиабатная гемиерапра горения. К;

п1цх с11

«I пя.о Ч Ш.1-- максимальные, средненнтегральпые падаюпше I силовые |Ю1 оки. кЦ|/м"';

(1, -видимое теилопапряжеппе тпочпою об-ьема. кВтм .

<}г - теплопапряжепие \apaKiepnoi о сечения топки. кВт/м":

1ч - плошать поперечною сечения топки, м ;

Гц - плошать поперечного сечения предтопка. м~;

(х г, а)х - коэффициент избытка воздуха нперху топки и в уходящих

газах:

- температура уходящих газов. К: Чопр - обратные тепловые потоки, кВт/м": Т - коэффициент тепловой эффективности: 11,/Ит - относительный уровень расположение горелок; п - покупатель температурного поля;

геометрические параметры топки в/а - отношение длины топки к ее ширине, в'/а - отношение длины полутопки к се ширине: Но - критерий Больцмана: а, — степень черноты топки: V! - параметр температурного поля; Ц - степень неизотермичности факела.

ПУБЛИКАЦИИ НО ТЕМ К ДНС .'СЫРТА ЦИ И

1. Шгым А. II.. Башаров 10. Д.. Рудницкий В. Д.. 111|ым К. Д.. Дорогов П. К)., Маняхин К). И. Исследование и опыт внедрения циклопно-впхревого сжигания топлива. В сб. "Материалы зонального совещания по вопросам сжигания местных низкосортных \глей. мазута, газа...". Владивосток: шд-во ДВГТУ, 1999г. с.28-38.

2. Рчдишткпй В. А.. Дорого» I: К). С'исюмапиаиия характерных параметров теплообмена гонок комов МИ •! Тезисы докладов XXXVII

паучпо-гехнпческоп конференции ДВГТУ. Г.стест ненные науки. Владивосток: ДВГГУ, 1997. С. 44.

3. Дорого» Е. К.).. Лр 1см1.сн I' II Исследование теплообмена « тике модерничнрованного когла ПТВМ-180МЦ // Тезисы докладов XXXVII научно-технической конференции ДШТУ. Владивосток. ДВГТУ. 1997. С. 40.

4. Дорогов Е. 10.. Уиский М. В. Экологические аспекты при модернизации котлов с циклонными предгопками ;/ в кн. Фундаментальные проблемы охраны окружающей среды. Гезпсы докладов Дальневосточной региональной конференции. 4.1, 9-10 декабря 1997г. Владивосток: Изд-во Дачьпевост. Ун-га. 1997. С. 126.

5. Дорогов Е. Ю.. Штым Л. Н. Исследование тепловых потоков в топке модернизированного котла ПТВМ-180МЦ ,'/ Гезиеы докладов региональной научно-технической конференции. Молодежь и научно-технический прогресс. 21-24 апреля 1988г. Владивосток: ДВГГУ. 1998. С. 129.

6. Дорогов Е. 10., Штым А. И. Модернизация котельной АО "Восточный порт" // Тезисы докладов региональной научно-технической конференции. Молодежь и научно-технический прогресс. 21-24 апреля 1988г. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С. 127.

7. Дорогов Е. К). Удельные расходы топлива на промышленных котельных ОАО "ПРИ" и ГУН ДВЗ "Звезда" и пути их снижения // Тезисы докладов научно-технической конференции «Вологдипские чтения». Естественные науки. Владивосток: ДВГТУ. 1998. С. 31.

8. Дорогов Е. К).. Зыков А.А. Исследование влияния конструктивных факторов на теплообмен в тиках при сжигании мазута и циклонных предтпках. // Материалы межвузовской научной конференции. XXVII педеля науки СПбГГУ. 7-12 декабря 1998г. Санкт-Петербург: СП61ТУ. 1998. С. 94.

9. Шты.м Д. П., Рудницкий В. Д., Шшм ЬС. Д.. Дорогой I:. К). Модернизация когда КВ1 М-КК) перемолом на циклонную технологию сжигания мазуга. //' В со 1руды "ДВГТУ № 122". Владивосток: пзд-во ДВ1ТУ. 1999г. с.78-82.

И). Дорогов Е. 10., У некий М. В. Возможности улучшения жо.шпш при цикдонно-ии.хреной технологии сжигания мазута в предтопках Центра "МКТ". //Экологический вес шик I [риморья № 2. Владивосток. 2000. С. 6.

Основные обозначения.

Введение.

ГЛАВА 1. ТЕПЛООБМЕН В ТОПКАХ КОТЛОВ ПРИ СЖИГАНИИ ЖИДКОГО ТОПЛИВА.

1.1. Основные особенности горения жидкого топлива.

1.1.1. Горение жидкого топлива.

1.1.2. Горение жидкого топлива в топочном факеле.

1.1.3. Теплообмен в топках котлов.

1.1.4. Анализ условий локального теплообмена в топках котлов.

1.1.5. Основные конструктивные и режимные параметры топок котлов и их влияние на условия внутритопочного теплообмена.

1.2. Особенности расчета внутритопочного теплообмена в топках котлоагрегатов на основе нормативного метода при горелочном способе сжигания.

1.2.1. Общая расчетная модель.

1.2.2. Основные факторы и учет их влияния.

1.3. Краткая характеристика особенностей модернизированных котлов и их топок.

1.3.1. Циклонные предтопки ДВГТУ как горел очные устройства.

1.3.2. Основные особенности развития факела за циклонными предтопками.

1.3.3. Паровые и водогрейные котлы с предтопками ДВГТУ.

1.3.4. Экспериментальные данные по локальному теплообмену котлов с предтопками ДВГТУ.

1.4. Выводы и задачи исследования.

ГЛАВА 2. ОБЪЕКТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ, МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЙ И ОБРАБОТКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ДАННЫХ.

2.1.Объекты исследования в огневых условиях.

2.1.1. Котлы ЭЧМ-25/35 МЦ.

2.1.2. Котел ДКВР-20-13/250 МЦ.

2.1.3. Котел КВГМ 20 МЦ.

2.2. Методика проведения исследований и обработки экспериментальных данных.

2.2.1. Общие положения.

2.2.2.Измерение температуры газов.

2.2.3.Измерение тепловых потоков.

2.3. Методика обработки опытных данных по теплообмену в топке.

2.3.1. Обработка опытных данных по суммарному теплообмену.

2.3.2. Обработка опытных данных по локальному теплообмену.

2.3.3. Обработка опытных данных расчетно-экспериментальным методом.

ГЛАВА 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ТЕПЛООБМЕНА В ТОПКАХ КОТЛОВ С ЦИКЛОННЫМИ ПРЕДТОПКАМИ.

3.1. Опытные данные по теплообмену в топках котлов.

3.2. Опытные данные по суммарному теплообмену.

3.3. Анализ условий тепловой работы экранов.

3.4. Исследование условий лучистого теплообмена в пристенном слое.

3.5. Влияние тепловой форсировки и компоновки предтопков на локальные и интегральные характеристики теплообмена в топках модернизированных котлов.

3.6. Выводы.

Повышение экономичности теплоэнергетического оборудования -одна из важнейших задач в области энергетики. Доля затрат на топливо себестоимости электроэнергии превышает 50 % в среднем по отрасли, а на некоторых ТЭС достигает 60-80 % [1]. Достижение ощутимой экономии топлива все в большей степени затрудняется из-за ухудшающегося качества топлива, нарастающей неравномерности энергопотребления и некоторых других факторов. В этих условиях важнейшее значение приобретают вопросы повышения надежности котельных агрегатов, в том числе работающих на жидком топливе.

Для достижения эффективной работы оборудования при сжигании высокосернистых мазутов необходимо привлекать технологические методы организации процесса горения. Наиболее перспективным методом, имеющим опыт применения в большой и малой энергетике, является циклонно-вихревая технология [2, 3, 4, 5].

Промышленная эксплуатация горел очных устройств циклонного типа началась в 40-х годах нашего столетия в США, Германии, Англии и СССР. В результате первоначального опыта эксплуатации была установлена, способность циклонных камер эффективно работать на различных топливах и его смесях.

За рубежом, первая промышленная установка с циклонной топкой была построена в 1944 году, в Чикаго. К 1958 году в США и ФРГ работало 107 котлов с циклонными топками производительностью 3Он-1000 т/ч [6, 7, 8].

В СССР в 1940 году топка системы А. Н. Ковригина показала высокую надежность при сжигании угольной пыли и дробленого угля [7].

В 1951 году была пущена промышленная топка с выносными предтопками для сжигания угля [9, 10]. В 1956 году Б. Д. Кацнельсон г исследует работу вертикальной топки и возможность воздушного охлаждения циклона [11, 12, 13].

Опыт сжигания мазута в мощных котлах выявил трудности в компоновке поверхностей нагрева из-за высоких локальных значений 2 тепловых потоков, воспринимаемых трубами (до 580-640 кВт/лГ) [14]. Снизить эту величину до безопасных для экранных поверхностей пределов в обычной однокамерной топке не удавалось ни одним из известных способов (дроблением горелок, рециркуляцией газов и т.д.).

Повысить надежность работы экранных поверхностей нагрева позволил циклонный способ сжигания мазута. М. А. Наджаров [6] обобщил имеющийся опыт по сжиганию мазута в циклонных предтопках и пришел к выводу, что: имеется возможность высокоэффективного сжигания мазута с коэффициентами избытка воздуха в циклонной камере близким к единице, что обеспечивает работу котла без заметной низкотемпературной коррозии. Кроме того, тепловыделение в циклонной камере достигает 90-95 %. По этой причине из циклона выходят слабосветящиеся продукты сгорания, что приводит к снижению уровня максимальных величин тепловых потоков и уменьшению их неравномерности в топочной камере.

Работы многих авторов [15, 16, 17, 18] посвящены исследованиям конструктивных характеристик циклонных предтопков. В работе ЦКТИ [19] даны основные положения, принятые при разработке серии унифицированных котлов средней производительности с циклонными предтопками.

Циклонные камеры начинают внедряться и в энерготехнологические процессы, связанные с возгонкой, обжигом и плавлением различных материалов [20], а также в качестве разделителей сыпучих тел [21, 22].

Для сжигания жидкого топлива циклонный способ начал применяться несколько позже, чем для сжигания твердого топлива, причем циклоны использовались как для обеспечения полного сжигания в них топлива, так и для его газификации [23, 15, 24, 25].

Опыт сжигания топочных мазутов выявил ряд существенных трудностей при эксплуатации котельных агрегатов [26, 27, 28, 29, 30, 31, 32] и циклонный способ сжигания мазута начал активно изучаться [33, 2, 35].

В ДВПИ кафедрой "Теоретической и общей теплотехники" в 1972 году было начато освоение циклонно-вихревого способа сжигания мазута в предтопках ДВЗТИ на промышленном парогенераторе ШБ-7А, производительностью 20 т/ч [36, 37].

В 1991 г. ДВГТУ и АО "Дальэнерго" был образован научно-технический и внедренческий Центр "Модернизация котельной техники" с основным направлением работ по модернизации действующего котельного оборудования на циклонно-вихревое сжигание энерготоплив.

В монографии А. Н. Штыма [38] систематизирован материал по аэродинамике вихревых камер. Отмечается, что разностороннее применение закрученных потоков опережает их детальное исследование. Это приводит к тому, что имеется много единичных высокоэффективных циклонно-вихревых установок, но их широкое распространение сдерживается отсутствием четких рекомендаций по расчету на разную производительность и при переменных режимах работы. Несмотря на очевидную перспективность циклонно-вихревого сжигания топлив и комбинированных циклонных энерготехнологических установок, они не получили еще должного распространения в промышленности.

Наряду с имеющимися сведениями по циклонно-вихревым устройствам, следует отметить малочисленность экспериментального материала о развитии факела за циклонно-вихревыми устройствами и особенностях теплообмена в топочной камере.

В настоящее время ма циклонно-вихревой способ сжигания мазута в Дальневосточном регионе переведено более пятидесяти котельных агрегатов мощностью от 10 до 210 мВт. ю

В результате внедрения циклонно-вихревых предтопков конструкции MKT были получены следующие результаты [35, 36, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45,46]:

• в 1,5 раза увеличивается мощность котельных агрегатов при переводе горелочного способа сжигания мазута, без увеличения габаритных размеров котла;

• повышается экономичность котлоагрегата;

• улучшается тепловая разверка экранных поверхностей нагрева в зоне максимального тепловыделения;

• в 2 раза снижается темп низкотемпературной коррозии хвостовых поверхностей нагрева;

• концентрация оксидов азота NOx в дымовых газах снижается на 15-25 %.

Положительный опыт освоения циклонного способа сжигания мазута, расширение фронта модернизационных работ сдерживается отсутствием систематического исследования особенностей внутритопочного теплообмена на модернизированных котлах, обоснованных рекомендаций для расчетов их топок и принципиальных технических решений по модернизации

Настоящая диссертационная работа решает отмеченную задачу в форме экспериментального исследования интегральных и локальных условий внутритопочного теплообмена в топках специально подготовленных опытно-промышленных котлоагрегатов.

В первой главе рассмотрены физические основы горения жидкого топлива в факеле и теплообмена в топках котлов при горелочном способе сжигания. Выделены основные конструктивные и режимные параметры топок котлов и их влияние на условия внутритопочного теплообмена. Показаны особенности расчета теплообмена в топках котлов. Дана краткая н характеристика модернизированных котлов, отличие циклонных предтопков от других горелочных устройств. Рассмотрены особенности развития факела за циклонным предтопками. Сформулированы задачи исследования.

Во второй главе приведено описание объектов и методики проведения исследований. Показано обоснование выбора объектов исследования и оценка результатов наладочных и балансовых испытаний.

В третьей главе приведены опытные данные по теплообмену в топках котлов с циклонными предтопками. В результате исследований получены зависимости максимальной температуры газов ТшаХф в зоне ядра факела; среднеинтегральной температуры факела Хф на уровне циклонных предтопков; среднеинтегральной температуры газов на выходе из топочной камеры Т т; максимальных падающих тепловых потоков qmaxHoд. Построены поля Тф, цпод, q0бp, при различной компоновке и типоразмерах циклонных предтопков. В результате исследования условий лучистого теплообмена в пристенном слое газов получено изменение интенсивности излучения факела по глубине топочной камеры при различных значениях Ьь/Нт . Построена зависимость средней степени неизотермичности факела Ац от теплонапряжения поперечного сечения топочной камеры. Показано влияние тепловой форсировки и компоновки циклонных предтопков ДВГТУ на локальные и интегральные характеристики теплообмена в топках модернизированных котлов.

В четвертой главе проведено обобщение данных по суммарному теплообмену, проведен анализ расчетных и геометрических характеристик топок котлов с циклонными предтопками ДВГТУ. Проведено полное внедрение циклонных предтопков на котле ПТВМ-30 и КВГМ 20, ПТВМ-180, БКЗ-120-100ГМ с использованием выше приведенных рекомендаций.

Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 10 статьях и тезисах к докладам конференций, докладывались на технических

Основные результаты испытаний головного котла ПТВМ ЗОМЦ № 5 [44]:

• номинальная теплопроизводительность котла - 30 Гкал/ч;

• предельная теплопроизводительность - 35 Гкал/ч;

• предельная нагрузка при работе на одном предтопке 18-20 Гкал/ч;

• изменена основная характеристика котла, КПДбр. котла на номинальной нагрузке составляет Г1бр= 92,4 %, т.е. котел после модернизации является не пиковым;

• имеют место низкие избытки воздуха аух= 1,1 на (~)к= 30 Гкал/ч;

• предтопки обладают близким аэродинамическим сопротивлением и имеют практически проектное распределение воздуха по обечайкам;

4.3.3. Работа котлов ПТВМ-30 мс центральной котельной ДВЗ "Звезда" после модернизации и второй этап модернизации.

По сопоставлению технико-экономических показателей работы двух модернизированных и двух серийных водогрейных котлов ПТВМ-ЗОмс с 1991 по 1997 год можно сказать, что возросла максимальная эксплуатационная нагрузка модернизированных котлов, число часов работы модернизированных котлов значительно увеличилось [44,117].

С использованием обобщенных экспериментальных данных и разработанных рекомендаций по совершенствованию циклонно-вихревой технологии выполнен проект второго этапа модернизации водогрейного котла ПТВМ-30. Основное направление модернизации котла ПТВМ-ЗОМЦ в совершенствовании топки котла: уменьшение тепловых нагрузок, тепловой неравномерности в ее нижней части и более эффективное использование верхней части топки.

Проведенная вариантная проработка технического проекта определила вариант модернизации котла с установкой двух встречных воздухо-охлаждаемых предтопков ДВГТУ с увеличением топочного объема для снижения теплогидравлического воздействия факела, увеличения теплопроизводительности до 46 мВт (40 Гкал/ч) пиковая 51 мВт (44 Гкал/ч) и повышения экономичности котла. Проект реконструкции котла ПТВМ-ЗОмс ст. № 7 центральной котельной ДВЗ "Звезда" г. Большой Камень выполнен Центром MKT в 1995г. (рис. 4.8.) и реализован в 1998-1999 год.

Реконструкция предусматривает:

1. Изменение пропорций топки с увеличением ширины за счет выноса

2 2 фронтового экрана с уменьшением qf с 4760 кВт/м до 4640 кВт/м и геометрического параметра в/а с 1,86 до 1,44;

2. Установка 2-х циклонных предтопков мощностью 29 мВт (25 Гкал/ч) каждый на боковых экранах топки;

3. Удлинение конвективной шахты и установка двух дополнительных конвективных пакетов из труб диаметром 38x3,5.

4. Реконструируется тягодутьевые тракты.

5. Реконструируется система очистки поверхностей нагрева. На котле устанавливается пневмоимпульсная установка.

Основная схема циркуляции котла дополняется двумя конвективными пакетами из трубы 0 38x3 установленными первыми по ходу среды. Так же увеличивается количество экранных труб боковых экранов. Расход циркуляционной воды увеличивается до 550 т/ч. Суммарное расчетное сопротивление котла составляет 3,6 кгс/ см .Объем топки увеличивается на 22% и составляет 102 м3.

1 - топка, 2 - циклонные предтопки, 3 - КП, РиС 4 8

4 - пневмоимлульснБЯ очистка (ПИО)

Демонтируются дутьевые вентиляторы ВДН-11,2. Вместо них устанавливается дутьевой вентилятор ВДН-17 с числом оборотов п=1000 об/мин. и мощностью электродвигателя N= 110 кВт. При этом достигаются следующие цели: регулирование во всем диапазоне нагрузок становится надежнее, проще, экономичнее. Аэродинамическими расчетами подтверждается в качестве дымососа машина ДН-21 с числом оборотов п= 740 об/мин.

Проектный диапазон регулирования теплопроизводительности котла 7-44 Гкал/ч.

Технико-экономические показатели котла ПТВМ-30МЦ ст. № 7 представлены в таблице 4.2.

Акт внедрения представлен в приложении 1.

Основные технико-экономические показатели работы котла ПТВМ-30 ст. № 7 после модернизации. табл.4.2

Наименование обоз. разм. после модернизации (два предтопка)

Теплопроизводительность котла. Ок. Гкал/ч 20 28 32 35 42

Низшая тецлота сгорания мазута 0Рн ккал/ кг 9600

Температура мазута °С 100

Давление мазута Рм. ати 6/6 8,5/8,5 10/10 12/12 14/14

Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах а"т. - 1,6 1,4 13 1,2 1,15

Напор воздуха перед предтопками Нв. мм.вод. ст. 50/50 70/70 120/130 140/150 250/250

Температура уходящих газов tyx. °с 140 160 180 210 240

Температура воздуха перед предтопками 1,. °С 5 5 5 5 5

КПД котла (брутто) Лбр. % 90 90,5 91 91,5 90,7

Проведенные теплотехнические испытания модернизированного котла ПТВМ-ЗОМЦ ст. № 7 подтвердили правильность выбранного технического решения и показали высокую сходимость результатов, полученных экспериментальным путем, и данных теплового расчета котла, в котором проведена корректировка с использованием коэффициента тепловой эффективности экранов 1}/ЭКр и параметра температурного поля "М". На рис. 4.9. представлены характеристики водогрейного котла ПТВМ-ЗОмс в трех вариантах:

• первый вариант, тепловой расчет, выполненный проектировщиком котла по нормативному методу [65];

• второй вариант, тепловой расчет, выполненный при проведении модернизации при переводе котла на циклонно-вихревое сжигание мазута в предтоиках ДВГТУ с использованием рекомендаций по

Расчетные и экспериментальные данные температуры на выходе из топки котла ПТВМ-ЗОмс.

1200 1100 1000 900 800 700

150 250 350 450 550 • ■ к Щу»

-Х Щг О qv,KBT/M

- расчетные по Нормативному методу; расчетные данные с учетом поправки; ■ экспериментальные данные; цч расчету теплообмена в топках котлов с циклонными предтопками;

• третий, экспериментальные данные испытаний после проведения реконструкции;

В результате проведенного анализа можно сделать вывод о правильности рекомендаций к расчету теплообмена в топках котлов с циклонными предтопками ДВГТУ топки.

Максимальное отклонение опытной температуры газов на выходе из топки от расчетного значения не превышает - 50 К (рис.4.9). Таким образом, имеющиеся опытные данные позволяют описать единой зависимостью (4.5) изменение условий теплообмена в топках котлов, оснащенных циклонными предтопками ДВГТУ для сжигания мазута.

4.4. Модернизация котла КВ-ГМ-20 переводом с горелочного на циклонно-вихревое сжигание мазута в предтопках ДВГТУ.

Задачей реконструкции являлось перевод котла с горелочного способа сжигания на циклонно-вихревое сжигание мазута в предтопках ДВГТУ.

На фронтовом экране топочной камеры на отметке 2570 мм установлен циклонный предтопок ДВГТУ предельной мощностью 29 МВт (25 Гкал/ч). Предтопок оснащен одной 13-ти многосопловой низконапорной центробежной механической форсункой. Схема циркуляции остается неизменной. Аэродинамическое сопротивление предтопка на предельной нагрузке < 300 мм. вод. ст., давление мазута перед форсункой до 10 ати.

Модернизация узлов котельного агрегата включает в себя:

1. Полное экранирование фронтового экрана топки.

2. Выполнение разводки фронтового экрана под предтопок.

Реконструируется схема дутья. Аэродинамическими расчетами подтверждается в качестве дымососа машины ДН-17 с числом оборотов п=

735 об/мин и мощностью привода 75 кВт, в качестве дутьевого вентилятора ВДН-12,5 с числом оборотов п= 980 об/мин. и мощностью электродвигателя 45 кВт.

Реконструируется схема мазутопроводов в пределах котла. На котел устанавливаются два фильтра тонкой очистки, регулирующий мазутный клапан.

Диапазон регулирования теплопроизводительности котла 4-20 Гкал/ч.

Проведенные пуско-наладочные испытания показали:

• Распределение воздуха в циклонном предтопке близко к проектному; установленный на циклонном предтопке регулятор, для регулировки длины факела изменяет протяженность светящейся части факела на 1/3 топки;

• Экономичность котлоагрегата увеличилась на 10-12%. {рис .4.10.)

• Экологические показатели на уровне ЫОх = 296-350 мг/м при а=1, а при комбинированном сжигании мазута и замазученной воды происходит еще более глубокое подавление оксидов азота (рис.4.11.) [118]

Зависимость КПДбр. котла КВГМ20 до и после проведения модернизации

95,00 90,00 о?

85,00

CL ю cf 80,00

75,00 70,00

100 150 2Q0 250 300 350 400 450 Объемная плотность тепловыделения qv, ккал/мЗч

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

1. Выполненный обзор работ по исследованию особенностей внутритопочного теплообмена, его расчету при горелочном и циклонном способе сжигания мазута выявил заметное влияние циклонного способа на интегральные и локальные характеристики топок, недостаточную изученность вопроса, отсутствие обобщенных данных и обоснованных рекомендаций для модернизированных котлов.

2. На опытно-промышленных котлах ЭЧМ-25/35МЦ, ДКВР-20-13МЦ, КВГМ-100МЦ, ПТВМ-180МЦ, ДЕ-25-24МЦ, КВГМ-20МЦ проведены экспериментальные исследования условий теплообмена факела в топках котлов при различной форсировке топки, числе предтопков на топке, общей мощности котла. Получены опытные данные по температурным полям, распределению излучения на экраны и суммарному тепловосприятию топок в диапазоне qv=94-430кBт/м .

3. Установлено существенное влияние циклонного способа сжигания на интенсификацию суммарного теплообмена в топках котлов с отличием и

Т т от нормативного расчетного, в зависимости от компоновки предтопков на топке и форсировки топки qv на 100 - 250 К.

4. Выявлено важное преимущество встречной компоновки с точки зрения работы топочного устройства котла. Применение встречной компоновки двух предтопков на топке против одиночной компоновки позволяет интенсифицировать условия теплообмена на величину qv от 3 до 10% при уменьшении тепловой неравномерности топки.

5. Экспериментально установлено, что интенсификация суммарного теплообмена в топках котлов модернизированных циклонных протекает за счет значительного повышения общей тепловой равномерности тепловосприятия экранов со снижением qmaXпaд на 25-40% против горелочного способа при тех же значениях параметра qv общим значением <1таХпаД В диапазоне 280-518 кВт/м2.

Данные по ята*пад обобщены и позволяют прогнозировать предельные форсировки топок и условия работы экранов при разработке проектов модернизации.

6. Проведено исследование неизотермичности факела на модернизированных котлах и установлено снижение степени неизотермичности на 10-50% против горелочного способа в зависимости от компоновки горелок.

7. Предложены эмпирические зависимости для прогнозирования степени неизотермичности факела и предельной форсировки для котлов с циклонными предтопками ДВГТУ.

8. Проведено обобщение опытных данных по интегральным условиям теплообмена для котлов модернизированных циклонных. Внесена поправка к тепловому расчету топок модернизированных котлов через параметр температурного поля М=0,59 позволяющий проводить расчеты топок по температуре газов на выходе из топки с точностью расчета Т т= ±50°С.

Общий вид расчетной зависимости:

Т" / и / Аб 0" =Г = (Во/ат)

Т т2 0,59+(Во1ат)°>6

9. Проведено обоснование по выбору компоновки предтопков на топке при модернизации котлов ПТВМ-180МЦ Хабаровской ТЭЦ-3, БКЗ-120-100ГМ Охинской ТЭЦ. Опыт эксплуатации котлов составляет 35 ООО и 7000 часов, соответственно.

10. На основе обобщенных экспериментальных данных и разработанных рекомендаций выполнены проекты модернизации котлов ПТВМ-ЗОМЦ и КВГМ-20МЦ. Проекты внедрен на котельных ДВЗ "Звезда" и ОАО "Восточный порт". Накоплен длительный опыт эксплуатации котла ПТВМ-ЗОМЦ и КВГМ-20МЦ. Котел ПТВМ-30 МЦ проработал 14 000, КВГМ-20 - 7 000 часов.

1. Нефти СССР. Справочник, т. 1,2 "Химия", М., 1972 г., с. 385.

2. Наджаров М.А., Глебов В.П., Эскин Ч.Б., Николаева С.А., Солома-тина Г.В., Гарных В.А. Основные результаты эксплуатации на мазуте котла ПК-41 с циклонными предтопками. Теплоэнергетика, 1972, № 4.

3. Бузников Э.Ф., Роддатис К.Ф., Берзыньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. "Энергия", М., 1974. 216 стр.

4. Восьмое Всесоюзное научно-техническое совещание по энерготехнологическим циклонным комбинированным и комплексным процессам (тезисы докладов). Под. ред. д.т.н. Сидельковского JI.H., МЭИ, М., 1974306 стр.

5. Циклонные топки. Перевод статей под ред. Наджарова М.А. М.-Л., ГЭИ, 1958 г., 152 стр.

6. Кувеев Ю.Ф. Аэродинамика вертикального предтопка ВТИ с высоким шлакоулавливанием. Теплоэенергетика, № 11, 1958 г., с. 25-33.

7. Маршак Ю.Л. Изучение теплообмена в циклонных вертикальных предтопках. Теплоэнергетика № 4, 1958 г., с. 20-25.

8. Кацнельсон Б.Д., Павлов В.А., Шатиль A.A. Аэродинамические исследования камер горения на моделях. Отчет ЦКТИ. Л., 1955 г., с. 124.

9. Кацнельсон Б.Д., Павлов В.А., Шатиль A.A. Сжигание угольной пыли в циклонной камере горения с воздушным охлаждением и верхним выводом газов. Энергомашиностроение, № 8, 1956 г., с. 5-11.

10. Богданов Jl.А., Кацнельсон Б.Д. Исследование вертикальной циклонной камеры горения с жидким шлакоудалением и воздушным охлаждением. Теплоэнергетика, № 11, 1958 г., с. 14-20.

11. Гамер Г.М., Сжигание высокосернистого мазута и газа в вихревой топке ЦКТИ малогабаритного парогенератора под наддувом. "Энергомашиностроение", № 9, 1971, с. 4-6.

12. Исследование котельно-топочных процессов. Под ред. Кнорре Г.Ф. Машгиз, 1955 г., с. 140.

13. Хвостов В.И. Изучение структуры процесса горения циклонной топки при сжигании жидкого топлива. Сб. МВТУ, вып. 94, 1950 г., с. 7083

14. П.Тагер С.М. Влияние относительного диаметра выходной амбразуры на показатели циклонного сжигания мазута. Теплоэнергетика № 2, 1972 г., с.23-25.

15. Сенилов Г.Б., Николаева С.А. Некоторые вопросы проектирования циклонных предтопков МО ЦКТИ для газомазутных котлов CK Д. Труды ЦКТИ, вып. 132, 1975, с. 99-104.

16. Терентьев В.Д. Блочные котельные агрегаты средней производительности. Труды ЦКТИ, вып. 136, JL, 1976, с. 24-26.

17. Басина И.П. Горение твердого топлива в циклонных энергетических (плавильных) камерах. М., МЭИ. 1972 г., с.60

18. Смухнин П.Н., Коузов П. А. Центробежные пылеотделители-циклоны. Л.-М.: ОНТИ. 1935

19. Страхович КН. Основы теории и расчета пневматических транспортных установок. Л.-М.: ОНТИ. 1934 г., с.112.

20. Промышленные электростанции США. Перевод статей. ГЭИ. М.-Л. 1961 г., с.271.

21. Тонконогий A.B., Курмангалиев М.Р., Конирбаев А.Н. "Исследование структуры процесса горения в циклонной камере с плоской диаграм/131мой". В сб.: Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики. Алма-Ата, вып. 1, 1964, с. 286-295.

22. Бузников Е.Ф., Крылов А. К., Лесниковский JI. Н. Комбинированная выработка пара и горячей воды. М., Энергоиздат, с. 298.

23. Верховский Н. И. Сжигание высокосернистого мазута на электростанциях. "Энергия", М., 1970. 447 стр.

24. Внуков А.К. Надежность и экономичность котлов для газа и мазута. "Энергия", М., -Л., 1960.-368 стр.

25. Справочник химика-энергетика. Том. 3., 1972. 290 стр.

26. Садилов П. В., Светляков В. И., Баскаков А. П. О точности контроля сжигания газообразного топлива с малыми коэффициентами избытка воздуха. Теплоэнергетика. 1973, № 5.

27. Сигал И. Я., Марковский П. В., Гуревич Н. А., Нижник С. С. Образование окислов азота в топках котельных агрегатов. Теплоэнергетика, 1971, №4.

28. ЗТТагер С.А., Калмару A.M., Кузнецов Н.И., Круглов Б.И., Булкин Ю.П. Образование окислов азота в газо-мазутном котлоагрегате ТГМП-324. Теплоэнергетика, 1973, № 10.

29. Шмульян Г.Л. Особенности сжигания мазута в паровых котлах. Сб. "Опыт сжигания мазута и газа на электростанциях". М., -Л., "Энергия", 1968, -260 стр.

30. Белосельский Б.С., Покровский В.Н. Сернистые мазуты в энергетике, М., -Л., 1969.

31. Геллер З.И. К вопросу о подготовке к сжиганию сернистых мазутов с малыми избытками воздуха. В сб.: "Опыт сжигания мазута и газа на электростанциях". Энергия. М., 1968 г., с. 30-36.

32. Пинькевич В.В. Опыт эксплуатации котлоагрегата с циклонным предтопком. Вопросы теории и практики судовых энергетических устано12Lвок. Всесоюзная научно-техническая конференция. Центр правл. НТО судостроения, Владивосток, 1973. 125 стр.

33. Штым А.Н. Аэродинамика циклонно-вихревых камер. ДВГТУ, Владивосток, 1985, 199 стр.

34. Повышение эффективности работы теплоэнергетического оборудования Дальэнерго./ Научн. рук. Штым А.Н. отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 79003553, Владивосток, 1980. - 125 стр.

35. Повышение теплопроизводительности котлоагрегата ЭЧМ-25/35 до 50 Гкал/час при сжигании мазута, Отчет № Гос. Per. Р024, Владивосток, 1978.

36. Повышение эффективности работы теплоэнергетического оборудования Дальэнерго./ Научн. рук. Штым А. Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 79008933, Владивосток, 1982. - 170 стр.

37. Отчет "Модернизация паровых и водогрейных котлов ХТЭЦ-3 переводом на ЦВС мазута в предтопках ДВПИ" / Научн. рук. Штым А. Н-Центр "MKT", Владивосток, 1992 100 стр.

38. Повышение эффективности работы теплоэнергетического оборудования Дальэнерго./ Научн. рук. Штым А. Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Рег.983476, Владивосток, 1982. - 130 стр.

39. Отчет по результатам модернизации водогрейного котла КВГМ-20/ Научн. рук. Штым А. Н Центр "MKT", Владивосток, 1997 - 65 стр.

40. Отчет по результатам модернизации водогрейного котла ПТВМ-30/ Научн. рук. Штым А. Н,- Центр "MKT", Владивосток, 1995 70 стр.

41. Исследование вопросов повышения эффективности теплоэнергетического оборудования. / Научи. рук. Штым А. Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 01840001053, Владивосток, 1988.-93 стр.

42. Штым А. Н., Цивинский В. А. Исследования теплообмена в топках котлов с циклонными предтопками. В сб. Теория и практика комплексной оптимизации радиационного теплообмена и горения. Ташкент, 1991.

43. Теория топочных процессов. Кнорре и др. 1966.

44. Основы практической теории горения/ Под ред. В.В. Померанцева. М.-Л.: Энергия, 1973.

45. Хзмалян Д.М. Аэродинамика прямоточной топки для сжигания газа и мазута. В кн: "Теория и практика сжигания газа", Л., "Недра", УП, 1981, с. 5-11.

46. Ахмедов Р.Б. Аэродинамические характеристики факела на выходе из горелок с тангенциальным лопаточным подводом воздуха. Теплоэнергетика, № 1, 1963, с. 28-33.

47. Ахмедов Р.Б., Бал агула Т. Б. Длина факела в двойных концентрических струях, вытекающих из лопаточных завихрителей. В кн.: "Технология сжигания газа и мазута", вып. 8, "Фан", Ташкент, 1970, с. 32-41.

48. Ахмедов Р.Б., Балагула Т.Б. О диффузии вихря в закрученной струе. В кн.: "Технология сжигания газа и мазута ", вып. 8, "Фан", Ташкент, 1970, с. 3-13.

49. Ахмедов Р.Б., Ахмедов Д.М., Балагула Т.Б. К расчету взаимодействия двух параллельно закрученных струй. И.Ф.Ж., № 5, XXI т., 1971.

50. Ахмедов Р.Б., Ахмедов Д.М., Балагула Т.Б., Хакимбаев Ш.А. Аэродинамика взаимодействия двух параллельно закрученных струй в открытом пространстве. Теплоэнергетика, № 12, 1976, с. 43-45.

51. Ахмедов Р.Б., Ахмедов Д.М., Асадуллаев А.Х. Взаимодействие факелов вихревых горелок и его влияние на теплообмен в топке. Теплоэнергетика, №4, 1977, с. 33-42.<7 / I1. J 4

52. Ахмедов Р.Б., Балагула Т.Е., Рашидов Ф.К., Сакаев А.Ю. Аэродинамика закрученной струи. М., "Энергия", 1977, с. 240.

53. Лойцянский Л.Г. Распространение закрученной струи в безграничном пространстве, затопленном той же жидкостью. Прикладная математика и механика, т. XVII, в. 1, 1953.

54. Блох А .Г. Теплообмен в топках паровых котлов. Л., Энергоиздат, 1984 г., - 240 с.

55. Митор В.В. Теплообмен в топках паровых котлов. М., Машгиз, 1963,- 180 с.

56. Андрианов В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена. -М.: "Энергия", 1972.-464 с.

57. Гурвич A.M., Блох А.Г. О расчете теплообмена в топках В кн.: Вопросы аэродинамики и теплопередачи в котельно-топочных процессах, Госэнероиздат, Л., 1958, с. 224-240.

58. Блох А.Г. Тепловое излучение в котельных установках- Л.: "Энергия", 1967 г., 326 с.

59. Гурвич A.M. Теплообмен в топках паровых котлов. ГЭИ, 1950, с.138.

60. Гурвич A.M., Митор В.В., Терентьев В.Д. Излучение светящегося пламени. Теплоэнергетика, № 7, 1956, с. 35-40.

61. Тепловой расчет котельных агрегатов. (Нормативный метод). М.: Энергия, 1973. - 295 с.

62. Отс A.A., Рандман Р.Э. Влияние неизотермичности на условиях теплообмена в топках. В кн.: тепло- и массоперенос, т. 2, 4.2, Минск, 1972, с. 415-424.

63. Отс A.A., Рандман Р.Э. О влиянии термического пограничного слоя и золовых отложений на лучистый теплообмен в топках,- В кн.: Вопросы сжигания Канско-Ачинских углей в мощных парогенераторах, Красноярск, 1973, с. 154-164.

64. Карасев Е.П. Определение доли конвективного тепловосприятия в топке (судовых котлоагрегатов) судостроение, № 10, 1974 г., с. 18-21.

65. Карасев Е.П. Лучисто-конвективный теплообмен в высокофорсированной топке. Судостроение№ 8, 1952г.,с. 26-28.

66. Круглов Б.И., Кацнельсон Б.Д., Гуськов Ю.Л. Испытания головного газомазутного котла ТГМП-314Ц с циклонными предтопками. Электрические станции № 5, 1979 г., с. 19-22.

67. Сидоров М.И., Святский З.М. Циклонная камера горения для сжигания газа и мазута в транспортабельных высокофорсированных котлах. Труды ЦКТИ, вып. 132, 1975 г., с. 113-120.

68. Сидров М.И., Завирухо В.Д., Розенгауз Б.М. Исследование теплообмена в топке газомазутного котла с камерой сгорания при двухступенчатом сжигании топлива. Промышленная энергетика, 1977, № 9, с. 37-40.

69. Жихар Г.И., Карницкий Н.Б. Влияние режимных факторов на теплообмен в топке газомазутного котлоагрегата с циклонными предтопками. Промышленная энергетика, 1981, № 7, с.33-35.

70. Руденков Б.М. Исследование процессов горения, теплообмена и образование окислов азота при циклонном способе сжигания мазута. Дисс. на соик. уч. степ. канд. техн. наук. Минск. 1982 г., с. 192.

71. Карницкий Н.Б. Исследование физико-химических процессов в топках и конвективных газоходах газомазутных котлов и повышение их надежности и экономичности. Дисс. на соик. уч. степ. канд. техн. наук. Минск. 1983 г., с. 244.

72. В.В. Пинькевич. Исследование циклонного предтопка с комбинированным вводом воздуха. Дисс. на соик. учен. степ. канд. техн. наук, Владивосток, 1975, с. 167.

73. Филимонов С.С. Метод расчета теплообмена в топочных камерах.-В кн: Двухфазные потоки и вопросы теплообмена. М.: Наука, 1970 г., с. 82-97.e

74. Карасина Э.С., Невский A.C., Филимонов С.С., Андрианов В.Н., Хрусталев Б.А. Расчет теплообмена в топочных камерах. Теплоэнергетика, №2, 1968 г., с. 10-14.

75. Конаков ПК., Филимонов С.С.Хрусталев Б.А. Теплообмен в камерах сгорания паровых котлов,- М.: Речной транспорт, 1960.-270 с.

76. Тимофеев В.Н. Теплообмен излучением в топочной камере. В кн.: Известия ВТИ, № 2, 1941 г., с. 3-11.

77. Конаков П.К. Об отдаче тепла в котельной топке. В кн.: Известия АН СССР, ОТН, № 6, 1950 г., с. 888-900.

78. Zinzen А. Damfkessel und Feuerungen-In: Springen-Verlag, Berlin,1970.

79. Becker Kurt. Der strahlngswärmeaus-tausch in Damfkerssel-Feuerräumen Wärme, Teie II, 1969, № 4, p. 137-144.

80. Лебедев В.И., Шкляр Я.В. К расчету теплообмена в котельных топках. В кн.: Труды Красноярского политехнического института, Красноярск, 1970, вып. 27, с. 42-47.

81. Дураченко Л И., Магидей П.Л., Померанцев В.В., Степанов В.Ф. К расчету теплообмена в топках,- В кн.: Энергетика, Изветсия ВУЗов, Минск,1971, №7, с. 60-65.

82. Магидей П.Л. Теплопередача в энергетических топках при регулировании топочными методами В кн.: Энергетика, Известия ВУЗов, Минск, 1976, №8, с. 63-79.

83. Кендысь П.Н. О теплообмене в топках паровых котлов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кан. техн. наук, ЦКТИ, Л., 1947, с. 20.

84. Филимонов С.С., Хрусталев В.А. О расчете сложного теплообмена,- В сб.: "Теплообмен, гидравлика и теплофизические свойства веществ"., М., "Наука", 1968 г., с. 13-18.89Гурвич A.M. Подобие топочных устройств. Известия ОТН АН СССР, № 1, 1942, с. 15-18.

85. Гурвич A.M., Митор В.В. Расчет теплообмена в газомазутных и пылеугольных топках. Энергомашиностроение, № 2, 1962, с. 47-48.

86. Штым А. Н., Рудницкий В. А. Циклонный предтопок. Авторское свидетельство № 1508048 СССР, 1989.

87. Дорогов Е. Ю., Артемьев Р. В. Исследование теплообмена в топке модернизированного котла ПТВМ-180МЦ // Тезисы докладов XXXVII научно-технической конференции ДВГТУ. Владивосток: ДВГТУ, 1997. С. 40.

88. Шенк.Х. Теория инженерного эксперимента. М.: Мир, 1972.-381с.

89. Дорогов Е. Ю., Штым А. Н. Модернизация котельной АО "Восточный порт" // Тезисы докладов региональной научно-технической конференции. Молодежь и научно-технический прогресс. 21-24 апреля 1988г. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С. 127.

90. Трембовля В.И., Фингер Е.Д., Авдеева A.A. Теплотехнические испытания котельных установок. М.: Энергия, 1977, - с.296.

91. Правила и технические нормы испытаний паровых котлов. ЦКТИ, книга II, Машгиз, 1963.Я

92. Авдеева A.A. Хромотография в энергетике, М., "Энергия", 1980,-с.

93. Гордов А.Н. Измерение температуры газовых потоков. Л.: Маш-гиз, 1962,- 136 с.

94. Магидей П.Л., Лысаков И.И. Экспериментальное определение поправок к измерениям температур отсосными параметрами с экранирующими колпачками Л.: отчет ЛПИ, РиПГС 343, 1969,- 113 с.

95. Воротников Е.Г., Дураченко Л.И., Магидей П.Л. Измерение и усреднение температур на выходе из топки В кн.: Энергомашиностроение, труды ЛПИ, 1969, № 309, с. 117-122.

96. Магидей П Л., Лысаков И.И. Поправка к локальным значениям температуры факела, измеренным отсосным пирометром В кн.: Энергетика, Известия ВУЗов, 1974, № 6, с. 51-56.

97. Ахмедов Р.Б. Погрешность измерения температуры газа на выходе из топки парогенератора. Теплоэнергетика, 1975, № 1, с. 50-52.

98. Идиатулин З.Г., Цибиногин О.Г. Методика измерения температуры газа и тепловых потоков в топках парогенераторов. Теплоэнергетика, 1976, №4, с. 40-43.

99. Внуков Л.К. Экспериментальные работы на парогенераторах,- М., Энергия, 1971,-269 с.

100. Ахмедов Д.Б., Калинин Д.С., Ветрова Н.В., Калинина В.Я. Выявление и предотвращение причин аварий на котлах ДКВР-20-13, работающих на газе и мазуте. Промышленная энергетика, № 5, 1974 г., с. 20-21.

101. Сидоров М.И., Завирухо В.Д. О повышении надежности экранов промышленных и отопительных котлов. Энергомашиностроение, 1985, № 12, с. 22-24.

102. Суринов Ю.А. Применение зонального метода к расчету лучистого теплообмена в топочных камерах В кн.: Черная металлургия, Известия Вузов, 1966, № 3, с. 179-185.9

103. Детков С.П. Зональный расчет теплообмена при селективно сером излучении. В кн.: Энергетика, известия ВУЗов, Минск, 1967, № 12.

104. Невский A.C. Применение зонального метода к расчету лучистого теплообмена в печах и топках. В кн.: Тепло - и массоперенос. Наука и техника, Минск, 1963, т. 6, с. 379-388.

105. Невский A.C. Применение зонального метода к расчету лучистого теплообмена в топках и печах. В кн.: Научные труды ВНИИМТ, Свердловск, 1965, № 11, с. 166-179.

106. Штым А. Н., Рудницкий В. А., Штым К. А., Дорогов Е. Ю. Модернизация котла КВГМ-100 переводом на циклонную технологию сжигания мазута. В сб. труды "ДВГТУ № 122". Владивосток: изд-во ДВГТУ, 1999г. с.78-82.

107. Рудницкий В. А., Дорогов Е. Ю. Систематизация характерных параметров теплообмена топок котлов МЦ // Тезисы докладов XXXVII научно-технической конференции ДВГТУ. Естественные науки. Владивосток: ДВГТУ, 1997. С. 44.

108. Всесоюзное совещание по вопросам улучшения эксплуатации водогрейных котлов на ТЭЦ // Электрические станции. 1970,- № 4,- с.93

109. Дорогов Е. Ю. Удельные расходы топлива на промышленных котельных ОАО "НРП" и ГУЛ ДВЗ "Звезда" и пути их снижения // Тезисы докладов научно-технической конференции «Вологдинские чтения». Естественные науки. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С. 31.

110. Адзерихо К.С., Ноготов Е. Ф., Трофимов В. П. Радиационный теплообмен в двухфазных средах. Минск: Наука и техника, 1987.-166 с.

111. Журавлев Ю. А., Лисиенко В. Г., Китаев Б. И. Совершенствование алгоритма зонального расчета теплообмена в плазменной печи. Инж.-физ. журн., т 21, № 5, 1971, с 829-835.

112. Рабочий проект перевода котла ПТВМ-ЗОмс на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута Центр "MKT", Владивосток, 1997.

113. Рабочий проект перевода котла КВ-ГМ-20 на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута Центр "MKT", Владивосток, 1996.

114. Андронов А. А., Волошин В. М., Дурманов Е. Г., и др. Первые итоги наладочных и исследовательских работ на газомазутном парогенераторе с подовой компоновкой горелок. Теплоэнергетика № 7, 1977 г., с.38-42.

115. Резников М. И., Липов Ю. М. Паровые котлы тепловых электростанций. М., Энергоиздат, 1981 г., с230-239.

116. УТВЕРЖДАЮ1 Главный инженер ДВЗ "Звезда"it