автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Совершенствование механизма натяжения и повышение работоспособности пилы вертикальных ленточнопильных станков

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ, ВЫСШЙ ШК0Л11 И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ РОССИЙСКОЙ фадрщм МОСКОВСКИЙ! ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИ»! ИНСТИТУТ

На правах рукописи

Исупова Татьяна Степановна

УДК 674.053:621.935

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА НАТЯЖЕНИЯ И ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ПИЛИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЛЕНТОЧНОПИЛЫШХ СТАНКОВ

05.21.05-"Технология и оборудование деревообрабатывающих производств, древесиноведение"

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени каададата технических наук

Москва 1992

Работа выполнена на кафедре станков и инструментов Архангельского лесотехнического института

Научный руководитель -кандидат технических наук, доцен'

Веселков В.П.

Официальнне оппоненты: -доктор технических наук, прсТесг

Андронов В.Б. -кандидат технических наук, доцен1 Годсин Л.Н.

Ведущее предприятие: - Лесопильно-деревообрабативащий

комбинат Я'З г.Архангельска.

Автореферат разослан 0с £рс/1 &_ 1993г

Защита состоится " 2 с'лрс/1%_ 1?9?г. в 10

часов на заседании Специализнрог.анного совета Д C53.3I.CI в Московском лесотехническом институте.

Ваши отзывы на автореферат ОШЗЛТШЛЮ В ДВУХ ЭКЗЕМПЛЯРАХ С ЗАВЕРЕННЫМИ ПОДШСЖИ просим направлять по адресу: 14X01 Мытищи-1, Московская область, ЮТ!. Ученому-Ьекретарю. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МПТ!!.

Ученый секретарь Специализированного совета

доктор-'технических наук, профессор ю.П. Семенов

ОЩАЛ лЛГАКТКД'НОПША РАБОШ

Актуальность темы. В спето решения знпач, постанлениш перед отраслью, одним па прогрессивная напрсиленик в лесопилении и /н>ревопбрасютке является совершенствование ленточного пиления. Боамо'киость индиеилуплыюго раскроя бровей на ленточнопплъных станках и мал^ш ширина пропила позволяет обеспечить максимальны.. выход тшшродукщш и мишшалъние потери древесины в опилки. Ото предопределяет преимущественное использование ленточноппл: них станков для распичовки крупномерного низкокачественного сырья, а также цревесшш твердых лиственных и пенных, пород. Кроме того, рост числа малих: предприятии и резкое увеличение цен на древесину коренным образом меняет значение внедрения на таких предприятиях высокой технологии, обеспечивающей рост не только объемного, но и качественного, спепификацнонного и, в конечном итоге, ценностного выхода пилопродукшт. Применение оборудования с гибкими поставами типа (]резерпо-ленточнопилъного позволяет исключить процессы сортировки и обходиться бе.ч складов рассортированного сырья. Но ленточнопильние станки имеют и недостатки, основные из которых связаны с нецостаточноп устойчивостью ленточник пил и сравнительно частие простои ленточнлпилъннх станков иэ-зо обрыва инструмента.

Устойчивость пильной ленты ио многом .определяется ее напря-кенннм состоянием. Для увеличения времени безаварийной работы 1илы необходимо замонлнтъ процесс усталости материала. Посколь-<у натяжение пил к в процесс-работы станка изменяется, необх'о-химо располагать напетснол информацией о способности механизма натяжения стабилизировать усилие натяжения ленточной пилы.

Цель работы. Определение условий для повыпения работоспособности пилы на основе снижения переменной составляющей уся-шя натяжения.

Научная новизна работа. Б настоящей рабдте рассмотрены ди-шшческие -свойства четырех типов механизмов натяжения: рачач-ю-грузового, гидравлического,. пневматического и пненмогицрав шческого. Намечен новы!! подход к решению задачи о повшюнии работоспособности ленточной пилы. В ;первом пгпбляжпшш опре-

явлены границы трех первых областей динамическом неуолоь.чи-вости ленточной лили.

Практическая ценность работы» Проведенные исследования четырех типов механизмов натяжения позволили рекомендовать пневмогидравлическмк механизм, как обладающий лучшими динамическими свойствами, для яотякения пили вертикального лен-'точнопильного станка. Определены условия, позволяющие уменьшить переменную составляющую усилия натяжения пили.

Реализация результатов исследований. Результаты,..полученные б работе, используются Вологодским головным конструкторским бюро деревообрабатывающего оборудования /ГКВД/ при пер< работке технической документации линии модели ЛБЛ-1 для серийного производства и другого аналогичного оборудования.

Апробация работы.. Основные положения работы доложены и обсуждены на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава по итогам научно-исследоввтельск! работ 1978г., 1978г. /ШИ/, 1981г. /МЛТИ/, 1981г. /АЛТИ/, 1983г. /МЛТИ/, на научно-технических конференциях молодых ученых и специалистов 3.980г. /ПШИМОД/, 1980г, /АЛТИ/, 1982г. /АЛТИ/.

Публикации. Основные результат работы изложены в ь печатных работах.

Структура и обч.ем работы. Диссертация общим объемом 199 страниц состоит из введения, 6 глав, содержит 28 рисунков, 4 таблицы и 6 приложений на 21 странице. Список литературы включает 121 работу.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТУ

Во введении дано обоснование" актуальности темы диссертации, отмечено ее народохозяйственное значение, кратко изложено содержание работы.

В первой главе приведён обзор работ, посвященных изучении

роцесса пиления древесины ленточными пилами и исследованию апрялсенного состояния ¡1 устсьчл. ости плоской формы изгиба енточных мил. Рассмотрению этих вопросов посвящены работы Грубо, А.Е. Феоктистова, В.И. Сонева, A.M. Кузнецова, • .П. Бертина. И.И. ТруЛникора, 15.Д, Добршвша, 10. М. Юрьева, Весолксва. Б. Л. 15епрлково»1, Э.Ь. Тру хина, Ю.В. Малнгое-:а, <:. ".оута. Б. Туиглла, Г. Палпча, К. Путткаммера, а также !ругих авторов. Г^яультятн отих рюбот позволяют сделать вн-чод о го.ч, что совершенствование ленточнонилышх станков юляно бить направлено на стабилизацию напряжении в полотне iPJiTOMHOii пилы }} процессе работ» станка. Длл решения я той ?ада«и необходимо:

исследовать апяяние воэмущагсаих факторов на величину изменения усилил натяжения ленточной пилн;

оценить влияние степени нестабилизации усилия натяжения полотна ленточной пилы на его устойчивость.

Вторая глава посвящена теоретическим исследованиям работоспособности четырех типов механизмов натяжения ленточной пилы: рычат.но-грузовего, гидравлического, пневматического и пневкогндрарлкческого. Исследования проводились на динамических моделях типа Кельвина с п-.кощью уравнении Лагранжа второго рода.

Гнчажно-груэовой механизм натяжения

Динамическая модель механизма резания лекточнопильного станка с рич&'кно-грузояь'м механизмом натяжения, пилы аппроксимирована системен с двум степенями свободы и представлена на рис. I. В результате регаенил с,истоми уравнений определены частоты собственных колебании системы ленточнопильного станка , . 2 / -т-тз-~----1

где к -частота собственных колебаний; с - коэффициент

т

рис.]. Динамическая модель механизма резания ленточно-пильного станка о рычажно-П'У^опнм мо.хаиигмом натяжении пили.

Гм

продольной жесткости ленточной шиш; -косфиш'ент жесткости механизма натяяхчтл; т, -приведенная масса подлески верхнего пильного ¡т«ра; т^ -тивепеннач масса иодгсп-ки груза протишрпса; С, -длина г.'ень^рго плеча рычага; £ъ -длина большего плеча рнчага.

Частота собственных колебан;' л ОК<3И!' о<1 рсэлинч лентот,но— ипльноро станка значительно отличаются ст частоты вс?г.:ущаю-щей силн, что исключает возможность резонанса. При этом частоты собственные колебаний системы слабо -загноят от степени первоначального натяжения ленточное пилн 6~с

Положение сосредоточенных игасс т, и в лр?ю'>, могент времени 1 модно оценить' выражениям!:

С.

и

ь

г\/ -Л а ¿1

'Iй5 -п

•ле U -аг.'плитушюг; зничение возмущалаей с или; -час-ота возмущающей силы.

При рассмотрении вмиукцлнких колебании систем» получе-ш следупиие результаты.

1!а степень аестисжлизлции пи.» натяжения ленточник пан наиболее существенное влияние оказшашт возмущакцие актора кинематического характера. Так величина рациально-'0 биения о. ~0.Sr.fm ио'-кет гщзьать дб" = 13;ь для станка HUÜ0 1-1 ¿й" =1У£ для "станк-- ЛДх2?) ajш ó"tt =80?Л1а.

Статическая неуравновешен,-.ость деталей вращения оказнуа-¡т меньшее влияние на величину л сГ . Так для станка ЛЕ150 ¡еличина массы дисбаланса Гп „ -O.isr на радиусе R =0,74м

й. ■-0,С74кгн / влечет за собой ¿f =0,1$. Для станка ГД125 при той se величине mj и R -0,ь2ы R =0,062кгм/

а. =0,074^ при (те -8Gí,!íIü,

Величина л <Г существенно зависит от продольной яееткею-41 ленточной пили С, . При увеличении <-\ на 10% & С возрастает на для станка ЛК150 и на для станка ЛД125, 1ри увеличении С, на 30"! ¿ € возрастает на 23a' пля стан-;а ЛИБО и на для станка ЛД125.

Жесткость механизма натяжения оказывает несколько (еньшее влияние на величину д & . При увеличении на .0% Д <Г возрастает на 2,2$, а при увеличении на 30$ ¡еличина д S~ возрастает на для станка ЛБ150.

Размах колебании подвески груза противовеса рычакно-•рузового механизма натяжения почти на порядок больше раз-íaxa колебании подвески верхнего пильного шкива. Этот факт 'оворит о наличии значительных сил инерции, возникающих, [ри колебаниях груза противовеса. Поскольку подвеска гру-ia противовеса и подвеска верхнего пильного .шкива связаны 1ежду собой шарнирно-рычажной системой, то'естественным вляется влияние колебании подвески груза противовеса на юрмирование напряженного состояния рабочего участка лен-'очнок пилы. С-этой точки зрения более рациональной являет-я одномассовая динамическая модель ленточнопилъного стан-

о

ка, которая представлена на рис. 2. Одномассовой динамической моделью может бить аппроксимирована система ленточно-пильного станка с механизмом натяжения негравитационного типа.

Смешение подвески верхнего пильного шкива ленточнопиль-ного станка с механизмом натяжения негравитационного типа в любой момент времени 1; можно оценить выражением

X -

£3 о. 1.

Сь)

где т

С, + Съ - гп -масса подвижных «потей системы.

Для использования этого выражения необходимо оценить жесткость.механизма натяжения.

Гидравлический механизм натяжения

Гкс.2. Динамическая модель механизма резания ленточнонильнсго станка с механизмом натяжения негравитационного типа

Расчеты показывают, что зависимость жесткости гидравлического механизма натяжения ленточной пилы от величины давления в системе при низких рабочих давлениях выражено слабее, чем при высоких. Так при ? =1,ь\'Па ^ =0,155?• 1С7Н/ при р •'=2,4МПа С> -о, 1564 Ю7Н/ы. Компенсация радиального биения, возмущающего систему, увеличивается при приближении величины С к значению л" ,

Пневматический механизм натяжения

Жесткость пневматического механизма натяжения существенно зависит ог давления в системе. Так при р =0,38МПа

Г) .

С, =101,5- 10* Н/м, а при р =0.58МПо С^ =291,7- НГН/м.

лесткость пневматического механизме натяжения /исполни--тельный орган пн^ :иош'линл?' зависит от объема воздуха в пор'знрпои полости пн!?рмош"лии.дра. Так при высоте столба газа под нормнем ^ =0д04м С, г2Р.1,7 ГО'Н/м, а при й. =0,1?м с, =87,2 И/:'/м.

[1н«вмогидраплическш1 механизм натяжения

При рассмотреть пневмогидрзтштаеского механизма натяжения ленто-нон шиш были сделаны допущения об отсутствии утечек ргооче»! жидкости. Рабочую жидкость считали несжимаемой. Уто позволило рассматривать механизм натяжения как состояний из гидрсцилиидра и пн?вмогнд.равлического аккумулятора. В этом случае жесткость механизма натяжения будет определяться ,-егтксстьр пчег.могидравлнческого аккумулято-Га.

Жесткость пневмсгидрагличесгсо механизма натяжения зави-;гт от пяплиния в с:>с.тг-ме. "л к пуи р -1,4МцГ: Сч = г С::/(.:, при р с, юрн/м.

Ле;.ствие пнтмогвдравл'/ческого аккумулятора будет эффективным, если частота собственных колебаний его близка с частоте возмуааеде;! силы. С ото^ целью проведена оценка гастотн собственных колебани;: лневмопщраглического акку-:уля?игл. Полученные результат» показали, что при увели-онии 1"або«»?гс давления в системе частота собственных ко-:еС'ан;',. аккумулятора лолнчтютсп. 'Гак при увеличении р т :,<..:,-"> час-отя собственикх колебаний к изме-

ягтсч от с.СС. ,;о С',67 Гц.

Г|р;: угелпченик давления ? л рядки аккумулятора частота сСстветшч колесапт; «го несколько уменьшается. При из-енении р> от 1,с:.'Лп до 1.51,'Ла К изменяется от 9,01 до

I * ~ I - . . .

При уменьшении длины соединительной магистрали между шпщром и аккумулятором С частота собственных колеба-

1и

ный последнего возрастает. При увеличении Р иг о ди 1,0ы К изменяется от 10,15 до 7,сЬ Гц.

В третье:; главе приводится оценка грани чшгх значении частот ленточной пили, загруженной продольно.! растягивающей силок N £*) , используя теорию Г).г.. Болотина. Ленточная пила рассматривалась как тонкостенный стержень. Расчетная схема представлена на рис. 3. и это» случае колебания ленточной пилы описываются системой дифференциал ышх уравнений

о

Ъд1

где у -перемещение центра сечения но оси ОХ; -угол закручивания; Ь" ^ , О' УС1 -изгибнан и крутильная жесткости сечения; С -радиус инерции сечения; -координата приложения продольно!! нагрузки.

Решая систему ( 4 , получено выражение для граничных значений частот колебании полотна ленточной пилы

- г

где

.2

; ^ " гК* ^ =

«гк ' ,г /Е^к

Нл -Я Е^; и)л - Л / ~ ; Л-

кТГ t

■пе-

Но -постоянная составляющая усилия натяжения; ременная составляющая усилия натяжения.

Из решения уравнений следует, что самые низкие граничные значения 'Имеют частоты изгибных колебаний в плоскости наименьшей жесткости.

С увеличением амплитудного значения переменной составляющей усилия натяжения увеличивается вероятность потери пи-

п

' Hit)

Рис.3. Расчетная ;хсма

л о í¡ устои"ипооти упругого равновесия.

Полученное выражение ( 5 ) позволяет в некоторой степени прогнозировать работоспособность ленточной пили на стадии проектирования станка.

Четвертая глава посряирна экспериментальным исследованиям работоспособности четырех типов механизмов нн-тя.тения: рычаг.но-грузового, гидравлического, пневматического и пнепмогид-раллического. Исследования проводились на установке, созданной на базе лен-точпопильного сгянка модели " ¿"¿агх-da ud пыперенного в соответствии с техническими условиями на делительные ленточнопилыше станки / -1м, bu* ~C.COm /. Привод механизма резания осуществлялся от асинхронного злектродпигателя [4 ='? квт, IX. --MSCotí/мкн. Экспериментальные исследова-чил. работоспособности механизм, i натяжения проводились в холостом режиме и в процессе распиловки древесины сосны. В пиитах контролировались силы, попникгтциз в подвеске верх-tero пильного икквч в процессе ^аОоты станка. Контроль осу-¡ествлялся тензометрическим методом. Кроме того, коктроли-юсалась толщина полученных пиломатериалов. Изучалось влия-(ие радиального окения и статической неуравновешенности верх-tero пильного шкива на величину изменения нагрузки на винте (ехаш'зма натяжения. Радиальное биение верхнего пильного 1кива моделировалось металлической фольгой толщинок 0,1мм. .небаланс верхнего пильного шкива моделировался креплением ормированных масс к внутренней поверхности обода шкива.

Одна из серий экспериментов предусматривала распиловку ревесины сосны влажностью W-30£ полотном ленточной пилы S -It'.v. В качестве переменных факторов для всех типов еханизмов натяжения рассматривались толщина распиливаемой аготоЕки и величина скорости подачи. Для гидравлического

и пневматического механизмов натяжения в качестве переменного фактора рассматривалась степень'первоначального натяжения пили.

В пятой главе представлены результаты экспериментальных исследований,приведены уравнения связи и графическая интерпретация полученных результатов. Б процессе экспериментальных исследовании работоспособности основных типов механизмов натяжения ленточно;] пили получены следующие результаты.

• С увеличением радиального биения верхнего пильного ппж t величина изменения нагрузки но винте механизма натяжения ¿К возрастает. При изменении к- от 0,1 до 0,3 мм величина л M изменялась ст 4,58> до 8,СО? для рнчажно-гру-зового механизма натяжения ; от 8,35£ до 10,41,"' для гидравлического механизма натяжения; от 4,42% до 4,78^ для пневматического механизма натяжения; от 1,С-8£ до 2,С8д для пневмогидравлического механизма натяжения при Cfe =80МПа

При увеличении степени первоначального натяжения ленточной пилы (То от бСГЛПа до ЮОМПа величина й N изменялась от 11,70а до 8,03£ для гидравлического механизма натя' женил; от 4,79," до 4,14%- для пневматического механизма натяжения; от 2.46Я' до 1,87^ для пневмогидравлического механизма натяжения. Таким образом, максимальную компенсацию факторов кинематического возмущения обеспечивает пневмогид равлическии механизм натяжения ленточной вилы.

При исследовании работоспособности основных типов механизмов натяжения в процессе распиловки древесины сосны получены следующие результаты.

При увеличении высоты пропила Й от ЮОм.м до 200мм ве личина изменялась от 283,до 228,ЗН для рычажно-грузового механизма натяжения; от 119,08 до 230,06Н для гидравлического механизма натяжения; от 125,ЗОН до 178,ЗОН для пневматического механизма натяжения; от 85,С2Н до 207,02Н для пневмогидравлического механизма натяжения при Go =80МПа и U =15,51м/мин.

С увеличением скорости подачи заготовки и от 7,cl до 22,54м/мин величина нагрузки на винте механизме натяхенгя

изменяется от 277 ,%Н до 25B.GÜU для рычажно-грузового механизма натяжения; от В8,В5П до 249,23Н для гидравлического механизма натяжения; от 118,4011 до 162,3011 для пневматического механизма натяжения; от 102,04Н до 179,9IH для пневмогидравлического механизма натяжения.

С увеличением степени первоначального натяжения полотна ленточной пилы от оОМПа до МОМПа величина д Н изменяется от I47.84H до 109,7211 для гидравлического механизма натяжения и от 2С5.40Н до 1-19,9011 для пневматического механизма натяжения при М =150ш и U =15,51м/мин.

С увеличением .толщины распиливаемой заготовки от 100мм до 200мм выход пиломатериалов, разнотолщинность которых не превышает 1мм, изменяется от 40,48$ до 9,24$ для рычажно-грузового механизма натяжения; от 50,35$ до 17,91$ для гидравлического механизма натяжения; от 35,63/Í до 10,43$ для пневматического механизма натяжения; от 93,11$ до 58,11$ для пневмогидравлического механизма натяжения при б". =80МПа и U =15,51м/мин.-

Выход пиломатериалов, разнотолщинность которых находится в пределах 2мм, изменяется от 77$ до 24$ для рнмажио-грузового механизма натяжения; от 64,6$ до 38$ для гидравлического механизма натяжения; от 63$ до 22$ для пневматического механизма натяжения; от 100$ до 84$ для пневмогидравлического механизма натяжения ^енточнои пилы при С» = ВОМПа и U =15,51м/мин.

При изменении скорости подачи заготовки от 7,61м/мин до 22,54м/мин выход пиломатериалов, разнотолщинность которых находится в пределах 1мм, уменьшается от 37,23$ до 10,8$ для рычажно-грузового механизма натяжения; от 36,61$ до' 15,25$ для гидравлического механизма натяжения; от 28,81$ цо 11,06$ для пневматического .механизма натяжения; от 30,78$ до 66,45$ для пневмогидравлического .механизма натяжения ленточной пили при <?0 =80МПа и М =150мм.

Количество пиломатериалов, разнотолщинность которых на-содится в пределах 2\м, уменьшается от 71$ до 26$ для ры-

чажно-грузового механизма натяжения; от й4% до 27% для гидравлического механизма натяжения; от £8/? до 23Г для пневматического механизма натяжения; от 100?' до 94% для пневмо-гидравличрского механизма натяжения ленточной пилы при<Т0 » -ВОМПа и Й =150мм. Таким образом, наибольшую точность распиловки обеспечивает пиевмогидрьвличрскип механизм натяжения ленточной пили.

Шестая глава посвящена расчету экономической аффективное ти внедрения результатов исследгшннй. Расчет выполнен по двум показателям, Экономический з;'|4ект от внедрения ленточ-нопильного станка с пневмогидравти'.еским механизмом натяжения пилы за счет повышения производительности оборудования составил 2000,77руб. Экономически!; э<]фект, полненный за счет уменьшения припусков ¡1а дальнейшую обработку за счет повышения точности обработки, составил 15045,69руб. /В .цена 1989 года/. Суммарны;! экономический эффект от внедрения лен точнопильного станка с пненмогидравлическим механизмом натя женин 17046 рублей.

ВЫВОДЫ

Диссертационная работа посвящена актуальной проблеые-ета бшшзации усилия натяжения ленточной пилы, что в целом способствует повышению работоспособности ленточной пилы, а еле довательно, повышению эффективности применения лрнтсчнопиль пых станков.

1.В результате теоретических и экспериментальных исслецс ваний четырех типов механизмов натяжения установлено, что лучшими динамическими свойствами обладает пневмогидравли-ческий механизм натяжения гшлн, который обеспечивает максимальную стабилизацию усилия натяжения.

2.Существенное влияние на величину переменной составляющей усилия натяжения ленточной пили оказывают возмущаюдне факторы кинематического характера.

Статическая неуравновешенность пильных шкивов оказывает меньшее'влияние на величину йН

Так радиальное биение пильного шкива Г -0,3мм может выг вать д ^ =12^ для станка ЯБТ50 и д Н =17% лля станка ЛД125.

Величина г-.,' =0,1кг на радиусе R -0,74м мечет за собой iN =0,1% для станка ЛБ150. Для станка ЛД125 при то!! же величине гп? на радиусе R =0,С2м а N =0,074$ при <У. =-80ШТа.

У.Вели«нна переменной составляющей усилия натяжения в большей степени зависит от продольной жесткости ленточноИ пили С, . Рлииние жесткости механизма натяжения Сл на величину переменной составляет^ усилия натяжения пилч выражено несколько слабее.

При увеличении С, на IQ% ¿11 возрастает на я при увеличении С, на ПОГд^ возрастает на 5,tyC Для станка ЛБ150.

4.С увеличением ширины л»нто»нон иилн, как и с увеличением толщины ее, величина возрастает.

При увеличении мг^центрового расстояния £ величина уменьшается.

При увеличении ширины или толщины пили на 10$ лМ возрастает на 7,855. Увеличение £ на 10$ приводит к уменьшению па 4,й7д для станка ЛБ150.

5.Увеличение пшринн ленточной пили, как и толщины ее, выбирает рост граничных значений частот колебаний пилы.

Существенно» влияние па гранитные значения частот колебание пилы сказывает величина ее свободной длины /в нашем случае межцентровое расстояние/.

Так при увеличении ширины или толщины пилы на 10% увели-»ение граничных значений частот колебаний составляет соответственно 0,17$ и 0,12%. Увеличение I от 1,8 до 2,0м приво-хит к уменьшению граничных значений частот на II,14£.

Основное содержание диссертации изложено в следущих пе-'атных работах:

1. Г.супова Т.С. Теоретическое исследование влияния основах воз^нагаих ¿акторов на условия работы ленточных пил // докл. науч.-техн. конф. мол.учен, и спец. "Рациональное ^пользование и восстановление природных ресурсов на Евробоном Севере".-Архангельск: АЛТ1!, IP80.-C.65.

Веселков В.И., Веселкова Б.Л., Исупова Т.О. Исследо-■ание работоспособности различных конструкций механизмов на-•яженгя пил лелточноппдьных станков// Кежвуз. сб. науч. тр./

1С

Ленингр. лесотехк. акад.-1981.-Вып.8.-Машины и инструменты деревообрабатывающих производств.-С.74-7?.

3. Веселкой В.И., Исулова Т.С. Экспериментальная установка для исследования динамики механизмов резания ленточно-

■ пильных станков //Изв. вузов. Лесн. MypH.-I98I.-Jf3.-С.78-82.

4. Исулова Т.П. Прогнозирование работоспособности ленточных пял.//Изв. вузов. Лесн. жури.-I98I.-M5.-С.75-78.

5. Исупова Т.О. Стабилизация усилия натяжения полотна ленточной гшлы //Изв. вузов. Лесн. журн.-1902.~.'?3.-С.76-79.

6. Исупова Т.О. Распиловка древесины на ленточнотшьном станке с рычажно-грузовым механизмом натяжения //Тез. докл. науч.-техн. кош}, мол. учен, и спец., посвященной XIX съезду ВЛКСМ и 60-летию образования СССР,"Актуальные проблемы развития лесопромышленного комплекса и организации строительства".-Архангельск: АЛТИ, IS82.-C.89.

7. A.C. 977159 СССР. Яенточнопплъшш станок / Т.С. Исупова.-Опубл.в 0юл. Открытия. Изобретения.-1&Ь2.-]'44 .-(;.'!?.

8. A.C. 1093552 СССР. Леиточнопнльны]. станок /В.Б. Шес-такоь, Т.О. Исупова.-Опубл. б бк.л. Открытия. Изобретения.-I984.-Ji9.-C.58.

Сдано в произв. 0БД2.92, Подписано в печать 14.12.92. Усл.пач.л, 1,0. Уч.-изд.л. 1,0. 'Заказ ]& 76. Тираж 100 экз.

Отпечатано на ротапринте АЛТИ. Архангельск, 7, набережная т.Ь.И.Ленина, 17