автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Повышение точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса



На правах рукописи

СЛЕПЧЕНКО ИРИНА ВИКТОРОВНА

ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ РАСПИЛОВКИ ДРЕВЕСИНЫ НА ЦИКЛОПОЗИЦИОННЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ЛЕНТОЧНОПИЛЬНЫХ СТАНКАХ ЛЕГКОГО КЛАССА

05.21.05 - Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Томск-2009

1 3 КОЯ 2003

003483903

Работа выполнена на кафедре машин, оборудования и технологии деревообработки Томского государственного архитектурно-строительного университета

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Шилько Владимир Казимирович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Филиппов Юрий Александрович

кандидат технических наук, доцент Хлебодаров Валентин Николаевич

Ведущая организация

Братский государственный университет

Защита диссертации состоится « 18 » декабря 2009 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 212.253.04 при Сибирском государственном технологическом университете по адресу: 660049, г. Красноярск, проспект Мира, 82, СибГТУ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Сибирского государственного технологического университета.

Автореферат разослан « 5 » ноября 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Мелешко А.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В отечественной деревообрабатывающей промышленности широко применяются циклопозиционные горизонтальные ленточнопильные станки легкого класса (ЦТ ЛПС ЛК). Их распространению способствуют низкие энергозатраты в процессе резания, высокий процент выхода пилопродукции из одного м3 распиливаемого сырья, мобильность и приемлемая стоимость. Однако производительность данного вида ленточнопильных станков (ЛПС) остается на низком уровне (4...12 м3 /смену), а проведеные нами измерения показали, что пиломатериалы зачастую не соответствуют действующим стандартам (ГОСТ 24454-80, ГОСТ 2695-83 и др.).

Отмеченные проблемы известны, но при этом учет влияния условий движения ленточных пил на качество распиливаемого пиломатериала осуществляется не в полном объеме. Поэтому повышение качества выпускаемой пилопродукции связано с разработкой новых условий закрепления ленточных пил (ЛП) в рабочей зоне ЛПС и технологических режимов их работы, учитывающих взаимосвязь точности распиловки с производительностью станков.

Исследования данного направления являются актуальными, поскольку решают задачи увеличения производительности распиловки и улучшения качества выпускаемой продукции за счет совершенствования функционального узла механизма резания.

Объектом исследования являются конструкции и рабочие процессы в механизмах резания циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса, узкие ленточные пилы шириной 30 ... 40 мм, выпиливаемые пиломатериалы.

Предметом исследования являются жесткость и устойчивость ленточных пил, производительность распиловки древесины, точность получаемых пиломатериалов.

Методы исследования. Для теоретических исследований использовались теория резания древесины, теория передач гибкой связью и передач трением, теория упругости и устойчивости.

Цель работы. Повышение точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

Для достижения цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

2. Разработать теоретические и экспериментальные методы оценки устойчивости узких ленточных пил в пропиле.

3. Разработать теоретические и экспериментальные методы снижения отклонений ленточных пил в пропиле как основного способа повышения точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

4. Провести на базе опытных образцов практические исследования, подтверждающие теоретические предпосылки.

Научная новизна.

1. Установлены причины потери устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса, приводящие к снижению точности выпиливаемых пиломатериалов.

2. Усовершенствована методика определения прогибов рабочего участка узкой ленточной пилы при распиловке древесины, показывающая, что нормальная составляющая результирующей силы резания для узких ленточных пил не является критической и не приводит к потере устойчивости, а является силой, сдвигающей ленточную пилу со шкивов.

3. Разработана математическая модель обеспечения устойчивого пиления узкой ленточной пилой и предложены аналитические зависимости для определения опорных параметров направляющих устройств циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса.

Практическая значимость работы заключается в том, что:

- разработана теоретическая база для создания направляющих устройств ленточнопильных станков, обеспечивающих условия закрепления ленточных пил на рабочем участке по типу подвижной жесткой заделки и повышающих их устойчивость и, соответственно, точность и производительность распиловки;

- результаты исследований прошли промышленную проверку в ООО «Вариант» (г. Асино Томской обл.) и используются в учебном процессе при подготовке инженеров по специальностям 150405 «Машины и оборудование лесного комплекса» и 250403 «Технология деревообработки».

На защиту выносятся:

- результаты теоретических и экспериментальных исследований, позволяющие установить причины потери устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса;

- условия обеспечения устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины, позволяющие повысить точность выпиливаемых пиломатериалов на циклопозиционных горизонтальных ленточ-нопильных станках легкого класса;

- обоснование условий формирования устойчивых опорных реакций на рабочем участке узкой ленточной пилы, противодействующих усилию подачи со стороны распиливаемого материала, исключающих поперечные смещения пилы относительно шкивов и повышающих устойчивость ленточных пил.

Апробация работы. Основные положения диссертации обсуждались на НТК лесотехнического института и семинарах кафедры машин, оборудования и технологии деревообработки ТГАСУ (г. Томск, 2004-2007); на II МНТК «Современные проблемы машиностроения» (г. Томск, 2004); на X МНТК в Томском политехническом университете (2005), на XIМНПК в Томском политехническом университете (г. Томск, 2005), на МНПК в СибГТУ и в СибГАУ (г. Красноярск, 2009)

Публикации. По теме диссертации опубликовано 16 работ, включая 5 патентов Российской Федерации, и 3 статьи в журналах, входящих в перечень ВАК.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 разделов, выводов, списка литературы из 159 наименований, 5 приложений, имеет объем 171 страницы машинописного текста, содержит 66 рисунков и 38 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении отмечены актуальность темы, сформулированы цель, задачи иследований, положения, выносимые на защиту, изложены результаты проделанной работы.

Первый раздел посвящен анализу проблем точности распиловки древесины и существующих методов оценки устойчивости ленточных пил на ленточнопильных станках. Расмотрены существующие конструкции горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса отечественного и зарубежного производства. Проанализированы причины формирования погрешностей пиломатериалов, выпиливаемых на станках.

Анализ ранее выполненых работ показал, что точность распиловки древесины на ленточнопильных станках зависит:

а) от жесткости отрезка ленточной пилы между направляющими;

б) боковых сил, на величину которых оказывают влияние точность подготовки, установки, движения пил и точность подачи распиливаемого материала;

в) силы резания, зависящей от скорости подачи, высоты и ширины пропила, угловых и линейных параметров зубьев;

г) устойчивости пил, на величину которых оказывают влияние размеры, сила натяжения, конструктивные особенности ЛПС.

Особое внимание авторы уделяют причинам погрешностей распиловки, возникающих в результате потери устойчивости пилы в зоне резания. А существующие направляющие устройства не способны обеспечить необходимую устойчивость полотна пилы.

Исследования разнотолщинности пил показали, что толщина пилы по всей длине изменяется и превышает требования стандартов, но на точность пиломатериалов влияет несущественно.

Погрешности в геометрии получаемых пиломатериалов формируются значительным количеством факторов, которые проанализированы нами методом графов и представлены на рисунке 1. Анализ показал, что для повышения устойчивости ЛП необходимо в первую очередь придать им необходимые опорные реакции на действие нормальной составляющей силы резания возле пропила и на шкивах. Достигается это за счет снижения в 2...3 раза действующих сил резания либо за счет увеличения в 2...3 раза сцепления ленточной пилы с направляющими и шкивами, изменив конструктивную схему направляющих роликов ЛПС.

Второй раздел посвящен аналитическим исследованиям влияния: критических сил на устойчивость ЛП; их установки и настройки; условий закрепления рабочего участка ЛП на формирование погрешностей распиловки; условиям сохранения устойчивости узких ЛП в пропиле. Общая теория устойчивости пластин говорит о том, что изгиб пилы происходит потому, что пила не сохраняет той формы, которая ей придана вследствие изменения характера напряженного состояния. Критическая сила Р„ вызывает в пиле напряжение, называемое критическим напряжением и обозначаемое

Критические напряжения являются опасными напряжениями для пилы. Поэтому, чтобы обеспечить устойчивость прямолинейной формы пилы, сжатой силой Р, необходимо к условию прочности (<5 = Р/ Ья< [а]) добавить еще условие устойчивости распиловки древесины на ЦТ ЛПС Ж

Качество

ПИЛОМАТЕРИАЛОВ

УСЛОВИЯ МОНТАЖА

ЛЕНТОЧНО-

пильный

СТАНОК

Шкивы

Установка

Горизонтальность

Регулировка шкивов

Натяжение пилы

Радиальное биение

Ленточная пила

Матери

^—^Устойчивость

•] Изготовление]—»Г Наре:

1 I-мЧ

— М Сварка И

Кг

Контактная

Стыковая

Развод

Заточка зубьев

Натяжение

|—Марк;

*

Направляющие ролики

Вид

Роликовые

На основе ДКТ ОП

Установка

Параллельность

Горизонтальность

Перпендикулярность

РЕЖИМЫ РЖАНИЯ

Скорость подачи [Скорость резания |-

I Регулировка |

СЫРЬЕ

I ОБСЛУЖИВАЮЩИМ ПЕРСОНАЛ I

Точность

ПИЛЕНИЯ

Рисунок 1. Упрощенный граф причин возникновения погрешностей

J кр 7t E

С. = -

где [ СУ у] - допускаемое напряжение на устойчивость, равное критическому, деленному на коэффициент запаса на устойчивость, т. е. [СГУ]= Gjky.

Для осуществления проверки на устойчивость определяем к и выбираем коэффициент запаса к,( 1,5.. .2):

bs X' '

где Е" — переменный модуль упругости; Ъ - ширина пилы; s - толщина пилы; А, = ц /// - гибкость; ц. - коэффициент длины.

Теоретический расчет критических сил проведен нами по методу Л. Эйлера для условий: Ьь - ширина пилы; Lb = 30, 150, 270 мм; Е - модуль упругости; Е = 2,2 -105 МПа; s - толщина пилы; 5 = 0,9; 1,0; 1,1 мм; - толщина пиломатериала 25 мм.

Критические силы FKp, Н, определим по формуле

Ff=20,2EI/L], (2)

моменты инерции I, мм4, определим по формуле

/ = £•¿712. (3)

Значения критических сил представлены на графике (рис. 2) (гипербола Эйлера).

щ 2000 1600

и

ь,

а к К

и

1200 800 400 0

X s=0.9 мм A s=1.0 мм • S=l.l мм

1

—1—

—в-

0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 Ширина пилы b, мм Рисунок 2. Изменение критических сил в зависимости от ширины пилы

Из этого следует, что критические силы F^ для узких пил (до 60 мм) на порядок превышают значения нормальной составляющей силы резания Ру, формирующейся от усилия подачи Ps. Поэтому при определении устойчивости узких ЛП не следует ориентироваться на расчеты критических сил FKp. Так, при подаче на зуб U2= 0,5 мм, ширине пропила

В = 2 мм, удельной силе резания (давлении резания) к = 15 МПа, числе зубьев, участвующих в работе, г" = 20 шт. (ширина распиливаемых пиломатериалов 440 мм при шаге зубьев 22 мм), нормальная составляющая силы резания составит по формуле (4) 120 Н:

Ру = 0,4кВиХ Н. (4)

Для пилы шириной 60 мм это более чем в 50 раз меньше расчетных значений критических сил, представленных на гиперболе Эйлера. Из нее видно, что учет действия критических сил необходимо проводить при ширине пилы, равной 120 мм и более. Поэтому для узких пил шириной 30...60 мм надо ориентироваться на расчеты, связанные с потерей жесткости, поперечным сдвигом и общей дисторси-ей траектории резания, а небольшими параметрами действующих критических сил /\.р для случая узких ЛП можно пренебречь.

К числу неучтенных факторов в теории устойчивости упругих систем принадлежат скольжение ленточной пилы относительно шкивов и ее поперечное смещение по шкивам, вызывающее дисторсию траектории резания. Это обстоятельство будет оказывать решающее влияние на величину прогибов ленточной пилы в зависимости от условий ее закрепления в направляющих опорах. Поскольку аналитически учесть это довольно трудно, то необходимо проведение специальных экспериментальных исследований, которые позволяли бы сравнить разные условия закрепления ленточной пилы в направляющих опорах и получить эмпирические зависимости для учета высказанных положений.

Расчеты параметров функциональных механизмов, производительности ленточнопильного станка, режимов его работы и других сопутствующих технологических факторов можно определять, пользуясь методикой проф. В.М. Кузнецова. При определении производительности ЦТ ЛПС Ж по методу проф. В.М. Кузнецова следует; что расчетная производительность может достигать значений в 3.. .6 раз больших (12.. .48 м3/смену), чем существует на практике (4... 12 м3/смену). Это показывает, что, повысив устойчивость узких ЛП, можно при той же точности выпиливаемых пиломатериалов увеличить производительность распиловки.

Для повышения точности распиловки ленточной пилой предлагаем создать условия движения, обеспечивающие устойчивые опорные реакции для противодействия усилию подачи от поперечных сдвигов ЛП. Ленточнопильный станок, обладающий повышенной устойчивостью ленточных пил, произведет пиломатериалов больше за период

стойкости пилы благодаря фактическому увеличению скорости подачи V,, непосредственно связанной с величиной подачи на зуб

Силы сопротивления резанию зависят от режимов пиления, давления резания, ширины и высоты пропила. Кардинально снизить силы резания при условии правильного выбора режимов резания и качественной подготовки ЛП к работе в настоящее время (при условии торцового закрытого резания) не представляется возможным. Однако повысить жесткость и устойчивость ЛП в пределах допустимого прогиба возможно, примене-няя в ЛПС направляющие с двухсторонним поджимом ленточной пилы. При этом изменятся условия ее закрепления (рис. 3), и ленточную пилу можно рассматривать как балку с жестко заделанными концами.

Ч Ч Ч

а б в

Рисунок 3. Расчетные схемы к определению прогибов ленточной пилы для ленточнопильных станков разного типа: а - с роликовыми отжимными направляющими — шарнирно опертая балка на упругом основании; б - с односторонним отжимом ленточной пилы - балка на упругом основании; е-с двухсторонними роликовыми направляющими с эластичными упругими элементами - балка с жестко заделанными концами

Наиболее приемлемым вариантом будет применение двухсторонних роликовых направляющих устройств, футерованных гибкими эластичными элементами. При этом за счет деформации гибких эластичных элементов будут создаваться необходимые пятна контакта с двух сторон пилы, что позволит за счет сил трения обеспечить устойчивые реакции на действие нормальной составляющей силы резания, препятствующие поперечному сдвигу ЛП. При этом должно выполняться условие

=4 мрарЬр>Ру. (5)

где (I - коэффициент сцепления ленточной пилы и гибких рабочих

органов направляющих роликов;

/Чр- усилие прижима роликов к ленточной пиле, Н;

•Рн р - сила давления ролика на ленточную пилу, Н;

др- давление направляющего ролика на пилу, МПа;

ар и 6Р - длина и ширина пятна контакта направляющего ролика с ленточной пилой, мм;

Ру - нормальная составляющая сил резания, Н.

Схема механизма резания ЛПС с предлагаемыми направляющими устройствами представлена на рисунке 4.

При двухсторонней заделке ленточной пилы в направляющих об-резиненных роликах при одних и тех же силах и натяжениях повышается жесткость рабочего участка ЛП за счет увеличения собственных частот колебаний Ю0 и присоединенных масс т направляющих роликов.

Рисунок 4. Механизм резания ЛПС с двухсторонними обрезиненными направляющими устройствами при действии боковой силы на рабочий участок ленточной пилы

Необходимым условием двухсторонних роликовых обрезинен-ных направляющих является наличие достаточной площади контакта. Если у двухсторонних роликовых стальных направляющих на станке ЛС-80 минимальный точечный контакт (рис. 5, а) не обеспечивал условий создания подвижной жесткой заделки пилы, то в данном случае появилась площадь контакта за счет обрезиненных роликов (рис. 5, б).

Поскольку аналитически трудно рассчитать необходимые площадь контакта и усилия прижима роликов, то эти данные получили при проведении экспериментальных исследований.

В кинетостатике по упрощенной схеме устойчивость ленточной пилы определятся методом проф. И. Г. Бубнова. Величина прогиба пилы у в плоскости наименьшей жесткости составит:

а 6

Рисунок 5. Вид контакта роликов с ЛП: а - точечный; б - линейный

у = 2Р6 I / л2

/п2Е1 12

+ Fn

(6)

где Р5 - нагрузка от разности боковых составляющих сил резания без учета центробежных сил (боковая сила, изгибающая пилу), Е- модуль упругости, I - момент инерции, / - расстояние между направляющими роликами. Анализ зависимости (6) показывает, что усилие предварительного натяжения пилы F0 не влияет значительно на устойчивость ЛП. В случае неравномерного распределения значения Р§ по обеим сторонам пилы, устойчивость возрастает с увеличением натяжения (рис. 6 и 7 я, б).

К числу неучтенных факторов в теории устойчивости упругих систем принадлежит скольжение ЛП относительно шкивов и ее поперечное смещение по шкивам, вызывающее дисторсию траектории резания. Это обстоятельство оказывает решающее влияние на величину прогибов ЛП в зависимости от условий ее закрепления в направляющих опорах.

у, мм V

4,0 3J 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0.5 0,0

Рисунок 6. Схема к определению устойчивости ленточной пилы

J>,MM

4,0 V 3,0 2.5 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0

,...............1.................... -i -4-Fo=1040 -■-Fo-ira —i -*- Pn-UM

i ! i i—- /

r

/

\ -*-P6»10H -•-Р6-Э0НГ -*-P6=50H -

\

\

\

\

02

0.4

0.6 а

0,8 /,М

500 1000 1500

2000 б

2500 3000 FvН

Рисунок 7. Зависимость среднего значения прогиба ЛП от: а - расстояния между направляющими; б - усилия предварительного натяжения 7*0

В третьем разделе приведена методика экспериментальных исследований. Проводя экспериментальные исследования нужно определить:

- значения критических сил для отрезков ЛП в зависимости от ширины пилы;

- жесткость отрезка ленточной пилы между направляющими в зависимости от условий закрепления ЛП в жесткой подвижной заделке;

- качество пиломатериалов, получаемых с новыми двухсторонними направляющими ЛП, и сравнить его с существующим ранее.

Для определения значений напряженно-деформированного состояния отрезков ЛП в статике испльзуется классическая схема проведения экспериментов. В качестве постоянного фактора принята длина отрезка пилы L = 25 мм; а в качестве переменных факторов - ширина пилы Ъ = 30, 150, 270 мм; толщина пилы 5 = 0,9 и 1,0 мм. Общий вид испытательного стенда, с точностью измерения 1,0 Н, представлен на рисунке 10, а. Установка состоит из станины, стола, гидротолкателя, гидродвигателя, измерительного датчика. В качестве оценочных показателей приняты: отклонение ленточной пилы у, мм; критическая сила F,^ Н. Эксперимент проводили следующим образом: 6 образцов, вырезанных из ленточных пил фирмы Banso и рассор-тированых по длинам и толщинам, устанавливались вертикально между столом и гидротолкателем. Для фиксирования бокового прогиба при сжатии образца использовался индикатор часового типа, с ценой деления 0,01 мм. Схема нагружения и установки образцов ленточной пилы приведены на рисунке 8, б, в.

43

а б в

Рисунок 8. а - установка отрезка ленточной пилы шириной 270 мм в испытательный стенд; б - образцы ленточных пил; в - схема нагружения отрезка ленточной пилы критической силой

Схема замера жесткости рабочего участка ЛП в зависимости от условий закрепления и суммарного пятна контакта между направляющими опорами показана на рисунке 9.

Рисунок 9. Схемы к определению начальной жесткости рабочего участка ЛП: а - традиционная; б - двухсторонние роликовые направляющие; в - схема обжима ЛП упругими элементами направляющих роликов

Апробация новых направляющих устройств осуществлялась на гибком экспериментальном модуле (ГЭМ), созданном по типу ЦТ ЛПС

Ж, в условиях, близких к промышленной распиловке древесины. ГЭМ позволяет использовать различные варианты компоновочных схем механизмов резания. В качестве привода использовалась угловая шлифмашина МШУ-2.2-230 мощностью 2,2 кВт с возможностью регулировки оборотов в диапазоне от 0 до 6600 мин4. Общий вид станка и узел резания показаны на рисунке 10. Шкивы и направляющие ролики обандаживались резиной. В качестве бандажей использовались резинокордовые клиновые ремни профиля Б (от 50 до 80 единиц твердости по Шору). На наружных поверхностях шкивов и роликов протачивались ручьевые канавки нужного профиля.

Четвертый раздел содержит результаты экспериментальных исследований. По полученным данным разработана новая схема механизма резания.

Эксперимент на основе классической методики позволил определить численные значения влияния критической силы на ленточную пилу (рис. 11). В результате опытов установлено, что с уменьшением ширины пилы возрастает ее сопротивление критической силе ^ , это полностью подтверждает результаты теоретических исследований и позволяет сделать выводы

Рисунок 10. Общий вид механизма резания

- для узких ленточных пил нормальная составляющяя силы резания Рн не является критической, приводящей к потере устойчивости, а является сдвигающей силой, приводящей к смещению ленточной пилы по шкивам в направлении действия вектора усилия подачи;

- потеря устойчивости ленточной пилы будет происходить вследствие действия боковых сил и поперечного смещения ленточной пилы по шкивам.

2000 . 1600 * 1200 « 800 к 400 ° 0

0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 Ширина пилы Ь, мм Рисунок 11. Зависимость критической силы от ширины пилы

Экспериментом на основе классической методики исследовано влияние жесткости сп участка ЛП в статике от длины контакта 4л с направляющими. Данные отображены на графике (рисунок 12).

40 35 30

г

а 25 И « 20

и

15 10 5

^кр = 13,01х105 6"'-977-/•"кр = 7,525><105 /Г1'905

■ 5=1,0 мм ♦ 8=0,9 мм

¿хн.> МИ

Рис. 12. Зависимость начальной жесткостки сп рабочего участка ЛП от длины пятна контакта с направляющими роликами

При помощи программы Excel фирмы Microsoft были получены математические зависимости изменения начальной жесткости от длины контакта /кн с направляющими обрезиненными роликами. Функция примет вид уравнения полинома третьего порядка

у = а + ex+cx2+dx3, где а, в, с, d- коэффициенты, зависящие от условий проведения опытов.

Эксперимент показал, что с увеличением площади пятна контакта жесткость ЛП между направляющими увеличивается (рисунок 12) и оптимальная ширина пятна контакта по длине пилы - 8... 10 мм. Также установлено, что жесткость участка ЛП в зависимости от расстояния между роликами увеличивается с ростом усилия предварительного натяжения (рис. 13), а зависимость носит линейный характер.

25

20

I?

о

10 5 0

150 200 250 300 350 400 450 I, мм

Рисунок 13. Зависимость начальной жесткости сп рабочего участка ЛП в статике от длины / между направляющими при напряжениях предварительного натяжения: I - а0 = бОМПа; 2 " сг0 = 40МПа; 3 - о0= 20МПа; (Л>

=15Н; Ур= 6 мм; Ь = 30 мм); и толщинах пилы s =1,0 мм (сплошные линии); s = 0,9 мм (пунктирные линии)

При помощи программы Excel фирмы Microsoft были получены математические зависимости начальной жесткости участка ЛП в статике от длины участка между направляющими. Функция примет вид

у = а - в х,

где а и в - коэффициенты зависящие от условий проведения опытов.

Оценка точности размеров пиломатериалов по толщине при сравнительных распиловках на новых ЛПС с различными схемами механизмов резания приведены на графике (рисунок 14). При условии: скорость подачи 0,15 мм; скорость резания Уг= 28 м/с; В*И = 100x25 мм; размер пилы Ьхя= 25x1,0 мм; пихта свежесрубленная; объем выборки п = 100 образцов распиленных пиломатериалов.

Наибольшей точностью распиловки и наибольшей устойчивостью обладают ленточные пилы, удерживаемые на двухсторонних роликовых обрезиненных направляющих, т.к. здесь создаются необходимые реакции, устойчиво компенсирующие сдвиговые компоненты ленточной пилы по шкивам от действия нормальных составляющих сил резания (усилия подачи).

24,2 24,4 24,6 24,8

25,2 25,4

25,8

26 А, мм

Рисунок 14. Распределение отклонений размеров пиломатериалов по толщине для ЛПС с направляющими различного типа: 1-е односторонними роликовыми отжимными направляющими; 2-е двухсторонними обрезинен-ными поджимными направляющими

Для распиловки древесины на ЦГ ЛПС ЛК рекомендуем использовать следующие схемы направляющих устройств (рисунок 15).

а б в

Рисунок 15. Схемы установки обрезиненных роликовых направляющих в механизмах резания ленточнопильных станков: а - на традиционных двушкивных станках; б- с расширенными технологическими возможностями; в-с применением тяговых гибких рабочих органов

Схему (рисунок 15 а) применяют для распиловки древесины с диаметром не более 500 мм. Двухсторонние футерованные направляющие позволяют снизить силу натяжения пилы в 2...2,5 раза, а созданное натяжение между направляющими за счет пятен контакта уменьшает прогиб пилы и производит точную распиловку пиломатериалов с размерами, не выходящими за пределы стандартов.

Преимущество схемы (рисунок 15, б) в возможности пилить лес большего диаметра, однако устойчивость в зоне резания хуже, чем на схемах (рисунок 15 а, в) из - за отсутствия жесткой заделки пилы. Но точность и производительность распиливаемого пиломатериала выше, чем на обычных традиционных ленточнопильных станках. Схему механизма резания представленную на рисунке 15 в, применяют для распиловки древесины с диаметром не более 500 мм. Применение дополнительного гибкого тягового промежуточного рабочего органа создает дополнительную зону относительного покоя, повышает производительность распиловки и уменьшает силу натяжения. Футерованные направляющие создают дополнительное натяжение пилы между направляющими за счет пятен контакта, уменьшают прогиб и позволяют выпиливать пиломатериалы с размерами, не выходящими за пределы стандартов.

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований диссертационной работы сделаны следующие выводы:

1. Определяющим фактором точной распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса будет являться устойчивость узких (30 ... 60 мм) ленточных пил. При повышении устойчивости ленточных пил повышается точность распиловки и качество выпускаемых пиломатериалов или при том же качестве увеличивается производительность пиления.

2. Величина необходимых для изгиба ленточных пил критических сил, действующих на узкую ленточную пилу в плоскости наибольшей жесткости, на 2 порядка больше нормальной составляющей силы резания. Поэтому усилия подачи, формирующие нормальную составляющую силы резания, для узких ленточных пил не будут являться критическими силами, а будут являться силами, сдвигающими ленточную пилу со шкивов.

3. Для циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса потеря устойчивости ленточной пилы в пропиле происходит за счет действия боковых сил, возникающих от разности осевых составляющих сил резания. При этом процесс потери устойчивости усугубляется поперечным сдвигом ленточной пилы относительно шкивов и опорных поверхностей направляющих. Отсюда следует, что пила отклоняется в пропиле от кинематической траектории резания под действием боковой силы и отходит назад под действием усилия подачи.

4. Резервом повышения жесткости и устойчивости ленточных пил являются условия закрепления ее рабочего участка возле зоны резания. Это подтверждается основными положениями теории устойчивости упругих систем, которые показывают, что применение подвижной жесткой заделки рабочего участка ленточной пилы возле зоны резания позволяет до 4 раз уменьшить прогиб пилы.

5. Для выполнения условий закрепления рабочего участка ленточной пилы по типу подвижной жесткой заделки необходимо применение двухсторонних направляющих устройств, футерованных гибкими эластичными элементами, которые за счет своей деформации создают необходимые пятна контакта с двух сторон пилы. Это позволяет за счет сил трения обеспечить устойчивые реакции на действие нормальной составляющей силы резания, препятствующие поперечному сдвигу ленточной пилы.

6. Проверка двухсторонних направляющих устройств, футерованных гибкими эластичными элементами в производственных условиях, показала их высокую эффективность по производительности распиловки и точности сечений получаемых пиломатериалов (в 2 ... 2,5 раза). Новизна технических решений подтверждена патентами Российской Федерации.

Список работ, опубликованных по теме диссертации

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК

1.Слепченко, И.В. Роль критических сил в определении устойчивости ленточных пил / И.В. Слепченко, В.К. Шилько, В.Г. Легостаев, АЛ. Кондратюк // Известия Томского Политехнического ун-та. - Томск: ТПХ 2009 - № 2 - Т. 314 - С. 187-56.

2. Слепченко, И.В. Влияние условий закрепления рабочею участка ленточной пилы на точность распиловки древесины / И.В. Слепченко, BJC. Шилько, А А. Кондратюк // Известия Томского Политехнического ун-та. - Томск: ТПУ, 2008 - № 2. - Т. 313.-С. 137-53.

3.Слепченко, И.В. Перспективы развития двухсторонних роликовых направляющих устройств ленточнопильных станков / И.В. Слепченко, В.К. Шилько. - М.: Деревообр. пром-ть. - 2008. - № 1. - С. 7-9.

Патенты:

4. Пат. 42470 РФ МКИ 7В 27 В 13/10,13/00. Направляющее устройство лен-точнопильного станка. / ВАМиняев, ИВ. Новосельцева*, В.Д. Руднев, ВА. Пав-люк, В .К. Шилько // Изобретения. Полезные модели. -2004. - № 34, V ч. - С. 1115.

5. Пат. 2243087. РФ, МКИ 7 В 27 В 13/10. Направляющая ленточнопильно-го станка. / ИЛ. Новосельцева*, В.Д. Руцнев, A.B. Свентицкий, В.К. Шилько, М.Ю. Шупьц // Изобретения. Полезные модели - 2004. - № 36, IV ч. - С. 769.

6. Пат. 45672. РФ, МПК 7В 27 В 15/00; 13/00. Ленточнопильный станок / В.П. Власов, В.К. Шилько, И.В. Слепченко, М.Ю. Кондратьев // Изобретения. Полезные модели - 2005. - № 15, V ч. - С. 972.

7. Пат. 64555 РФ, МПК 7В 27 В 13/00; 15/00; 15/04 Ленточнопильный станок / В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев И.В. Слепченко, Д.Е. Степанов // Изобретения. Полезные модели - 2007. - № 19, П ч. - С. 519.

8. Пат. 70480. РФ, МПК 7В 27 В 13/00; 15/00; 15/04. Ленточнопильный станок / В.К. Шилько, ДЕ. Степанов, И.В. Слепченко, М.Ю. Кондратьев.// Изобретения. Полезные модели.- 2008. - № 3,5 ч. - С. 1222.

Прочие:

9. Слепченко, И.В. Влияние динамических факторов на устойчивость ленточных пил / И.В. Слепченко, В.К. Шилько, А А. Кондратюк //Современные техника и технологии. Сборник науч. труцов XIМНПК «Современные техника и технологии». - Томск: ТЩ 2005. - Т. 1.- С. 167- 69.

10. Новосельцева, И.В. * Анализ причин возникновения погрешностей получаемых пиломатериалов на легких горизонтальных ленточнопильных станках / И.В. Новосельцева // Сб. науч. тр. Лесотехнического института. - Вып. 2,-Томск: ТГАСУ. -2002. - С. 65 -71.

11. Новосельцева, И.В. * Характер рассеивания размеров сечений пиломатериалов на горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса / В.К. Шилько, И.В. Новосельцева. * - Томск: ТГАСУ - 2004. - 8 е.- Деп. в ВИ-НИТИ№ 262.-В2004.17.02.2004.

12.Новосельцева, И.В. * Влияние параметров направляющих роликов на напряжения в ленточных пилах / В.К. Шилько, MJO. Кондратьев, ИЛ. Новосельцева * . - Томск: ТГАСУ - 2004,- 8 с. - Деп. в ВИНИТИ № 263,- В2004.17.02.2004.

13. Новосельцева, И.В. * Влияние степени затупления ленточных пил на характер рассеивания размеров сечений пиломатериалов / И.В. Новосельцева, A.A. Кондратюк, В.К. Шилько // Современные техника и технологии. CTT 2004. -

T.l: Материалы X Юбилейной Международной научно-технической конференции. - Томск: ШУ, 2004. - С. 145-147.

14. Кондратюк, АЛ. Современные направления развития механизмов резания ленгочнопильных станков / АА. Кондратюк, В.К. Шилько, И.В. Новосельцева* // Современные проблемы машиностроения: Труды П Международн. науч.-техн. конф. - Томск: ТПУ, 2004. - С. 314-315.

15. Слепченко, И.В. Оценка эффективности работы двухсторонних направляющих устройств ленгочнопильных станков / ШЗ. Слепченко, В.К. Шилько // Сб. науч. тр. Лесотехнического института. - Вып. 3. - Томск: ТГАСУ. - 2008 - С. 49-56.

16. Слепченко, И.В. Влияние степени затупления ленточных пил на характер рассеивания размеров сечений пиломатериалов /И^В. Слепченко, BJC Шилько // Молодые ученые в решении актуальных проблем науки. СТТ 2009. - Т.1: Материалы Всероссийской научно-практической конференции- Красноярск: СибГТУ, 2009.-С.187-193.

*И.В. Новосельцева - фамилия автора до вступления в брак.

Соискатель

Отзывы на автореферат в 2 экземплярах, заверенные подписью и печатью учреждения, просим направлять по адресу: 660049, г. Красноярск, проспект Мира, 82, СибГТУ, ученому секретарю диссертационного совета Д 212253.04 МелешкоАВ.

Подписано в печать 30.10.2009. Формат 60x841/16. Бумага офсет. Усл. п. л. 134. Тираж 100 экз. Заказ № ЗВ. Изд-во ТГАСУ. 634003, г. Томск, пл. Соляная, 2.

Список принятых обозначений и сокращений.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Обзор работ, посвященных вопросам точности распиловки древесины на ленточнопильных станках.:.

1.2. Виды и классификация погрешностей пиломатериалов.

1.3. Анализ конструкций циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков.

1.4. Анализ причин формирования погрешностей пиломатериалов, выпиливаемых на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках.

Выводы, цель и задачи исследований.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ФАКТОРОВ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ ТОЧНОСТЬ РАСПИЛОВКИ ПИЛОМАТЕРИАЛОВ НА ЦИКЛОПОЗИЦИОННЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ЛЕНТОЧНОПИЛЬНЫХ СТАНКАХ ЛЕГКОГО КЛАССА.

2.1. Исходные положения и допущения.

2.2. Аналитические исследования влияния критических сил на устойчивость ленточной пилы.

2.3. Условия сохранения устойчивости узких ленточных пил в пропиле.

2.4. Аналитические исследования влияния установки и настройки оборудования на точность распиловки.

2.4.1. Определение расчетной ширины пропила.

2.4.2. Расчет допускаемой скорости подачи.

2.4.3. Определение мощности и сил резания для каждого пропила.

2.4.4. Составление циклограммы работы и расчет производительности станка.

2.5. Аналитические исследования влияния условий закрепления рабочего участка ленточной пилы на формирование погрешностей распиловки.

Выводы, цель и задачи экспериментальных исследований.

3. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

3.1. Программа экспериментальных исследований.

3.2. Методика экспериментальных исследований прогибов ленточных пил от действия критических сил.

3.3. Методика экспериментальных исследований влияния качества подготовки и изготовления ленточных пил на формирование погрешностей распиловки древесины.

3.4. Методика экспериментальных исследований погрешностей измерения пиломатериалов.

3.5. Методика экспериментальных исследований влияния закрепления рабочего участка ленточной пилы на его жесткость и точность распиловки.

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

4.1. Результаты экспериментальных исследований прогибов ленточных пил от действия критических сил.

4.2. Результаты экспериментальных исследований жесткости участка ленточной пилы в статике.

4.3. Результаты экспериментальных исследований влияния качества изготовления и подготовки к работе ленточных пил.

4.4. Результаты экспериментальных исследований погрешности распиловки пиломатериалов.

4.5. Разработка рекомендаций по выбору схем механизмов резания и направляющих устройств на горизонтальных ленточнопильных станках. вывода.

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ.

Актуальность темы. В настоящее время в практике отечественного лесопиления широкое применение нашли циклопозиционные горизонтальные ленточнопильные станки легкого класса, известные по коммерческому названию «ленточная пилорама». Приемлемая стоимость, мобильность, низкие энергозатраты на осуществление процесса резания, высокий выход пилопро-дукции из одного кубометра распиливаемого сырья способствуют широкому распространению данного вида лесопильного оборудования, несмотря на низкий уровень точности и производительности. За одну рабочую смену выработка пилопродукции на один станок не превышает 6 . 8 м3 пиломатериалов, а точность распиловки по разнотолщинности сечений зачастую не соответствует действующим стандартам (ГОСТ 24454-80, ГОСТ 2695-83 и др.).

Таким образом, появилась необходимость модернизации схем механизмов резания ЦГ ЛПС ЛК путем внедрения новых методов взаимодействия рабочих органов ленточнопильных станков с древесиной. Для наиболее корректного отражения влияния всей суммы факторов на условия взаимодействия ленточной пилы с древесиной следует разработать методику оценки станков, работающих на едином принципе распиловки.

Отмеченные проблемы нашли отражение в работах таких ученых как Прокофьев Г.Ф., Феоктистов А.Е., Почекутов С.П. и др. Но так как учет влияния условий движения ленточных пил на качество распиливаемого пиломатериала осуществлен не в полном объеме, повышение качества выпускаемой пилопродукции требует разработки новых условий закрепления ЛП в рабочей зоне ЛПС, а также новых технологических режимов их работы, учитывающих взаимосвязь точности распиловки с производительностью станков.

Для повышения производительности и точности распиловки прибегают к увеличению размеров ленточных пил, что ведет к увеличению диаметров шкивов и общей массы станка. У традиционной двушкивной схемы механизма резания ленточнопильного станка существует несколько основных проблем, связанных с производительностью и точностью распиловки. Самой главной является проблема несоответствия стандартам качества выпускаемой пилопродукции, что связано с недостаточной устойчивостью ленточных пил в зоне резания при соответствующей производительности. У ЦТ ЛПС ЛК узкая ленточная пила не может воспринимать достаточную подачу на зуб величиной более 0,1 мм, чтобы обеспечить приемлемую производительность распиловки при соответствующей точности выпиливаемых пиломатериалов.

Поскольку традиционная двушкивная схема механизма резания ЛПС не может решить обозначенных проблем, поиск путей их решения привел к необходимости разработки новых способов создания опорных устойчивых реакций для ЛП в зоне резания, позволяющих исключать дисторсию траектории движения зубьев в пропиле. Одним из наиболее приемлемых способов является применение новых типов направляющих устройств, надежно удерживающих ленточную пилу в зоне резания.

В настоящее время пиломатериалы производят согласно действующим стандартам. Анализ и опыт показывают, что не всегда продукция соответствует предъявляемым требованиям. Это объясняется тем, что для изготовления пиломатериалов используется ленточнопильное оборудование, не удовлетворяющее техническим условиям и не отвечающее ряду важных технологических показателей. Таким образом, актуальность задачи повышения качества пиломатериалов, получаемых на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса, очевидна.

Анализ результатов исследований в области повышения качества распиливаемого пиломатериала на ЦТ ЛПС ЛК, выполненных российскими и зарубежными учёными, позволяет сформулировать цель и задачи диссертационной работы.

Цель работы - повышение точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

Для достижения поставленной в диссертационной работе цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ точности распиловки древесины на циклопозицион-ных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

2. Разработать теоретические и экспериментальные методы оценки устойчивости узких ленточных пил в пропиле.

3. Разработать теоретические и экспериментальные методы снижения отклонений ленточных пил в пропиле как основного способа повышения точности распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса.

4. Провести на базе опытных образцов практические исследования, подтверждающие теоретические предпосылки.

Объектом исследования являются конструкции и рабочие процессы в механизмах резания циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса, узкие ленточные пилы шириной 30 . 40 мм, выпиливаемые пиломатериалы.

Предметом исследования являются жесткость и устойчивость ленточных пил, производительность распиловки древесины, точность получаемых пиломатериалов.

Методы исследования. Для теоретических исследований использовались теория резания древесины, теория передач гибкой связью и передач трением, теория упругости и устойчивости.

Для экспериментальных исследований применялись гибкий экспериментальный модуль на базе циклопозиционного горизонтального ленточнопиль-ного станка легкого класса с возможностью варьирования конструктивными схемами направляющих устройств в механизме резания, типовые конструкции ЦТ ЛПС ЛК, применяемые в производстве узкие ленточные пилы, типовые и нестандартные методики исследований, стандартные приборы, оборудование и программы, методы прикладной статистики.

Научная новизна:

1. Установлены причины потери устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопиль-ных станках легкого класса, приводящие к снижению точности выпиливаемых пиломатериалов.

2. Усовершенствована методика определения прогибов рабочего участка узкой ленточной пилы при распиловке древесины, показывающая, что нормальная составляющая результирующей силы резания для узких ленточных пил не является критической и не приводит к потере устойчивости, а является силой, сдвигающей ленточную пилу со шкивов.

3. Предложена математическая модель обеспечения устойчивого пиления узкой ленточной пилой и разработаны аналитические зависимости для определения опорных параметров направляющих устройств циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса.

На защиту выносятся:

- результаты теоретических и экспериментальных исследований, позволяющие установить причины потери устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса;

- условия обеспечения устойчивости узких ленточных пил при распиловке древесины, обеспечивающие повышение точности выпиливаемых пиломатериалов на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса;

- обоснование условий формирования устойчивых опорных реакций на рабочем участке узкой ленточной пилы, противодействующих усилию подачи со стороны распиливаемого материала, исключающих поперечные смещения пилы относительно шкивов и повышающих устойчивость ленточных пил.

Достоверность и обоснованность результатов обеспечена применением адекватного математического аппарата и современных методик экспериментальных исследований, сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований, анализом практических наблюдений за работой ленточнопильных станков с новыми схемами направляющих устройств в механизмах резания, использованием поверенных средств измерений.

Практическая значимость:

- усовершенствована методика определения прогибов рабочего участка узких ленточных пил, демонстрирующая, что нормальная составляющая результирующей силы резания для узких ленточных пил не является критической, не приводит к потере устойчивости, а является силой, сдвигающей ленточную пилу со шкивов ленточнопильного станка;

- разработана теоретическая база для создания направляющих устройств ленточнопильных станков, обеспечивающих условия закрепления ленточных пил на рабочем участке по типу жесткой заделки и повышающих их устойчивость, точность и производительность распиловки;

- результаты исследований прошли промышленную проверку в ООО «Вариант» (г. Асино Томской обл.) и используются в учебном процессе при подготовке инженеров по специальностям 150405 «Машины и оборудование лесного комплекса» и 250403 «Технология деревообработки».

Апробация работы. Основные положения диссертации обсуждались на НТК лесотехнического института и семинарах кафедры машин, оборудования и технологии деревообработки ТГАСУ (г. Томск, 2004 - 2007); на II МНТК «Современные проблемы машиностроения» (г. Томск, 2004); на X МНТК в Томском политехническом университете (2005), на XI МНПК в Томском политехническом университете (Томск 2005).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 16 работ, включая 5 патентов Российской Федерации.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 разделов, выводов, списка литературы из 159 наименований, 5 приложений, имеет объем 171 страниц текста, содержит 66 рисунков и 38 таблиц.

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований диссертационной работы можно сделать следующие выводы:

1. Определяющим фактором точной распиловки древесины на циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса будет являться устойчивость узких (30 . 60 мм) ленточных пил. При повышении устойчивости ленточных пил повышается точность распиловки и качество выпускаемых пиломатериалов или при том же качестве увеличивается производительность пиления.

2. Величина необходимых для изгиба ленточных пил критических сил, действующих на узкую ленточную пилу в плоскости наибольшей жесткости, па 2 порядка больше нормальной составляющей силы резания. Поэтому усилия подачи, формирующие нормальную составляющую силы резания, для узких ленточных пил не будут являться критическими силами, а будут являться силами, сдвигающими ленточную пилу со шкивов.

3. Для циклопозиционных горизонтальных ленточнопильных станков легкого класса потеря устойчивости ленточной пилы в пропиле происходит за счет действия боковых сил, возникающих от разности осевых составляющих сил резания. При этом процесс потери устойчивости усугубляется поперечным сдвигом ленточной пилы относительно шкивов и опорных поверхностей направляющих. Отсюда следует, что пила отклоняется в пропиле от кинематической траектории резания под действием боковой силы и отходит назад под действием усилия подачи.

4. Резервом повышения жесткости и устойчивости ленточных пил являются условия закрепления ее рабочего участка возле зоны резания. Это подтверждается основными положениями теории устойчивости упругих систем, которые показывают, что применение подвижной жесткой заделки рабочего участка ленточной пилы возле зоны резания позволяет до 4 раз уменьшить прогиб пилы.

5. Для выполнения условий закрепления рабочего участка ленточной пилы по типу подвижной жесткой заделки необходимо применение двухсторонних направляющих устройств, футерованных гибкими эластичными элементами, которые за счет своей деформации создают необходимые пятна контакта с двух сторон пилы. Это позволяет за счет сил трения обеспечить устойчивые реакции на действие нормальной составляющей силы резания, препятствующие поперечному сдвигу ленточной пилы.

6. Проверка двухсторонних направляющих устройств, футерованных гибкими эластичными элементами направляющих, в производственных условиях показала их высокую эффективность по производительности распиловки и точности сечений получаемых пиломатериалов (в 2 . 2,5 раза). Новизна технических решений подтверждена патентами Российской Федерации.

1. Алфутов, Н.А. Основы расчета на устойчивость упругих систем / Н.А. Алфутов. М.: Машиностроение, 1978. - 311 с.

2. Амалицкий, В.В. Монтаж и эксплуатация деревообрабатывающего оборудования / В.В. Амалицкий. М.: Лесная промышленность, 1982. - 336 с.

3. Амбарцумян, С.А. Магнитоупругость тонких оболочек и пластин/ Амбарцумян С.А., Багдасарян Г.Е., Белубекян М.В. М.: Наука, 1977. - 272 с.

4. Андреев, А.В. Передача трением / А.В. Андреев. М.: Машиностроение, 1978. - 176 с.

5. Апостол, А.В. Исследование режимов работы ленточнопильного оборудования / А.В. Апостол // Основные направления научно-технического прогресса лесной и деревообр. пром-ти: тезисы докл. — Тбилиси: 1975. С. 77-80.

6. Баранов, С.А. Исследование работы ленточных пил с низким плющением зубьев и изыскание способов низкого плющения / С.А. Баранов, С.П. Почекутов: Отчет НИС. Красноярск: СибТИ. - 1963.

7. Беляев, Н.М. Сопротивление материалов / Н.М. Беляев — М: Наука, 1976.-С. 607.

8. Берлин, Э.П. О методах повышения устойчивости ленточных пил / Э.П. Берлин // Науч. тр. ЦНИИМОД. Архангельск: ЦНИИМОД, 1968. -С. 119-123.

9. Берлин, Э.П. Экспериментальные исследования силовых характеристик аэростатических направляющих для ленточных пил / Э.П. Берлин // Науч. тр. ЦНИИМОД. Архангельск: ЦНИИМОД, 1968. - С. 253-260.

10. Берлин, Э.П. Экспериментальные исследования аэростатических направляющих на поперечную жесткость полотна ленточной пилы / Э.П. Берлин // Изв. вузов. Лесн. журнал. 1969. - № 2. - С. 85-87.

11. Бершадский, А.Л. Расчет режимов резания древесины / А.Л. Бер-шадский. М.: Лесная промышленность, 1967. - 175 с.

12. Бершадский, A.JT. Резание древесины / А.Л. Бершадский, Н.И. Цветкова. Минск: Вышейшая школа, 1975. - 303 с.

13. Бидерман, В.Л. Прикладная теория механических колебаний / В.Л. Бидерман. -М.: Высшая школа, 1972. 416 с.

14. Боровиков, A.M. Качество пиломатериалов / A.M. Боровиков М.: Лесная промышленность, 1990. — 256 с.

15. Варакин, М.Ю. Исследование влияния нагрева на работоспособность ленточных пил при распиловке древесины: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛТА, 1981.-20 с.

16. Веселков, В.И. Исследование условий формирования напряженного состояния делительных ленточных пил методом вальцевания: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛТА, 1971.-33 с.

17. Веселков, В.И. Экспериментальные исследования напряженного состояния ленточных пил на участке, осуществляющем резание / В.И. Веселков, Ю.И. Юрьев // Труды АЛТИ. Архангельск: АЛТИ, 1970. - С. 58-61.

18. Вибрация в технике: справочник в 6 т. М.: Машиностроение, 1978.

19. Вологдин, Ю.В. Исследование геометрических параметров зубьев ленточной пилы для пиления древесины вдоль волокон: дис. . канд. техн. наук. М.: МЛТИ, 1972. - 168 с.

20. Воробьев, И.И. Ременные передачи / И.И. Воробьев. — М.: Машиностроение, 1979. — 168 с.

21. Воскресенский, С.А. Теория и расчеты процессов резания древесины: дис. . докт. техн. паук. -М.: МЛТИ, 1959.

22. ГОСТ 6532-77. Пилы ленточные для распиловки древесины. М.: Изд-во стандартов, 1977. - 9 с.

23. ГОСТ 10670-77. Пилы ленточные для распиловки бревен и брусьев. М.: Изд-во стандартов, 1977. - 9 с.

24. ГОСТ 24454-80. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры. М.: Изд-во стандартов, 1980. - 4 с.

25. ГОСТ 8486-86. Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1987. - 12 с.

26. ГОСТ 2695—83. Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия. — М.: Изд-во стандартов, 1990. — 9 с.

27. ГОСТ 6782.1-75. Пилопродукция из древесины хвойных пород. Величина усушки. М.: Изд-во стандартов, 1978. - 9 с.

28. ГОСТ 6449.1-82. Изделия из древесины и древесных материалов. Поля допусков для линейных размеров и посадки. М.: Изд-во стандартов, 1982.-30 с.

29. ГОСТ 6449.3-82. Изделия из древесины и древесных материалов. Допуски формы и расположения поверхностей. — М.: Изд-во стандартов, 1982.- 11 с.

30. ГОСТ 6449.5-82. Изделия из древесины и древесных материалов. Неуказанные предельные отклонения и допуски. — М.: Изд-во стандартов, 1982.- 11 с.

31. ГОСТ 6564-84. Пиломатериалы и заготовки. Правила приемки, методы контроля, маркировка и транспортирование. М.: Изд-во стандартов, 1984.-8 с.

32. ГОСТ 25223—82. Оборудование деревообрабатывающее. Общие технические условия. — М.: Изд-во стандартов, 1982. — 24 с.

33. ГОСТ 4.404-85. Оборудование деревообрабатывающее. Система показателей качества продукции. — М.: Изд-во стандартов, 1985. — 9 с.

34. ГОСТ 25338-91. Оборудование деревообрабатывающее. Испытания на точность и жесткость. Общие требования. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 7 с.

35. ГОСТ 6854-77. Станки деревообрабатывающие ленточнопильные столярные. Основные параметры и размеры. М.: Изд-во стандартов, 1977. - 13 с.

36. ГОСТ 7833-75. Станки деревообрабатывающие ленточнопильные столярные. Нормы точности. М.: Изд-во стандартов, 1975. - 10 с.

37. ГОСТ 22910-78. Станки деревообрабатывающие ленточнопильные делительные. Основные параметры и размеры. М.: Изд-во стандартов, 1978. - 5 с.

38. ГОСТ 25135-82. Оборудование деревообрабатывающее. Станки ленточнопильные вертикальные для продольной распиловки бревен. Нормы точности. М.: Изд-во стандартов, 1982. - 6 с.

39. Грачев, А.В. Шестипильный ленточнопильный станок / А.В. Грачев // Деревообрабатывающая промышленность. 1985. — № 11. — С. 16-19.

40. Грубе, А.Э. Станки и инструменты по деревообработке / А.Э. Грубе.- М.; Л.: Гослесбумиздат, 1949. 703 с.

41. Грубе, А.Э. Дереворежущие инструменты / А.Э. Грубе. М.: Лесная промышленность, 1971. - 344 с.

42. Грубе, А.Э. Основы теории и расчета деревообрабатывающих станков, машин и автоматических линий / А.Э. Грубе, В.И. Санев. М.: Лесная промышленность, 1973. - 384 с.

43. Деревообрабатывающее оборудование за рубежом. Уход за ленточными пилами. Информационный сборник № 10./Ц1ТИИТМАШ, 1960.

44. Динник, А.Н. Устойчивость упругих систем. Т. 3 / А.Н. Динник. — М.: Гостехиздат, 1956.-458 с.

45. Добрынин, Е.Д. Концентрация напряжений в полотнах ленточных пил от насечки зубьев / Е.Д. Добрынин // Деревообрабатывающая промышленность. 1962,-№4. -С 10-11.

46. Дружков, Г.Ф. Ленточнопильные станки для распиловки древесины / Г.Ф. Дружков. М.: Лесная промышленность, 1983. - 72 с.

47. О применении ленточнопильных станков в лесопилении / С.К. Иванов, А.С. Козак, Л.Н. Малыгин, Р.В. Горонок // Технология деревообработки.- Красноярск: СибТИ, 1973. С. 26-32.

48. Ильинский, С.А. Технический контроль в деревообрабатывающей и мебельной промышленности. 3-е изд., перераб. - (Надежность и качество) / С.А. Ильинский, В.В. Кислый. - М.: Лесная промышленность, 1980. - 232 с.

49. Калитеевский, Р.Е. Теория и организация лесопиления / Р.Е. Кали-теевский. М.: Экология, 1995. - 325 с.

50. Калитеевский, Р.Е. Классификация бревнопильного оборудования и направления его совершенствования / Р.Е. Калитеевский // Деревообрабатывающая промышленность. 2003. - № 1. - С. 9-11.

51. Кондратюк, А.А. Современные направления развития механизмов резания ленточнопильных станков / А.А. Кондратюк, В.К. Шилько, И.В. Новосельцева // Современные проблемы машиностроения: Труды Н-Международн. науч.-техн. конф.-Томск: ТПУ, 2004. -С. 314-315.

52. Кондратюк, А.А. Пути уменьшения напряженного состояния ленточных пил / А.А. Кондратюк, Ю.В. Гриняев, В.К. Шилько // Известия Томского политехнического университета. -2005. Т. 308. -№ 1, 2005. - С.135 - 137.

53. Коробов, В.В. Комплексная переработка низкокачественной древесины и отходов лесозаготовок / В.В. Коробов, М.И. Брик, Н.П. Рушнов. М.: Лесн. пром-ть, 1978.-271с.

54. Кох, П. Процессы механической обработки древесины пер. с англ. / П. Кох. М.: Лесная промышленность, 1969. — 328 с.

55. Крагельский, И.В. Коэффициенты трения: справочное пособие / И.В. Крагельский, И.Э. Виноградова. М.: Машгиз, 1962. - 220 с.

56. Крагельский, И.В. Основы расчетов на трение и износ / И.В. Крагельский, М.Н. Добычин, B.C. Комбалов. М.: Машиностроение, 1977. - 526 с.

57. Кузнецов, A.M. Теоретические и экспериментальные исследования условий, обеспечивающих устойчивость ленточных пил: дис. . канд. техн. наук.-Л.: ЛТА, 1959.

58. Кузнецов, В.М. Расчет функциональных механизмов и производительности сдвоенного ленточнопильного станка с программным управлением: учебно-методическое пособие для студентов специальности 210200./ В.М. Кузнецов М.: МГУЛ. - 2002. - 42с.

59. Куланов, Ю.А. Вертикальный ленточнопильный станок ЛБ 150-1. -Экспресс-информация (Лесопиление) / Ю.А. Куланов, A.M. Трофимушкин. — М.: ВНИИПИЭИлеспром, 1973. 4 с.

60. Курбатов, В.Д. Повышение поперечной жесткости полотна ленточной пилы с помощью аэростатических направляющих / В.Д. Курбатов // Науч. тр./ ЦНИИМЭ, 1975. С. 86-87.

61. Лапин П.И. Подготовка и эксплуатация режущего инструмента лесопильных предприятий / П.И. Лапин. -М.: Лесная пром-сть, 1978. — 159 с.

62. Ландау, Л.Д. Теория упругости / Л.Д. Ландау, Е.М. Лифшиц. М.: Наука, 1965.-204 с.

63. Лунина, Н.С. Станки и инструменты лесопильного и деревообрабатывающего производства / Н.С. Лунина. М.: Экология, 1991. - 332 с.

64. Любченко, В.И. Резание древесины и древесных материалов / В.И. Любченко. -М.: Лесная промышленность, 1986. 293 с.

65. Теория и конструкции деревообрабатывающих машин / Н.В. Маковский, В.В. Амалицкий, Г.А. Комаров, В.М. Кузнецов. М.: Лесная промышленность, 1975. - 528 с.

66. Малышев, Ю.В. Влияние некоторых факторов на долговечность полотен ленточных делительных пил / Ю.В. Малышев. Л., 1974. - 10 с. - Деп. во ВНИИПИЭИлеспроме 18.06.74. № Д740114.

67. Манжос, Ф.М. Дереворежущие станки / Ф.М. Манжос. М.: Лесная промышленность, 1974. -456 с.

68. Меньшуткин, Н.Н. Повышение эксплуатационных свойств соединений дереворежущих ленточных пил: автореф. дис. . канд. техн. наук. — JL: ЛТА, 1984.- 18 с.

69. Микитишин, З.В. Эффективность производства в деревообрабатывающей промышленности / З.В. Микитишин. М.: Лесная промышленность, 1982. -128 с.

70. Моисеев, А.В. Износостойкость дереворежущего инструмента / А.В. Моисеев. — М.: Лесная промышленность, 1981. 112 с.

71. Мурашкин, Л.С. Прикладная нелинейная механика станков / Л.С. Мурашкин, С.Л. Мурашкин. Л.: Машиностроение, 1977. - 192 с.

72. Налимов, В.В. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов / В.В. Налимов, И.А. Чернова. — М.: Наука, 1965. — 281 с.

73. Новосельцева, И.В. Влияние степени затупления ленточных пил на характер рассеивания размеров сечений пиломатериалов / И.В. Новосельцева,

74. A.А. Кондратюк, В.К. Шилько // Современные техника и технологии. СТТ 2004. Т.1: Материалы X Юбилейной Международн. науч.-техн. конф. -Томск: ТПУ, 2004. - С. 145-147.

75. Новосельцева, И.В. Анализ причин возникновения погрешностей получаемых пиломатериалов на легких горизонтальных ленточнопильных станках / И.В. Новосельцева. // Сб. науч. тр. Лесотехнического института. — Вып. 2. Томск: ТГАСУ . 2002. - С. 65-71.

76. Образцов, С.А. Раскрой бревен на ленточнопильных станках / С.А. Образцов. М.; Л.: Гослесбумиздат, 1959. - 40 с.

77. Пат. 53964 РФ, МПК 7В 27 В 15/04. Ленточнопильный станок /

78. B.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев // Изобретения. Полезные модели. 2006. -№ 16.-С. 1188.

79. Пат. 2165842 РФ, МКИ 7В 27 В 15/04. Ленточнопильный станок / В.К. Шилько // Изобретения. Полезные модели. 2001 — № 12. — С. 395.

80. Пат. 38670 РФ, МКИ 7В 27 В 15/04. Ленточнопильный станок / В.Д. Руднев, В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев // Изобретения. Полезные модели.-2004.-№ 19, IV часть.-С. 673 -674.

81. Пат. 42470 РФ, МКИ 7В 27 В 13/10, 13/00. Направляющее устройство ленточнопильного станка / В.А. Миняев, И.В. Новосельцева, В.Д. Руднев,

82. B.А. Павлюк, В.К. Шилько // Изобретения. Полезные модели. 2004. - № 34, V часть-С. 1115.

83. Пат. 2243087 РФ, МКИ 7В 27 В 13/10. Направляющая ленточнопильного станка / И.В. Новосельцева, В.Д. Руднев, А.В. Свентицкий, В.К. Шилько, М.Ю. Шульц // Изобретения. Полезные модели. 2004. - № 36, IV часть.1. C. 769.

84. Пат. 45672 РФ МПК 7В 27 В 15/00, 13/00 Ленточнопильный станок / В.П. Власов, В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев, И.В. Слепченко // Изобретения. Полезные модели. 2005. - № 15, V часть. - С. 972.

85. Пат. 43492 РФ, МПК 7В 27 В 13/00; 15/00; 15/04. Ленточнопильный станок / В.П. Власов, В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев // Изобретения. Полезные модели. 2005. - № 3, III часть. - С. 757.

86. Пат. 64555 РФ, МПК 7В 27 В 13/00; 15/00; 15/04. Ленточнопильный станок / В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев И.В. Слепченко, Степанов Д.Е. // Изобретения. Полезные модели. 2007. - № 19, II часть. - С. 519.

87. Пен, Р.З. Статистические методы в целлюлозно-бумажном производстве / Р.З. Пен, Э.М. Мепчер. М.: Лесная промышленность, 1973. - 120 с.

88. Пижурин, А.А. Современные методы исследований технологических процессов в деревообработке / А.А. Пижурин. М.: Лесная промышленность, 1972. - 248 с.

89. Плотников, Ю.В. Ленточнопильные станки (обзор) / Ю.В. Плотников. М.: Лесоэксплуатация. ВНИИПИЭИлеспром, 1974. - 44 с.

90. Плотников, Ю.В. Направляющие и виброгасящие устройства ленточных пил (обзор) / Ю.В. Плотников. — М.: Лесоэксплуатация. ВНИИПИЭИ-леспром, 1975. 52 с.

91. Плотников, Ю.В. Многопильные ленточнопильные станки (обзор) / Ю.В. Плотников. — М.: Лесоэксплуатация. ВНИИПИЭИлеспром, 1975. — 41 с.

92. Плотников, Ю.В. Ленточное пиление древесины вдоль волокон при отрицательной температуре: депон. рукопись / Ю.В. Плотников. М.: ВНИИ-ПИЭИлеспром, 202Д, 1976. - 9 с.

93. Пономарев, И.Г. Расчеты на прочность в машиностроении: справочное пособие / И.Г. Пономарев. М.: Машгиз, 1963. - 849 с.

94. Попов, В.И. Динамика станков / В.И. Попов, В.И. Локтев. Киев: Техника, 1975. - 136 с.

95. Почекутов, С.П. Опыт подготовки к работе широких ленточных пил / С.П. Почекутов, В.П. Власов, П.И. Орел. М.; Л.: Гослесбумиздат, 1963.

96. Почекутов, С.П. Исследование точности ленточной распиловки бревен: дис. . канд. техн. наук. Красноярск: СТИ, 1967. - 272 с.

97. Почекутов, С.П. Исследование точности распиловки бревен на лен-точнопильном станке «Стеннер» / С.П. Почекутов // Лесоинженерное дело и механическая технология древесины: материалы конф. по итогам науч.-иссл. работ СибТИ. Красноярск, 1969. - С. 243-246.

98. Прокофьев, Г.Ф. Пути повышения эффективности пиления древесины ленточными пилами: обзор, информ. ВНИИПИЭИлеспром / Г.Ф. Прокофьев.-М., 1985.-32 с.

99. Прокофьев, Г.Ф., Начальная жесткость полосовых пил / Г.Ф. Прокофьев, Б.А. Ходерян, С.В. Ершов. Архангельск: ЦНИИМОД, 1985. -23 с. -Деп. во ВНИИПИЭИлеспроме 17.06.85, № 1589 л.б.

100. Прокофьев, Г.Ф. Улучшение качества пиломатериалов за счет повышения точности пиления древесины рамными и ленточными пилами / Г.Ф. Прокофьев // Науч. тр. (Управление качеством продукции в лесопилении) / ЦНИИМОД. Архангельск: 1986. - С. 70-77.

101. Прокофьев, Г.Ф. Интенсификация пиления древесины рамными и ленточными пилами / Г.Ф. Прокофьев. М.: Лесная промышленность, 1990. - 240 с.

102. Прокофьев, Г.Ф. Точность пиления древесины рамными и ленточными пилами / Г.Ф. Прокофьев // Изв. вузов, Лесной журнал. 1996. - № 6. - С. 74—80.

103. Прокофьев, Г.Ф. Направления повышения эффективности переработки древесины на лесопильном оборудовании / Г.Ф. Прокофьев, Н.И. Дун-дин // Деревообрабатывающая промышленность. 2000. — № 6. - С. 5-8.

104. Прокушев, Л.П. Дискретная математика (Основы теории графов и алгоритмизации задач): учебное пособие / Л.П. Прокушев, СПб.: СПбГУАП. 2000.-82 с.

105. Юб.Санев, В.И. Теоретические и экспериментальные исследования условий базирования заготовок на ленточнопильных станках / В.И. Санев // Станки и инструменты деревообр. производств. Л.: ЛТА, 1967. - С. 57-73.

106. Санев, В.И. О нагреве ленточных пил при распиловке древесины на ленточнопильных станках / В.И. Санев // Лесной журнал. 1969. - № 3. - С. 64-67.

107. К вопросу о запасе прочности полотен ленточных пил. / / В.И. Санев и др.. Л.: Л ЛТА им. С.М. Кирова 1981. - 8 с. - Деп. во ВНИИПИЭИлеспроме 08.05.81. - № 671 д.

108. Светлицкий, В.А. Расчет на прочность передач со стальной гибкой лентой / В.А. Светлицкий // Расчеты на прочность. 1962 - № 8. - С. 61.

109. Светлицкий, В.А. Передачи с гибкой связью / В.А. Светлицкий. — М.: Машиностроение, 1967. 153 с.

110. Силин, В.В. Траектория движения резца в древесине при пилении / В.В. Силин и др.. Красноярск: КГТА, 1996. - 24 с.

111. Солод, Г.И. Основы теории передачи тягового усилия трением на длинных контактирующих площадках / Г.И. Солод // Горная механика: сб. науч. тр./ МГИ, 1970. С. 232-240.

112. Ступнев, Г.К. Новый метод пиления древесины: экспресс-информация. / Г.К. Ступнев, Н.П. Рушнов, Ю.В. Плотников. // Лесоэксплуатация,-Вып. 11. -М.: ВНИИПИЭИлеспром, 1973.- 18 с.

113. Пиление древесины ленточными пилами вдоль волокон / Г.К.Ступнев, Н.П.Рушнов, Ю.В.Вологдин. -М.: Лесная промышленность, 1980.-202 с.

114. Слепченко, И.В. Перспективы развития двухсторонних роликовых направляющих устройств ленточнопильных станков / И.В. Слепченко,

115. B.К. Шилько. — М.: Деревообрабатывающая промышленность, 2008. С. 7-9.

116. Тимошенко, С.П. К вопросу об устойчивости сжатых пластинок /

117. C.П. Тимошенко. Киев: Известия Киевского политехнического института. — Кн. 2.- 1907.

118. Тимошенко, С.П. Устойчивость упругих систем. Гл. VII / С.П. Тимошенко. -М.: Гостехиздат, 1955.

119. Тимошенко, С.П. Пластинки и оболочки / С.П. Тимошенко, С. Войновский-Кригер. М.: Наука, 1963. - 635 с.

120. Трубников, И.И. Исследование напряженного состояния полотен ленточных пил: отчет НИС / И.И. Трубников. — Красноярск: СибТИ, 1965.

121. Трубников, И.И. Усталостное разрушение полотен ленточных пил / И.И. Трубников // Изв. вузов, Лесн. журн. 1965. — № 6. - С. 91-93.

122. Трухин, Э.В. Исследование устойчивости ленточных пил в зависимости от основных технологических и конструктивных факторов: автореф. дис. . канд. техн. наук. Химки, 1983. - 19 с.

123. Трухин, Э.В. Исследование устойчивости ленточных пил в зависимости от основных технологических и конструктивных факторов: дис. . канд. техн. наук. -М.: МЛТИ, 1975.

124. Туричин, A.M. Электрические измерения неэлектрических величин / A.M. Туричин. М.: Энергия, 1966. - 690 с.

125. Федорович, В.Н. Исследование процесса пиления древесины вдоль волокон ленточными пилами с режущими элементами сложной формы: дис. . канд. техн. наук. Химки: ЦНИИМЭ, 1978. - 204 с.

126. Феоктистов, А.Е. Влияние скорости резания на устойчивость и прочность пильной ленты / А.Е. Феоктистов // Деревообрабатывающая промышленность. 1958. -№ 11.

127. Феоктистов, А.Е. Устойчивость пильной ленты под воздействием на нее усилия подачи / А.Е. Феоктистов // Изв. вузов, Лесная промышленность. 1960.-№ 3. - С. 95-106.

128. Феоктистов, А.Е. Причины появления трещин в полотнах ленточных пил / А.Е. Феоктистов // Деревообрабатывающая промышленность. — 1960.-№ 5.-С. 12-14.

129. Феоктистов, А.Е. Исследование влияния некоторых факторов на устойчивость ленточных пил: дис.канд. техн. наук. — М.: МЛТИ, 1962. 221 с.

130. Феоктистов, А.Е. Точность распиловки на ленточнопильных станках для бревен / А.Е. Феоктистов // Деревообр. пром-сть. 1962. - № 3. - С. 12-15.

131. Феоктистов, А.Е. Влияние колебаний ленточных пил на их устойчивость и точность распиловки / А.Е. Феоктистов // Сборник трудов / ЦНИИМЭ. Вып. 52. - 1964.

132. Феоктистов, А.Е. Точность распиловки и производительность ленточнопильных станков / А.Е. Феоктистов // Деревообрабатывающая промышленность. 1969.-№ 4. - С. 12-13.

133. Феоктистов, А.Е. Подготовка ленточных пил к работе / А.Е. Феоктистов. — М.: Лесная промышленность, 1971. -72 с.

134. Феоктистов, А.Е. Нагрев ленточных пил / А.Е. Феоктистов // Деревообрабатывающая промышленность. 1975. — № 7. — С. 8-9.

135. Феоктистов, А.Е. Ленточнопильные станки / А.Е. Феоктистов. — М.: Лесная промышленность, 1976. 152 с.

136. Филиппеску, Г. Исследование раскроя букового пиловочного сырья на ленточнопильных станках в условиях Румынии: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛТА им. С.М. Кирова, - 1965. - 20 с.

137. Филиппов, Ю.А. Синтез виброактивности деревообрабатывающих машин: монография для специалистов станкостроения и деревообработки / Ю.А. Филиппов. Красноярск: КГТА, 1996. - 261 с.

138. Филиппов, Ю.А. Управление виброактивностыо деревообрабатывающих машин: автореф. дис. . докт. техн. наук. — Красноярск: Сибирская аэрокосмическая академия им. акад. М.Ф. Решетнева, 2001. — 35 с.

139. Фонкии, В.Ф. Определение основных параметров вертикального ленточного станка для лесозаводов Сибири / В.Ф. Фонкин // Сб. науч. тр. / ВсНИПИЛесдрев. №5. - М.: Гослесбумиздат. - 1962. - С. 20-31.

140. Фонкин, В.Ф. Лесопильные станка и линии / В.Ф. Фонкин. М.: Лесная промышленность, 1980. — 320 с.

141. Фонкин, В.Ф. Исследование процесса пиления с целью определения путей совершенствования лесопильных рам: дис. . докт. техн. наук. — Л.: ЛТА, 1973.

142. Хан, X. Теория упругости / X. Хан. М.: Мир, 1988. - 343 с.

143. Хасдан, С.М. Справочник по лесопилению / С.М. Хасдан. М.: Лесная промышленность, 1990. - 460 с.

144. Хлебодаров, В.Н. Исследование и разработка рациональных технологических процессов с головными ленточнопильными станками для распиловки крупномерного и фаутного сырья Сибири: дис. . канд. техн. наук. — Красноярск: СТИ, 1980. -213 с.

145. Худяков, В.А. Резание столярными ленточными пилами при продольном пилении древесины: дис. . канд. техн. наук. М.: МЛТИ, 1953. - 173 с.

146. Худяков, В.А. Ребровое деление пиломатериалов на ленточнопильных станках столярного типа / В.А. Худяков. М.; Л.: Гослесбумиздат, 1952.

147. Швамм, Л.Г. Повышение долговечности ленточных пил при продольной распиловке древесины: автореф. дис. . канд. техн. наук. — Л.: ЛТА им. С.М. Кирова, 1983. 20 с.

148. Шилько, В.К. Определение ресурса работы несущих элементов дереворежущих инструментов / В.К. Шилько, Б.Б. Каменев, В.В. Фролов // Станки и инструменты деревообрабатывающих производств. Л.: ЛТА. - 1987.

149. Шилько, В.К. Перспективы повышения устойчивости ленточных пил / В.К. Шилько // Вестник ТГАСУ. 2003. - № 1 - С. 102-110.

150. Шилько, В.К. Характер рассеивания размеров сечений пиломатериалов на горизонтальных ленточнопильных станках легкого класса / В.К. Шилько, И.В. Новосельцева. Томск: ТГАСУ. - 2004. - 8 с. - Деп. в ВИНИТИ № 262.-В2004.17.02.2004.

151. Шилько, В.К. Влияние параметров направляющих роликов на напряжения в ленточных пилах / В.К. Шилько, М.Ю. Кондратьев, И.В. Новосельцева. Томск: ТГАСУ. - 2004. - 8 с. - Деп. в ВИНИТИ № 263. -В2004.17.02.2004.

152. Шилько, В.К. Механизмы резания ленточнопильных станков / В.К. Шилько. Томск: ТГАСУ. - 2004. - 151 с. - Деп. в ВИНИТИ № 766. -В2004.07.05.2004.

153. Шилько, В.К. Использование трения относительного покоя в механизмах резания ленточнопильных станков / В.К. Шилько // Трение и износ. — 2004. Т. 25. — № 5 - С. 512-518.

154. Шилько, В.К. Перспективы развития ленточнопильных станков / В.К. Шилько // Деревообрабатывающая промышленность. 2004. — № 5. — С. 6-11.

155. Шилько, В.К. Механизмы резания ленточнопильных станков / В.К. Шилько. Томск: Изд-во Том. гос. архит. - строит, ун-та, 2005. - 220 с.

156. Шилько, В.К. Совершенствование двушкивных механизмов резания деревообрабатывающих ленточнопильных станков: дис. . докт. техн. наук / В.К. Шилько. Томск - Красноярск: СибГТУ, 2005. - 279 с.

157. Tabor, D. The Hardness of Metals / D. Tabor — Oxford, Clarendon Press, 1951.- 175/7.

158. Bow den, F.P. The Friction and Lubrication of Solids / F.P Bow den, D. Tabor. Oxford at the Clarendon Press, 1964. - 544 p.

159. Kondratyuk, A. A. Estimation of band mill traction performances / A. A. Kondratyuk, V. K. Shilko, V. D. Rudnev // 8th International Simposium on Science and Technology KORUS 2004. -Vol. 3. -P. 24- 27.